автореферат диссертации по технологии продовольственных продуктов, 05.18.12, диссертация на тему:Разработка комплекса процессов дистилляции и конденсации при разделении ацетономасляной мисцеллы в экстракционной технологии получения фосфолипидных БАД

На правах рукописи

РАЗРАБОТКА КОМПЛЕКСА ПРОЦЕССОВ ДИСТИЛЛЯЦИИ И КОНДЕНСАЦИИ ПРИ РАЗДЕЛЕНИИ АЦЕТОНОМАСЛЯНОЙ МИСЦЕЛЛЫ В ЭКСТРАКЦИОННОЙ ТЕХНОЛОГИИ ПОЛУЧЕНИЯ ФОСФОЛИПИДНЫХ БАД

Специальность 05 18.12 - Процессы и аппараты пищевых производств

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

ООЗ160444

Краснодар - 2007

003160444

Работа выполнена в Кубанском государственном технологическом

университете

Научный руководитель:

Официальные оппоненты:

заслуженный деятель науки РФ, доктор технических наук, профессор Кошевой Е.П доктор технических наук, профессор Блягоз Х.Р.

доктор технических наук, профессор Антипов С.Т.

Ведущая организация: Северо-Кавказский филиал ВНИИЖа

Защита состоится 30 октября 2007 года в 16® ч на заседании диссертационного совета Д 212.100.03 при Кубанском государственном технологическом университете по адресу. 350072, г Краснодар, ул Московская, 2

с

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Кубанского государственного технологического университета

Автореферат разослан сентября 2007г

Ученый секретарь диссертационного совета, кандидат технических наук, доцент

Жарко М В

1 ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

1.1 Актуальность работы. Формирование системы здорового питания населения на современном этапе, характеризуемом наличием в стране значительной части населения с доходами ниже прожиточного минимума и снижением продолжительности жизни, продуктами высокого качества, в том числе функциональными пищевыми продуктами является актуальной задачей

Решение этой задачи возможно путем разработки новой техники и технологии производства функциональных пищевых продуктов с использованием биологически активных добавок (БАД) к пище. Перспективные БАД получены на основе концентратов природных фосфолипидов растительного происхождения, обладающих уникальным сочетанием полифункциональной физиологической активности с широким спектром технологических свойств.

Разработанная технология получения фосфолипидов путем экстракционной очистки ацетоном фосфатидных концентратов позволяет получать после отгонки ацетона продукт в виде порошкообразного материала и раствор отделенного экстракцией растительного масла в ацетоне (ацетономасляная мисцелла) Получаемая мисцелла должна быть подвергнута разделению отгонкой (дистилляцией) с получением растительного масла и ацетона, который возвращают на стадию экстракции Однако, отгонка ацетона сопровождается некоторыми проблемами, и в первую очередь, применение острого водяного пара ведет к получению водноацетоновых растворов (ацетон растворим в воде), которые требуют дополнительных операций разделения этих растворов

Указанные трудности, связанные с удалением ацетона, в настоящее время пытаются решать за счет создания системы 1лубокого вакуума, что связано с большими энергетическими затратами и потерями ацетона

Учитывая это при разработке современного процесса и оборудования для создания промышленного производства фосфолипидной БАД необходимо обра-

тить особое внимание на снижение энергетических затрат и потерь ацетона, загрязняющие окружающую среду

В работе предпринят комплексный анализ системы процессов дистилляции и конденсации при разделении ацетономасляной мисцеллы с применением азота Изучены физико-химические и тегоюфизические свойства ацетономасляной мисцеллы Проанализирована работа азота в процессах дистилляции и конденсации Разработана математическая модель и обоснована система конденсации ацетона в присутствии неконденсирующегося газа - азота Обоснован способ и режимы отгонки ацетона из полученной ацетономасляной мисцеллы Дана оценка качества полученного продукта и эффективности предложенной технологии и процесса

1.2 Цель работы. - теоретическое и экспериментальное обоснование системы процессов дистилляции и конденсации при разделении ацетономасляной мисцеллы в экстракционной технологии получения фосфолипидной БАД

1.3 Основные задачи исследования. В соответствии с поставленной целью определены следующие основные задачи

-Провести оценку разработанной технологии получения фосфолипид-ных БАД, качества продуктов и определить направления совершёнствования процессов и оборудования для непрерывнодействующего производства,

-исследовать свойства ацетономасляной мисцеллы как объекта дистилляции,

-построить диаграмму теплосодержания-паросодержания ацетоноазот-ной смеси,

-разработать математическую модель системы конденсации ацетона в присутствии инертного компонента

-обосновать технические предложения для совершенствования дистил-ляционной установки для ацетономасляной мисцеллы,

-предложить новую конструкцию конденсатора ацетона из его смеси с азотом, обеспечивающую эффект коагуляции тумана при конденсации

1.4 Научная новизна работы. На термодинамической основе получено уравнение для расчета температуры кипения ацетономасляной мисцеллы, которое, как показала проверка, носит универсальный характер для масляных мис-целл с различными растворителями

Получены зависимости комплекса свойств ацетономасляной мисцеллы, как объекта дистилляции (энтальпии, теплоемкости, теплопроводности, вязкости, поверхностного натяжения и диффузии)

Построена и реализована в среде Excel диаграмма теплосодержание -концентрация смеси ацетона в азоте

Обоснован процесс конденсации паров растворителя в присутствии неконденсирующегося газа с подводом тепла в зону конденсации и хладагента в половолоконные сплошные мембраны, расположенные на поверхности труб подводящих исходную парогазовую смесь

1.5 Практическая значимость работы, заключается в результатах теоретических и экспериментальных исследований, которые позволили предложить и разработать способ и конструкцию установки для конденсации ацетона в присутствии неконденсирующегося газа - азота, а также обоснована система процессов дистилляции ацетономасляной мисцеллы.

Результаты разработанных технических и технологических решений приняты к внедрению в условиях ОАО «Лабинский МЭЗ» и НТФ «Росма-Плюс»

1.6 Апробация работы. Результаты исследований были представлены на V Международной научной конференции студентов и аспирантов «Техника и технология пищевых производств» Могилев, 2006, девятой научно-практической конференции с международным участием Барнаул, АГТУ, 2006, Ежегодные научно-практические конференции аспирантов и студентов Куб-ГТУ, Краснодар, 2004 - 2007

1 7 Публикация результатов исследования. По материалам диссертации опубликовано восемь научных работ, в том числе 3 статьи в журнале, рекомендуемом ВАК и получен патент РФ на полезную модель

1.8 Объем и структура диссертации. Диссертационная работа состоит из введения, пяти глав, выводов, списка литературы и приложений Работа изложена на 185 страницах, содержит 58 рисунка и 10 таблиц Список использованных источников включает 117 наименований.

2 СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ ВВЕДЕНИЕ Во введении обоснована актуальность темы диссертационной работы и сформулировано направление исследований

Глава 1 ЛИТЕРАТУРНЫЙ ОБЗОР В главе проанализировано состояние технологии и техники получения фосфолипидных продуктов из масличного сырья, а также состояние исследований процесса дистилляции масляных мис-целл и конденсации растворителя в присутствии неконденсирующегося газа Рассмотрены свойства масляных мисцелл, как объекта дистилляции. На основании обзора и анализа работ сделаны следующие выводы: - технология получения фосфолипидных БАД из масличных семян, достаточно разработана и работы по обоснованию процессов и созданию оборудования для реализации технологии должны позволить создать эффективное производство указанных БАД,

- в промышленности не используются установки для дистилляции ацето-номасляных мисцелл,

- входящие в технологическую схему разделения ацетономаслянных мисцелл процессы дистилляции, конденсации, абсорбции, десорбции, тепло - массообмена изучались для бензиномаслянных мисцелл и при разработке моделей процессов обработки ацетономаслянных мисцелл необходимо учесть их особенности,

- недостаточно изучены вопросы моделирования равновесия в системе «ацетон - масло — инертный компонент»,

- при разработке технических решений по конденсации паров растворителя в присутствие неконденсирующегося газа необходимо учитывать особенности процесса в случае образования аэрозолей,

- применение дополнительного подвода тепла в зоне конденсации предотвращает эффект формирования тумана, однако, известное техническое предложение с применением трубчатого конденсатора с раздельной подачей в трубы охладителя и парогазовой смеси не обеспечивает необходимого контакта для проведения конденсации

Указанные выводы послужили основой для определения цели работы, а также постановки задач исследования

Глава 2 АЦЕТОНОМАСЛЯНАЯ МИСЦЕЛЛА, КАК ОБЪЕКТ ДИСТИЛЛЯЦИИ Расчет температуры кипения ацетономасляных мисцелл термодинамически обоснован и получена зависимость:

Полученное выражение представляет температуру кипения мисцеллы (Т,К), как функцию давления в системе (Р, мм рт ст) и относительной мольной концентрации растворителя (х2). Особенности растворителя учитываются через коэффициенты уравнения Антуана (а,Ь,с) и молекулярный вес при расчете мольной концентрации

На рисунке 1а представлена графическая зависимость влияния основных факторов — концентрации мисцеллы и давления - на температуру кипения аце-тономасляной мисцеллы Установлений, что с ростом концентрации мисцеллы и увеличением давления температура кипения мисцеллы растет

В работе показано, что полученная зависимость температуры кипения носит универсальный характер и подтверждена сравнением с экспериментальными данными и с зависимостями, полученными экспериментально для мисцелл с разными растворителями

Основой для определения свойств ацетономасляных мисцелл явилось уравнение состояния Пенга-Робинсона, параметры которого уточнены для рас-

0)

смагриваемой системы на основе экспериментальных данных по плотности ацетономаслялмых мисцелл.

!в 1г

Рисунок 1. - Зависимость свойств ацетоне масляной мисцеллы (температура кипения - 1а, оолная -энтальпии - 16. скрытая теплота испарения - 1в. теплоемкость - 1г).

Получены зависимости и полиномиальные коэффициенты параметра т от

фактора ацентричности со:

т = -0,0002 - 5,0802 ■ а> + 5,011 <д2 (2)

и коэффициентов взаимодействия кц, 1ц от температурь! Т:

2 =-0 02-0.0004-Т (3)

/¡2=0,42905-0.00064-7 (4)

Отклонение расчетных значений от экспериментальных значений плотности составило 0,57%.

Моделирование калорических свойств ацетономасляной мисцеллы на основе уравнения состояния проведено лля полной энтальпии (16) и ее составляющих:

Я = ДЯ у2+к, (5)

где АН - скрытая теплота испарения, кДж/кг,

у2 концентрация ацетона в паровой фазе, кмоль/кмоль, А - энтальпия смеси, кДж/кг.

Скрытая теплота испарения является основным параметром в тепловом расчете процесса дистилляции Расчет данной величины проведен по уравнения Клаузиуса - Клайперона и результаты представлены на рисунке 1в

Энтальпия ацетономасляной мисцеллы к рассчитывали по методу избыточных свойств, из которого определяется суммой избыточной энтальпии кех и энтальпии идеальной жидкости:

к^кех+£дг, к, (б)

где Н, энтальпия чистого г - компонента, Дж/моль;

х, — мольная доля г — компонента в смеси, кмоль/кмоль

С учетом связи энтальпии с потенциалом Гиббса и полученной зависимости для коэффициента активности получили

(1-*2) / --

О 1~*2 Г

дТ

(7)

Энтальпия смеси определяется выражением:

I

Л, = |с,А,

(8)

где с, = /(/) - удельная теплоемкость, Дж/моль К

Теплоемкость ацетономасляной мисцеллы (рис. 1г) определяли на основе адаптивности

Определены физические свойства ацетономасляной мисцеллы (рисунок 2) Вязкость смеси - ацетономасляной мисцеллы м2/с (рисунок - 2а) определяли на основе уравнения Лобе

2в 2r

Рис. 2. Зависямосги основных физических свойств ацетономасляных мисцелл {вязкость 2а, теплопроводность 26, поверхностное натяжение 2н. коэффициенты диффузии 2г.).

Теплопроводность смеси - ацетономасляной мисцеллы Вт/м К (рисунок 26) определяли по уравнению Ли.

Поверхностное натяжение смеси - ацетономаслянной мисцеллы сrj2, дин/см (рисунок 2в) определяли, используя термодинамическую корреляцию для бинарной с меси-

Коэффициент диффузии масляло-ацетоновой мнецеллыДрсм2/с (рисунок - 2г)определийи по корреляции Шайбеля.

Для смеси ацетона и азота разработана диаграмма h-x (рисунок - 3) которая представлена для постоянного давления и ее реализация в среде Excel позволяет вести расчеты конденсации ацетона в смеси с азотом.

Рисунок - 3 Ь-х диаграмма смеси ацетона и азота.

Глава 3 ДИСТИЛЛЯЦИЯ АЦЕТОНОМАСЛЯНЫХ МИСЦЕЛЛ При моделировании процесса предварительной дистилляции рассматривалась гидродинамика и теплообмен в стекающей пленке

В результате установлена зависимость эффективной длины трубы, как функция от диаметра трубы и конечной концентрации мисцелпы

{12"»" }~К„ а(а).п х]1кю (тст-тпт„) (9)

При моделировании окончательной дистилляции использовано уравнение для определения количества агента отгонки

5 = ^

Г М

1п

(10)

еугР?

Как работе установлено коэффициент активности

Г,=ехр|1п(^)-1](1-^)2] (П)

в зависимости от концентрации отклоняется отрицательно от единицы и соответственно существенно влияет на величину 5

Результаты моделирования предварительной и окончательной дистилляции позволили обосновать тепловое совмещение ступеней и низкотемпературный режим применения агента отгонки азота

Глава 4 КОНДЕНСАЦИЯ ПАРОВ АЦЕТОНА ИЗ СМЕСЕЙ С АЗОТОМ Смесь паров растворителя (ацетона) и неконденсирующегося газа азота при конденсации может образовывать аэрозоль (туман) и это можно устранить за счет исключения переохлаждения путем небольшого подвода тепла в зону конденсации В работе обоснована схема конденсатора (рисунок - 4). В качестве тепло-обменной поверхности целесообразно использовать полипропиленовые поло-волоконные непорисгые мембраны (ППНМ)

Для обоснования конструкции конденсатора проанализирована гидроди-

{

намика течения пленок конденсата на поверхности трубы с пористым слоем мембран и получена соответствующая аппроксимационная зависимость-

5н{ф,ехс) = — 1п

/ \0 229Фе

'ИЗ

/

0 0032 е'+ 0 0012 е'464|ш (12)

Установлено, что пористый слой покрывается пленкой конденсата по всему периметру

На основании этого описан теплообмен между ППНМ и жидкой пленкой конденсата

Рисунок - 4 Схема конденсатора использующего внутреннее дополнительное тепло Теоретически рассмотрен общий случай противоточного взаимодействия с перемешиванием фаз в теплообменнике и установлены следующие зависимости для эффективности теплообмена

в-лто(1-и'тт/и'шк)

(13)

£ =

1-е"

1 _ К* ^ИШО-Ущщ/Уш«)

V

/к

ити=ых

=Л,

/ж

'К

(14)

(15)

(16)

в„ =

ь.

У К; у.

1 -л-Еддж*

1 '

1--а

^ У

1 1

---а,

Л, 'у

о

' лг ^

1 + -2.Д

V К ;

1 + —Д N.

«1Д

агРг

-1 [м ]

У

К

1

К

0

-

(18)

(19)

(20)

(21)

Проведеное математическое моделирование при варьировании чисел единиц переноса, водяных эквивалентов и Пекле и установлено что в исследованном диапазоне рост Рех в трубном пространстве увеличивает эффективность, а Реу в межгрубном пространстве не влияет на эффективность и таким образом теплообмен можно анализировать по диаграмме Кейса-Лондона. Экспериментальные исследования теплообмена с ППНМ проводились на специально созданной установки (рисунок - 5). Установка позволяла изменять расходы и температуры теплоносителей Полученные данные использованы при моделировании

Рисунок - 5 Принципиальная схема экспериментальная установка с ППНМ

1 - мембранный модуль, 2 - термостат с внутренним насосом, 3 - точка сетевой подачи воды, 4 -напорная емкость с поддерживаемым постоянным уровнем, 5 -точка слива в канализацию, 6 -преобразователь с дисплейем для считывания результатов измерений Т1, Т2, ТЗ, Т4 - термодатчики - термопары,, трубопроводы, запорная арматура и расходомеры

Таблица 1 - Температурные данные процесса конденсации

Длина трубы, м Температуры в процесса, К

&у температура п-г, К ,9Ш температура конденсата, К 9„ температура хладагента мембране, К 9, температура п-г снаружи, К

0 363 308 263 308

1 336 292 264 308

2 308 268 265 308

Математическая модель процесса конденсации включает потоки массы и энергии в дифференциальном объеме конденсатора для смеси пара с неконден-сируемым газом, поперечные профили температуры и мольной доли пара от газовой смеси к хладагенту (рис 6)

Парогазовая смесь

Парогоизт» тееь

30 «01а321Ю250Эе03Я><ТО'«>ШЗ!

х,г(эце1№э)к((&н1та)

Рисунок - 6 Потоки массы, и энергии в диффе- Рисунок - 7 Процесс конденсации ацетона из

ренциальном объеме конденсатора для смеси азотоацетоновой смеси

пара с неконденсируемым газом, поперечные

профили температуры и мольной доли пара от

газовой смеси к хладагенту

Основным в модели явилось уравнение одновременной тепло- и массопе-редачи

+

+

«„.„-(Я//,-<Vt)) km-v {&у-$т), _(G2}-mv\ Са-Э,

а,

ж.

которое совместно со вспомогательными соотношениями представило алгоритм в среде Excel, позволивший получить данные по температурам (таблица - 1) и удельным поверхностям разработанного конденсатора

Глава 5 РАЗРАБОТКА ТЕХНИЧЕСКИХ ПРЕДЛОЖЕНИЙ ПО ДИСТИЛЛЯЦИИ АЦЕТОНОМАСЛЯНЫХ МИСЦЕЛЛ. Разработано аппаратурное оформление получения фосфатидного концентрата в технологии производства БАД «Ви-тол», схема которого представлена на рисунке 8 Схема включает в себя стадии экстракционную, дистилляционную и получения очищенного фосфатидного концентрата В данной работе обосновано использование азота, как греющего и сорбирующего агента, дистиллятора совмещающего предварительную и окончательную стадии, конденсатора для разделения азото-ацетоновой смеси.

Экстракционная стадия служит для извлечения продукта из гидратационного осадка, полученного при гидратации сырого подсолнечного масла

Стадия получения очищенного фосфатидного концентрата является заключительной стадией в процессе получения БАД «Витол», и реализована в установке для отгонки ацетона из продукта полученного на экстракционной стадии

Дистилляционная стадия служит для отгонки растворителя из мисцеллы, полученной на стадии экстракции, а также для рекуперации ацетона Вопрос рекуперации является одним из основных экономических вопросов в процессе производства, а также связан с обеспечением экологической безопасности производства. Дистилляционная стадия включает конденсацию ацетона из его смеси с азотом в парогазовом конденсаторе. Конструкция которого представлена на рисунке 9 Особенностью ее является размещение поверхности теплообмена с ППНМ в виде намотаных пучков на трубы подачи парогазовой смеси Это

обеспечивает высокую поверхность теплообмена и создает условие для коагуляции аэрозоля На конструкцию конденсатора получен патент РФ на полезную модель

Рисунок - 8 Технологическая схема линии производства фосфатвдного концентрата Обозначение потоков. I - гидратацнонный осадок, II - раствор гидратационного осадка с моно-глицеридом, Ш - ацетон, IV - мисцелла, V - масло, VI - пары ацетона, VII - смесь паров ацетона с азотом

Рисунок - 9 Парогазовый конденсатор 1 цилиндрического корпус, 2 фланец для подвода исходной смеси, 3 отвода газовой фазы, 4 фланец отвода конденсата паровой фазы, 5 и 6 крышки, 7 и 8 фланцы для подвода исходной смеси 9 - стержень, 10 и 11гайки 12 - трубный пучок 13 и 14 распределительные камеры, 15 и 16 фланцы подвода и отвода хладагента в полипропиленовый непористый половолоконный мембранный пучок 17, 18 19, 20 поперечные перегородки, 21,22,23,24 втулки фиксаторы

ВЫВОДЫ

1 Процессы и оборудование для дистилляции ацетономасляных мисцелл с использованием инертного агента - азота - обеспечивают высокое качество продукта и ресурсосбережение

2. Предложенная на основе термодинамического анализа зависимость для расчета температуры кипения ацетономасляной мисцеллы носит универсальный характер, что подтверждено сравнением расчетов с результатами экспериментов с различными растворителями.

3 Калорические свойства ацетономасляной мисцеллы (полная энтальпия, скрытая теплота парообразования и энтальпия жидкости) определены на основе уравнения состояния Пенга - Робинсона с уточненными параметрами, определенными по экспериментальным данным плотности ацетономасляной мисцеллы

4. На основе корреляционных зависимостей определены физико-химические свойства ацетономасляной мисцеллы (вязкость, теплопроводность, теплоемкость, поверхностное натяжение и коэффициенты диффузии), как объекта дистилляции.

5 Предложена зависимость теплосодержания от концентрации, смеси ацетона и азота, представлена диаграммой h-x, которая реализована в среде Excel

6 Основные размеры пленочной зоны предварительной дистилляции (диаметр и длина труб) определены в зависимости от конечной концентрации мисцеллы на основе математической модели взаимодействия парожидкостных потоков

7 Удельное количество агента отгонки - азота на стадии окончательной дистилляции снижается с уменьшением давления в аппарате и ростом концентрации мисцеллы

8 Для осуществления конденсации паров ацетона в присутствии неконденсирующегося инертного газа - азота в случае образования аэрозоля целесообразно применение схемы конденсатора с подачей дополнительного тепла в зону

конденсации, а подача хладагента должна осуществляться через полипропиленовые половолоконные непористые мембраны, расположенные на поверхности труб подводящих парогазовую смесь.

9 Результат практической разработки процесса и техники дистилляции ацетономасляных мисцелл и конденсации смеси паров ацетона и азота (Патент на полезную модель №61401) признан высокоэффективным и принят для создания промышленного производства фосфолипидной Б АД «Витол» в условиях ОАО «Лабинский МЭЗ» Эффект от внедрения производства составит 15 млн рублей

Основные положения диссертации опубликованы в следующих

работах:

1 Верещагин А.Г Температура кипения масляных мисцелл с различными растворителями/ А.Г Верещагин, Е П Кошевой // Известия ВУЗов «Пищевая технология»,2007. - №1. - с.63

2 Верещагин А Г Обоснование системы процессов получения фосфатидного концентрата в технологии производства БАД Витол /А.Г. Верещагин, Е П Кошевой, Е.П Корнена, Е А. Бутина, Е О Герасименко// Известия ВУЗов «Пищевая технология»,2007 - №1 -с 108-109.

3. Верещагин А Г Влияние продольного перемешивания во взаимодействующих фазах при десорбции в пленочном трубчатом противоточном аппарате / А.Г Верещагин, Е.П Кошевой, А А. Схаляхов // Известия ВУЗов «Пищевая технология»,2007 -№2 - с 71-73

4 Верещагин А Г Конденсатор Патент на полезную модель №61401/ А Г Верещагин, Е П Кошевой, А А Схаляхов, В С Косачев, А В Гукасян //Бюллетень изобретений, 2007 - №6

5. Верещагин А Г Представление процесса выпаривания в БСАВ-системе для выявления путей повышения эффективности работы оборудования/ А Г Верещагин, Е М Рудич, Е.П Кошевой // Сборник тезисов научных работ студентов, отмеченных на внешних и внутренних конкурсах КубГТУ Краснодар, 2004 - Вып.4. - с 27-29

6 Верещагин А Г. К вопросу расчета температуры кипения маслобензиновых мисцелл/ А Г Верещагин, Е П Кошевой // Сборник студенческих научных работ студентов, отмеченных наградами на конкурсах. КубПГУ. Краснодар, 2004 - Вып.5. - с.99-101.

7 Верещагин А Г. Расчет температуры кипения в системе триглицериды - ацетон/ Верещагин А Г, Кошевой Е И // Техника и технология пищевых производств тез докл. V Междунар науч конф студентов и аспирантов 26-27 апреля 2006 г, Могилев / УО «могалевскии государственный университет продовольствия», редкол • А В. Акулич (отв ред ) [и др ] — Мог "УО «МГУП», 2006 -351 с

8 Верещагин А Г Аппаратурное оформление получения фосфатидного концентрата в технологии производства БАД «Витол» / А Г Верещагин, Е П Кошевой, Е П Корнена, Е.А Бутина, Е О Герасименко// Современные проблемы техники и технологии пищевых производств Сб статей и докл девятой науч -практ конф с международным участием - АГТУ, Барнаул, 2006 - с 3-6

Условные обозначения

г = 1,2 - номер компонента (1 - масло, 2 - растворитель), ] = 1,2 - количество фаз, индекс (1 - паровая фаза; 2 - жидкая фаза), у, - относительная мольная концентрация паровой фазы, кмоль/кмоль, х, - относительная мольная концентрация жидкой фазы, кмоль/кмоль, фл - коэффициенты фугитивности паровой фазы; ф' - коэффициент фугитивности паровой фазы I компонента; - коэффициент активности, Р„ - давление в системе, а,Ь,с - коэффициенты зависи-

мости Антуана, х2 =-—-—^--относительная мольная концентрация

,, 1ии л. ..

М,--1+М2

X

растворителя в мисцелле, кмбль/кмоль, М„М2 - молекулярные массы компо-

Р Т

нентов, - относительное давление; Тг~— - относительная температура,

Р - рабочее давление, атм: Т - рабочая температура, К; Я - универсальная газовая постоянная, 82,04 см атм/(моль К); Рс - критическое давление, атм, Тс -критическая температура, К, г - сжимаемость; ю - фактор ацентричности; у -

удельный объем агрегатного состояния, определяется как мг/кг в зави-

РМ

симости от значения г, М - относительная молекулярная масса, кг/ кмоль, р -плотность, р=-, кг/м3, (оз. = 0,71,7^=1042 К и Рсг*8,2 атм - для мас-

V

ла; со2 = 0,309 7^2=508,1 К и РСГ46,4 атм - для ацетона). <1 - диаметр трубы, м; <?12 - кол-во мисцеллы кг/ч, АНп - скрытая теплота испарения, кДж/кг; АВСТ1 -коэффициент теплопередачи, кДж/кг; а - периметр трубы, м, п - кол-во труб, ХПит,Х121гоп - концентрация мисцеллы, % соответственно на входе и выходе в зону дистилляции, температура, К соответственно стенки трубы и ки-

пения мисцеллы, 5 - кол-во молей агента отгонки, Р - кол-во молей масла, Р°,Р^ - давление, Па в системе и насыщенных паров растворителя соответственно; £ - эффективность,%, 6 - угол, рад; ехс - эксцентриситет, 'N717 - число единиц переноса; водяные эквиваленты, кДж/кг, в^ температуры

теплоносителей; <?хюй,<?23 - расходы потоков, кг/ч хладагента, ацетоноазотной смеси, /и„ - кол-во конденсирующейся смеси на единицу площади дифференциального объема конденсатора, кг/ч, Саад, Сп - теплоемкости , кДж/кг К хладагента и ацетоноазотной смеси; кт_у - коэффициент теплопередачи, Вт/м2 К

Подписано к печати 27 09 2007 г

Заказ №9/27, Тираж 100 экз Отпечатано в ООО "Ризограф", г Краснодар, ул Коммунаров 31

Введение

1. ЛИТЕРАТУРНЫЙ ОБЗОР

1.1.Состояние технологии и техники получения фосфолипидпых продуктов из масличного сырья

1.2. Процесс дистилляции масляных мисцелл

1.3. Процесс конденсации растворителя в присутствии неконденсирующегося газа

1.4.Выводы по обзору. Формулирование цели и задач исследования

Глава 2. АЦЕТОНОМАСЛЯНАЯ МИСЦЕЛЛА КАК ОБЪЕКТ ДИСТИЛЛЯЦИИ

2.1. Характеристика технологии и состава мисцеллы, полученной в результате экстракции ацетоном фосфатидного концентрата

2.2.Свойства ацетономасляной мисцеллы как объекта дистилляции

2.2.1 Термодинамическое обоснование температуры кипения ацетономасляной мисцеллы

2.2.2 Идентификация параметров уравнения состояния Пепга-Робинсона для ацетономасляной мисцеллы

2.2.3 Моделирование калорических свойств ацетономасляной мисцеллы на основе уравнения состояния 6С

2.2.4 Определение физических свойств ацетономасляной мисцеллы

2.3.Свойства ацетоноазотовой смеси как объекта конденсации

2.3.1 Определение физических свойств парогазовой смеси ацетон-азот

2.3.2 Диаграмма h-x парогазовой смеси ацетона и азота gy

Глава 3. ДИСТИЛЛЯЦИЯ АЦЕТОНОМАСЛЯНОЙ МИСЦЕЛЛЫ

3.1. Моделирование процесса предварительной дистилляции

3.1.1 Определение массового расхода теплоносителя для ступени предварительной дистилляции

3.1.2 Определение эффективной длины труб

3.2.Моделирование окончательной дистилляции с подачей азота па стадии дезодорации

3.2.1 Определение количества агента отгонки - азота

3.2.2 Определение массового расхода теплоносителя для ступени окончательной дистилляции

Глава 4. КОНДЕНСАЦИЯ ПАРОВ АЦЕТОНА ИЗ СМЕСЕЙ С

АЗОТОМ

4.1 .Обоснование схемы конденсатора

4.2 Определение минимальной толщины пленки конденсата

4.3 Определение теплообменных характеристик аппарата с ППНМ

4.3.1 Теоретический анализ процесса теплообмена в теплообменнике с непористыми половолоконными мембранами

4.3.2 Экспериментальное определение теплообменных характеристик аппарата с ППНМ 145 4.4.Моделироваиие процесса конденсации паров ацетона в присутствии азота в мембранном конденсаторе

Глава 5. РАЗРАБОТКА ТЕХНИЧЕСКИХ ПРЕДЛОЖЕНИИ НО КОМПЛЕКСУ ДИСТИЛЛЯЦИИ И КОНДЕНСАЦИИ ПРИ РАЗДЕЛЕНИИ АЦЕТОНОМАСЛЯНОЙ МИСЦЕЛЛЫ ВЫВОДЫ

Актуальной задачей является формирование системы здорового питания населения продуктами питания высокого качества, в том числе функциональными пищевыми продуктами па современном этапе, характеризуемом наличием в стране значительной части населения с доходами ниже прожиточного минимума и снижением продолжительности жизни. Решение этой задачи возможно путем разработки новой техники и технологии производства функциональных пищевых продуктов.

Основным направлением создания функциональных пищевых продуктов является использование биологически активных добавок (БАД) к пище. Природные фосфолипиды растительного происхождения, обладающие уникальным сочетанием полифункциональной физиологической активности с широким спектром технологических свойств, являются перспективными БАД.

Разработанная технология получения фосфатидных концентратов путем экстракционной очистки ацетоном гидратационных осадков рафипациоппого производства масложировой промышленности позволяет получать продукт в виде порошкообразного материалам и раствор отделенного экстракцией растительного масла в ацетоне (ацетоиомасляной мисцелле). Экстракция ацетоном обеспечивает полное отделение растительного масла от фосфатидпого концентрата и получаемая мисцелла должна быть подвергнута разделению отгонкой (дистилляцией) с получением растительного масла и ацетона, который должен быть возвращен на стадию экстракции. Остаток ацетона в растительном масле недопустим, и оно после полного удаления ацетона становится конечным продуктом. Отгонка ацетона сопровождается некоторыми проблемами, например, применение острого водяного пара ведет к получению водноацетоновых растворов (ацетон растворим в воде), которые требуют дополнительных операций разделения этих растворов. Таким образом указанные трудности связанные с удалением ацетона в настоящее время пытаются решать за счет создания системы глубокого вакуума, что связано с капитальными затратами и потерями ацетона, что применимо для малотоннажного производства. При разработке современного процесса и оборудования для создания промышленного производства фосфатидного концентрата необходимо обратить внимание на снижение энергетических затрат и потерь ацетона, загрязняющие окружающую среду.

Ацетоиомаслянная мисцелла является многокомпонентным раствором, обладающим специфичными свойствами, которые не так подробно изучены как свойства бензиномаслянных мисцелл, распространенных практически повсеместно в маслоэкстракционной производстве. Проблемы, указанные выше, можно устранить подходящей адаптацией свойств обрабатываемых мисцелл и применением новых процессов, учитывающих особые свойства данных мисцелл. Практически это достигается применением в системе процессов дистилляции ацегономаслянпых мисцелл инертного газа - азота. Применение азота позволит обеспечить полную отгонку остатков ацетона при относительно низком температурном уровне на последней стадии - окончательной дистилляции. При этом азот защитит масло от окисления. Особенностью азота является то, что он является неконденсирующимся газом, что требует разработки специальной системы конденсации. Низкий температурный уровень и рационально построена вся система дистилляции позволит снизить энергетические затраты. Этот путь -применение в системе дистилляции азота является профессивным, обеспечивающей получение продукта, не содержащего ацетон, и пониженные энергетические затраты.

В данной работе предпринят комплексный анализ системы процессов дистилляции ацегономасляиных мисцелл с применением азота. Изучены физико-химические и теплофизические свойства ацетономаслянных мисцелл. Рассмотрена термодинамика цикла дистилляции. Проанализирована работа азота в процессах дистилляции и конденсации. Разработана математическая модель и обоснована система конденсации ацетона в присутствии неконденсирующегося газа - азота. Обоснован способ и режимы отгонки ацетона из полученных ацетоиомаслянных мисцелл. Дана оценка качества полученного продукта и эффективности предложенной технологии и процесса.

Таким образом, цель данной работы - обосновать систему процессов дистилляции ацетономаслянных мисцелл, получаемых при экстракционной очистки фосфатидного концентрата. На этой основе предложен способ и конструкцию установки для конденсации ацетона в присутствии неконденсирующегося газа - азота, а также обоснована вся система процессов дистилляции ацетономаслянных мисцелл.

1.ЛИТЕРАТУРНЫЙ ОБЗОР

выводы

1. Процессы и оборудование для дистилляции ацетономасляных мисцелл с использованием инертного агента - азота - обеспечивают высокое качество продукта и ресурсосбережение.

2. Предложенная на основе термодинамического анализа зависимость для расчета температуры кипения ацетономасляных мисцелл носит универсальный характер, что подтверждено сравнением расчетов с результатами экспериментов с различными растворителями.

3. Калорические свойства ацетономасляных мисцелл (полная энтальпия, скрытая теплота парообразования и энтальпия жидкости) определены па основе уравнения состояния Пенга - Робинсона с уточненными параметрами, определенными по экспериментальным данным плотности ацетономасляных мисцелл.

4. Физико-химические свойства ацетономасляных мисцелл (вязкость, теплопроводность, теплоемкость, поверхностное натяжение и коэффициенты диффузии), как объекта дистилляции определены на основе корреляционных зависимостей.

5. Зависимости теплосодержания от концентрации смеси ацетона и азота представлена диаграммой h-x, которая реализована в среде Excel.

6. Основные размеры пленочной зоны предварительной дистилляции (диаметр и длина труб) определены в зависимости от конечной концентрации мисцеллы на основе математической модели взаимодействия парожидкостных потоков.

7. Удельное количество агента отгонки - азота на стадии окончательной дистилляции снижается с уменьшением давления в аппарате и ростом концентрации мисцеллы.

8. Для осуществления конденсации паров ацетона в присутствии неконденсирующегося инертного газа - азота в случае образования аэрозоля целесообразно применение схемы конденсатора с подачей дополнительного тепла в зону конденсации, а подача хладагента должна осуществляться через полипропиленовые половолоконные непористые мембраны, расположенные па поверхности труб подводящих парогазовую смесь.

9. Результат практической разработки процесса и техники дистилляции ацетономасляных мисцелл и конденсации смеси паров ацетона и азота (Патент на полезную модель №61401) признан высокоэффективным и принят для создания промышленного производства фосфатидного концентрата для БАД «Витол» на ООО «Лабинский МЭЗ».

173

1. Аветисян Г.Ц. Моделирование и совершенствование процесса окончательной дистилляции масляных мисцелл. Автореф. дисс. канд. гехп. наук, Кр-р, ЮПИ. 1985.

2. Арестова Е.И. Исследование процесса дистилляции масляных мисцелл в условиях закрученного течения фаз и разработка высокоэффективной аппаратуры. Автореф. дисс. капд. техн. паук, Киев, КТИПП.1978.

3. Арутюнян Н.С., Корнена Е.П. Фосфолипиды растительных масел.-М.: Агропромиздат, 1986.- 256 с.

4. Ахмедбаева Х.С. Интенсификация массообмениого процесса дистилляции путем многоступенчатого распыления Автореф. дисс. капд. техн. наук., Ташкент,ТПИ.1989

5. Бабаяров Р.А. Интенсификация процесса выпаривания мисцеллы хлопкового масла. Автореф. дисс. капд. техн. наук., Ташкент,ТХТИ. 1993.

6. Белобородов В.В. Основные процессы производства растительных масел. -М: Пищевая промышленность, 1966.-478 с.

7. Белобородов В.В. Исследования в области процессы производства растительных масел. //Автореферат диссертации на соиск. уч. степ, д.т.н. — М.: МТИПП, 1967. 62 с.

8. Белобородов В.В., Забровский Г.П., Воронепко Б.А. Процессы мас-со- и тенлопереноса масло-жирового производства.- СПб, ВПИИЖ, 2000-430 с.

9. Берман Л.Д. Обобщение опытных данных по тепло- и массообмеиу между жидкостью и паровой смесью // Теплоэнергетика. 1954. - №5.

10. Берман Л.Д. О теплопередаче при пленочной конденсации движущегося пара // Теплоэнергетика. 1966. - №7.

11. Бутина Е.А. Научно-практическое обоснование технологии и оценка потребительских свойств фосфолипидных биологически активных добавок. Лвторсф. дисс. на соискание уч. степени докт. техн. паук, Куб-ГТУ, Краснодар, 2003. 53 с.

12. Варгафтик Н.Б. Справочник по тегоюфизическим свойствам газов и жидкостей. М., 1972г. 720стр. с шш.

13. Верещагин А.Г. К вопросу расчета температуры кипения маслобен-зиновых мисцелл/ А.Г. Верещагин, Е.П. Кошевой // Сборник студенческих научных работ студентов, отмеченных наградами на конкурсах. КубГТУ. Краснодар, 2004. Вып.5. - с.99-101.

14. Верещагин А.Г. Температура кипения масляных мисцелл с различными растворителями/ А.Г. Верещагин, Е.П. Кошевой // Известия ВУЗов «Пищевая технология»,2007. №1. - с.63.

15. Верещагин А.Г. Влияние продольного перемешивания во взаимодействующих фазах при десорбции в пленочном трубчатом противо-точном аппарате / А.Г. Верещагин, Е.П. Кошевой, А.А. Схаляхов // Известия ВУЗов «Пищевая технология»,2007. №2. - с.71-73.

16. Верещагин А.Г. Конденсатор. Патент на полезную модель №61401/ А.Г. Верещагин, Е.П. Кошевой, А.А. Схаляхов, B.C. Косачев, А.В. Гу-касян //Бюллетень изобретений, 2007. №6.

17. Волченков В.Ф. Исследование процесса и разработка аппаратурного оформления дистилляции эфиромасличных мисцелл. Автореф. дисс. па соискание уч. степени канд. техн. наук. Кр-р,КПИ.1980.

18. Герасименко Е.О. Пищевые растительные фосфолипиды, получение и тенденции применения / Е.О.Герасименко, Е.А.Бутина, Е.П.Корпепа и др.//Масло-жировая промышленность.- 1999.- № 2.- с. 25-26.

19. Герасименко Е.О. Научно-практическое обоснование технологии рафинации подсолнечных масел с применением химических и электрофизических методов. Автореф. дисс. на соискание уч. степени доктора техн. наук, КубГТУ, Краснодар, 2004. 53 с.

20. Двойрис А.Д., Беньяминович О.А. Теплообмен при конденсации движущихся паров углеводородных жидкостей // Теплоэнергетика. 1970. -№1.

21. Деревенко В.В. Дистилляция масляных мисцелл в роторном аппарате с дистанционной доставкой жидкости. Автореф. дисс. канд. техп. наук, Кр-р, КПИ.1984.- 24 с.

22. Донченко А.В., Надыкта В.Д. Безопасность пищевой продукции, М., Пищепромиздат, 2001.- 512 с.

23. Жарко В.Ф. Разработка тонкой технологии очистки растительных масел в процессе дистилляции масличных мисцелл.- Автореф. дисс. канд. техн. наук, С.-Пб., ВНИИЖ, 1996.

24. Жиры их получение и переработка. Справочное руководство. Т. 1. ВНИИЖ, M.-JL, Пищепромиздат, 1937.-655 с.

25. Зилберс Ю.А. А.с. 1833977 СССР. Способ извлечения лецигииа из растительного сырья / Ю.А.Зилберс, А.А.Томпсон и др.- 1981.-Бюл.№ 20.

26. Кейс В.М., Лондон А.Л., Компактные теплообменники. М.: «Энергия», 1967,-224с.

27. Ключкин В.В. Теоретические и экспериментальные основы совершенствования технологии производства растительных масел. Дисс. па соиск. уч. степ, д.т.н. Л.: ВНИИЖ, 1982, - 54 с.

28. Корнена Е.П. Химический состав, строение и свойства фосфолипидов подсолнечного и соевого масла: Дис.д-ра техн. наук.- Краснодар, 1986.- 272 с.+ Прил. 47 с.

29. Кошевой Е.П. Технологическое оборудование предприятий производства растительных масел. СПб.: ГИОРД, 2001. - 368 с.

30. Кошевой Е.П., Блягоз Х.Р. Экстракция двуокисью углерода в пищевой технологии. Майкоп, 2000.- 495 с.

31. Кутателадзе С.С. Теплопередача при конденсации в кипении. 2-е изд. - М.: Машгиз.,1952. - 232с.

32. Леонтьева Н.А. Производство и ассортимент фракционированных лецитинов // Биологически активные добавки к пище и проблемы оптимизации питания: Материалы VI Международного симпозиума. Сочи, 2002.-с. 132-134.

33. Лобанов А.А. Математическое моделирование и совершенствование процесса экстракции масла из фосфатидного концентрата. Автореф. канд. дисс., Краснодар, 2003.-24 е.

34. Маматкулов А.Х. Повышение эффективности работы дезодораци-онной зоны окончательного дистиллятора хлопковой мисцеллы. Авто-реф. канд. дисс., Ташкент,ТПИ.1984.

35. Масликов В.А. Технологическое оборудование производства растительных масел. М.: Пищевая промышленность, 1974. -439 с.

36. Масликов В.А., Трояпова H.J1. К вопросу температуры кипения под-солнечпо-бензиновых мисцелл. Труды Краснодарского научно-исследовательского института пищевой промышленности. Краснодар, 1957, вып. 16.

37. Машиностроение. Энциклопедия/ Ред. совет: К.В. Фролов (пред.) и др.-М.: Машиностроение. Машины и оборудование пищевой и перерабатывающей промышленности. T.IV-17/ С.А. Мачихип, В.1>. Акопян, С.Т. Антипов и др.; Под ред. С.А. Мачихина. 2003. 736 с.

38. Машиностроение. Энциклопедия/ Ред. совет: К.В. Фролов (пред.) и др.-М.: Машиностроение. Машины и аппараты химических и нефтехимических производств. T.IV-12/ М.Б. Генералов, В.П. Александров, В.В. Алексеев и др.; Под ред. М.Б. Генералова. 2004. 832 с.

39. Мельников К.А. Выделение лецитинов из фосфатидного концентрата подсолнечного масла // Масложировая промышленность. №2.2000.- с.

40. Меретуков М. А. Разработка процесса экструзионной агломерации обезжиренного фосфатидного концентрата при подготовке к отгонке растворителя. Автореф. канд. Дисс., Краснодар, 2005.

41. Насырова 3. Статическая и динамическая оптимизация технологических режимов процесса предварительной дистилляции хлопковой мисцеллы линии НД-1250. Автореф. канд. дисс., Ташкепт,ТПИ.1983.

42. Новые идеи в планировании эксперимента. Под ред В.В. Налимова, «Наука», М., 1969

43. Павлов К.Ф., Романков П.Г., Носков А.А. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии. /Под ред. чл.-корр.

44. АН СССР П.Г. Романкова. 9-е изд., перераб. и доп. - Л.: Химия, 1981. -560 с.

45. Пучкова С.М. Способ получения соевого лецитина; А. С. 1231658 СССР, МКИ Ф61 К 35/78 / Пучкова С.М., Шанская А.И, Недачина I I.А.; Ленинградский н.и. ии-т гематологии и переливания крови. № 3694926/14; Заявл. 13.1.84; Опубл. 30.6.94, Бгал. № 12.

46. Рид Р., Прауспиц Дж., Шервуд Т. Свойства газов и жидкостей: Справочное пособие/ Пер. с аигл. под ред. Б.И. Соколова.- 3-е изд., перераб и доп. Л.: Химия, 1982. - 592 с.

47. Рогов Б.А., Ключкин В.В. Теплофизические свойства жиров, масел и жиросодержащих эмульсий в процессах кристаллизации. СПб.: ВНИИЖ, 1995.-82 с.

48. Ромапков П.Г., Курочкина М.И. Гидромеханические процессы химической технологии. 3-е изд., перераб. - Л.: Химия, 1982. - 288 с.

49. Руководство по технологии получения и переработки растительных масел и жиров. Т.1. Книга вторая. Экстракционный способ производства растительных масел. Л.: ВНИИЖ, 1974. 591 с.

50. Сийрде Э.К., Теаро Э.Н., Миккал В .Я. Дистилляция. Л.: Химия, 1971.-216с.

51. Соколов В.Н., Доманский И.В. Газожидкостиые реакторы. Л., «Машиностроение», 1976 216 с.

52. Справочник по теплообменникам: В 2 т. Т.1 /Пер. с англ., под ред. Б.С. Петухова; В.К. Шикова. М.: Энергоатомиздат, 1987. - 560 с.

53. Сухина М.И. Исследование гидродинамики и теплообмена в аппарате с прямоточным закрученным течением фаз в целях интенсификации процесса предварительной дистилляции. Автореф. дисс. канд. техн. наук, Кр-р, КПП, 1979.

54. Технология переработки жиров /Н.С. Арутюпян, Е.П. Корпепа, Л.И. Янова и др. Под ред. Проф. Н.С. Арутюняна. 2-е изд., перераб. и дон,-М.: Пищепромиздат, 1998. - 452 с.

55. Тимофеенко Т.И. Научно-практические основы конструирования продуктов фосфолипидной природы для функционального питания. Автореф. дисс. на соискание уч. степени докт. техн. наук, КубГТУ, Краснодар, 2000. 48 с.

56. Троянова II.JI, Масликов В.А.,. К вопросу температуры кипения подсолпечно-бензиновых мисцелл. Труды Краснодарского научно-исследовательского института пищевой промышленности. Краснодар, 1957, вып. 16.

57. Тютюнников Б.Н. Химия жиров. М.: Пищевая промышленность, 1966.-632с.

58. Умаров С.Д. Разработка и внедрение вакуумной установки для дистилляции мисцеллы растительного масла в потоках большой массы.-Автореф. дисс. к.т.н. ВНИИЖ 1997.

59. Уэйлес С. Фазовые равновесия в химической технологии: В 2-х ч.

60. Пер. с англ. М.: Мир, 1989. - 304 е., ил.

61. Уэйлес С. Фазовые равновесия в химической технологии: В 2-х ч.

62. Пер. с англ. М.: Мир, 1989. - 360 е., ил.

63. Фридт А.И. Совершенствование технологических процессов и схем маслоэкстракциоппого цеха на основе теории предельных режимов. Автореф. дисс. к.т.н. Кр-р, КПИ.1988.

64. Хамидов Н. Исследование полной дистилляции мисцеллы из хлопкового масла в многоступенчатой колонне с псевдоожижеппым слоем орошаемой насадки. Автореф. дисс. канд. техп. паук Ташкент,ТПИ. 1975.

65. Шапошпиченко В.В. Совершенствование и математическое моделирование системы дистилляции масляных мисцелл и рекуперации растворителя. Автореф. дисс. к.т.н.КубГТУ, 2005 24 с.

66. Шервуд Т., Пигфорд Р., Уилки Ч. Массопередача. М.: Химия, 1982.-696 с.

67. Школа О.И. Получение лецитина из растительного фосфатидного концентрата /О.И.Школа, Л.А.Полушкина, А.П.Аписимов и др. // Мас-ложировая пром-сть.- № 3.- 1985.-е. 18-21.

68. Шмидт А.А. Теоретические основы рафинации растительных масел.- М.: Пищепромиздат, 1960. 340 с.

69. Эриксон Д.Р., Зандер К.Т., Верфел Д.Б. Рафинация соевого масла и утилизация отходов переработки .-М.: Колос, 1998.-94 с.

70. Яковлева Л.Е. Производство пищевых фосфолипидов / ЦИИИИи-ТЭИПП, М.-1974.-16с.

71. Яхшимурадова Н.К. Интенсификация процесса распылительной дистилляции мисцеллы хлопкового масла. Автореф. дисс. на соискание уч. степени канд. техн. наук. Ташкент,ТПИ.1985.

72. Alhusseini, A. A. Heat and Mass Transfer of Falling Film Evaporation of Viscous Liquids. Doctorate of philosophy, Lehigh University, Bethlehem, PA, 1994.

73. Bailey, A. E. Steam Deodorization of Edible Fats and Oils. Ind. Eng. Chem. 1941,33,404.

74. Benet J.A.R., Collier J.A., Pratt H.R.C., Thornton J.D. Heat Transfer to Two Phase Gas Liquid System // Trans. Inst. Chem. Eng. - 1961. - v.39. -P.113.

75. Bird, R. В.; Stewart, W. E. Lightfoot, E. N. Transport Phenomena; Wiley: New York, 1960.

76. Bonnet W.E., Gerster J.A. Boiling Coefficient of Heat Transfer Q Hydrocarbon/ Furfural Mixtures inside Vertical Tubes// Chem. Eng. Prog.-1951.-v.77.-№3.-P. 151-158.

77. Burkholz, A.: Droplet Separation, VCIi Verlagsgesellschaft, Weinheim (Germany) 1989

78. Chun K. R.; Seban, R. A. Heat transfer to evaporating liquid films. J. Heat Transfer 1971,93,391.

79. Ceriani, R.; Meirelles, A. J. Modeling Vaporization Efficiency for Steam Refining and Deodorization Ind. Eng. Chem. Res. 2005, 44, 8377-8386

80. Chisholm D.A. Theoretical Basis for the Lockart Marlinelli Correlation for Two Phase Flow // Int. J. Heat Mass Transfer.-1967.-V.10.-P.1767 - 1778.

81. Coelho Pinheiro, M. N.; Guedes de Carvalho, J. R. F. Stripping in a Bubbling Pool under Vacuum. Chem. Eng. Sci. 1994,49, 2689.

82. Colburn, A.P.; Edison, A.G.: Prevention of fog in cooler-condensers. Ind. Eng. Chem. 33 (4) (1941) 457-58

83. Decap, P.; Braipson-Danthine, S.; Vanbrabant, В.; De Greyt, W.; Deroanne, C. Comparison of Steam and Nitrogen in the Physical Deacidification of Soybean Oil. J. Am. Oil Chem. Soc. 2004, 81,611.

84. De la Fuente B.J.C.; Fornari Т.; Brignole E.; Bottini S. Phase equilibria in mixtures of triglycerides with low-molecular weight alkanes. Fluid Phase Equilibria, 1997, vol.128, pp.221-227.

85. Dengler C.E., Addows J.N. Heat Transfer Mechanism for Vaporization of Water in a Vertical Tube // Chem. Eng. Prog. Symp. Ser. 1956.-v.52. -№18.-P. 95- 103.

86. Graciani, E.; Rodriguez-Berbel, F.; Paredes, A.; Huesa, J. Deacidification by Distillation using Nitrogen as Stripper. Possible Application to the Refining of Edible Fats. Grasas Aceites 1991,42, 286.

87. Guerrieri S.A, Talty R.D. A Study of Heat Transfer Tube Boilers // Chem. Eng. Prog. Symp. Ser. 1956. - v. - 52. - №18. - P.69 - 77.

88. Halvorsen, J. D.; Mammel, W. C.; Clements, L. D. Density-Estimation for Fatty-Acids and Vegetable-Oils based on their Fatty-Acid Composition. J. Am. Oil Chem. Soc. 1993, 70, 875.

89. Hinds, W.C.: Aerosol Technology, Wiley, 1982

90. Kapitza, P. L. Collected Papers of Kapitza, 1st ed.; Pergamon Press: Oxford, U.K., 1965.

91. Kaufmann S., Loretz Y., Hilfiker K. Prevention of fog in a condenser by simultaneous heating and cooling. Heat and Mass Transfer 1997, 32, 403410.

92. Kearns John J. Process for purification of phospholipids: Пат. 5084215 США, МКИ 5 С 11 С 1/00/ Kearns John J., Zremblay Paul A.; The Liposome Co.,Inc.-N 260156; Заявл. 20.10.88; Опубл. 28.01.92; ПКИ 260/403

93. Krawczyk Т. Lecithin: consider the possibilities. JAOCS.-N. 7: 11 .-1996.

94. Krishna R., Standart G.L. Determination of interfacial Mass and Energy Transfer Rates for Multi-component Vapor Liquid Systems // Left. Heat Mass Transfer. - 1976. - v.3. - №2. - P. 173 - 182.

95. Kunii, D.; Levenspiel, O. Fluidization Engineering; John Wiley and Sons: New York, 1977.

96. Lockart R.W., Martinelli R.C. Proposed Correlation of Data for Isothermal Two Phase Two Component Flow in Pipes // Chem. Eng. Prog. - 1949.-v. 45. -№l.-P.39-48.

97. Quirin K.V. Soslichkeitsverhalten von fetter Olen in Komprimicrtcm kohlendioxid in Druckbereich bis 2600 bar. //Fette, Seifen, Anstr.-1982. No 2. P.460-468.

98. Rabelo, J.; Batista, E.; Cavaleri, F. W.; Meirelles, A. J. A. Viscosity Prediction for Fatty Systems. J. Am. Oil Chein. Soc. 2000, 77, 1255.

99. Rachid KIBBOUA, Abdelhakim KECHNIT, Abdelwahid AZZI Laminar film condensation on an elliptical tube with porous coating //17th1.ternational congress of chemical and process engineering 27-31 August 2006 Prague-CZECH Republic

100. Ruiz-Mendez, M. V.; Marquez-Ruiz, G.; Dobarganes, M. C. Comparative Performance of Steam and Nitrogen as Stripping Gas in Physical Refining of Edible Oils. J. Am. Oil Chem. Soc. 1996, 73, 1641.

101. Schaber, K.: Aerosolbildung bei der Absorption und Partial-kondensation. Chem. Ing. Tech. 62 (10) (1990) 793-804

102. Schaber, K.: Aerosolbildung durch spontane Phasenubergange bei Absorptions-und Kondensationsprozessen. Chem. Ing. Tech. 67 (11) (1995)1443-1452

103. Stefanov, Z. L; Hoo, K. A. A Distributed-Parameter Model of Black Liquor Falling Film Evaporators. Part 1. Modeling of a Single Plate. Ind. Eng. Chem. Res. 2003, 42, 1925-1937.

104. Z. I. Stefanov and K. A. Hoo Distributed Parameter Model of Black Liquor Falling-Film Evaporators. Part 2. Modeling of a Multiple-Effect Evaporator Plant Ind. Eng. Chem. Res. 2004, 43, 81178132 p

105. Stefanov, Z. I. Fundamental Modeling and Control of Falling Film Evaporators. Doctorate of philosophy, Texas Tech University, Lubbock, TX, 2004.

106. Stephan K., Korner M. Calculation of Heat Transfer in Evaporation Binary Liquid Mixtures // Chem. Eng. Tech. 1969. - v.41 .-№7.-P.409-417.

107. Van der Walt J., Koger D.G. Heat Transfer during Film Condensation of saturated and Super heated Freon 12 // Prog. Heat Mass Transfer. 1972. -V6.-P. 75-98.

108. Zarkadas D. M., Sirkar К. K. Polymeric Hollow Fiber Heat Exchangers: An Alternative for Lower Temperature Applications Ind. Eng. Chem. Res. 2004, 43, 8093-8106.

109. Zhong Z.-S. Технология очистки фосфолипидов соевых бобов сверхкритической жидкостной экстракцией /Zhong Zhen-Sheng, Lu Wei-Zhong, Huang Shao-lie // Jingxi huagong Fine Chem.-1999.-16 Suppl. l.-C. 170-172.