автореферат диссертации по технологии продовольственных продуктов, 05.18.12, диссертация на тему:Разработка эффективной технологии охлаждения растительного масла в установках дистилляции мисцеллы

РГ6 од

/ 6 КЮЛ 1ВВЗ

На ораеах рутоикся

Ншголаевич

РАЗРАБОТКА ЭФФЕКТИВНОЙ ТЕХНОЛОГИИ УСТАНОВКАХ ДЙСТШЛЯЦМИ МЙСЦЕЛЛЫ

Специальность 05.13.12 - Процессы, машины и агрегаты

пищевой промышленности

АВТОРЕФЕРАТ

диссертаций на соискание учёной степени кандидата технических наук

Санкт-Петербург 1998

Работа выполнена во ВСЕРОССИЙСКОМ НАУЧНО-МССЛЕДОВАТЕЛСГОМ ШШЮТЕ «РОВ

Научный руководитель -

доктор технических наук, старший научный сотрудник Л.О.Зшежее

Защита состоится ' , июля 1998 г. в 10 часов на эаседаяии дио оертационного совета Д.020.71.01 во Всероссийском научно-исследова тельском институте жиров в помещении конференц-зала по адресу: 191119, Саякт-Петербург, ул. Черняховского,, д. 10 С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Всероссийского научно-исследовательского института жиров

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор В.В.Ееяввородэш

кандидат технических наук

С.В.Майршт

Ведущая организация - Санкт-Петербургская Государственная ' Академия холода и шщевых технологий

Автореферат разослан '___июня 1998 г.

Ученый секретарь диссертационного совета

В. И. Григорьева

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА'РАБОТЫ

Антуальнодть работу. Растительные масла относятся и группе термолабильных веществ, что определяет основные задачи тепло-Физйчесних и Физино-химичесних исследований, направленных на выявление сущности процессов, происходящих в технологических потонах наслоэнстранционного производства. На всех этапах техно-логичесного процесса желательно сократить, продолжительность высокотемпературной обработни масла и предельно возможно снизить верхний температурный уровень.

Актуальным является вопрос аппаратурного оформления процесса охлаждения масла после окончательной дистилляции мисцеллы. При использовании рекуперативных теплообменников желательно минимизировать расход охлаждающей иидности. Однако основной вопрос, возникающий при техническом решении задачи охлаждения масла, связан с повышением коэффициента теплоотдачи от масла к тепло-передающей стенке; при малой скорости потока масла величина коэффициента теплоотдачи находится в пределах 200-300 Вт/ м2н.0хлаиде ние теплоп«оедающей стенни-залача более простая, так как для этого можно применять, например, вснипаюдип поток воды и таким образом обеспечивать величину коэффициента теплоотдачи порядка 1000 Вт/м2Н.

Диссертационная работа выполнена в соответствии с тематическими планами НИОНР всероссийского научно-исследовательского института яиров по проенту "Ресурсосберегающие технологии масло-гсирового производства" Государственной научно-технической программы России " ПерслеНтивные процессы в перерабатывающих отраслях АПК".

Цель работы. Разработать эффективную технологию охлаждения растительного масла в технологической подсистеме дистилляции мисцеллы и обеспечить аппаратурно-конструкционное решение для ее промышленного внедрения.

Основные задачи исследования;

- проанализировать Фйзняо-техничесние аспенты интенсификации процесса теплообмена при непрерывной подаче масла для охлаждения

' в нояухотрубный аппарат;

- проанализировать Физико-технические аспекты Функционирования теплообменнина-охладителя в периодическом редкие,-".при этом использовать современные методы математического моделирования

гидродинамики нестационарного потока вскипающей «идности в трупах;

- разработать модифицированный ваоиант технологической схемы подсистемы дистилляции мисцеллы с учетом включения в нее теплообменника-охладителя масла кожухотрубного типа; при этом решить практическую задачу снияения энергетических затрат в процессе дистилляции;

- получить данные о влиянии процесса интенсивного охлаждения наела на показатели его качества.

Научная новизна:

- разработана математическая модель процесса вскипания мидности в трубе при работе теплообменника-охладителя в периодическом режиме;

- научно обоснована нонстоунцип дистилляционной установки с теплообменнином-охпадителем масла с рециркуляцией пара вскипающей жидкости в рубашну обогрева дистиллятора; обоснованы рациональные технологические рёмимы эксплуатации' установки с учетом температуры охлаядаемого масла;

- .. научно обоснован метод интенсификации теплоотдачи от масла к теплопередаюцей стенке;

получены новые опытные данные о влиянии ппоцессз интенсивного охлаждения масла от температуры 95-105°С до б.5-70°С на показатели его начестяа, характеризуемые содержанием свободных яирных кислот, негидоатируемых <!>осполипидоа (первичных, вторичных), суммарным содержанием продуктов окисления:

. - установлено, что поедлоненный процесс охлаждения масла после окончательной дистилляции позволяет:

- получить масла более стабильнее к окисления при хранении и дальнейшей переработке; •

- увеличить выход и качество гидоатипуемнх ©осФолипидов;

- снизить затраты на рафинацию и дезодорацию масел.

Практическая ценность:

- разработанная в диссертации методология проектирования агрегатов с теплообенниками-охладителями пгюдунта основана на принципе использования потоков вскипаний «идности (попы) мпиот применяться при пеаении аналогичных задач как в масло-чиповоп, тан и в других отраслях пищевой промышленности;

- разработана технологическая схема полсистемы дистилляции, внлючакщая новые функционально-конструкционные элементы, адаптируемая для маслоэнстранционных цехов с различными типами базового оборудования;

- доказана эффективность промыэленного внедрения технологии охлагадения растительного масла, что обусловлено повьшением его качества.

Лпробаиия работы. Материалы работы обсумдались на секции научно-технического совета ВНИИ тиров, прошли апробацию на заседании секции Ученого совета Северо-Кавназкого филиала ВНИИ яиров, на заседаниях научно-техничесних советов ряда предприятий масло-шровой промышленности, на конференции профессорсио-преподава-тельсного состава ЛТИХП (1981 г.).

Публикации.. Основные материалы по тенсту диссертации опубликованы в 3 статьях о объеме 1,5 п.л. и представлены в 2 заявленных патентах. •

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, основной части, занлгачения. Объем работы не превышает из-• вестных требований и включает 97. страниц основного мавинописного текста.

2. ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ 2.1. Обзорная часть

Обзор содержит материалы, отраиавдие постановку научной задачи, кан частичное решение общей "научной проблемы влияния температурного режима на качество растительного масла в технологии маслоэнстракционного производства. Этой проблеме посвящены многочисленные труди сотрудников ВНИИ пиров, Нубансного государственного технологического университета, Ташкентского химико-технологичесного института.

При нагреве растительных масел, находящихся в технологических потонах иаслознстракционного производства, происходят необратимые изменения их физических и Фиэино-химичёсних свойств. Наличие, растворенного в масле кислорода или нонтакт с воздухом являются причиной развития онислительных процессов. В технологии получения растительных масел долины соблюдаться два противоположных требования. С одной стороны, для интенсификации процессов, связанных с извлечением масла из сырьевых материалов и для

разделения компонентов раствора на стадии дистилляции, мелатель-но иметь высоний уровень температур и в то яе время после завершения той или иной технологичесной операции темпеоатура масла доляна разно понижаться.

важной технологичесной задачей является охландение масла на выходе оиончательного дистиллятора, так иан на болывинстве маслоэнстранцконных заводов температура масла, подаваемого из оиончательного дистиллятора, превышает 100°С. Вместе с тем технологическая граница не долина превыпать &0®С. .

В связи с постановкой технической задачи создания тепло-обменнина-охладителя для масла нами рассмотрен вариант использования номухотрубного аппарата х нипящим теплоносителем в трубах, отбирающим теплоту от масла, заполняющего ментрубное пространство. Теплота расходуется на поддериание процесса нипения. При этом возникли вопросы, насаюииеся выбора теплоносителя и непосредственно связанные с этим вопросы Физини нипения. Соответственно, возник вопрос модификации технологической схемы подсистемы дистилляции мисиеллы с учетом задачи снинения энергетических затрат.

2.2. Физино-техничесние аспекты интенсификации процесса.

теплообмена при непрерывной подаче масла в аппарат При охлакаёнии масла от температуры 100-105° С до 65-70°С требуется передать в парогенерирующие трубы до 70,1О3 нПя в форме теплоты в расчете на 1 т масла.

Создание автономной замкнутой системы охлаждения масла с использованием иакого-либо специального теплоносителя практически не рационально. По величине Фазового перехода наиболее подходит вода, нагретая до температуры нипения. Однано при подаче воды в трубы теплообменника для того чтобы началось нипенне при низних поверхностных тепловых потонах необходимо поддеряи-вать низкое давление: 0,02-0,04 МПа.

В диссертации рассмотрены вопросы стабилизации и интенсификации процесса нипения в вакууме. Для исключения нестабильности в процессе генерации паровых пузырей и уменьшения амплитуды колебаний температуры охламдаюаей поверхности предложено использовать гидрофобные покрытия, о виде, перфорированных пленой. В частности, это могут быть твердые водостойкие пленки, образующиеся после оысыхания растительного масла, (льняное, нонопляноеЗ в процессе горячей суаки. Для перфорации твердой пленни Требуется ее механическая обработка. .

В диссертации приведен пример теплогидравличесного расчета аппарата для случая решения проектных или поверочных задач. При внедрении теплообменнина-охладителя масла требуется модернизация базовой технологической схемы подсистемы дистилляции нисцеллы, Такая технологичесная схема показана на рис. 1. В качестве кипящего теплоносителя предлагается использовать конденсат греюцего пара из рубашки обогрева дистиллятора второй ступени, а : образующиеся в трубах теплообменнина-охладителя масла пары еозвраяать вновь через оароэлентор в полость той яе рубаини обогрева. Таким образом-,создается нонтур внешней системы энергообеспечения, а за счет этого достигается снижение энергетических затрат.

2,3, Математическое моделирование процесса парообразования в трубах теплообменнина-охладителя при периодичесной подаче масла в меятрубное пространство Рассмотрен случай, когда вода в трубах нагревается при повышенном давлении, а затем открывают нлапаи на трубопроводе, соединявшем сепаратор трубного пуйна теплообменника-охладителя с магистралью понияённого давления, В этом случае в трубах происходит нестационарный процесс парообразования.

Одномерные уравнения сохранения массы для пара и лидкости имеют вид

где <:>в ■£$(••) ¿А -оператор осреднения

по сечение нанайа - д1 ; Г -функция генерации пара, в анализ вводим скорость смеси

* О-<*» + Ъ?-'<Г> (3)

и скорость дрейфа пара

; <Д1Л'">Я <^''>.-<У{> > (4)

*де "И/' и:V/".- снорости жидкости и пара;</>' и/5" - плотности кидкости и пара; Т - время,.¡¡с -продольная (осевая)ноордината,

1р - истинное оОьеиное паросодер/ййние.

ВВодия параметры распределений, ноторые зависят только от формы радиальных профилей скорости и концентрации

Со =, <^СМ<У> (5)

Уравнения (1-2) преобразуются н виду

д<. у ,

¿с,

(6)

(7)

(8) (9)

Где V» (\ Л- < А ^ X

V1 < АУ/снУ + «1Св )

При выводе (7) использовано соотновение, следующее из (1,2)

_ СР'-Р")<Г> (Ю)

дг ~ р'р*

В то «е время принимаем, что величина<Д^«',> остается постоянной в расчетной области:

дг

Условие (11) моино принимать линь в пределах существования вполне конкретного режима течения:

В системе координат, центр которой двииется со скорость» вместо (7) имеем

■¿■<У> _ Г* (12)

¿тг - '

-V • (13)

¿т "

Уравнение (12) описывает паоообразование в нёнотором контрольном объеме теплоносителя, перемещающемся со скорость* У . Интеграл (12) является аналогом оешения стационаоной задачи, если переменные т и ¿С связаны уравнением (13).

Иэ сказанного слепует, что величины<<^>. С0 и Г моино взаимно проанализировать на основе данных, полученных для стационарных реиимов работы оборудования.

рассматриваемая задача имеет аналитичесное ревение, если яидность в потоне находится при температуре нипения.

Наряду с (8), для сноростй У моино записать уравнение

вида

V-' Со <Wcл,> + + < <р> ж ■ .

+ СоДР Гг_<Г> (14)

Р' о ^ Р"

В диссертации рассмотренфастные случаи математичесной постановки задачи»

Исходные допущения:

1. В двухфазном потоне выполняются условия фазового равновесия.

2. Давление в трубах является линейной Функцией военени и не зависит от других переменных.

3. Скорость йидности на входе трубы не изменяется.

4. йидность Поступает в трубу при температуре нипения.

5. Скорость доейфа<Л^>и параметр С0 имеют постоянные значения.

6. Энтальпия падкости на линии насыщения является линейной Фуннцйей давления.

7. Плотности шдности и пара-величины постоянные.

Первый случай{адиабатические условия на стенне трубы.

При выполнении условий 1 и 2 для функции генерации имеем:

а с учетом всех допущений имеем Г - АКз Г -Мьа.

где Р -давление, к^и - энтальпия пара и энтальпия яьдности, соответственно, г - теплота порообразования. Подставляя (16) в (9.12-15) получим

= (17)

4?- = (18)

сЬ

Здэсь/^.Т ибезразмерные переменные, имеющие следующее выраиение

йч= с.АР<чь ; И9,

. =. гсоло. ; (20) * =-—г-

¿ = • (21)

Постоянные Ь ■ и с записываются в виде следующих выражений Ь = (Со» {22) С = ---■-—Гр'г -Р*С 1 (23)

Начальные условия: 2 = 3£. ■ , ъ = О

л л ■ п ■ (24)

_ Лч- А* » 1Г =0 где - координата начала парообразования.

При парообразовании по всей длине нанала начальные условия имеют вид

Ач - йо , 'Г »Т. . (25)

2= О , ^ - ТГр • Здесь Л0 - постоянная (не всегда равна нулю). Интеграл уравнения (1/) для условий (24) имеет вид

Д, - - , (26)

где постоянные и § определяются в виде соотноиенип

П _ 4 ~ Ао (27)

" Ь-с4о

& = Ь- с • ■■ (?В)

Интегрируя уравнение (18) получаем

ТЩ—+-—8Ц-'СиV О-с«) > {т

Решение задачи, представленное выраиениями (26,29) относятся И контрольным элементам потона, поступаоаим на вход наняла. Для элементов вверх по потону ревением являются интегралы уравнений (17,18) с начальными условиями (25):

; (30)

«хРСбС-г-Г^З-сР

2= я г ¿-с^ехрС^-О!

I— А-ср-(31)

где

Р - 4 " Ао . (32)

' Ь-СЙо

При обогреве стенни трубы функция генерации мояет быть выраиена в виде следуюиего соотношения

в этом случае (13) преобретает вид:

=с.«> .но

ГдеТ)( и!}, постоянные, имеющие следуюяее выражение

А- т (/с* -/£) -

Если в уравнение (18) вместо Ь и С подставить их аналоги: Ся——-(з/)

Л1^ ЬСоЛр^

С С.<У^сп> + ">)/Г '

то соответственно начальным условиям (24,25) получаем два решения задачи

¿^«^{•(-^-(с-ь']^-^)]} • ;|40)

8 случае, когда выполняется условияе 2>,»1) , вместо (39,40) имеем

-г--^ {н-^СЬ'Гм;)}.

Полученное аналитическое решение Задачи обеспечивает .возможность математического моделирования теплогидравличесних харантёристии теплообменника-охладителя при периодичесной подаче масла в мемтрубное пространство с последующим предварительным нагревом воды в трубах под давлением и адиабатичесном ее нипением при сбросе давления.

2.4. Технические предлоиения по аппаратурному оформлению теплообменнина-охлапителя масла

Нами разработана нонструнция теплообменного аппарата, предназначенного для охлаждения масла. Аппарат внлючает герметичный. корпус, внутри ноторого размещен герметичный ноничесний кояух, рис. 2. По высоте аппарата на внешней поверхности нонуса установлены провальные тарелни с отверстиями для струйной подачи масла на поверхность нонуса. при этом коэффициент теплоотдачи от масла н поверхности нонуса интенсифицируется и в 2-3 раээ превышает коэффициент теплоотдачи в случае течения масла в гладких трубах или при внешнем омывании трубного пучка. В днище нонуса размещены цилиндричесние дроссельные вставки для подачи под давление всиного нонденсата при температуре, близкой -к температуре кипения., Полость внутри нонуса вакуумируется с помощью пароэиентора. При движении нонденсата через отверстия

дроссельных вставон происходит процесс адиабатического вснипания и в полость нонуса поступает парокапельный поток. В результате, при подаче охлаждаемого масла на верхнюю тарелну в пространстве между корпусом и нонусом, коэффициент теплоотдачи внутри нонуса составляет величину, превыааюную 1000 ВТ/м 2н. в таном случае для охлаждения 2 т/час масла от 100°С до 65°С достаточно иметь площадь поверхности теплообмена (поверхность нонуса) 8 ^ что примерно в 5 раз меньве суммарной поверхности трубчатого теплообменника обычного нояухотрубного аппарата, используемого для той же цели.

При струйной подаче масла при вануумировании полости аппарата, будет происходить десорбция нислорода из масла и,соответственно, окислительные процессы в масле долины понижаться. Согласно трудам академика С.С.Нутателадзе, струя прантичесни всегда течет турбулентно и на ее поверхности нет слоя ламинарно текущей ¡яидкосТи, а это способствует интенсивному испарению летучих примесей.

Дооссельные вставки целесообразно размещать и на входе труб пои использовании нояухотрубного аппарата для охлаждения масла.

2.5. Экспериментально-технологическая часть

На ЗАО. "Пологовский ЮЗ" нами проведены опыты по изучению влияния интенсивного охламдения подсолнечного масла на показатели его качества. -

Образцы масла брали после окончательного дистиллятора при температуре 95-105 °С и помечали в стеклянную колбу пленочного испарителя, Масло охлаждали при врачении колбы , омываемой водой, залитой в нявету, до температуры 65-70°С. Давление в нолбе поддерживали в диапазоне 0,02-0,08 МПа, После подачи масла в колбу и вакуучирования ее полости повывали давление до требуемого уровня путем лоосселирования инертного газа (гелий). Качество охлажденного масла сопоставляли с маслом, лостугзюяим в бак-накопителель в ту же смену.

Согласно данным, представленным в таблице,'можно угвеождать, что пои предварительном охлаждении масла в соеде инертного газа показатели качества масла заметно лучше, чем при современной промышленной технологии его горячего слива на хранение.

Таблица 1

Показатели качества масла: А- после интенсивного охлаждения,

5- горячий слив

Показатели качества масла А Б '

Содержание свободных мирных

нислот (кислотное число)

мг НОН 2 ,.38 2,72

Перенисное число ммоль/нг 1/2 О? 4.2 .7.5

Бензидиновое число,мг * 2,1 2.2

норичн. альдегида

Содержание неонисленных

триглицеридов,* 84,8 80,5

Содержание негидратируемых

фосфолипидовд 0,12 0,32'

Цветность,мГ иода 21 27

Суммарное содеряание ,,

продуктов онисления,* 0*20 0,29

Содержание соединений

с двумя сопряженными

связями 0,087 0,11

влажность,* 0,12 0,19

Температура еспыяни,°С 236 225

Наблюдаемое в таблице заметное улучшение качества масла после его интенсивного охлаждения в среде инертного газа дает основание рекомендовать разработанную в диссертаций технологию н вироному промышленному внедрению, .

Ожидаемый экономический эффент связан с уменьшением затрат на гидратацию, рафинацию и дезодорацию масла, но главным для навей разработки ¡шляется .■ снижение темпов онисления

масла при нонтанте с воздухом.

Заключение

Диссертация является логическим продолжением ряда работ, проводившихся во ВНИИ миров по вопросам совершенствования технологии окончательной дистилляции мисцеллы растительного масла. '

разработанная нами конструкция теплообменного аппарата Функционально решает нан задачу охлаждения масла, тан и вопросы удаления обычно остающихся в масле летучих присадок и растворенного в нем кислорода, Согласно пооведенным опытам, при охлаждении масла под вакуумом улучшаются все показатели качества, снижается влажность, растет температура вспышки. В таблице приведены данные для давления 0,06 МЛа. Понижение давления в еще большей степени изменяет показатели качества масла в сторону их улучшения,

В производственных условиях в качестве теплообменника -охладителя масла монно использовать известные типовые промышленные аппарату с выносным сепаратором (дистилляторы ТДА-8, TWA-16). Зажно учесть, что метод испарительного охлаждения позволяет избежать огромных затрат оборотной воды, что характерно длп случая охлаждения масла однокомпонентным потоком.

в диссертации затронута проблема интенсификации теплообмена между маслом и теплопёредаюией стенной. Данная проблема может оеааться путем орооения поверхности стенки диспергированным потоком масла. На поверхности стенки образуется жидкостная пленка. Папли непрерывно возмунаят пленку, внося вместе с тем в пленку жидкую массу, К числу основных Фактооов, от которых зависит интенсивность воздействия потока напель на пленку: плотность ороаения, скорость капель, распределение напель по размерам, угол атани и т.д. В конструкции предлагаемого нами аппарата ороаениа теплопередачей стенки производится маслом в Форме ниспадаюдих струй, т.к. процессы межФазного обмена для капли значительно в большей степени подвержены влиянию сил поверхностного натляения. При, распиливании интенсивный меяфазный перенос происходит только в момент разрушения стоуи пои выходе жидкости из сопла.

Разработанный нами способ охлаждения масла при нестационарном режиме парообразования охлаядапяей жидности модно рекомендовать для вчедоения не только для технологии дистилляции, но и для других технологических операций по переработке масла, когда онсокая температура является отрицательным Фактором.

Решение задачи охлаидёния масла под вакуумом не решает полностью всей проблемы качества. Ваяно продолжить исследования, направленные на снижение температурных режимов в технологических операциях, предшествующих поступлению экстрагируемого материала в экстрантор. При проведении уназанных операций требуется уменьшать время нонтакта неоднородного маслосодержаиего материала с воздухом.

В настоящей работе экспериментально подтверждена эффективность интенсивного охлаидёния масла от 100°С до 65°С и обоснованы способы повышения ноэФФициента теплопередачи в рекуперативных теплообменниках-охладителях масла; сформулирована математи-" чесная модель нестационарного процесса парообразования в канале, для которой получено аналитическое решение.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ

1. Проанализированы и обобщены материалы по Физино-техни-чесним аспектам процесса теплообмена при кипении хладагента при непрерывной подаче масла в ноиухотрубный аппарат. Обосновано, что основным промышленным теплоносителем (хладагентом) в'тепло-обменнинах-охладителях масла может, служить вскипающий поток воды. г

2. Разработана математичесная модель процесса парообразования при снижении давления в трубах теплообменнина-охладителя при периодической подаче масла в межтрубное пространство.

3. Предложен инженерный метод Формирования паронапельного потока для отбора теплоты от масла и, соответственно, разработан модифицированный вариант типовой технологичесной схемы подсистемы дистилляции с включением теплообценнина-охладителя. При этом решена практическая задача снижения энергетических затрат в процессе дистилляции мисцеллы.

4. Предложены методы интенсификации теплопередачи в тепло-обменнинах-охладителях масла.

5. Получены данные о влиянии процесса интенсивного охлаждения масла на показатели его качества и доказана эффективность промышленного внедрения технологии охлаждения растительного масла,.что обусловлено повышением его качества.

6. Разработанные в диссертации вопросы методологии■проектирования агрегатов с теплообменнинайи-охладителями продунта можно применять при решении аналогичных задач в различных отраслях

.перерабатывающей и пищевой промышленности.

-}? -

Основные положения диссертации опублинованы в следующих

печатных работах:

• 1. Залетнев А.Ф., Ерешко С.Н., Шемякин С.Ю. Математическая модель нестационарного ремима парообразования в канале// Исследования и интенсификация машин и аппаратов холодильной, криогенной технини и кондиционирования воздуха: меивуз, сб. науч. т.-л.: ЛТИХП; 1982.- С.114-118.

2. Савус A.C., Федоров A.B., Ереико С.Н., Быков Ю.В. Технологическая подсистема охлаждения растительного масла в экстракционном производстве/ Рении непрерывной подачи масла в теплооб-меннин-охладитель// Масло-мировая промышленность.- 1997.» 1-2.- С.20-22.

3. Савус A.C., Ерешко С.Н., Гаврилов А.И. Технологическая под. система охлаждения растительного масла в энстранционном производстве/ Реяим периодичесной подачи масла в теплообменник - охладитель// Масло-яироэая промывленность.- 1997.- й 23 3.- С.10-13.

4. Ерешко С.Н. (в соавт.) Ваиуумная установка для дистилляции масляных мисцелл.- Заявна на патент.»

5. Ерешно С.Н. (в соавт.) Тепломассообменный аппарат,- запвна на патент.«!

Рис. 2 Тепломассообменный аппарат:

; 1-корпус,: 2- ввод масла, 3- зыход ' масла, 4-ионический кожух;' 5- провальные тарелки, б,7,8т • система вануумирования, днице, 10- дроссельные вставки

11- патрубон подачи конденсата

12- патпуОо.н отгонни паров ле тучих фракций

Гип &ни>о}к;уоЧгт.