автореферат диссертации по технологии продовольственных продуктов, 05.18.12, диссертация на тему:Процессы экструзии теста и способы производства экструдированных мучных изделий

Гск;уД|||)(.-п1(!1М1|.и"| комитет Российс ком Федерации но высшему образованию

Российская экономическая академии имеии Г.|{.ПлсХ(11|<>|1<1

На правах рукописи

Юков Валерий Викторович

процессы '.жстгуими та.тл и к>< ч^ын

ПРОИЗВОДСТВА ЭКСПЕДИРОВАННЫХ МУЧ11ЫК

изделий

УДК Ь64.002.5

Специальность 05.18.12 — Процессы, машины и агрегаты пищепой промышленности

Литирофорат

диссертации на соискание ученой степени кондидата технических наук

Москва — 1995 г.

Работа выполнена в Роооийокой экономической академии имоии Г.В.Плеханова."

Научный руководитель - заслуженный деятель науки и техники

Научный консультант - доктор технических наук,профессор,

старший научный сотрудник Славнов Евгений Владимирович.

Официальные оппоненты-доктор технических „раук.професоор,

Ведущая организация - Всероссийский институт питания при

Комитете Российской Федерации по торговле.

Защита 'состоится " февраля 1995 года в часов на заседании диссертационного совета К 063.62.10 по присуждение ученой степени кандидата технических наук в Российской экономической академии имени Г.В.Плеханова по адресу.: 113054 Москва, Стремянный пер.,д.28,ауд. .

С диссертацией модно ознакомиться в библиотеке академии.

Автореферат разослан " ¿0 " января 1995 года.

;

Ученый секретарь совета,

Российской Федерации,доктор технических наук.профессор,академик Российской академии сельскохозяйственных

наук Липатов Николай Никитович .

академик Роооийокой академии сельскохозяйственных наук Краогаков Валерий Владимирович;

заслуженный деятель науки и техники Российской Федерации,доктор технических наук»профессор Кавецкий Георгий Дмитриевич.

к.б.н..профессор

А.Т.Ширшов

<? . ■

СБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Прогрессивный способом переработан я хра-ения сырья н продуктов является экструзия. В настоящее время эк-грузия широко приценяется в макаронной, кондитерской, хлебопека-яой, крахмалопаточной, шщеконцентратной, мясной, рыбной в ком-икормовой отраслях промышле нности. Перспективными области являются молочная, пивоваренная отрасли, массовое питание , роизводство безалкогольных напитков. Пищевые компании США, ЕС п тонии на экструдерах различных конструкций вырабатывает пасты, /хие зерновые завтраки, хлебнув кровку, макаронные изделия, бис-зиты, хрустящие хлебцы, снэяп, детское питание< кондитерские из-злия, жевательную резинку, тэкстурпрованные растительные протеи->1, модифицированные крахмалы, питанпе для доналних животных, су-1в супы, соусы, приправы, сухие смеси для напитков, корма я др.

Несмотря на большие успехи,п теории а практике экструзнснннх эоцессов остается нерешенным целый яд проблем . Так, нет удовлетворительного сбъ-

;нения влияния геометрии сечения винтового канала на расходио -шорные характеристики одношнековых экструдеров, недостаточно (учена реодинамика в двухшнековых машинах. Нет ясного представ-;ния о зависимости производительности и качества экструдата от шструктивных и технологических параметров экструдера.

Существующие методы инженерного расчета оборудования не учи-¡вают неньютоновских свойств перерабатываемого материала и при-•енного эффекта, влияющих на экструзионный процесс, что пряво-[т к значительным расхождениям между расчетными и экспериментально! данными.

В этой связи комплексное теоретико-экспериментальное нсследо-лие, направленное на разработку опорного материала для конструк-вного совершенствования одно- и двухшнековых пищевых экструдеров инженерных методов их технологического расчета, является актуа-ным и имеет важное теоретическое я прикладное значение.

Дель и задачи исследования. В связи с вышеизложенным формули-ется цель диссертационной работы: развитие теоретических основ струзионной переработки теста путем реометрических исследований математического моделирования.

Реализация поставленной цели требует решения следущих эв-

ч:

1. Изучить реологические свойства макаронного и кондитерско го теста на капиллярном вискозиметре в интервалах скорости сдвиг температуры и концентрации дисперсионной среды, характерных для режимов холодной и тепловой экструзии.

2. Разработать методику расчета действительных констант ре ологической модели течения геста и скорости скольжения на основе вискозиметрических опытов с гладкими и рифлеными капиллярами.

3. Дать количественную и качественную оценку пристенного эф фекта для режимов установившегося изотермического течения теста в гладких и рифленых капиллярах.

4. Разработать полные математические модели и инженерные ме тоды проектного расчета экструзионного оборудования с учетом не ньютоновских свойств теста, изотермического режима и пристенно го эффекта.

5. На основе обобщения результатов исследования разработать оптимальные конструкции шнековых нагнетателей экструдеров, а так же способ производства экструдированных мучных изделий и устройс ва для его реализации, отличающийся стабильностью параметров гот вых изделий.

Научная новизна. На основании фундаментальных.положений ига нерной физико-химической механики получена трехмерная реологичес кая модель течения теста, учитывающая изменение скорости сдвига температуры и концентрации дисперсионной среды, характерных для режимов холодной и тепловой экструзии.

Предложена методика пересчета кривых течения теста и других пищевых дисперсных систем, снятых на гладких капиллярах и искаже ных пристенным эффектом, в действительные кривые течения, опреде ляпцие реологические константы системы в объеме, не прибегая к и гократным исследованиям графоаналитическим методом на капиллярах различных радиусов.

Получено уравнение для скорости скольжения теста на твердой ограничивающей поверхности в зависимости от напряжения сдвига на стенке капилляра, его радиуса и температуры.

Дана количественная оценка параметров пристенного слоя (вяз костм и толщины), которая подтвердила предположения о механизме образования и развития течения в пристенном слое.

На основании положений механики сплошных сред с единых мете дологических позиций построены одномерные полные математические модели шнекового нагнетателя неньютоновской среды, учитывающие

цилиндрическую и коническую геометрии винтового канала пнека, 13отермичность процесса и пристенный эффект. Исследовано влия-ше пристенного эффекта на кинематические и расходно-напорные сарактеристини одношнековых экструдеров.

Представлена полная математическая модель параллельно вра-^ащихся двухшнековых экструдеров с зацепляющимися внеками, со-(ержащая в качестве неизвестных переменных скорость и давление жструзии. Определено влияние пристенного эффекта на производительность двухшнекового экструдера.

Изучено влияние пристенного эффекта на расходно-напорные :арактеристини формующего инструмента экструдеров.

Проведена оптимизация конструкций одно- и двухшековых экструдеров по производительности с учетом пристенного эффекта в >ежшах холодной и тепловой экструзии. Установлено, что осноиш-ш параметрами, определяющими оптимальную конструкцию однеинеко-юго нагнетателя,- является глубина винтового канала и средний тол подъема винтовой линии. Оптимальная конструкция и характер : спряжения сдвоенных шнеков определяются геометрическими степе-[ями сжатия и.замкнутости винтового канала.

Разработан способ производства экструдированных мучных изделий и устройства для его реализации.

Практическая ценность.Результаты исследований,вошедших в .иссертацию,использовались при проектировании и изготовлении кструзионной оснастки в Институте механики сплошных сред УрО АН (Пермь,1991 г.) и машиностроительном заводе "Молния" (Москва, 994 г.),докладывались на Международной экономической конференции Est - Ouest " (Франция,Тулон, 1990 г.), Всероссийском коллоквиуме Процессы и аппараты пищевых производств" при отделении "Хранения переработки сельскохозяйственной продукции" Российской академии ельскохозяйственных наук (Москва,1992 г.).Содержание основной асти работы опубликовано в 9 научных статьях и 2 заявках на изо-ретения.

Объем работы. Реферируемая работа состоит из введения, ? зв, заключёния, литературы, списка принятых обозначений и при-кения. Текстовая часть изложена на 174 страницах, содержит 52 :унка и II таблиц. В списке литературы 191 наименование, в том хне 57 на иностранных языках.

Работа выполнялась на базах кафедры инженерных дисциплин Ура-

льсквга государственна« экономического университета и лаборатории мехахЕЕИ вермопластав Института механики сплошных сред УрО РАН.Большую памащь в правадени экспериментов оказали сотрудники лаборатории механики термопластов пружиним A.B. и Савенкова 0.В.Хотелось бы выразить искреннюю благодарность; коллективам кафедры инженерных дисциплин «лаборатории механики термопластов еа пемещь,дабрвжвлатвльиую критмху рабеты на научных семинарах,позволившие устранить ее многие недостатки. Автор признателен кандидату технических наук,доценту Решетникову И.Ф. за оказанную.паиощь я консультации.

СОДЕРЖАНИЕ ДИССЕРГАЩОЙНСЙ РАБОТЫ

Во введении рассматривается историческое развитие экструзи-онных процессов. *

1. Литературный обзор.

В первой главе проанализированы современное состояние экструзии как технологического процесса, его сущность, аппаратурное оформление, методы инженерного расчета экструзионного оборудования, основные виды экструдированных продуктов, их структурно-механические свойства, явления пластической деформации и методы интенсификации процесса экструзии, сформулированы выводы,цели и задачи диссертационной работы.

2. Реологические свойства макаронного и кондитерского теста

Во второй главе проведено исследование реологических свойст] макаронного и кондитерского теста на экспериментальной установке (рис.2.1), состоящей из капиллярного вискозиметра (рис.2.2) и пр] вода.

В качестве объектов исследования были выбраны макаронное те< то по рецептуре домашней лапши влажностью 28-32 % и кондитерское тесто по рецептуре песочной лепешки с содержанием жира 25-30 %.

Поскольку течение теста в каналах экструзионных машин реализуется при напряжениях сдвчга, превышающих предельное, и сопрово' ждается разрушением его структуры, реометрические исследования осуществляли в диапазоне скоростей сдвига 22-155 с-* при темпер; туре 326-423 К, характерных для режимов холодной и тепловой экст^ рузии.

Кривые течения теста (зависимости ^ ({" )) снимали на капиллярном вискозиметре постоянного давления с использованием рифленых и гладких капилляров различных радиусов и длин. Устранение входных эффектов осуществляли по методу ЕЛЗэгли (рис.2.3).

Погрешности измерений в исследованном диапазоне скоростей сдвига не превышали 5 %;. в этих же пределах находилась и воспроизводимость кривых течения единообразно приготовленных образцов теста.

На рис.2.4 приведены кривые течения теста в гладких и рифленых капиллярах. Из рисунка видно, что при равных напряжениях сдвига эффективные скорости'сдвига у при течении в гладких капиллярах различных радиусов отличаются на несколько десятичных порядков. Кривые течения, снятые на рифленых капиллярах различных радиусов, совпадают в пределах ошибок измерения.

Особенность этой работы состоит в том, что применение рифленых капилляров позволило получить кривые течения в объеме теста и вычислить величину скорости на границе пристенного слоя при заданном напряжении сдвига непосредственно из формулы

= 2 <Г&/т 1- $ (2.1)

не прибегая к предварительной обработке результатов эксперимента.

На рис.2.5 показано распределение скоростей при установившемся течении теста в гладком и рифленом капиллярах, когда у твердой стенки образуется пристенный слой толщиной $й со свойствами, отличными от свойств теста в объеме.

Пристенный слой отличается от системы в объеме значительно пониженной концентрацией дисперсной фазы (рис.2.6). Это и обусловливает повышение скорости течения в пристенной области. При наличии рифленых поверхностей дисперсная фаза также отжимается в направлении, перпендикулярном поверхности сдвига, однако доля поверхности сдвига, где имеется область с пониженным содержанием дисперсной фазы, ничтожно мала по сравнению со всей поверхностью сдвига, что и позволяет получать на рифленых поверхностях кривые течения системы со свойствами в объеме.

Поскольку толщина пристенного слоя <У0 в гладком капилляре мала по сравнению с его радиусом Г, в пределах этого слоя принимаем линейное распределение скоростей по касательной к действите-профилю (рис.2.7). Тогда выражение для эффективного коэф -

и его толщину

фициента скольжения составит:

? < ^ ) - <С / 70 . . ; (2.2)

Поправка к объемному расходу на пристенный эффект составляет: Ч* " 2 ? ■ - 2 ^ . ; " " (2.3)

или

* ' ^ Р /в ■ ■ .• (2.4) :

Как видно из формулы.(2.4), для оценки и изучения пристенного эффекта необходимо знать вязкостные свойства пристенного слоя теста

7о = ^ ехр Ы20 / И ) (2.5)

Кривые течения, снятые на рифленых капиллярах, обрабатывали по методу Рабиновича-Муни с целью получения действительных значений скорости сдвига на стенке капилляра. По ^ определяли значение эффективной вязкости теста в объеме

7 = ^ / у «г (2-7>

при фиксированных напряжениях сдвига в зависимости от температуры и концентрации дисперсионной среды. Поскольку вязкость определена в отсутствии пристенного эффекта, это значение принимали для характеристики теста в объеме (рис.2.8).

По уравнению

^ = | ■ ^ (2.8)

при течении в круглом капилляре видно, что скорость на границе пристенного слоя является функцией напряжения сдвига и не зависит от радиуса капилляра. При этом величина может быть определена как тангенс угла наклона прямой Т*. (1 /Г ) .

Если исходить из представлений о природе пристенного эффекта как течения двух сред с разными свойствами, то из физических представлений о характере течения следует, что величина зависит от радиуса капилляра, напряжения сдвига и температуры:

% - ? (**) (?Т) / г<* ■ (2.9)

Скорость на границе пристенного слоя является линейной функцией от I/ ^г7 , если вязкость в пристенном слое не зависит от

радиуса капилляра. Это положение подтверждается экспериментально для теста (рис.2.9). Величину , показанную на этом графике , вычисляли по формуле (2.1) на основании данных измерений в гладких и рифленых капиллярах.

При перенесении исследований из области вискозиметрии (простой сдвиг) на многомерный процесс экструзии использовали извест-нув из механики сплошной, среды гипотезу "единой кривой", т.е. принимали, что скорость скольжения ^ в одномерном и многомерном потоках описывается уравнением (2.9). Только в последнем случае считали действительным коэффициентом скольжения, зависящим не от напряжений сдвига на стенке Zv , а от их интенсивности:

V \| S" + ' (2.10)

Скоростная, влажностная и температурная характеристики параметров пристенного слоя макаронного и кондитерского теста даны соответственно на рис.2.10, 2.II.

Для исследованных интервалов скорости сдвига, температуры и влажности среды для геста справедливо уравнение:

1 = М) > (2.II)

где макаронное тесто: п= 1,8 • 10^ Па«с ,

Л = 0,42 ,

¿Ш = 2500 К Kf= - 0,23

кондитерское тесто: = 0,04 Па*с ,

П = 0,39 ,

¿E/R. = 4500 К К}= - 0,12

С увеличением температуры степень искажения действительных кривых течения снижается, следовательно, уменьшается влияние пристенного эффекта на реологические свойства теста.

Экспериментальные исследования пристенного эффекта при течении макаронного и кондитерского теста в гладких и рифленых капиллярах позволили оценить размеры этого эффекта для режима устано -вившегося изотермического течения и высказать некоторые соображения о его природе.

3. Методы расчета одношнековых экструдеров.

В третьей главе представлены математические решений, краевых" задач течения макаронного и кондитерского теста в плоском и кони-

ческой винтовых каналах однашнекового экструдера в граничных условиях пристенного скольжения. При этой рассматривали обращенное движение, т.е. считали, что корпус экструдера вращается.вокруг неподвижного шнека со скоростью V=Tl)/Y (рис.3.1) (принцип инверсии).

Для малых углов подъема винтовой линии ^ шнека пренебрегали поперечной составляющей скорости движения частиц теста и рассматривали только продольную составляющую 1?"х. При этом течение теста происходит в условия;: простого сдвига.

При малой глубине винтового канала Н шнека использовали его плоскую модель (рис.3.2) и рассматривали течение теста между двумя бесконечными параллельными пластинами. Верхняя пластина двигалась со скоростью V (окружная скорость шнека), нижняя - была неподвижна. Ось X направлена вдоль винтового канала, ось 2 - в глубину. В направлении оси X действует положительный градиент давления (Эр/Эх).

Кроме того, принимали следующие допущения.

1. Тесто считали несжимаемым ( f - const ).

2. Тесто полностью заполняет рабочую зону межвиткового пространства и двигается в нем сплошным потоком. *

3. Режим течения ламинарный, что обусловлено достаточно высокой вязкостью теста, течение которого происходит при сравните -льно малых скоростях сдвига (число Рейнольдса мало).

4. Тесто проскальзывает на стенках винтового канала со скоростью , определяемой выражением (2.9), поэтому явление пристенного скольжения учитывали эффективным коэффициентом скольже -ния ^ ( "С«,) по формуле (2.2).

5. Течение теста в пристенном слое не рассматривали.

6. Тесто в объеме имело свойства степенной среды.

7. В основном потоке течение установившееся изотермическое.

8. Гравитацией, инерционными силами и кривизной канала пренебрегали .

С учетом упрощающих положений дифференциальные уравнения математической модели экструзии теста составили:

уравнение неразрывности потока

= o , (зл)

уравнение движения ньютоновской среды по методу эффективной вязкости

Граничные условия соответствовали уравнениям:

*Х(Н) -К - + (3.4)

= V, - С,// - Сг (3.5)

Объемная производительность, полученная в результате решетя уравнения (3.2) и умножения результата на ширину винтового анала V/ , равна:

ш

О -/"А - ем]ф , «л

це

^ = тЪ^хп'беуУЩ/г £ V2 (3.8)

Течение теста в коническом канале бьшо проанализировано с эмощыа геометрии непараллельных пластин, одна из которых дви-зтся со скоростью V « а другая неподвижна и наклонена к про-эльной оси под утлом о/ (рис.3.3).

Соотношение между расходом и падением давления на участке зека с коническим сердечником получали из уравнения (З.б) с уче-эм "поправочных коэффициентов":

, *. 1Г

пи

а ф(гг). «.и,

4. Методы расчета двухшнековых экструдеров.

В четвертой главе дано математическое решение краевой зада-и течения макаронного и кондитерского теста в винтовом каналез-бразной секции двухшнекового экструдера в граничных условиях .при-

ч

стенного скольжения. Эта модель соответствовала случаю, когда остановлен сопрягающий шнек, виток которого входил в винтовой кана: рассматриваемого шнека.

На рис.4.1 представлена плоская модель s -образной секции, Для удобства анализа секция была остановлена, а ее винтовой KaHaJ развернут на плоскость. Ось У лежала в поперечном сечении винтового канала шнека и была направлена от фронтальной поверхности bi тка к тыловой. Ось 2 расположена в радиальном сечении винтового канала и направлена от сердечника шнека к внутренней поверхности корпуса экструдера. Ось X направлена вдоль винтового канала от зоны питания к зоне дозирования экструдера.

Применив известный из теории одношнековой экструзии принцип инверсии, полагали, что шнеки неподвижны, а корпус машины вращался в противоположную сторону со скоростью V .

Математическая модель экструзии теста решалась на основе ди<| ференциальных уравнений прямоугольной системы координат (X, У, Z) при следующих упрощающих допущениях.

1. Тесто считали несжимаем (j5* const ).

2. Тесто полиостью заполняло винтовой канал секции и двигалось в нем 'сплошным потоком.

3. Режим течения ламинарный.

4. Тесто проскальзывает на стенках винтового канала со скоростью , определяемой выражением (2.9), поэтому явление пристенного скольжения учитывали действительна коэффициентом скольжения f'CT^) по формуле (2.10).

5. Течение теста в пристенном слое не рассматривали.

6. Тесто в объеме имело свойства степенной среды.

7. В основном потоке течение установившееся изотермическое.

8. Гравитацией, инерционными силами и кривизной канала пренебрегали.

При упрощающих положениях дифференциальные уравнения плоской математической модели экструзии теста составили:

уравнение неразрывности потока

/Ь)= 0 , (4.1)

уравнение движения ньютоновской среды по методу эффективной вязкости

(^/VJ- /Ч . (4.2)

Задача определения скоростей в продольном направлении винто-

вого канала, а следовательно, и производительности двухшнекового экструдера сводится к решению дифференциальных уравнений (4.1) и (4.2) при условии (Эр/Эх) в сопаи

Граничные условия для решения соответствовали уравнениям:

0^(0, В) --Мх, (4.3)

СГд « - их , (4.4)

05с(У, 0) = - , (4.5)

(Г,(У, Н) - - ^ + Т**е*{>УР/(*Ну . (4.6) Объемный расход был получен интегрированием продольной составляющей скорости по всему поперечному сечению винтового канала 3-образной секции:

п Iи* - у* Р - и Ъ-"- Г У»3 + ) г'

где

5. Методы расчета Формующего инструмента.

В пятой главе представлено математическое решение краевых задач течения макаронного и кондитерского теста В1 круглом цилиндрическом и прямоугольном каналах формующего инструмента экструдера в граничных условиях пристенного скольжения.

Математическая модель экструзии теста в круглом цилиндрическом канале строилась на основе дифференциальных уравнений цилиндрической системы координат (г',&, X) (рис.5.1). Математическая модель экструзии теста в прямоугольном канале строилась на основе дифференциальных уравнений прямоугольной системы координат (X, У,2) (рис.5.2).

Для аналитического решения математических моделей вводили следующие допущения.

1. Тесто считали несжимаемым (у «оопвг ).

2. Тесто полностью заполняло формующий канал и двигалось в нем сплошным потоком.

3. Режим течения ламинарный.

4. Тесто проскальзывает не стенках канала со скоростью ^,

определяемой выражением (2.9), поэтому явление пристенного ско. МОНИЛ учитыплли ПффОКТИШШМ КОЭффИЦИОНТОМ скольжения ^ ( ) формуле (2.10).

5. Течение теста в пристенном слое не рассматривали.

6. Тесто в объеме имело свойства степенной среды.

7. В основном потоке течение установившееся изотермическое б. Гравитацией, инерционными силами и кривизной канала пре^

небрегали.

При упрощащих'положениях дифференциальные уравнения матем; тической модели экструзии теста и круглом цилиндрическом канале составили:

уравнение неразрывности потока-

< Эх ) « 0 , (5.1)

уравнение движения

г'х)Д'Эг' = ; , (5.2)

реологическое уравнение ньютоновской среды по методу эффективной вязкости

**. . (5.з)

Граничные условия определялись выражением:

Объемный расход через сечение круглого цилиндрического канала был получен в результате совместного решения уравнений (5.2 (5.3) и (5.4):

в. , Цф ЮЛ)

или Р

<? = 7 л; ^ ; . (5.6)

где '

% . К . (5.7)

Для прямоугольного канала уравнения математической модели аналогичны уравнениям (4.1) и (4.2).

Граничные условия определялись формулами:

Объемный расход через сечение прямоугольного канала был порчен путец совместного ресения уравнений (4.1) и (4.2):

О ««к-

' ■ (БЛ0)

Анализ выражений (5.5) н (5.10) показал, что абъеыный расход каналах любой геоаетричзской форуы с учетом проскальзывания ныэ-оновской среды на стенках может быть записан в следующем виде:

я->7*;^ ? (5.Ш

де '

- к + (5.Ю

6. Оптимизация конструкций шековых экструдеров.

В сестой главе рассмотрено резоние математической задачи по яттимизацин конструкций одно- и двухотековых экструдеров. Под оп-;имальной конструкцией пненового экструдера понимали такую, для соторой при заданных конструкционных переменных (ю , ь , е, * ) прр-гаводительность экструдера будет максимальной.

Аналитическое решение задачи оптимизации конструкции одногае-сового экструдера позволило установить, что основными параметрами, эпределяющими его оптимальную конструкции, является глубина Н винтового канала и средний угол & подъема винтовой линии шека. Уравнение

¿Шкк + б.Н^'^ехрфТ)! У* • тъ -О

определяет оптимальную глубину винтового канала шнека в граничных условиях пристенного скольжения. Уравнение

2 _____ /6рл

определяет оптимальный средний угол подъема винтовой линии шнека в граничных условиях пристенного скольжения. Уравнение

0* ______О* Г /у_

6 7 К-а и 7/Ге

определяет максимальную объемную производительность одношнеково-го экструдера в граничных условиях пристенного скольжения.

Чемгатенснвнее пристенное скольжение, тем меньше производи тельность одиоЕнекового экструдера (рис.6.1). .

При увеличения комплекса ^ ехр (р Т) оптимальный средний -угол подъема вштовой линии шнека уменьшается, а глубина канала •увеличивается. :

' Уравнение * ^ "

/774 К

'На^-ПШ (6.4)

определяет максимальную объемную производительность двухинеково-го экструдера с зацепляющимися шнеками, основанное на гидродинамической теории течения геста и экспериментальных исследованиях.

Основное влияние на величину производительности двухшеково-го экструдера оказывала конструкция шнеков: геометрическая степень сжатия

*. - - ьу -«л

г(]?г - - £е<) -

и геометрическая степень замкнутости винтового канала

л « „ е' . , • (6-6)

£ -се'

Конструкция и гидравлическое сопротивление формующего инструмента, а также пристенный эффект практически не влияют на производительность двухвнекового экструдера.

Экономическая эффективность оптимизации конструкции одношне-кового экструдера складывалась из прироста производительности в среднем на 15 % (без учета пристенного эффекта) и снижения в среднем на 10 % себестоимости изготовления шнека.

Пристенный эффект снижал производительность одноанекового экструдера оптимальной конструкции в среднем на 23 % для режима холодной экструзии и на 15 % для режима тепловой экструзии и увеличивал себестоимость его изготовления в среднем на 10 %.

Негативное влияние пристенного эффекта на производительность и себестоимость одношнекового экструдера можно устранить путем введения эффективной глубины винтового канала шнека Н1 = 0,9 Н0 и эффективного среднего угла подъема винтовой линии шнека

в' = 1,1 о0.

Экономический эффект от оптимизации конструкции одно'шеково-

го экструдера ШША-12 для производства макаронных изделий в головых,кафе и «алых предприятиях в расчетном году для режима олодной экструзии с учетом пристенного эффекта составил 0-6 мли. Уб.

7. Разработка способа производства экструдированных мучных изделий и устройств для его реализации.

В седьмой главе предложен новый метод борьбы с нарушениями табильности разиероз готового изделия (огрубление, разбухание кструдата, неравномерность выпрессовывания по фронту матрицы ) утем экструдирования теста в режиме тепловой экструзии.

Нагрев теста на стадии замеса до температуры 333-338 К, не риводя к более глубоким изменения!,! свойств белка и крахмала в роцессе экструзии по сравнении с традиционный режимои замеса , аряду с сохранением нормального качества мучных полуфабрикатов, величивал производительность экструдера в среднем на 15 %, уне-ьпал расход энергии на процесс экструзии не менее, чем на 10 %, окращал продолжительность супки и предотвращал образование во ремя сутан слгакихся изделий.

Нагрев формущего инструмента с фторопластовыми вставками о температуры 348-358 К и без фторопластовых вставок для изде-нй из пресного теста до 383-393 К приводил к коагуляции белка фиксированию структуры пристенного слоя экструдируемых полуфа-рикатов, к увеличению пластичности их внутренних слоев и к уст-анению адгезии теста к стенке канала. Вследствие этого улучшаясь варочные свойства мучных изделий, устранялось огрубление их оверхности, стабилизировалась форма и размеры, уменьпалось ко-ичество возвратных отходов. Нагрев-формущего инструмента без горопластовых вставок для изделий из кондитерского теста до те-гсературы 393-403 К вызывал обжаривание пристенного слоя и фик-ирование его структуры, что также приводило к устранению адге-ии теста к стенке канала. В результате этого устранялось разбу-ание полуфабрикатов, стабилизировалась их форма и размеры. При гом производительность экструдера возрастала в среднем на 20 %.

Термическая обработка теста в коротких формующих каналах взывала биохимические изменения белков и крахмала в пристенном пое мучных полуфабрикатов.(заявка V 93-018141/13 от 07.04.93 г.). ри этом в объеме сохранялись натуральные свойства теста. Нагрева-яе теста в длинных формующих каналах приводило к биохимическим

изменениям белков и крахмала в объеме продукта (заявка 1? 038988, от 14.08.92 г.).

Нагрев тестовой массы из мучнистого бесклейковинного крахме содержащего сырья до температуры 343-348 К в процессе экструзии приводил к частичной терыомеханической деструкции крахмальных зе рен и формированию частично гелеобразной структуры экструдируеь массы, обладающей вязкопластичными свойствами. Это позволяло экс рудировать мучные изделия из бесклейковинного сырья без добавлен каких-либо пластификаторов и связующих веществ. Такой способ требует применения дефицитного набухающего крахмала, увеличивая производительность экструдера в среднем на 15 %.

Режим тепловой экструзии, обеспечивающий полную терггсмехаш ческув деструкцию крахмальных зерен ъ тестовой массе и экструдн рование из нее полуфабрикатов с гелеобразной структурой, позвол* ет разрабатывать новые технологии приготовления разнообразных Е5 дов экструдированных пищевых продуктов, в том числе кз нетрадищ: онных видов сырья.

Экономический оффект от првмзкеикя режима, тепловой экструзв на одношнекопоа экструдере МАША-12 для производства макаронных изделий в столовых,кафе в малых предприятиях в расчетной году дг оптимальной конструкции с учетом пристенного эффекта составил I, млн.руб.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

1. Изучены реологические свойства макаронного влажностью 28-32 % и кондитерского влажностью 25-30 % теста на кепиллярнс вискозиметре в диапазоне скоростей сдвига 22-155 с"^ при темпере туре 326-423 К, характерных для режимов холодной и тепловой экс: рузии. Для исследованных интервалов скорости сдвига, температурь и концентрации ДС для теста получена реологическая модель течем

2. Разработана методика расчета действительных констант рес логической модели течения теста и скорости скольжения на основе вискозиметрических опытов с гладкими и рифлеными капиллярами.

3. Дана количественная и качественная оценка ПЭ для режиш установившегося изотермического течения теста в гладких и рифленых капиллярах.

4. Представлены полные математические модели течения неньютоновской среды в цилиндрическом и коническом винтовых каналах

¡ногаекового экструдера, э -образном зазоре двухснекового экс-|удера, а также цилиндрическом и прямоугольном каналах формую-то инструмента. Даны инженерные методы проектного расчета экс-»узионного оборудования с учетом неньвтоновских свойств теста, ютермического режима и ПЭ.

5. Разработаны оптимальные конструкции нагнетателей одно- и 5ухшнековых: эксгрудеров с учетом ГО для режимов холодной и теп-5в0й экструзии.

6. Предложен способ производства экструдировЕННых мучных )делнй и устройства для его реализации, отличающийся стабиль-зстью параметров готовых изделий.

7. Экояоцячесгяй эффвгст от сптяыззпцяи хояструкцая одяо-лвяового экструдера ЦАКМА-12 для производства кахароплых язде-ий в столовых,кафе и малых предприятиях в расчетном году для ежкма холодной экструзия сучзтзн пристенного эффекта составил |,6 или.руб.,для реягал тепловой экструзии - 1,2 цлн.руб.

Изложенный в диссертационной работе материал представляет обой вклад в развитие теоретических основ экструэионной пере-аботки теста , других пкцевкх дисперсных систем и полимеров.

СПИСОК ПРИНЯТЫХ ОБОЗНАЧЕНИЯ ЛАТИНСКИЕ СШВОЛЫ

,В-геометрические параметры канала,м;А -годовой объем проязво-ства готовой продукции (новой техники) .натур, ед. ^^^ .А^ асчетные коэффициенты;а -эмпирический коэффициент; В^^.В^В^, /'-расчетные коэффициенты; ъ-когффкциент,показывающий,какая часть итков шнека не входит в зацепление; С^-расчзтные коэффициенты", ^-себестоимость шнека традиционной и оптимальной конструкции, |уб.;С,С0-концентрация сухих веществ в объеме материала,кг/кг; ^-себестоимость заготовки для изготовления шека,руб.;сг,сто-:ебестоимость изготовления шнека по традиционной и оптимальной •ехнологии.руб.;сч-норматив затрат,приходящихся на 1ч работы то-сарно-винторезного станка,руб/ч;с^,С2~постоянные интегрирования; '-диаметр корпуса,и;б -диаметр шнека,,в0-расчетные коэффицн-

В 1 с.

знты;а-диаметр канала,м;аэ~диаметр экструдата,м;ан,ав-наружный 1 внутренний диаметры кольцевого канала,м;ат/ах-температурный градиент вдоль оси х,'град/м;ас/<1х-концентрацконный градиент

вдоль оси х,м~*;<зр/а*-градиент давления вдоль оси х,Па/м;(аР/ах) максимальный градиент давления вдоль оси х,Па/м;(<1Р/<и)и- градие давления вдоль оси х,обусловленный выжимающим действием витка сопряженного шнека,Па/м;(ад&х)у-градиент давления вдоль оси х, обусловленный вязким течением материала, Па/м;Е-расход энергии, кВт•ч/кг;ер-энергия потока под давлением,кВт-ч/кг;Ен-энергия диссипации в канале, кВт • ч/кг доля чистой энергии,введенной в материал,кВт-ч/кг^е-нормальная толщина витка шнека,м;е-осевая толщина витка шнека,м;р -площадь живого сечения канала,ы^Ц},Ер-коэффициенты формы винтового канала для вынужденного потока и потока под давлением;р0-коэффициент.учитывающий кривизну винтового канала;?., ,?2 -расчетные коэффициенты;? -функция;^г о14) -расчетные коэффициенты^ -ускорение свободного падения,м^/с; Н-глубина винтового канала шнека,м;^,^-глубина конического винтового канала шнена на входе и выходе,м;Н0~оптимальная глубина винтового канала шнека при граничных условиях прилипания,м Н*-оптимальная глубина винтового канала шнека с учетом ПЭ,неэффективная глубина винтового канала шнека,м;11 -высота щелевого капилляра,м^ -постоянная Планка,Дк*с;1-межосевое расстояние,м; 1 -число заходов шнека^ -число каналов в формующем инструменте К-гидравлическое сопротивление формующего инструмента,^ ;Кс~ гидравлическое сопротивление формующего инструмента с учетом ПЭ,м^;Кт-температурный коэффициент,кг/(м-с-град)^^концентрационный коэффициент,кг/(м-с);Кр-коэффициент разбухания экстру-дата^-коэффициент объемного сжатия материала, 1/м^;к,к, -поправочные коэффициенты;! -джина шнека,мЦ -длина канала(капилляра) ,м;1 -эквивалентная длина капилляра,м;11,12~длина первого i второго капилляров,м;М-влажность материала,-расчетный коэф-фициен?;М0-влажность ПС материала,'^-количество влаги.прошедшей через поверхность б за время ¿г при температурном градиенте (аТ/а х),кг;Мс-количество влаги,прошедшей через поверхность Б за времядг при концентрационном градиенте (аС/ах),кг;ш -коэффициет консистенции,Па«с^ -коэффициент консистенции в уравнении (2.Г/ Па.с;тм-масса заготовки шнека,кг;ше -исходная масса материала,кг ш-приведенный коэффициент консистенции,Па»с ;ш* -искаженный ПЭ коэффициент консистенции,Па»с; н -частота вращения шнека,мин"-*; Н1 -расчетный коэффициент; в^-число Авогадро,моль~^;п -индекс ■ течения;Р-давление,Па;а -действительный объемный расход матери-

гериала(объемная производительность экструдера), паженный пристенным скольжением объемный расход материала, /с; <3* -искаженный ПЭ объемный расход материала,м^/с; од -ьемный расход материала,обусловленный проскальзыванием явного потока по ПС,м^/с; чо-объемный расход материала в ПС, 'с; Ч08—объемный расход материала,обусловленный ПЭ(общая по-1вка:на ПЭ),м^/с;5(3 -вынужденный поток материала,м^/с; д -гок под давлением,м^/с^ -объемный расход материала в круг-I цилиндрическом канале,м^/с; <32-объемный расход материала в моугольном канале, м^/с;<Зтах-максимальная весовая производи-№ность экструдера при граничных условиях прилипания,кг/ч; 1Х-максимальная весовая производительность экструдера с уче-.! ПЭ ,кг/ч; Оша£максимальная весовая производительность экстру-ш при геометрических параметрах Н и-6-,кг/ч; я -безразмерная зизводительность экструдера; я -безразмерный градиент давле-1;Чт -тепловой поток,кВт'ч/кг; й -газовая постоянная,/1д/(моль ¡Не -число Рейно1ьдса;Не -обощенное число Рейнольдса; г -здус канала (капилляра)

,м;г1,Г2~радиус первого и второго капил— зов,м;г -текущий радиус канала,м;г -эквивалентный радиус ка--радиус канала без учета.ПС,м;б -площадь поверхности шла, \д" ; Т-абс о летная температура,К^-интенсивность налряже-I сдвига на стенке канала,Па;г -шаг шнека,м;и,00-работа сил утреннего трения единицы массы материала в объеме и ПС,Дж; ■скорость выжимающего действия витка сопряженного шнека,ч/с; -скорость выжимающего действия витка сопряженного шнека >ль оси х,м/с;т,То -мольный объем частиц материала и ПС,пре-¡леваклцих потенциальный барьер при элементарных актах акти-*ии,м^/моль;у -окружная скорость,м/с;Ух,7у-окружнал скорость ;ка в направлении осей х и у,ч/с;Ув -объем э-образной секции, ; А'-скорость течения материала.ц/с;^ -скорость течения на шице ПС.м/с^д-скорость скольжения материала,м/с;-|рость течения материала вдоль осей х,у,г,м/с;0"шах-скорость гения материала в центре канала,ч/с;\Ух -средняя скорость те-шя материала вдоль оси х,кг/с;(7х -искаженная пристенным сколь-гием скорость течения материала вдоль оси х.м/с^^-О^компоне-г скорости течения материала,м/с-компоненты скорости гения материала,м/с,\Г2-средние скорости течения материала груглом цилиндрическом и прямоугольном каналах,м/с; \У -

скорость движения плунжера,м/сIV -ширина винтового канала,м;

м и » N

х,у, г -декартовы координаты;г,,г,У1 .г.й,,г, -расчетные коэ<-фициенты

ГРЕЧЕСКИЕ .СИМВОЛЫ

сЛ-угол подъема зоны сжатия шнека,град;^ -коэффициент темперг турного расширения материала,м/К; ^.^-эффективная скорость сдвига в объеме материала и ПС,с-^; ^-эффективная скорость сдвига на стенке канала,-искаженная ГО эффективная ск< рость сдвига на стенке канала,-искаженная пристенным скольжением эффективная скорость сдвига,с"*;-искаженная ГЕ эффективная скорость сдвига,-эффективная скорость сд] га при оптимальной глубине винтового канала шнека,с , 8 -ра; альный зазор,м;50 -толщина ПС,м;де,део -энергия активации в объеме материала и ПС,Дж/молъ;дЕ -энергия активации ДС,Дк/мо. дн -теплота активации вязкого течения материала,-энтро1 активации вязкого течения материала,Дк^д* -время,с;й*шт_к,^] к -норма штучно-калькуляционного времени для изготовления шн( традиционной и оптимальной конструкции,ч/шт;дР-пер.епад давле1 Па; д Рвх, д РВЬП[-перепад давления на входе и выходе из капилл; Па;дРкап-перепад давления в капилляре,Па;д Рвяз-вязкая сосг. вляющая перепада давления на входе в капилляр,Па;дР0Л-эласт1 ческая составляющая перепада давления на входе в капилляр,Па дР^,дР2~перепад давления в первом и втором капиллярах,Па", д Ч поправка к весовой производительности экструдера за счет опт! мизации его конструкции,кг/ч;¿9 -поправка к весовой произво, тельности экструдера с учетом Ю,кг/ч;£ -эксцентриситет;^? -функция;Т),1]0 -эффективная вязкость материала в объеме и ПС,П. 1}пл-пластическая вязкость материала.Па-с;^ ,»|о1 -эффективная вязкость материала в объеме и ПС при высокой температуре,Па 1)* -искаженная ГО эффективная вязкость материала в объеме,Па ">) э-объемный КПД экструдера; # -средний угол подъема винтовой линии шнека,град;-оптимальный средний угол подъема винтов линии шнека при граничных условиях прилипания,град;ф*-оптим& ный средний угол подъема винтовой линии шнека с учетом ПЭ,гр ■& -эффективный средний угол подъема винтовой линии шнека,гр ЭС-коэффициент;л -геометрическая степень замкнутости винтово канала шнека;-расчетные коэффициенты;М-ньютоновская вя

кооп. материала,Ни.г:;^-ш.ютоноискал плакосл, миториалэ. и радиальном зазоре (Г.Па-с',-эффективный и действительный коээфициенты скольяения,м^-с/кг; 5Г-число 11ифагора;р,^>0-плотность материала п объомо и |Ю,кг/м^;£др -суммарный поток уточек под действием глооального давления,определяемого гидравлическим сопротивлением формующего инструмента,-суммарный поток утечек под действием локальных падоний давления в зазорах витков шнеков,м^/с;лч -сумма потока под давлением и потока,вызванного пристенным скольжениом материала,м^/с", (Г-нормальное напряжение в ПС материала,На;^-напряжение сдвига,Па; <с -предельное напряжение сдЕига,Па;^ -напряжение сдвига на стенке канала,Па^ -напряжение сдвига на стенке первого капилляра,Па;г -напряжение сдвига на стенке второго калилляра,Па;г' -критическое напряжение сдвига на стенке канала, Па; г^ -напряжение пристенного скольжения,Па; -тензор напряжения сдвига в цилиндрической системе координат,Па;СХу , гуг -тензоры напряжения сдвига в прямоугольной системе координат,Па; ^--угол перекрытия шнеков,град;'/'/Ро-химический потенциал в объеме материала и ПС,Дж^ -коэффициент,учитывающий не-ныотоновские свойства материала;££ -расчетный коэффициент; о) -геометрическая степень сжатия шеков

СЛАВЯНСКИЕ СИМВОЛЫ

ДО-дисперсная фаза;ДС-дисперсионная среда;Е-жирность материала, %;3,30-приведенные затраты на единицу продукции,производимой с помощью базовой и новой техники(в расчетном году),руб;КВ-капил-лярный вискозиметр;КПД-коэффициент полезного действия;опт-оптимальное значением -индекс,характеризующий геометрические параметры шнеков в зоне питания экструдера;ПДО-пищевая дисперсная среда;(о) ПС -пристенный слой;(») ПЭ -пристенный эффект;РВ-ротационный вискозиметр^-оптовая цена на материал заготовки, руб/кг;Э -экономический эффект(в расчетном году),руб.

СПИСОК РАБОТ, ОПУБЛИКОВАННЫХ ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ

1. Основные виды экструдированных продуктов / Липатов H.H. Юков В.В. - В сб.: Передовой опыт в торговле и общественной питч нии, рекомендуемый для внедрения. - Ы.: Информторг. - вып. 3. J992. - с.24-39.

2. Экструдеры / Липатов H.H., Сков В.В., Славнов E.B. - 1 сб.: Передовой опыт в торговле и общественном питании, рекоменд; емый для внедрения. - М.: Информторг, - выл.4. - 1992. - с.Г7-3-

3. Оценка вязкоупругих свойств кондитерского теста на капи. лярном вискозиметре / Dkob B.B. - В сб.! Проблемы развития экою мики в условиях формирования рыночных отношений. - Екатеринбург

- 1992. - с.246.

4. Проблемы интенсивное ации экструзионных" процессов / Липатов H.H., Сков В.В., Славнов Е.В. - Краснодар: Известия вузов. Пищевая технология. - N 5-6. - 1992. - с.65-66.

5. Способ производства экструдированных пищевых продуктов i устройство для его реализации, МНИ® А 23 Р I/I4, t/12, А 23 L I, 1/18, 1/27 / Шов В.В., Славнов Е.В., Липатов H.H. - If 038988/Я (5066881)} заявл. 14.08.92.

6. Экструдер для производства тестовых заготовок, МЮг А'21 С 3/04, ПДб / Сков В.В., Славнов Е.В., Липатов H.H.

9 93 - 0I8I4I/I3; заявл. 07.04.93.

7. Капиллярная вискозиметрия макаронного и кондитерского те ста / Сков В.В. -В сб.: Шестые Плехановские чтения. Приватизахц теория и практика. - М.: РЭА имени Г,В.Плеханова. - 1993. - с.6}

8. Зависимость реологических свойств пищевых дисперсных с* тем от пристенного эффекта / Липатов H.H., Сков В,В., Славнов Е, // Доклады Российской академии сельскохозяйственных наук. - У

- 1993. - с.37-41.

9. Оптимальные геометрические параметры щйкового экструдед с учетом пристенного эффекта / Липатов H.H., Сков В.В., Славнов Е.В. //Доклады Российской академии сельскохозяйственных наук. » 2,г- 1994. - с.44-46.

10.Rheologie properties of food dispersed systems as relate to near-wall effect/^.».bipatov.V.V.Yukor,Ye.7.Slavnov//AUerto Pre в s,Inc.-12.-1993.-p.20-29(OSA).

11.Optimal geometric parameters of screw extruder with rega to boundary effect/N.N.Lij«tov,V.V.Yukov,Ye.V.31aYnov//Allerton Preee,Inc.-4.-1994.-p.25-28(lfSA). У

16

^ г

I 14

Рис.2.I.Экспериментальная установка

Рис.2.2.Кап иллярный вискозиметр

Рис.2.3.К определению похерь давления на входе в капюшф(зави1им0сти по Ьагли)

Рис.2.4.Кривые течения макаронного(А) и кондитерского(Б) теста в гладких и рифленых капиллярах

го

Рис.2.5.Распределение скоростей при установившемся течении теста в гладком и рифленом капиллярах

Рис.2.6.Концентрация дисперсно}} фазы и кривые течения -теста в объеме и пристенном слое

Рис.2.7.Профили скоростей течения теста в гладком капилляре

(1/Т)•10"? 2,3 30 М,* 1/К

Рис.2.Ь.Скоростная,влаяностная и

температурная характеристики теста в объеме

0 0,1 0,3 0.5 0,7

(1/{?)-10"5,1/м

Рис.2.9.Зависимость скорости сколь-_ жения теста от величины (1 Дг)

Рис.2.10.Скоростная,влажноотная и •, -температурная характеристики . теста в пристенном слое

Рас.2.П.Скоростная,влажностная и

температурная характеристики теста в пристенном слое

Рис.3.1.Плоский винтовой канал экструдера

Рис.3.2.Плоская модель

винтового канала экструдера

Рис.3.3.Коническая модель винтового канала экструдера

Рис.4.1.Плоская модель

Б-образной винтовой секции

Рг^а

ГГгх

1

Рис.5.I.Круглый цилиндрический формующий канал

Рис.b.2.Прямоугольный

формующий канал

1 ,0. 0,9 0,8 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 0,2 0,1 0

у 0 1?*г№ю м>

Ю н

Слэ

0,1 0,3 0,5 0,7

•в" , рад.

Рис.6.1.Зависимость безразмерной производительности экстру-дера от среднего угла подъема винтовой линии шнека

Машиностроительный завод " Молния/

машина да производства макаронных изделий марка МАКМА-12

Область применения

¡Ъеднззпзчепз для производства каадрожьа изделий пш лзгми. макарон Беркишели в столсее1Х кафе. «злых предприятиях В качестве нсхоаяых нотгпенш используются пшеничная «ука любых сортсэ. яйца игм яичный порошон и зопэ.

Полу^нлые макаронные•изделия могут быть испогьзоааны иегшсредств&нч: после изготовления, п тзше могут быть подвержен сушке з сушильном ила^у .небел конструкция Поезд этого им. могут храниться длительное зреья.

Принцип работы

Малига состоит из емкости (Рис. 11 для прхготооло.чия теста, элвюролридода шнгка. кешалкч нс-'гюмз отрезки и устройства капельной подачи води -

Мука засыпает .я в емкость через открывающуюся нрышну.Смесь ш с воем зггигазется о устройство капельной шяачи. 8 а.учзе прмяанеп/я яичного лорлма з емкость засыпается смесь пуки и порошка а в напеяьницу Заливается еосз. .При эрзшепии мешалки и шпека в емкости происходит перенешинанио и увлзлтеще тесТз до готовности. Затем, пореклочеаием направления вращения на обратное, призводится прессование. смеси через Фильеру. How механизма отрезчи созерцая вращательное вшкекие. отразает мзаелия определенной длл-ы. Меияк скорость ерзшения ложа нежно хенлть длину изделий Механизм отрезки ножет быть выведен из зоны ф/ъеры S этом случае «длину изделий можно получать произвольно. Смгкиае фильеры позволяют получать изделия различного вига.

V-енкость для приготс лен/д теста

2-электропривод

3-шнея ^-мешзллэ

5-хеанизм отрезка

6-устройство мапельно подачи воды

7-фильера

Магсриапы

Емкость для приготоплсмя теста . мошэлкэ и устройство капо/ыюй полз*« - нсржаиеющая сталь.

Ц)мек и фильеры -латунь. ,

Защитный кожух - стзль, покрытая водостойной энапью. .

Техническая характеристика

Проюоэситс1ы1ость._____.12 кг/час

Мощность электропривода_0.75 КВт Питгжв-от В . 50 Гц-Касса________60 кг

793

-т

1

540'

чко

.Рис. 2 Габаритный чертеж (размеры в мн)

Информационно-издательский центр А+ИО Москва, Стремянный пер., 36 Зак.М 237 Тираж 100 эю.