автореферат диссертации по технологии продовольственных продуктов, 05.18.12, диссертация на тему:Научно-технические основы интенсификации процессов и создание машин для обработки поверхности зерна



Одесский технологический институт лиизвой промышленности )шени М.В.Ломоносова

На права)? рукописи

ДУДАРЕВ Иван Романович

УДК 664.726.9.002.5

НАУЧЮ-ТЕХНИЧЕС1ШЕ ОСНОВ« И1ГЕНС!ШКАЦИИ ' ПРОЦЕССОВ И -СОЗДАНИЕ МАШИН ДЛЯ ОБРАБОТКИ

ПОВЕРХНОСТИ ЗЕРНА

Специальность 05.16.12 -процессы, машшн и агрегаты пшпевой промышленности

Автореферат

диссертации на соисшиша ученой степени доктора технических наук

Одесса - 1969

\ .

Работа выполнена в Одесском технологическом институте пищевой промышленности имени М.В.Ломоносова.

Официальные оппонент - доктор технических наук,

профессор Е.М.Мельников;

доктор технических наук, профессор Н.В.Остапчух;

доктор технических наук А.Б.Дамский-

Ведущая организация - Республиканское производственное

объединение Лцтвхлебопродукгов, г.Рига

Защита состоится "_" _ 1990 г. в _часов

на заседании специализированного совета Д 06d.3o.QI при Одесском технологическом1 институте пикевой промышленности ' имени М.В.Ломоносова, 270039, г.Одесса, ул.Свердлова, 112

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Одесского технологического института пищевой промышленности иы.М.В.Ломоносова. ^

Автореферат разослан _"__;__1969 г.

Ученый секретарь специализированного совета кандидат технических наук, доцент

Е.Г,Кротов

: ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

•М*:^.. ''Актуальность работы. Возрастающее производство зерна и его разноплановое применение для пищевых и кормовых целей определяют необходимость разработки новой высокоэффективной техники и технологии, направленных на рациональное использование сырь ., совершенствование процессов выработки готовой продукции высокого качества, удовлетворящих принципам ресурсо- и онепгосберегаюцих подходов.

Неравномерность распределения питательных, биологически активных и :<инералькых- веществ по анатомическим частям зерна пшеницы, ржи, ячменя и куку^/зи, значительные различия механико-технологических свойств определяют при существующей технологии трудности их четкого раздел эк 'я.

Одной из важных задач, стоящих перед зерноперерабатывающими производствами, является разработка высокоэффективного оборудова-- ния для шелушения зерна, что позволит интенсифицировать производственный процесс подготовки его к переработке в муку, крупу и комбикорма и создаст необходимые предпосылки к повышению уровня .рационального использования зерна для пищевых и кормовых целей.

Решение садач совершенствования этого процесса на основе применения нового оборудования приобретает народнохозяйственную значимость и является актуальным.

Цель работы -научное обоснование интенсификации процессов, совершенствование и разработка нового оборудования для подготовки и обработка поверхности зерна, направленных на повышение уровня его продовольственного и кормового использования. Задачи работы:

выбор и обоснование критериальных показателей для оценки уровня продовольственного использования зерна и эффективности процесса шелушения;

анализ применяемой техники и технологии для отделения оболочек зерна пшеницы, ржи, ячменя и кукурузы при подготовке к переработке в муку, крупу и комбикорма;

теоретическое обоснование кинетики процесса диффузионной вла-гопроводнссти'структурами оболочек зерна;

теоретическое исследование динамики зернового слоя в рабочей чоне лопастной шелушильной маяины;

теоретическое обоснование производительности и затрат энергия '. ка. процесс шелушения в 'гопастной налиме;

разработка методик и технических средств экспорииеитайькйго'.'иЧ- ••

следования процессов подготовки и шелушения увг«.пшенного зерна злаковых культур и кукурузы; • ' установление количества межзерновых контактов и ориентации эе- • рен пшеницы при свободной укладке и уплотнении;

определение технологических и йчзико-ыеханических свойств зерна и обопочек при изменяемых режимах подготовки и обработки в рабочей зоне шелушильной машины;

выбор рациональных режимов подготовки зерна пшеницы, ржи, я имения и кукурузы к отдечению оболочек и обоснование конструктивных и кинематических параметров шелушильных машин;

установление закономерностей контактного влагообмена смеси продуктов шелушения в процессе отволакивания;

разработка методических основ расчета роторно-лопастных фрикционных шелушильных кашин непрерывного действия;

создание новых шелушильных машин, их производственные испытания и определение экономической эффективности;

исследование реологических свойств уалажняемых крупок ошелушенного зерна пшецицы при тестообразовании и разработка пекоыендаций к построению технологического процесса производства хлеба повышенной биологической ценности;

разработка рекомендаций по рациона."ьному использованию шелушильных машин на зерноперерабатыващих предприятиях.

. Научная новизна работы. Теоретически обоснована и экспериментально подтверждена модель кинетики диффузионной влагопроводности тонкостенными структурами оболочек зерна.

Получены аналитические зависимости' для расчета параметров траекторий и составляющих результирующей скорости движения зерна в рабочей зоне лопастной к.лины.

Обоснованы кинематика и , шамика напряженного состояния зернового слоя и получена нелинейная математическая модель для расчета межзернового давления в рабочей зоне машины.

Установлены аналитические зависимости для расчета составляющих и результирующего расхода энергии на процесс шелушения в лопастной ' машине непрерывного действия.

Получены расчетные выражения для определения производительности шелушильной машины.

Разработаны частные и обобщенные критериальные показатели для оценки уровня продовольственного использования зерна.

Установлены закономерности изменения ориентации и числа контактов зерен пшеницы при нагружениях в пределах урругих де^эрмаций.

ь

Определены конструктивные и кинематические параметры лопаток ротора в связи с процессом фрикционной обработки зерна.

Установлены закономерности контактного влагообмена смеси отходов шелушения и ошелушенного зерна.

Определены закономерности процесса вяагонабухани. крупок различного гранулометрического состава из зерна ошепушенной пшеницы при гестообразовании.

Установлены закономерности изменения качества теста и хлеба от количества снятых оболочек, гранулометрического состава измельченного зерна и режимов гестообразования.

Разработаны параметры ком.лексного технологического процесса включающего щелуш' -¡не, измельчение зерна и выработку хлеба улучшенного качества.

Практическая значимость работы. Получены исходные данные и разработаны конструкции ^сокооффективных лопастных шелушильных машин непрерывного действия.

Установлены режимы, разработаны рекомендации и функциональные схемы включения машин в техночогические процессы подготовки и шел-у-аения увлажненного зерна пг^ницы, ржи, ячменя и кукурузы при переработке в мукУ» крупу . комбикорма.

Длительная эксплуатация разработанных шелушильных машин на мель-заводах привела к увеличению выхода и улучшению качества готовой продукции, что подтверждено актами.

Получ~ны данные снижения содержания микрофлоры ошелушенного зерна и доказана целесообразность исключения процесса мойки зерна, ' гребущего большого расхода воды питьевых кондиций.

Дтя выработки хлеба улучшенного качества разработан новый комплексный технологический процесс, включающий шелушение зерна, измельчение и приготовление теста при экономном расходовании энергии.

Реализация работы» На основе научно-технических разработок и авторских свидетельств на изобретения под руководством автора ЦКТБ ЗНИИЗ выполнило техническую документацию на двухроторные ыалшны [МД, ШЦЦ-2Л (для ячменя) и одноротсрную машину У1-ЕШР. Производст-зенные испытания машин ШМД и У1-ШР, проведенные Горьковской ¡¿.О 1а Минском, Керченском и Мслодеченском меяьзаводах сортового и обой-г то помола пшеницы и ржи, подтвердили рациональность их приыене-тр. в промышленности. По результатам испытаний ыалин ШД-2Я в процессе шелушения ячмзня на крупозаводе е .".Минске Миргородской 11/С ¡дечаны рекомендации по их промышленному использованию. ^инистер--:твамч хлебопродуктов СССР и УССР малина У1-ВЛР рекомендована к

серийному производству и на четырех мельзаводах внедрена с'высокий экономическим эффектом. '

Апробация работы. Основные положения работы докладывались еже- , годно на научных конференциях профессорско-преподавательского состава Одесского технологического института пищевой промышленности им.М.В.Ломоносова в период 1960..,8агг.; научно-технических советах Министерств заготовок СССР, УССР, БССР; Всесоозных научных конференциях "Механика сыпучих материалов-1УУ. Одесса, 1934, "Проблемы индустриализации общественного питания страны", Харьков, 1984; Межотраслевом семинаре Аного центра Академии Наук СССР "Тонкие полимерные пленки и покрытия", Одесса, 1987; 8-к Международном конгрессе по зерну и хлебу, ЗЧ^анна, Швейцария, 1988.

Нь защиту выносятся научные положения? .

теоретическое обоснован-е знергоэкономного процесса отделения оболочек от ядра зерна методом водномеханической обработки}

теоретическое и экспериментальное обоснование кинетики диффузионной алагопроводности структурами зерна* . .

закономерности кинематики и динамики напряженно-реформируемого зернового слоя в рабочей зоне лопастной машины;

математическая модель изменения межзернового давления по ;^ине рабочей зоны машины;

обоснование геометрических и кинематических параметров рабочих органов машины;

результаты экспериментальных и производственных исследований процесса шелушения увлажненного зерна злаковых культур и кукурузы.

Структура и объем диссертации. Работа состоит из введения, шести, глав, выводов и рекомендаций, списка литератур" и приложений.

Работа изложена нь 300 страницах машинописного текста, содержит 65 иллюстраций, 15 таблиц, 52 страницы приложений. Список, литературы включает 273 наименования, в том числе 32 иностранных.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Обобщением результатов научно-исследовательских работ м строение, материальному балансу, химическому составу, пищевой и биологи ческой ценности анатомических частей зерна пшеницы, ни, ячменя м кукурузы в главе I обоснована необходимость отделения от ядра верхних слоев*оболочек, состоящих, в основном, из балластных веществ.

Показано, что -снижение прочности, связи оболочек и чдра происхо дит в результате водномехе-<ическогр кондиционирования, создающего предпосылки для их отдаления при наименьших энергозатратах.

Результаты шелушения увлажненного и кратковременно отволоженного зерна с использованием различных видов машин, приспособленных для очистки ьоздушно-сухого зерна, приведены в работах Н.В.Роменс-' кого, В.Я.Гиршсона, П.П.Тарутина, Я.Н.Кулрица, У.Н.Любарского, Е.Д. Казакова, ЕЛ.Яибупжина, И.А.Наумова, Г.А.Егорова, Б.'Л.Ыаксимчука, Е.М.Мельникова, И.К.Кравченко, Г.А.Андреева и других. Однако, в применяемых малинах не обеспечивалось требуемое регулирование" сьема . оболочек и процесс обработки происходил при значительных потерях эндосперма.

Для решения зада, безотходной технологии с наиболее полным сохранением лицевых достоинств зе^на доказана целесообразности применения универсальн 1 лопастной шелушитьной машины непрерывного действия, обеспечивающей эффективную обработку его поверхности при создании в рабочей зоне межзернового давления и комплексном использовании факторов внутреннего я внешнего трения.

Теоретические исследования включали изучение основных закономерное. лй диффузионной влагопроводности структурами зерновки при увлагнении, кинематику и динамику зерновых слоев в ограниченной кольцевой рабочей зоне лоп.' ггной шелушильной малшны, обоснование рациональных геометрических параметров ее рабочих органов, определение эффективности и расхода энергии на процесс обработки зерна.

'Так как диффузия влаги в наружных покровах зерновки характеризуется скоротечностью и нестационарнсстью, необходимой являлась разработка адекватной математической модели для установления количественных закономерностей ее распределения и выбора оптимального времени отволакивания зерна, при котором достигается максимальное'" снижение прочности адгезии различных слоев оболочек при отделении от ядра.

Рзшив уравнение диффузии (глава 2) дчя частицы сферической формы с радиусом 13 , при эквивалентном радиусе ядра зерновки , коэффициенте диффузии ф =сопН , пористости оболочек С , а также начальных и граничных условиях

получили выражение , 4

где д , V/ -текущие радчус и влажность; \л/ч и Ц -соответственно

(I)

влажность на поверхности зерновки и внутри ее ь момент t = Q• Осредненную влажность W оболочек зерновки определяли интегрированием (2) в пределах [R„• R.] , пользуясь формулой Симпсона.

Для действующей машины установлено, что по ее .длине мг-но условно выдел-ть три переходные зоны: питаюце-распределительную, переходную, интенсивного шелушения и выгрузки, характеризуемые возрастанием межзернового давления <D*S и коэффициента- заполнения f . обусловливающих переход потока с дискретной структурой к плотноупа-. кованному. При этом происходит направленное радиально-осевое перемещение зерен по винтовым траекториям уменьшающегося шага (рис.16), параметры которых зависят от линейной скорости лопаток ротора 0Д , фрикционных свойств зерна, характеризуемых коэффициентами сопротивления внешнему (А и внутреннему | сдвигу, угла атаки <Ь лопаток, геометрических размеров и коэффициента заполнения рабочей зоны В пределах увлекаемого лопаткой зернового объема на величину Ь« в осевом направлении. »

Для определения количественной закономерности изменения напряжений в зерновом слое рабочей зоны машины и ее расчета, исходя из условий нагружения элементарного объема зерна, силовые взаимосвязи которого с окружающей средой определятся напряжениями на его наружных поверхностях (рис.1а), были cocí злены уравнения динамического равновесия (глава 3) при допущениях, что на всех гранях выделенного объема, возможен сдвиг слоев с некоторой < доросхью при выполнении условия предельного равновесия; размеры частиц сыпучего зернового материала незначительны по сравнению с рассматриваемой областью и его можно представить как сплошное тело плотностью ^ ; при осреднением коэффициенте плотности укладки К зерновок коэффициент сопротивления внутреннему сдвигу слоев f является постоянным, которые имеют вид .

где 6г. • 6, • <5у -радиальная, осевая и тангенциальная компоненты напряжения на гранях, перпендикулярных направлениям X , 2 » y i \\ , Üj , Оу -соответствующие соста^ляицие результирующей скорости зерен; -предельное касательное напряжение сдвига на элемен-

О X •

Рис.1а. Схема к опрмеленш условий равновесия элементарного объеуа-зерна, увлекаемого лопатками машины

назины

тарной площадке; 10 -угловая скорость зерен; С -время.

Для определения Ох■ , Оу выполняли анализ поля скоростей зерна в машине при следующих допущениях: поле скоростей является симметричным д^1® ^^ »о • дивергенция вектора невзноса рав-

на нулю V(у0) =0 (условие неразрывности)} в рассматриваемой области принята осредненная функция плотности Зн(х1Ч = 91к('с*>г) (условие несжимаемости), где Зи -насыпная плотность зерна.

Решением системы дифференциальных уравнений были получены выражения для радиальк й и осевой скоростей зерен в любой точке с координатами ( X ; Е )• в пределах объема, увлекаемого лопатками ротора.

А^г'-г!)^1; (?)

О» »А (8)

где А , а , А -постоянные коэффициенты; 1в -радиус ротора машины.

Подставив (7,(3) в уравнения (4,5,6) и решив их относительному, б* • с учетом 0У , <6цс~0 , получили в общем виде выражения для определения составляющих напряжения зернового слоя в любой точке рабочей зоны машины, которые имеют вид

-ё^^ХС^^г-(п&1ПЧ.^С05Ч--; (10) .

■ ал

-С+О'Ь*"^"*! -коэффициенты, зависящие только от ( ; йо-радиус обечайки машины.

Учитывая, что скорости зерновок в пределах плоскости лопаток к за их пределам» имеют различные х"шктер^ изменения и величину, а также зависят от коэффициента ^ , изменяющегося по <ушно . машины для достоверной количественной оценку межзернового давления и мощности, затрачиваемой ~)а процесс, возникает необходимость равняв»*-

ния зоны действия кавдого радиального ряда лопаток на зону действия шириной 6 плоскости лопаток и зону между их смежными рядами, расположенными с осевым шагом . Так как закон изменения ^ по длине рабочей зоны машины, при прочих равных условиях, определяется принят 1 схемой размещения на роторе радиальных рядов рабочих и отражающих лопаток, их взаимное влияние учитывается данным коэффициентом, в связи с чем правомерным является использование выражений (9,10,11) для расчета искомых параметров без выделения зон действия отдельно рабочих и отражающих лопаток.

Так как в объем«, оыетаемом I -тым рядом лопаток, соответствующем координате 2 0 , величины скоростей постоянны, для определения средних значений , б'^ , бц. по рассматриваемому объему интегрировали выражения (9,10,11) в пределах ; [о;25С] , а

при определении средних величин щ. , » по объему между смежными рядами лопаток выполняли интегрирование в пределах [Те; Ц,] •

Для составляющей бу выражения определены в виде . -

(й)

где К -высота лопагки; б -величина радиального задора между верхней кромкой лопаток и поверхностью обечайки} . -угол атаки лопаток; Ш'г1 и -средние значения угловой скорости зерен соответс- . твенно в пределах плоскости лопаток и объеме между их. смежными рядами.

Получив аналогичные выражения для <Ьг и 6т. , средние значения для составляющих в зоне действия I -того рада лопаток определяли' по выражению

ÏZ

позволяющему рассчитать изменение средней вели!..ни межзернового давления по длине рабочей зоны машины.

Общую мощность N на процесс обработки зерна в лопастной маши-, не определяли как сумму мощностей для преодоления сопротивлений сил внешнего трения зернового слоя о "опатки N1 и элементы поверхности ситовой обечайки N1 , сил внутреннего трения зерна в рабочей 'зоне машины N4 и на опрокидывание зерновок из ячеек обечайки М( .

Рассмотренные составляющие в общем виде определены.выражениями .

<1Ь)

. N. - к (ьсоз^Уо^о^^ ^ /¿С^ бч), (16 >

«I 4 ^ 0 0

М,-05^орУЦ§tíkosX.Ldv+Ô'V j . U?)

» ri / В'5,5 Ь ¿»t»

N.-^ybcos^;.] 'Jv^^ f fóutdtdv jóut^d^

V.'îsU-icoU 1,0 «."b-ScosV _ «иА'-бсо^ V

f fenVhtafcMEU ^tdtdiAv^J j Jó*i<Mi<Hr), (18)

XtO 0 XtOO " 1» о 0

где и (X, -коэффициенты сопротивления внешнему сдвигу зерна по поверхностям лопаток и ситовой обечайки; = oiclg ^х»

половина угла раскрытия лопатки, рад; R -радиус описываемый верхней кромкой лопаток; Г.. и F« -соответственно коэффициенты, учи-тывшощие долр поверхности сита, занятую элементами и отверстиями;

Кс-коэффициент, определяющий площадь поверхности трения зерновок при их контакте с элементами ситовой обечайки; 6е-ширина щели между смежными элементами сита; d, -эквивалентный диаметр зерновки; Р '. -вероятность попа^ния зерновок в отверстия сиаовой обечаГ :и; п -число радиальных радов лопаток на роторе машины; От^и 0Ju-0кружная и осевая относительные скорости сдвига зерен по поверхностям i -того ряда лопаток; и О'^-средние с :-рухная и осевая скорости зерен на поверхности обечайки соответствен, ю в. пределах плоскости лопате , и в объеме между их смежными рядами; , 0'Д , ^ и , , -средние по объему относительные скорости сдвига зерен; (¿^-радиальноз напряжем'т в слое зерна у поверхности обечайки.

Так как 13,равна разности ев_с"едней окружной скорости и средней окружной скорости зерен в пределах лопаг-ч, а ■ - i то подставив в (15ч выражения„(9,10) при 2-0 и Х'Ч*^^1 , аагапием

-2tlx % ♦a|sd{uo'ai ♦ММ t Ai (Ы- ¿i) + <t)♦

(19)

Произведя-необходимые подстановки в (16,17,18) и преобразования, были получены аналогичнье выражения для составляющих Ni »Nj » » которые позволили выполнить расчеты и оценить расход энергии в шелуши .ьной машине.

Для определения транспортирующей способности QT ротора малины получено выражение

(20)

где 10« -угловая'скорость вращения ротора; ф -угол внутреннего трёния зерна; JJ -круговой шаг лолаток; -угол- смещения смежных радиальных рядов лопаток; Kz »0,60...0,8ü эмпирический коэффициент осе. jft подачи зерна лопаткой; и 2„ -число радиальных рядов транспортирующих и отражающих лопаток ротора.

В соответствии с задачами работы в главе 4 составлен структур-' ный алан системного теоретического и экспериментального исследования, представленный В табл.1. В качестве объекта исследования выбрано зерно различных сортов пшеницы, ячменя и кукурузы.

Дття реализации экспериментальных исследований были разработаны методики и приборы для оценки микротвердости и прочности структур зерна, усилий отрыва оболочек от ядра, фрикционных свойств зернового слоя и отдельных зерновок, реологических свойств увлажненных крупок в процессе тестообразованяя. .

Для исследования кинематики, и динамики зерновых слоев в пелу-г: -ьно*» матине разработана конструкций аналога, представляющего фрагмент ее рабочей зоны с одним радиальным рядом поворотных смен-■шх лопатэк, позволяющая определить величины осевого усилия и межзернового давления^ приведенной силы трения зерна, а таете устанс-зи?ь методом стробоскопической съемки длину подвижного слоя, увло- '

Таблица I

Структурный 1лан системного теоретического и экспериментального исследования Процессов подготовим и шелушения увлажненного зерна злаковых культур и кукурузы

Анализ эффективности применения существующей техники и технологии

подготовки и переработки зерна в муку, крупу и комбикорма_

,_г............ ~ ' ±

Строение.материальный баланс,свойства к пищевая ценность структур зерна

Я качество готовой про- р дукцин

Классификация принципов действия машин для обработки ■ поверхности зерна

Ыашинно-аппа-ратурш"3 системы подготовки и обработки поверхности зерна

Г

Разработка методик,приборог стендов и машин для экспериментальных-■ исследований процессов подготовки и шелушения зерна

I

Приборы для оценки фрикционных и прочностных свойств зерна и его анатомических частей

X

Аналог шелушильной машины для исследований кинематики и силового наг-дужения зернового слоя

1

Экспериментальное исследование свойств зерна и его анатомических частей, структурных характеристик зернового•слоя

»

Размеры зерег ориентация в смеа структура укладки и площадь контактов

Прочность зерен и их структур при деформациях сжатия и сдвига

т

Прочность связи слоев оболочек 'с ядром и их вла-гопроводящие свойства

^Коэффициенты внешнего и внутреннего сдвига в зерновом слое

£

Разработка критериев уровня продовольственного использования зерна

ГОиОснование процесса _ подготовки зерна и вы-I бор принципа действия машины дчя отделения оболочек

Лабораторные образцы роторно-лопаст-ных налгин для шелушения зерна

Теоретические основы кинетики процесса диффузионной влагопроЕСд-ности структурами оболочек зерна

Функциональная и параметрическая схема процесса шелушения зерна в лопастной машине I

Выбор рациональных значений параметров подготовки зерна к шелушению

<{Г

Продолжение табл. I

каемого в движение лопатками, траекторные и скоростные характеристики зерновок, контактирующих с обечайкой. Конструкция шелушильной■ машины включала ротор с комбинацией рабочих и отражающих лопаток, окруженный разъемной обечайкой, набранной из элементных сит колосникового типа. Регулирование межзернового давления и пропускной способности машины осуществлялось изменением площади кольцевого сечения между диффузором и запорным диском, перемещаемым в осевом направлении,использованием грузового клапана для сброса избытка •давления.

Для оценки результатов шелушения зерна пшеницы был разработан показатель технологической эффектигчости процесса .

г ^ (21)

учитывающий количество отделенных оболочек Ее • содержание раэру- • шенных зерен Еб • снижение зс ьности Е» (либо клетнатки применительно к зерну кукурузы и ячменя) и долевой вклад каждого фактора, определяемый отношениями коэффициентов . Допол дтельно к Е| принят комплексный показатель Ед , учитывающий данные пропускной способности машины и'расхода энергии на единицу продукции. Аналогичные показатели Еъ и Е* были приняты для оценки эффективности обработки з'ерна ячменч и кукурузы.

-Для обоснования равномерного отделения оболочек зерна пшеницы в главе 5 приведены данные экспериментального исследования его грансостава, характеризуемого длиной I , шириной & , толщиной с, площадью поверхности , площадью проекции на плоскость, объемом У} , эквивалентным диаметром , числом .1ятен и раз-зром площадок Б, контакта, ориентацией продольной оси зерновок в смеси относительно горизонтальной плоскости при свободной укладке и в уплотненном состоянии и получены эмпирические выражения

При давлении на зерно Б» является близким к эллипсу ( а„ -малая ось) с размерами полуосей, пропорциональными Ь и £

(23)

Для осредненного значения коэффициента плотности укладки зерен К »0,56 наибольшее значение 'Хк=7...8, ориентация длинной оси в интервале 0...200 составляла 70,655.

Для зерен различных сортов ячменя получены.выражения

Экспериментальными исследованиями влагопереноса в структурах оболочек зерна пшеницы различных сортов при толщине верхних слоев плодовой оболочки 0,05мм,. пористости - 0,8, коэффициенте диффузии 0,03 мм^/с, начальной влажности 14%, влажность влагонасыще.мя оболочек и алейронового слоя определена равной 55$. совместно плодовой и семенной 50,семенной с поперечными клетками 48,Повышение влажности зерна пшеницы и кукурузы приводило н снижению микротвердости всех перифирийных слоев; наименьшей микротверцсстью обладает семенная оболочка, - наиболыпей-алейроновкй слой. При повышс;ии влажности ст 10 до 50$ огност альное снижение микротвердости наблюдалось в 6«..10 гчз. С возрастанием стекловидности наблюдалось повышение микротвердости всех анатомических структур зерна.

Для зерна пшеницы \л/=9...12$, стекловвдностью 40...100$ микротвердость. Н, эндосперма п оболочек И, определены зависимостями Н,*(1»1...2,5)Н» , а для кукурузы И. ?{1,5. ..7,5)Н, , что позволяет выбирать режимы нагружения зерна в рабочей зоне с учётом прочности оболоче« и ядра. Исследованиями предельного влагонасыщения Ц, л равновесной влажности Ц. определены следующие осреднен-ные данные: для всех Волочек с алейроновым слоем 54,4$ и 11,0, совместно плодовой и семенной 50,0$ и 9,7^, плодовой без поперечных клеток 46,0$ и 8,0$. Для параметров воздуха «65 ^ 555 и i * »20 - 2°С УН-5,010Ы.

При о-тыве оболочек от адра на осциллограммах наблюдались три зоны деформаций: упругой, пластическо-вязкой и когезионкого разрыва. Прочность адгезионной связи для плодовых Ап и семенных Ас оболочек зерна пшеницы стекловидностью 40,0...93,0$ при V/ =12,0$, значениях поправочных коэффициентов К| »14,5 - 1,5; К2 =20 ± 2; ■2,5 £ 0,5 определены выражениями

. ¿га)

где ^величина увлажнения зерна; *С -время отволаживания.

Наибольшая интенсивность снижения прочности связи установлена пи 'С до 10 мин, что объясняется набуханием оболочек" и созданием повышенных локальных налрякений.

: Для яерна ячменя и кувурузи общие закономерности изменения проч' ности связи оболочек и ядра ггчи увлажнении и отволаживают« были

аналогичными.

Так как в процессе шелушения оболочки зерна паеницы претерпевают когезионное разрушение, применение разработанных приборов позволило установить (рис.2) экспериментальные величины их прс .ольного, поперечного результирующего значений при упругих деформациях растяжения, разрушающего усилия % , предела упругости 6,г , предела прочности <ов , результирующего модуля упругости Еа и к -эффицкента пластичности дР в функции, влажности- \л/05 структур оболо- ' чек.

Для оффективного- отделения оболочек в машине следует создавать условия, при которых чигчто контактов должно быть наибольшим, что • возможно при сзданшг межзернового давления, не превышающего предела прочности зерен, под действие .1 суммарных касательных и нормальных напряжений в процессе ингеяс1._шого перемешивания. Так как наименьшее значение предел - упругости и прочности оболочек соответствует максимальному влагонасыщению, на,.большая эффективность их отделения сопровождается наименьшими энергозатратами.

Предел прочности при деформации сдвига бе нешелу энного и ошелушенного зерна пшеницы при Кс равном 90 и 80 определен эмпирической зависимостью

(27)

Установлено, что при одноосном сжатии зерновок усилием в пределах 2,3...3,1 Н на плоскости с увеличением влажности от 12 до 24%. ■ площадь деформации изменялась в пределах 1,3.. .1,92 и 1,63...2,94 мм*' и определена эмпирическим выражением .

При относительной скорости сдвига 0'=3...12 м/с, нормальной нагрузке на зерновки пшеницы 'Я =0,03...0,121), давлении на сой р =1,5...6,0 кН/м^, влажности V/'» 12.,.21% для продолжительное: отволаживания 'С =7,,.20 мин коэффициенты сопротивления сдвигу зернового слоя (Л. и зерен при значениях (¿,=0,18.. .0,12 и = =0,14...0,10 определены зависимостями . Л

. ^.^»Ж^Ы^АовЖ ; . (29) ?

¡^•К-^-«»^4 1о=орй)-: (30)

Обработка результатов г сспвримент&льных исследований траекторий и скоростей зерна ь рабочей зоне аналога шелушильной машины поз-

1 \

1 \

ф 4 2

э

К 1

)-, £ ^

3

У/ ---" {

¿Л

20 зо 55

О0 Vе

Г 1С.2. Зависимость результирующих значений Л» , Лц , , ,

£2 , йР оболочек зерна пшеницы от влажности:

1-плодовая без поперечного слоя; 2-поперечный и сененнал;

3-пподовая и семенная; 4-плодовая, семенная и алейроновый

слой

волила определить предельную величину ta слоя материала, увлекаемого во вращение лопатками ротора в функции I, » {5). Для длины L рабочей зоны шелушильной машны на рис.3 приведены зависимости изменения ? , средних по объему осевой и радиальной Oi скоростей зерен. Закономерности изменения локальных значений радиальной , осевых 0t и на обечайке скоростей определены вйраже-ниями

0,-0,74 е-".7».,

0Ie/-O,7^6,03ëR-7";0ж'-о,?4*4,52еЧП1 ;(31).

Изменение пульсирующих локальных, средних расчетных и экспериментально измеренных величии возрастающего радиального дав ¿нт зерна на поверхность обечайки машины длиной L при производительности 5,Ь; 6,0; 7,0 т/ч (мощность 26, 20, 16 кВт) представлено на рис.4. •

Установлено существенное t шяние, оказываемое на характер распределения скоростей и давлений величины кольцевого зазора 5« дрос-селирующе-выьодяцего устройства, которую определяли по комплексу показателей, включающих С0» ,&Б , 0. , . Во всех случаях схема установки лопаток ротора по длине характеризовалась чередованием двух радиальных рядов транспортирующих и одного отражающего-

Лабораторными исследованиями установлено, что технологически целесообразным является 8к=6...6мм, при котором С№=2,5,.,3,0£, дБ= 0,8$, 0. =1,5 т/ч, Ns4.=4»2 кВт ч/т. Для каждого из показателей при ереднеквадратгческой погрешности не превышающей 10£ получены эмпирические зависимости

С з ^ОЦЪ-ЬОШХ*1,42-{(№з ,47 ;

Q=0,2525к-еад-Ю*35к ♦ 217 Ю"а; - (32)

Резким шелушения для зерна пшеницы определен в результате анализа многофакторных эмпирических выражений, полученных обобщением предварительных экспериментальных данных и обработкой их на ЭШ методом последовательных приближений, которые имеют вид:

-722-<0U*244i0:W-2-10'5с4Ч(8-'0"16-41Э"г5а-6,45 ;

Гк. X ! / / ... / ..

\ * у f

у* 7

/

0.50

025

0.2

0,%

0.6

08 Цм

ТТ'+Т(!) + Т6"+Т0"Г + ¡|-( т от тт

Рис.3. Изменение ^ , 0, , 0* по длине Ь рабочей зоны машины при Он »16 -'/с, с/. =45 , ок = 7 мы

|Приемн*Я ЗОНА ... ПОДГОТОВИТЕ/ НАЙ ЗОМЛ . 1оН* ИИ1ЕНСИРЧ0Г0 ШЕЛУШЕНИЯ

а

» г

/

•

—

- Ыооомн

-г*- -

? 50м* к" » г гЛ —7? ъг

МтЕНЗ&ШЧЧК* 1 'гТП' ГЦ 1 1 г ¿г { Л О (5 17 19 0 ГТЯ 1 5 27 29 5

-¡> * ------

Рис.4. Изменение От».и vJto.no длине машины:

I-0=5,5т/ч (М=2бкВт); 2-6,0т/ч (20 кВт); 3-7,0т/ч (16 к&г)

О

Пк ---1,910^^3,821б!сС-6,«-Ю^2-26,65-ЮЧ + 5,94-Ю*0*- (.зЛЛ •

- 32 Ъ-10^♦(0 5с/.5-(0 ю'б -5 б*- 069;

- ^о^о^з«/.^ чо^-зе (б^-о.югбчю^Б^о^б;

+44-1б5</<4-1,6б• Ю-2б б'-0108 ; N ад ~- 501Р л\л/+ 0,67 лУ2-3,24-1оЛУ} + О.З^ЯГ-2,Ъ-Юа<Са «• 5,9• Ш'Ч'ч 15£ Ол*

+0,514,25• 10 3О* *2рЪ-Ю'1£*1,Ш0'><С -0,3768 -ТЮ'^б1*

Испо1ьзо1 ли ем частных и кош^ексных технологических и энергетических кри. ериапьных показателей установлены (рис.5) зоны технологически приемлемых параметров подготовки и обработки зерна. Определено, что продолжительность отволакивания перед шелушением для зерна пшеьицы при трех пропусках черрз машину Т =1Ь,..23 I ш, ячменя 20...27мин, кукурузы 13...25мин. Взамен применяемых моечных мэ-клн, требующих значительных расходов воды дня очистки-.поверхности зерна пшеницы от загрязнений и микрофлоры,быт использован процесс шелушения; изменение содержания грибовСгСби бактерий определено вырален1..ши

Сб-дз^^^^-^эшЧ^б^^б'-б^а^ (зз) ♦250? *в0.

Для достижения необходимого санитарно-гигиенического состояния ' поверхности зерна пшеницы была достаточной однократная обработка. При съеме цветочных пленок ячменя.при выработке комбикормов были получены аналогичные данные.

Гки Д7=в-.аяность оболочек при недостаточном отволаживадаи достигает 40®, поэтому была рекомендована масообменная сушке их в смеси с ошелушенным ядром. Изменение зчажности \л/0& отходов ше^уше-

То 30 ш

Зависимость выхода отходов щалушения С.л • оболочек С.» ; потерь крахмала П» , зольно .ти зерна 2>о> > приращения битых зерен лБ , удельного расхода энергии Кщ и показателей Е^ и Е» от продолжительности отволакивания зерна

ния и ядра определено выражениями

- 0.212Т +4,62-10"4 Т11 +5943;

и«ь = 5125Ю"1Т^2. (34)

Совместное решение уравнений привело к ойредепению равновесной влс ности 15,3% при Т =240 м>«н, что рекомендовано для предприятий.

Для получения хлеба повышен«!.« питательных достоинств и снижения общих затрат энергии на процесс его производства, двухкратно ошелушенное зерно пшеницы измельчали в станке с ыежвальцевым зазором '6 =0,7 мм. При приготовлении теста влвгонабухание частиц различного грансостава и достижение пластпческо-вязкого состояния определено продолжительностью 'С =6 ч с затратами энергии до 30 кДн/кг. Полученный хлеб по качеству был лучше, чем из муки обойного попила,

Удельннй объем хлеба из зерна пшеницы сорта Чайка определен эмпирической зависимостью

+1,0Ькм-191й%ь+1ВЪ,2. , (35)

Обобщение результатов эксперименталь:шх исследований по рационально^ использованию ошелушенного зерна пшеницы позволило разра*-ботать новый комплексный процесс, включающий его двухкратное шелушение, измельчение в станке до крупок требуемых размеров н двухс а-дийный замес теста для получения хлеба улучшенного качества.

На основе обобщения результатов исследований шелушения увлажненного зерна по техническому заданию ОТИПП им.Ы.В,Ломоносова ЦГСГБ Ш1ИИЗ разработало техническую документацию на изготовление опытных образцов дзухроторных малин ШД, ОДЦ-2Н и однороторную У1-БШР.

Длительными производственными испытаниями машин ЩД при ш&луше» нии уалажнешого зерна пшеницы, ржи л ячменя при подготовке к переработке в муку и крулу( глава 6)"установлено, что. реализуемый принцип действия позволяет регулировать производительность в пределах 6... 12 т/ч и обеспечивать стабильную эффективность отделения оболочек при выполнении условий высокой точности дозирования распыляемой воды для увлажнения и соблюдения постоянства продолжительности отво-леживания.

И" данным испытаний Горьковской ЫИС, помол Ошелушенного зерна ржи позволил повысить производительность кельзавода 200 т/сут на 10??,увеличить общий выход муки на 2,2955, выход сеяной муки на 6,С$

и получить годовой экономэффект в размере 221,3 тыс.руб.

.При обойном помоле ошелушенного зерна ржи еыходом 93...94%,по сравнению с неошелушеН"ым, зольность муки 1,629»и 1,70$ свидетельствует о лучших данных при переработке ошелушенного зерна.

В результате применения машин в крупоцехе производительностью 120 т/сут на Пинском комбинате, перерабатывающем ячмень а номерную «Рулу, в сопоставлении с четырьмя пропусками через обоечные машины и четырьмя через воздушные сепараторы. Миргородской !ШС установлено, что при 0. =6,0 т/ч после первой и второй машин зольность составляла 1,98йи 1,90$, количество ошелушенных зерен 48,0% и 60,увеличение дБ составляло 1,5$ и 1,9$; разрушение зерна после всех пропусков через обоечные машины и воздушные сепараторы достигало 32$. Последующая обработка ошелушенного ячменя в машине ЗШН-З обеспечивала получение пенсака лишенного оболочек.

Применение машин ШД на крупозаводе привело к сокращению восьми проходов и^рез обоечные машины и воздушные сепараторы, повышению производительности на 5$, повышению выхода перловой крупы на 7,92$, снижению количества мучки на 4,15$, повышечию общего выхода крупной крупы первых номеров, имеющих наибольшую стоимость, что позволило определить годовой экономэффект в'размере 182,9 тыс.руб.

Горьковской МИС при длительной экспл. 1?ации машины ШЫД на ыель-заводе №8 в г.Ыолодечно производительностью 140 т/сут трехсортного 7А$ помола зерна пшеницы у-таноьленс, что общий ьыход муки был увеличен на 1,5$, высшего сорта на 4,74$ пр.. снижении выходов первого сорта на 1,41$ и второго на 2,3<?«и при норме белизны муки 24,43,73 фактическая белизна составляла 17,39,70.

Сравнительные обойные помолы зерна пшеницы с 3 =1,70$ при выходе 93...94$, зольности ошелушенного и неошелушенного зерна 1,65$ и 1,74$ при зольности муки 1,63*и 1,70$ подтверждают рациональность применения процесса шелушения,Годовой экономэффект определен МИС в размере 113,18 тыс.руб. Применение шелушильной машины позволило исключить из схемы моечную машину Ж9-БГА и экономия от непроизводительного расхода во г'! составила 11,7 тыс.руб.

Для. повышения износостойкости, надежности и оффективности процесса шелушения зерна было использовано рационализаторское предложение автора на применение в машинах колосниковых элементных сит.

Рекомендована к применению конструкция регулируемого грузового х.,.апана, обеспечивающего без участия оператора поддержание пс ло-днной величины необходимого межзернового давления в ее рабочей зоне.

Машину У1-Б1ИР представилось возможным применить для нтенсивно-го смешивания и равномерного увлажнения зерна перед шелушением на меттьзаьоде 8Ь% помола зерна пшеницы в К;;еве.

Приемочными испытаниями с участием Горьковской ШС, ЦКТБ ВНИИЗ, 0ТИШ1 им.М.В.Ломоносова, Житомирского механического завода '.рех машин УТ-БШР, установленных на ыельзаводе производительностью 310 т/сут помола пшеницы Керченского 'С'Л, средняя Q =? т/ч при С„ь до 2,0% и =3,05 кВт ч/т зерна. По заключению комиссии, машины головной серии удовлетворяют требованиям к новой технике и рекомендованы к широкому внедрению.

Постоянная эксплуатация шелушильной г увлажняющей машин У1-ЕШР в условиях Кировоградского КХШна мельзаводе сортового помола пшеницы производительностью 120 т/сут в период 1986...87 гг. позволила увеличить общий выход муки на 1,4Ь%, увеличить выход I сорта на 2,27¿¡8'при снижений выхода муки П сорта на 0,82$, снизить себестоимость на 2У,3 тыс.руб., повысить прои водит ел ьносгь труда на и получить годовой экономэффекг 207,2 тыс.руб;

На Запорожском КХЛ производительностью 660 т/сут с внедрением мэшин по образцу У1-БШР на мельзаводе ЧЪ% помола зерна пвеницы достигнуто повышение общего выхода муки,на I,7t$, увеличен вь^од муки высшего сорта на 4,15?, первого сорта на Iпри снижении выхода муки П сорта на 4,4$, снижена себестоимость продукции на 220 тыс.руб., повышена производительность труда на Г,1% и за 1986 год получен экономэффекг в размере 449,9 тыс.руб.

В результате внедрения в производство двух машин У1-БШР на мельнице сортового 78^ помола пшеницы на Кировоградском ЮШ2в период с 1986...87гг. общий выход муки повысился на 1,6$, увеличен выход муки зысшеги и I сортов на 2 Щ, при снижении выхода муки П сорта на 0,9$ у. получен го/> "вой экономэффекг 283 тыс.руб.

В течение 1987...88гг. в Брилевхе Херсонского управления хлебопродуктов на мельзаводе производительность» ICO т/сут трехсортного помола зерна пшеницы в результате внедрения машит У1-Б1ПР повышен общий выход цуки на 1,55% с общим увеличением выхода муки высоких сортов на 2,4.% при снижении выхода муки П сорта на 0,85$ и годовой эконоиэфдекг по предприятию составил 112,U тыс.руб.

Обобщение результатов длительной эксплуатации разработанных ма-£пин для иетуиешя увлажненного зерна пшеницы, ржи, ячменя при подготовке к переработка в муку, крупу и комбикорма позволило рекомендовать к реализации на зернолерерабатывающих предприятиях универсальную поточио-маачнко-аппаратурную систем высокоэффективной обработ-

ки поверхности зерна без применения моечного процесса, требующего большого расхода дефицитной воды питьевых кондиций. Обидой годовой экономэффект от внедрения машин составил 1054 тыс.руб.

ВЫВОДЯ И ПРВДГОЖШ

1.Научно-исследовательскими работами по анализу строения, свойствам и рациональному использованию анатомических частей зерна пшеницы, ржи, ячменя и кукурузы, на основе разработанные частных и обобщенных критериев уровня его продовольственного использования, доказана целесообразность отделения верхних слоев оболочек при выработке муки, крупы и комбикормов.

2.Установлена недостаточная технологическая эффективность существующей техники и технологии отделзния оболочек и доказена рациональность применения лопастных машин непрерывного действия при обработке увлажненного и кратковременно отволоженного зерна с использованием факторов межзернового давления, внешнего и внутреннего трения, создаваемых в рабочей зоне машины при его интенсивном перемешивании.

3.Для обоснования параметров подготовку, зерна различных свойств к процессу шелушения разработаны, испытаны и рекомендованы к применению приборы, позволяющие по комплексу результатов прогнозировать эффективность отделения оболочек в машине, дри наименьших затратах энергии.

4.Для объективной оценки результатов щвлушею.л зерна разработаны обобщенные технологические и энергетические критериальные показатели,

б.Получена математическая модель кинетики диффузионной влагопро-водности оболочек зерна для оперативного расчета на ЭШ параметров увлажнения и отволакивания перед шелушением.

6.Разработаны математические модели процессов движения и силового нагружения зерна пс ; действием вращающихся лопаток ротора машны и установлена связь геометрических и .кинематических параметров с учетом фрикционных свойств зерна,

7,0боснованы региональные значения геометрических и кинематич-'с-«мх параметров: скорость лопаток 0* «16 м/с, углы атаки еС, ■» c¿0 .» »45. ..60°, радиальный а&эор лопаток 5 =6 мм, осевой mai' ■ «0,045...0,050 и и их pací.сложение; определены траектория движения, раджлонал» осевая и окружные компоненты скорости зерна пшеницы в пред лах слоев* увлекаемых в движение, что было использовано цри разработке конструкций производственных образцов машин.

8.Установлены закономерности процесса шелушения увлажненного зерна пшеницы, характеризуемые ¿л/ = 3$, . =15...20 мин, Ицд = =4,2 кВт/ч, Соь — 3,05?, дБ до 0,9$, 0. =6...7 т/ч, достигаемых при 8* =7 мм и мекзерновом давлении в пределах 100 кПа.

9.Определены условия обработки зерна кукурузы: М = 5$, Т = =20 - 5 мин, 5 =20...26 мм, п^и массообменной сушке обо очек с ошелушен ' 1 зерном при продолжительности 3...4 ч влажность оболочек изменялась от 35?« до 18 ±0,5$, а зерна от 13$ до 15 - 0,5$. В результате двухкратного шелушения зерна кукур"зы ШР-42 достигнут съем оболочек 92$, снижение содержания клетчатки .. 2...2,5 раза, &Б = =2...3$, что позволило уменьшить образование мучки, увеличить выход крупы ?,' 1,2,3 на 10$ и достигнуть выхода зародышевого продукта 12$ масличносгью до 31$ при содержании его в зерне 12,5% масличносг^ю 33,Г.

10.Рациональные параметры подготовки к шелушении зерна ячменя характеризовались значениями ¿V/ =4. .>5$, Т. =20.'..25 мин, -13» = =15...18 м/с; при контактном в^агообмене с ядром зерна при продолжительности 3 .4 ч влажность отходов шелушения снижалась с 40$ до 20$, а увлажнение .ядра происходило в пределах 2...4$, что приемлемо для его термической обработки.

11.Применение процесса шелушения с использованием машин ЩД и У1-БЩР. присело к улучшению санитарно-гигиеническсго состояния ошелушенного зерна пшеницы за счет снижения содержания грибов на 76... 70$, бактерий на 99$, соответственно для ржи на 80% и -98$, ячменя на 90$ и 95$, зерна кукурузы на 70$ и 92$, что позволило рекомендовать к использованию на мельницах шелушильные машины вместо моечных. .

12.Разработана, испытана и рекомендована к приыеиению поточная технологическая схема процессов подготовки и шелушения увлажненного зерна пшеницы, рки и ячменя при переработке их в муку, крупу и комбикорма.

13.Предложен и экспериментально прозерен новый комплексный процесс, включающий увлажнение, отволаживание, двухкратное шелушение, измельчение в вальцовом станке до крупок гребуемых размеров и двух-сгрдийный замес теста для получения хлеба, который по основным показателям лучше, чем из М5гки обойного помола нелелушенного зерна,

- 14.В результате внедрения машин У1-БШР увеличен выход и улучшено качество муки и на четырех меяьзаводах получен годовой экономический эффект 1054 тыс.руб.

Список опубликованных работ по теме диссертации

1.A.с.161619.СССР. Юг 50а, 4.Машина для непрерывного шелушения зе-. рен /И.Р.Дударев, Л.И.Котляр, И.К.Кравченко и др. (СССР)-№

757312/28-13; Заявл. 26.12.61; Опубл. 19.03.64, Бил. №7.

2.А.с. 195232 СССР. Кл.42. Гидродинамический излучатель ультразвука. /И.Р.Дударев, Н.В.Георги, Л.И.Котляр, (СССР).--№902502/28-13; Заяал. 26.0Ь.64; Не подлежит опубликованию в открытой печати.

3.А.с. 395773 СССР, Ы.Кл 01 п 33/02. Прибор для определения механических характеристик зерновок и их анатомических частей /С.Я.Поляков, И.Р.Дударев, В.Л.Поляков .и др. (СССР).-№1253256/28-13; Заявл. 05.07.68; Опубл. 23.08.73, Бюл. :К35.

4.А.с. 420332 СССР. Ы.Кл.В. Машина для непрерывного шелушения зерна /И,Р.Дударев, Л.И.Котляр, И.К.Кравченко, А.И.Меньшенин и др. (СССР). -1.4716033/28-13; Залвл; 19.II.71; Опубл.25.03.74,Бюл.HI.

5.А.с. 4С°.608 СССР.М.Кл.3В 028 3/08. Машина для непрерывного шелу-иения эерна./Л.Р.Дударев, П.П.Тарутин, Л.И.Котляр и др. (СССР). -JÎI908279/28-13 ; Заявл. 16.04.73; Опубл. 05.03.75, Бюл. J,-9.

6.А.с. 596279 СССР. М.Кл.^ Машина для непрерывного шелушения зерна . /И.Р.Дударев, Л.И.Котляр, И.К.Кравч-чко и др. (СССР) .-tf<2I895II/

13} Заявл. I..11.75; Опубл. 09.02.78, ¿юл. !F>9.

7.А.с. 601349 СССР. М.Кл. Устройство для замеса теста /И.Р.Дударев, В.Ф.Петько, А.А.Ммценко и др. (СССР). -Ji24I43u0/28-I3; заявл. 25.10.76; Не подлежит опубликованию в открытой печати.

8.А.с. 748175 СССР. М.Кл.2 Устройство для определения сопротивления материалов сдвигу /И.Р.Дударев, В.Н.Петров, А.А.Соловьев и др. (СССР). -Г2600926/25-28; Заявл. 05.04.78; Опубл. 20.07.80, Ею л. .','26.

9.А.с. 800823 СССР. Ы.¡Сл. Устройство для определения сыпучести материалов /И.Р.Дударев, В.Н.Петров, В.Ф.Петько и др. (СССР).-:*2665992/18-25; За вл. 25.09.78; Опубл. 03.02.81, Бюл. М.

10.A.c. 908380 СССР. Кл.3В 028 3/08. Машина для непрерывного шелушения зерна /И.Р.Дударев, А.И.Ыеньшч-нин, В.П.Зайцев и др.(СССР). -№296011/28-13; Заявл. IÖ.07.80; Опубл. 28.02.82, Бюл. №8.

11.A.c. 918819 СССР. М.Кл.3 Устройство для определения сыпучести материалов /И.Р.Дударев, В.Н.Петров, В.Ф.Петько и др. (СССР). -№2963587/18-25; Заявл. 21.07.80; Опубл. 07.04.82, Бюл. №13.

12.с. 947689 СССР. M,Кл.3 Устройство для испытания сыпучих материалов /И.Р.Дударев, В.Ф.Петько, В.Ч.Петров и др. (СССР). 2974438/25-28; Заявл. 18.08.80; Опубл. 30.07.82, Бюл. №28.

13.A.C. 974266 CCCP.il.Кл.3 Прибор для определения механических ха-

рактсристик зерновок /А.А.Соловьев, И.Р.Дударев, В.Н.Петров и др. (СССР). -№2962715/28-13; Заявл. 18.07.80; Опубл. 15.11.62, Бюл.'Ш.

14.А.с. I28564I СССР. М.Кл.2 Тестовой пластификатор /В.Ф.Петько, И.Р.Дударев, Г.Ф.Козлов и др. (СССР). -№3583023/17-14; Заявл. 20.04.33; Опубл. 22.09.86, Бюл. №25. '

15.А г. 1308503 СССР, А2. Лопастной смеситель непрерывного действия ' для сыпучих материалов /И.Р.Дударев, П.К.Попченков, В.Я.Гаыолнч

и др. (<ХСР). -№3775686/29-33; Заявл. 25.07.84; Опубл. 07.05.S7, Бюл. №17.

16.A.C. I4I2803 СССР, AI. Устройство для шелушения, шлифования и полирования зерна/ Л.И.Гросул, И.Р.Дударев, В.Ф.Петько и др. (CCCP).-iMI8623b/30-I3; Заявл.26.01.87; 0пуб*.30.07.88, Бюл. №28..

17.Шелушильная машина для зерна /И.Р.Дударев, Л.Н.Гросул, М.В.Рыбников и др. (СССР). -JM223836/I3/057420; Заявл. 14.09.87. Положительное решение ВНМГЛЭ от 24.06.88.

18.Кашина для шелушения зерна /И.Р.Дударев, Л.И.Гросул, В.Ф.Петько и др. (СССР). -'."4154060/30-13/165560/. Заявл. 23.12.87. Положительное решение В11ИИГПЭ от 2o.03.83.

19.Шелушильная машна для зерна /И.Р.Дударев', Л.И.Гросул, М.В..Рыбников и др. (СССР). ~)К3261223/31-13/095088. Положительное решение БНИИГПЭ от 29.11.88. .

20.Гросул Я.И..Дударев И.Р., Котляр Я.И. Форма поверхности и объем зерновки пшеницы. -Изв.вузов. Пищ.технология, 1972, JM,c;*7-2Q.

21.Гросул Jf.il..Дударев И.Р.,Котляр Л.И. Прочность связи ыевду обо лочкали зерна пшеницы. -Изв. вузов. Лищ.технлогия, 1973,?А2,С.9-13.

22.Гросул Л,И.,Дударев И.?.,Котляр Л.И. Исследование фрикционных свойств зерна пшеницы в связи с его шелушением. -Изв. вузов.. Пищ. технология, 1974, КЗ, С Л31-135. ' . .

23.Гросул )i.И. ,Ду-арен И.Р. .Котляр Л.И. К оценке технологической эффективности шелушения зерна. -Изв.вузов. Пищ.технология, 1977, №5, 0.61-65,

24.Дударев K.P.,Котляр Л.И- Производственные иегтгания виитопрессо-во.5 шелушильной машины/Дренение и п ерераб. зерна//ЦБГЛ Ыинхлебо-продуктов СССР. Сер.Ыуком.-круп.пром-сть. -1959.С.25-27,

25.Дударев И.Р.,Георги Н.В.,Котляр .Л.И. влияние ультразвука на . ударную прочность зерновок пшеницы при мойке водей. -Изв.вузов, Пищ.технология, 1962, с.55-63,

26.Ду,"-\рев И.Р.,К«итиаевич И.Б.,Котляр Л,И. Технологические исследования пелушителя увлажненной пшеницы. -Изв.вузов. Пищ.технология, 1961, Н, -с.71-79. .

27.Дударев И.Р.'Лабораторное исследование винтопрессового способа шелушения увлажненной пшеницы. -Тр./Одес.технолог, ин-т, -II, 1961, с,127-137.

28.Дударев И.Р..Настагунин И.В. .Котляр Л.И. Интенсификация процес-. са шелушения эерча кукурузы /Дат ери алы Всесоюзной научн.конференции по актуальным вопросам технологии современного мукомольного и крупяного производства ВНИИЗерна и продуктов его переработки. -1966..-С.333-345.

29.Дудар8в И.Р..Настагунин И.В, .Гросул Л,И. Аналитическое исследование процессов обработки поверхности зерна в роторно-лопастных шелушильных машинах//Тезисы дбкл.Всесоюз.конф. "Научн.-технич. прогресс в зерноперераб.пром-сти". Одесса, 1977. -С,39-40.

'.ЗО.Дударев И.Р. Сборно-элементные сита повышенной износостойкости для оборудования мельничных, крупяных и комбикормовых производств. //Рационализаторское предложение .'М31, Заявл. 12.04.77. Принято Министерством хлебопродуктов СССР.

31.Дударе. И.Р. Поле напряжений зерновой смеси в роторно-лопастной шелушуьной машине //Тезисы докл. на 1У Всесоюз.конф. "Механика сыпучих материалов", Одесса, 1980. -С.1Г^7.

32.Дударев И.Р.,Настагунин И.В. Влияние плотности укладки зерна на эффективность шелушения//!езисы докл. на 1У Всесоюз.конф. "Механика "сыпучих материалов". Одесса. -С..'-!; 5-206.

33.Дударев И.Р. Кинетика дискретного зернового потока в лопастной шелушильной машине//Иэв.вуэоБ. Пи.;, технология. -1988. -№3, -С.107.

34.Дударев И.Р, Динамика трехмерного на*ружения зерна в лопастной шелушильной машине, -В кн:Сбориик статей "Интенсификация процессов и новые технологии переработки, хранения и транспортирования

■ в АПК" "Наукова думка", Киев, 1989. с.10-22.

ЗЬ.Дударев И.Р. Кинетика влагопроводности оболочек зерна..Тр./Одесский сельскохоз.ин-т. Одесса, 1988, С.121-126.

36.Дударев И.Р. Диффузия влаги .оболочек зерен в начальной фазе увлажнения, Тез.докл. (англ.) УШ Международнь'й конгресс по зерну и хлебу,.Лозанна, Швейцария, 1988.

37.Некоторые структурно-механические свойства зерен кукурузы.

И.В.Настагунин,И.Р.Дударев.Л.И.Котляр, Н.Я.Кестельыан//Изв.вузов. Пищ.технология,- 1965. -Кб. -С.22-28.

Зв.Настагунин И.В.,Дударсв И.Р..Котляр Л.И, Влияние степени увлажнения и длительности отволаживания зерна кукурузы на эффектив-! эсть шелушения. -Изв.вузов,Пищ.технология, 1966, }М.-С.5Г -64.

39.Настагунин И.В. .Дударев И.Р. .Котляр Л.И,Влияние кинематических

и установочных параметров шелушителя на отделение оболочек зерна . кукурузы//Изв. вузов. Пищ.технология. -1967. ->'£. -С.50-56.

40.Настагунин И.В. .Дударев И.Р.,Котляр Л.И. Влияние предварительного шелушения на эффективность переработки зерна кукурузы в крупу с отделением зародша//41эв. вузов. Пищ. технология.-1969.-Н.С. г/2-76.

41.Нас.лгунин И.В..Дударев И.Р.,Ктгляр Л.И.Определение проч-ости зерна кукурузы методом испытания ча микротвердост.ь"//Изв. вузов. Пищ.технология. -IS69. -№5. -C.I02-I64,

42.Настагунин И.В..Дударев И.Р.,Котляр Л.И. Эффективность шелушения зерна кукурузы в зависимости от. способа чго подготовки.. -Хранение и перераб.эерна/ЦИНТИ Госкомзага, 1969, вып.4. -С.3-7.

43.11а^;агунин И.В. .Дударев И.Р..Котляр Л.И.Технологические предпосылки к моделированию фрикционного шелушителя дня ¡зерна кукурузы //Реопубл.межведомств.научн.-техн.сб. Пищевая пром-сть. -1970. -J41. C.I27-I33 (не укр.языке).

44.Соловьев A.A.,0проненко A.C. .Дударе« И.Р.Определение фрикционных характеристик зерна ячменя в птюцессе его шелушения.-В khs Тез. докл.ГУ Всесоюз.конф."Механика сыпучих мат риалов",Одесса,1980, с,207,

45.Трубов В.В. .Дуларев И.Р. .Санчез $.3. Обработка' поверхнос и зерна без применения моечного процесса. -В кн'Лез.докл.Х Всесоюз. конф, "Пути совершенствования технологических, процессов для производства, хранения л транспортировании продуктов питания". М.: 1984. -С.17.

46.Шелушение уплаченной пшеницы/И.Р. Дударев, Л.И.Гросул. А.Н.Киселев, И.К.Кравченко/Дранение и перераб.зерна/ ЦНИИТЭИ Минзага. Сер.Муком.-круп.пром-сть. -1973. -Вып.2. -С.34-35.

47.Шелушение увлажненной гак;ицн на винтопрессовой установке. /¡•¡.В.Роменский, И Р.Дударев, И.К.Кравченко, И.В.Настагунчн//Хра-нение и пэрераб.зерна/ЦЩШ Госкомзага, -1955. -Вып.5. -C.I7-2I.

48.Энергетическая оценка роторно-лопастного смесителя непрерывного действия /В.Я.Гамолич, В.В.Трубов, И.Р.Дударев.-Одесса, 1984. -9с. -Деп. в ВИНИТИ 01.06.84. JT468 зг-Д 84.

49.Дударев И.Р.Кинетика проводимости влаги оболочками зерна пшеницы. -В кн: Тез.докл.областной меявузовской конф. Одесса, 1989. • -С.169-170.