автореферат диссертации по технологии продовольственных продуктов, 05.18.12, диссертация на тему:Научные основы совершенствования скользящего резания пищевых материалов и разработки высокоэффективных резальных машин и ножевых измельчителей

ггз од

ГОСЩРСТВЕШЬЙ комитет РОССИЙСКОЙ федерации Ш ШЯКМУ 0БРА30НШЮ

МОСКОВСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ АКАДШШ ПЩЕШХ ПРОИЗВОДСТВ

На правах pjnKoascB

ШЖЕЕШВ Владимир Михайлович.

уда С64.6.05.001/002:621.9.01/022(043.3)

шшт ОСНОВЫ сшшшстбшш'л сксшъзшшго РКЕАШ шатан шершсэ

И РАЗРАБОТКИ БЫС0Х031ФЕКЯШ1ЫХ РЕЙШШХ МАШИН К НОШЫХ ИЗЖШИТШЙ

Спищадьиаота 05.18,12 - Проувсоы, кшташ в arpsrssït

пащавоЗ зрсштвгогог*

кэторофвра»

диссертации m соиокаявв ¡гчвпоп ототани доктора технических наук

Москва - 1993

Работе ишияноаа в Московской Государстваниа8 АкадемЕН пк-азвмх прсяззедстя. '

Офяшальшю оппоненты: Заслуженный деятель гаухи и техники РФ, доотор твхнкчеекмх наук, профессор МШХШ ЮЛ.

члеп-корр.РоссиЯской академии садьскохозяйственша шук, доктор технических наук, профессор ЧШКОВЛ Т.Б,

доктор тсштвчоских наук

кшдгага в.а.

Ведущая оргонизастя - Клучно-проиэзсдственноо оЛедаяеше хлебопекарной проишевкноота

о

Эеадто состоетсл "25я НОЗ^рЯ 1993 г. в 1Р часов на заседаний саоцизлшзкроаагаюго орэдта Д 063.51.05 нрк Московской Государственной Акадеиян тщавах производств по адресу: 125080 Москва, Волоколамское шоссе, II, ауд.

С диссертацией иохжо ознакомиться в библиотеке КГАШ. Автореферат разослан *2-5УОЕТЯ&рЯ 1993 г.

УченяЯ секретарь еявцяадкзировавяого совета, д.т.н.» доцант

И.Г. благ0веш1скш

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность проблемы. В различных отраслях перерабатывающей прошшлоЕНостя широко используются технологические процессы резаняя и измельчения лоззжем. В 30-х годах была зперше обоснована целесообразность приленешя для разделения материалов растительного л япвотного пропгассвдения так называемого скользкого резалзя, реализованного в дальнейшем в разнообразных конструкциях резальных машин и когешпе измельчителей гоцовой а легкой промшлогоостн, сельскохозяйственного производства. Обработка лицевых материалов, отличавизхся сложной структурой,сравяитотыго шшши прочносткнмя харатаеркатякшя!, выракешпма внсокоэлас-тхггке.я, фрикцйонкша и адгозаошкки свойствами, в больяанстве случаен возможна только иетодаш скользкого розаияя. Несовершенство резального оборудована* и ньструмэнта, кроме образования значительного количества возвратных отходов а брака, вызывает необходимость предаарптальиой подготовки полуфабриката к резанию (ввдоряка, охлаядвяко), Зто сказывается ка общой длительности технологического щпела производства, позювенаи потерь сырья и трудоемкости выработки, увеличении затрат энергия.

В настоящее 'время накоплен значительный научно-практЕческка материал в области резаная различных видов пищевого сырья и полуфабрикатов, конструирования а эксплуатации розалышх машин н инструмента. Поэтому обобщэвая, направленные ка разработку науч-ешс основ совершенствования скользящего резаная и создания высо-яозф^ектЕВЕоа техники, представляют крупную а актуальную рройяо-цу, ишвду» вааша народнохозяйственное значение.

Рассматриваемая проблош решалась и координировалась в соответствии о цаучно-твхиетескзкз программам 1КИГ пря СМ СССР 0.33.10 (1932 г.), Минвуза РСФСР "Нечерноземье* (1880-84 тт.) и

"Продовольствие" (1381-83 гг.), РАСХН "Звучное обеспечение отраслей ЛПК"- раздел "Вксокоэффоданазное оборудование пищевых производств" (1930-92 гг.), планами научно-исследовательских работ Мкшкцепро«а РСФСР а .Московской Государственной Академии шадавнх производств.

Цольв работы является решение проблеет соверыенствования скользящего резакия пищеввд материалов и создшие на этой основе высокозффекгдвшх разальншс и ножевых из:,-.ельчащих машин.

Для достижения поставленной цежв.необходимо решить' следующие задачи:.

- плутать формирование шкротезометрки режущей кромки я закономерности ее Еэмененля в процессе работы яозей;

- исследовать негосхалышческис свойства объекта резания;

- разработать физическую к математическую модель скользящего резания на основе анализа кинематики и динамки контактного взаимодействия р&'гущего инструмента и материала, • исследовать рсе^удус способность лезвий;

- изучить зависимости качествешаае и энергетических показателей скользящего резания от геометрических и кинематических параметров пластинчат«» дисхобых г. рогоршх ног ей;

- гсследовать техпологнческуа жесткость рабочих, органов резаль- . ■ зшх шашн;

- разработать технические рсыслпш по пршшглвнной реализации и создать научно обоснованнее методы расчета резальных малзш а нозовях 2й,-.-ельта'телой для пищевых полуфабрикатов в производства хлебобулочных, макаронные 2 «учшх коздотерскях язделий.

Научной концепцией работы является содокешта, заключающееся в том, что высокая эфроктгв'вость скользящего резания может бить обеспечена рациональным сочетанием кинематических, геометрических и мя1фогеоиотрических. характеристик рабочего органа «который

коделируотся системой г-якрозу&ш, расаолскегаих на лезвии ъ разрушающих материал шкрорегаязш црн одновременном воздействии раауцего клина.

Научная вовизна. Впорзкэ дан анализ «етсшшся скользящего резання, учиткващиЗ шярогеонегрио регугдого внстрзвднта. Лля ко.тачоствсзЕйой гарактерастикя последней разработана система ее- ' раштроп я метода их измерения. я контроля. Изучена клнегяна иэ- • менекяя параметров мшгрогеоюгрш лвззий за период стойкости. Лано ма?е«а5Яческое окиоашэ для вожгагн рсяуцеЗ способности кожей и усатой ре'зания на лезвяи» исподьзущее заракяоргстякв шгк-рогеометрдк рзгущого анструмента я основанное ¡и хфвдаюаонной. физической вдели резания. Установлены особенности лгяематикя я данамйка резания основнкми гнедая реиущзго инструмента - гшас~ тикчатнми, дисковыми и роторнши нояагг». Разработана иояазатодя работоспособности катай в вндэ нредольгаа характарксткк гесткос-тя, устойчивости и рабочей сяоростд. Предложена и обоснована . хошэпция обеспечения внсоксй Е©еккпзностя скользяпдаго резания га счет рационального сочетания яшемаигеесаях, гесиетрлческкх и, михрогеометрических параметров р-озущего инструмента.

Практическая значимость работа. Получешшэ на основании яро« водонных гсслодованиЗ результаты г рексуевдгазп исвсяьзованн при проектирования г эксплуатации ногешвс измельчителей а резальных ■ м&пнк для хлебопекарной, ховдитерской, манарошоЗ и других отраслей цроишлензости. Разработана инженерные мзтодеш расчета резалшнх маши и ножсшх измельчителей с птайгигсатамя, дзско- . вша и роторшап ноа&ш. Теоретические исследования и результаты эксаюргментов в области изучения сгсо.г.ьз.%его резакзя готовых материалов дозволили разработать я внедрять ряд конструкций шпага а устройств.

. По конструкторской, документация, разработанной з 1Л7АШЗ под

руководством и при участии автора, была изготовлена машина Х°С-И для резания сухарных плит, широко ксяояьзуеиая в поточных лшшяк БНрабо'пог сдобных сухарей. Совместно с Опытным маханзческнм заводом хлебопекарного оборудования разработали и внедрены в про-ыдаяенность опытные серии шшшн РЗ-ХРС для производства армейски: сухарей в мшшш РЗ-ШРБ для розкн заготовок бисквита в производство тортов а пирожных. Ножевой Езмальчгтояь АГ-3, разработанный на основа исследований, позволил правдешишно изменять технологии переработки черствого к деформированного хлеба,производства панировочной муки, выработки новых видов пищевых продуктов из нетрадиционного сырья. Прл этом сокращается даштажьносгь производственного, цикла, повышаются компактность оборудования дакай а уровень механизации техвологнчвскнх и транспортных Операций.

Разработанк и внедрены опытные образца мзяшя для' разделки даккнотрубчатых 1лакарошшх иэделвй (Бухарский хлебокомбинат), усхройстл для разделы! короткорезашшх изделий (Московская макаронная фабрика й 2, Борисовская макаронная фабрика), шштш дая формова!ия пласта полуфабриката в лшнпн производства пасочных тортов и гирошах (ЗКЕК "Баездкьй", г.Москва), комплекты коаей вовьшенксй рзадей способности (сухарные предприятия Использование этого оборудовангя в инструмента обеспечивав? возможность роззния материалов без предварительной подготовки, со-арэдает потери снрья и затраты на восстановление режущей способности инструмента. Значительная экономия получена в производственное объединении "Система" (г.Кашпшнград) при реализации ра-комеццаияй по повышенно техно логической жесткости нокей серийно выпускаемых машин ЫРГ-300А для нарезки пищевых продуктов.

Обадай экономический гффект от внедрения разработок в. про-шшш'кноста составляет около 2726 тис.руб. (в масштабах дан

1930-1991 гг.). Результаты исследований вкяичвяа в учебника, учебные пособия в лекцаокнне курен по технологическому оборудованию шзщевнх предаряятал. Диссертационная работа обобщает результаты многолетних исслодовшпгй, вшолленннх лнчио автором, а также при его непосредственном участки л руководстве аспврантамя А«А.СуратоБЫИ, Н.К^Соловьевым, В.А.Батутшкшы, О.и.Ронзясашг, Х.С.'Лустафаевым, Н.О.Урсковам на кафедре "Техкслоглческов оборудование пищевых предприятий" МГАШ,

Апробация -работа. Ооновкяе положения диссертационной работа докладывались и обсуздалпсь на научных конференциях МГАШ с 1269 по 1892 гг., ваушо-технкчеекой конференции НПО "Хлеблрсм" "Еяо-химия, технология и механизация хлебопекарного производства" (1981 г.), научно-технической конференции Московского городского правления НТО пищевой прошшшшостя "Ингойскфхкацкя: производства на основа внедрения дсстагаешй наука д техники на ггредпркятЕяк хлебопекарной и макаронной промшлеиностя" (1984 г.), Всесоюзной научной конферещяя "Цуги совершенствования т&хнолсгячоскйх процессов я оборудования дня производства, хранения и транопортиро-вання продуктов юташгя" (Москва, 1934 г.), 5-й Всесоюзной научно-технической коррекции "Электрофазическиэ метода обработки пвдових продуктов" (Москва, 1985 г.), нэучно-тохнячаском совещании КТО шпцевой промшиешости (Москва, 1985 г.), Всесоюзной паучно-тсхияческой коиферошда "ИнтенсЕфикащм технологических процессов переработка шщеиого сырья" (Владивосток, 1989 г.),Всесоюзной научно-технической кой&эрендая "Совершенствование тахно-логичеенгх процессов производства вовнк видов шщевнх продукте! а добавок" (Киев, 1991г.}.

Основное содержание диссертации излодано в 46 научных работах, в том числе э 8-да овдашшзс Ёздашях и 5-та авторских свидетельствах.

Структура и. объем таботы. Диссергадая состоят аэ введения, соя глаз, общих выводов, списка литературы я приложения. Основное содеряашэ дасеортздги кзлоаоно та.366 отрашяах машяношгс-ного текста. Работа содержат 87 рисунков, 53 табдаяш, 232 литературных, источника,28 ирглсяешШ я перечень основных обозначений.

На зэдиту выносятся совокупность положений, раскрызащих закономерности скользящего резания ыщэвях материалов как комплексного процесса образования новой поверхности, деформирования а треная, одусловлегошх конгактгшь! взаимодействием ревущего инструмента и разрезаемого материала.

Автор вадрдаао?';

- систецу параметров, характеризующих мякрогесметршо ревущей . хромки, методику а приборное оформление нх контроля, азмереная и статистической обработки;

- выявленные законокзрноста 'формирования ияфогеомзтрия лозвяй и се нзмеяенае в процесса работы;

- фззкческуэ и математическую модели скользящего резания, основанные на учете одновременного внедрения рехущего клина в Шг-правлении Еодата и контактного зогдейстагк имсрозубцой лезвия при его касательном движении;

- метода расчета я экспериментальной оценка реаущей способности ногой;

- результаты теоретических и эксяералентальньк исследований кинематики а данадщщ скользящего резания 'пластинчатыми, даиет-вшяа г роторными кожами;

- результаты кошдекского рассмотрения мехагашз резаная и условий ойэсаеченяя техколокгаеской жесткости реаущего инструмента, ограниченной предельными состоявши со поиазателяы устойчивости, изгибной аесткости и колебаний.

СОДЕРЗШИЕ РАБС?Ш '

Во введении обосновала актуальность теми, сформулирована цель, научная концепция работы я основные положения, внносямыэ на защиту.

I. Аналитический обзор я обос.чоаакко выбранного направления работы

3 первой главе диссертации скользящее резание рассмотрено как технологический процесс, определены основные тенденции развития оборудования и режущего яисгругснта, изучены современные проблемы з состояние исслодовагам, на основе систематизация параметров и coi'vasaieseii разработана структурная схе^а резания, сфорыулврованы задачи работы.

Скользящее розашзе характеризуется слошшм дзнязнием роау-щего инструмента (по направлениям нормально?,! л касательном к лезвию) к обеспечивает организованное разрушение объекта обработка за счет концентрации напряжений на реиущей кромка инструмента при наложении огранэтепай по качественным показателям получаемого полуфабриката или продукта (точность формы или размеров .ровность поверхности среза, количество отходов). Ввяду явной технологической эффективности оно рассматривается как наиболее прогрессивный способ разделения упруго-пластичных материалов, на реализацию которого ориентируется э практике проектирования современных резальных маяин. Являясь неотъемлемой частью многих технологических процессов, скользящее резаняо широко распространено в различных отраолях перерабатывающей промышленности.

Основошлагахвде принципы теории скользящего резашя, заложенные Горячшаш B.C. и 2елиговсюш В.А., в дальнейшем бшш существенно углублены в работах Босого B.C., Даурского А,Н.,Ка-

лалева U.B., Карпова В.И.» Капустина, И.Й., Клименко М.Н., Магазина Ю.А., Ысрэзова Н,В., Пвлееза А.И., Позшшева А.И., Просел. нова В.Г. > Резника Н.Е., Вркова С .Г., Чикиковоё Т.В. и других зссдедоватолзй. Ери азутения скользящего резания ¡аюгие авторы обращается к кетодаы классической механики и рассматривают силовое равновесно при дкгаешш рен^щаго клина. Признавая реаащую роль шкрозубцов в проявлении эффектов скользящего резания и располагая я&чальшши сведениями об отдельных параметрах макро-геошгрди рсзущей кроыав, наука о резанш шяцевнх магериалоз тем нэ менее раесматршаег явления на шкроскспнчесхоа уровне и по- • атагду не тает досговеркнх данннк: о закономерностях, декадах в основе азучаешго процесса.

Отсека очеведзо, что дальнейшее развитие научных основ скользящего резаная шздеащ шяериадов дсшшо базироваться на взучашш особенностей .кеханизш образования ноной поверхности, связанных с работой специфических режуцшс элементов - гдгкрозубцов лезвия, исследовании форщрозашя реаузиг кроток и изменения ех характеристик вря работе инструмента, учехе влсяник ©тих параметров на эксплуатационные свойства ножей, анализе условий работа основных видов реяущнх органов п их взаимодействия с пище-вздзз иагераалаиа, обладшцима кокшхвхсом разнообразных свойств.

.Разработанная структурная схема скользящего резания в бдо» ке входных факторов содараиг около 30 параметров, объединенных в несколько груда - кгаештачесвузр, геометрическую, технологическую и др. Взаимодействие двух основных сператоров("геометрия и какеиатака контактирования" и "динамика контактирования") формирует садовые показатели, рез^пцую способность, устойчивость и стойкость инструмента.

Ировгденннй анализ выходных параметров показал определенные apesasy^ieciва усатая резавия как крнтзрия оптимальности, доста-

точно тесно саязашгего с друга® пожззаголяш эффвкгявноста Функционирования. Используя прлкцвв дексмсозвдгч и ввдешгпнао в структурной схема ведущие кекаигаеснно процессы (разрушило .деформирование, тронзэ), введены в рассмотрение агрегированные характеристики (розущая способность, предварительная дофоркацая, коэу@иционт треквя).

2. Формирование мгзфогеометрия ревущей кромка и

закономерности ео изменения в процесс о работы колеей

Основные эксплуатационные качества нехей, определяйте выходные показатели процесса разаняа.во шюгом фондируются при их заточке. Поэтому во зторой главе рассмотрены особенности заточкн реющего инструмента для пищевых материалов, разработана сястеш, характеристик- рабочей зоны лезвия и методика вх контроля, проведено экспериментальное исследование факторов, влиякцкх на формирование разутой крепки, изучена кинетика изменения параметров мигерогаомотрии лззвпй за период сгс£кост;;.

Ножа скользящего резанпя кйвю? весьма тонкое лезвие а малы о углы заострения, поэтому 12с заточка характеризуется своеобразием во взаимодействия абразивног л крута в инструмента. Рассмотрели! стадия процесса формирования режущей кромки при шшфовании фасок в несколько проходов при направлении движения абразивного круга гопорек леззяя, изучены закономерности расположения технологических неровностей («икрозубцов) на лезвии, а также состояние структуры поверхностных сдоев фасок и лезвия. Объектом исследования в данном раздела являлись ноаевне пластины (6'«0,4 та) ез териообработшгаой стали У8А. Заточка производилась на стояк*, ыодели 3171.

Количественная опенка параметров микрогеоштрии ревучих ярокок ножа провс>далась на ззмзржгашюм комплекса "растровий электронный микроскоп (РЭИ)-ЭШ* с пакетом прикладных программ

Рас.1, Еяок-схеш комплекса. РШ-сШ для

яамарания параметров шкрогеоштрии лезвий !■• растровый электронный »гшдзоскоп, 2-блок сопряжения,3- ЗВМ, 4- графопостроитель, 5~ печатающее устройство, 6 - накопитель

зз доведенной (2) разущей кромки

t

• ' - II r

(рис.1). Для описания поперечного и продольного макрорельефа лезвий использовали высотные и шаговые характернотика ышфозубцов, ширину реяущеЯ кромки и структурные показатели, яз которых наиболее информативной является кривая опорной поверхности (рис.2). Каждая распечатка результатов анализа содеряала: микропрофиль, гистограмму распределения высот, спектр, автокорреляционную функцию, опорную кривую и таблицу 10 параметров мннро-геометрии (Ра , Рг , Ртах* Sm и др.).

Резущая хромка образуется при пересечении шжрорельофэв фасок, пркч&ч на ее кикрогеометрию аяияат не только режимы шлифования, физико-химические свойства материалов кока и абразивного инструмента, но и силы, возникающие при заточке.и их «аяравле-кзя. В предварительной серии экспериментов устаяовдеао.что угол заточки ножа в рассмотренном диапазоне его варьирования (10°-г et 45°) почти по влияет на характеристики Макрогеоиетриа лезвия. Подученные в основной серии-экспериментов уравнения регрессии свидетельствуют о той, что наиболее зьачшкм фактором, влнящям па микрорельеф лезвия, являотоя зернистость шлифовального круга. Далее по степени значимости - твердость материала ножа, твердость пшифовальпого круга н величина продольной подачи, Графическая интерпретация полученных уравнений показывает, что увеличение зернистости и твердости плюсовального круга приводит а замет ку увеличению всех параметров, кроме Z а р , В частности, ширина радущей кроши возрастает на ЗСМО^.Ири етом возможно появление дефектов заточка п виде щшюгой, вавороив лезвия, заусенцев. Доводка лезвия кояанш кругом о настой ГОЙ уменьшает шеотше а шаговые параметры лезвий, на снижает

ширину раяущей кромки. Эта оаерацкя протешет с кятшадьш'м «ен-лопвделонием, пелгдетвио чаго нроисходат упрочнение обрао&тшиш-ша поверхностей.

Результаты взыаренгя параметров шкрогеокетрзш в процессе работы ьтастанчаткх ногеЗ представлена в табл.1. Заточка нозей осуществлялась 'шзфгашгыы кругом 3820С!.126К, скорость шшфова-£шя - 25 и/с, скорость иодачп - Б м/ия, глубина шгиФованпя -0,03 л О,С05 кед, угод гатотжа - 17°-. Доводка производилась кога-ныщ яругаш средней гесх-костз. Поело форгагрозанпя рссг/1;ой кроа-и5 еозп устанавливалась й ноаевой Евмеаьчитедь АГ-3 для переработки шяшчного хлеба с прэдолаэтеахкостаэ ввдоракя 2-1-48 ч.

Образца, обозначенный в персон ст-слбцо таблицу, получены цра следущш: условиях: X - фаска носа, заточенного при вшгохш-' сагшх рагидах; 2 - лозша -юго ко образца (1 = 0); 3 - лезвие, заточка и "доводка но одаой грани (Т»=С<д 4 - дознав, аатотка и доводка ко даун граням <Т~0); 5 - еатачка (Т=4 ч); С-заточка (Т= 4» ч); 7 - заточт-а в доводка но двум граням (Т«48 ч).Дднако табл.1 является средаеарифиетлчвсда.гз всличизааз и харавгорпауит-ся кооф&скиенхска варвзвда: для параметров а , , 8р , Я/пах* Бгг ~ 10-125'; ®и 15-2$.

Та&гща I

й» Ра, Вп, 6 * Г,

• ыш ихя ЮМ ЪиЗА. •¡3.03. МШ - - град.

I _ 2,3 4,3 9,2 _ 16,3 2,3 1,8 40

2 18,3 7,9 п.а 23,2 31,2 79,1 2,5 3,2 42

3 12,9 5,6 9,3 19,е 7.1 115,1 1,8 3,0 40

4 4,6 3,2 4,7 12,4 2,8 175,8 -0.52 5,4й 38

5 21,6 5,8 и,о 24,3 10,4 263,2 2,0 1,8 53

в 31,3 12,2 19,5 2Э,0 17,3 721,0 1.8 2,2 69

7 14,3 ' 5,3 10,0 21,7 7,9 380,0 9,1й 48

Е для доведенных лозкй приведены значения коэффициентов пршо-аапайвого участка опорной кряврй К и С_ "

З&точвд без доводка даот шарззу рсгдаеЗ кротка О. в новь-рочаий ааг в несх;э.ш;э раз йодьео, чш у доведенного но

-132-м граням даавзя,г.к. кшгрозубш располагается дяулш оарзлаедь-ннш ликшаш с расстоянием Sa иеадуяяш. По море выполнения доводки шпфозубцц постепенно выводятся на одну лшш вдоль лезвия. При этом параметра Q и Sn уменьшаются в 3-4 раза.

Ыгзду велзчзна.ми Q и ¿п прз варшровакал редаггоз фор-гаронзняя леззпя и продолззтатшсстл Т работы еожзй вмеотся однозначное соответствзо. То ss коага копскшгровать и в откоке- ' ► НИН группы высотных параметров.

Уаксг.гальпзя высота гккрозубпов Rrncz VJX яйззее з 2-3,5 рала вша. чем па $аа:о. Это ебыкзгиется ааяоаешем на лезвия двух боковнх макрорельефов, образуемых отдальда при шифсвактш фасон. После периода яраработкя и укеньзегая висотнш: параметров прз дальнейшей работе нога (Г> 0) Еьзгаза Rrnax дополнительно возрастает на I5-4GS.

Продольный саг някронерэзшстей лезвия на порядок вклзз - величина Sn . Бресте с теч Sm на в 5-8 раз маньав.чем на рваущей кройке. Кспользованз© доводки по одной и двум фаскам способствует увеличения . Прз работе нохей увеличивается , это особенно заметно для ксгеХ. заточенных баз доводки.

Построение акспер:ментадьшк опорных кризнх показывает »что вссь диапазон изменения Р в сбяем случае можно разбить im трн характерных участка (ряс.2). Доводка существенно меняет вид • опорной кривоЗ, на котором практически отсутствует первий криволинейный участок, а прямолинейный участок располагается выше,что обеспечивает больауа <гектяческув площадь контакта при одинаковом

сйлшюшш.

Сопоставлена экспериментальных гавЕспшстеЗ Sm~£(.T) л Prvax^fCD покззгсгазт, что эош Еорахода" пертой гавгсшиста ка прямслкяейянй участок а ипшука второй а третьей для одного нага в бажышкуш» случаев проктячесиш совпа-

дают во врокеот и зависят от многих факторов (рахгаов розашл и заточки, ^зако-маханячосюк. свойств ¡¿аторнала ножа и обрабатываемого полуфабриката, рохиыов резаная и т.д.). В частности, ро-якш резания оказывают- довольно слоякое воздействие на кинетику ивмеиекия шверогеомегзяга'ре^таей-кромки. Упа/шекие К а укень-ваот силовую нагрузку на лезвие,'однако'при этой возрастает путь резаная. *

Изменение микрорельеф лезвия происходит в результате конкуренции 2-х одаоарейЬино протекании процессов: I) выкрашивания шясро зубцов с образованием новкзе; 2) их притупления за счет механического истирания. При сопоставлена зкеперяменталыш: кривых и Ър(Т) (рис.3) установлено, что вшграпаваниэ

превалирует на первом этапе работа нога, когда д&зрусахтся невыгодно ориентированные, дефектные или механически,певреадешшо при заточке частики металла. В .даяьноСшел нарастает доля истирания работ&вдхх ».мкро зубцов за счет? их постепенного егданива-шш при взаимодействия с разрезаемым г/атериалои.. Затем этот процесс начинает доминировать и смеааюойГ реш сменяется режимом фрикционного ИЗШайВОИЗЯ,

Из трек известных стадий в периоде стойкости реауцего кн-' струшкта - приработки, периода нордалкюй работы, затупления -* нош скояьзвдего.резания не иаеюг заметного перехода от 2-1 к 3-й стадии. Монотонное изменение параметров кзкрогеоыетрии на б гало нормальной работы ограничивается технологическими показа-тедяиа (предельно допустимом копетзетвои отходов, качественными характеристиками ровности среза и др.). Период нормальной работы ревущего инструмента соответствует процессу стационарного изнашивания и характеризуется сравнительно гшзюс* темюы неияя параметров ыякрогеометрии. Сохранении периода приработки и увеличения стойкости новей способствует довод:» лезвий.

3. Негосвашштаские свойства объектов резания

В третьей главе обоснован выбор объектов резания z дакы их ^ технологические характервсгяки, выявлены особенностя лрозессоз деформирования и разрушения структуры, предложена реологачоскде модели, изучаемых штергалов, получены ах сгрухтурно-каханическао . характеристики шзи квазиетатическвх и дияЕшческпх ре^сиах ш-грухсппя, яссладованн фрякцгошые а адгезяонкыз сзойотва.

Учитывая широкий спектр фазвиз-меяаяцчзскнх свойств шщэвых материалов, а нашей работе объекты резаная <$ыш ограничены ка-пнллярно-порлстьгя! телами, шещгш слолнуэ кногофазкуз структуру, сравнительно низкие прочносткыа характеристика, выравокннэ высокоэластячные, фржкциоянао л одгезиоаннз свойства, Эксперименты проводились с ргоннм и шпенкчннм хлебом, сухарными платами, бкохшитнаг полуфабрикате»?, отформог-эдннни шхароннауи изделиями, т.е. продуктами а нолуфабрикатаг-з хлебопекарного, макаронного и точного кондитерского производства, для которых, как показывает опыт, наиболее эффективно лршзвенЕв скользящего резания.

Суцественное . отличие мйхакиз:юв разрушения п деформирования вызывает необходимость при исследовании объектов резания использовать различно реагогкчеакге модели реша кеханячесч-кого воздействия. Первый ро.таш отвечает деформационному поведению материала в условиях его нагрухшня резупда клином, дпавдг-щимся, как правило, с невысокой скоростью в направленна нодача, и может быть назван квазЕстаитаесккл. Второй регшм соответствует ударному взаимодействии элементов лезвия с разрезаюдм материалом при скользящем резании я является дакагличесхим.

Основываясь на разработках Горбатова A.B., Ыачихнна С.А.*, Мачииша ЮД.. Клзмекко М.Н. и др.авторов, дая описания дефорьа-пиошййс учений, соответствущпх глазяетаетчзскоиу рззаиу, ис~

пользовали трехпарамэтрическув модель (Катавелла-Томсона), состоящую из алиментов нгыовонноЗ и запаздывающей Ео упругости и ■ элемента вязкости ^ . Учитывая возможность разрушения, структуры 'реяущим клязаоы при значительных деформациях (рубящее резание), зта ¿юдоль дополнена предельным элементом , вкяи-чащЕлся в работу только при £ > £р . Воздействие ¡.гакрозубдов на материал при касательной даыяеши лезвия характеризуется достаточно быстрым ир;1Лозекнем нагрузки. Поэтому поведение мате-рлада при динамическом воздействии лезвия моделировалось телом ¿Максвелла ) с предельные элементом <5$ . Такая модель

цаает быть попользована при анализе разрушения материала микро-резаш-см и изучении измельчения лезвием.

Прочностные характеристики иахерналов определялись при разрушении образцов растяжением к при. контактном воздействии реку-, щей кромки на лекатрскетре ) я;иа шягкйковш .ковре* ). Для нахондоюш численных величин параметров трехкомаюнентнсЯ ггодолд образцы'нагружались в режиме (э = еоя$Т. При этом действующее-напряжение соответствовало условна б*<<5$ . По нагрузочной части диаграмм £(£) определяли упружу» <£у и эластическую 63 составляйте общей деформации 8 -8у + ёэ . При известном <о .рассчитывали упругий Е/ и эластические модули.

Вторая часть экспериментов, проводилась в ре:■5sл&6-c0nst . По его результатам с учетом соотношений Тр~ и Тр = -Цг-

определялась величина третьего глеиогсеа системы - Для изучения ртологических показателей гшцевьк структур при динамических режимах нагружения использовался метод ■нереэоиансикх вынужденных колебаний. .

Числекшо значения элементов трахпараметрической модели, полученные в результате экспериментов, представлены в табл.2 дея ржаного и пшеничного хлеба (соответственно - числитель и

Габлшзз. 2

ПродолззтельЕостъ ввдэриа, Т ч

ии^шпра 1 . 4 в 24 48

Е1 «КГ4 £Па7 2,21 .1,24 4,81 6т88 0,37

2,38 2,66 . 3,47 ■ 4,со 8,31

Ез-Ю"4 /Па7 0.55 0.75 1.29 £¿38 2,5э

0,37 0,44 0,60 , 1,03 2,00

^•Ю-3 Лы.с/ 1*29 5,32 9,20 гз.з 36.2

3,11 . 4,26 .6,00 3,25 п,г

в5 «ю-6 Ы 0,11 0,39 0,66 0,84.

с,12, . 0,27 0,45 0,65 0,91

знаменатель). Еелкчкшх разрупащих шщрязониЗ, онределекшо Нр2 контактном давлении ножевой пластины, ваз провале» существенно выше (о^ , полученных .методом раетяшшя. Особенно выражена эта разниаа для ряакого хлеба а в меньшей степени - доя друзтас . структур.

/ :Высоккэ де^ржщионные свойства ейщэбых материалов а недостаточной зндергкой при взаш-юдействла с режущей кромкой вызывают увеличение контактной ловерхиостк о ростом нагрузка ж тем сагд&1 препятствуют быстрому повндониа контактных.,нащмзяашй до значений , обеспечивагацк: образование новой поверхности. Низкая скорость реьагшг и соответствующая ей мэдленно разш!ва»-даяся деформщкя материала приводят к тому, 'что релаксация воз^ никавдих при резании напряжений обеспечивает их невысокий уровень, не превшащий <5$ з течение дательного периода времена. При этом материал значительно деформируется без образования начального мккрокадрега. Чем мекьие период релаксации, тем о большей скоростью необходимо воздействовать на интервал для обесле- • чения его разрушения^ : .

Величины ддаздаотеского модуля упругости, получаншо при значительных скоростях дэфораровзявя ~ 20-30 Гц), в 1,5-2

раза а;где, чом при квззистатячоскок нагругеюш. Это связано с более за&отньы рассеянием энергии в объеме материала и мэикгим проявлением вязких свойств вследствие опродалекной инерционности • вязкой компоненты. Уравнение регрессии вида с наиболее

точно описьшаот зависимость основных характеристик при динамическом кагрргении от частоты (¿> . Значения коэффицдептов этого уравнения для ржаного хлеба представлены в табл.3.

Таблица 3

ларакте- Един., Ш Л, ш Рг, Ш 7*. /IXa-cJ" Тр. ■ м .

73,6 61,4 13,3 0,22 6,26 4,32

4 0,26 0,21 0,42 0,20 -0,4В -1,09

Полученные в одатах значения коз^фияйенюв трения.использованы для расчета процессов фрикционного взаимодействия материала и рабочих поверхностей нога. Трение лезвия по материалу, как при предварительном деформирования, так и при образовании новой поверхности, представлено триботехкгческим процессом,. осуществлявши при экстремальных значениях параметров (контактных давлений, величин износа, скоростей взаимодеЗствия). Показатели трения на лезвии, фасквх и боковик сторонах ревущего инструмента существенно отличаются кезду собой ввиду различных контактных давлений и ьшкрогеометрии рабочих поверхностей. Сопоставление номи-надышх контактных давлений, с критичесваш характеристиками при оценивания вида контактирования показывает, что На фасках и боковых поверхностях даней, как правило, имеет место упругий контакт, а на лезвии - пластический. При выбора характеристик режущего инструмента необходимо стремиться к СЕЕдению коэффициента трения по-фаскам и боковым поверхностям ножа (трибопассиви-роьакЕ») для уменьшения непроизводительных затрат энергии и по-

- 19 f 2

Рис.3. Графики безразмерных функдай и Пр

Ряс. 4. Оиигсссдач модель скользящего реэакна

вышенио этой характеристики (тркбоактивировакио) на лезвии для увеличения еФФвк^пвкости действия киктюзубпов,

4, Кянематака к дкнашка контактного вза;вдодейстзня

рапуцего инструмента к материала при скользящем резании

Е это:- главе разработали физическая и математическая модели, рассмотрено контактное взаимодействие микрозубцов с разрезаемым материалом, определено количество рабочих микрозубцов для детер-шашрованноа и стохастической модели рафией здэомки, аналитичес-кz изучены факторы, влишцае на pesyisya способность ноней.

Ззакиодейсгвао -ножа и материала характеризуется дискретным контактированием, основные показатели которого'определяется иик-рсрелъофом рабочих повориюстей инструмента, его геометркчески-ьsz и киноматпчосхиго! пара\:отра\к, свойствами обрабатываемого ма-терзала. Величина усилия резаная моеот служить ^обобщенным критерием нрн анализе процесса.

В разработанной физической модели (рис.4) образование новой поверхности представлено как результат одновременного внедрения разящего клина и контактного -взаимодействия лезвия с разрозае-материалом. При упругой схеме предварительного деформирования растянутая зона материала находится непосредственно под лезвием и доступна воздействию шпсролубцся, что повисает эффективность скользящего резаная. В упругопластическоЕ схеме шасрозуб-r¿¡ работают в области сзатого уплотненного ьвгериала, что затрудняет образование новой поверхности и приводит к значительной деформадиа объекта обработки.

Анализ возмояшсс видов контакта микрозубцов и материала показывает ровавщиэ преимущества микрорезашя, способствующего образованию начального ншсроразрушеюхя одноактным воздействием с посжедущим штащировашю« на фона растягивающих напряжений мак-роаасвггабного образования новой поверхности.

Основываясь на этой модели, получены количественные сост-ноиеная иезду исходными факторами к 'шоссдаыли показателям процесса, лз которых ваашйзшм квлязтся полная сила розапяя:

Р ••= + + SFrp +2Frp ■ (I)

При рубяцем резания для опродачегая ьелпчти R0 кет необходимости учитывать характеристики продольной ыиярогесшгргп лезвия, т.к. весь профяль кроики заполняется ьятвриадои а контактная плопуэдъ блкзка к касьщеювэ. Рассмотреша составлящкх уравнения (I) дао? возкоккость представить его а слэдугщеи Езде*

Яря скользящем разаилз вектор полной civai /? ке совпадает с кяправлвкаец результзрунцого двеяшяя реяущого инструмента. Это вагкваэт необходимость рзсскотроязя двух составлякарп: я Rq^ усилия рвггшня т лезата, направленна дойствяя ^которых совпадает соответственно с вшсторааи Zif я. t/g : Rs + .

Начальное разрушаете (образовшгае начальной шшротреидаш) локализируется в зоне действия гткрозубдоз. Прн этом глубзка начальной кккротращшш ко долина превпзать рабочей шсоти илакро-зубцов hp , а 1ф1лжчоскоз раскрытие традвнн - толщины лезвия: КРТЙ ¿7 , В двссертацщ получено тгашзкпз дая рабочей внести шщюзубцов, сбеспечкиаздой начало образования новой поверх-костя (¡¿акроразрркзпие иатераада): , .

v-fjp--

Для сопротивления касатешдому порсмецетаэ игкрозубгча лззвая получено еяедувдав- вирпкеяло:

■fy =0,56snpfi*hp |-'fcosf ' , (4)

Еояе растягЕзашдах напряжений <3jt а объема штериала обеспечивается двзгиениеы ревущего клана с утлой заострения oi в направлении Ug . Для предельного дефорцирования усилие подачи

описывается С^отмулой: _ „

£t™2

Изучение контактного воздействия иофозубцов лезвия на первом атаке проводилось на основе анализа даакешш в материале* единичного микрозубщ, В горизонтальной плоскости шрина зонк шкрорезання зазнсг? от коэффициент трения и рабочей высоты зуб да. В вертикальной плоскости условия контактирования определяется, в основном, величиной угла цра вершине шкрозубцов. В случае % ^ 45° материал подминается мокрозубцом и испытывает шогократлое упруго-пластическое оттеснение, приводящее к увеличений количества кроши и ухудшила качества среза.

При переходе от единичного ышсрозубда к ьякроврофшш лезвия били выявлены условия возможного взаимодействия микрозубцов. Если величина больше длани S шкроучастка, на которой происходит восстановление материала после прохода предыдущего кнкрозубца, го соседние макрозубца не оказывай? вваишюго влияния, В атом случав разность ( h-hp ) стремится к min '*..',

Расчеты, проведенные ври ^,= 45° и' J> » 20 ьсш, показнва-ш, что величина S возрастает при увеличении 6р и сникаотся при росте h . Расчетные значения S существенно ниse реальных величин S/n, фиксируемых на профилеграшах, как заточенных (Т-0), так и работавших лезвий. Это давг основания сделать вывод о тш," что в условиях скользящего резания шкрозубщ леазия райотаот как единичные.

Определены кинематические условия разрушения материала передней. частьи микрозубца и локализация разрушений з зоне лезвия, а такие соответствующе ям значения хоеффявдентоз скольяешм (Кс и Кс ). Острые поза: (Т= 0-0,5 ч) обосвечпваат разрупс-ние материала передней граньв мнкрозубцоз даяе при высоких коэффициентах скольяония i^'c ~ 150-250). Однако за время дальнейшей работы ножа (Т > 2 ч) изменение параметров макрогеометраи роиу-

щей кромки вызывает необходимость существенного снижения пре-

¡уггах ,j/ni/i ■

дельного значения Кс к увеличения. значения Кс . Расчеты показывают, что, например, при затуплении дискового ножа машин ШУ-ЗООА ширина возконкого варьирования скиааотвя почти в

II раз. Использование рабочих органов, реализующих значения

итах

коэффициентов скольжения, близких к Кс , энергетически невыгодно и поэтому при проектирования гезальннх цаиии цолесообраз-

ит\п

но ориентироваться на значения Кс .

Технология формирования рекущих кромок инструмента не обеспечивает получения рациональных »ликрозубцов, как в отношения кх геометрии, так и в части.их расположения на реяущей кромке. В работе рассмотрены детерминировавидя и стохастическая юдоли режущей кромки. Вакной характеристикой детерминированной модели является опорная кривая. При резашш боспористого материала рабочее количество «нкрозубдов для ее 1-го а П-го учаетта соответственно равно:

¿зду, --г

/ - 26Vf+fz Fc

/7 — м * с •

Р «oSrhtffPmsK ' ,lG)

Р KatThigt^Rvax

Для атучая резания пористого сериала необходимо ввостп

инояиталь ( тп ), Однако только часть ьшкрозубцов из общего

- и -

I Е

количества Пр-Пр+Пр производит разрушение (резание) материала (Пр ); другая часть при контакта , осуществляет его дзфор-¡■шровакие ( Кр*^ ). Определение хаадой части выполнено при совместном рассмотрении заокока распределения высотных параметров микро зуб доз и условий их контактирования: 5/77

пТ- По (8)'

р Р1 I б-* / ' \ б* к

= п у.ф(^ЛЕ)] . (9)

Для'стохастической шдела эта задача сведена к нахонденкю ыатематичоского ожидания числа пересечений случайной функции со следом граничной плоскости,, находящееся на заданном уровне:

М[п(у)]= -¿~г • X . (10)

Математическое ожидание величины продольного шага определяется по .формуле:

,/-

При использовании автокорреляционных функций двухпараметри-

ческого вида и учете соотношений для кинематической высоты мик-

розуйцов эти формулы могут бить представлены в виде:

Ртах

■ J

При подстановке Л55Р(1~С05$по) мохно получить величину математического ожидания количества реющих микрозубцов и шага мевду юти. ,

(12)

Таблица 4

Коэффициенты Продолжительность работы, Т ч

0 4 12 3S

0,12 0Д1 0,05 0,02

» • 0.П- ■ 0,09 0,03 0,01

"Хт 2,20 1,07 . 0,93 0,63

Рассчитанные на основе проведениях -экспериментов коэффициенты л, автокорреляционных функций практически не зависят от режимов заточки pssymero кнструзлента и определяется величиной Т.(табл»4). Сравнением численных значений М [S (У)] с' величинами Пр ъ устаноздека их достаточная близость дая определенных условий заточки и работа наквй (относительная погрешность не более I8/S).. Это кокет служить подтверждение« обоснованности принятой детерминированной модели ра^ущей крокки в виде набора шкрозубцов конической форма со сферической вершиной.

Реяущая способность является однш из ссновнкх функциональных свойств ноаей и зависит от комплекса кинематических и ьмкро-гвометрических параметров лезвия. Б работе получены анавиячео-

iciie . внраяешш для расчета реяуцей способности Q. нолей, отдя-

, !' , и тах ¡j иsrrax чащикся режимами резания \ Кс^ К с ; J 2 харак-

теристиками микрорельефа лезвия (табл.5). Разработана упрощенные) формулы расчета для наиболее распространенных в практике численных значении исходных даншх и методика эксперимен-■ тального определения ото» характеристики.

Увеличение значения ß от I до 10 икм снижает Q. примерно в 1,7-1,9 раза.- Одаако лрл большие величинах Кс влияние ß несущественно. Эгсотрамашый характер имеет зависимость Q от параметра R/пах . Для продольного ката Sm > IQO tдм точка ыакеигфда Q. соответствует значении. %/пах = мекь-

Таблрпд 5

Этап Редм Режущая способность Q Унрощэнная формула для ¿1

I !, ' ч/

В Л ~ о п Ш^П Q 0,2Sh*>s

Ц * V; ^ clZju. z 0,7Sm(h+b,7p)

ч 1 ' V - л J[H(f~6)+c]Fj> 2 aS„\fh(2J>-h) 2 Sm)ih(2f'h)

сих значений шага ( S>m £> 100 мш) шнсицум реющей способности проявляется при Rmas ~ 10 ива. Hps значениях Не 40 увеличение Р^ах привода к ыонотонноцу росту R . Влияние шага &т на величину режущей способности проявляется в зависимости . от коэффициента ежолькенпя: »три маши Ис увеличение вызк-ваэт рост реаущей способности; обратная картина характерна для больтах значений 'Не • В целом, значительное увеличение Нс вц-зывавт сняконио pesyv^eli способности, особенно заштноё при $АГ > 100 мим.

Оптимизация параметров мшерогчзшетрии по условию Q—tnax дала следующие характеристики (при 6 я 0,3; Не = 14,4): , коэффициенты опорной кривой Н = -0,5; С =* 7,3; tf » 45°; jO « 16,3 мка; » 500 мкы.

5. Комплексные исследования рабочих органов резальных машин п ножевых измельчителей

В этой главе рассмотрены вопросы объективного определения качества резания, изучены особенности кянаматикл и динамики скользящего резания пластинчатиш, дисковыми и роторными коками. Установлены закономерности изменения энергетических и качественных показателей в зависимости от свойств объекта обработки и условий резания.

Качество резания находится в тесной связи с величинами полного усилия резания. Для летаодефоркирузсщихся пищевнх материалов введены показатели устойчивости формы, являющиеся основной качественной характеристикой резания. Разработана методика объективной оценки качества резания на основе определения квалшетри-чесвих критериев процесса - стабильности и точности. Экспериментально подучены их численные значения для различных режимов резания пищевых материалов в лабораторных и производственных условиях.

Анализ типовых осциллограмм показывает, что розашш пластинчатым нотаы состоит из чередуя досоя стадий деформирования, наклонного а скользящего резания, скодшонзя лезвия по материалу вдоль линии разреза. Разрушение материала под лезвием (образование новой поверхности) наступает в первой половине хода воза в носит импульсный характер.

Увеличение 2п и 2в увеличивает доли скользящего резания и скольжения лезвия, характеризуется повышение!* касательной составляющей /?/ и снижением нормальной составляющей полного усилия резания. При увеличении. скорости подачи Щ зги составляющие возрастают, однако более быстрый тейп роста свойственен нормальной' ооставляЕгцей (ряс ,5), В зааисишсти от яя-нештических факторов образование новой поверхности (собственно

Р2С.5. Завасшхяи усаязЁ розанкя и подачи от кинематических параметров: а. 2е = 20 мм;

^ и 0,033 ы/с, б. 2П - 26,6 х/о; иг ~ 0,036 м/с; в. 226,6 х/с; 25 «= 20 ш, Креекэ I* ,1 соответствует усилиям & н Кг для бисквитного полуфабриката, Т = 6 ч; 2* ,2 - дгл сухарних шит "Дорсетшэ", Т=4 ч; 3' ,3 - для хлеба ргакого, Т= 8 ч

разрушение материала) осуществляется в различных фазах движения ножа. Увеличение 3 , ^ и G приводит к иовышэни» полного усилия R резания, причем параметры шзкрогеошзтрии влияет в наибольшей степени.

В точках пересечения кривых для fy a ~R¿ хилеет место т-тшкзацкя полного усилия резания. Для материалов с оъдичащили-ся струхтурло-мзхшдагесазши характеристиками эти точка легат на различных уровнях 2п и 2<? . Так, например, для рваного хлеба, при изменении 2п и постоянных параметрах 2в « 20 мм; Z/¿ а - 0,012 и/с минимальное усилие, сдвигается в сторону большее значений 2/7 , а при изменении 2е - в сторону болких значений величины хода.

Экспериментальное определение.pesyqaa способности пластинчатых нояей проводилось на установка, работавшей з ренема P¿ « = Const , IIz= vccz . В опытах использовались образца нокей, имеющие параметры микрогеометрил лезвия, соответствующие данным табл.1. Характеристики режуцей способности Q и показателя качества к!j для случая резаная сырнх макаронных изделий приведена в табл.6. Аналогичные по характеру зависимости получены з для других, объектов резания.

Таблица 6

Параметры Образцы долой

I 2 3 4 5 6 7

- 1,8 1,9 2,2 1.6 1,6 2,1

0.27 0,28 0,35 0,26 0,26 0,32

«г* 0,93 0,94 0,98 0,95 0,94 0,97

Заточка с последующей доводкой по двум граням (образецЛ4) обеспечивает получение наиболее высокой реяуцей способности.Такой нож сохраняет исходную величину 5 достаточно длительное время,.что объясняется-упрочнением элементов микрорельефа за

счет наклепа при доводка. Необходимо отштить, что в данной случае лезвие имеет минимальное значение угла "¡С и численные значения конфидентов опорной кривой, близкие .к оптимальным. Дана после 48 часов работы такой ноа при резанкл î-ккарокнкх глубок С W «= t « 3 с) обеспечивает получение весьма высокого но-

АГ

казагаля кт = 0,27.

Резакиз дасковш ножом отличается теа, что шдичне криволинейного лезшя ириводЕ-г к переменным значениям углов встречи -, и скодьезеея, окруяшх скоростей нога и других параметров. В результате изучения механики резания дисковыми ногами уотанов- ' лоно, что кннематичесхая высота мнкрозубцов определяется коаф-§23?oiito:,î окшкешш к îs продольный icarom.' Окружная скорость дискового ножа мокет быть равна скорости резания только при попутном рззанки и Кс >-■ 0,5. Встречное резание характеризуется более вксож.Е5 значениями скорости розаяия.

Скользлдао рэзаше дисковыми колами обеспечивается при выполнения следуэдаго условия: у---:-,

¿/zZ„sif!Z/sf (cosfr -h {fjïjkjfz "О

,Uf>-— —:—!■ H ' -- . (i4)

]fpi и-и*/V - ■ £ir>z^' )

VdtHH ri [f 2ZhH-Hz ) TpasKiopsra точек лезвия дискового нош в материале зависят

от величины Кс , вуда резания (попутное или встречное) к положения к&теряала относительно ноаа. При Кс > 1С траектории следует принимать за округлость для обоих ввдов рэзаняя. При возрастания ко&зйэдвзцга скодюкния дааш шяагта разумей гдтаки с ватерншш шавно уценивается для попутного резания и увеличивается для встречного. '

В результата оаатсв устаиоикиа, что при убодечошш Мс характер EsasKeKïw сил Щ и болывшства рассмотренных о&еггоа резаная соответствует авалзигешш занокогдэрноотя!!, от-

меченнвм дая пластинчатых: ногз2. При атом абсолютные величины Rf и на 10-15$ вызе ■ соответствующих значений для случая резания пластинчаты® нс«а:ж, что связало» в основном, с составляющими Ä£7 и взи.гу больших значений контактной поверхности и толззшн дисеознх нояей.

Величину Хо предБосительного деформирования образка определяет из началь.пгх участков осциллограф изменения усилия Рц по характерным точкам перехода от рекпма дсфор:гирования к реза-ниа. С увеличением коэффициента сколысения происходит существенное уменьшение Ха. Это кокет быть объяснено повшензегл эффективности работы млсро зубцов лезвия. Иаленение Х<? в зависимости от гесткосиз обгокта резания имеет убывающий характер,что • проявляе:ся как для разных видов полуфабрикатов (сухарные плиты, бисквит, макаронные трубки), так и для одного вида с отличающимися рецептурными и технологическими характеристикам.

Для экспериментального определения усилия Rq была проведена специальная серия опытов, а-шктаацаяся в последовательном двукратном резании образца- Нахождение соскпшшвдк усилия резания на фасках Rep и на боковых сторонах Rg проводилось расчетными, методами. Сопоставление составлявших с величиной R показывает значительную весомость Kq , что .свидетельствует о . гаяной роли лезвия в процессе образования новой поверхности. В диапазоне 0 Ке 10 усилие R0 составляет около 55-83$ от величины общего усилия резания в аевисиыости от вида полуфабриката. При возрастании Нс > . 10-15 доля Ro в полном усилии резания уменьшается. Наибольшую относительную величину Rcp и Rff имеют полуфабрикаты с выракенвыжг адгезионными свойствами (ржаной хлеб и скрыв макаронные изделия).

Полученные дат wo позволяет сопоставить результаты расчета величин .Rof и Rßz по формулам (4) и (5) с экспериментальны-

' Таб/чца 7

JW6 Полуфабрикат «с Расч И/ етные, см Опы ^ныо, Расхо рдения.

Rof Ro? Ro< Roí

I Хлеб 10 2,44 1,63 2,18 2,03 +11,9 -7,4

рханой 25 1,83 1,58 1,65 1,73 +9,1 -8,7

50 1,28 1,10 1,24 1,30 +3,2 -15,4

2 Хлеб 10 2,62 2,35 2,26 -2.18 +15,9 +7,8

пшеничный 25 1,77 1,60 1,68 1,67 +5,4 -4,2

50 1,14 1,22 1,31 1,35 -13,ü -7,4

3 Плиты 10 2,57 2,35 2,44 2,36 +5,3 -4,2

сухарные . 25 .1,71 . ' 1,51. 1,82 1,74 -6,0 -13,2

50 1,09 1,02 1,27 1,27-14,2 -19,9

4 Бисквитный 10 1,52 1,59 . 1,82 1,85 -16,5 +7,6

полуфабрикат 25 1,14 1,24 1,33 1,39 -18,С- -10,8

50 0,80 0,83 0,98 0,SI -8,2 ' -8,8

ш характеристиками дашюго раздела исследований. Материалы табл.7 показывают вполне удовлетворительное сорладение теоретических и экспериментальных данных (величина относительной погрешности не превышает -¿0¡5).

Измельчение резанием имеет существенные особенности по сравнению с ударным разрушением материала с помощью молотков, бил или"пальцев. В частности, при внедрении лезвия в материал заметно проявляется совместное движение объекта обработка и роторного но ja до некоторого момента времени, соответствующего полному перерезанию. Существенно усложнимся условия работы ро-'. торных ногтей при отсутствии фиксации материала. При этом величины К с яли скорости Uf и не является заданными, а определяются характеристиками динамического взаимодействия нояа и материала.

Получены аналитические выражения для тангенциальной и нормальной составляющих усилий резания роторными игаками при извест-

ккх кинематических я геометрических параметрах:

2.*г,0)Г 2кга>Т

„ ""-и I. ¿ ¿¿о\г 0,1 45Г

V

р „т^т[ио,85Ъ55ещ%о,1т5е^С^0,г5Ъ55(гЛ)* 2+2,06С66е 0,1 2№г кгй)Т- >2/32е к,сот-<(ег*'0Г~ег^т)-1] (15)

-0,06066 е2^7 _ $0+О,М*5е 0,853558^) -2(1-

2 + 2,06066е 2к* ^ + о.; 12т е **

¿У Г

...-0,85355в " )-0,353Ж1о(е -е_)

(16)

- ^-/2132ек2а)Г-0,06065е2Н'шт Результаты экспериментов на примере розалия роторными зонами пшеничного хлеба при и - 17-40 к/с приведена в табл.8.

Таблица 8

Угол наклона лезвия, ,град. .СкОЛЬЯОНЯЭ Продоляительность 2г -гс3 [о] при контакта и /м/с ]

17 га 35 40

0 1,5-3,5 1,74 1.18. 0,82 0,72

20 12,0-13,0 1,82 1,24 0,87 0,76

30 15,0-17,0 2,00 1,38 0,5В 0,85 '

40 21,2-24,0 2,18 1,50 1,07 0,94

Скольжение зависит-только от угла наклона лезвия л па зависит от его скорости. Изменение стружтурпо-ыеханяческих свойств материала из оказывает заметного влияния на величину . Дро-доляитэльиость контакта, напротив, существенно зависит от частоты .врацения пока и свойств'объекта резадая. Иатериаи с больлима значениям! 6$ и Е начинает резаться почта с сакого начала взаимодействия с йогом при минимальной предварительной деформа-

цииi Величина ST ври этом больше, нежели в случае резания менее жесткого материала.

Скорость внедрения ножа в иассу материала, как при скользящем, так и яри рубяцеы резании, в условиях одной и той хе частота врсщония ножа, примерно одинакова. Но величина различна,она увеличивается с ростом угла ¡Р . Отсюда вытекает то, что продолжительность контакта при скользящей резании всегда будет выше, чеы при рубядом. Продолжительность контакта в случае измельчения свежего пшеничного хлеба (Т =1-1 ч) измеряется десятитысячными долтга сокувды (табл.8). При Г=24 ч ВТ больше в среднем на О.ОСХХ)1 с.

Изучение осциллографы и кинограк-.! позволило выявить особенности резания роторными ножами, сопоставить их с принятой физической моделью и определить последовательный стадии этого процесса. При увеличения V' составляющая Rj растет незначительно. Результирущая сила резания в этом случае уменьшается. Как показали эксперименты, оптимальным утлом наклона лезвия, исходя из условия Р—-Л71Л ., язляется угол в интервале 25°-30° в зависимости от скорости движешя коза. При увеличении U происходит резкое уменьшение 2Т.

Полученные экспериментальные данные позволяют упростить теоретические зависимости для определения составляющих усилия резания. Формулы для расчета тангенциального и нормального усилия при резании шшничного хлеба роторннми ножами могут быть представлены в виде:

Rf- т(2191 + 17,WT)-f,02iv [Ю , (17)

Я2=т(т4 + $,54Т)-У,05и /117. (18)

С увеличением U составляющие полного усилия резания возрастают, но нормальная R^ - более резко, особенно при

'и > 35 »л/с. Увеличение с рэстсм и незначительно и при малых углах наклона лезвия монет считаться линейным в нссдедуе-йих интервалах скорости кока. Значения ^ по сравнении с Л? нкхо в среднем 20-25$ з эта разница увеличивается с ростом

к уменьшается при увеличении угла г7 .

3 интервале скоростей коаа с? 20 до 30 м/с козио считать, что при ^ = 30° и имеют примерно разные значекяя. Это говори^ о том, что сдолкг.е;-с;е лезвия существенно сказывается только при значительных скоростях нога. Яальне2аее увеличение и ведет к прообяддшшю ударного характера взаимодействия и ре-паздеа становится сала, направленная перпеадЕкул^фно ре^/щеЗ кромке. Этим я объясняется резкое возрастание Л^ ара скоростях более 35-40 м/с. При У в о имеет место, з основном, рубящее резание и Щ 0.

Результаты экспериментов показывает вполне удовлетворлтазь-ное совпадение расчетных и опытных данных по величине усддия па лезвии, полного усилия и работы розакия. Экспериментально под-тверадева адекватность результатов саяпогазоди параметров кшсро-геометрия лезвий. При прэехтнсовглик режущего инструмента я выборе рсхкмоз роэания целесообразно стремиться :: уменьсенса пол-' ного усилия резания и его состагшгщих, сзяраянш: с предвари- . тельным дсфорштровашем и трешге-м фасоя а бсзотзс сторон нс~л по разрезаемому матогл;аяу.

6. Технологическая .жесткости рабочи: органов резальккх машзн

Б общем случав тегшолсгЕЧоекая жесткость гожей огратгшга предельш!?.« сс-стояшая, которое обусловлены их прочность», устолч^зости, колебаня.т.гл к изгибной жестхостьв. Правильный -выбор карапет роз ногой с:ссльзсг.его рооанкя кокет быть сделан па основе" комплексного рчсскотрэнгл особокностой их югакгатакх и

и вопросов жесткости к устойчивости. Этап предварит ильного деформирования с аостопонанм возрастанием усилий резания в подачи до критических значений является наиболее опасный с точки зрения возкоякой потери устойчивости нога пли проявления его недостаточной изгкбной гесгкосги.

Проведенные исследования показали, что частота вращения кразолзша, визнващая резонансшге колебания пластинчатых ногге*, определяется но форг<уле:

-^т^) м- »

Из тех по условий частота вращения дискового нога но должна нревктть величину:

Технологическая жесткость.пластинчатых ноиеЗ всегда мзньсе начальной и степень уменьшения зависит от близости величин А^ и Р^р , т.е. во многом определяется их устойчивостью.

Натяжение пластинчатых коже£ является аффективным средством повышения устойчивости, однако его величина ограничена прочкостш узлов крепления, натягных приспособлений и самого но£а. Установка пластзнчатнх нокеЛ с оптизгалькни эксцентриситетом натяхения дает значительное повышение устойчивости и создаст необходимые условия для перехода на более тонкие каст.

Технологическая яесткость дисковых некой определяется их статической а динамической устойчивостью. Сравнение Р/ср с де2ствущкн2 при резании индских материалов корыахьшки состаз-лллди.к № на лезвии локазнвзет, что статическая потеря устойчивости диска возмогла при использовании тонкие натей ( $1,0 . ьм). Определена значения Еара.'.:зтроз, гарантеризузщих устойчивость и матиОну» аееткость дивяовкс ногой л зависящих от галди-

ни ноза, его частоты собственных колебаний и частота врадения.

Лия проверки адекватности расчетов по устойчивости и аест-кости нсаей проводились экспериментальные исследования. Анализ опытных данных показывает, что показатели технологической меткости контролируе?д1х ногой хорошо согласуются с уаечэтшася значения ли Наибольшие отклонения характерны для козой ?аной тодця-ны ( < 0,5 к.О, что связано с относительно большим влиянием геометрических погрешностей кх формы и размеров. Разработаны но-иограагц для выбора геометрических и кинематических яарауетроз покой, обеспечиваниях их технологическую гесткость.

7. Практическое использование результатов исследований Результаты теоретических и окспврвмонгаякшх исследований, обобчйшшх и диссертации, полонены в основу инженерных методик расчета и разработки высокоэффективна резальных а пзмвльчзтвль-ецх мазпн с пластинчатыми, дисковыми а роторшялл ноаани. Разработанные методика расчета дат- возкожость реализации опишадь-шсс геометрических и кншштшеских параметров рабочих органов, обеикгашшцпх качествешое розанзе лицевых .материалов ара ш-еишдьных затратах энергии,

!.'лшна РЗ-ШРВ для рэзанпя. бисквитного полуфабриката баса ' разработала в содруиоотво о Отштш?.! ыоханичоскна заводом хлебопекарного оборудования. Производственные исшггщшя опытного образца показали его работоспособность и кадаздооть при обеспечении хорошего качества среза л шнкмальном количестве отходов. На основании проведенных испытаний организован выпуск малых серий малин для специализирован шх цехов вгфаботки .»гучтаз довди-тороюп изделий производительностью от I до 5 т/с мелу.

Разработанный на основе исследований опытный образец даши-Ш| ЛУР-375 для раздайся сирых макароняих изделий предназначен

для компоновки с прессами ШП-2И (магшиостроах ельккй заводТоет-вродиаш") в поточшзс линиях выработки дашшогрубчатых изделий кассетным сдособоы, прошел производственные .испытания в передан в опытную эксплуатацию на Бухарсаоа хлебохоыбияате. Испытания показали, что одктннй образец механизирует трудоемкув технологическую операции разделки полуфабриката, дает возможность васво-бодахь 2-х рабочих в сиену, уиеннють количество возвратных отходов, снизить виутрисизгшыа простои оборудования а потребность в таре.

Для изгщльчепня вязанх хоккувдихся полуфабрикатов разрабо- -тон.в внадрек в производство {хлебозавода; Й» 4,18,24 г.Москвы, хлебокомбинат г.Щелково) измельчитель АГ-3 с роторнньа нозаиа. Создание этой гашиш отбывает возможность процшпленного использования механизированной линяя выработки сухарноЗ цуки, основанной на интенсивных способах сушки полуфабриката. При атом высво-боздаотся производственные площади, существенно улучшатся условия работа персонала, на 1-1,снижается потери мелкой фравдяа продукта, на 40-45;? уггеньваетея продолжительность технологического цикла.

11а сухарных предприятиях внедрены ьшыо серии хдеборезаль-вж каши лРО-ы а РЗ-1РС, обосвочкваацие качественную резку су-.■ харкцх- длит и рканого хлеба на ломти при штильной выдержке полуфабриката. Проведенные в сухарной цехе комбината "Звездный" (г.Ыосква) испытания какой давншенкой реаущей способности для

рамного тэта показали эффективность рекомендаций по оптимизации яераыэтров кздрогеомэтран лезвий, По просьбе нроиавод-стввяшисов технологачееккй регламент на изготовление комитентов «тех цоетй иерзд&н ряду окдзвах предприятий. Рациональная коаотрукцея' дисковых ножей для резки пзздсвих цатефиалов бшгн дролгрйаа в прояоводотаокяцх усдоЕИя1: и реализована при серий-

ном выпуске калшны МРГ-300А (ПО "Система", г.Калшшкград).

Кроме этого, результата исследований использованы при разработке опнтшх образцов устройств дат разделки короткорезанвнх макаронных изделий (фабрика й 2, г.Москва; АО "Борисовская макаронная фабрика", РБ), устройства для формования пласта полуфабриката в производстве песочных тортов и пирожных (ЭКЕК "Звездный", г.Москва).

В приложении приведены акты и протоколы производственных • испытаний, а также расчеты экономической эффективности по отдельным машинам.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В результате комплексных исследований решена научная проб-лет, имевдая важное народнохозяйственное значение - разработаны научные основы совершенствования процесса скользящего резания пищевых материалов, учитывавшие одновременное внедрение ревущего шиша ножа в направленна подачи и контактное воздействие микрозубцов лезвия при ого касательном движении. Высокая эффективность скользящего' резания шлет быть обеспечена оптимальным сочетанием кинематических, геометрических а микрогеометрическях . характеристик рабочих органов резальных и ноаевых измельчавших машин.

Капиллярно-пористые многофазные пищевые полуфабрикаты, перерабатываемые способом скользящего резаная, обладав? общими свойствами в виде сравнительно низких прочностных характеристик, выраженных высокозластячных, фрикционных а адгезионных ьвойстч. Существенное отличав механизмов разрушения и деформирования обуславливает использование различных реологических моделей и режимов механического воздействия. Разработаны методики и определены численные значения элементов указанных моделей в реяммах

квазйстатического к динамического нагруяения в условиях, соответствующих воздействию режущего клипа и образования новой поверхности при скользящем движении лезвия.

ПредлсЕена систета параметров ынкрогесметрии реяущей кромки, вклшасдая в себя васотшэ и шаговые характеристики ыикро-зубцов, иирину лезвия и показатели опорной кривой. Разработана методика и приборное оформление дая контроля, измерения и статистической обработки основных параметров кикрогеометрия лезвий.

Основные эксплуатационные свойства нокей - ренущая способность и стойкость - формируется на этапах их заточки и доводки • при пересечения шпсрорельгфоа боковых поверхностей; (фасок). Получена уравнения регрессии, устанавливающие ззаидасвязь характеристик абразивного инструмента, рекимов заточки, твердости материала 1102а с параметра,® шкрогеометрии разущей кроши.

Изучена кинетикз изменения параметров гджрогесметрии лезвий за период стойкости. Период нормальной работы ножей соответствует процессу стационарного изнашивания, характеризуется сравнительно низким темпом изменения параметров ыикрогеогштрии и ограничивается технологическими кригс-ряяш. В общем случае изменение шнсрорельефа лезвия происходит в результате конкуренции одновременно протекающих выкрашивания микрозубцов с образованием новых и их -притупления за счет истирания. Сокращению периода приработки и увеличение стойкости юней способствует доводка лезвии.

Взаимодействие иола и материала, характеризуется дискретиш коэтшиирсваниегл, оснозниг показателя которого определяются ыик-рорвлъефом рабочих поверхностей инструмента, его геометрическими и кинакатичесдай параметрам, свойствами обрабатываемого ш-тзряада. Сопоставление кошшшшх контактных давлений с критические яаракт еристизаз при сцеакванки взда контактирования пекаэьжаех, что на фасках и бскоакх поверхностях ножей, как яра-

вило, имеет место упругий контакт, а ш лезвии - пластический.

Образование новой поверхности являете г результатом одновременного внедрения редуцего клина и контактного взаимодействия рабочих поверхностей лезвия с разрезаемым материалом. Показаны преимущества упругой схемы предварительного деформирования материала и условий контакта, соответствующих кккрорезакис и способствующих образованию начального микроразрушения одноактном воздействием с последупцим инициированием на фоне растяги- 1 вавдих напряжений шкромасштабного образования новой поверхности. Определена условия локализации разрушения в зоне лезвия, а г' , также соответствуйте им значения коэффициентов скольхештя.

Разработана «атегаатическаа кодаль для обобщенного критерия процесса - полного усилия резания г? я его составляющих по направлениям движения нона и подача материала . Состав-ляадая "чистого" резания связана с образованием новой поверхности, представляет собой значительную часть полного усилия Р и определяется ревущей способностью лезвия, зависящей в свои очередь от параметров мшдюгеоыетрии я режимов резавия.Для повышения эффективности работы но::ой необходимо стремиться к сниаени» коэффициента трения (трибопассивировашш) на боковых сторонах я фасках и увеличению этого параметра {трибоактивирова-яию) на лезвии.

Получены аналитические соотношения для величины реяущей способности, отражаадиа основные этапы работы ножой и даоцие воачоотость ее экспериментального определения. В результате оптимизация параметров резания в периоде нормальной работ« получена кинематические и геометрические характеристики, обеспечи-ващие ыакюшальноа значение. реаущей способности полей.

Исследованы особенности зшнеиатюи и динамика скользящего резания пластинчатыми, дисковыми и роторными кожами. Установке-

ш заковшэркосш изменения онзргстических а качественных показателей розалия в зависимости от свойств объекта обработки и условай резания. Вкбор параметров дакей ксае.т быть сделан на основе комплексного рассмотрения шившси резания и условий обеспечения технологической аесткости ивстдузшгга, ограниченней предельными состоявши по показателям устойчивости, изхабной яесткостя и колебании-. Разработает номограмдг для определения основных характеристик пожей, обесшчзшавдс: их техкологичес^'в secTKOGTb.

Результаты теоретических и экспериментальных исследований -позволили разработать инвенерше методики расчета машин с плас-тпнлатыш, дисковыми и роторными кокалш, проверить в произведет- . венючс условиях в внедрить следующие вида оборудования: хлеборе- • зальные шш XPO-íí и РЗ-ХРС, машину РЗ-ИРБ ж универсальные устройства для резаки« бисквитного и песочного полуфабриката, мааизу ЛЫР-375 и механизмы для разделки cupjx ьккароннкх наделай, ноаевой нзкельчвтель АГ-3 дея вязких комкувдахся ¡¿аторка- , лов, шдернизирозаннуа кагату JffiT-ЗООА. для нарезки пищевых- продуктов, комплекта ыяасткв-'атшс наяейпошаешо! раяущей способности для резалышх ыадшн сухарного производства. Общий 'Экономический эффект от внедрения указанных разработок на пищевых предприятиях составляет около 2726 тыс .руб. Св ыаситабе цен 1980-92 гг.). Результаты исследований включены в учебника, учебные пособия и лекционные яурсы по технологическому оборудовании пищевых предприятий.

ОСЕОЗШЕ РАБОТЫ, (ШУБЛКСШАШЫЕ ПО ШЕ ДИССЕРТАЦИИ'

Отдельные издания и главы в отдельных изданиях

I. Хушаонков В.Ы., Тульский Н.Б., Руденко Б .П. üaшины для резки хлеба я хлебобулочных изделий в СССР к за рубакой //

ЦНИШШИЩЕПРСМ.- 1976,- 45 с.

2. Хромеенков В.М, Механизация производства сдобных сухарей // ХдатЗШВДЕШРОЙ.- 1979.- 44 с.

3. Хромеенков З.М., Чернов M.S. Малины для резания я упаковки нродукцот // Технологическое оборудование хлейонекарких к какврошшх предпрнятлй.- М.: Агропромиздат, ISS6. С.242-250 с.

4. Хромеенков В.М. Резашгаз хазаги, Оборудование для поштучного датения пластичных пищевых касс // Устройство и эксплуатация оборудования предприятий пищевой премшкеккостя.- М.: Агропрсшздат, 1938. С.92-99,306-313.

5. Пучкоза Я.И., Лабуткна Н.В., Хромеенков В.М. и др. Новоо в .технике и технологии производства сдобных сухарей // ЦШИГЭЙ \Ш1 СССР.- U., 1988.- 22 с. Г

6. Андреев В.Г., Зайчик il.F., Хромеенков В.М. и др. -Лабораторный практикум до технологическому сборудоваштв пищевых производств.- Ы.:; ЫТШШ, 1990.- 79 с.

7. Чернов М.Е., Хромеэжоз В.М,, Каяошнп Ю.А. и др. Практикум по расчета оборудования хлебопекарного и макаронного производства.-.!-!.; Агропрошздат, 1931.- 159 с.

8. Хрдааенков В.М. Современное оборудование для резания продуктов и; полуфабрикатов хлебопекарного я 1какаровного произ-, , водстт // ЦНШТЭИ ВШЮ "Зераопродукт".- Mi, -1991.- 48 с.

Статьи в журналах а- абоуттзх . .

9. Хромеенков В.М. О заточке иогей; хлеборезалкшх калан // Хлебопекарная и кондитерская щшызлешгбсть. 1966. й I. C.II-I2.

10. Хромеенков В.М. Об удельном сохгротзвлешш хлеба реза-иш // Хтабопекарная и ковдятерская промышленность. 1957. & 2. С.13-14.

IX. Соколов АД., Хромеенков В.М. Некоторые вопросы диееья-

ки резальных иатя рамного типа // Хлебопекарная и кондитерская промышленность. 196Э. й 8. С. 14-17.

12. Хрошекков Б.1Л., Утшев А.Р. Выбор.геометрии нокей ре-зальнкх машин ,'/ Хлебопекарная и кондитерская промышленность.

1969. & II. С.17-19.

13. Хроыеенков В.М., Утешез А.Р. Еодаяда устройства резальных машин // Хлебопекарная и кондитерская промшаленность.

1970. К 5. С. 16-17.

14. Хромеекков В.М., Утеаез А.Р. Влияние ¡затупления ногей на работу резальных калия // Хлебопекарная и кондитерская про- • мыЕяенаость. 1971. й 6. С.35-36.

15. Хроизонков В.1£. Изучение расоты реаущих органов машин рашого типа // Науч.-техн.рефэратиая.сб. 1ЩТШШ1РШ. 1Э71. Д 7. С.1-6.

■ 16. Хромеевкоа БЛЛ., Ут'ешев А.Р., Сураиов A.A. К выбору геометрии ножей для реаагшя пищевых продуктов // Известия ВУЗов. Пищевая технология. 1973. )Ъ 1(93), C.I0I-I03.

17, Хроиаенкоа Б.М., Сурашов A.A. Реаиш и "геометрия ноаей для резка ршного хлеба У/Сб. Оборудование для пкщозой промышленности / ЩШЭШШЩЬМШ. 1977. & 4. С. 18-20.

18. Хромеенков В.М., Сурааюв A.A., Соловьев H.H. Резание, возвратно-поступательно дашущимся hogeou // Известия ВУЗов. Пищевая технология. 1978, £ 2(123). СД70-172.

1S. Хромеенков В.М. Удельная работа резаяия полуфабриката бисквита // Изе&стея БУЗов. Пдавая технология. 1978. & 3(124). С.149-150.

20. Соколов А.Я., Хрсмббнков В.М., Сурашов A.A. Исследование ре&акая ркаЕогс хлеба в производстве сухарей // Хлебопекарная в кондитерская аромшлеккость. 1978, & 6. С.30-31.

21. Батурин A.B., 'Хроиеешгов В.13., Соловьев H.H. и др. Ма-

шина для резки бисквита // Хлебопекарная я кощиторская промышленность. 1978. й 4. С.21.

22. Хромеенков В.М. Анализ шкрозубцов лезвийного инструмента и Сб. ЩШГЭШП-тШШ^Оборудовавие для пищевой проша-лекности". 1978. » 5. С. 36-38.

23. Хромеенков В.М., Соловьев Н.Н., Еатупазм В.А. Ыпкрогсо-метрня новей и разимы скользящего резания // Известия ВУЗов. Пя-цеэая технология. 1380. И 4. С.135-137.

24. Батулккн В.А., Хромеенков В.М., Гинзбург А.Г. Ноаевой . измельчитель хлеба // Хлебопекарная и кондитерская прошшген-

ность. 1981. а 7. С.27-28.

25. Хромеешюв В.М. Кинештическяе особенности скользящего резания дисковши козами // Известия ВУЗов. Падевая технология. 1981. X 5(144). С.120-122.

26. 'Хршееяиов З.М., Батушшн В.А. Скольяенае" мякиша по лезвию ножевых измельчителей // Известия ВУЗов. Пищевая технология. 1982. & 3. С.123-Х25.

27. Батушшн В.А., Хромеенков В.М., Рензяев О.П. Характеристики ножевого измельчителя хлеба // Хлебопекарная и кондитерская промшлевность. 1984. й I. С.28-30.

28. Хромеешсов В.М., Соловьев Н.Н., Рензяев О.П. Оценка заточки нояей для скользящего резания Ц Хлебопекарная а кондитер-, екая промышленность. 1985." 7. С.25-26.

29. Хромеешсов В.Ы., Рензяев О.П., Климов Ю.А. Показатели заточки колей скользящего резания // Хлебопекарная и кондитерская промшмекнссть. 1985. Л 12. С.26-27,

30. Хромеенков В.М., Еатушкин В.А., Рензяев О.П. и др. Шк-рогеометрия рабочих органов нояевнх изкольчателей // Хлебопекарная и кондитерская црошшлснпость. 1986. & 12. С.18-15.

ЗГ. Хромеенков В.М., Галки Н.М., Рензяез О.П. и др. Рацио-

цалыгая подготовка долей скользящего резания / ЩИИТЭИ ШТО "Зорноцродукт" // CÖ. Хлебопекарная я макаронная промшлвниость. I99Q. Вш.12. С.17-18.

32. Батуккин Б.А., Рензяев О.И., Хромеенков В.М. Заточка нохей для резания пищевых материалов // Пищевая прошаленность. 1991. В 6. C.35-3C.

33. Хромеенков В.М, Совершенствование резания сухарнкх плит // Хлебопродукты. 1991. i» 7. С.25-27.

34. Еатушкин H.A., Галин '¿.Ii., Хромеенков В.М. Механизация переработки нестандартной хлебопекарной пролугаш // Механизация и автоматизация производства. 1391. й S. С. 9-10.

35. Хромееккоа В.М., Еатупязгн З.А., Уринов H.Ö, и др. Повышение надежности рэзальных калии // Хлебопродукты. 1991. Je 10. С.20-21.

36. Хромеенков В.М. Механизация производственных процессов внработка сдобных сухарей // Механизация и автоматизация произ-

. водства* 1991. Ji 10. С.7-8,

37. Ургкоз Н.Ф., Хромеенков 3, рензяев О.П. Механизация разделки снрых иакарошьос изделии // Механизация и автоматизация производства. 1991. й ГО. С.8-9.

38. Хромеенков В.И., Уринов К.Ф. Особенности работц wiac-тинчатих нокей // Известка ВУЗоз. Шщезая технология. L99I.

й 1-3. C.IS7-I9Ö.

39. Хромеенков В.М.,' 1лустафаов Х.С., Уринов Н.&. и др. Оп-тикаяьое характеристики дисковых новей // Швдевая промкшсен-ность. 1992. & 7. C.IB-I9.

40. Хромоеяаоз В.М., Рензяев O.E., Уринов и др. Совершенствование равделна коротаоразанах шхаронних изделий // Хлебопродукты. ISS2. Уз Э. С Д6-17.

Авторские свидетельства

42." A.C. 925389 СССР. Устройство для измельчения вязких комкукдххея материалов / Б.А.Батугшслс, 11Л,Хромеелксз , А. Г.Гкн з~ öypr и др.- Опубл. в Si. 1382. JI. 17. .

43. A.C. 100Э37Э СССР. Хлеборезальная машняа./ А.Г.Ггшз-бург, В.МДромзенков, А.П.Бабичев и др.- Опубл.в BI. 1983.Я 13.

44. A.C. I5S4999 СССР. Устройство для ;:ж:ольчо1Е!я вяаао-пластичннх материалов / Н.М.Галш, В.М.Хрокеенжоа, А.Г.Гинзбург.- Опубл. в Бй. 1990. 7е 30.

45. A.C. I3I0205 СССР. Хдеборезальная машина / В.Ё£.Хромеен-ков, О.П.Рензяев» А.Г.Гинзбург и др.- Окубд.э Бй. 1987. Jé 18.

46. Доложит.решение. Го.скомизобретений о вцдачо патента. Устройство для резки-макарошшх. полуфабрикатов / Н.Ф.Урикоз, В.М.Хромеекксв» М.ЕЛернов.- Л 4949909/13 от 28.07.92.

О Б О 3 H А -Ч Е H Ii Я

¿7 - ширина режущей кромки, Вр - удельная работа резания, сС -угол заточки, 3 - ширина гожа, Д? - динамический коэффициент,

- полное усилие резания, , Rg - состазлящле полного усилия резания на фасках и боковых гранях соответственно, Щ усилие.резания (касательная составляющаяR ), %% - yaonse подачи (нормальная составляющая /Р ), Ra ~ усилие гга лезвии,^ - . среднее арифметическое отклонение профиля, ./Ça - высота неров- • костей лрофиля по 10 точкам, R/nax - наибольшая высота неровностей профиля, jö - радиус округления резущей кроши, 2 -приведенный радиус вершин неровностей, - радиус дискового ножа, К , С , О , - козсйзвдгенты опорной кривой, К* - показатель качества среза, ~ коэффициент скольжения, К\0)~ АКФ,

i ' ' Fc- контурная площадь касания, Fp - фактическая площадь касания единичного мшсрозубдаг / - коэффициент трения, jH - часто-

та собственных колебаний, В - модуль упругости, 6 .- сблЕкешга, ' относительная дефоршяхя, £р - относительная деформация ври раз-Еушшш, ^ - относительная опорная длина, ^ ~ вязкость, & -толщина нота, - угол кохакических потерь, 171 - касса, Еоэфйициент трения ври резании, Л-р - количество рабочих .чикро-' зубдоа на единице дяины лезвия, П - частота вращения, Вт -средний продольный шаг макрозубцов, 1оп - средний поперечный шг, 6" - ЕадряненЕо, - разрущавдее вапряшшо, - СКО, Н - толщина материала, Ь. , Нр - кинематическая и рабочая высота югхрозубца, Ы - скорость, Т - продолжительность выдораки, -Тр - период релаксацаи, V - половина продолжительности контакта, £ - угод цри вершке ышдюзубда, - режущая способность,

- усилие назтекаа, Р^ - критическая сипа, А - число узловых ¿дашгроа, Хо - предварительная деформация, Я) - частота, У длааность, У - .угол наклона лезвия.

Рртагтринт НПО 3-2Р1__

-Заказ 89, тираж 100 экз.

* с