автореферат диссертации по транспорту, 05.22.07, диссертация на тему:Совершенствование эксплуатационного контроля коррозионного состояния подземной части железобетонных опор контактной сети

На правах рукописи

КАНДАЕВ Андрей Васильевич

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ЭКСПЛУАТАЦИОННОГО КОНТРОЛЯ КОРРОЗИОННОГО СОСТОЯНИЯ ПОДЗЕМНОЙ ЧАСТИ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ОПОР КОНТАКТНОЙ СЕТИ

Специальность 05.22.07 - «Подвижной состав железных дорог, тяга поездов и электрификация»

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

~ 3 ДЕК 2009

ОМСК 2009

003487046

Работа выполнена в государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Омский государственный университет путей сообщения» (ГОУ ВПО «ОмГУПС (ОмИИТ)»).

Научный руководитель:

доктор технических наук, профессор МАСЛОВ Геннадий Петрович.

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор Яковлев Вениамин Николаевич; кандидат технических наук, доцент Ощепков Владимир Александрович.

Ведущая организация:

Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Дальневосточный государственный университет путей сообщения».

Защита диссертации состоится 11 декабря 2009 г. в II00 часов на заседании диссертационного совета Д 218.007.01 при государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Омский государственный университет путей сообщения» по адресу: 644046, г. Омск, пр. Маркса, 35, ауд. 219.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Омского государственного университета путей сообщения.

Автореферат разослан 09 ноября 2009 г.

Отзывы на автореферат в двух экземплярах, заверенные гербовой печатью учреждения, просим направлять в адрес диссертационного совета Д 218.007.01.

Ученый секретарь

диссертационного совета,

доктор технических наук,

профессор

путей сообщения, 2009

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность исследования. Несущие конструкции контактной сети, к числу которых относятся опоры, являются ответственными нерезервируе-мыми элементами системы электроснабжения электрических железных дорог. Надежность опор контактной сети определяет бесперебойность и безопасность движения поездов. Поэтому вопросам прочности железобетонных опорных конструкций как на стадии разработки и проектирования, так и на стадии изготовления и эксплуатации всегда уделялось особое внимание.

Для электрифицированных участкоз железных дорог важнейшей проблемой является электрокоррозия железобетонных опор контактной сети. Излом и падение опоры от воздействия электрокоррозии почти неизбежно влекут за собой обрыв проводов контактной сети, нарушение электроснабжения и режима движения поездов.

Протяженность электрифицированных участков железных дорог превышает 43 тыс. км, на них установлено более 1,5 млн железобетонных опор контактной сети, из которых более 475,7 тыс. имеют срок службы свыше 40 лет. Неэффективность технических решений в области коррозионных обследований привела к тому, что на 2008 г. более 56 тыс. железобетонных опор из числа проверенных считаются дефектными. Такие опорные конструкции не могут обеспечивать надежную работу системы тягового электроснабжения в целом и, следовательно, безопасность движения поездов.

Согласно «Стратегическим направлениям научно-технического развития ОАО «РЖД» на период до 2015 г.» и программе «Стратегия развития железнодорожного транспорта в Российской Федерации до 2030 г.» одними из основных направлений научно-технической политики компании являются повышение надежности работы и увеличение эксплуатационного ресурса технических средств. Требуемого уровня безопасности движения можно достичь только при надежных и долговечных опорных конструкциях контактной сети.

В настоящее время разработано несколько методов оценки состояния подземной части опор контактной сети, наиболее перспективными из которых являются электрохимический и вибрационный. Однако существующие приборы неразрушающего контроля не позволяют в эксплуатационных условиях своевременно выявлять конструкции с исчерпанным ресурсом несущей способности.

Сложившаяся ситуация вызывает необходимость проведения целого комплекса измерений и обследований для своевременного выявления дефектных опор контактной сети. В условиях недостаточной защищенности от коррозии эффективность коррозионных обследований становится по сути одним из главных факторов поддержания надежности контактной сети. Поэтому совершенствование методов и приборов диагностирования коррозионного состояния подземной части железобетонных опор без откопки является актуальнейшей задачей, направленной на повышение надежности, снижение затрат на содержание контактной сети и обеспечение безопасности движения поездов.

Цель диссертационной работы - повышение достоверности контроля коррозионного состояния подземной части железобетонных опор контактной сети без их откопки путем использования предложенных информативных показателей коррозии железобетона, которые могут быть получены разработанными методом и техническими средствами диагностирования.

Для достижения поставленной цели необходимо было решить следующие задачи:

установить достоверность существующих методов определения коррозионного состояния железобетонных опор контактной сети;

определить параметры границы раздела «арматура - бетон», информативные относительно коррозионного состояния арматуры и бетона;

предложить методику определения коррозионного состояния подземной части железобетонных опор контактной сети в условиях эксплуатации;

разработать переносной прибор для определения коррозионного состояния подземной части железобетонных опор контактной сети без откопки и провести его испытания в полевых условиях;

дать оценку экономической эффективности использования созданных программно-аппаратных средств определения коррозионного состояния опор контактной сети.

Методика исследования. В диссертационной работе для решения поставленных задач применялись теоретические и экспериментальные методы. Теоретические исследования выполнены с применением преобразования Лапласа к расчету переходных процессов и методов математического анализа. Экспериментальные данные обработаны с привлечением методов регрессионного анализа, математической статистики и программных пакетов MathCad, SPSS, StatSoft Statistica.

Научная новизна работы заключается в следующем: предложены показатели, информативные относительно коррозионного состояния арматуры и бетона подземной части железобетонных опор контактной сети;

разработана методика определения коррозионного состояния подземной части железобетонных опор контактной сети без их откопки;

создан алгоритм принятия решения о коррозионном состоянии подземной части железобетонных опор контактной сети.

Достоверность научных положений и результатов диссертационной работы обоснована теоретически и подтверждена экспериментальными исследованиями, выполненными на участках постоянного тока ЗападноСибирской железной дороги. Адекватность полученной модели зависимости категории дефектности от сопротивления бетона, сопротивления и емкости границы раздела «арматура — бетон» подтверждена по критерию Фишера для 95%-ного порога вероятности.

Практическая ценность диссертации заключается в следующем: предложенные информативные показатели коррозионного состояния арматуры и бетона подземной части опор контактной сети дают возможность разделить находящиеся в эксплуатации железобетонные опоры по категориям дефектности;

разработанная методика позволяет определить информативные показатели коррозионного состояния арматуры и бетона подземной части опор контактной сети;

созданный алгоритм принятия решения о коррозионном состоянии опоры позволяет повысить точность контроля состояния опор и надежность и безаварийность работы системы тягового электроснабжения.

Апробация работы. Основные результаты работы докладывались на XI международной научно-практической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых «Современные техника и технологии» (Томск, 2005), на II всероссийской научно-технической конференции «Россия молодая: передовые технологии - в промышленность» (Омск, 2009), на научно-практической конференции «Инновационные проекты и новые технологии на железнодорожном транспорте» (Омск, 2009), на всероссийской научно-практической конференции «Транспорт-2009» (Ростов-на-Дону, 2009), а также на научно-технических семинарах кафедры «Электроснабжение железнодорожного транспорта» и ОмГУПСа (Омск, 2006 — 2009 гг).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 12 печатных работ, в

том числе — восемь статей, две из которых - в изданиях по перечню ВАК РФ, три патента на изобретения и один - на полезную модель.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, четырех разделов, списка литературы из 105 наименований и четырех приложений. Работа изложена на 118 страницах основного текста, содержит 53 рисунка, 19 таблиц.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность темы, сформулированы цель и задачи исследования, определены научная новизна и практическая ценность работы, основные направления исследования.

В первом разделе проведен анализ факторов, оказывающих влияние на коррозионное состояние железобетонных опор контактной сети, выполнены исследования технического состояния парка опор на основе результатов собственных исследований автора и материалов, опубликованных в печати. В результате проведенных исследований установлено, что при снижении сопротивления изоляции закладных деталей в процессе эксплуатации опоры контактной сети подвергаются интенсивному коррозионному разрушению под воздействием токов утечки.

Проблемам развития методов коррозионного обследования железобетонных опор посвящены работы видных отечественных ученых и специалистов: С. Н. Алексеева, А. Л. Вайнштейна, А. И. Гукова, Ю. В. Демина,

A. В. Котельникова, А. А. Кудрявцева, В. П. Михеева, В. М. Москвина,

B. И. Подольского, Б. Л. Рейзина, Э. П. Селедцова, И. А. Стрижевского, Ю. В. Целебровского, А. Б. Чадина, Яковлева В. Н- и др.

В результате проведенного анализа литературных источников установлено, что существующие методы выявления опор с опасными повреждениями в подземной части недостаточно эффективны, отличаются значительной трудоемкостью и не позволяют обеспечить надежный эксплуатационный контроль.

Выявлена необходимость в обосновании метода и разработке технических средств, позволяющих без откопки определить коррозионное состояние железобетонных опор контактной сети. Для разработки методики и аппаратуры определения коррозионного состояния подземной части железобетонных опор контактной сети необходимо определить электрохимические параметры границы раздела «арматура - бетон», выявить наиболее информатив-

ные, отражающие стадию протекания коррозионного процесса.

Второй раздел посвящен исследованию электрохимических параметров границы раздела «арматура - бетон», которые изменяются под воздействием поляризующего тока и зависят от коррозионного состояния как бетона, так и арматуры. Учитывая сложную зависимость процессов, протекающих на границе раздела «арматура - бетон» от многих трудноучитываемых факторов, а также отсутствие достоверной математической модели, исследование параметров арматурной стали и бетона выполнено экспериментально.

Составлена схема замещения границы раздела «арматура - бетон» и определены значения ее элементов с применением теории синтеза электрических цепей. Исходными данными для синтеза являлись изменение тока ¿(О, протекающего через границу раздела, и разность потенциалов и(Х) «арматура - медно-сульфатный электрод» в переходном режиме. Для проведения эксперимента в заводских условиях по технологии изготовления железобетонных опор изготовлены образцы, арматурная сталь и бетон которых по своим параметрам идентичны железобетону опор контактной сети. Затем образцы помещались в электролитическую ванну.

Для определения схемы замещения железобетонного образца и значений элементов схемы с помощью запоминающего осциллографа в переходном режиме записывались осциллограммы изменения тока образца и разности потенциалов относительно медно-сульфатного электрода сравнения. Датчиком тока служил безреактивный шунт с сопротивлением Яш.

По результатам измерений определено выражение для расчета обобщенного сопротивления границы раздела «арматура - бетон»:

где Ес - стационарный электрохимический потенциал на границе раздела «арматура - бетон»; т - постоянная времени цепи, равная времени уменьшения свободной составляющей тока в «е» раз и определяемая по осциллограмме; ¡уст - установившееся значение поляризующего тока; а - постоянный коэффициент, определяемый по осциллограмме как а = ¡(0+) - ¡уст при I = 0+, где ¡(0+) - значение поляризующего тока после коммутации.

Эквивалентная схема замещения границы раздела «арматура - бетон» получена в результате разложения выражения (1) в непрерывную дробь:

(1)

<£о+Ес)р+-

Еп +Е„

(£0+Ес)р +

(Е0 +Ес)1уст Оуст + а)т

Оуст + а)р-ь

уст

Е0+Ес

'уст + а

Оуст + а)р+-

1уст

(¡уст+а)р

(Е0+Ес)а

(¡уст + а)т (Е0+Ес)а

Оуст+а)т О .

(Е0+Ес)а

Оуст + а)г

р(1уст + а)2т

(Е0+Ео)а

уст X

(Е р+Е^а

Оуст

Вычисления начинаются с выделения значения Z(co):

Ь] Ь]Р + Ь0'

(3)

где первое слагаемое Ъх

. Е0 +ЕС ПредСтавляет собой последователь-

1уст + а

но включенное активное сопротивление, а остаточный полином степени (п - 1 = 0) в числителе второго слагаемого определяется обычным делением полиномов.

Второе слагаемое выражения (3) является нулем в точке р = со. Следовательно, обратная величина остатка (проводимость) имеет полюс в данной точке. Его устранение является вторым этапом процесса разложения и также осуществляется методом непрерывного деления. В результате получаем:

1

(4)

где У2 =-рР =

•^уст+а)

ао ^(-Ер +Ес)=г

ао а(-Е0+Ес) Ь'0 1уст0уст а)

Обратная величина остаточной рациональной функции Ъъ представляет собой резистор, который является конечным звеном лестничной схемы (Дб =

= Zi), а коэффициент при р (Ь^/а'о) представляет собой емкость. Таким образом, полученной непрерывной дроби (2) соответствует состоящая из трех элементов схема замещения, приведенная на рис. 1, где граница раздела «арматура - бетон» представлена элементами 11гр, Сгр и Ес.

■ч:

I

Рис. 1. Эквивалентная схема замещения границы раздела «арматура - бетон»

Сопротивление границы раздела Ягр характеризует интенсивность окислительного процесса. Емкость границы раздела Сф создается на границе раздела «металл - электролит»: одной обкладкой является металл арматуры, другой - жидкий приэлектродный слой из диссоциированных и полярных молекул. Сопротивление бетона — сопротивление от границы раздела «арматура — бетон» до внешней границы образца — определяется параметрами бетона и внешней среды. В соответствии с выражением (4) и с учетом сопротивления шунта Кш получаем:

(5)

1 уСТ V уст

(6)

а(-Е0+Ес)

1уст + а

Для проверки метода расчета параметров границы раздела «арматура — бетон» в переходном режиме проведены измерения тока и «стационарного» потенциала составленного из дискретных элементов двухполюсника, собранного по схеме, представленной на рис. 1. Погрешность определения элементов схемы не превышает 5 %.

Для определения показателей коррозионного состояния железобетона проведены экспериментальные исследования электрохимических параметров бетонных образцов в процессе их искусственного старения. Измерения выполнены в трех средах: дистиллированная, водопроводная вода и трехпроцентный раствор №С1. Искусственное старение осуществлялось с применением анодной поляризации. По окончании каждого этапа поляризации снимались осциллограммы и определялись значения всех элементов в схеме за-

мещения, а именно: сопротивление и емкость границы раздела «арматура -бетон», сопротивление бетона и собственный потенциал образца.

Изменения электрохимических параметров границы раздела «арматура — бетон» в процессе искусственного старения бетонных образцов приведены на рис. 2.

в г

Рис. 2. Зависимость параметров границы раздела «арматура - бетон» от количества электричества, прошедшего через образцы № 2, 5, 7, 14, 23, 38:

а - стационарный электрохимический потенциал; б - сопротивление границы раздела «арматура - бетон»; в - сопротивление бетона; г - емкость границы раздела «арматура - бетон»

В процессе искусственного старения железобетона на первой стадии поляризации ((} < 10 А-ч) происходит интенсивный коррозионный процесс, при котором под воздействием приложенного анодного потенциала увеличивается интенсивность перемещения носителей заряда через границу раздела «арматура - бетон». Этот процесс будет продолжаться до начала формирования пассивной пленки.

После наступления второй стадии - стадии формирования пассивной пленки - коррозионный процесс затухает, о чем свидетельствуют изменяющиеся параметры границы раздела: сопротивление границы раздела Я,,, и собственный потенциал Ес увеличиваются, а емкость границы раздела Сф уменьшается. Сопротивление бетона на этих стадиях повышается вследствие заполнения пор бетона продуктами коррозии, в том числе и газообразными.

На третьей стадии искусственного старения (20 А-ч < С> < 28 А-ч), когда параметры границы раздела и сопротивление бетона стремятся к экстремальным значениям, наблюдается пассивное состояние арматуры в бетоне за счет сформировавшейся окисной пленки, о чем свидетельствует высокое значение поляризационного сопротивления и низкое значение емкости границы раздела «арматура - бетон». Защитный электрохимический потенциал стабилизируется в диапазоне 0,2 - 0,3 В. Скорость коррозионного процесса и коррозионные потери стремятся к нулю. Такое состояние может сохраняться сколь угодно долго при условии сохранения пассивной пленки.

На последнем этапе поляризации (О > 28 А-ч) за счет высокой плотности анодного тока пассивная пленка на арматуре начинает разрушаться. Давление в приэлектродном слое увеличивается за счет накопления продуктов коррозии. Если внутреннее давление превысит предел прочности бетона, в бетоне начинают развиваться трещины, имеющие тенденцию роста. Влага из окружающей среды за счет диффузионных и миграционных процессов поступает к границе раздела «арматура - бетон», уменьшается РН приэлек-тродного слоя, исчезают условия формирования и существования пассивной пленки, которая начинает разрушаться.

Начинается новый этап взаимодействия арматурной стали с окружающей средой - интенсивный коррозионный процесс, который практически ничем не ограничен. В этом случае за короткий промежуток времени арматура разрушается. При появлении трещин в бетоне его сопротивление резко снижается, уменьшается значение сопротивления границы раздела, понижается защитный потенциал, достигая значений - 0,5 В и менее, увеличивается ем-

кость границы раздела. Все перечисленные параметры отражают протекание активного коррозионного процесса.

Из графиков на рис. 2 видно, что скорость коррозионного процесса на образцах, находящихся без поляризации, значительно меньше.

Из полученных результатов следует, что коррозионное состояние железобетонных образцов можно однозначно определить по значениям параметров границы раздела «арматура - бетон».

Третий раздел посвящен разработке методики определения коррозионного состояния подземной части железобетонных опор контактной сети в условиях эксплуатации.

Методика заключается в следующем. Между арматурой опоры и удаленным токовым электродом через быстродействующий электронный ключ подключается источник постоянного напряжения (аккумуляторная батарея), в переходном режиме записываются осциллограммы тока, проходящего через арматуру опоры, и потенциала арматуры опоры относительно медно-сульфатного электрода сравнения, установленного непосредственно около опоры. По полученным данным рассчитываются сопротивление бетона и параметры границы раздела «арматура - бетон», по значениям которых принимается решение о коррозионном состоянии опоры.

Осциллограммы тока и потенциала арматуры опоры относительно мед-но-сульфатного электрода сравнения приведены на рис. 3.

Кроме того, предложены схемы измерения сопротивления растеканию токового электрода и сопротивления растеканию опоры с учетом условий эксплуатации.

С помощью разработанной методики на электрифицированных на постоянном токе участках Западно-Сибирской железной дороги обследовано 30 опор контактной сети, срок эксплуатации которых превышает 10 лет. Выполненные измерения подтвердили информативность показателей коррозионного состояния подземной части железобетонных опор, предложенных во втором разделе: сопротивления бетона, сопротивления границы раздела «арматура - бетон», емкости границы раздела «арматура — бетон», стационарного потенциала арматуры. Выявлен также

Рис. 3. Осциллограммы тока и потенциала

дополнительный показатель коррозионного состояния опоры - Ди/Ai, равный отношению приращения напряжения на опоре Ди = иуст - u(ti+) к изменению поляризующего тока Ai = i(t)+) - iyCT. Для получения более достоверной информации о стадии коррозионного процесса этот показатель, характеризующий поляризуемость опоры, измеряется при тестовом воздействии отрицательной и положительной полярностей поляризующего тока.

Результаты измерений на опорах контактной сети позволили разделить все опоры по электрохимическим параметрам на четыре категории дефектности (коррозионного состояния). Бездефектные опоры отнесены к четвертой категории. Все дефектные опоры разделены на две категории коррозионного состояния - третью и вторую - с разным сроком очередной проверки. Остродефектные опоры отнесены к первой категории дефектности и подлежат откопке и замене в установленном порядке.

На основе статистических данных получена регрессионная модель второго порядка зависимости значения коэффициента к (категории дефектности) от трех переменных: сопротивления бетона, сопротивления границы раздела, емкости границы раздела. Адекватность полученной модели подтверждена по критерию Фишера для 95%-ного порога вероятности. Полученное выражение для коэффициента к имеет вид:

к = - 0,118 + 0,095Re + 0,23 9Rrp + 1,3590^ - 3,223 ■ÎO'W --0,018^-0,5770^ +7,916-10'3R6-Rrp +0,ОЗРНв-С^-ОДЗг-К.р-С,,,.

На основании анализа полученных данных разработан алгоритм принятия решения о коррозионном состоянии подземной части опоры. В соответствии с данным алгоритмом, если сопротивление бетона R« > 40 Ом и при этом (Au/Ai) >100 Ом, то опора признается бездефектной категории 4. В противном случае по формуле (8) рассчитывается категория дефектности опоры к. Затем выполняется проверка дополнительного условия для уменьшения вероятности ошибки. Опора признается остродефектной, если |Au/Ai| < 5 Ом и lAUo/Aiol < 8 Ом. Если |Au/Ai| > 5 Ом, то при к = 2 опора считается дефектной категории 2. При к = 3 и |Au/Ai| < 5 Ом, a )Auo/Ai0[ > 8 Ом опора относится к дефектным категории 3.

Предложенные методика и алгоритм принятия решения о коррозионном состоянии подземной части железобетонных опор контактной сети позволяют с высокой степенью достоверности выявлять остродефектные и дефектные опоры, что подтверждено результатами освидетельствования после откопки обследованных опор.

Четвертый раздел посвящен разработке переносного прибора и программного обеспечения определения коррозионного состояния подземной части железобетонных опор контактной сети (рис. 4). Прибор состоит из блоков питания и формирователей аналоговых сигналов, микропроцессорного контроллера, реализованного на основе микроконтроллера АТМЕОА128, оснащен клавиатурой, жидкокристаллическим индикатором, блоками памяти и передачи данных. Для хранения временных данных и результатов измерений используется карта памяти пнсгоБВ-сагс! емкостью 256 Мбайт.

В ходе испытаний установлены основные технические характеристики макетного образца прибора: ток поляризации - до 0,5 А; входное сопротивление измерительной цепи -1 МОм; время коммутации измерительной цепи — 60 мкс; время для определения коррозионного состояния одной опоры - менее 5 мин, без учета времени подготовительных работ. Прибор

обеспечивает запоминание и земной части железобетонных опор кон-хранение результатов измерений тактной сети

одной тысячи опор с последующей передачей их в персональный компьютер; результаты измерений сопровождаются вводимой оператором информацией о месте и времени измерений; программа мониторинга обеспечивает оперативный доступ к информации об опорах контактной сети и коррозионном состоянии подземной части опоры, автоматический прием, обработку, надежное хранение данных.

Эффективность разработанного прибора определения коррозионного состояния подземной части железобетонных опор контактной сети подтверждена полевыми испытаниями, проведенными на участках Западно-Сибирской железной дороги, о чем составлены акт и протокол испытании.

Выполнен расчет экономической эффективности применения разработанного прибора. Экономический эффект обеспечивается за счет снижения трудоемкости определения коррозионного состояния подземной части железобетонных опор контактной сети. Общий экономический эффект при использовании прибора определения коррозионного состояния подземной час-

I I

Рис. 4. Прибор диагностирования под-

ти железобетонных о пор контактной сети на одной дистанции энергоснабжения для 139 низкоомных и дефектных опор составляет 47 тыс. р. в год.

В приложениях представлены графические материалы результатов эксперимента и аналитических расчетов, инструкции по эксплуатации переносного прибора и программы определения коррозионного состояния подземной части опор контактной сети и протоколы испытаний прибора на Западно-Сибирской железной дороге.

ОСНОВНЫЕ .РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

1. Установлено на основании анализа существующих методов определения коррозионного состояния подземной части железобетонных опор, что в настоящее время не существует методики и аппаратных средств, позволяющих без откопки определить с достаточной достоверностью их коррозионное состояние.

2. Определено, что сопротивление бетона сопротивление и емкость Сгр границы раздела «арматура — бетон» являются информативными относительно коррозионного состояния как бетона, так и арматуры; разработана схема замещения границы раздела «арматура - бетон» и определены значения ее элементов, которые могут изменяться в пределах Кб = 8 -н 100 Ом, 1Ц, = ОД - 50 Ом, С^ = 10"5 ч- 2,5 Ф.

3. Предложены алгоритм и метод определения коррозионного состояния подземной части железобетонных опор контактной сети по электрохимическим показателям, согласно которым опоры в соответствии с коррозионным состоянием целесообразно разделить на четыре группы: бездефектные, дефектные двух категорий и остродефектные, подлежащие срочной замене.

4. Разработан, изготовлен и испытан в полевых условиях переносной прибор, позволяющий выявлять по предложенным показателям коррозионное состояние подземной части железобетонных опор без откопки с погрешностью 5 %.

5. Дана оценка экономической эффективности применения программно-аппаратного комплекса, которая составляет 47 тыс. р. на среднее количество низкоомных и дефектных опор, диагностируемых дистанцией электроснабжения за один год.

Список работ, опубликованных по теме диссертации

1. Исследование механизма коррозии опор воздушных линий электропередач с оттяжками / Ю. В. Демин, А. В. Кандаеви и др. // Научные проблемы транспорта Сибири и Дальнего востока. / Новосибирская гос. акад. водного трансп. Новосибирск, 2004. Вып. 2. С. 255-260.

2. Разработка комплекса мероприятий по защите от коррозии и оценке состояния опор БЭЛ на оттяжках / Ю. В. Демин, А. В. Кандаев и др. // Научные проблемы транспорта Сибири и Дальнего востока. / Новосибирская гос. акад. водного трансп. Новосибирск, 2004. Вып. 2. С. 249 - 254.

3. Кандаев А. В. Электрохимический метод определения коррозионного состояния железобетонных опор // Материалы XI междунар. науч. практ. конф. студентов, аспирантов и молодых ученых «Современные техника и технологии» / Томский политехи, ун-т. Томск, 2005. Т. 1. С. 39 -41.

4. Пат. № 53672 РФ, МПК C23F 13/00. Электрод сравнения неполяри-зующийся / А. В. Кандаев, В. А. Кандаев, А. В. Котельников, Н. Ю. Свешникова (Россия); № 2005141048/22; Заявлено 27.12.2005. Опубл. 27.05.2006 // Открытия. Изобретения. № 15. 2006. С. 3.

5. Пат. № 2342647 РФ, МПК G01N 17/00. Способ определения коррозионного состояния подземной части железобетонных сооружений / А. В. Кандаев, В. А. Кандаев, Н. Ю. Свешникова (Россия); № 2005121350/28; Заявлено 07.07.2005. Опубл. 27.12.2008 // Открытия. Изобретения. № 36. 2008. С. 5.

6. Метод диагностики железобетонных и металлических опор воздушных линий электропередач / Ю.В. Демин, A.B. Кандаеви др.// Электроснабжение железных дорог: Межвуз. темат. сб. науч. тр. / Омский гос. унт путей сообщения. Омск, 2007. С. 63 - 66.

7. Кандаев А. В. Методика определения параметров границы раздела «арматура - бетон» / А. В. Кандаев, Г.П. Маслов, Н.Ю. Свешникова // Научные проблемы транспорта Сибири и Дальнего востока. / Новосибирская гос. акад. водного трансп. Новосибирск, 2008. Вып. 1. С. 282 - 286.

8. Пат. № 2324920 РФ, МПК 7 G01N 17/00. Способ контроля состояния арматуры подземной части железобетонных опор контактной сети / A.B. Кандаев, A.B. Котельников, Г.П. Маслов, Н.Ю. Свешникова (Россия); № 200612212/28; Заявлено 26.06.2006. Опубл. 20.05.2008 // Открытия. Изобретения. № 14. 2008. С. 4.

9. Кандаев А. В. Электрохимические показатели, информативные

относительно коррозионного состояния подземной части железобетонных опор линий электропередач / А. В. Кандаев, Н.Ю. Свешникова // Россия молодая: передовые технологии - в промышленность: материалы II Все-рос. молодежной науч.-техн. конф. / Омский гос. техн. ун-т. Омск, 2009. Кн. 3. С. 37-41.

10. Пат. № 2366927 РФ, МПК G01N 17/02. Способ определения коррозионного состояния подземной части железобетонных опор / А. В. Кандаев, В. А. Кандаев, Н.Ю. Свешникова (Россия); № 2007145702/28; Заявлено 10.12.2007. Опубл. 10.09.2009 // Открытия. Изобретения. № 25. 2009. С. 3.

11. Переносной прибор определения коррозионного состояния арматуры в подземной части железобетонных опор контактной сети / А. В. Кандаев, В. А. Кандаев и др.; Инновационные проекты и новые технологии на железнодорожном транспорте: Материалы науч.-практ. конф. / Омский гос. техн. ун-т. Омск 2009. С. 80 - 84.

12. Совершенствование метода и аппаратных средств определения коррозионного состояния подземной части железобетонных опор контактной сети/Кандаев A.B., Кандаев В. А. и др. //Труды всероссийской науч.-практ. конф. «Транспорг-2009». Ростовский гос. ун-т путей сообщения. Ростов-на-Дону, 2009. Ч. 3. С. 260-262.

Типография ОмГУПСа. 2009. Тираж 100 экз. Заказ 790. 644046, г. Омск, пр. Маркса, 35

ВВЕДЕНИЕ.

1 Коррозионное состояние железобетонных опор контактной сети и методы их диагностирования.

1.1 Факторы, влияющие на коррозионное состояние железобетонных опор контактной сети.

1.2 Анализ состояния железобетонных опор контактной сети.

1.3 Обзор методов диагностирования железобетонных опор контактной сети.

1.4 Пути совершенствования методов диагностирования железобетонных опор контактной сети.

Выводы.

2 Электрохимические показатели, характеризующие коррозионное состояние арматуры и бетона.

2.1 Выбор метода экспериментальных исследований.

2.2 Экспериментальные исследования железобетонных образцов.

2.3 Определение схемы замещения границы раздела «арматура - бетон».

2.4 Экспериментальное определение показателей коррозионного состояния образцов.

Выводы.

3 Определение коррозионного состояния железобетонных опор контактной сети.

3.1 Измеряемые показатели, характеризующие коррозионное состояние железобетонных опор контактной сети.

3.2 Определение критериев оценки коррозионного состояния железобетонных опор контактной сети.

Выводы.

4 Разработка аппаратуры и программного обеспечения определения коррозионного состояния подземной части железобетонных опор контактной сети.

4.1 Разработка переносного прибора определения коррозионного состояния подземной части железобетонных опор контактной сети.

4.2 Разработка программного обеспечения.

4.2.1 Программное обеспечение прибора.

4.2.2 Программа определения коррозионного состояния железобетонных опор контактной сети.

4.3 Лабораторные и полевые испытания макетного образца прибора.

4.3.1 Лабораторные испытания макетного образца прибора.

4.3.2 Полевые испытания макетного образца прибора.

Выводы.

5 Оценка эффективности использования аппаратуры диагностирования опор контактной сети.

Выводы.

Актуальность. Российский железнодорожный транспорт — крупная и сложная отрасль, имеющая специфические особенности организации работ. Хозяйство электрификации и электроснабжения является весьма важным и ответственным звеном инфраструктуры Российских железных дорог, обеспечивающим перевозочный процесс. Не случайно на долю электрифицированных железных дорог сегодня приходится 83,8% общего объема перевозок. В этой связи в порядке реализации «Энергетической стратегии ОАО «РЖД» на период до 2010 года и на перспективу до 2030 года» [1, 2] продолжается развитие полигона электрифицированных железных дорог на наиболее нагруженных направлениях сети.

Нормальное функционирование системы электроснабжения зависит от состояния оборудования. Несущие конструкции контактной сети, к числу которых относятся опоры, являются ответственными нерезервируемыми элементами системы электроснабжения электрических железных дорог. Надежность опор контактной сети определяет бесперебойность и безопасность движения поездов. Поэтому вопросам прочности железобетонных опорных конструкций как на стадии разработки и проектирования, так и на стадии изготовления и эксплуатации всегда уделялось особое внимание.

Для электрифицированных участков железных дорог важнейшей проблемой является электрокоррозия железобетонных опор контактной сети (КС). Излом и падение опоры от воздействия электрокоррозии почти неизбежно влечет за собой обрыв проводов контактной сети, нарушение электроснабжения и режима движения поездов на соответствующем участке железной дороги.

Анализ состояния устройств электроснабжения железнодорожного транспорта за 2008 год [3, 4], проведенный Департаментом электрификации и электроснабжения ОАО «РЖД», показал, что' протяженность электрифицированных участков железных дорог превышает 43 тысячи километров, на них установлено более 1,5 миллионов железобетонных опор контактной сети, из которых более 445,7 тысяч имеют срок службы более 40> лет. Неэффективность технических решений в области коррозионных обследований привело к тому, что на 2007 год более 60 тысяч железобетонных опор из числа проверенных считаются дефектными. Такие опорные конструкции не могут обеспечивать надежную работу системы тягового электроснабжения в целом и, следовательно, безопасность движения поездов.

Согласно «Стратегическим направлениям научно-технического развития ОАО «РЖД» на период до 2015 г.» [5] одним из основных направлений научно-технической политики компании является повышение надежности работы и увеличение эксплуатационного ресурса технических средств. Требуемого уровня безопасности движения можно достичь только при надежных и долговечных опорных конструкциях контактной сети.

На сегодняшний день разработано несколько методов оценки состояния подземной части опор контактной сети, наиболее перспективными из которых являются электрохимический и вибрационный методы, однако существующие приборы неразрушающего контроля не позволяют в эксплуатационных условиях своевременно выявлять конструкции с исчерпанным ресурсом несущей способности.

Сложившаяся ситуация вынуждает проводить целый комплекс измерений и обследований для своевременного выявления дефектных опор контактной сети. В, условиях недостаточной защищенности от коррозии эффективность коррозионных обследований становится по сути одним из главных факторов поддержания надежности контактной сети. Поэтому совершенствование методов и приборов диагностирования коррозионного состояния подземной части железобетонных опор без откопки является актуальнейшей задачей, направленной на повышение надежности, снижение затрат на содержание контактной сети и обеспечение безопасности движения поездов.

Цель работы — повышение достоверности контроля коррозионного состояния подземной части железобетонных опор КС без их откопки путем использования предложенных показателей коррозии железобетона, полученных за счет применения разработанных метода и технических средств диагностирования.

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи: установить путем анализа достоверность существующих методов определения коррозионного состояния железобетонных опор КС; определить параметры границы раздела «арматура - бетон», информативные относительно коррозионного состояния арматуры и бетона; предложить методику определения коррозионного состояния подземной части железобетонных опор КС в условиях эксплуатации; разработать переносной прибор для определения коррозионного состояния подземной части железобетонных опор КС без откопки и провести его испытания в полевых условиях; дать оценку экономической эффективности использования созданных программно-аппаратных средств определения коррозионного состояния опор КС.

Методика исследования. В диссертационной работе для решения поставленных задач используются как теоретические, так и экспериментальные методы. Теоретические исследования выполнены с применением методов математического анализа и законов теоретической электротехники. Экспериментальные данные обработаны с привлечением методов теории вероятности, математической статистики и программных пакетов MathCad, SPSS, StatSoft Statistica. Научная новизна. обоснована схема замещения границы раздела «арматура - бетон» и определены значения ее элементов; предложены показатели, информативные относительно коррозионного состояния арматуры и бетона подземной части железобетонных опор контактной сети, разработана методика определения коррозионного состояния подземной части железобетонных опор контактной сети без откопки; создан алгоритм принятия решения о коррозионном состоянии подземной части железобетонных опор контактной сети.

Практическая ценность диссертации заключается в следующем: предложенные информативные показатели коррозионного состояния арматуры и бетона подземной части опор- контактной, сети дают возможность разделить находящиеся-в эксплуатации железобетонные опоры-по категориям дефектности; разработанная методика определения коррозионного состояния подземной части железобетонных опор контактной сети позволяет снизить трудовые и временные затраты на диагностирование опор; созданный алгоритм принятия решения о коррозионном состоянии опоры позволит снизить количество необоснованно выбракованных опор и повысить надежность и безаварийность работы системы тягового электроснабжения в целом.

Реализация результатов работы. На Западно-Сибирской железной дороге проведены испытания опытных образцов аппаратуры определения коррозионного состояния подземной части железобетонных опор контактной сети, которые подтвердили эффективность разработанного метода, алгоритма и технических средств диагностирования подземной части железобетонных опор контактной сети.

Апробация работы. Основные результаты работы докладывались на Х1-й Международной научно-практической конференции студентов, аспирантов и молодых ученых «Современные техника и технологии» (г. Томск, 2005 г.), на Международной научно-технической конференции «Электроэнергия и будущие цивилизации» (г. Томск, 2004 г.), на II всероссийской научно-технической конференции «Россия молодая: передовые технологии - в промышленность» (г. Омск, 2009 г.), на научно-практической „ конференции «Инновационные проекты и новые технологии на железнодорожном транспорте» (г. Омск, 2009 г.), на Всероссийской научно-практической конференции «Транспорт-2009» (г. Ростов на Дону, 2009 г.), а также на научно-техническом семинаре кафедры «Электроснабжение железнодорожного транспорта» (г. Омск, 2009 г.).

Публикации. Основные материалы диссертации опубликованы в 12 работах, в том 3 патента на изобретения и 1 на полезную модель.

Вывод

Общий экономический эффект при использовании проектируемой аппаратуры диагностирования опор контактной сети на одной дистанции энергоснабжения для 139 низкоомных и дефектных опор составляет 47 тыс. р. в год; в расчете на одну опору - 338,1 р.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. Установлено на основании анализа существующих методов определения коррозионного состояния подземной части железобетонных опор, что в настоящее время не существует методики и аппаратных средств, позволяющих без откопки определить с достаточной достоверностью их коррозионное состояние.

2. Определено, что сопротивление бетона Яб, сопротивление и емкость Сгр границы раздела «арматура - бетон» являются информативными относительно коррозионного состояния как бетона, так и арматуры; разработана схема замещения границы раздела «арматура - бетон» и определены значения ее элементов, которые могут изменяться в пределах Б^ = 8 -£- 100 Ом, Ыгр = 0,1 ч- 50 Ом, Сгр = 10"5 ч- 2,5 Ф.

3. Предложены алгоритм и метод определения коррозионного состояния подземной части железобетонных опор КС по электрохимическим показателям, согласно которым опоры в соответствии с коррозионным состоянием целесообразно разделить на четыре группы: бездефектные, дефектные двух категорий и остродефектные, подлежащие срочной замене.

4. Разработан, изготовлен и испытан в полевых условиях переносной прибор, позволяющий выявлять по предложенным показателям коррозионное состояние подземной части железобетонных опор без откопки с погрешностью 5 %.

5. Дана оценка экономической эффективности использования программно-аппаратного комплекса, которая составляет 47 тыс. р. на среднее количество низкоомных и дефектных опор, диагностируемых дистанцией электроснабжения за один год.

1. Энергетическая стратегия ОАО «РЖД» на период до 2010 года и на перспективу до 2030 года. Утв. 01.10.2004 года // ОАО «Российские железные дороги». М., 2004.

2. Программа реализации энергетической стратегии ОАО «РЖД» на период до 2010 года. М., 2004. 68 с.

3. Анализ работы хозяйства электрификации и электроснабжения в 2008 году. М., 2009. 95 с.

4. Федотов А. А. 75 лет хозяйству электроснабжения железных дорог России // Железнодорожный транспорт. Сер. Электроснабжение железных дорог; Вып. 2-3: Экспресс-информация /ЦНИИТЭИМПС. М., 2004. 71 с.

5. Стратегические направления научно-технического развития ОАО «РЖД» на период до 2015 г. / http://www.rzd.ru

6. Баранов Е. А., Селедцов Э. П. Состояние железобетонных опор и защита их от разрушения // Железнодорожный транспорт. Сер. Электрификация и энергетическое хозяйство; Вып. 10: Экспресс-информация /ЦНИИТЭИМПС. М., 1965. 20 с.

7. Вайнштейн А. Л., Павлов A.B. Коррозионные повреждения опор контактной сети. М., 1988. 111 с.

8. Селедцов Э.П. Исследование состояния железобетонных фундаментов и опор контактной сети в условиях электрической и почвенной и атмосферной коррозии арматуры: Дисс.канд. техн. наук. Л., 1965. 207 с.

9. Указания по техническому обслуживанию и ремонту опорных конструкций контактной сети. М., 1989. 54 с.

10. Подольский В< И. Эксплуатационные воздействия на опоры контактной сети электрифицированных железных дорог и повышение их надёжности: Автореферат дисс. докт. техн. наук. М., 1997. 66 с.

11. Котельников A.B., Вакуленко Г.А., Селедцов Э.П. О характере разрушения железобетонных конструкций при электрической коррозии арматуры // Коррозия и защита в нефтедобывающей промышленности. №2, 1969. С. 22-24.

12. Демин Ю. В., Демина Р. Ю., Горелов В. П. Обеспечение долговечности электрических материалов и конструкций в агрессивных средах. Кн. 1. — Теоретические основы. Новосибирская гос. акад. водного трансп. Новосибирск, 1998. 209 с.

13. Анализ состояния опорного хозяйства контактной сети за 3-ий квартал 2007 года. ЦЭ-12/10. М., 2007. 11 с.

14. Указания по техническому обслуживанию и ремонту опорных конструкций контактной сети. Департамент электрификации и электроснабжения МПС РФ. М., 2003. 88 с.

15. Пашковский В. Г. Причины утончения стеков средней части опор контактной сети // Транспортное строительство. 1963. № 4. С. 50 — 51.

16. Пашковский В. Г. Влияние температурного фактора на образование и развитие трещин в опорах контактной сети // Транспортное строительство. 1964. №8. С. 45-46.

17. Михайлов Н. В., Пашковский В. Г. Проблемы продольных трещин в центрифугированных опорах // Электрическое строительство. 1967. №2. С. 60-66.

18. Афанасьев В. И:, Нагевич Ю. М., Подольский В. И. Особенности эксплуатации опор контактной сети в условиях Восточной Сибири. М., 1977.49 с.

19. Кудрявцев A.A., Селедцов Э.П., Афанасьев В.Ф. Оценка работоспособности центрифугированных предварительно напряженных опор контактной сети с продольными трещинами в концевых участках. // Вестник ВНИИЖТа. Вып. 2. 1972, С. 38 41.

20. Подольский В. И. Напряжения в центрифугированных опорах контактной сети от усадки бетона // Труды ЦНИИ МПС; Вып. 503. М., 1973. С. 56-66.

21. Подольский В. И. Железобетонные опоры контактной сети. Конструкция, эксплуатация, диагностика //Труды ВНИИЖТ. М. 2007. - 152 с.

22. Подольский В. И. Температурные напряжения в опорах контактной сети в период эксплуатации // Труды ЦНИИ МПС; Вып. 503. М., 1973. С. 31-44.

23. Артамонов B.C. Защита от коррозии транспортных железобетонных конструкций. М., 1961. 92 с.

24. Демин Ю. В., Демина Р. Ю., Горелов В. П. Обеспечение долговечности электрических материалов и конструкций в агрессивных, средах. Кн. 2. Теоретические основы. Новосибирская гос. акад. водного трансп. Новосибирск, 1998. 190 с.

25. Богин И. М. К вопросу о защите от коррозии арматуры фундаментов опор контактной сети // Железнодорожное строительство. 1953. № 14.

26. Кунцевич О. В. Морозостойкие бетоны для строительства в условиях Севера. Л., 1983.

27. Горчаков Г. И., Капкин М. М., Скрамтаев Б. Г. Повышение морозостойкости бетона в конструкциях промышленных и гидротехнических сооружений: М-., 1965, 195 с.

28. Мощанский Н. А. О механизме разрушения бетона; при замораживании и морозостойкости бетонов в суровых условиях службы сооружений // Труды НИИЖБа; Вып. 22. М., 1961. С. 105 116.

29. Подвальный А. М. Коррозионные разрушения бетона вследствие гидравлического давления в его микроструктурах // Труды. НИИЖБа. М., 1971. С. 67-77.

30. Иванов Ф. М. Защита железобетонных транспортных сооружений от коррозии. М., 1968. 175 с.

31. Иванов Ф. М., Розенталь Н. К. О защите стальной арматуры в бетоне морских гидротехнических сооружений // Труды НИИЖБа; Вып. 19. М., 1975.

32. Чеховский Ю. В., Рейтлингер С. А. Механизмы переноса газов и жидкостей через бетон и методы исследования структуры пор. М., 1961, 65 с.

33. Алексеев С. Н. Коррозия и защита арматуры в бетоне. М., 1968,231 с.

34. Чеховский Ю. В. Понижение проницаемости бетона. М., 1968,192 с.

35. Москвин В. М., Иванов Ф. М., Алексеев С. Н., Гузеев Е. А. Коррозия бетона и железобетона, методы их защиты. М., 1980, 536 с.

36. Москвин В. М., Алексеев С. Н., Вербецкий Г. П., Новгородский В. И. Трещины в железобетоне и коррозия арматуры. М., 1971, 144 с.

37. Бабушкин В. И. Физико-химические процессы коррозии бетона железобетона. М., 1968, 181 с.

38. Ахвердов И. Н. Высокопрочный бетон. М., 1961. 163 с.

39. Ахвердов И. Н. Железобетонные напорные центрифугированные трубы. М., 1967. 163 с.

40. Ахвердов И. Н. Основы физики бетона. М., 1981. 464 с.

41. Кудрявцев А. А. Несущая способность опорных конструкций контактной сети. М., 1988. 160 с.

42. Ершов И. М., Панфиль Л. С. Защита сооружений от блуждающих токов железных дорог. М,, 1965. 144 с.

43. Селедцов Э. П., Баранов Е. А. Эксплуатация опор контактной сети. М., 1970. 95 с.

44. Селедцов Э.П., Плешаков Ю.В. Потенциальные условия работы опор контактной сети. // Труды ЛИИЖТ. Вып. 227. Л., 1964, С. 30 32.

45. Ершов И.М., Иванова В.И. Коррозия арматуры железобетонных опор и бетонных фундаментов опор контактной сети токами утечки с рельсов. М., 1959. 30 с.

46. Кравченко Т. Г., Голубовская Е. Е. Влияние переменного тока промышленной частоты на коррозионную стойкость стальной арматуры. Коррозионно-стойкость бетона и железобетонных конструкций. М., 1981. С. 81-89.

47. Каратаев В. Г. Влияние климатических факторов на электрическое сопротивление железобетонных опор контактной сети и способы его уменьшения: Автореферат дисс.канд. техн. наук. М., 1982. 22 с.

48. Корнфельд И. А., Притула В. А. Защита железобетонных конструкций ют электрокоррозии, вызываемой блуждающими токами. М., 1964. 75 с.

49. Старосельский А. А. Электрокоррозия железобетона. Киев, 1978.169 с.

50. Котельников А. В., Иванова В. И., Селедцев Э. П., Наумов А. В. Коррозия и защита сооружений на электрифицированных железных дорогах. М., 1974. 152 с.

51. Артамонов В. С. Защита железобетона от коррозии. М., 1967. 128 с.

52. Стрижевский И. А., Рейзин Б. Л., Иоффе Э. И. Коррозия и защита арматуры железобетонных трубопроводов. М., 18721 97с.

53. Каратаев. В.Г. Исследования и разработка мероприятий по-предупреждению электрической коррозии железобетонных опор контактной сети. Дисс.канд. техн. наук. Л., 1981. 221 с.

54. Герасимов В. П., Вайнтрауб Л. Д., Пермяков Б. А. Аппаратурадиагностики опор. Индуктивный метод // Электрическая и тепловая тяга. 1981. №4. С. 40-41.

55. Кузнецов К. Б., Звягинцева Г. В., Мезенцев А. П. Поиск дефектных опор // Электрическая и тепловая тяга. 1983. № 2. С. 42 — 43.

56. Указания по техническому обслуживанию и ремонту опорных конструкций контактной сети. М., 1996. 120 с.

57. Подольский В. И. Диагностирование железобетонных опор контактной сети ультразвуковым методом. // Эксплуатация и долговечность железобетонных опор контактной сети. / Труды ВНИИЖТ. М., 1993. С 9 14.

58. Подольский В. И. Диагностика железобетонных опор контактной сети ультразвуковыми приборами // Железнодорожный транспорт. Сер. Электроснабжение железных дорог; Вып. 2: Экспресс-информация /ЦНИИТЭИ МПС. 1993. С 14-26.

59. Гунгер Ю. Р., Тарасов А. Г., Чернев В. Т. Ультразвуковой и вибрационный контроль состояния железобетонных стоек опор и фундаментов воздушных линий электропередачи./ Электроинфо. 2005. № 11. С. 40 43.

60. Почтовик Г. Я., Липник В. Г., Филонидов А. М. Дефектоскопия бетона ультразвуком в энергетическом строительстве, М., 1977. 85 с.

61. Гунгер Ю:Р., Чернев В.Т. Диагностика опор и фундаментов воздушных линий электропередачи. Современные методы оценки / Новости электротехники. 2006. № 2. С. 134—136.

62. Гуков А. И. Диагностика опор контактной сети // Электрическая и тепловая тяга. 1980. № 12. С. 34 35.

63. Гуков А. И., Чадин А. Б. Аппаратура диагностики опор.

64. Вибрационный и электрохимический метод // Электрическая и тепловая тяга. 1981. №4. С. 38-40.

65. А. с. 672547 СССР, МКИ3 G01N17/00. Способ контроля электрокоррозионного состояния металлических сооружений // БИ № 25 05.07.79. / Гуков А. И., Чадин А. Б.

66. А. с. 1293574 СССР, МКИ3 G0 INI 7/00. Способ определения коррозионного состояния железобетонных сооружений. // БИ № 8, 28.02.87. / Вайнштейн А. JI.

67. А. с. 024634 Россия, МКИ3 G01C23/9. Устройство для измерения электрохимического потенциала // Бюллетень изобретений. 2000. №11/ Андреев О. А., Кандаев В. А. Кулагин В. Н.

68. Комаров В.А. Электроразведка методом вызванной поляризации. Л., 1980. 391 с.

69. Кормильцев В.В. Переходные процессы при вызванной поляризации. М., 1980. 391 с.

70. Пат. 2283370 Россия, МКИ7 C23F 13/00. Способ защиты кабелей электроснабжения от коррозии, токов короткого замыкания и опасных влияний // Открытия. Изобретения. 2006. № 25 / Кандаев A.B., Демин Ю. В., Сафрошкина Л. Д., Кандаев A.B., Свешникова Н. Ю.

71. Кандаев A.B., Сафрошкина; Л. Д. Защита от коррозии, силовых кабелей в алюминиевой- оболочке и*, шланговом изолирующим покрытии // Электроэнергия и будущие цивилизации: Материалы междунар. научн. техн. конф. / Томский гос. ун-т. Томск, 2004. С. 73 — 76.

72. Пат. 2324920 Россия, МКИ7 C23F13/00. Способ контроля состояния арматуры подземной части железобетонных опор контактной сети // Открытия. Изобретения. 2008. № 14 / Кандаев A.B. Котельников А. В., Маслов Г. П., Свешникова Н. Ю.

73. Вайнштейн A. JI. Павлов А. В. Коррозионные повреждения опор контактной сети. М., 1988. 111 с.

74. Атабеков Г. И. Теоретические основы электротехники. M-JI., 1966.320 с.

75. Кандаев А. В., Маслов Г. П., Свешникова Н. Ю. Методика определения параметров границы раздела «арматура бетон». Научные проблемы транспорта Сибири и Дальнего востока. Вып. 1 / Новосибирская гос. акад. водного трансп. Новосибирск, 2008. С. 282 — 286.

76. Укше Е. А. Синтез электрохимических цепей переменного тока. М., 1969. 80 с.

77. Скорчеллетти В. В. Теоретическая электрохимия. Л., 1969. 608 с.

78. Гуков А. И., Чадин А. В. Поведение потенциала стали в бетоне при ее коррозии блуждающими токами // Труды МИИТа; Вып. 604. М., 1978. С. 173-180.

79. Григорьев В. Л., Михеев В. П., Яковлев В. Н. Выбор опор контактной сети и линий электропередачи // Железнодорожный транспорт. 1998. №9. С. 30-32.

80. Селедцов Э. П., Кудрявцев А. А. Повреждения фундаментов опор контактной сети // Труды ЛИИЖТа; Вып. 227. Л., 1964. С. 121 135.

81. Кудрявцев А. А., Селедцов Э. П. Характер разрушения железобетонных опор контактной сети при электрохимической коррозии арматуры // Труды ЛИИЖТа; Вып. 351. Л., 1973'; С. 113 118:

82. Смирнов Н. В., Дунин-Барковский И. В. Курс теории вероятности и математической статистики для технических приложений. М;, 1965. 511 с.

83. Демидович Б. П., Марон И. А., Численные методы анализа. М., 1962. 629 с.

84. Мелентьев П. В. Приближенные вычисления. М., 1962. 388с.

85. Гук М. Ю. Аппаратные средства IBM PC: Энциклопедия. СПб., 2000. 816 с.

86. ATMegal28 Data Sheet. Atmel Corp., 2002. 367 с.

87. Евстифеев А. В. Микроконтроллеры AVR семейств Tiny и Mega фирмы ATMEL. М., 2007. 558 с.

88. SD Specification Parti Physical Layer Simplified Specification Version 2.00. SD Group, 2006. 129 c.

89. Пат. 53672 Россия. МКИ7 C23F13/00. Электрод сравнения неполяризующийся / Кандаев А. В., Котельников А. В., Кандаев В. А., Свешникова Н. Ю.

90. Страуструп Б. Язык программирования С++. СПб. М., 1999. 991 с.

91. Методические рекомендации* по оценке эффективности инвестиций на железнодорожном транспорте / Б. А. Волков, А. П. Абрамов и др. М.: Транспорт, 1997. 52 с.

92. Методические рекомендации по определению экономической эффективности мероприятий научно-технического прогресса на железнодорожном транспорте / ВЕОИИЖТ МПС. М.: Транспорт, 1991. 239 с.

93. Лапидус Б. М. Теория и практика управления эксплуатации-онными затратами железнодорожного транспорта / Б. М. Лапидус. М.: МЦФЭР. 2002

94. Типовые нормы времени на техническое обслуживание и текущий ремонт устройств электроснабжения СЦБ и других нетяговых потребителей: Утв. 21.04.2003: №Р-385у/ Проектный и внедренческий центр организации труда. М.: Трансиздат. 2003.198 с.

95. Типовые нормы времени на капитальный ремонт устройств и оборудования тяговых подстанций: Утв. 7.02.2003: №Р-100у. М., 2003. 184 с.