автореферат диссертации по транспорту, 05.22.09, диссертация на тему:Метод контроля прочности опор контактной сети

РГЗ о

. мпс РФ

МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ

На правах рукописи УДК 621.315.66

Федотов Сергей Александрович

МЕТОД КОНТРОЛЯ ПРОЧНОСТИ ОПОР КОНТАКТНОЙ СЕТИ

05.22.09 - Электрификация железнодорожного транспорта 05.23.05 - Строительные иатериалы и изделия

Автореферат диссертации на соискание ученей степени кандидата технических наук

Москва - 1994

»»

Работа выполнена в Московском государственной университет' путей сообщения.

Научный руководитель - доктор технических наук,

профессор Гуков А.И.

Официальные оппоненты - академик АТР,

доктор технических наук, • профессор Котельников A.B. ' доктор технических наук, профессор Федоров А.Е.

Ведущее предприятие Управление электрификации и электроснабжения МПС РФ

Защита состоится lS94r. в 14.00 на заседании

специализированного совета Д.114.05.07 при Московской технической университете путей сообщения по адресу: 101475, ГСП, г. Москва, А-55, ул. Образцова 15, ауъ.2Ъ/0>

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке университета.

Автореферат разослан tpcip&fiS. 1994 г.

Отзыв на автореферат, заверенный печатью просил нап лять по адресу института.

Ученый секретарь

специализированного совета _ А.П. Матвеевиче»

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность проблемы. В настоящее время электрификация железных дорог остается одним из направлений технического прогресса на транспорто.

Начиная с 1958 г. началось применение предварительно напряженных опор. Опорам контактной сети такого типа свойственно хрупкое разрушение. Это;подтверждается случаями падений предварительно напряженных опор контактной сети по причине электрокоррозии арматуры в подземной части на сети дорог. Также, имеются случаи излома опор по причине снижения прочности бетона- а надземной части на Дальневосточной, Красноярской, Свердловской полезных дорогах. Обцин для всех этих случаев является разрушение, происшедшее без какик-либо предварительных внешних признаков.

Анализы отказов железобетонных опор, выполненных автором л рядом других исследователей показывает, что разрушения опор в надземной части вызваны снижениемпрочности бетона, происходящей во времени. Арматура в надземной части опор остается защищенной от коррозии и в разрупившихся опорах нет .следов ее повреадений.

Естественное "старение" 'бетона опор неизбежно приведет к тоыу, что в недалекой будущем следует ожидать скачкообразного роста числа таких отказов по причине старения опор, установленных в годы интенсивной электрификации железных дорог.

В связи с тем, что наблвдаемые случаи изломов опор в надземной части неоднократно происходят при приближении движущегося поезда, то проблема отказов опор в надземной части становится не только экономической, но и проблемой безопасности движения поездов.

Сувдствуюдий визуальный контроль не обеспечивает достоверного технического диагноза и не позволяет полностью использовать ресурс опор.

Целью работы является разработка специализированного для опор контактной сети иетода контроля прочности "стареющего" бетона и построение на его основе системы технической диагностики надэеиной части предварительно' напряженных опор контактной сети.

Методика исследования. В диссертации использованы методы теорий удара,- колебаний, упругости, пластичности, планирования эксперимента, математической статистики, технической диагностики.

Научная новизна работы определяется следующим положениями:

- разработана математическая модель неупругого ударного контакта на основе характеристик упругости и пластической твердости .бетона;

- разработана статистическая модель контроля прочности бетона опор контактной сети; .

- разработана технология проведения диагностических работ в надземной части опор контактной сети;

- показано управление технологией проведения диагностических работ на основе требований заданного уровня точности контроля;

- разработаны технические средства диагностики на основе компьютерной технологии оператмвной обработки диагностической информации.

Практическая ценность работы заключается в разработке основ систеиы контроля состояния надземной части предварительно

напряжешшх опор контактной соти, включающей решение следующих вопросов: технология диагностики, правила оценки состояния по результатам диагностического воздействия и технические средства диагностики.

Реализация результатов работы. Основные научные положения диссертационной работы были использованы для разработки технического задания на опытно-конструкторскую работу по изготовлению опытного прибора для контроля прочности бетона опор контактной сети. '

Аппробация работы. Материалы диссертации докладывались и получили одобрение на ХХХУ1 научно-технической конференции кафедр института с участиеи представителей железных дорог и предприятий транспортного строительства Дальнего Востока, г. Хабаровск, 1939 г.; на ХХХУП конференции кафедр института и предприятий железнодорожного транспорта, г. Хабаровск, 1991 г.; на заседании кафедры электроснабжения транспорта ДВ ГАПС, г. Хабаровск, 1993 г.; на распиренноы заседании кафедр энергоснабжения эл. ж.д. и строительных материалов и технологий МГУ ПС, г. Москва, 1993 г.

Публикации. По теие диссертации опубликовано 5 печатных работ.

Структура и объем диссертации. Диссертационная работа состоит из введения, четырех разделов, заключения, списка использованных источников <89 наименований) и приложений. Обций объеи работы содержит 121 страницу, включая 68 страниц машинописного текста, 6 таблиц, 16 рисунков.

Автор выражает особую благодарность к.т.к. Виктору Ивановичу Подольскому за большую научную и ыетодическую поыодь при работе над диссертацией.

СОДЕРЙАНИЕ РАБОТЫ

Бо введении обоснована'актуальность выбранной теш, указывается цель и кратко излагается содержание работы.

В первой главе диссертации произведен обзор исследований и состояния опор контактной сети, анализ математической «одели прочности предварительно напряженных опор контактной сети в надземной части, анализ существующих методов контроля прочности бетона и определены задачи диссертационных исследований.

Проведенные исследования в области разработки способов и устройств контроля состояния эксплуатируемых опор контактной сети в основном были направлены на решение вопросов, связанных с проблемами электрокоррозии арматуры подземной части опор и фундаментов контактной сети, к оценки состояния надземной части железобетонных опор по результатам визуальных обследований.

•Обследования с участием автора участков Свердловской, Забайкальской, Дальневосточной железных дорог показывают, что предварительно напряженные опоры контактной сети, установленные в 60-ые и-70-ые годы находятся в стадии интенсивного старения .

/

Рассматривается математическая модель прочности предварительно напряженной опоры контактной сети в надземной части в сечении уровня пяты консоли.

Анализ состояния опор, находяидахся в эксплуатации показал, что геометрические и механические параметры арматуры в надземной части находятся в пределах существующих норм, также стабильным является диаметр опоры во всех сечениях. Переменными параметрами модели прочности опоры являются толщина стенки и призменная прочность бетона, снижающаяся во времени.

Область изменения призиенной прочности бетона (Вь) может составлять диапазон от значения прочности нового бетона до допустимого значения прочности бетона. В этом случае потеря изгибающего момента опор« составляет до 30%.

У обследованных опор контактной сети, находядахся в эксплуатации, область изменения толщины стенки опоры (-Ес) составила 35 - 70 ил. Указанной области изменения толщины стенки опоры соответствует изменение изгибающего иокента опоры на —^0% - +10/2. Толщина стенки является постоянной величиной и в процессе эксплуатации опор контактной сети необходим контроль прочности бетона в надземной части опоры.

Существующие методы контроля прчности бетона, применяемые в стройиндустрки- можно объединить в три группы: механические, ультразвуковые и физические.

Механические методы неразруша'сдего контроля прочности характеризуются достаточной трудоемкостью и большой погрешностью.

Ультразвуковые методы просты в'эксплуатации, но также имеет большую погрешность.

К физическим методам можно отнести методы ударного импульса, проникающих излучений и т.д.

Реализация иетода ударного кмпульса заключается в нанесении диагностического удара специализированным испытательным молотком (ИМ) по поверхности исследуемой конструкции и регистрации импульса ударного ускорения с пьезоакселерометра, установленного на ИМ. Метод является достаточно простым, но также обладает низкой точностью

Другие физические методы также обладают низкой точностью.

Анализ существующих условий проведения диагностических работ на опорах контактной сети и существующих методов контро-

ля прочности бетона выявил, что наиболее подходящим является метод ударного импульса.

В дальнейших исследованиях необходимо решение следующих задач:

1. Разработка модели ударного контактного процесса, позволяющей описать свягь параметров ударного импульса с прочностью.

2. Поиск нового применения ударного.контактного процесса при диагностике опор контактной сети с цельв снижения погрешности тарирозочной кривой косвенный показатель (КП) - прочность бетона.

3. Разработка системы диагностики на основе метода контроля прочности опор контактной сети в надземной части.

Во второй главе диссертации разрабо.тана математическая уодель ударного импульса к модель статистического контроля прочности бетона опор контактной сети.

Теоретическими предпосылками разработки математической модели процесса диагностики опор контактной сети явились следующие положения:

- снижение прочности "стареющего" бетона опор контактной сети происходит из-за деструкции бетона конструкции;

- .между упругостью, твердостью и прочностью - основными механическими свойствами бетона, как одного из материалов твердого тела, существует определенная связь; •

- упругую и пластическую деформации' бетона (по О.Я.Бергу) при динамическом нагружении сферической поверхностью можно определить по методике расчета упругопластической контактной деформации металлов;

- известно аналитическое ресение временной функции удар-

ного ускорения при известной .зависимости напряжение - деформация в месте контакта соударяющихся^тел.

К основный физическим процессам, регистрирующимися аксе-лероиетрои следует отнести: местные контактные деформации; волновые процессы, происходящие в ИМ; волновые процессы, происходящие в опоре; собственные колебания опор контактной сети.

Предварительные исследования показали, что основным влияющим фактором является местное контактное деформирование.

Местное контактное деформирование.имеет два основных этапа: внедрение и разгрузка. При этом деформация индентора ИМ упругая, а деформация бетона состоит'из упругой к неупругой составляющих. При статическом испытании образцов бетона на сжатие полная деформация состоит из четырех составлявших: упругой, ползучести, пластической и псевдопластической (по О.Я. Бергу). На основании проведенных исследований установлено, что при диагностическом соударении присутствуют две составляющие деформации бетона: упругая и пластическая, что позволяет использовать для бетона упругопластическув модель.

В соответстствие с методикой расчета упругопластической контактной деформации приведенный рздиус кривизны взаимодействующих опоры и индентора (бойка) ИМ принят равным радиусу индентора ИМ (2).

Приведенный модуль упругости взаимодействующих тел при динамическом нагружении определяется по формуле

Е„ = ипЕЕв,

где П с - динамический коэффициент модуля упругости бетона; Е0 - статический модуль упругости бетона.

. 1 Определение временной функции ударного ускорения произво-

. _ -го-

дится на основе теории колебания. При разраОотке динамической модели необходим учет внутреннего трения материала. Основываясь на трудах Н.И.Дазчденков'а и акад. В.В.Новожилова принято, что внутреннее трение материала приближенно учитывается наличием пластической деформации.

Эквивалентная /¿--сткость, определяющая пластическую деформацию при динамическом нагружении находится по формуле

С„ = 2 л г Н0„ ,

где Н)й - динамическая пластическая-твердость бетона.

йесткость второго этапа удара определяется по формуле

. ..-г- ^(ЗзгНЭ.АЧЕ,))2

Р _V к+ЧгСЗзтНРа г

(ЗяДО-ЛЧЕ,,))2 ^^

'где Ь„ - упругая деформация.

Жесткость первого этапа удара определяется по формуле

Сч/ь = С« Сь / (С. + С(,). Шесткости С„ к С«ь являются нелинейными <от дефорна-

' I ,

ции) величинами.

Приведенная масса взаимодействующих тел определяется по формуле

. Шо = ш ш0 / (га + и,0).

где И - масса испытательного молотка; Ш„ - масса бетона опоры, участвующая в ударном взаимодействии.

Разработанные расчетные схемы замещения этапов удара представляют механические системы без трения со свободно подвешен-

ной приведенной массой взаимодействующих тел на пружине, жесткость которой соответствует этапам удара.

Дифференциальное уравнение свободных колебаний для этапа внедрения определяется по формуле

Шо А + Cwh L = 0 ,

где А -вторая производная величины деформации L.

Дифференциальное уравнение свободных колебаний для этапа восстановления определяется по формуле' •

ш0 А + Cw L = 0 ,

Расчет ударного ускорения получен численным методом поэтапного интегрирования. Начальными условиями интегрирования кривой ударного ускорения являются: упругая и пластическая деформации и ускорение в начельный момент равны нуло; начальная скорость ИМ (Vo) не равна нулв.

В результате'расчета определены максимальные значения упругой, пластической, полной деформаций, пиковое значение ускорения (Aj, длительности этапа внедрения (Ti), восстановления, удара (Т), конечная скорость удара и диаметр отпечатка.

Временная функция ударного ускорения для интервала времени 0<t<Ti определяется по формуле

Ait) = Am ôlno1 .

где Ci - коэффициент.

И для интервала времени Ti<t<T

A(t) = Ап coa02 ( * I* ; ^ ) ,

где С2 - коэффициент.

Коэффициенты С1 и С2 определяются по рассчитанный параметрам удара.

Разработанная математическая модель временной функции ударного импульса, опирается на первичные свойства бетона -модуль упругости и пластическую твердость, параметры испытательного молотка (его массу и радиус индентора), и начальную скорость удара.

Физической основой возможности статистического контроля прочности бетона является его неоднородность, которая хорошо подчиняется нормальному закону распределения.

Оценка нормативного сопротивления "стареющего" бетона определяется по формуле

= А ( 1 - В о(К|) + С и'Ю,}) , (1)

где А, В и С - коэффициенты для каздого типа опор,

гз(П 1> - коэффициент вариации локальной прочности бетона.

Анализ существующих способов контроля механических свойств бетона по параметрам ударного импульса и проведенные автором исследования показывают, что в качестве косвенных показателей прочности бетона могут быть использованы два параметра - пиковое ударное ускорение и длительность ударного импульса.

Приближенная зависимость статический модуль упругости -статическая прочность для бетона опор контактной сети определяется по формуле

где Р ! - коэффициент.

Предпизозйло, что зависимость прочность - пластическая ■

твердость.в ограниченном диапазоне существует в виде

1*1 «Ра НО,

где£г - коэффициент пропорциональности.

На основании анализа модели ударного импульса, при отсут-• ствии влияния начальной скорости удара установлена пропорция

Я» = Р.АгТ1 , (2)

где Рэ - коэффициент.

Коэффициент вариации локальной прочности Сетона может быть определен как коэффициент вариации косвенного показателя локальной прочности бетонз, т.е.

В(Р,,)»Ц(Ап') .

Таким образом, сформулирован принцип определения прочности "стареющего" бетона посредством коэффициента вариации косвенного показателя локальной прочности бетона опор контактной сети. В качестве косвенного показателя локальной прочности предлагается применение параметров ударного импульса.

Предложенный косвенный показатель прочности бетона в конструкции не зависит от начальной скорости ударного устройства, и определяется свойствами бетона и известными параметрами испытательного полотка.

В третьей главе диссертации приводится экспериментальное подтверждение следующих положений:

- математическая модель диагностического ударного импульса;

- косвенный показатель локальной прочности бетона;

- модель статистического контроля прочности бетона опор контактной сети.

Экспериментальные исследования выполнены комплектом при-

Ооров в состава ИМ. пьезоакселерсмзтро, предварительного усилителя, фильтра низких частот, аналого-цифрового преобразователя и ЭиМ.

Разработан специализированный ИМ. Определены его основные параметры - касса и длина, а также радиус, твердость и шероховатость индентора.

Определены основные требования к измерительный приборам и выбраны типовые устройства.

Построена статистическая модель невязки экспериментальной кривой импульса и теоретических кривых форм импульсов, как квадратичная Функция с линейным взаимодействием неизвестных входных параметров модели удара (Б0. HDd, Vо) и качала отсчета импульса по оси времени. В качестве невязки используется среднее квадратическое значение разниц ординат экспериментальной и сглаженной кривой форм импульсов, измеренных в фиксированные моменты времени через интервал времени At. По найденным оценкам рассматриваемых параметров определена сглаженная временная функция импульса ударного ускорения и оценена ое достоверность. Описанный алгоритм реализован в программе на язык« BASIC для IBM - совместимых ЭВМ. Наибольшая достоверность аппроксимации составила по Т-критерию 100% и значение коэффициента корреляции составило 0,99.

Экспериментальные и сглаженные функции ударного ускорения импульса b 17 опоры li' 12 представлены на рис. I.

Достоверность определения значений входных параметров мо-.дели удара ярограыным способом часто оказывалась недостаточной и в этих случаях методом проб и ошибок произведено сглаживание импульсов с требуемой точностью.

Высокая точность аппроксимации временной функции ударного

Зксперииентальная и сглаженная функции ускорения импульса Л 17 опоры Л 12

^мкс

Рис .1.

импульса подтверждает линейную зависимость неупругой деформации Сетона от ударной силы.

Экспериментальное изучение связи локальной прочности бетона и предложенного косвенного показателя прочности (ф-ла 3) произведено в лабораторных условиях при искусственной "старении" образцов бетона.

Для определения искомой зависимости косвенный показатель - прочность создано четыре группы образцов бетона. Влияющими обобщенными факторами приняты - марка бетона и условия среды набора бетоном своей прочности. В эксперименте использовались образцы бетона марок И500 и'-МЗОО. После изготовления образцов в течении одного месяца половина из них находилась на воздухе, другая была помещена в водопроводную воду.

Изменение возраста бетона имитировалось ого искусственный ускоренным "старением": циклами нагрев - резкое охлаждение. Внутри кавдой группы образцов принято три уровня "старения" с числом циклов О, 20, 60. На каждом уровне "старения" находилось по два образца. Образцовые кубы кавдой марки были выполнены из одного замеса бетона.

Для исследования использованы образцы-кубы бетона с ребром 10 см. В ходе эксперимента нерпзрушаюцего контроля образцы расподогалиоь на опорной плите пресса. По каздой грани образцов сверху примерно под углом 90е испытательным молотком наносились удары произвольной силы, всего по 5 ударов на куб. В ходе эксперимента регистрировались пиковое значение ударного ускорения и длительность ударного импульса.

На основании данных лабораторных исследований косвенного показателя, внутри каждой группы образцов методом наименьших квадратов определено значение коэффициента (формула 3) и

рассчитана достоверность аппроксимации уравнениеи данного вида. Достоверность модели оценена с помощью Т - критерия.

В лабораторных условиях тарировочная зависимость вида (3) для бетона аналогичного или близкого по свойствам бетону опор контактной сети, подтверждается с вероятностью более 95%.

Испытания опор контактной сети на прочность проведены под руководством к.т.н. В.И. Подольского.

Испытания проводились на участке Шаля - Свердловск Свердловской ж.д., эксплуатирующейся по системе электрической тяги, постоянного тока в течении 30 лет. На первом этапе, состояние опор было визуально оценено и выбрано пять опор типа СШБК-6,О/ 12,3, имевших характерные повроздения в надземной части. Испытываемые опоры были демонтированы и свезены на дистанцию электроснабжения. Непосредственно, перед разруиающими испытаниями опоры были обследованы с использованием диагностической аппаратуры. Испытания опоо на прочность произведены по методике ГОСТ 19330-81. Нагрузка к опорам прилагалась в направлении перпендикулярном оси пути. Значения призменкой прочности бетона опор составили диапазон I? - 26 (МЛа).

Принято допущение .''что механические свойства реального бетона при динамической ударном нагруягении занимают промежуточное положение ме;кду свойствами идеально-упругого и идеально-пластического тел. Для приближенной оценки, при условии примерного равенства энергий, затраченных на развитие упругой и пластической деформаций бетона, ложно принять что свойства реального бетона занимают среднее положение между свойствами идеально-упругого и идеально-пластического тел.

На основе численных расчетов по разработанной модели ударного импульса для реального бетона определены значения коэ&и-

циентов (1 и I. Корректировкой относительного значения локальной прочности бетона сомножителем Ат в выражении (2) можно пренебречь и выражение (2) приводится к виду

(3)

где Г, - длительность удара на фиксированном пороговом' уровне.

В соответствие с физическим смыслом рабочий участок тари-ровочной кривой (формула I) находится на вогнутой убывающей участке параболы и для имеющегося небольшого объеиа экспериментальных данных необходимо воспользоваться аппроксимацией степенной функцией вида

- Б.(и1Т5))" ,

где 6е. 61 - эмпирические коэффициенты.'

Оценка достоверности полученной тарировочной кривой произведена величиной ее погрешности, которая составила 12%.

В четвертой главе разработана система диагностики, в которой решены следующие задачи:

- примерная технология диагностирования;

- правила оценки состояния опор;

- технические средства диагностики.

Указанные задачи решены применительно к контролю надземной часта железобетонных опор контактной сети электрифицированных »слезных дорог.

Область применения системы диагностики на основе ударно-статистического метода распространяется на железобетонные опоры контактной сети длительно находящиеся в эксплуатации и не подверженные разруиению вследствие местных или кратковременных силовых воздействий, таких как раздавливание бетона под

закладной-деталью, растрескивание бетона при рихтовке опор и т.д.

При разработке технологии проведения диагностических работ решены следующие задачи: выбор и подготовка места нанесения ударов, разработка правила нанесения ударов и определение необходимого числа ударов.

Выбрана методика определения количественной оценки дефект. ности опор, исходя из заданной вероятности безотказной работы Р8 = 0,9999, которая обеспечивает постоянство граничного значения КП. Постоянство граничного значения КП .исключает его изменение в процессе массового старения опор, и но приведет к лавинообразному росту числа опор нео&ходииых для замены.

Такии образом, на перЕон этапе внедрения системы диагностики принято двухкатегорийное правило оценки состояния опоры, где граничным значением является параметр и5.

Имеющийся ограниченней статистический материал не позволяет с достаточной точностью установить Функцию 13я = (-?0).

Определенно необходимой периодичности проведения диагностических работ может быть произведено на основе модели старения железобетонных конструкций. Построение такой модели представляет отдельную проблему и такая задача не ставилась.

Устройство диагностики опор контактной сети должно удов. летворять приведенным требованиям к устройствам контроля и состоит из двух блоков: ударного (в составе Ш и пьозоаксело-рометра) и электронного. В состав электронного блока входят: предварительный усилитель, фильтр низких частот, блок измерения амплитуды импульса, блок измерения длительности импульса, арифметико-логическое устройство и блок питания.

Реализация устройства представляет портативный прибор с

автоноыныи питанием.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. Прочность стареювдх железобетонных опор контактной сети в надземной части при отсутствии коррозии ариатуры определяется прочностью бетона и толщиной стенки опоры.

2. Для контроля прочности "стареющего" бетона опор контактной сети в надзеиной части предложено взять за основу метод ударного импульса.

3. Теоретически обоснована линейная зависимость неупругой деформации бетона от контактной силы при ударном воздействии шарового индентора и распространено понятие "пластическая твердость" на бетон опор контактной сети.

Ц. Разработана математическая модель неупругого ударного контактного взаимодействия, основанная на параметрах ударного устройства (радиуса индентора и массы ударника) и его начальной скорости, первичных свойствах бетона (упругости и пластической твердости), и построенная на основе теории колебаний.

5. Предложен косвенный показатель локальной прочности бетона опор контактной сети, представляющий степенную функцию длительности ударного импульса.

6. Разработана модель статистического .контроля и предложен косвенный показатель оценки прочности бетона опор контактной сети в виде коэффициента вариации косвенного показателя локальной прочности бетона о пор.

7. На опорах контактной сети подтверждена достаточная сходимость с расчетными данными модели экспериментальной функции ускорения.

8. .В лабораторных условиях экспериментально подтверждена с достоверностью не менее ЭЪ% по Т-критерип линейная зависимость предложенного косвенного показателя локальной прочности для бетона, аналогичного бетону опор контактной сети и кубико-вой прочности бетона.

9. На опорак контактной сети экспериментально подтверждена 'с погрешностью 12^ тарировочная зависимость коэффициента вариации локальной прочности бетона и лризменной прочности бетона, полученной по результатам разрушающих испытаний опор на изгиб.

10. Разработаны основы системы диагностирования надземной части опор контактной сети: примерная технология диагностики, правила оценки состояния и технические требования к,устройству диагностики.

Основпыэ положения диссертации опубликованы в следующих работах:

I. Федотов С.А. Поиск быстрого негода оценки прочности бетона в стареющих опорах контактной сети в полевых условиях. //Тезисы докладов ХХХУ1 научно-технической конференции. /Хабаровский институт -инж.' ж. -д. транспорта. - Хабаровск, 1989.

' 2. Федотов С.А." Определение механических свойств бетона опор контактной сети. //Совершенствование и повыпение эффективности устройств системы тягового электроснабжения в условиях Дальнего Востока и БАМ: научн. тр. /Хабаровский институт ишх. ж.-д. транспорта. - Хабаровск, 1992.

3. Гуков А.Й., Подольский В.И., Федотов С.А. Метод контроля прочности бетона опор контактной сети. //Вестник ВНИШНТ.

8, 1991.

4. Федотов С.А., Подольский В.И. Эксплуатационные испита-

-22в

ния статистического иетода контроля прочности бетона стареющих опор контактной сети. //Тезисы докладов ХХХУП научно-технической конференции. /Хабаровский институт инж. к.-д. транспорта.

- Хабаровск, 1991.

5. Федотов С.Л., Подольский В.И. Разработка приборного комплекса контроля прочности стареющего бетона опор контактной сети. //Совершенствование и повышение эффективности устройств системы тягового электроснабжения в условиях Дальнего Востока и БАМ: научи.тр. /Хабаровский институт■ инж. к.-д. транспорта.

- Хабаровск, 1992.

Федотов Сергей Александрович

Метод контроля прочности опор контактной сети

■05.22.09 - Электрификация железнодорожного транспорта 05.23.05 - Строительные материалы и изделия

Сдано в набор Формат 60 84 1/16

Усл.п.л. /г-Зр^Г Заказ Зк?. Тираж 100 экз.