автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Железобетонные малоуклонные облегченные плиты для покрытий

Всесоюзный заочный институт инженеров нзяезнодорозного транспорта

На правах рукописи

АМЕР Айман

ЖЕЖЗОБЕТОШЫЕ МАЛОУКПОННЫЕ ОБЛЕГЧЕННЫЕ ПЛИТЫ ДЛЯ ПОКРЫТИЙ

Специальность 05.23.01 - Строительные конструкции, здания и сооружения

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

МоскЗа, - 1994

Работа выполнена во Владимирском .государственном техническом университете.

Научный руководитель Официальные оппоненты

Ведущая организация

- доктор технических наук, профессор В.С.Бартенев.

- доктор технических наук, профессор В.В.Шугаев; кандидат технических наук, доцент Н.А.Кулакова.

- ПШ "Промстройдроекг".

Защита состоится " 1В " 1994 г. в Л?" час.

на заседании диссертационного совета Д.114.09.01 по защите диссертаций на соискание ученой степени кандидата технических наук при Всероссийском заочном институте инженеров железнодо-рогшого транспорта (ВЗЖТ) по специальности 05.23.01 - Строительные конструкции, здания и сооружения по адресу: 125808. Кзскел, ГСП-47, ул. Часовая, д. 22/2, аудитория 337 .

С диссертадаей г.;ашо ознакошться в библиотеке института.

Автореферат разослан " " I9S4 Г.

Учений секретарь

диссертационного совета

каЕКЕдат технических наук,

доцент /2г Б.В.Зайдаз

Обкая характернотика работы

Актуальность работа. Наиболее ва?.нкми задача;,я, поставленным:* перед капитальным строительством основными направления;,::! зксно-'л:-ческого развития САР, являются экономное расходование материалов (металла, цемента и др.) к сшпение себестоимости е одновременным повышешгем качества строительства."

Совершенствование железобетонных конструкций с целью" сокра- • цения стоимости кх изготовления и понтона, в первуэ очередь, связано с облегчением собственной массы конструкций.

Большой удельный вес от общего количества произволетвэпзнх зданий составляют одноэта?.ные промышленные здания, Поэтому разработка, исследование и внедрение новых конст^уктившас форгл железобетонных ребрксткх пллт для их покрытий, яозволявдпс сократить расход бетона до 13,37% в плоскостных покрытиях п до 20% бетсна и арматуры в пространстзешгых покрытиях, является вгзшш задачами в области совершеистзогапая супеотаушгс: покрытий коиструкпкй, состоящис из типовых ребристых штат.

Б научно-технической литературе отсутствуют давпыс о гег-ып-бетонных калоуклопных облегченных плитах. Поэтому прозекеяие всестороннего исследования их особенностей яздязгся гз!с:з актуальной задачей.

Целью дяссяргациошюй,.работа являв гея выявление дейсязггогь-ной работы жблозоОетошяас малоуклоннкх оЗлегченгпп: песет е разработка практических рекомендаций по их расчету я коистру^ровапив. •.

Задачи, которые агасились при выпосяешп! яакксЯ рабоьа, Формулируются следующим сбразсм:

1. Определенно теореягчески рационального вирзза продольных ребер, классов бетона и арматуры, рациональной длины озорной части и величины подъема.

2. Теоретическая оценка усилий и перомзсзкай в ггелозобетоннкх малоуклонных облегченных плитах.

3. Экспериментальное исследования работы хсонструкцяЗ под действием равномерно распределенной нагрузки по вссЛ поверхности плиты до разрушения о выявлением распредалзепш дгфсрмацяй к вере-мкдетти.

4. Оценка расчетов по прочности путем сравнения экспериментально полученных результатов с теоретическими.

5. Разработка блок-схемы расчета этих конструкций.

■Автор закипает;

- предложения по разработке и применению железобетонных малоуклонных облегченных длит;

- результаты экспериментальных исследований трех моделей нелезобетонных малоуклопных плит (типовой п облегченных) с размерам в плаке 0,5 х 2 м при действии равномерно распределенных нагрузок;

- ьгетодику расчета таких конструкций, учитывающую изменение геометрической схемы, пластические деформации бетона и раскрытие трецнк в отдельных зонах с увеличением уровня загрукения, а также программу для реализации методики на ЭВМ.

Научную новизну составляют; результаты экслэримецтально-теорекхческих"исследований ¿¿елезобе тснеых малоуклоаных облегченных плит при действии равномерно распределенной нагрузки;

- методика расчета железобетонных ыакоуклонных облегченных шахт ■ с применением ЭВМ;

- бняелоеио влияния изменений жесткости и геометрической схеш на НДС в зтих конструкциях;

' - рекомендации по рациональному конструированию железобетонных маяоуклоянкх облегченных плит, обоснованные результатами численного эксперимента..

Практическое значение работы

Разработанные а диссертационной работе программы " /?М£1\1", ЯМЕ" на ПЭВМ для расчета яелез обе тонных малоуклонных облегченных плит в упругой стадии (без учета изменений десткостных ха~ р ал*, терке па; и геометрической схемы) и в стадии действительной работа конструкции^(с учетом изменений зсесткссти и геометрической схеш) могут быть применены для расчета различных форм облегченных балочных плит и балок плоскостных и с подъемом. Результаты расчета представлены в табличной форме, удобной для практического использования и теоретических анализов.

На основе проведенных исследований результаты работы позволяют рекомендовать яелезобетонные малоуклонные облегченные платы для применения в строительстве.

• Аггообашя паботы и публикации по теме лиссепташги

Результаты диссертационной работы долслекы на научных конференциях кафедры СКиА Владимирского политехнического института в 1992 и 1993 гг.; на ХХУ1Л научной конференции Владимирского государственного технического университета в 1994 г.; на мезду-народной конференции в 1993 г. (г.Белгород) (печатная работа) и на научной конференции дамасского университета, на основании , которой тема данной диссертации была утверждена министерским приказом. - Дамаск, Сирия, IS93.

Объем работы

Диссертация состоит из введения, пяти глав, основных выводов и предложений, списка используемой литературы, включающего 60 наименований, 3 приложений. Работа содержит Í37- страниц, в том числе £5 страниц машинописного текста, 52 рисунков* и

9 таблиц. Работа выполнена на кафедре строительных конструкций и архитектуры Владимирского государственного технического ушгвер- -ситета.

Содержание работы

Во введении обоснована актуальность работы и приведено краткое содерглние работы.

В первой главе диссертации рассматривается конструкция железобетонных ребристых плит (малоуклонных и плоских), используемых для покрытий одноэтажных промышленных зданий; краткие сведения о способах, применяемых для-сокращения расхода материалов по сравнении с сущеетзувгцнми типовыми конструкциями п для усиления железобетонных изгибаемых элементов металлически!,® затязками.

В настоящее время существует целый ряд плит покрытий и постоянно разрабатывается новые конструктивные решения. Наибольшее распространение получили плиты пролетом 12 и 6 и, шириной 3 м \с двумя продольными и поперечными ребра:,2. Ребристые плиты 12 х. 3 и, принятые в качестве типовых,- имеют продольные ребра сечением 100 х 450 км, поперечные ребра с шагем ЮОО км, полку толщинсл 25 * 30 мм.

Плиты ребристые под малоуклонную кровлю имеют трапециевидные продольные ребра с уклоном верхнего пояса 1:20 + 1:30.

Среди многих различных типов плит покрытий - '¿I, 11-образные, ККС, Т и т.д. - более перспективными являются ребристые П-образ-пые плиты. Этот вывод сделан на основе результатов технико-экономического сравнительного анализа, который бил проведен в ЩЬШпромзданий.

Б связи с широким использованием ребристых плит для покрытий промышленных зданий сокращение стоимости их изготовления и монтажа является важной задачей.

На Украине для пространственных покрытий уменьшили высоту продольных ребер до 380 мы и ^сличили расстояние между поперечными ребрами до 1500 мм, что позволило сократить материалоемкость до 5 V 10%, однако остался излишний бетон, находящийся в растянутой зоне, и не уменьшился расход материалов на монтажные нагрузки.

Задача сократить расход строительных -материалов до минимума может быть решена путем рационального сочетания бетона и стали, например, созданием металлозелезобетонных плит. В данной работе рассматривается ноЕое конструктивное решение в области железобетонных калоуклонных плит. ,

Основанием, на котором было решено заняться этой работой, являлось сокращение расхода бетона на 13,37$ в плоскостных покрытиях, а в пространственных - расхода бетона и стали до 30$ по сравнении с покрытиями, состоящими из типовых плит (таблица).

Технико-экономические показатели плит покрытий

Марка Наименование элемента ¡•.асса Расход Экономия материалов

та, т бетона стала, кг

бетона % стаж. %

ТШ Типовая ыалоуклонная плита 12 х 3 и 6,898 2,76 100,15'

ОШ-1 Облегченная ыалоуклонная плита 12 х 3 и для плоскостных покрытий 5,977 2,391 96,099 13,37 ' 4

ОШ-2 Облегченная ыалоуклонная .плита. 12 i3.ii для про-. . странственных покрытий 5,425 \ 2,17 70,11 27,а , 30'

Железобетонные малоуклонные облегченные плиты могут.использоваться как для плоскостных покрытий, так и для пространственных, где затяжка выполняет свою роль только в стадии монтаза, и ее снимают при эксплуатации, когда плита становится элементом оболочки.

Во второй главе изложена методика экспериментальных исследований моделей типовой и облегченных малоуклонных плит, описаны конструкции моделей, даны физико-механические свойства применяемых материалов.

Цель» экспериментальных исследований являлось изучение напряженно-деформированного- состояния зхелезобетонкьк малоуклонных . облегченных плит, определение их прочности и сравнение ее с прочностью .железобетонных малоуклонных типовых плит.

Все модели для испытаний были изготовлены сборными. Модель типовой малоуклонной плиты имела следующие размеры: длина 2000 мм, ширина 500 мм, зысбта сечения продольных ребер от 80 мм в. спорной части до 105 мм в середине плиты, т.е. с уклоном 2,5$. Толщина полги 7 мм, толвдна продольного ребра 17 мм (рис. I). Модели малоуклонной облегченной плиты имели те ~е размеры за исключением' высоты продольного ребра в арочной части, она составила 40 мм по всей длине плиты меаду опорными частями (рис. 2).

•Модели обеих плит изготавливались из мелкозернистого бетона . состава Ц/П = 1,2/9 при В/Ц =0,43, активность цемента равнялась 400.

Прочность бетона на время испытаний составила 280 кг/см^, начальный модуль упругости при напряжениях в призме с1 4- 0,2-равен 320000 кг/см2.

Для испытания моделей был запроектирован и выполнен металлический стенд. Модели опирались на стенд через два катка, одну неподвижную опору из уголка и шар, которые позволяли им свободно перемещаться по всем направлениям в горизонтальной плоскости.

Испытания- проводились при действии равномерно-распределенной нагрузки 0,7 т/м по всей поверхности модели.

При проведении испытания на моделях облегченной плиты было '^установлено 10 прогибомзров с ценой деления 0,01 ил, 8 индикаторов с ценой деления 0,01 мм, 196 тензодатчиков с базой 50 мм наклеивались клеем БФ-2 на поверхность бетона и 14 тензодатчиков с базой 20 мм - на поверхность затягки.хТакпе яе приборы были использованы для испытания модели типовой плиты за исключением тензодатчлкоз с

Рис. 2. Обвдй вид модели ыалоужлонной облегченной плиты

базой 20 ил и натачии 10 тензометров, которые уотапавлазались на нияней арматуре продольных ребер. Регистрация показателей осуцзст-вяялась прибором С15ИТ-3.

В этой главе такие рассматривается проведение ?кспераыенталь-ных исследований на модели малоуклонной типовой плиты и на двух моделях малоуклонной облегченной плиты.

При испытании модели типовой малоуклонной плиты проязЕОдашсь измерения прогибов в трех сечениях ( '¿-2/2, Х = Ьз ,'A-^/s)» измерения деформаций бетона и арматуры.

Разрушающая нагрузка составила % - 861 яг/м, что экие расчетной ( ? = 700 кг/м) в 1,23 раза.

На рис. 3 приведены опытные значения прогибов з среднем сечении С Xs 1/2 ),:показан характер нарастания значений прогиба с повышением уровня загруяения поэтапно. Поэтапная сагрузка составила 61,5 кг/м.

Изгибающий момент, возакканщй в срздкем свченкп юшсы С К= 2 /2 ), и характер возрастания его значений показага на рис. 4.

Изгибающий момент был определен по бссмуло

где %, - опытная поэтапная равномерно распредеязттая кагругжх.

Остальные экспериментальные исследования ярозодидисъ на пэух моделях- малоуклонной облегченней плиты при действии гаках равномерно распределенных нагрузок, что и для модеяа типовой малоуклонной .плиты.

По ходу испытаний были закерены: прогибы в продольном направлении з трех сечениях ( X = 2/г , ;< = 2/з и к г i/s ), дефоргзацзг бетона в этих se сеченаях и деформация затязкп. Оба кодеяз дозода-ли до разруиеЕЯЯ.

Разрушавшая нагрузка % при испытанна первой, модэли составила 800 кг/м, что выше расчетной в 1,14 раза, а при испытании второй модели была 861 кг/м, т.е. превышала расчетную г 1,23 раза.

Опытные значения прогибов дда двух моделей приведет! ка рис. 5, замерены в'средних сечениях гипг ( У---2/2 ).

Изгибаащпй момент в середино плиты к его характер Еерастанаг чдля двух моделей показаны на рис. 6.

" Опнтныэ значения изгибаэзщего момента олредзляась яо босутте

где Ms-cy ; V^

1-е ■ •9 гз •852 ■761 ■ 71 ■ИЗ ■668 ■<13?

■ш ■т

•из

%*О.В61Т!М

X * ¿Л2 ' Л

1

.III

• 071

/О

го зо ¡/а 5э

¿о

70 ВО 30

Рис. 3. Прогиб в сечении х = Ч/г модели типовой малоуклонной плиты

с 1.0

.71

кЭ?

]

пи

--. ■ .1... а>л--е

0 142

.......1 1

1Я? гл> гоо 2*0 зро (ас т>м-

Рес. 4. Изгибатеий момент в оечении * - Ьъ модели типовой малоуклонной плите

.ео

.¿15

■ (13,

-к

•308, •Ш ■М ■аз

■36К

1 ( ■ ! 1 1Ж

1 - 1

1 К

1 '-У • ✓

! I — — у с- — — — 1

• ! !

1 | у \

1 1 У

I

! У г У

/ к/ /

*

1

О 1

3 Ч 5

Г{>

/5

Рис. 5. Прогиба в сечецт. х - 1/2 при в р иодели;

_------ -----.. - ..------- расчет ,

при в рсонз ¡¿¿.¿СаяАг ;,----— ОЕНГ для пврзоЗ

СЕКТ ДЛЯ второй модели

<7г/<

[,

и У У

У* / х

— и- --

У' к'

(г - - -

//

У,

>

"Т 1

-3

Рис. 6. Изгибапгай мс^энт в сечении X = г/2 : —расчет ври В , ¿' ¿сз-мЬ ;

,—оякт для первой иодэли;.—■а—-.сш; для вгсроЗ модели

г

- ю -

Han- опытный распор затяжки, замеренный тензодатчикаш по ходу процесса испытаний; - расстояние мевду затяжкой и центром тяжести сечения . арочной часта;

опытные значения прогибов, замеренных,прогибомерами. Что-касается деформаций затяжки для двух моделей, на рис. 7 приведены опытные значения распора затяяки и характер их возрастания с повышением уровня загруженкя поэтапно. Поэтапная равномерно распределенная нагрузка равнялась 61,5 кг/м. . '

Третья глава посвящена расчету железобетонных малоуклонных . облегченных плит. Здесь рассматриваются способ расчета этих конструкций, изменения геометрической схемы и яесткостных характеристик, порядок расчета с применением ПЭВМ, способ выявлений рационального подъема, длины опорной части, высоты арочной части, классов бетона и арматуры.

В этом методе расчета плита рассматривается как распорная балочная,система.'Способ расчета заключается в разделении половины плиты (с учетом симметричности) на три части: опорная часть, где сечение"имеет большую жесткость относительно сечения арочной части, и две части, на которые была разделена арочная часть. Суть разделения заключается в,учете действительных хесткостей сечений по продольному направлению и определении усилий и перемещений для различных сечений.

Распор затяжки определяется по формуле

an '

где - счо- перемещение по направлению распора от внешней нагрузки, которое определяется как сугли, двух слагаемых по формуле: QiO = G-to + Q-fo '■

первое слагаемое учитывает деформацию жесткого диска опорной части элемента ( X от 0 до С );

второе слагаемое учитывает деформацию арочной части;

перемещение от И ~ I, которое находится хеше сумма трех слагаемых: - д Qtf = af, + an + rili;

первое слагаемое учитывает деформацию опорной части; второе слагаемое учитывает деформацию арочной части; третье слагаемое учитывает податливость затяжки.

?т/М

•за •2'

•133

— — — I

у •v

— — — —

— — — ✓

¿у -

- ✓ ✓

У у.

v -

✓ (

■г

а)

т

•т ■в

•7:8 >476

'}г(!

•V •343 •зо$

•ш •т

•<Ы5

ЧггМ

✓ ✓ >

у.

/ у

У У

г V

- у' л ¿у

✓ У

У г

'Г у -

У

>1 У •

У *

■

о •г -н ■& •в 1

6)

Рио. ?. Распор затяяки: а - для первой модели;

/ б - для второй модели: —---- расчет'

при 0 = сомЛ , у у—..—- расчет

при в ФишЬ опыт

- 12 г . . .

Щ Вг I £г /Ц ) Сг ДО,

аи жмМ, ¿«+[мМ. +<*>*>

где А\ , , - соответственно изгибающий момент, нормальная сила п поперечная сила от внешней нагрузки .в основной системе в 2 -м участке (рис. 8); С1н,с соответственно изгибающий момент, нормальная ' сила и поперечная сила в основной системе от

М = I в г -м участке (рис. &); площадь затякки, которая монет задаваться иле определять« по пшблпженнсй ¿ормуле г '

ос - жесткость элемента в участке, которая определяется для различных стадий следутциы образом:

- в упругой стадии: 8/- , где /г- - момент инерции сечения з г'-м участке;

- после появления тресты: 5/ - , где кривизна элемента в г -м участке (С11иП 2.03.01-84):

, г г,1-*' С^+Я ) ¿А.! елг\~Аг{ е, л

прогиб в любой точке плиты в продольном направлении вычисляется

.по формуле: .

- . и'с»'1)

где X - прогиб, возникаюсуй от нагрузки о/ ; прогиб от И = I; И - распор затязки;

- £ и / определяются следующим образом:

Оу

^ 8/ V /?*'

Д/М ^+ с/Х;

а V в* У я & ) м

- Ici

p.-i

¡i 111 1111 i i I i i 11 11 FTTT

б)

в)

HM'-»о

«э

—1 Миг, Ми, © @

Л/*« 0 в

1

о- © ©

1 НС,

» 1 © _

< к" © ©

av,

X.O-~tT,

MÍ,-WC

ß«"

tfyün*

'ер © @ а?'* ^

Рис. 8. Эпюры м , N и а : a - от взепнвй пагрузка я. ; ö - от расассз W ; а - 02 сили Р = I

-14, tfl,, Qpti- соответственно изгибающий момент,-нормальная сила и поперечная сила от Р = I, действующая вертикально в ¿ -й точке (рис. 8).

Усилия, возшжающие в г~ц сечении, определяется по формулам

- изгибающий момент tAi->-¡s-n (é:-/¡ ) ,

VRC^'s-.f^d-x:) ;

Д' - расстояние между затяжкой к центром тякести сечения -. арочной части в г*-м участке; - прогиб в 2 -й точке;

Н - распор■затяжки;

- нормальная сила ■ ^ = ( í¡¿ -x¿)+ ■

- поперечная сила Q. = f. голы ( £/?.-хг)-н-^п*. .

11а основании используемой методики расчета были составлены программы " Лl-'.ERi" и « Ка ПЭВМ "Искра 1030.ОН" на языке

ВЯ5ХС . Эти программи позволили менять,в расчете различные параметры: длину оперной части, высоту арочной части, величину подъема и классы бетсыа к арматуры для определения тс рациональных величин.

В четвертой главе, рассматривается расчет модели яелезобетон-пих малоуклонных облегченных плит при работе плиты как в упругой стадии,, так и после появления трещин в растянутой зоне поперечного сечения продольных ребер.

Расчет модели производился по тому не методу, что и выполнялся ■расчет конструкции в натуре. Для расчета модели были использованы программы " АМ£в1 « и •< ■■ на ПЭВМ.

В этой se главе сопоставляются результаты расчета модели с опытными данными.

На рис. 5 приведены значения прогибов, полученные расчетом без учета и с учетом появления трещан.

Результате приведены для средних сечений моделей, где X - ё/г . Из рисунка видно, что опытные значения прогибов в двух моделях по характеру нарастания хорошо совпадают с расчетными. Однако опытные результаты, оказалксь-мзньще, чем расчетные,примерно на 9 * 11% при первом исследовании и на 10 ~ 12% - при втором.

На рис. 6 показаны расчетные значения изгибающего момента, возникающего в среднем сечении плиты ( х = £/а ) в двух стадиях. Из рисунка легко заметать,.что подхарактеру возрастания опытные значения совпадают с расчетными, но меныдз на 1253 при испытаниях первой модели, а при испытаниях второй модели - на 10$.

Опытные значешк распсра затяаки сказались очень близкими к расчетным, и разница меяду тая не превьгалэ 5*7% при тем, что опытные значения болите. Расчетные результаты приведены на рис. ?.

IIa рис. 5-7 mosho заметить, что при расчете без учета изменений лсесткостных характеристик результаты по характеру параста-■•шя не совпадают с опытными, кроме того они значительно мепкм.

Пятая глава посвящена появлению и развитии трещин в плите.

Модели плиты были доведены до полного разрусекия и получена )бсая картина трещин. Первые треиинн появились в нижней части 1родольных ребер в середине плиты, которая находилась й растянутой зоне, там гдб возникали .максимальные изглбагагге моменты.

С ростом нагрузки трещины раскрывались л образовивались ковке трепаны около предыдущих с двух сторон, с позыпенлем уровня зарру-гения тресзшы раскрывались больше и новые трзцлш начинали появляться в арочной части, отходя от середины плиты, затем наступало разрушение при нагрузке выше расчетной в 1,14 раза во'-время испытаний первой модели и в 1,23 раза при испытаниях второй коделя.

Обпле выводы1 и предложения

1. Для массового строительства промышленных зданий и соору-. гений рекомендуется применять покрытия (плоскостные и цроотран-

ственные) из железобетонных малоуклонншс облегченных плит благодаря высокой экономии материалов (бетона и стали) (см. глазу I).

2. Для плоскостных покрытий из облегченных шяг целесообразно использовать именно к-алоуклоннне (с подъемом) платн, благодаря которые улучшается работа конструкции, т.к. повышается э-5фэктив-ность затяяси до 30$, которая, в свса очередь, имеет большое влияние на усилия и перемещение в прочной части в лучшую сторону. Однако необходимо отметать, что величина подъема ограничивается двумя условиями:

• - максимальная не должна презирать критического уровня, характеризующего малоуклоннув плиту ( 2 r= 1/25 1/30);

- минимальная, чтобы подъем оказывал влияние на работ:' г.снструкции.

3. На^основании расчетов многих вариантов рекомендуется принимать длину опорной части в соответствии с пролетом в пределам 1/8 * 1/10 с учетом обеспечения анкеровки, т.к. длина опорной части в данной работе была с = 1,5 ы.

4. Экспериментальные исследования моделей позволили изучить работу этих конструкций и определить усилие и перемещения на различных этапах в предельной стадии и выявить влияние изменения геометрической схемы и жесткости на изгибающий момент, прогиб и распор затяжки. Как выяснилось, эти факторы существенно влияют на усилия и перемещения в плите, а следовательно, долены учитываться цри проектировании аналогичных конструкций.

5. При применении железобетонных малоуклонных облегченных плит для пространственных покрытий необходимо предусмотреть способ для снятия затяжки, который предлагается нами таким образог/

С внутренних сторон около опорных частей ставим муфты, которые соединяют части затяжки, находящиеся в опорных частях,с открытыми частями затяжки; после размещения плит.и замоноличивания стыков можно раскрыть муфты и снять затяжку.

6. Когда плита является элементом плоскостного покрытия, тогда затякка остается в работе, поэтому необходимо защитить ее от влияния.вредных факторов (коррозия, повар и т.д.); Для1 этого необходимо покрыть плиту специальной краской.

7. Для повышения эффективности затяжки рекомендуется предпринимать предварительное напряжение, т.к. получается, что в затяжке создается дополнительное напряжение, которое, как известно, улучшает результаты усилия и перемещения в арочной части. Однако для цредварительного напряжения нужно подобрать арматуру затяжки (класс к диаметр), которая обеспечит условие натяжения.

Расч^"ТюказалиГ~"2о при применении предварительного напря-еония величиной 3000 кг/см2 эффективность затяжки поднимается примерно до 40р.

8. Для рассмотренных в диссертации решений разработаны програъкн расчета железобетонных облегченных балочных систем, реализованные 1 па ЭВМ "Искра-1030" под названием " ~{

«/}М££-2

9. Выполненные теоретические и ¡зкеперименталъние исследования Еолезобегонннх ¿алоуклопных облегченных шшт позЕсякэг рекомендо-

вать гагате конструкции для. внедрения з строительство прсмызлзняих зданий, предназначению: для Еыпуска продукции без наделения вредных факторов, которые пагубно влияют на пелезо затяики при применении плоскостных покрытий, а для пространстаенных покрытий ■ область применения не ограничивается.

.Основное содер.-2ание диссертации опубликовано в работах:

1. Амер Айман. Железобетонные малоуклснкые облегченные плиты 12 х 3 м для пространственных покрытий // Ресурсосберегающие технологии строительных материалов, изделий и конструкций. Ч. 5. Эффективные конструкции, мзтсдк расчета и возведения зданий и сооружений. Белгород: Вэзелпца, 1393. С. 3.

2. Амер Ай?.'лн. Железобетонные малоуглснние облегченные плиты длл покрытий // Новое в области .-елезобетонных конструкций

(на арабском языке). Дамаск, Сирия, 1993 с утверждением тегш диссертации министерским приказом, излазешшм в приложении диссертации.

Лидеп-пя ñ 020275 от I3.II.9I г. Подписано а печать Ib.07.94 г. Формат 60x34/16. Бумага для кноаит. техники. Печать офссгпая. Усл.печ.л. 0,93. Усл.г.р.-отт. 0,93. Уч.-изд.л. 0,95. Ткраз ICO зкз.

Всероссийский заочный институт иагэггоров лелезнсдзрклзого транспорта. Ддрзо песгигута: I25S03'Мззкга, ГСП-47, ул.Часовая, д. 22/2. • Ротапринт Владимирского государственного технического тпнгзр'-лтста. Адрес ротапринта: 6C0Q2S Вяадаяр, ул. Горького, 87.