автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Совместное деформирование железобетонной ребристой неразрезной плитной системы и стропильных конструкций в покрытии промышленного здания

ВВЕДЕНИЕ.

Глава 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА.

1.1 Конструктивные решения дисков покрытий промышленных зданий.

1.2 Напряжённо-деформированное состояние неразрезных балок в составе диска покрытия.

1.3 Напряжённо-деформированное состояние ребристых железобетонных плит покрытия в составе диска.

1.4 Эффект совместной работы ребристых плит покрытия и стропильных конструкций.

1.5 Напряжённо-деформированное состояние стыковых соединений.

Выводы по главе 1.

Глава 2. СОВМЕСТНОЕ ДЕФОРМИРОВАНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ

ПОКРЫТИЯ.

2.1 Условия равновесия деформаций в ьтой точке при упругой работе материалов.

2.2 Уравнение равновесия системы при равномерно распределённых связях сдвига по длине стропильной конструкции

2.3 Уравнение равновесия системы при дискретном распределении связей сдвига по длине стропильной конструкции.

2.4 Уравнение равновесия системы при дискретном распределении связей сдвига и неупругой работе материалов.

2.5 Аналитические способы определения деформативности и несущей способности закладных деталей стропильных конструкций.

Выводы по главе 2.

Глава 3. КОМПЬЮТЕРНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ

ДЕФОРМИРОВАНИЯ ПРОДОЛЬНОГО РЕБРА ПЛИТЫ ПОКРЫТИЯ И ЗАКЛАДНЫХ ДЕТАЛЕЙ.

3.1 Податливость продольных рёбер плит при единичном загружении горизонтальной силой.

3.2 Определение деформативности закладных деталей стропильных конструкций с использованием численных методов расчёта.

3.2.1 Определение деформативности закладной детали на примере средней закладной детали М1 стропильной конструкции 1БСД18.

3.2.2 Определение деформативности закладной детали на примере крайней закладной детали М2 стропильной конструкции 1БСД18.

3.2.3 Определение деформативности закладной детали на примере крайней закладной детали МЗ стропильной конструкции 1БСП12.

3.2.4 Определение деформативности закладной детали на примере средней закладной детали М4 стропильной конструкции 1БСП12.

3.2.5 Определение деформативности пластин закладных деталей стропильных конструкций.

Выводы по главе 3.

Глава 4. АЛГОРИТМ РАСЧЁТА СОВМЕСТНОЙ РАБОТЫ СИСТЕМЫ

ПЛИТА ПОКРЫТИЯ - СТРОПИЛЬНАЯ КОНСТРУКЦИЯ".

4.1. Общие положения расчёта.

4.2. Определение нагрузок, используемых в расчёте.

4.3 Последовательность расчёта системы " плита покрытия - стропильная конструкция ".

Выводы по главе 4.

Глава 5. РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЁТА СИСТЕМЫ "ПЛИТА

ПОКРЫТИЯ - СТРОПИЛЬНАЯ КОНСТРУКЦИЯ" ПРИ ИХ СОВМЕСТНОМ ДЕФОРМИРОВАНИИ.

5.1 Систематизация различных вариантов расчёта системы плита покрытия-стропильная конструкция".

5.2 Подбор стропильных балок для принятых к расчёту населённых пунктов, исходя из их несущей способности.

5.3 Результаты расчёта системы "плита покрытия -стропильная конструкция" при использовании в составе диска балки 1БСД18.

5.4 Результаты расчёта системы "плита покрытия-стропильная конструкция" при использовании в составе диска балки 1БСП12.

Выводы по главе 5.

В настоящее время в практике строительства широкое применение находят статически неопределимые конструкции, в частности, элементы диска покрытия. Конструкции зданий и сооружений, выполненные с учётом статической неопределимости, выгодно отличаются от статически определимых конструкций снижением материалоёмкости, трудоёмкости при их изготовлении и монтаже. Укрупнение и оптимизация элементов диска покрытия промышленных зданий и сооружений способствуют индустриализации строительства и, в конечном счёте, уменьшению капитальных вложений в основные фонды предприятий различных форм собственности, что способствует облегчению экономической ситуации предприятия.

К сегодняшнему дню разработана большая теоретическая база, позволяющая интенсивней внедрять в практику проектирования и строительства промышленных объектов различные конструкторские решения, связанные с использованием статической неопределимости. Так, в ГПИ Промстройпроект Госстроя СССР, совместно с МИСИ им. В. В. Куйбышева, разработана конструкция железобетонной сборной неразрезной предварительно напряженной ребристой плиты покрытия "ГГ-образного поперечного сечения размером 3x12, 3x18 и 3x24 м для шага стропильных конструкций 6 и 12 метров. В то же время в практике строительства широко применяются стропильные конструкции пролётами 12, 18 и более метров. Таким образом, к настоящему моменту выполнено большое количество исследований, связанных с разработкой конструктивных элементов диска покрытия промышленного здания, использующих статическую неопределимость.

Покрытие, возводимое с использованием ребристых неразрезных плит "ГГ-образного поперечного сечения, представляет собой сложную пространственно-деформируемую систему, в которой между плитой покрытия и стропильной конструкцией возникают сдвигающие усилия. Кроме того, на деформативность системы покрытия влияет конструкция узлов сопряжения элементов покрытия между собой. Кроме исследований и разработки собственно конструкций покрытия, необходимо определить деформативные свойства узловых и стыковых соединений конструкций покрытия для достоверной оценки напряжённо-деформированного состояния диска покрытия. Данному вопросу были посвящены работы /14,35,69/. Кроме того, в /156/ была проработана конструкция закладных деталей элементов диска покрытия. Конструкция стыковых соединений в покрытии промышленного здания зависит от внешней нагрузки, то есть от района строительства и целевого назначения возводимого сооружения. В то же время нельзя забывать об унификации элементов стыка, Поэтому существенным фактором, оказывающим влияние на проектирование конструкций и узлов покрытия, является география строительства.

Таким образом, при всём количестве работ, посвященных напряжённо-деформированному состоянию отдельно взятых конструкций покрытия, следует признать, что изучение работы диска покрытия в целом, т. е. как совокупности конструктивных элементов, взаимно влияющих друг на друга, ещё не закончено. Также недостаточно проработаны вопросы, связанные с исследованием деформативных свойств современных эффективных конструкций покрытия промышленного здания с учётом образования трещин при действии эксплуатационных нагрузок.

Кроме того, недостаточное внимание, к настоящему моменту, было уделено изучению влияния положения плиты покрытия в составе диска покрытия на её напряжённо-деформированное состояние, поскольку в реальных условиях строительства нет возможности обеспечить всем плитам без исключения равные условия эксплуатации.

Также следует отметить, что современная вычислительная техника и программное обеспечение позволяет, в отличие от недалёкого прошлого, производить математически громоздкие, сложные итерационные расчёты, которые, однако, обеспечивают максимально полное приближение теоретических данных к действительной работе конструкции. Поэтому данная работа предполагает широкое использование вычислительной техники.

Актуальность предлагаемого исследования обусловлена внедрением в практику строительства высокоэффективных индустриальных конструкций, выполненных по неразрезной схеме, и недостаточно полным представлением о действительном напряжённо-деформированном состоянии конструкций покрытия при действии эксплуатационных нагрузок.

Цель работы - исследование совместного деформирования системы покрытия промышленного здания, состоящей из ребристых неразрезных плит покрытия "П"-образного поперечного сечения и стропильных балок пролётом 18 м и 12 м, при действии эксплуатационных нагрузок.

Автор защищает: методику и результаты компьютерного моделирования деформирования продольного ребра железобетонной сборной неразрезной предварительно напряженной ребристой плиты покрытия "П"'-образного поперечного сечения размером в плане 3x12 метров при действии горизонтальной силы, приложенной в точке сопряжения продольного ребра плиты со стропильной конструкцией, в том числе с учётом влияния продольного шва замоноличивания между плитами, а также с учётом действительного закрепления плиты в составе диска покрытия; методику и результаты компьютерного моделирования деформирования закладной детали стропильной конструкции, предназначенной для крепления плит покрытия, с учётом положения закладной детали по длине стропильной конструкции; методику определения сдвигающих усилий, возникающих в системе покрытия вследствие взаимного влияния элементов диска покрытия друг на друга, с учётом компьютерного моделирования работы продольного ребра плиты покрытия и закладной детали, а также образования трещин в стропильной конструкции при действии эксплуатационных нагрузок; методику и результаты автоматизированного расчёта напряжённо-деформированного состояния стропильных конструкций с учётом эффекта совместной работы с плитами покрытия, положения плит покрытия в составе диска покрытия, а также вариантов реального закрепления плит покрытия в составе диска.

Научную новизну работы составляют: результаты компьютерного моделирования работы продольного ребра плиты покрытия, находящегося под действием горизонтального сдвигающего усилия. Были получены данные о перемещениях продольного ребра одиночной плиты покрытия, а также данные о перемещениях спаренных, вследствие наличия продольного межплитного шва замоноличивания, продольных рёбер, с учётом неупругой работы материалов; результаты компьютерного моделирования деформаций закладной детали стропильной конструкции, предназначенной для крепления плит покрытия, от действия сдвигающего усилия, возникающего в местах контакта конструкций диска покрытия, с учётом вклада каждого элемента закладной детали в общую картину деформаций, и также с учётом неупругой работы материалов; методика учёта реальных деформативных свойств продольных рёбер плит покрытия и закладных деталей стропильной конструкции, предназначенных для крепления плит покрытия, в определении сдвигающих усилий, возникающих в местах контакта конструкций диска покрытия; результаты автоматизированного расчёта напряжённо-деформированного состояния стропильных конструкций с учётом эффекта совместной работы с плитами покрытия и реального состояния материалов конструкций диска покрытия, при действии на покрытие 9 эксплуатационных нагрузок.

Апробация работы и публикации.

Результаты компьютерного моделирования, основные положения и результаты расчёта совместной работы конструкций диска покрытия нашли своё отражение в 3-х публикациях. Материалы диссертации докладывались на всероссийской научно-практической конференции молодых учёных, в секции железобетонные и каменные конструкции, проведённой в МГСУ в 2000 году и посвящённой 80-тилетию факультета ПГС МГСУ (МИСИ).

Объём работы.

Диссертация состоит из введения, пяти глав, основных выводов, списка использованной литературы и приложений. Общий объём работы -266 страниц, таблиц - 42, рисунков - 60. Список литературы содержит 175 наименований.

Общие выводы

1. При расчёте элементов диска покрытия необходимо учитывать эффект совместной работы конструкций диска друг с другом, поскольку данный эффект проявляется сразу после объединения конструктивных единиц диска в единое целое посредством сварки закладных деталей. Совместная работа элементов диска покрытия зависит от деформативности продольного ребра плиты покрытия, деформативности закладных деталей, предназначенных для закрепления плит с балками, условий закрепления плиты покрытия в составе диска, качества межплитных швов замоноличивания, изменения осевой и изгибной жесткостей стропильной конструкции в процессе деформирования.

2. С помощью расчётного комплекса "Лира" было осуществлено моделирование процесса деформирования продольного ребра ребристой плиты покрытия размером в плане 3x12 м, предназначенной для укладки на стропильные балки с шагом 6 м, при действии горизонтальной нагрузки Р = 1 кН, приложенной в месте контакта плиты и стропильной конструкции. При моделировании учитывалось влияние соседних плит, продольного межплитного шва замоноличивания и положение плиты в составе диска покрытия. В результате впервые получены функции, характеризующие деформативность продольных рёбер плит покрытия при единичном загружении, с учётом закрепления плит в составе диска и влияния смежных плит. Максимальное значение перемещения точки приложения нагрузки к спаренному продольному ребру, составило 5.4477x10"4 см (закрепление плит и приложение нагрузки согласно рис. 3.2Ь), минимальное перемещение этой точки составило 3.2273x10"4 см (закрепление плит и приложение нагрузки согласно рис. 3.2е).

3. Установлено, что участок продольного ребра плиты покрытия возле торца плиты более деформативен, нежели участок в середине продольного ребра. Также подтверждены выводы /153/ о существенности деформаций продольного ребра плиты на участках до первого поперечного ребра от точки приложения нагрузки.

4. В расчётном комплексе "Лира-\\^пс1ош8" было осуществлено моделирование фрагментов верхнего пояса стропильных балок 1БСД18 и 1БСП12, включающих средние и крайние закладные детали, предназначенные для монтажа плит покрытия. В результате моделирования впервые получены законы деформирования закладных деталей в зависимости от величины сдвигающего усилия, возникающего вследствие совместной работы плиты покрытия и стропильной балки. Учёт физической нелинейности осуществлялся с использованием возможностей расчётного комплекса. Установлено, что деформации рассматриваемых закладных деталей стропильной балки носят локальный характер и быстро затухают по мере удаления от оси приложения горизонтальной нагрузки. Затухание деформаций усиливается при переходе рассматриваемого сечения со стали закладной детали на бетон верхнего пояса балки. Так, на расстоянии 160 мм от оси ряда анкерных стержней закладной детали до рассматриваемого сечения деформации составляют 6.7% от максимальных деформаций, зафиксированных на оси приложения внешней нагрузки. Это данные для закладной детали М1 балки 1БСД18 при нагрузке Р = 200 кН. Для Р = 1 кН на расстоянии 140 мм от оси ряда анкерных стержней закладной детали до рассматриваемого сечения деформации составят 8.3% от максимальных, зафиксированных на оси приложения нагрузки.

5. Моделирование пластин закладных деталей М1, М2, МЗ, М4, с учётом подстилающего слоя бетона, показало, что в суммарных деформациях верхнего волокна закладных деталей на деформации пластин, рассмотренных в работе, приходится 47%. Толщина пластин составила 6 мм.

6. Показано, что учёт совместной работы элементов диска покрытия тем более необходим, чем больше пролёт стропильной конструкции. Неучёт эффекта совместной работы приводит к существенному искажению реальной картины работы конструкции.

7. Усовершенствована методика расчёта системы "плита-балка" с использованием метода сил. На языке Turbo Basic впервые составлена программа автоматизированного расчёта процента разгрузки стропильной конструкции в результате действия эффекта совместной работы элементов диска покрытия.

8. Установлено, что при учёте совместной работы конструктивных элементов покрытия происходит разгрузка стропильной конструкции. При использовании различных расчётных групп величина разгрузки для балки 1БСД18 колеблется от 11.92% до 23.51% от момента, рассчитанного традиционным способом, без учёта совместной работы. При использовании опытных данных о деформативности закладных деталей и учёте образования трещин в сечениях стропильной конструкции величина разгрузки составит от 13.81% до 19.92%. Для балки 1БСП12 максимальный и минимальный проценты разгрузки составят соответственно 4.75% и 1.05%.

9. Установлено, что при расчёте совместной работы конструкций диска покрытия необходим учёт положения плиты в составе диска, так как разница значений разгрузки балки в одном снеговом районе, при закреплениях плит, соответствующих максимальной и минимальной деформативности продольного ребра плиты покрытия, составляет 3.26%.

10. Показано, что эффект совместной работы конструкций покрытия зависит от класса напрягаемой арматуры стропильной балки. Максимальный разброс значений разгрузки стропильной балки 1БСД18, при армировании её арматурой класса А-Шв и At-Vck, при условии учёта образования трещин и использовании экспериментальных данных о деформативности закладной детали (4 расчётная группа), и прочих равных условиях, составил 4.4%.

11. Подтверждено требование о необходимости учёта образования трещин в стропильной конструкции при действии эксплуатационных нагрузок. Так, максимальная разница в расчёте разгрузки стропильной балки 1БСД18 между третьей и четвёртой расчётными группами составила 6.81% (Игарка). Максимальная разница между первой и второй расчётными

209 группами составила 2.46% (Казань). Неучёт трещинообразования ведёт к усреднению и огрублению результатов расчёта.

12. Полученные значения перемещений продольных рёбер плит покрытия, а также функции, характеризующие деформативность закладных деталей рассмотренных стропильных конструкций, могут быть применены в любом расчёте, использующем данные параметры, особенно при машинном расчёте с использованием итерационных методов.

1. Абаканов М. С. Некоторые особенности работы статически неопределимых железобетонных конструкций, армированных сталями, не имеющими площадки текучести. Исследование сейсмостойкости сооружений и конструкций. - Алма-Ата, 1979. - с. 191-198.

2. Абаканов М. С. Прочность статически неопределимых железобетонных конструкций, армированных сталями без площадки текучести. Дисс. канд. техн. наук. -М.: 1979. - 193 с.

3. Абильдин С. К. Прочность и деформации железобетонных рам из высокопрочного бетона. Дисс. канд. техн. наук. - М.: 1994. - 116 с.

4. Ахвердов И.Н. Основы физики бетона. -М.: Стройиздат, 1981. -464с.

5. Байков В. Н. Исследование совместной работы сборных железобетонных элементов в системах плоских и пространственных конструкций. Дис. д-ра техн. наук - М., 1966. - 396 с.

6. Байков В. Н. Определение внутренних усилий статически неопределимых железобетонных балок и прогибов с учётом неупругих свойств конструкции. Бетон и железобетон. 1965, № 4. - с. 38-41.

7. Байков В. Н. Проектирование плоских и пространственных систем с учётом совместной работы сборных железобетонных элементов. VI Конференция по бетону и железобетону, сб. № 2, Тез. докл. - М.: Стройиздат, 1966. - с. 3-9.

8. Байков В. Н., Складнев Н. Н. О расчёте ребристых панелей "П"-образного профиля при действии вертикальной нагрузки. В сб.: Напряжённо-деформированное состояние и оптимизация железобетонных конструкций. - М.: МИСИ им. В. В. Куйбышева, 1977. -с. 11-20.

9. Байков В. Н., Складнев Н. Н., Фролов А. К. Совместное деформирование сборных железобетонных элементов в покрытии промзданий. Деп. во ВНИИИС, № 817. - М.: 1977. - 13 с.

10. Баканов Б. М. Работа узлов сопряжений плит и стропильных конструкций покрытий одноэтажных производственных зданий. -Автореферат дисс. канд. техн. наук. -М.: 1985.

11. Башир Гассан Неразрезные железобетонные плитные системы покрытий при силовых и деформационных воздействиях. Дисс. канд. техн. наук. -М.: 1994. -216 с.

12. Берёзов В. Н. Определение величины разгружающего влияния плит при их совместной работе с балками по результатам испытания фрагмента. -В сб.: Перспективы развития предварительно напряжённых железобетонных конструкций на Дальнем Востоке. Хабаровск, 1971.

13. Бирюлёв В. В., Сильверстов А. В. О совместной работе железобетонных панелей и стальных стропильных ферм. Промышленное строительство, № 6. 1966. - с. 21-22.

14. Бондаренко В. М., Бондаренко С. В. Инженерные методы нелинейной теории железобетона. М.: Стройиздат, 1982. - 287 с.

15. Борисова Л. И. Исследование работы железобетонных статически неопределимых стержневых конструкций при неравномерной осадки их опор. Дисс. канд. техн. наук. - Харьков: 1975. - 160 с.

16. Галканова И. Д., Крамарь В. Г. Предварительно напряжённые плиты размером 3x12 м с прядевой арматурой для покрытий производственных зданий. Бетон и железобетон, 1963, № 12. - с. 532-537.

17. Ганага П. Н. К учёту работы высокопрочной арматуры за условным пределом текучести. Бетон и железобетон, 1981, № 1. - с. 24-25.

18. Ганага П. Н., Маилян Л. Р. К расчёту прочности изгибаемых и внецентренно загруженных железобетонных элементов. В сб.: Строительные конструкции и защита их от коррозии. - Ростов-на-Дону: 1980. - с. 51-57.

19. Ганага П. Н., Маилян Л. Р. Учёт неупругих свойств бетона при определении жёсткости железобетонных балок. Вопросы прочности, деформативности и трещиностойкости железобетона. - Ростов-на-Дону: РИСИ, Тр. ин-та, 1979. - с. 122-127.

20. Ганага П. Н., Мекеров Б. А., Маилян Л. Р. К расчёту прочности железобетонных элементов. Известия вузов. Строительство и архитектура, 1984, № 1-е. 1-4.

21. Гвоздев А. А О перераспределении усилий в статически неопределимых обычных и предварительно напряжённых конструкциях. -М.: Госстройиздат, 1955. -29 с.

22. Гвоздев А. А. Определение величины разрушающей нагрузки для статически неопределимых систем. Проект и стандарт, 1934, № 8. -с. 10-16.

23. Гвоздев А. А. Расчёт несущей способности конструкций по методу предельного равновесия. Сущность метода и его обоснование. М.: Гос. изд. стр. лит., 1949. -279 с.

24. Гвоздев А. А., Боришанский М. С. К вопросу о расчёте изгибаемых элементов на стадии разрушения. Проект и стандарт, 1934, № 6. - с. 7-12.

25. Гвоздев А. А., Геммерлинг А. В., Крылов С. М. Расчёт стержневых железобетонных конструкций по деформированной схеме. Строительная механика и расчёт сооружений. 1973, № 4. - с. 10-12.

26. Глушанков А. Я., Гуревич Я. И., Берёзов В. Н. Пространственная работа сборного железобетонного покрытия из типовых балок и плит. В сб.: Перспективы развития предварительно напряжённых железобетонных конструкций на Дальнем Востоке. - Хабаровск: 1971.

27. Глушанков А. Я., Гуревич Я. И., Клевцов В. А., Коревицкая М. Г., Берёзов В. Н., Морозов В. С. Исследование совместной работы плит покрытия и стропильных балок. Бетон и железобетон, № 2. 1972.

28. Гнидец Б. Г. Сборно-монолитные статически неопределимые железобетонные конструкции с напрягаемыми стыками и регулированиемусилий. Дис. д-ра техн. наук - М.: 1987 .-511 с.

29. Городецкий А. С. "Модель" программа для расчёта пространственных стержневых систем на БЭСМ-2. - Киев: КиевЗНИИЭП. 1963.

30. Городецкий А. С., Горбовец А. В. "Мираж" программа для расчёта стержневых пластичных и массивных конструкций произвольного вида на ЭВМ "МИНСК-22". - Киев: УкрНИИпроекг. 1970.

31. Городецкий А. С., Олин А. И., Батрак Л. Г., Домащенко В. В., Маснуха А. М. "Лира-ПК" программный комплекс для расчёта и проектирования конструкций на персональных компьютерах. - Киев: НИИАСС. 1988.

32. Городецкий А. С., Горбовец А. В., Павловский В. Э. и др. "Мираж" -программный комплекс для расчёта и проектирования конструкций на персональных компьютерах. Киев: НИИАСС. 1991.

33. Гуща Ю. П. Влияние диаграммы растяжения и механических характеристик высокопрочных арматурных сталей на несущую способность изгибаемых железобетонных элементов. В кн.: Теория железобетона. - М.: Стройиздат, 1972. - с. 59-64.

34. Гуща Ю. П., Лемыш JI. JI. К вопросу о совершенствовании расчёта деформаций железобетонных элементов. Напряжённо-деформированное состояние бетонных и железобетонных конструкций. М.: 1986. - с. 26-39.

35. Данные для учёта действительной работы несущих конструкций при проектировании. Результаты исследования совместной работы элементов конструкций одноэтажных промышленных зданий. НТО НИИЖБ по теме 317-70а/УП-17а/. 1970.

36. Додонов М. И. Расчёт прочности и перемещений железобетонных элементов на основе дискретных моделей. М.: Сборник МИСИ, 1988.

37. Додонов М. И., Мухамедиев Т. А., Кунжиев В. X., Адыракаева Г. Д. Расчёт прочности и перемещений стержневых железобетонных элементов по деформированной схеме. Строительная механика и расчёт сооружений, 1987, №3.

38. Додонов М. И., Фролов А. К., Поздеев В. М. Расчёт железобетонных статически неопределимых элементов методом сосредоточенных деформаций. М.: ВНИИМС Госстроя СССР, 1986, вып. 3.

39. Дыховичный А. А. Статически неопределимые железобетонные конструкции. Киев: Буд1вельник, 1978. - 108 с.

40. Дыховичный А. А., Грищенко И. В. К расчёту статически неопределимых стержневых железобетонных конструкций. Бетон и железобетон, 1970, № 3. - с. 40-42.

41. Емельянов А. А., Маховер С. М., Смилянский JI. М. Действительные температурные деформации конструкций. Промышленное строительство, №5.1971.

42. Жданов А. Е. Несущая способность неразрезных железобетонных балок при силовых и деформационных воздействиях. Дисс. канд. техн. наук.-Киев: 1989.- 175 с.

43. Зайцев Ю. В., Крылов С. М. Исследование распределения усилий внеразрезных балках. Строительная механика и расчёт сооружений. 1959, № 3.

44. Зайцев Ю. В., Маилян Л. Р. Расчёт статически неопределимых железобетонных систем методом неустойчиво-пластических связей. -Вопросы прочности, трещиностойкости и деформативности железобетона. -Ростов-на-Дону: РИСИ, Тр. ин-та. 1983. с. 114-124.

45. Зайцев Ю. В., Маилян Л. Р., Асаад Р. X. Расчёт статически неопределимых железобетонных балок с учётом нисходящей ветви бетона. -Вопросы прочности, трещиностойкости и деформативности железобетона. -Ростов-на-Дону: РИСИ, Тр. ин-та. 1983. с. 3-12.

46. Зубов Р. Н. Деформации изгибаемых железобетонных элементов при разгрузке и повторном нагружении. Автореф. дисс. канд. техн. наук. - Л.: 1991.-20 с.

47. Инструкция по расчёту статически неопределимых железобетонных конструкций с учётом перераспределения усилий. М.: Госстройиздат, 1961. -110 с.

48. Карпенко Н. И., Мухамедиев Т. А., Сапожников М. А. К построению общей методики расчёта статически неопределимых стержневых железобетонных конструкций на основе метода конечных элементов. -Строительная механика и расчёт сооружений. 1989, № 6. с. 55-61.

49. Карпенко Н. И., Мухамедиев Т. А., Розенвасер Г. Р., Шварц Л. М. Расчёт статически неопределимых стержневых систем при сложных режимах нагружения. Строительная механика и расчёт сооружений, 1968, № 5. - с. 17-31.

50. Клевцов В. А., Коревицкая М. Г., Парасонис И. И., Морозов В. С.

51. Влияние плит покрытия на работу безраскосных ферм для плоских кровель. -Промышленные конструкции и инженерные сооружения, № 5, 1971.

52. Клевцов В. А., Юозайтис И. Б. Исследование плит покрытия с учётом их совместной работы со стропильными конструкциями. В сб. тр.: Предварительно-напряжённые конструкции зданий и инженерных сооружений. - М.: Стройиздат. - с. 13-23.

53. Козачевский А. И. Перераспределение усилий в сложных стержневых системах с учётом неупругих свойств железобетона. Дисс. канд. техн. наук. М.: 1966. - 126 с.

54. Козловский А. М. Распределение усилий в железобетонной раме. -Строительство и архитектура Белоруссии. 1971, № 3. с. 15-17.

55. Кондратьев В. А. Деформативность стыковых соединений в неразрезных плитных системах покрытий. Дисс. канд. техн. наук. - М.: 1991.-330 с.

56. Котляр Н. Л., Козачевский А. И., Крицман Ю. Л. Исследованиераспределения усилий в сборной железобетонной раме. Исследования прочности и деформативности конструкций многоэтажных зданий. Тр. ин-та. -М.: МНИИТЕП. 1973.-е. 136-140.

57. Котляр Н. Л, Крицман Ю. Л. Исследование сборной железобетонной рамы при монтажной сварке стыков и вертикальной нагрузке. Прочность и деформативность конструкций. Тр. ин-та. -М.: Глав. АПУ МНИИТЭП. 1970.

58. Котляр Н. Л, Крицман Ю. Л. Исследование статически неопределимых ригелей сборного железобетонного каркаса. Прочность конструкций многоэтажных зданий. Тр. ин-та. - М.: Глав АПУ - МНИИТЭП. 1968.

59. Котляр Н. Л., Соловьёв-Холмогоров Б. В. Исследование деформаций стыков соединений каркасных конструкций. Исследование прочности и расчёт конструкций многоэтажных зданий. Тр. ин-та. - М.: МНИИТЭП. 1970. -с. 171-185.

60. Крамарь В. Г. Исследование крупноразмерных предварительно напряжённых плит для покрытий промышленных зданий. Дисс. канд. техн. наук.-М.: 1965.-231 с.

61. Красовская Т. А. Исследование работы двухшарнирных железобетонных рам. Строительная механика. - Вып. 174. - М.: 1963. - с. 196-213.

62. Крылов С. М. Перераспределение усилий в статически неопределимых железобетонных конструкциях. М.: Стройиздат, 1964. -168с.

63. Крылов С. М., Гуща Ю. П., Абаканов М. С. Прочность статически неопределимых балок, армированных сталями без площадки текучести. -Бетон и железобетон, 1981, № 1.-е. 40-41.

64. Крылов С. М., Икрамов С. И. Влияние профиля и пластических свойств арматуры на перераспределение усилий в статически неопределимых железобетонных конструкциях. Бетон и железобетон, 1958, № 5. - с. 15-20.

65. Крылов С. М., Икрамов С. И. К вопросу о расчёте железобетонных балок с учётом перераспределения усилий. В кн.: Исследование по теории железобетона. -М.: Госстройиздат, 1960. - с. 154-177.

66. Крылов С. М., Маилян JI. Р. Влияние распределения арматуры на свойства неразрезных балок. Бетон и железобетон, 1982, № 3. - с. 36-37.

67. Кузмичёв А. Е. Исследование влияния пластических деформаций сжатого бетона на перераспределение усилий в железобетонных рамах. -Исследования по теории железобетона. -Тр. ин-та. Вып. 17. НИИЖБ. -М.: Госстройиздат, 1960. -с. 178-210.

68. Кузмичёв А. Е. Особенности работы несущих конструкций из сборно-монолитного железобетона в многоэтажных промышленных зданиях. -Бетон и железобетон. 1963, № 1. с. 9-13.

69. Кутовой А. Ф. Работа ригелей в составе дисков перекрытий связевого каркаса. Дисс. канд. техн. наук. - М.: 1985. - 258 с.

70. Ленынин В. П. Экспериментально-теоретические исследования пространственной работы непрерывно армированных плит покрытий промышленных зданий. Дисс. канд. техн. наук. - М.: 1970 . - 165 с.

71. Мадатян С. А., Горячев Б. П. К расчёту прочности нормальных сечений изгибаемых предварительно напряжённых изделий. Бетон и железобетон, 1973, № 9. - с. 27-28.

72. Мадхава Pao А. Г. Влияние неупругих свойств железобетона и деформативности стыковых соединений на внутренние усилия и перемещения балочных и рамных систем. Дисс. канд. тех. наук. М.: 1969. -176 с.

73. Маилян Л. Р. Несущая способность неразрезных балок с высокопрочной преднапряжённой арматурой. Бетон и железобетон, 1982, №7.-с. 42-43.

74. Маилян Л. Р. О влиянии распределения арматуры на прочность и деформативность неразрезных железобетонных балок. В сб.: Вопросы прочности, деформативности и трещиностойкости железобетона. - Ростовна-Дону: РИСИ, 1976. с. 90-100.

75. Маилян JI. Р. О регулировании усилий в неразрезных железобетонных балках. В сб.: Совершенствование методов расчёта и проектирования железобетонных конструкций. - Ростов-на-Дону: РИСИ, 1978.

76. Маилян JI. Р. Приближённый метод расчёта неразрезных балок с учётом перераспределения усилий. Бетон и железобетон. 1963, №8. - с. 3536.

77. Маилян JI. Р., Асаад P. X. Об оценке несущей способности нормальных сечений с учётом нисходящей ветви диаграммы сжатия бетона. Новые облегчённые конструкции зданий. - Ростов-на-Дону: РИСИ, Тр. инта, 1982.-с. 134-138.

78. Маилян JI. Р., Ганага П. Н. О предельном уровне преднапряжения в арматуре. Бетон и железобетон, 1984, № 1. - с. 23-24.

79. Маилян JI. Р., Мекеров Б. А. Метод расчёта нормальных сечений железобетонных элементов с учётом неупругой работы арматуры и эффекта преднапряжения. В сб.: Вопросы расчёта железобетона. - Ростов-на-Дону: РИСИ, 1982.-с. 9-18.

80. Мартемьянов В. С. Исследование строительных конструкций, работающих по схеме составного стержня с применением метода начальныхпараметров. Дисс. канд. техн. наук. - Новосибирск: СибАДИ им. В. В. Куйбышева. 1971.

81. Международные рекомендации для расчёта и осуществления обычных и предварительно напряжённых железобетонных конструкций. (Пер. с .франц.) М.: НИИЖБ, 1970. - 234 с.

82. Мурашёв В. И. Трещиноустойчивость, жёсткость и прочность железобетона. М.: Машстройиздат, 1950. - 268 с.

83. Мурашёв В. И., Котеликов И. М. Роль пластических деформаций в работе статически неопределимых железобетонных конструкций. Проект и стандарт. 1934, № 2. - с. 36-38.

84. Парасонис И. И. Исследования предварительно напряжённых железобетонных статически неопределимых конструкций, не имеющих трещин в стадии эксплуатации. Дисс. канд. техн. наук. - Вильнюс: 1972.

85. Паршин JI. Ф. Перераспределение усилий в сборных предварительно напряжённых неразрезных балках. Совершенствование расчёта статически неопределимых железобетонных конструкций. - М.: Стройиздат, 1968. - с. 173-195.

86. Пастернак П. JI. Исследование пространственной работы монолитных железобетонных конструкций. Сб. тр. МИСИ № 4: - Строительные конструкции. - М.: Стройиздат Наркомстроя, 1940. -с. 45-92.

87. Поздеев В. М. Напряжённо-деформированное состояние кровельных неразрезных плит, армированных высокопрочной арматурой. -Дисс. канд. техн. наук. М.: 1985. - 200 с.

88. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжёлых и лёгких бетонов без предварительного напряжения арматуры. К СНиП 2.03.01-84* М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1986. - 193 с.

89. Куйбышева. № г. р. 01.85.0010825; -х/д. №38. -М.: 1985. -123 с.

90. Проценко А. М. О предельном равновесии железобетонных конструкций и линейном программировании. В кн.: Теория железобетона. -М.: Стройиздат, 1972. - с. 174-179.

91. Разработка, освоение и внедрение прогрессивных железобетонных предварительно напряжённых конструкций покрытий промзданий. Отчёт по НИР МИСИ им. В. В. Куйбышева, № гос. per. 01890071235. - х/д № 196. -М.: 1990. - 185 с.

92. Рекомендации по расчёту ригелей связевого каркаса с учётом совместной работы со сборным настилом. М.: ЦНИИП реконструкции городов. 1989.-49 с.

93. Ржаницын А. Р. Теория составных стержней строительных конструкций. -М.: Стройиздат. 1948.

94. Руководство по расчёту статически неопределимых железобетонных конструкций. -М.: Стройиздат, 1975. 193 с.

95. Сапожников М. А. Расчёт статически неопределимых стержневыхжелезобетонных конструкций с учётом неупругих свойств материалов и режимов кратковременного нагружения. М.: 1989.

96. Сасонко JI. В., Гончаров В. Б., Розенблюм А. Я., Шприц Е. С. Применение плит покрытия на пролёт типа "П" размером 3x18, 3x24 м. -Харьковское областное правление НТО Стройиндустрии. Харьковский областной совет НТО. Харьков: 1982. - 39 с.

97. Саунин В. И., Мартемьянов B.C., Селиванов В. А. Влияние плит на несущую способность и жёсткость ригелей. Бетон и железобетон, №5. 1981. - с 7-8.

98. Светов А. А. Ребристые плиты покрытий с экономичным смешанным армированием. Бетон и железобетон, 1981. - с. 7-9.

99. Светов А. А. Результаты испытаний панелей покрытий с прядевой и проволочной арматурой. Промышленное строительство, 1965, № 3. - с. 37-42.

100. Светов А. А., Крамарь В. Г. Исследование крупноразмерных предварительно напряжённых плит для покрытий промзданий. В кн.: Исследование предварительно напряжённых железобетонных конструкций промышленных зданий. - М.: Госстройиздат, 1961. - с. 61-128.

101. Светов А. А., Крамарь В. Г. Предварительно напряжённые железобетонные плиты размером 3x12 м. Бетон и железобетон, 1963, № 2. -с. 74-77.

102. Светов А. А., Крамарь В. Г., Фрейденфельд О. К. Сборные предварительно напряжённые плиты для покрытий промышленных зданий. -Бетон и железобетон, 1965, № 2. с. 25-28.

103. Светов А. А, Севко М. А., Фрейденфельд О. К. Предварительнонапряжённые плиты размером 3x6 м под тяжёлые нагрузки для покрытий промышленных зданий. Промышленное строительство,!976, № 1.-е. 2730.

104. Селиванов В. А. Исследование совместной работы элементов сборных железобетонных балочных покрытий. Дисс. канд. техн. наук. -Новосибирск: СибАДИим. В. В. Куйбышева. 1971.

105. Селиванов В. А., Мартемьянов В. С. Экспериментальная проверка совместной работы плит с ригелем. В сб.: Теоретические и экспериментальные исследования мостов и строительных конструкций, № 2. - Омск: Западно-Сибирское книжное издательство. 1970.

106. Семченков А. С. Пространственно-деформирующиеся сборные железобетонные диски покрытий многоэтажных зданий. Дисс. д-ра техн. наук. -М.: 1992.

107. Складнев Н. Н. Исследование пространственной работы ребристых железобетонных панелей покрытий и перекрытий на различных стадиях напряжённого состояния. Дисс. канд. тех. наук. МИСИ им. В. В. Куйбышева. - М.: 1969. - 208 с.

108. Складнев Н. Н. Исследование ребристых железобетонных панелей П- образного профиля как неоднородных пространственных систем. -Пространственная работа железобетонных конструкций. Тр. ин-та. МИСИ им. В. В. Куйбышева, 1969, № 72, вып. 1. - с. 28-39.

109. Складнев Н. Н. Об особенностях пространственной работы железобетонных ребристых панелей покрытий и перекрытий. XXVI научно-техническая конференция МИСИ им. В. В. Куйбышева, тез. докл. -М.: 1967.

110. Складнев Н. Н., Трифонов И. А. Исследование пространственной работы железобетонных плитно-ребристых конструкций с трещинами. . -Пространственная работа железобетонных конструкций. Тр. ин-та. МИСИ им. В. В. Куйбышева, 1969, сб. № 2 вып. 1.-е. 22-27.

111. СНиП И-21-75. Бетонные и железобетонные конструкции. Госстрой СССР. М.: Стройиздат, 1976. - 92 с.

112. СНиП 2.03.01-84* Бетонные и железобетонные конструкции. Госстрой России. М.: ГУЛ ЦПП, 2001. - 76 с.

113. СНиП 2.01.07 85* Нагрузки и воздействия. Минстрой России. -М.: ГПЦПП, 1996.-44 с.

114. СНиП П-23-81* Стальные конструкции. Госстрой СССР. М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1991. -96 с.

115. СНиП 2.01.01-82. Строительная климатология и геофизика. Минстрой России. М.: ГУП ЦПП, 1997.- 140 с.

116. СНиП II—3—79* Строительная теплотехника. Госстрой России. -М.:1. ГУПЦПП, 1998.-29 с.

117. Соловьёв А. И. Исследование свойств обыкновенной профилированной проволоки и условий её применения в предварительно напряжённых конструкциях. Дисс. канд. тех. наук. М.: 1968. - 135 с.

118. Стульчиков А. Н. Исследование работы закладных деталей при действии сдвигающих усилий и совместном действии сдвигающих усилий и изгибающих моментов. Дисс. канд. техн. наук. - М.: 1969. -121 с.

119. Суслов И. А. Исследование работы железобетонных пластин переменной жёсткости в составе плитно-балочных систем при плоском и изгибном напряжённом состоянии. Дисс. канд. техн. наук. М.: 1987. - 155 с.

120. Сухман В. Я. Прочность и жёсткость кососжатых железобетонных колонн каркасов промышленных зданий. Дисс. канд. тех. наук. - М.: 1986. -298 с.

121. Тихий М., Ракосник Й. Расчёт железобетонных рамных конструкций в пластической стадии. Перераспределение усилий. Пер. с чешского . М.: Стройиздат, 1976. - 197 с.

122. Фролов А. К. Деформативность опорных участков продольных рёбер плит покрытий при действии горизонтальных усилий. Бетон и железобетон, № 12. 1973.

123. Фролов А. К. Исследование совместной работы сборных железобетонных элементов в дисках покрытий. Дисс. канд. техн. наук. -М.: 1974. - 160 с.

124. Фролов А. К., Башир Гасан . Расчёт двухпролётных неразрезных железобетонных плит на действие вертикальной нагрузки и смещение средней опоры. В сб.: Методы расчёта и конструирование железобетонных конструкций. - М.: МГСУ, 1996. - с. 128-133.

125. Фролов А. К., Козелков М. М. Деформативность продольных рёбер железобетонных неразрезных плит. Жилищное строительство, № 6. 1999. -с. 18-21.

126. Фролов А. К., Козелков М. М. Оценка разгружающего влиянияжелезобетонных ребристых плит. Жилищное строительство, № 2. 2000. - с. 14-16.

127. Фролов А. К., Козелков M. М. Деформации закладной детали стропильной балки. Жилищное строительство, № 3. 2001. - с. 14-15.

128. Фролов А. К., Кондратьев В. А. Экспериментально-теоретическое исследование неразрезных ребристых плит размером 3x12 м для покрытий промзданий. Деп. во ВНИИНТПИ Госстроя СССР 12.06.89 № 10175. - М.: 1989.-47 с.

129. Холмянский M. М. Закладные детали сборных железобетонных элементов. М.: Стройиздат, 1968. - 208 с.

130. Чудновский H. Н., Селиванов В. А., Мартемьянов В. С. Исследования совместной работы элементов в сборных железобетонных покрытиях. Бетон и железобетон, № 11. 1970.

131. Чудновский H. Н., Селиванов В. А., Мартемьянов В. С. Расчёт сборных покрытий и перекрытий с учётом совместной работы плит и ригелей. НТИ Межотраслевые вопросы строительства, отечественный опыт. ЦИНИС, вып. № 6. 1968.

132. Щепотьев А. С., Булгаков В. С. Проверка теории расчёта статически неопределимых систем по методу разрушающих нагрузок. -Проект и стандарт, 1937, № 10.

133. Юозайтис И. Б. Исследование работы плит в составе покрытий одноэтажных промышленных зданий. Автореферат дисс. канд. техн. наук. -М.: 1975.

134. Ярхин Я. И., Ризаев Р. Г., Касаткин А. О., Гапоян П. М. Испытания железобетонных плит, армированных высокопрочной сталью. -М.: Промышленное строительство, 1965, № 1.-е 22-25.

135. Baker A. L. L. The Ultimate-Load Theory Applied to the Design of Reinforced and Prestressed Concrete Frames. Concrete Publications Ltd. London, 1956.

136. Ford J. S., Chang D. C., Breen J. E. Behavior of Unbraced Multipanel

137. Concrete Frames. Journal of the American Concrete Institute, 1981, № 2, 78. - p. 99-115.

138. Ford J. S., Chang D. C., Breen J. E. Experimental and analytical Modeling of Unbraced Multipanel Concrete Frames. Journal of the American Concrete Institute. 1981, № 1,78.- p. 21-35.

139. Glanville W. H., Thomas F. I. The Redistribution of Moments in Reinforced Concrete Beams and Frames. -Institution of Engineers. -London, 1936.

140. Ingarslev A. Om en elomenter Beregningsmaade of krydsarmerede Plades. -Ingenioren, 1921, № 69.

141. Jogansen K. W. Bruchmoments der Krenzweise bewerten Platten, Abhandlungen B. Internationale Verreinigung fur Bruckenbau und Hockenbau, 1932, № 1,-P. 14-19.

142. Johnson L. P., Sawyer H. A. Elasti-plastic analysis of continuous frames arid beams. Journal of the structural division. Des. 1958, № 8. - p. 1-23.

143. Ngo D., Scordelis A. C. Finite Element Analysis of Reinforced Concrete Beams. ASI Journal, 1967, № 3. - p. 152-163.

144. Proposition de calcul basee sur la theorie des rotation imposees Bull, d Inf. du CEB, 1960/21.

145. Pulmano V. A., Bakoss S. L., Shin Y. S. Simple Nonlinear Analysis of Concrete Frames. Magazine of Concrete Research, -v. 39. 1987, № 138. - p. 2934.

146. Vallirian S., Doolan T. F. Nonlinear Stress Analysis Reinforced Concrete. Journal of Structural Division. 1972, № st4. - p. 885-898.230