автореферат диссертации по транспорту, 05.22.09, диссертация на тему:Совершенствование средств защиты от токов короткого замыкания и переняпряжений системы тягового электроснабжения постоянного тока

ВВЕДЕНИЕ.

1. СПОСОБЫ ПОВЫШЕНИЯ ОТКЯЮЧАЮЩЕЙ СПОСОБНОСТИ БЫСТРОДЕЙСТВУЮЩИХ ВЫКЛЮЧАТЕЛЕЙ И ОГРАНИЧЕНИЯ КОММУТАЦИОННЫХ ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЙ

1.1. Работа быстродействующих выключателей в режимах к.з. на контактной сети . i

1.2. Способы шунтирования контактов выключателей

1.3. Шунтирование реактивных элементов отключаемой цепи

2. УСТРОЙСТВО ШУНТИРОВАНИЯ СГЛАЖИВАЮЩИХ РЕАКТОРОВ ВЫ -ПРШИТЕПЬНЫХ ПОДСТАНЦИЙ

2.1. Исследование влияния шунтирования резисто -ром индуктивности реактора на процесс отключения к.з. быстродействующими выключателями

2.2. Выбор и расчёт шунтирующего резистора на термическую устойчивость . ^

2.3. Выбор параметров разрядного устройства на тиристорах

2.4. Сравнительные экспериментальные исследова -ния устройств шунтирования реакторов выпрямительных подстанций.

2.5. Анализ опыта эксплуатации разрядных устройств на выпрямительных подстанциях . ?В

3. РАЗРЯДНЫЕ УСТРОЙСТВА ДЛЯ ВЫПРЯМИТЕЛЬН0-1ШВЕРТ0РНЫХ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЕЙ

3.1. Особенности шунтирования реакторов в схемах

ВИП. В&

3.2. Исследование на модели условий работы разрядных устройств в схемах ВИП.

3.3. Выбор параметров разрядных устройств для ре -акторов преобразователей

3.4. Экспериментальная оценка эффективности шунтирования реакторов ВИП.

3.5. Эксплуатационные испытания разрядных устройств в схемах ВИП.

4. ИСКРОВОЙ ПРОМЕЖУТОК МНОГОКРАТНОГО ДЕЙСТВИЯ С ВРАЩАЮ -ЩЕЙСЯ ДУГОЙ

4.1. Режимы работы искровых промежутков на контактной сети и тяговых подстанциях

4.2. Выбор электрической схемы искрового промежутка

4.3. Количественная оценка факторов, влияющих на конструкцию ИП.

4.4. Экспериментальные исследования работы искрового промежутка ШВ-ЦНИИ. {

5. ОЦЕНКА ЭКОНОМИЧЕСКОГО ЭФФЕКТА ОТ ВНЕДРЕНИЯ РАЗРЯДНЫХ УСТРОЙСТВ УР-2 И ИСКРОВОГО ПРОМЕЖУТКА ШВ-ЦНИИ

5.1. Экономическая эффективность использования УРна выпрямительных подстанциях.

5.2. Оценка экономической эффективности применения искровых промежутков ШВ-ЦНИИ.

В соответствии с решениями ХХУ1 съезда КПСС предусматривается дальнейшее повышение эффективности работы железнодорожного транспорта за счёт увеличения пропускной и провозной способностей. Эта задача решается путём повышения массы и скорости поездов на основных направлениях грузопотоков, вождения соединённых грузовых поездов. Увеличение грузооборота предъявляет более высокие требования к надёжности системы тягового электроснабжения, так как любой отказ её приводит к созданию тяжелой поездной ситуации на линии при нацряженном графике движения поездов.

Систематический рост токовнх: нагрузок весьма остро ставит вопросы улучшения работы защиты тяговой сети от коротких замыканий особенно в условиях о электрической тяги- постоянного тока: своевременное выявление короткого замыкания, быстрое и эффективное отключение токов коротких замыканий (к.з.), значительно увеличившихся на грузонацряженных линиях в связи с установкой на тяговых подстанциях более мощных понизительных трансформаторов и преобразовательных агрегатов суммарной мощностью 20-30 МВт.

В связи с тем, что на грузонапряженных линиях токовые на -грузки фидеров тяговых подстанций зачастую цревышают 4-5 кА / I, 2 /, возникает необходимость повышения уставок фидерных выключателей. Это в свою очередь приводит к увеличению амплитуды тока в них при отключении коротких замыканий. Напряжение на шинах тяговых подстанций нередко достигает 3,9-4,0 кВ, особенно при рекуперативном торможении, а индуктивность отключаемой цепи составляет 15-20 мГн, что создает очень тяжелые условия для работы выключателей. Не цретерпев за последние 20 лет существен -ных конструктивных изменений, свыше 12 тыс. фидерных выключателей тяговых подстанций работают практически на пределе своей отключающей способности. В эксплуатации отмечаются случаи негаше -ния быстродействующими выключателями токов к.з., что приводит не только к повреждениям оборудования подстанций и самих выключателей, но и к длительным перерывам в питании электрифицированных участков и, следовательно, задержкам поездов, С этих позиций актуальной становится задача повышения надёжности быстродействую -щих выключателей путём облегчения условий их работы цри постоянном росте мощности устройств электроснабжения.

Теоретическим исследованиям и разработке новых конструкций выключателей, дугогасительных камер, способов повышения отключающей способности выключателей посвящены работы Голубева А.И., В.Д.Радченко, И.И.Рыкова, А.В.Фарафонова, Е.О.Михайленко, В.Н. Пупынина, М.И.Векслера, А.М.Куссуля, Л.К.Скурыгина и др. советских учёных. В ряде работ /3, 4, 5 / предложены и в настоящее время реализованы различные пути по повышению надёжности выключателей, однако в полной мере эта задача пока не решена. Не принесли желаемого результата и работы по созданию дугогасительных камер с принципиально новой системой дугогашения / 6 /.

На действующих подстанциях повышение надёжности защиты осуществлено за счёт установки двух последовательно соединённых быстродействующих выключателей, что дало возможность быстро и надёжно отключать токи к.з. Влесте с тем известно /7, 8 /, что быстрое отключение постоянного тока в цепях со значительными индуктивно с тями приводит к возникновению коммутационных перенапряжений, обладающих большой энергией и воздействующих на оборудо -вание тяговых подстанций и электроподвижного состава (ЭПС). Be -личины этих перенапряжений зависят от индуктивности отключаемой цепи и от скорости изменения тока, определяемой интенсивностью гашения дуги в дугогасительных камерах быстродействующих выключателей. Например, при отключении одшш выключателем АБ-2/4 це-ш с индуктивностью 6,5 мГн возникают перенапряжения 4,5-5,0 кБ, при отключении этой цепи двумя выключателями АБ-2/4 перенацря -жения увеличиваются до 8-9 кВ. Выпускаемые в настоящее время заводом "Уралэлектротяжмаш" выключатели ВАБ-43-4000/30 создают коммутационные перенацряжения до 13 кБ. Воздействие перенапря -жений такого уровня с запасенной энергией до 150 кДж на вентильные разрядники тяговых подстанций и ЭПС, обладающих ограничен -ной пропускной способностью (вновь разрабатываемые разрядники РВКУ-3,3 рассчитаны на рассеивание 65-75 кДж), может привести к их повреждениям (взрывам). Как правило, эти случаи связаны с перерывами питания электрической тяги. Таким образом, наряду с задачей повышения надёжности быстродействующих выключателей важ -ным является и воцрос ограничения коммутационных перенапряжений.

С ростом тяговых нагрузок не менее актуальной становится и задача осуществления заземления искусственных сооружений на рельсовые цепи. С точки зрения надёжной защиты от токов к.з. и обеспечения безопасности обслуживающего персонала искусственные сооружения (опоры контактной сети, светофоры, переходные мосты и т.д.) необходимо металлически соединять с рельсами. Однако та -кое соединение их нежелательно, т.к. при этом увеличивается утечка тягового тока в землю и, как следствие этого, усиливается электрическая коррозия подземной части опор и других расположенных вблизи железной дороги металлических сооружений. Кроме то -го, создаётся асимметрия заземления рельсов, цри которой нару -шается работа устройств автоблокировки. Для избежания указанных явлений сооружения соединяют с рельсами не непосредственно, а через искровые промежутки.

Многолетняя практика эксплуатации в Советском Союзе про -межутков различных конструкций в качестве заземлителей показала, что они являются наиболее слабым звеном защиты искусственных сооружений от коррозии как по пропускной способности, так и по надёжности. Многочисленные попытки разработать искровой промежуток многократного действия /9, 10 / не привели к желаемым результатам. На зарубежных дорогах постоянного тока (Франция, ЧССР и др.) в основном применяют искровые промежутки одноразового действия, конструкциями которых предусмотрено их гальва -ническое соединение после первого же срабатывания. Это обстоятельство влечет за собой необходимость постоянного контроля за их состоянием и приводит к существенным эксплуатационным рас -ходам.

Усиление электрокоррозии опор контактной сети, обусловленное ростом тяговых нагрузок, и ненадёжная работа искровых промежутков привели к широко применяемому в настоящее время раз -землению опор (отсоединению их от рельсов), что резко осложнило проблему защиты контактной сети от минимальных токов к.з., возникающих при повреждениях изоляции опор или искусственных сооружений с большим сопротивлением изоляции. В последние годы разрабатывались и проверялись в эксплуатации различные защиты от минимальных токов к.з. и способы заземления опор без искровых промежутков / II, 12, 13, 14 /. Наиболее широкое распространение получил способ заземления опор с помощью диодных заземлителей, отличающийся простотой и достаточной надёжностью. Однако применение диодных заземлителей в силу их односторонней проводимости ограничено анодной зоной. Из-за влияния перетекающих токов на рельсовые цепи автоблокировки в знакопеременной и катодной зонах диодные заземлители включают последовательно с искровыми промежутками / 15 /, обладающими всеми присущими им недостатками. Отсюда возникает необходимость разработки нового искрового цромежутка многократного действия, способного работать в сложившихся условиях постоянного повышения мощное -тей устройств электроснабжения железных дорог и обладающего необходимой цропускной способностью.

Основные задачи работы - комплексное решение вопроса повышения надёжности быстродействующих выключателей и ограничения коммутационных перенацряжений и разработка принципиально новой конструкции искрового цромежутка для заземления искусственных сооружений на рельсы. Решение этих задач тесно связано с вопросами исследований различных аспектов работы быстродействующих выключателей на выпрямительных подстанциях и в схемах выпрями -тельно-инверторных цреобразователей и режимов работы устройств заземления в системе электроснабжения.

Диссертация состоит из введения, пяти глав, заключения и пяти ' приложений.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

1. Оцределена, теоретически обоснована и экспериментально подтверждена возможность существенного улучшения условий рабо -ты быстродействующих выключателей в устройствах тягового элек -троснабжения постоянного тока и одновременного ограничения коммутационных перенапряжений с помощью разрядных устройств на резисторах, шунтирующих индуктивности сглаживающих реакторов тя -говых подстанций в цроцессе отключения токов к.з. выключателя -ми.

2. Уточнена методика расчёта переходных процессов отключения токов к.з. быстродействующими выключателями цри различных закономерностях изменения напряжения на дуге с учётом шунтиро -вания сглаживающего реактора. Выполненные по уточнённой методике расчёты и анализ позволили выбрать значение соцротивления шунтирующего резистора 0,2-0,3 Ом. Использование разрядного устройства с таким сопротивлением цри увеличенной до 20-25 мГн индуктивности реактора цри близких к.з. позволяет уменьшить в 3-4 раза выделяемую в дугогасительных камерах энергию, время гаше -ния дуги - в 1,5-2,0 раза и ограничить коммутационные перенапряжения на уровне 5,5 - 6,5 кВ.

3. Для шунтирования сглаживающих реакторов выцрямительных подстанций предложена схема разрядного устройства, состоящая из последовательно соединённых резистора, диода и нелинейного пе -реключающего элемента. Разработана методика выбора элементов разрядного устройства по перегрузочной способности и термической устойчивости с учётом автоматических повторных включений выклю -чателей.

4. На основании анализа работы выцрямительно-инверторных цреобразователей с различными схемами исполнения и переключе ния из одного режима в другой показана возможность шунтирования реакторов в их цепях разрядными устройствами. Исследованы нацряжения на реакторах и сформулированы технические требования к разрядным устройствам.

5. Эксплуатация на выпрямительных подстанциях серийно выпускаемых разрядных устройств УР-2 (свыше 900) выявила их вы -сокую эффективность. Существенно снизился износ дугогаситель -ных камер и контактов выключателей, в 10-15 раз сократилось число срабатываний вентильных разрядников, установленных на шинах подстанций. Использование УР-2 на подстанциях, питающих станции стыкования двух систем тока, практически исключило ложные срабатывания защиты, соцровождающиеся тяжелыми короткими замыканиями.

Опыт эксплуатации выцрямительно-инверторных цреобразова -телей, реакторы которых оборудованы разрядными устройствами, показал, что после их установки прекратились случаи массовых повреждений тиристоров и негашения выключателями токов опрокидывания.

6. Предложены схемы разрядных устройств для облегчения работы быстродействующих выключателей постов секционирования контактной сети. Определено, что включение разрядного устройства с 3 Ом между шиной поста секционирования и рельсом цри близких коротких замыканиях позволяет вдвое снизить выделяемую в камерах выключателей энергию цри уменьшении времени гашения дуги в 1,5-1,6 раза и ограничить коммутационные перенацряжения на уровне 5 кВ и менее.

7. Проанализированы режимы работы искровых промежутков в условиях электрической тяги постоянного тока и сформулированы основные технические требования к конструкции цромежутка, способного коммутировать значительные по амплитуде и длительности тока к.з. Для стабилизации пробивного напряжения в пределах 600-1200 В предложена схема трёхэлектродного цромежутка с под-жигом с использованием варистора в цепи поджигающего электро -да,

8. Предложена методика измерения с помощью фотодиодов скорости вращения дуги между кольцевыми электродами, расположен -ными в герметически закрытых небольших объёмах. Показано, что в этих условиях, за счёт движения дуги в шлейфе раскаленного газа, создаваемого ею цри многократном цробегании кольцевого промежутка, скорость дуги существенно повышается и составляет 250 м/с цри токах 6 кА и более.

9# Разработан искровой промежуток с использованием црин -ципа движения дуги в магнитном поле, способный многократно коммутировать импульсы тока к.з. амплитудой до 10 кА длительностью 0,06-0,08 с с последующей подпиткой током 2 кА в течение 0,2 с и обеспечивающий обрыв тока до 10 А цри напряжении на промежутке до 200 В.

Эксплуатация опытно-промышленной партии промежутков на Московской, Южно-Уральской и Донецкой железных дорогах подтвердила их способность многократно коммутировать токи к.з. и возможность работы в различных климатических зонах страны.

10. Экономический эффект от внедрения разрядных устройств для шунтирования реакторов выцрямительных подстанций составляет свыше 720 руб в год на одну подстанцию.

Среднегодовой эффект от внедрения разработанного искового цромежутка с вращающейся дугой на двухпутных участках с металлическими опорами составляет свыше 3070 руб на 100 км, а на участках с железобетонными опорами - 1410 руб.

1.M, Анализ работы и повышение надёжности устройств энергоснабжения электрифицированных железных дорог, М.: Транспорт, 1975, 365 с.

2. Мирошниченко Р.И. Режимы работы электрифицированных участков. М.: Транспорт, 1982, 207 ci

3. Радченко В.Д, Техника высоких напряжений устройств электрической тяги, М.: Транспорт, 1975, 359 с.4, Векслер М.И, Защита тяговой сети постоянного тока от токов короткого замыкания, М,: Транспорт, 1976, 118 с.„

4. Радченко В.Д. Перенапряжения и токи короткого замыкания в электроподвижном составе с полупроводниковыми преобразователями (Основы теории и методы защиты). Дисс. докт. техн. наук,--М.: 1968, 292 с.

5. Котельников А.В., Наумов А.В., Порцелан А.А. Тиристор-ный заземлитель для групповых заземлений опор с пониженным вход -ным сопротивлением. М.: Транспорт, Труды ВНЙИЖТа, 1976, вып.558, с.42-47.

6. Котельников А.В., Наумов А.В., Технические характеристики защитных устройств в цепи группового заземления опор. М.: Транспорт, Труды ВНИИЖТа, 1976, вып.558, с.47-52.

7. Порцелан А.А., Котельников А.В., Иванова В.И. Испытания диодных заземлителей в условиях перенапряжений на контактной сети постоянного тока. М.: Транспорт, Труды ВНИИЖТа, 1976, вып.558, с.29-33.

8. Шилкин П.М., Порцелан А.А., Котельников А.В. Защита контактной сети постоянного тока при различных способах заземления опор. М.: Транспорт, 1977, 104 с.

9. Инструкция по защите железнодорожных подземных соору -жений от коррозии блуждающими токами. М.: Транспорт, 1979, с.46--47.

10. Рюденберг Р. Переходные процессы в электроэнергетических системах. М.: Издательство иностранной литературы, 1955, 714 с.

11. Буткевич Г.В. Дуговые процессы цри коммутации электрических цепей. М.: Высшая школа, 1973, 193 с.

12. Фарафонов А.В. Исследование процессов дугогашения цри отключении электротяговых аппаратов постоянного тока.-Дисс. канд. техн. наук,- М.: 1963, 198 с.

13. Голубев А.И. Быстродействующие автоматические выключатели. М.: Энергия, 1964, 237 с.

14. Караченчев А.Я., Поташев Ю.Н. Вюоконелинейные варисто-ры из окиси цинка.-Электронная техника, серия 5 (Радиодетали),1973, вып.2 (31), с.95-96.

15. Караченчев А.Я., Поташев Ю.Н. Электрические свойства Оксидно-цинковых варисторов объёмного типа. Электронная техника, серия 5 (Радиодетали), 1973, вып.4 (33), с.37-43.

16. Оно Иосихиро. Харима Такаси. tfot'e ги^гючу миф6 . Японский патент № 54-41136, кл. H0IH33/I2, HOI Н 33/14, опубл. 26.09.81 г.

17. Бородулин Б.М., Дагаев Е.Н. Предупреждение повторных пробоев в выключателях. М.: Электрификация и энергетическое хозяйство (ЦШИТЭИМПС), 1973, вып. 3(77), с. 19-24.

18. Радченко Б.Д. Расчёт процесса отключения цепи постоянного тока коммутационным аппаратом. М.: Вестник ВНИЖТа, 1971, J6 2, с.5-9.

19. Радченко В.Д., Фарафонов А.В. Перспективы создания быстродействующих выключателей постоянного тока с номинальным напряжением 6-12 кВ. М.: Транспорт, Труды ВНИМТа, 1972, вып. 477,с.29-42.

20. Давыдова И.К., Попов Б.И., Эрлих В.М. Сцравочник по эксплуатации тяговых подстанций и постов секционирования. М.: Транспорт, 1978, 415 с.

21. Бенешевич И.И., Овласюк В.Я. и др. Автоматизация уст -ройств энергоснабжения электрических железных дорог, М.: Транспорт, 1968, с.Ю.

22. Гройс Е.С. Требования к уровням изоляции передачи постоянного тока Сталинградская ГЭС-Донбасс.-Известия НИИ постоянного тока, 1958, вып.З, 108 с.

23. Бородулин Б.М., Дагаев Е.Н., Крюков И.С. Снижение величин перенацряжений на установках компенсации. М.: Электрификация и энергетическое хозяйство (ЦНИИТЭИ МПС), 1979, вып.3(77), с.13--19.

24. А.С. № 52II62 (СССР). Устройство для электрифицированных железных дорог (Павлов И.В., Фарафонов А.В., Радченко В.Д.). Опубл. в Б.И., 1976, № 26.

25. Фарафонов А.В., Бупынин В.Н., фюков И.С. Сравнитель -ные стендовые испытания разрядных устройств. М.: Транспорт, труды ВНИИЖТа, 1978, вып. 595, с.96-117.

26. Бупынин В.Н., Фарафонов А.В. Диодное разрядное устрой -ство фидеров тяговых подстанций постоянного тока. М.: Вестник ВНИИЖТа, 1977, вып.4, с.1-3.

27. Воронин А.В. Энергоснабжение электрических железных доМ.:рог. Трансжелдориздат, 1958, 291 с.

28. Кучма К.Г. и др. Защита от токов короткого замыкания в контактной сети. М.: Трансжелдориздат, I960, с.64.

29. А.с. № 617303 (СССР). Устройство секционирования кон -тактной сети электрифицированных железных дорог постоянного тока (Фарафонов А.В., Цупынин В.Н., Крюков И.С.). Опубл. в Б.И., 1978, № 28.

30. А.с. № 787209 (СССР). Устройство секционирования контактной сети электрифицированных железных дорог постоянного тока (1фюков И.С., Макаров А.Г., Цупынин В.Н., Фарафонов А.В.). Опубл. в Б.И., 1980, № 46.

31. Фарафонов А.В. Зависимость цроцесса гашения дуги постоянного тока от параметров цепи. М.: Транспорт, Труды ВНИИЖТа, 1978, вып. 595, с.139-145.

32. Цупынин В.Н. Полная теория работы и характеристики параллельных индуктивных шунтов быстродействующих выключателей типа ВАБ-2, АБ-2/4, АБ-2/3 и реле-дифференциальных шунтов выклю -чателей ВАБ-28. М.: Транспорта, Труды МИИТа, 1965, вып. 213,с.182-188.

33. Пенязьков А.В., Бей Ю.М. Анализ работы быстродействующего выключателя с индуктивным шунтом. Свердловск, Средне-Уральское книжное издательство, Труды Уральского электромеханического ин-та инженеров ж.-д. транспорта, 1966, с.14-22.

34. Баскаков А.П., Берг Б.В., Витт O.K. и др. Теплотехника: учебник для вузов. М.: Энергоиздат, 1982, 264 с.

35. Чебовский О.Г. и др. Силовые полуцроводниковые приборы (справочник). М.: Энергия, 1975, с.144.

36. Юренов В.Н., Лебедев П.Д. Теплотехнический справочник, т.2. М.: Энергия, 1976, 896 с.

37. Фарафонов А.В., Крюков И.С., Айзенштейн Л.С. Результаты эксплуатационных испытаний разрядных устройств для шунтиро -вания реактора. М.: Транспорт, Труды ВНИИЖТа, 1978, вып. 595, С.1Г7-132.

38. Вентили серии ВЛ, штыревые, на токи 10-500 А, каталог "Информэлектро", № 05.04.34-75, с.27.

39. А.с. № 790065 (СССР). Устройство для рассеивания электромагнитной энергии (Айзенштейн Л.С., Короленков А.И., Крюков И.С., Фарафонов А.В.). Опубл. в Б.И., 1980, № 47.

40. Караченцев А.Я., Поташев Ю.Н. Электрические свойства оксидно-цинковых варисторов объёмного типа.-Электрическая техника, серия 5 (Радиодетали), 1973, вып.4(33), с.37-43.

41. Фарафонов А.В., Соколов С.Д., Крюков И.С., Воронов Ю.И., Караченцев А.Я., Поташев Ю.Н. Оксидно-цинковые резисторы для защиты устройств электрической тяги от перенапряжений. М.: Транс -порт, Труды ВНИШТа, 1978, вып.595, с.30-38.

42. Радченко В.Д., Фарафонов А.В. Защита электротягового оборудования станции стыкования в случаях замыкания тяговой сети постоянного и переменного тока. М.: Транспорт, Труды ВНИИЖТа, I960, вып. 190, с.71.

43. Радченко В.Д., Фарафонов А.В. Защита электротягового оборудования на станциях стыкования. М.: Электрическая и тепловозная тяга, 1964, № 10, с.9.

44. Соколов С.Д., Бей Ю.М., !Цуралытк Я.Д., Чаусов О.Г. Полупроводниковые цреобразовательные агрегаты тяговых подстанций. М.: Транспорт, 1979, 263 с.

45. Соколов С.Д., Руденский В.В. Циркуляционный ток в схеме непереклгочаемого выпрямительно-инверторного агрегата. М.: Транспорт, Труды ВНИИЕТа, 1976, с.79-85.

46. А.с. № 657515 (СССР). Устройство защиты тяговой под -станции постоянного тока (фюков И.С., Руденский В.В., Кахель-ник A.M., Фарафонов А.В., Соколов С.Д.). Опубл. в Б.И., 1979, J& 14.

47. Николаев Г.А. Устройство для ограничения перенацряже -ний цри отключении инвертора.-ДЦНТИ Свердловской ж.д., 1978,39 (242) 10206.

48. Сухогузов А.П., Филимонов В.Н. Защита выпрямительно-ин-верторных преобразователей от аварийных токов при опрокидывании. М.: Электрификация и энергетическое хозяйство (ЦНИЙТЭИ МПС), 1977, вып. I (99), с.1-12.

49. М0. 8£owOttt ct\.ch ш at*. wdc.к, 1964, Л 9, с.18-27.

50. А.с. № 528650 (СССР). Устройство для заземления сооружений на рельсовые пути электрифицированных железных дорог (Крюков И.С., Радченко В.Д., Фарафонов А.В.). Опубл. в Б.И., 1976,24.

51. Сб. "Электровая обработка металлов" ЦНШГ-ЭЛЕКТРОМ, 1963, с.24-28.58. &.М. Йе^с'лф. 0j й ^zialt Anode.

52. Swiich Appe. and W., 1962,^58, c.395-397.

53. J,S).G>6t*e E.£. Виг^г. fin&Hcu*, o$ e£ecboefe. phenomena i* "the. hCcjn сu\*ient ^» AppC*1955, № 8, c.26-38.60. 1фюков И.О., Фарафонов А.В. Новый искровой промежуток с вращающейся дугой ИПВ-ЦНИИ. М.: Транспорт, Труды ВНИИЖТа, 1978, вып. 595, с.69-74.

54. Бронфман А.И. К воцросу восстанавливающейся прочности исьфовых промежутков с вращающейся дугой. Электротехника, 1964, № 2, с.19-22.

55. Крюков И.О., Фарафонов А.В. Стендовые испытания искрового промежутка с вращающейся дугой ИПВ ЦНИИ. М.: Транспорт, Труды ВНИИЖТа, 1978, вып.595, с.74-82.

56. Зиновьев В.В. Исследование импульсных дуговых коммутаторов. Дис. канд. техн. наук, Харьков, 1973, 180 с.

57. Методические указания по определению экономической эффективности новой техники, изобретений и рационализаторских предложений на железнодорожном транспорта, М.: Транспорт, 1980,с.126, с.128.

58. Инструкция по защите железнодорожных подземных соору -жений от коррозии блуждающими токами. М.: Транспорт, 1979, с. 46- 47.

59. Коррозия и защита сооружений на электрифицированных железных дорогах. Под ред. Котельникова А.В. М.: Транспорт, 1974, с.45.

60. Типовые нормы времени на текущее содержание и текущий ремонт контактной сети. М.: Транспорт, 1976, с.61.

61. Тарифно-квалификационный справочник рабочих промышленных и эксплуатационных предприятий железнодорожного транспорта, ч.1. М.: Транспорт, I960, с.16.

62. Сметно-нормативный справочник по капитальному ремонту зданий и сооружений железнодорожного транспорта. Часть П, раздел I. Контактная сеть. М.: Транспорт, 1975, с.180.

63. Федоров А.А. Основы электроснабжения цромышленных предприятий. М.: Энергия, 1967, с.324.

64. Трансформаторы (и автотрансформаторы) силовые. ГОСТ 11677-65, М.: Издательство стандартов, с.18-19.

65. Гельперин Б.Б. Метод расчёта дросселей насыщения,-Электричество, № 5, 1958, с.47-51.

66. Лейтес Л.В, Торроидальные реакторы. М.: Всесоюзный научно-исследовательский институт электромеханики, отделение на -учно-техническое информации и нормализации в электротехнике, 1968. с.18.

67. В приведенной программе приняты следующие обозначения:а a- e1. Хуст,- л1. Rt чое, 4i1. Ru, "2и г0lf- ч.ъ,- toti и- t41 V ► r1 и, Bo1. BI• B21. А* 0l\ X114.) — z1. Kb) — BI1. Фо

68. Основные технические требования к разрядному устройству на тиристорах для выпрямительных тяговых подстанций1. Класс напряжения, кВ 3,3

69. Напряжение переключения анодной полярностипри 20°С, кВ 0,9-1,0

70. Напряжение лавинообразования катодной по -лярности не менее, кВ 0,6

71. Пределы изменения напряжения переключения цри изменении температуры окружающей среды от -50до +50°С, кВ 0,8-1,05

72. Для предотвращения влияния на работу сглаживающего устройства тяговой подстанции при пов -реждении диодов или тиристоров разрядного устройства оно должно быть снабжено защитой, обеспечи -вающей её отключение от реактора в указанных ре -жимах

73. Принципиальная электрическая схема разрядного устройства УР-2 приведена на рис.П.2.1.