автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Сопротивление поперечному изгибу железобетонных элементов с продольной и отогнутой арматурой (при наличии и отсутствии сцепления с бетоном)

ГОССТРОЙ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ, ПРОЕКТНО-КОНСТРУКТОРСКИЙ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ БЕТОНА И ЖЕЛЕЗОБЕТОНА "НИИЯБ"

Р Г Б ОД

. Нр; правах рукописи Г ; ■ . ■ УДК 624.012.36

РОЧНЯН Олег Анатольевич

СОПРОТИВЛЕНИЕ ПОПЕРЕЧНОМУ ИЗГИБУ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ С ПРОДОЛЬНОЙ И ОТОГНУТОЙ АРМАТУРОЙ (ПРИ НАЛИЧИИ И ОТСУТСТВИИ СЦЕПЛЕНИЯ С БЕТОНОК)

Специальность 05.23.01 - Строительные конструкции,

здания и сооружения

Автореферат

диссертации но соискание ученой степени доктора технических наук

Москва'- 1994

Работа выполнена в Брестском политехническом институте

Министерства образования Республики Беларусь.

>

.Официальные'оппоненты: доктор технических наук, профессор '" А.С.Зрлесов;

доктор технических наук, профессор Г.Н.ПЬршнев;

доктор технических наук, профеосор Е.Н.Пересыпкин '

Ведущее предприятие - Научно-технический центр

, ' Госстроя Республики Беларусь

в г.Бресте.

убаш

-лк

¡ащита диссертации состоится " 1994 г.

часов на заседании специализированного/Совета

Д.033.03,01 по защите диссертаций на соискание ученой степени доктора технических наук в Государственном научно-исследовательском, проектно-конструкторском и технологическом институте бетона и железобетона 1Ъсстроя Российской Федерации по адресу:

109428, Москва, 2-я Инстлтутокая ул., д.6. \

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке института. Автореферат разоолэн 1994 г.

Учешй секретарь спевдолязяровэяного Совета, кандидат технических наук Л.Н.Зикеев

Акт,а л шос т ь_т еда. 3 настоящее время определяется пути дальнейшего развития теории железобетона. От правильности их выбора во многом зависит повышение эффективности строительных элементов, разработка их новых конструктивных решений, обеспечение экономии бетона и металла. Один из наиболее обещеющих путеН, Отмеченный П.И.Васильевым в дискуссии нь страницах периодической строительной лечати, заключается в учете влияния образования и распространения магистральных трещин на напряженно-деформированное состояние железобетонных элементов.

Используя термин "магистральная трещина" (1ГГ) имеются в виду следующие обстоятельства. Для железобетонной конструкции в период эксплуатации характерны две стадии работы - до и после появления трещин» Установление наиряженно-деформированного состояния элемента без трещин не представляет серьезных затруднений, т.к. распределение траекторий главных напряжений примерно такое же, как и в балках из однородного материала. Образование трещин, а оно носит' чаще всего характер разделительных,типичных для хрупких материалов, усложняет напряженное состояние; такие трещины, пояпленио которых радикальным образом изменяет напряженное состояние элемента; будем считать "магистральным", что может относиться к наклонны«| нормальным и продольным трещинам.

В диссертационной работе воплощена вышеуказанная идея при разработке носик к соварс .нствовония существующих методов расчете широко применяемых в железобетонном строительство - изгибаемых элементов.

Это, прежде всего, предварительно напряженные балки без . сцепления продольной рабочей арматуры с бетоном. В мировой строительной практике объем внедрения элементов без сцепления возраста-

л

вт, однако нормы проектирования зарубежных строи и отечественные нормативные документы не содержат методов расчета таких конструкций.

Созрела крайняя необходимость в разработке рекоаендаций по расчету несущей способности приопорных зон элементов, работающих с двузначной эпюрой изгпбащих коиентов. В нормах изложена методика оценки прочности иак-оших сечений изгибаемых злеиентоэ; основой для расчетных зависимостей послужили, в сснопюы, результаты зкеперименталымх исслздовзний балок с однозначной одаро'Л изгибающих моментов, Несучол способность поставлена о зависимость от сопротивления истого бетона над концом наклонной трещина, образование которой предусматривается на растянуто;"! грани, после;j'»-г;ее развитие происходит по траектории гласного сзагая. Иэлоасишй механизм работы не ножот бить роспрэсхраион на оябаокти при калачи v ¡двузначной олари азгибшацах комсьтоп.

Важное значение имеет разработка предложений по сценке сопротивления балок с. пологой отогнутой арматурой (проходпчей по нее- , му. пролету среза ) действии изгиба с поперечной силой. 3 таких балках расход металла мохе- бить значительно снижен за счет уменьшения- количества поперечной арматуры п виде хеттов (поперсч;шх стертлей) вплоть до содерзьпил, соответствующего условна уж ^ Q/sv, min (отметет, что прь выполнении последнего условия расчет наклонных сеченпП, согласно норм , должен выполняться, как для элементов без поперечной арматура).

Программа работи определено и следугарц: в&шзд полскенпсм. При исследовании'нагибаема олсмснтов, срыаровамис только продольной арматурой (без поперечной), хглйстаеинал количественная оцгнка влияния кногих фехтороп на характер трпгцпноебрйзОБйния и нз<-ущуэ способность в целого более достоверна, а резуль-

тата иогут бксь перенесена на олеигнта с продольной к поперечной

ерыатуроЯ. На основании данных об образовании и последующем развитии ИТ-, в гон числе магистральных наклонных трещин (М1ГГ) в таких элементах, создаются про"посылки для рененил вопросов о рациональном разнесении арматура, препятствующей распространению '.¿Т, что приводит в результата к эффективному увеличению несущей способности, Трудности рсвения вопроса о целесообразном распределении прмотури, тормозящей движение трещин, £включается презде всего е тон, что траектории глашу« напряжений п жечезобетонных элементах с трещинами гслевт "вихрегие" направления, на поддающиеся теоретическому списшип. Следует также заметить, что. в большинство'су-1цествуЕз;;!Х истодов рг.счзтд иаклотшх сочениЛ урашовеииЕвниз по-пгргчнсЛ сет от г.пекпего зогружеиия предусматривается сугаой проекция на вертшгальнуа ось осех дейструкуи в наклонней сеченин

гнутренния усилия. В результате такого подхода к шводу расчетных *

зависимостей склеивается представление о цзлесосбрвзностн праке-нйнйя iертикэлы»их гэперо'яис: .стеряюП, которое п ряде случаев из согласуется с характером трезаюобразоеенил к розпуеепия элементов, {[ол.и^п^ойдаиа р^ботц^екгв'^ли:

- получение комплекса экспериментальных и расчетных дшгнше о трсг,и!1Эобр^зопЕ.чш!, игиензниа характэра нг.претенко-дефоримро-егшгаго состояния при распространении иагистралышх трезр.н, ме-хешиыа разрушим, количозтс&моЦ оценки несуще!', способное*» хэлззобегонних нзгибиег.гух элементов с продольной и отогнутой арматурой прч .'¡аличгш н отсутствии сцепления с бетоном (объектами исследования пенлись меиепти без поперечного ортогонального ермирзвютл с двугнатюЗ »пороЯ изгибавших «»ментов, предвари-со..ьно напр.и.е!!!п:з балка бзз сцеплен;: продольной рабочей арматуры с ботоном; балки с полот« отгибом стерзневой аркатура и поперечной ор*.;атурой, количество которой соответствует условия у*«, < а^ъем;

- разработка методов расчета прочности приопорных зон элементов с двузначной эпюрой изгибающих моментов;

- разработка методов оценки напряженно-деформированного состояния предварительно напряженных балок без сцепления продольной арматуры с бетоном (расчет по. образований трещин, нормальны:: к продольной оси элементе; расчетная 'оценка напряженно-деформированного состояния балок после образования нормальных трещин, расчет ширины раскрытия трещин; расчет прогибов; расчет прочности наклонных сечений на действие поперечной силы); разработка документа в качестве дополнения к СНиП; "Рекомендации по расчету железобетонных предварительно напряженных изгибаемых элементов без сцепления арматуры с бетоном";

- разработка предложений по расчету црочности наклонных сечений балок с пологой отогнутой стержневой арматурой на действие поперечные сил;;„ . •'•

- "разработка предложений по "местному" армирований элементов с магистральными трещинами.

Авто|) защищает^

- результаты анализа влияния различных факторов на особенности сопротивления поперечному изхибу железобетонных элементов

с продольной и отогнутой арматурой при наличии и отсутствии сцепления арматуры с бетоном;

- оценку влияния сцепления арматура с бетоном на характер трещинообраэования и разрушения балок с однозначной эпюрой изгибающих моментов;

- анализ услозий неустойчивого развития магистральных наклонных трещин (МНТ) и выхода последних на верхнв» и тянсэ грани элементов, работающих.с двузночной эпюрой изгибаадих моментов, необходимость проверки прочности но изгиб по наклонному сечении, проходящему от одной сжатой грани к противоположной

сяатоЯ грани, сущестсосагсг.ис до появления 1!НГ; анализ условий реализации нагельного эффекта, и для данних случае б ~ гяэедлояс-пия по расчету несуцеЯ способности наклонных сечений; рэзультатц расчетной оценки несущей способности лсклснних сеченнй элементов г двуанагзю!* опчроЯ иагибг.'ег.чк моментов с позкциЗ С!;;Л 2.03.91-04 и СНкП П-55-77 и зависимость для опредоления длины проекции оппс-гого нг.-{лог;ного с.еиагля г л продольнуа ось элемента;

- принципиально'! значение образования и развития нагистраяъ-¡•г/. норуальнчг., врэдояшсс к итшшних трог.«н яа гашиша с/.су. зсботн прпдг.ярнтелы'о иапряшшиг бздея Ссз сцезсеивя рабочей

с боте::ом; .узтод расчета ко образопбииа *реа?ш, нормаль-пас г. продольной оси ояеизэта; г.-рагомерюсть кспользораккя о'лоч-гоП юдоли дли спсш:;: капр.тсс^до-де^оржрзЕэкного состояния слемш-•з лама сб?*>~огг!'.:'г< норхагмкк тпа:-,'гн| г.етод р.?с;??а сарины рас-:р:ггпл пгр-плшзс трс-'П!, котод расчета прогкбоз; метод расчета фогаости иакгспяас СОГ'-ГП'З,

- сцс;:;:у пл::пп;я полого* отогнутой с о > о г:: 1 с р г: ч тур:: не.

сэ«аг:в:э бпзоп с нггначаголъдаа яо-"•;:с?сг: ортогоназьноЗ поперзчяо.1 р.рлатура, соответствуют-""-сяовт С/цу/^С/^тЫ ; прэдго.теная го ¡расчету прочности на-лян«.гс соченка о.тег.-гнтон а отгкбехя я О/сг/ <Г ^

- спосойц остгиог'ш !"ГГ п пэкЕгккя прочмост:: пр:;олорноИ они едекзимп, агвямядозя о ргоксценин арматурных сгержной ерг.екднаулярно напргв.шша развития тре::;-.-л и концентрации ар-атура о ипсрог:сП:гах", остссгахся «езду ¡."и к гранями ремонта С"костное" грхировсодв); денные о торможении УНТ и пс-гаснич носуцгЯ способности ноялскних сечсний натуркьце конструк-

- язлззобетсшшх резетчатнх ригелей и влаг мостоенх переда-зо, за счет осущзстзленкя предварительного обтатия нахнего полз п .пршеноиия гюлогсЯ отогнутой стерглосоЯ арматуру соответсг-

'в

вешо. _ ; • . . .............' ..

Научную нрпизщ £а£оты_соста£Л£от:

- экспериментально-теоретические данные о трещнообраэовении и разрушении железобетонных изгибаемых элементов с продольной арматурой без поперечного ортогонального армирования(балок с двузначной эпюрой изгибающих моментов, предварительно напряженных балок без сцепления арматуры с бетоном), балок с пологой отогнутой стержневой арматурой и незначительным количеством поперечных стержней, которое соответствует условию < лип 3

и влияния на их напряженно деформированное состояние характера образования и распространения магистральных трещин;

- предложения для включения в нормативные документы: необходимость проверки на действие изгибающего момента наклонного сечения эль-.ентсв с двузначной эпюрой изгибаюцих моментов, когда имеются условия для быстрого развития ¡¿НТ и ее выхода на верхнюю и нижнюю грани элемента; количественную оценку нагельного эффекта при реализации условий его проявления; зависимость для определения длины проекции наиболее опасного наклонного сечения на продольную ось элемента; необходимость заведения продольной арматуры за точку приложения пролетного сосредоточенного груза в элементах с двузначной эпюрой изгибающих моментов для предотвращения их разрушения в результате быстрого распространения МИТ; рекомендации о выполнении продольного армирования элементов с двузначной эпюрой изгибавших моментов стерсяии более мелкого диаметра; предложения о расчете элементов с пологой отогнутой стержневой арматурой на действие поперечной силы; методы оценки напряженно-дефориирозанного состояния предварительно напряженных :,<гэме:1тов без сцеплекия продольной арматуры с бетоном;

• - способы торможения развития магистральных трещин, приводящие к увеличению несущей способности элементов.

Пр£Ктиче£К£е_значеншэ л £нед£ение_ Еозультптов^ Практическое значение работы заключается в том, что ма основании полученных данных о образовании и распространении иагиетральних трещин разработаны методы расчета прнопорньйс зон балок без поперечного ортогонального армирования с двузначной эг.юрой иэги'баащи:; моментов; балок е пологой отогнутой стержневой' арматурой'и незначительным количеством поперечных стержней, которое соответствует условию

кирины раскрытия трещин,прогибов, прочности изгибаемых элементов без сцепления продольной рабочей арматуры с бетонсм; предложена

Количественные результаты, полученные в данной работе, и из- ,

- при разработке конструктивных решений реконструкции объектов производственного объединения "Кемаибумяроц", производственных объектов в г.Бресте;

- при выполнении исследований по научно-технической преблеив 0.55,01, утвержденной постановление« Госстроя СССР, ГКИТ СССР и Госплана СССР » 234/592/27 от 27.ХП.1980 г (задание ,01.01.076), в институте ЦНИИЛромздгний, по д^шьм исследований разработан" и приняты предложений1- по соверйенЬтЬованио конструк'ячвного. рёшени'я яеле-зобетонного решечатого ригеля этачерок нефтехимических комбинатов, предлояен подход к оценке несуцей способности пркопорнах зон таких конструкций;

- в нормативной литературе в виде раздела проекта новых норм по проектированию бетогшых и железобетонных конструкций, касающегося расчетов железобетонных изгибаемых элементов без сцепления арматуры с бетоном.

'яч,т1п ; разработаны методы оценки'трещиностойкости,

них балок и натурных железобетонных конструкций.

лощенные в ней расчетные'метйды ЛспЗльзрээдц:

По результатам диссертационной работы разработана "Рекомендации по расчету железобетонных предварительно капряхзнних из-гибагмих элементов без сцепления ерматурц с бетоном". Научно-исследовательский институт бетона и кедессбетсиа Госстроя Российской Федерации, Санкт-Петербург технический университет И;:ни-стерства образования Российской Федерации, Брестский политехнический институт Министерства образования Республики Беларусь, 1994 -60 С. (докуиент рекомендовал к изданка Лабораторией теорил железобетона НИККБ, Научно-техническим Собот^м БрПП).

Отдельные полсиения предяояешшх методоп'расчета кспольоова-нц при. разработке "Пособие д»;я снхоигрнэ-строитсшшх слукб цел-люлозно-буммних предприятий "Оценка технического состояния, ремонт и усиление бетенних и железобетоши^х конструкций"« Москва -Калининград - Брест. 1992. - 130 с.

.Теоретические основы работи изложены б учгбнеи пособии для студентов специальности "Сельскохозяйственное строительств": "Еелезоботошше конструкции проиэЕОДСТБешшх сельсиохозяЗсг репных зданий". Минск. IG25. - 255 с.

Апробация, ад^ота^ Отдельные разделы диссертации докладцва-лись на Всесоюзных коорд'.^ЕЦпокгщх ссьезмнмх секции теории ес-леообетона Совета по координация научно-ксследоБйтеаьснпх рзбот в области Сетона и кслезоботопа Госстроя СССР (Владивосток, 1202; Клайпеда, IS83; Бреет, IC34; Рсстов-иа-Дску, 1985); IX Всесоазной 150!;ферс1щ;:а по батону г. железобетону (Тсдкент, IDS3); совещании рабочей груши секции теории кеяевобетона Со-, вота по координации научио-кссяздоЕЫСЛьских работ и области Сетона и железобетона Госстроп СССР (lisaisn да, IS25 г.); uropoii •нпучной ксп^грепцич по сгрси"члш£л иа?ср;паса Красноярского лолйтешп-есхого касяяуга (Краовлрск, 1C5S г); нсуч;:о-те;а!ичоа-Kirx конференциях профсссорско-првяадагатоаьского состав? Брест-

ского шкенорио-строительного института (Брестского политехнического нистатута) I) 1972x1392 г.г.; республиканском научно-техническом совещании "Качество и эффективность производства сборного яелсзоОстона" (Бораяовичи, 1974 г.); республиканской научнс-прккти• ческой конференции "Покьтенке эффективности строительства животноводческих и производственных зданий и соорулений"'(Брест, 1931 г); республиканской научно-гехническоЛ конференции "Сшскение материале- к энергоемкости, повышение технологичности с сельской строительство" (Брест, 1957 г.); сессии Национального |1ог.итста (¡Ш !.'еяду-иародной федерации по предвзрительно напряженному ¡железобетону (б'.'Д) (Таллии, 1С65 г.); ХХШ Международной конференции о области бетона и яслезобстс»:- (Москва, 1931 г.).

Доклады с материалами диссертации представлялись на У Все-сссзиузз конфергнцкп по акспарииеи'гаяыдам исследованиям инженерных сооружения (метода, приборы, оборудование и метрологическое обеспеченно (Таллии, 1931 г.); семинар Челябинского областного правления КТО стройкидустрки "Податаенпе ^фиктивности использования батона в строительстве" (Челябинск, КЭ1 г.); научно-техническую конференция прйфзссорсхб-пргподавательского состава Ленинградского пшкенерно-стрсительного гпютлтута (Ленинград, 1981 г.); каучно-технячесяуэ ксн^ренцкэ профзссорско-прзподпвательсхого состава Челлвгиского полатехкггоэского института (Челябинск, 1934 г.); Всесоэзное «оперли® по предельно! состояниям энергетических сооружений (Нарва, 1985 г.); У1 Есесеазнуо конференцию по экспериментальным 1!селадоЕани!и гзеяеиерных сооружений (методы, приборы, оборудование н метрологическое обеспеченна), (Новополоцк, 1986 г.); десятый Конгресс Цщгдународной федерации по предварительно напряженному железобетону (!!идия, Дели, 1986); Всесоюзное координационное совещание секции теории железобетона неучко-координациенного Зовет» по Сотому а железобетону Госстроп СССР (Казань, 1ЭД7 гЛ..

Тема выполнялась в соответствии с тематическим планок 09.Н8 Государственного комитета по науке и технике СССР (проблема 0.01.05, координируемам'Врасоюэиш научно-нсследовательскнц институтом гидротехники им.Б.Е.Веденеева) в 1976x1980 г.г.; прогрей- ; мой по решению научно-технической проблемы 0.55.01, утвержденной постановлением'Госстроя СССР, ГКНТ СССР и Госплана СССР » 234/592/27 от 31,ХП. 1950 г. (задание 01.01.076), координируемой институтом ЩШпроизданий), и, 1981+1965 г,г.; тематическим планом научно-исследовательских работ Госстроя БССР (программа И.55.20, координируемая институтом ИСиЛ), в 1983*1985 г.г.; темой 5.6, кодисследо-вание 5.6.1.1(2) в составе плана сотрудничества стран членов СЭВ г.ри проведении научных и технических исследований на период 1931+1985 г.г. (постоянная комиссия по строительству); координационным тематическим планом виднейших научно-исследовательских работ в области естественных наук Академии наук БССР на 1906+1990 г.г. (утвержден постановлением президиума АН БССР от 23.12.1935 г. за № 411); отраслевой научно-технической проблемой "Развить теории и методы расчета железобетонных конструкций с учетом прогресса в области создания новых конструктивных форм, эффективных видов бетона и арматуры, особенностей режимов силовых и несиловых воздействий с целью снижения металлоемкости при обеспечении требуемой надежности" Госстроя СССР на 1986*1а90 г.г. (задание С.ПВ.З, головной исполнитель институт НИИЖБ).

Основное содержание работы докладывалось на кафедре "Сопротивление материалов и теоретическая механика" БрПИ (Брёст, 1993,' 1994 г.г.).

Пу^ликации^ Материалы работы опубликованы в более, чем 50 статьях и отчетах и вошли в состав двух монографий и учебного пособил.

Структдоа и объем диссертационной до^отц^ Диссертация состоит из введения, пяти глаз, заключения, библиографического списка,.-включавшего 140 наименований, трех npw.çxeiiiiil. Работа изложена но 399 страницах, в том числе содержит 155 рисунков и 26 таблиц.

Основные исследования проводились на кафедрах "Сопротивление материалов и теоретическая механика" к "Колеэобетонные кои-

I" il-.

струкции" Брестского политехнического инстиэдтДО (Вр»стского инженерно-строительного института). . . ,.-

Материали, представлении«} з диссертации, разрабатывались автором как самостоятельно, так и совместно с руководимыми км Яромичем H.H., Образцовым Л.В., Зииовым К.Л., Деркачем В.Н. Малиновским В.II.**

Автор выражает глубокую благодарность и признательность одному из основоположников отечественной школы железобетона.профессору, доктору технических наук Порфирни Ивановичу Васильеву за более, чем тридцатилетний период совместной работы и постоянную помощь.

СОДЕРЖАНИЕ-

Обоснование актуальности вопросов, определивших задачи исследований, формулировки цзлей диссертационной, работа, пояснений эё прогряаш изложены вьшо»

к Научное руководство осуществлялось совместно с профессором,

донт.техн.наук Васильевым П.И. к» Научное руководство осуществлялось -совиестно с профессором, дохт.техн.наук Оатулом A.A.

В работе д£.на_характеpiicri:к_а ек 1и_п£ЛсСОЧ1 ¡о-

^зги^олмобемиак элекентоп _без_ ормгшального_г.о_г1еррчно-г о _армировыIил с позиции об_разовапия и_развития_ 1шгистральних _ тоевдн^

В диссертации анализируются и учитываются результаты иссле-доьаний Н.И.Ахвсрдова, В.Н.Байкова, Л.В.БаПковоЯ, Т.Н.Барановой, В.М.Батаиева, В.И.Белова, О.Я.Берга, Г.И.Бердичевского, В.М.Бон-дареико, Ы.С.Боржаиского, А.А.ВаПсфельда, Ф.Вольтера, П.И.Васильева, К.П.Веригина, В.Н.Виршиласа, Г.11.Власова, А.Л.Гвоздева, ГД.Гениева, Ц.Гийона, Г.Н.Гледышева, Т.Годицкого-Цвирко, В.Н.Русакова, В.А.Гутковского, Л.Г.ДвоскиноП, А.Х.Джабура, Л.А.Дорошке-вича, H.V1.Ершовой, К.Ермуханова, А.С.Залесова, ¡З.В.Зайцзва, Р.За-лигера, К.В.Зеленского, Х.А.Зиганшина, Л.Д.Зпиеева, А.С.Зорича, 13.И.Изотова, 0.0.Ильина, Ч.Б.Игнатаричуса, Ф.А.Иссерса, В.Г.Кара-баша, АЛ.Кириллова, В.А.Клевцова, р.Г.Колбасшт, Р.О.Красцовско-гр, А.П.Кудзисо, Л.Л.Дуклич, б.Леонгардта, Т.И.Якна, А.Т.Лобаио-рп, Л.К.Лукпи, Р.Л.Маилянв, Н.А.Маркарова, Е.Мёрпа, В.П.Митрофанова, В.В.йихаЬлова, А.И.Ыордича, H.H.Нулина, В.Б.Николаева,

B.р.Окырькива, Е.Н.Пересапкшш, Т.У.Пецольда, А.Б.Пирадоза, Е.Ц.Поваляе^а, У.В.Раукаса, Ю.Г.Ресатсря, Д.В.Сасонко, Б.Свет-лаусказа. И^Б,Соколова, Г.Н.Спрыгина, Г.Н.Ставрова, В.Б.Тнтуса,

C.А.Тихоиир0ва, Л.П.Трапэзнккова, S.A.Троицкого, О.А.Аортучгнко, ^.И.Качртряна, Ы.Ы.ХолиянскОго, А. А. Чача, 11.Ы.Чу паха, П.АЛколь-ного, А.Л.Ышокаты, Г.Н.Шоранева я др.

Результаты экспериментально-теоретических исследований свидетельствуют, что сопротивление железобетонных элементов без поперечной (ортогональной) эрматурн изгибу с попорочной силой в общем случае молот обеспечиваться продольной арматурой (о результате проявления нагельного эффекта), батоном статой зоны над концом опасной нчклоиноП трецвиы (СНГ)*, силами зацепления, действуеджк по бортш СНГ; несущая способность наклонных сечений зависит от относительного "пролета среза", степени предварительного напряжения, сцепления продольной рабочей арматура с бетоном; кеньаео влияние оказывает! класс Сетона, размеры поперечного сечения и некоторые други^ причина. В целом реализация укезаших факторов определяется характером образования и раз-еитйк (морфологией) трея?т. От распространения магистральной трездяш бо многом зависит характер взаимного перемещения разделенных НТ частей балки, переход балки а целом, а также эе .прио-поргалг зон, либо зон максимальных иьгцбшцих «оментоб к ииъм схемам работы; что-в свои очередь оказывает влияние на сопротив-лениэ элемента поперечному изгибу. С этих позиций рассмотрено влияние ряда факторов на характер трегдаообра»

* Термин "опасная нсклоянея трецина" (СНГ) отечретвегеше норда относят к трещине п наклонном сечении, которое обладает минимальной несущей способностьо; дышый т«р«ин с тем па смыслом применен в работах ряда автороз. Некоторые исследователи наклонную трещину, по которой происходит раэрупение элыгнто, казивппт "критической кяклонной тразушой" (¡(КГ).

зования и разрушения железобетонных изгибаемых элементов без поперечной (ортогональной) арматуры. *

_Программа зкслериментально-тсорагичаскихисследований сопротивления поперечному изгибу jxejies^oíetohhu^ цломаи?о_в с двузначной опю-из^б№щх^1оменто_п_ ЙЬ1ла_состул£на_ с учетом gaSoT Tu С^ Зал eco ва_ и_Х.А.Зиганшина.

Получены данные о характере треданообразования (в том числе образования и распространения МГ) и разрушения, механизме передачи поперечных сил в зависимости лт величины относительного "пролета среза", .соотлоиения опорно1'о ( ир ) и пролетного ( М&р ) момегаов, количества продольных стержне1* при постоянном проценте армирования, в;)'да нагрузки (сосредоточенные и распределенные), способа приложения сосредоточрнных сии (по всей аирине балки либо между продольными стержнями).

Критические (магистральные) наклонные трещины могут быть двух типов. Трещины, образующиеся из нормальных или слабо наклонных вследствие передачи на блок, заключенный между ними, приращений усилий в арматуре; этот случая главным образом имеет место при больших "пролетах среза" когда образеаание

нормальных (слабо наклонных) трещин существенно опережает появление наклонных, т.е. •■ М.\ —О— на этапах образования и раз-

Wpí' ¿fío .

вития трещин. При этом в вершине ККГ (МНГ) существует сжатая зона там, где она сформировалась при изгибе. Трещины, заршдаши-еся в середине по высоте сечения, быстро распространяющиеся к краевым волокнам элемента. Этот случай особенно характерен для балок, когда отношение абсолютных.значений моментов разных знаков на соседних участках \ 1,4, a-ir—Чс 6*0,85 .

Msp ' ¿fie ^ м

При двузначной эсере изгибе цих моментов отношение , ски-»

Oho

жр.9тся hj сравнению с соответствующей однозначной эпюрой, и об

разование ИНГ (М1ГГ) второго вида становится более вероятным. Залнал особенность трецин второго вида заключается в том, чтб Они неустойчивы в своем развитии. Результаты расчетного анализа свидетельствует, что в вершинах трещины возникают эначи- • тепькые растягива-ояие напряжения, предопределимте неустойчивое развитие наклонной трещины. Распространяясь в обе стороны По направлению к опоре и пролетной сипе, ШГ (Ш1) вызывает перераспредекение внутренних усилил, что приводит к более неблагоприятным условиям работы бетона на участках между вершинами трещин и. наружными гранями Сапок.

С образованием !№ соответствие распределения продольных усилив ) в арматуре эпюре изгибающих моментов, согласно

Экспериментальным данным, нарушается. Арматурные стержни оказываются растянутыми до опорного сечения и далее за грани опор и йрояетных грузовых пластик.

КНГ (МНТ) в баянах при действии равномерно распределенной нагрузки имеет направление, составляющее угол 45° с продольно!! осью. ' Сопротивление приопорных зон поеме образования наклонных трещин в середине высоты сечения определяется условиями для их распространения. При неустиЯчиг.ом развитии МИТ Еерхнял и нижняя граня балки становятся растянутыми. Такое напрятанное состояние Приводит и хрупкому разрушению, а поперечная сила при появлении Наклонной трещины яяллётсв предельной. При наличии арматуры в Местах вдаода трещины на грани ялементя характер разрушения смягчается, несущая способность существенно увеличивается, Прекда эевго за счет проявления нагельного эффекта.

В работе рекомендуется, когда изгибаювдй момент меняет . знак з пределах "пролета среза'' и

гта, -- Ос,с ■ р/-Уги ■£> Мк/у/рС

где к - 0,5*0,7, ОсЬе. - поперечная сила- соответствующая моменту образования нормальных трещш ,( Мс5£.~ '$£,¡£2). выполнять проверку прочности по наклонному сечению, проходящему от одной скат о Г! грани к противоположной сжатой грани, существовавших до появления наклонной тредани. Расчет на изгиб по наклонному сечению следует производить относительно точек пересечения продольно!! арматуры с наклонным сечением, при этом поперечная сила в верг.мне наклонного сечения у противоположной грани принимаете« раиной нупо.

Состояние, при которой вся поперечная сила передается через "нагельный эффект", пакет бить неустойчивые. Если у одной из наружных граней поперечная сипа начинает расти, то там трещина закрывается и метает сформироваться сжатая зона. У противоположной грани при этой растяжение будет возрастать, соответственно доля поперечной сивы, воспринимаемся продольной арматурой, суцаственно снижается, роль сжатой зона бетона становится основной. Обпасть анкеровки продольной арматуры сдвигается под груз или опору. •

В целом сопротивление балок зависит от "пролета среза" {Ьо), нижние значения несущей способности при увеличении • Лу/Д, асимптотически приближаются к некоторой константе. Объясняется это снижением нагельных сил с ростом а/к . Изменение отношения от I до ну*я (одноярояетная бака) приводит к увеличения неоущеЛ способности. Это связано со смещением области максимальных главных растягивающих напряжений к нижней грани балки, появяенио слабонакяоншх и наклонных трещину, как овецствие, изменение кинематической схемы балки. С уменьшением а верхней зоне формируется сжатая зона бетона, этому тодже способствует "нагельный эффект". В целом, нвсуиая способность по поперечной силе элементов с однозначной

onspoîi изгибате« моментов тыо, чем в двузначной в 1,2->1 ,Г> раза при одном и том же

Роль сил зацепления существенно меняется па разтшчшк этапах работы элемента. Т&я, п момент возникновения ЩГГ (КЯГ) они близки к пуст и постоянно увеличиваются но мере вступления бортов грсаини во взаимодействие при одновременном снижении нагсяыйос сив. Раскрытие KhT CSIP) приэодиу к уменьшение сия зацепления (и упеяичешш "нагельного эффекта"). Сукествониуо роль в прояояспия сил зацепяеиия играет форма перймецонал двух раздеяеннж нгшоннод треллиод частей балки. При сдвигоаоЯ форме пересечения могут рзававагьоя расг.срнчо сияй, тогда перхняя и ¡етняя ер^атура в сечении с третной буду? рдстлнуты, а, поперечная соотавлгадал сип зацепления в посприлгии поперечна сил сханошггся близкей к иугм. Сипа з&цепг.ення не явлтотся

1

суиественнщи в случае грскателытй формц перемещения частей батш. В целом втмлнио сил зацепления на иссушу*) способность опементоп без хс::утой и отгибов при двузначной оп.оре изгиба-о-яих мояенгои, uir.usy изяслешш ьиназ обстоятельств, весьма, незначительно.

Доля участия платой зо;<и Сетона ( Qä ) и "нагельного оф-фегга" С (?s ) н с о:-р cv; î з :: с : at и прнопоршг; зон действий попорота сил завися? о? "пролета среза", сраироэания^ еооткеш?-впя Мщь ¡Мер , условия реализации "нагельного эффекта"] Поперечное усилие Q* допустьл,о определить по формуле С'.'б) ОНпГ. 2.03.0I-&1 с использованием гюннчетпего коэф^шианти условия ряо'оти » 0,Ь. Введение последнего о^ясилется тси, что формиро?0)Г.!0 сжятоя зеки п банках с дьузначно.1 пгю-роя изгчСа.яди:« моментов гроиеходнт иоспз образований Kiîl (MiiT) и омикаш я Сортов на определенно.» оо длине. Нвгеяш&ч

V. .¿о"'

сила учитывается е случае возможное?" ее проявления. Б полной море "нагельный эффект" реализуется при исключении возможности отрыва растянутого пояса, т.о. тогда, когда раскрывающаяся наклонная трещина проходит через грань опоры или площадки приложения груза. Такие условия имеют место при действии сосредоточенного усилия, приложенного по всей ширине элемента,ипи при такой ширине грузовой площадки, когда она "перекрывает" все продольные арматурные стржш!, обеспечивая прижимающее деЛетние на залетный слой бетона, соотношении "пролете среза"

Не в полной мере "нагольный эффект" проявляется при действии равномерно-распределенной нагрузки, которая обеспечивает частичное прижимающее действие на защитный слой. '

Практически не проявляются нагельные сипы при приложен сосредоточенной нагрузки между продольными стержнями и при , й У2.Ьс • ° таких балках одновременно с образованием наклонной трещины происходит отрыв защитного слоя.

Количественную оценку нагельной силы , как евзде-

тельстлуют результаты расчетного анализа, возможно выполнить по расчетной схеме арматурного стержня в районе его пересечения наклонной трещиной как упругояластическоЯ балки на упру-» гопластическо« основании (бетоне). Направленно усилия сжатии з бетоне (реакция) ' принято параллельным наклонной трещине. Для величины. О; без учета распределенного изгиба»-того момента ( /71 ), возникавшего в арматурном стерхше от действия горизонтальной составляющей усилия (касательного усилия £ ), получена формула

где к - коэффициент, учитывающий влияние продольного усилия на величину поперечных деформаций; - упруго-пластический помет сопротивления сечения арматурного ст^р-

ня; о^ - £!с: >'0С. ■ £1Лр> (1& ; уЗ - угол наклона наклонной

троЕ,'И1яд к продольно?! оон злеиента. С учетом действия усиянЛ ¿'

ТХГ^ХЩ'/Х--. (2). Полояэние сечена,

где действует максимальный ..згибаювдй ыомеит; устанавливается

:;э решения уравнений равновесия.

Нагольная сила я балко представляет собой сумму усилия

со всех стержнях.

0 работе анализируется формула для опредеяения величиш

в ( 0= ///2 -*М/20 ), содержащаяся ь СНиЛ 11-56-77, с

г.озяцир полученных опигшх дашых. Дня балок 'с двузначной.

¿т"роЛ изгибающих моментов соотиоаениеМ/О снижается, со"! , ■ С, ''

ст.т'.тственно уыеньаается и взличина и . Следовательно,

. ' л V ! .

ричст|:ыо значения нзсупей способности по^С1Ы П-56-77 допя-

кц зсзрастатв, однако, этопротиворечит, даш^и ¡экспериментов.

Ло-::'дшюму, критерий М/щ 'в нормах не вполне обоснован.

г, п м"»-'. '

Рексу^вдуется <- определять по выражения

А/2 + (\Мьир\ ) /га . • • <з>

Д^я случая однопрояетной балки кМ&р • 0) данное выражение я^цкфет вид С-Ь/Л+М/Лф: ..

До С11иП 2.03.01-34 количественная оценка прочности наклон-рцс сс"31В1Й несколько завшгается. Целесообразно при использовали'„подхода норм применять пгшапзпй коэффициент усяовиЛ работа = 0,8.

Характер ыагистральтк трещин, в той числе возможность'не-устс""'изого развития, определяет при фиксированном положении

нагрузки нетрадиционный вид армирования, который, препятствуя распространения «ретин» тем сшмы приводит к увеличена несущей способности (си. главу 5).

АИ££в£г1Рш _ рассматривается проблему ссп£отивлеШ!Я_

йсэ_ сцоопшм продольной £а^чсй_арм£яури с_бс^'сн1см поперечной силой, с

VIIэтом_образоэ_а1|«г! _и ^одростран£Ш£_ о'Г._Дана обзая сцишгя особенностей работы таких балок по результатам исследованы! В.'Л.Белова, Г.Н.Бердичевского и А.Я.Хачатрлна, В.М.Бовдарснко и В.В.Титуса, А.А.Вайсфвпьда, П.И.Васильева, Д.И.Зиксода А.И.Кордича, й.Б.Николаева, Е.И.Пергсилкипа, А.Б.Инрадова, Г.!.'. Саригипь и др.

и-г«счено, что для оценки сопротивлсн-'Я ксчезобетошплс ассисн-тон без сцепления арматура с бетоном, включая' цсформативность, треаашообраэовонае, ширину раскуцтия «резни, имвкэдааа оиспе- ' риментаяыю-тсоретпчоскао Дгцшис дотай биа. дсаояиани, прежде всего, прсдставпешяма об нашнсииях схеии работа ояемшюа, происходяздаа под юпзяшшл распрос^раипхкйхсн катсхрайыйк трещин. На образозаиае и развитие последних оаазивезг сукгсг-всмаое в ««шею такай фигеергд, еае "врэяст среой", стспшс» предварительного тщр&гекая, фераа псперсяцок» сеченая и ново-торис другие.

Прогргша 0всвсрице:»аш10-се0р<ш148скйх всследсаашй бы-схледаироваиа, ь осноюш, иа агучгшз «сазшш шго вопросов, а тага© возасаюсг» пошгаш срочности по н&квмвш сеченивл.

. ,,. В. предэарптешю н&црядоших• баяаах без ецгпшш драазу-ри с бетоном (в без веиоЗ-табо певгрочней гнезда) при а/ЬоУ ^>1,0 образуется с спрсдесеким сатси нормопыдо грезиш о зеш шмгааааыаа »атабатаа шаеигез. Ееяеэобсгонная базка достазючпо чотцо цревр^гагтеа в систему бвонов, соедшюшш шззу ссбса в сиасЗ ооио н аэредагках распор через кр&Вшо (споргыз) бзета ка кредв&ритезьио напряаеи-кма гаредопышэ стерты. Напрязснаэ а ерисхуро на всех стадиях

работу - до и после начала образования трещин, одинаково по всей дяино.

Относительное эначешю несупеЯ способности Ас ~ М^-а'^/ ^^Ьо возрастает с увеличением предварительного напряжение !^¡о.^}' При Ъ&р!величина приближается к значениям, подсчитанным по нор.чгм, однако общая несущая способность Силах без свдпясняя при зтеч мсньпе (~ на 2С$), ■ чем подобия балок при наличии сцепления напрягаемой арматуры с бетоне.1ч. Розрупзшю происходит г,ибо пелодствяе раздавливания су,атого бстст в поста кс!Иа:;та, либо от потери устойчиьостк и ч откола сжсжой зека (а балках таврового профиля - сжато» пок-ки). Образование с«й5она«лон!ш, переходных а продольные, трск'-'.н, берусл начало у персик нормальных и отсланпада.« сха-тув зоьу бетона, япгяется результата деЛствия по геризиггаль-!Ш пяочедкг«.'.« р&стетввдозк Чюлрпхечий . На поэптсногть

пх.аозкадкозеюя укагшеда* ПЛ.Еелальоа, П.!!.!'уп;:гг, Е.Н.Рора-алжи«., И.Б.Соколов. Поагнмгао н^гистралылк продольна* треггяк изменяет сколу работы зпе«о:яа и приводи? к скжевнчэ ого несу-сеП способности при деЯстсиа' изгибет-чих моментов;

Устранение сцепяегая ермздуры с бетоном сугзествешю повисает нагрузку' оСразоваш ЮТ а яр«опорной зоне и увеличивает сопротиялсшо поперечной сило.

Гю результата1« «наяаза особенностей сопротивления таких элементов езоцует.

Первая ствдкч 1!ллр?я(еш:о-до$ср!.!иропаипого состоягия бачки характерна сутсишсм трешн и пршггичзош линейной работой материала. При отсм конструкция целесообразно р&сеаагрк- : вать как кшгЯко-дсформпруемЛ спксечо? стернею» из бетона, успвииш? прздвррх-.'ег.ьиэ н&прегош&я сталыгз» стерт«:!. Иорзие

нормальные тредаы, образуются тог а, когда краевые напряжения п бетонном брусе достигнут предела прочности на растяжение при изгибе. Образование нормальных трещин определяет переход балки к блочной структуре. Растягивающие напряжения ¿¿t становятся равными нулю в месте образования трещин, асимптотически приближаясь к величине, определяемой по формуле внецентрсниого сжатия. По контакту блоков.эпюра напряжений в общем случае имеет слабо криволинейны 0 -образшй характер. Однако, как по-казиваот результат« расчетного анализа П.И.Васильева и В.¡{.Белова, применение линейного закона контактных напряжений вполне Применимо для практических расчетon.

Принципиальные особенности образования и развития продольной трещин, установленные как экспериментальным, так и расчет-нььч анализом на ЭВМ с использованием МКЭ и пиний влияния Л.П.Трапезникопа, заключаются в следующем. В балках таврового поперечного ссчения интенсивность растягивающих напряжений ё^ , действующих по горизонтальным площадкам, при значениях xjh ^ 0,6, что имеет место в элементах в эксплуатационной'

стадии, значительно превышает величины ёи , возникающие в

<Г

элементах прямоугольного сечения (причем значение

к - да [*- fa

существенным образом зависит от отноаекия полки к шрине ребра),

Этим обстоятельством и объясняется неустойчивое, быстрое ветвление нормальных трещин в балках таврового профиля. При высо-уровнях предварительного обжатия несущая способность по ыо-.енту увеличивается, что связано с более поздним образованием продольных треаин. В этих случаях расстояние межцу трещинами составляет ~h , высота зоны контакта между блоками также возрастает (до 0,5h ), что аналогично увеличения процента

армирования, напряжение Зч. при этом уменьшается.

В работе приводятся д&чнне об изменении Зу в зависимости от стноаения топщшы попки ( '//у ) к высоте сечения {Ь). Величина к достигает своего максимального .значения =

=• 0,2+0,3 и уменьшается при увеличении или уменьшении Ь^Ь . Если висста эош контакта,,?*^ 1,5 -//у • ?о Зу,/т/*У действуют п месте сопряжения полки балки с ребром, это обстоятельство хорошо согласуется с результатами экспериментальных исследований. С увеличением до определенного предела расстояния наяду нормальными трещинами (Исгл./Ь = 1,5+2) напряжении возрастают; этии возможно обьйс^ить от'е.утегпие продопымх тре-иип в балках, у котсрих арматура имеет сцепление с бетоном. При наличии такового относительный Ьаг трЫ"|'| значительно мень-со высота сечения {Рсг^/к— 0,3), в зтда, уровнях величина 8у у контакта блоков существенно снижается.

Во избехакие развития продояышх трещин откола етатой зо-ш з преднапряженных балках без сцепления прматурн с бетоном, _ а такжо ш;ецентренно сжатых бетонмдх олементах со, сжатой полкой, но удовлетворяюачх услоиию отсутствия поперечшсс трекин (раскрытия аиоа), следует предусматризать поперечную арматуру. Она должна размечаться в зоне действия наибопьких изгибавших моментов, площадь ее на единиц., длина домна бить но менее 1,"3 /^¿л ■ хэ саг £ ¿г 1/6 Ио, дяика поперечной

арматуры с^

1/2 ¡1 . Расстояние мезду нормальными трещинами в этом случае устанавливается равным И , начальная ширина их раскрытия, по сравнению с балками без поперечной арматура уменьеается в 2,5+7 раз. Количество такой арматура но превышает расхода конструктивной поперечной арматуры, устанавливаемой в больЕинство случаев на основании общих соображений.

Появление продольных трезцш ыоано также предотвратить, устанавливая в зоне действия Мшщ допояю!тег.ьнус, связанна с бетоном, стержневую араагуру. Коничество посводнай исмет быть назначено с учетом дшкда рабо>? Г.Н.Спрыггша.

Для прямоугольных регулярнее внецонгренно схатих блоков постоянной голодна задача определения контактных напряжений сводится к еяедувдш разрешающим уравнениям (без учета работы ^етоиа на растяжение в вердине трещины):'

ГрсЙичшё условия , при х* З^О)

при ±¿Ц/я,

при ¿^2.,

при ^О и Ъ^'О,

А/ - продольная сала скатил, ¿1 оду ль деформации бетона, Ц - продольные пералсаошш; р функция влияния на

перемещение (нрп — ) единичной уравцопекошюЛ

нормальной нагрузки, прикаченной на грвлях блока <фуш;ц-ип

Грина).

В пределах контакта ¿д" /<'-Л £ //

(б)

Цф ~110+ск -// = ¿!* *<* 1) Величина продо«ь..лч> иореаеяеняя на уровне арматуры на длине ftie.fi!. % выэшшел сэешш поворотом двух соседних

оков, определяется в предположении, что поверхность кснтак-пяоск&я > Уи - безразмерная

,кц!-.я (псремеаения) относительной глубины тревдш ¿/¡1 и . Изпояьэу;. данные «.П.Трапезникова о распределении 1ц!ггакт!ш напряжений и перемещений контурных точек от и (?егл1 ¡3 , постросни графики изменрчия параметра ¿/¿с от $!¡1 на уровне центра арматуры для блоков различных размеров. Значение и и поцсчнтиаапось по зависимости

гы ^... ' (7)

где û(h)-Miâ}ÊâL<

/ L, \ f/g

¿/"(¿г)ц ¿j (Л-Ху - перемещения контурных точек.

Коэффициент сК • характеризующий деформации удлинения Сетона ( ë-êt ) на уровне арматуры, дпя элементов таврового профиля принят равтш пуп», так как'- ранее развитие в них го-ризооталышх трещин существенно снижает поличины ¿"/¿г .

В работе изложен общий подход к оценке налрягхенно-дефор-шропашого состояния o'i.noît без сцепления продольной арматуры с бетоном. Веяичпни усилий и врматуро и бетона определяются путей ревенпя уравнений совместности перемещений арматуры ir бетона л раонопесяя. Дал однолропетноЯ статически определимой балки уравнение совместности представлено о виде

/ М, У) с/х Л.

к A*Es~ Es. ~ iJ ES

6

ïfJ^UU+Ai (Jo-Xi)ij 2. ... (8)

' «M/z ■ z^L-x^r.MÎ^lfML.

где /Ур - усилие в предварительно напряженной арматуре;

А&р - плсдадь ее сечения; Оро п- напряжение при погеде-1ши ойг.атия с учетом потерь; £ - длина элемента; £ -суммарная длина приопорных блоков за вычетом 2.П ;

Решение выполняется итерационном способом с уточнением

и Л^ь на кажцом шаге, й Мс определяются в

зависимости от , , Во «у^/ • Перемещения, иы-

звпнние взшшным поворотом блокоп, примерно обратно пропорет

циопальны Л^ . По значениям и ¿С определяется

раскрытие трещин, и,.находятся поогибь^' Последние представп'я-ют собой сумму перемещений от взаимны* углов поворота блоков и изгиба приопорных участков. Результата расчета по зависимостям (4*8) хорошо подтверждается опытом.

В целом устранение сцепления арматуры с бетоном существенно повышает нагрузку образования КНГ в приопорной зоне и увспичизает сопротивление поперечной сипе. Это объясняется тем, что в балках без сцепления величина 3/п£ , действ,ую-ких по наклонным площадкам,, менее д>тЬ Б балках при наличии сцепления. 'Существует две оснозшо причина, приподггдие к уменьшению 3f.lt в элементах без сцепления. Во-первых отсутствует передача усилий в приопорной зоне с арматуры на бетон. Во-вторых, первоочередное образование нормальных трещин в балках без сцепления, работающих с "пролетом среза"¿2¿,0, вызывает прирацэнио напряжение в предиалряженноЯ арматуре по г сой ее длина. Возрастание усилия, передаваемого арматурой на торад балки, приводит к увеличашп нормальных напряжет^ ¿ж в приспорной зоне, а •■»то, в своо очередь, уменьшает здеь ве-ЯЯ"ИВД Зя£ .

Особый характер работы проявляется при небольших "проле-

•гах среза" (й,5) В элементах прямоугольного поперечного сечения имеет место раскаливание лриопорноЯ зоны. В балках тоярсвого профиля с появлением а ребро выше пинии "опора -Пролетный груз" М;-ГГ формируется наклонная полоса (сжатий поднос), в которой, как показали эксперимент«, сосредотачивается ОЬновноП поток сжимаздих напряжения. Этим и определяется расчетная схема приопорной зона на действие поперечных сил - •бетонная схатая полоса. Ее шрина принимается равной Висоте сжатой воны а нормальном сечении над грузом. Несущая способность определяется из условия С(й)'

»•• (9), Где а{ - угол наклона расчетной сжатой попоен к горизонтали: - коэффициент, учитывающий влияние сжатых попок, определяемый по формуле СШД 2.03.01-84. Рсзуяьтати расчета прочности наклоннже сечений оксперимон^аль-)шх балок по этому методу отличаются от опнтньк Данних на 5+7£. ' ■

Н-личие продольных трешш оказывает 'существенное влияние не только на характер наг:ряженно-дс$ормиропанного состояния зоны максимальных изгибающих моментов, но и на работу приопор-ного блока. Ликвидация условий для их образовония и распространения (постановка в зоне Мтзу поперечной арматуры, рассчитанной на восприятие напряжений Зи ; смешанное ьрмлэосакио)

<Г I

приводит к уменьшении шага нормально трещин до величины ,

последующему образовании наклоннь-: трещин, и,,как слсдстЕие, разрушению по наклонному сечению. Величина поперечной силк, при которой происходив исчерпание несуде!* способности, снижается. .

В работе нзчсскен подход к оценке напряженно-деформированного состояния изп-'аеммх элементов без сцепления продольной арматура с бетонам к привад,ыс. численные рьсчеты конкретной ■

опьгтно^бдлкд^р.асЧрт по образована трещин, нормальных к продольной оса'эпеыента; расчет напряженно-деформированного со-дтрпн^ грело .образования нормальных трещин; расчет прочности >\|'ормалышх сечениЯ на действие изгибающего момента, используя ••Методику П.¡1.Васильева и А.Л.Вайсфельда; расчет ширины раскрытая трещин; расчет прогибов.

; Л Диесе^>то_у!и^__из_пс;:сеш осо^шшсти^опрмшмеши!

>'8ок с_пологамл отгабЕши_12°)_стержн_еро^ ар'^тур'Л.

■ по всему^'лдолет^ среза"^ и_незначлтеяы1ьм !(огтчест-_

в0м_02Т0Р0Ш1ль1юД _по11ереч21о£1_а.рматуры,_^{^(^о^с^ответстп^'ет^

условию 2_.03.1Л-Ь1 Согласно нормам

расчет кепезобетошмх эяеЦентоз с поперечной арматурой на действие поперечной сипы для обеспечения прочности по наклонно!*. треаине-"олжеп производиться но условия

Для хомутов, устанавливавших по расисту,-должно удог.ястпорпгь-с- условие, смысл которого раскрыт р работе Л.С.За.чесопа,

с^с^ щ О+Уп+У-ь!) я^/г =7 .

Если данное' условие не соблюдается, прочность по нормам расчитываете^ !ваи для элемента без поперочноЯ арматуры. Здесь ста. ноЛится неясно, как оцё)п,зрь нссуйуо способность наклонных сечений элементов при наличии отгнбоп и ^/я// "ч : считать такие элементы, как не ииевцяо поперечной аристури, либо все же учитывать влияние отогнуты;: стержней? Решение данного- вопроса имеет весьма важное практическое и теоретическое значение, ибо создается возможность во многих конструкциях значительно уменьшить количество ортогональной поперечной арматуры (до (^/й?/ ^ ^ЩЫЗ 'За счет учета работы отгибов.

Опыты показали, что пологие отгибы, не предотвращая образование в средней половине вмеоты ссчекна нлхпаиих тревдн, ьамецплят их развитие.. При от.см сукествсшую роль играот во-'

янчина предварительного наяршисшш п стопгутих стержнях (¿.уп ). Положение ШГГ по длине приопорноП зонц также определяется значением Ssp . Уменьшение 5sp приводит к увеличению в зона "среза" длину участка образо. они я неллошмх Tperatti и их количества.

Уйективноеть устройства пологих оггибоп подтвердилась дпшпл;!! испмтвний балок с "пролетом среза" Q-JIlo - 3,33. При столь значительной величине 0jho разрушение железобетонных элементов без поперечного ортогонально! j армирования обязательно происходит по наклонному сечения, здесь ко исчерпалась нсеуздл способность зот макснмапыых нэгпбаррх иоыеитов.

По мера позоасташя ппевной нагрузки ,о работе отогнутой CTcpsínsoc?. ррмг.тури, незйлисшо от степсии .предварительного няврп-шт, м~?но падсаить три участка, хграх^ериэуэдиеся ий-' гсисишюстш гозрастошп налряхегюЯ, что определяется морфояо-гнг.П т^огдиосбрязопаша. ПервиЯ участок - до образования нер-иаяьтяс трепян, гторей - до появлении ткяопгалс трещин, третий - песке сСразсвашя навяошщх. трззин. Важен для целей прсктааесюа рас^етсл тдсбл'к конструкций факт наиболее интенсивного октечешн я ребыу отог^той арматура поело образования 1ИКЯ0НК.Ж трскии - третий учлетен; здесь прирост налрл-гепиЗ ' отгабех слорстас? прирост напряжения п прьмоиинейной • ср.чатусз. Дзнпоэ обззоятеяьсгво пбзаоляс? считать, что.рас^эт-«5Э соаротавзсшиэ етопгуто'1 арматуры мстно увеличить,■ повишая so?,ít'»'U80J.r усасэяй работы н прштиая его равным R& •

Расчзг tasBOffiart ссчешЯ' Саяск с отгибами и К

0,-f'ísin • нак оввдвгввьегчуст расчетный анализ и эксперимен-?азыаю даншэ» уз кевд» <кяъ ецпоянь.» кок дпя элементов без псперечяоЯ ераатури. Расчет по формулам, из учитывающим работу

отогнутых стержней, Солее, чем в два раза зшютает действительную нооуцую способность нак'поншл сечений и нз согласуется с проявляющимися в опыте механизмом разрушения. Для более точной количественной оценки в расчетной зависимости необходимо учесть, что в восприятии поперечной силы участвуют попереч-, ныэ стержни и отогнутая арматура, пересеченные наклонной трещиной. Наиболее близки результатам экспериментов прочность наклонных. сечений таких элементов по условию

Такой подход является достаточно приемлемым, как с точки зрения надежности эапроектировашш элементов, тан и с позиций цкономичности. ' ■ 1;

Таким образом, пологий отгиб стержневой арматуры в преде-дах всего "пролета срез!>', несмотря на соблюдение условия

^ I

« Исключает возможность разрушения изгибаемого элемента одновременно с образованием КИТ. Такое конструктивное решение позволяет добиться равнопрочности нормальных и адшионных сечений. Наличие в элементе пологих отгибов (при Ц'&пг 'С^бЦгзй? позволяет отнести его к классу элементов, имеодпх поперечное армирование, и оценку несущей способности ¡¡акпонных. сечений по поперечной силе выполнять по общей зависимости.

В ^диссертации__излоаеш осо^шост^со^^ивлени^ элеме1н

тов_ изгибу с^поперечной £ипоЯ_лри^к01 ктрщпгив них мероприятиях, тормозящих развитие магистральных (кртиыве«}«) трещин^

Отмечено, что в железобетонных изгибаемых элементах развитие магистральных (критических) '.ретин может происходить устойчиво либо неустойки >, Последний случай наиболее опасен, ?аа как неустойчивое распространение трещины приводит к быстро

меняющимся схемам работы элемента и его разрушению. Остановка трещин увеличивает несущую способность. С учетом полученных данных о морфологии трещинообразопания к числу конструктивных мероприятий, приводящих к тор.ча-чению наклошмх трещин, следует отнести: создание предварительного обжатия бетона на пути " ШГ (КгГГ); размещение арматурных стерхней перпендикулярно направлению развития трещин и концентрация арматуры п "перешейках", остаэптся ме.иду вершинами ЮТ и гранями элемента ("местное" армирование).

Достигаемый 2йеЛт_°1 остановки Miff ОЩГ) за_счет др^дда^и-те£ьнэго_обжятия_бетона рассмотрен на примере работы железобетонных решетчатых ригелей пропетом 12 м, предназначенных для этахероч открытых установок предприятий нефтехимической и химической промышленности. Характерным конструктивным признаком ригеля является наличие в приопорней зоне отверстия. Зто позволяет разместить больше технологических коммуникаций □ пределах строит-пьной высоты перекрытий, чем достигается существенная экономия материальных и трудовых ресурсов. Однако, наличие отверстия ухудпает работу приолорной зоны, так как возможность концентрации растягивали« напряжений на контуре создает условия для формирования здесь Kh'f с последующим быстрым ее выходом на грани конструкции. Испытания натурных образцов ригеля показали, что наличие в нижнем поясе предварительного обжатия-Остановило здесь развитие наклонной трещины. Оценка несусей способности наклонных сечений по поперечной сипе стала возлит-

ом о s веотикальноЯ арматурой, перэсеченкой наклонной трещиной; Q& - сопротквление бетона сжатого нижнего пояса, эпюра ласн-теяымх напряжений принята параболической с максимально« sua-

ной из условия

чением = ?-,2 Rßt, согласно .критерию прочности бето-

на А.С.Залесова. При фактических значениях сопротивлении СеТО-' на и арматуры, применошмс дип натурных образцов ригелей, расчетная несущая способность по popcpimoS силе практически из отличалась от опытной pfjopypa&neil величины.

Э^ектипнос?^. tMocrijoro" о^мдрования элемешгоо с_двуонач-

; Г Fi ~ ~ ной onnpoSjttreßaittste моментов. Разрушение олегмеэтов с дву-

3Kü4ifofl; рпюрой момснто*? 1еэ какой-либо поперечной арматуры может определяться быстрым развитием с саходом на оерхнюз и кастою граня образовавшейся! в середине шзоты сечения ШГ. В этих условиях целесообразно "местное" ор"чрование, при котором арматурные стержни устанавливаются перпендикулярно ИГР, арматура 'макет быть расположена пибо но всей длине ИГР, либо сконцентрирована и "перешейках", оставшихся между вершинами ЙГГ и гранями элемента. Необходимее количество поперечной арматуры определяется из предположения, что бетон полностью теключоется из работы на растяжение. Поперечная

сипл d ото!* ^лучпе дояпенес быть воспринята "перетейкоми", оставшимися между яеркрши треииш . и гранями балки с "местной" арматурой, достаточно!'! для вссври-. ятия растягш'-здих напряжений в вераино трегаьи. Поспедопатець-ность расчета "местной" арматуры, с учетом равнопрочностг. нормальных и ноклошЕдс сечений, слсг^клая. Определяется несук^ш способность нормальных сечений np:i Щ. ; М^г =

= (ho"где 'V« ¿¡fAijRg-ß ; расгяп1йао5оо усилие

в вершине трегяшы (f^t) по/розупьтатад) разлопсекия вектора рав-нодействуюыих усилий в "перешейках на направленно раззития трещины; необходимая плодадь поперечного сечония одного наклонного стержня /¡¡w~

гцо П - число поперечных стерк-' ней, пересекаемь|х хрениной о "перешейке. Результаты испытаний

балок с "местный" армированием.подтвердили его эффективность. Иесуаая способность увеличивается а 1,6+1,9 раоа а сравнении с контрольна'.:» банками без поперечной арматуры; при этом характер разрушения значительно .мягчаетсн, зона разрушения расиа-ряется, в работу вклячазтся весь участок "местного" армирования. На последках стадиях работа, когда напряжении в наклонных стержнях достигнут в треста получает возможность выхода на грань элемента, включается а работу продольная арматура за счет проявления нагельного ойеьта.

Эр^етаивность ^местн£го"_а£миропания_.в_п£еаизрительно на-

пргаеннцх ба£кях_бм_спепл£1г.1Я_,пдод.о£ьноЛ ^мв!гуга1_с_бетоном.

^ - —

"Местное" армирование в виде стемней, 'установленных перпендикулярно линии "опора - пролегныП груз", существенно повышает сапрототяешз балок действию поперечник спя за счет предотвращения развития трепаны. Сечение и шаг поперечных стержней следует ричислять по значений главных растягивающих напряжений в наклонной сечении. Результаты экспериментов подтвердили целесообразность такого вида армирования, которое соответствует рабочей модели и позволяет добиться равнопрочности нормальных и наклонных сечений.

З^ептивнооть лришэнетя_полог™_отгабов_стехрщевой арма-£у2ы_в_натщ1ньк конструкциях, (на примере аепезобетоннцх плит "мостозаос переходов). С учетом излекеншх в главе 4 ползжеый для яелезобетондах плот пролетного строения мостовых переездов на осуиг. эаьных и оросительшх системах пролетом 6 и и 9 м под 1!агрузку А-35 раэработен усоверпенствованныЯ вариант арм^рова-1мя, вклочехшП поаогуп отогцутуо арматуру. Наличие последней позволило аа счет уменьшения ортогонального поперечного армирования снизить обедй расход металла на конструкции на в сравнении с типовым решением. По разработанные чертежам на

" Л - 36 ' - ■ ■ .

Пинском комбинате строительных кон :грукций плиты изготовлены. . Испытания подтвердили, что конструкции отвечают предъявляемым требованиям в отношении прочности, жесткости, ширины раскрытия гревши; на всех стадиях работы наклонные трещины не образовывались. - .. ..

' ;' 'заюшчение

• - По результатам выполненных исследований предложены следующие основные рекомендации для включения в нормативные документы.

; Элеме1ггы_с_двузначноЙ эпюр£й_и2гибащих моментов^ ■ , I. Если изгибающий момент меняет знак в пределах "пропета ере--г" и Рогсврг^ьМ-к/^^, где 0,5*0,7, Ск-

поперечная сила, соответствующая моменту образовшшя нормальных трещин Ме Чс - а- , необходима проверка прочнос-

ти на действие изгибающего момента наклонного сечения, проходящего от одной сжатой грани к противоположной сжатой грани, существовавших до появления наклонной трещина. Провэрки на изгиб по наклонному сечению следует производить относительно точек пересечения продольной арматуры с наклонным сечением. При этом поперечная сила в вершине наклонного сечения у противоположной грани принимается равной нулю.

2. Расчет железобетонных элементов без поперечной арматуры с'двузначной эпюрой изгибающих моментов на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной трещине должен производиться по наиболее опасному наклонному сеченив при использовании в зависимости (84) СНиП 2.03.01-Б4 понижающего коэффициента условий работы ^т = 0,6.

При наличии условий для реализации нагельного эффекта его количественную оценку возможно выполнять по формуле

ОьА1?^ ^¿-к-Хь

4. Длину проекции наиболее, опасного наклонного сечения на продольную ось элемента О в нормах СНиП П-56-77 рекомендуется определять по ¡¡ыратекию

■ п_Ь ,. \MsuA-t\Msp\

5. В элементах с двузначной опорой изгибающих моментов продольная арматура должна бить заведена за точку приложения пролетного сосредоточенного груза. '

6. В элементах без поперочной арматург рекомендуется продольное армирование выполнять стержнями более мелкого диаметра.

?. При наличии пологого отгиба стержневой арматуры, пересекающей вся "зону среза", независимо от соблюдения условия

расчет железобетонных элементов на действие.йоперечной силы для обеспечения прочности по¿наклонной трещине производить по общему условию

v + ¿пс.

При этом коэффициент условия работы отогнутой стержневой арматура может быть увеличен до I, п условиях прочности расчетное сопротивление принято равным /Сй .

Дреща£ите£ьно_нап£яжентое_балки_с_П£0]1,ольной ¿абочеД арматурой без сцепления £ бетоном.

Учитывая характерные особенности работы таких элементов, разработаны "Рекомендации по расчету железобетонных предварительно наг.ряженных изгибаемых олементов без сцепления арматуры с бетоном" (документ рекомендован к изданию Лабораторией теории железобетона НШШ>, Научно-техническим Советом БрПИ).

В качестве основных для элементов без сцепления, на основании результатов выполненных исследований, приняты следующие принципы оценки наиряченно-деформированного состотния.

piijiux стальной затяжкоД. Величина усилий в ар-onj) (¡делается путем решения уравнений соомест-

Расчет таких Аалок по образе ое. ¡а троими предлагается выполнять рассматривая конструкцию как балку с орматурой -затяжкой, учитывая поте^ц пре^напряжения.

После гозникцррення ^оу^ьных тревдн балку следует рассматривать как эде^рму бетонных блоков, имекг ис кошгакт в сжаг-трй зоне, соеди* ыатуре и бетоне

ности перемещений (¿рмату^л и бетона и равновесия. В области эксплуатационных р^^зск криволинейная опора контактных напряжения макет быть цринята в виде треугольника. В процессе расчета итерацногорм способом уточнится значения Znwe , , А& , •

Появление продольных и слаб^на^лонфк трещин можно объяснить с г зиций теории трещин или рассматривав блочную сэсему.

Конструкцию следует проектировать таким образом, чтобы от нормативной нагрузки не появлялись продольные трещины.

В преднапряменных балках таврового профиля без, сцепления

арматуры с бетоном, а также внецентренно сжатых бетонных'Ьле-

' ' '! Vi' l! 'I I

ментах со сжатой под куй, но удовлстрорявдйс условию отсутствие?

поперечных трещин (раскрытия слов), во избежание развития продан ывк трещин откола почки, следует'предусматривать поперечную арматуру. Сна должна размещаться п зоне действия наибольших изгибающих моментов, площадь ео должна быть не менее ■f.bfytn ■ SjjRsw *. ваг хаутов 5

длина поперечной арматуры <v 1/2 h,

t

Прочность приопорных зон предкапрякенных балок без сцеп-пения арматуры с бетоном рря малых "пролетах среза" (Ц%<1,5) может быть оценен", расчетом по "сжатой полосе"

Для повышения прочности приопорнах зон балок, загруженных

фипснропашшми сосредогочешгымл'оипемн, рекомендуется армирование "с:птоЛ пол оси" хомутами, направленными перпендикулярно линии "опора - груз". Ссчешо хомутов А см должно удовлетворять условию А&ЧУ ~ОЛ ( /'И ... (II), еде ¿> - шаг холутов.

Ширина раскрытая нормалыых трещин представляет собой разность продольного перемещения, шзвшшого взаимным поворотом блоков, и кслтура блока на уровне еркатуры.

Прогибы балок определяются по отноеит&лысм углам поворота смеяних. бяозоа.

.ПУБЛИКАЦИИ

Содержание диссертант представлено более, чем в 60 опубликованных работах, основные из которых слодуздцие.

1. Никифоров Ю.Е., Рочняк O.A., Атафонцев D.M., Смолич Е.В.

К вопросу работы изгибаемых элементов с напряженной арматурой, из имеющей сцепления с бетоном// Исследование по строительным материалам и чзделиям: Сборник докладов Л научной , конференции по строительным материалам/ Красноярский политехнический институт. - 1966. - С. I04-II2.

2. Васильев П.П., Рочняк O.A. Сопротивление железобетонных элементов поперечным силам. - Минск: Наука и техкика, 1978.~ 66 с.

3. Васильзв П.П., Рочняк O.A. 0 рациональной конструкции попе. речного армирования изгибаемых железобетонных элементов//

. 1 Совершенствование методов расчета и исследование новых ти-'

■ .пов железобетонных конструкций: Межвузовский темат. сб. тр./ йен. ига.-стр. ин-т. -.1979. г С. '5-II.

4. Образцов Я-.В:, Рочняк-0; А'. Экспериментальное исследование изгибаемых предварительно напряженных балок без сцепления

• арматуры с бетоном/ Брестский и res.-стр. ин-т. - Брест, 1980. ■У 14 е., ил. 1 Деп. в БеаНИШШ» 225.

5. Рочняк O.A. Рациональная конструкция железобетонных рам производственных сельскохозяйственных зданий// Тематический сборник научных трудсв. - Минск: Ураджай, 1980. - С. 77-Б4.

6. Яромич Н.К., Рочняк O.A. Некоторые результаты исследований железобетонных двухконсольных балок/ Брестский кик.-стр. ни-" - Брест, i960. - 6 с. Ил. 2. Деп. в БепШШГИ Х- 226.

7. Васильев 11.11., Рочняк O.A., Нромич H.H. Влияние характера трапинообразовшшя на сопротивление железобетонных элементов поперечной силе// Совершенствование методов расчета и исследование новда типоп железобетонных конструкций: Межвуз. темат. сб./ Лен. mnt.-стр. ин-т. - 1981. - С. 19-25.

8. Васильев П.И., Рочняк O.A., Образцов Л.В. )! вопросу сопротивления поперечному изгибу предвари ельно напряженных балок без.сцепления арматуры с бетоном// Гоэершенствоваше методов расчета и исследование новых типов железобетонных конструкций: Межпуз. темат. сб./ Лен. инж.-стр. ин-т. -1981. - С. 36-41.

9. Рочняк O.A. Некоторые вопросы поперечного ¿.рмироаания железобетонных трехаарнкрных рам производственных сельскохозяйственных зданий/ Брестский инж.-стр. ин-т. - Брест, 1981. -7 с. Ил. 2. Дел. в БелШИКГИ № 235.

10. Васильев П.И., Рочняк O.A., Образцов Я.В. Исследование предварительно напряженных балок без сцепления арматуры с бетоном // Строительство и архитектура Белоруссии. - 1981. - Ii 2. -С. 35-35.

11. Васильев П.И., Рочняк O.A., Образцов Л.В., Яромич H.H. Основные особенности работы желе зобетонных балок при отсутствии сцепления продольной рабочей арматуры о бетоном// Сопротивление предварительно напряженных элементов железобетонных конструкций без сцепления с бетоном: Кратние тезисы научно-технической конференции. - Владивосток, 1982. - С. 9-12.

12. Рочняк O.A., Образцов Л.В., Яромич H.H. и др. Исследование железобетонных конструкций, эксплуатируемых в различных средах, в том числе условиях производственных сельскохозяйст-

вешых .зданий с разработкой и усоперненствоваиием методики расчета, конструировании, технико-экономического анализа// Аннотации научно-исследовательских н оксперпыентапышх ра-. бет по строительству и архитектуре, выполненных в Белорусской ССР за 1981 г.- Минея, 1982.- С. 19. . -

13. Васильев П.Рочняк O.A.., Образцов К,В. Работа ррпопорпьк аон преднапряжешмх балок, не имеющих сцепления арматуры с' бетоном// Бот'он и железобетон. - I9B2. - 8. - С. 24-25.

14^ Васильев П.It., Рочняк O.A..,.Ярсиич H.H. Heiicxopuo особен' ности сопротивления железобетонных элементов с разиозиач-'ными опюра>.;;! изгибающих mcüshtod действии подарочных etil//. Известия- БУЗоп. Сер. Строительство и архитектура. - 1933. -!? 3. - С.. 8-1Ш..

15. Рочняк O.A.» Образцов' Д.В.-,. Лршич H.Ü. Вопроси1 сопротивления железобетонных элементов при нагиба о поперечной силой •// Отроительные конструкции: Сб. неучи, тр./ ИСиА Госстроя БССР* -;Канак,.1983..~ С. 80-86.

t6. Рочняк O.A., Малиновский В.К. Исследование возыскности сни-. жешя материалоемкости «аркаса проязводстватш соаьскохо-зяйствешак зданий из кевезобатскша трехсаркирише рам// Аннотации нэучно-исспедопатспьсЕих и опелериманталыых ра. бот ло строительству и архитектура, шпошшшгш: ^Белорусской ССР за 1982 г. - Haue«, 19БЗ. - С. 48.

17: Малиновский В.Н., Рочняк O.A. Наяряасггго-доформировашюо состояние железобетошщх балоа с отогнутой предварительно напряженной арматурой// Исследование по строительной механике и строител1Ньы конструкция!: Тематический сб. тр./ Ча-дябинск. политехи, ян-т. - 1983. - С. 81-84.

Iß. Рочиян O.A., Дроиич H.H. Рабата приопорних зон балок о дгу-сначнзй эпюрой монентоп' (по результатам исследование модели из оргстекла)/ Брестский пня.-стр. ик-т. - Брест, 19Й4. -9 с. Дел. по С!ШС J? 5075.

19. Васильев П.!!., Рочнян O.A., Зиноэ Ji.A. Некоторые оссбенноо-т!| НЕПряжскно-до^оркиройзлного состояния и разрушения нри-опоркоП зоны балок без поперечной эрматури//' Техника, технология, организация и экономика строительства: Республиканский иеяоедометгеюыЯ сборник.' - Ми.ск: ЕызэЯвая школа, IG55. - 2ип. 10 Строительная механика к строительные конструкции. - С. 67-70.

20. Рочнян O.A. Сопротивление поперечному изгибу железобетонных элекентез без пеперзчкего армирования/,БрзстскиЯ шге.-стр.

«ш-т. - Ерест, I9B1, - 77 с. Дел. so В«ЩС D 5231.

\

21. Образцов В.Й., Рочняя O.A., Костпкозскйй М.Г., Рабинович Р.Н. Сопротивление рс-пзтчапк ригелей изгибу с поперечной силой . // Бетон п аелеэобстой. - 1965.— ¡> 10. - С. 33-34.

22. Рочняк O.A., ?пноо К.Л. К вопросу о сопротивлении железобе-. тогееяс зкедагясп с разнозначной евюроЯ изгибает« моментов изгибу с поперзчней cnncil// Совершенствование методов расчета я исследование новых типов железобетонных конструкций:

, ; ,.<!?уз. темат. сб. тр./ Лен. ¡пи.-стр. ин-т. - 19£5. - С. 67-70.

23. "длинзвскиЯ В.П., Рочляк O.A. Особенности ра0рт,и предварц-тсяьнг ншцтеяшх балок с отогнутой арматурой// Иссяёдова-кия по строительной механике и строительным конструкциям/ Ч<зяяС;*.исд. политехи. ин-т. - 1935. - С, I39-I4I. •

24. Рент О.Л. ,Нгл-эзсбето№ив конструкция производственных coflbcscxosnScTEeiistK здоняЯ. - .'¿шеи: Шсэйвая пкояа, 1965.255 с.

4é

о •

25. Рочняк O.A., Малиновский В.Н. Прочность балок с отогнутой стержневой арматурой при действии поперечных сип// Бетон и железобетон. - 1985. - № 5. - С. 33-34.

26. Рочняк O.A., Образцов Л.В., Деркач В.Н. К вопросу сопротивления предварительно напряженных железобетонных балок таврового сечения без сцеплений арматуры'с бетоном изгибу с поперечной силой// Вопроси строительства и архитектуры: Республиканский межведомственный сборник. - Минск: Вьшэйаая скола, 1986. - Вып.-15. - С. 9-12..

27. Васильев П.И., Рочняк O.A., Яромич H.H., Деркач В.Н. О местном армировании асеяезобетрншх изгибаемых элементов// Известия БУЗов. Сер. Строительство и архитектура - I9&6. II. - С. 1-4.

28. Васильев П.И., Деркач В.Н., Образцов Е.В., Рочняк O.A. Тре-щиноетойкость, жесткость, прочность предварительно напряженных öanqic, не имеющих сцепления арматуры с бетоном. ¿W-ztiii/asfce, "zCcfLcfUy е/и/ -¡¿Ш^M ûf

ffü/ffi ï'rti/f ил/алЖе/Ivù/jt&iWiï&T: fit/sz* ffeStnizd û/ ¿¿г £ ¿W-^vtf

. fcfe Fi/äte&M ûJ ¿/ri

JDetfo. /¿-2<? Fe/kt/azy

' , » « • * .

29. Рочняк O.A., Козий В.'Л. О некогорж принципиальных конструктивных ранениях яеяезобгтошщх элементов для зданий с агрессивной средой (тезисы)// Совершенствование методов расчета н 'проектирования современных видов .тротеельных конструкций: Сб. тез; докладов и счбаений научн. кои}.- Ровно, 1988 -С.

30. Рочняк O.A., Образцов B.B. Исследование железобетонных конструкций отахероя с сеткой колонн 12 х 6 м для Тобольского нефтехимического комбината// Аннотации научно-иссг.едоБательеида и опытно-конструкторских работ по строительству и архитенту-ре, выполненных з Белорусской ССР на 1987 год.- Ул.: Госстрой ЬССР.- КСиА.- 1987.- С.

31. Рочняк O.A., Малиновский B.Ii. Снижение металлоемкости изгибаемых железобетонных элементоз при пологом отгибе части продольной стержневой арматуры ка примере плит пролетных строений мостовых переездов на осушительных и оросительных системах// Спженис материал о- и энергоемкости, повышение технологичности в сельском строительстве: Тезисы докладов республиканской научно-технической конференции. - Минск, 1987. - С. 41-43.

3?.. Рочняк O.A., Малиновский В.Н., Д-зркач В.Н. /.др. Совершенствовать железобетонные конструкции производственных к сельскохозяйственных зданий (с учетом применения высокопрочных бетонов, рационального армирования и т.д.)// Аннотации научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ по строительству и архитектуре, аыполкенных в Белорусской ССР за 1987 г. - Минск, I9ö7. - С. 9.

)3. Васильев П.И., Рочняк С.Л., Деркач В.Н., Зякоа К.А. Особенности напряженно-деформированного состояния иелезебетопньк изгибаемых элементов 'без поперечной арматуры// Исследования и расчет строительных конструкций энергетических сооружений: Межвуа. сборник/ Яен. политехи, ин-т. - 1987. - С. 3-7.

4. Васильев П.И., Рочняк O.A. Нетрадиционные способы аркироян- , нчл опорных частей балок при малых. "прояета< среза"// Прочность и треииностойкость коротких яелэзобетонных элементов: , • Ыажвуз. сбгктк/ Квж'тяЯ инк.-стр, ин-т. - I9Ö9. - 0. 48-51.

35. Рочняк ^¿pira'l Í3.H. Особенно - ?и работы приоаоршх.'зоц предварительно напряженных балок таврового поперечного сечения боэ.сцепления арматуры с бетоном/ Брестский шск.-стр. ик-т.-'^ср, 1989. - 9 с. Ил. 3. Деп. do Е!ШС Госстряя

■ СССР р J()3d3.

36. Рочняк .O.A. 'Влияние магистраль!пи трещин на характер напрл-

. ' Д ! Ii ' v ' ' ,

яонно-де'5орыировшшогс состояния железобетонных балок (на i I j í '' ■ '■ í '

пример^ предварительна рагсргассннюс бзлок без сцеппешш про-'

i доль(|ог1 'арматуры с бетоном// Ahina ¿ne ръоМету

naijh'o'.'/о - ¿a с/а.wczn hon^ttukcj-a ieCéetóU/UcI) 'i mcblourych'-Ш ¿ijmpozju.n Мгакоюъ PoltcccJr ník LuUCskiej- ¿ EutskUcjO Ün&bjiutu Po£¿-bénízze^ojPoUieAnL^ Luéd&kct-Lu¿'¿Cnt Ш%Co.

37. Рочняк O.A., Кооик B.A. Прикинете выносной арматуры (не связанной с ботонсг,!) для усиления нэтбашк »ояезоСогошш олементой// Катзрнащ ХХИ Иегдунздодной 'одфсдавдеп по бетону и железобетону/ Уосква: Огройиэдаг, I99I¿ i- С. 220.

33, Ррчилгс О'.А;, Дорх&у íj.H., Ярок;« íI_ti- А$дароаа»ю аеясэобо-

тошмх изгибаемых элементов с учетов раза;»««'ыагассрасыьж ' ' 11 i трещин// 'Материала XXII '.¡гздународной конференции по'бстоцу

и железобетон'/ liocima: Огройиздат, 19Э1. - С. 266. ''

30. Рочняк O.A. Основные положения "Рекомендаций по расчету железобетонных предварительно напряженных изгибаемых эясиеи-тов без сцепления продольной арматуры с бетоном (проект)"// Проблемы прочности и сникеняя материалоемкости строитег.ыкх конструкций: Материала международной конференции/ Лгзблин -Брест, Í992. - 6 с.

Олег Анатольевич Рочняк

1{0\!правах^г

СОПРОтааЛЕНИЕ ПОПЕРЕЧНОМУ ИЗГИБУ ЕЩЗОБЕГОНШХ.' • аЛ&ШГОВ . С ПРОДОЛЬНОЙ И ОТОГНУТОЯ АШТУРОЛ (ПРИ НАЛИЧИИ И ОТСУТСТВИИ СцЕПЛЕНКЯ С БЕТОНОМ)

Специальность 05,23.01 - строительные конструквд,.,.

здания п сооружения • ' ' . '

•л

Автореферат

диссертации на соискание ученей степени доктора технических наук

Подписано в печать 5.10.94 г. Формат 60x64 1/16 Усл. п.л. 2,79. Уч. изд. я. 3,0. Заказ £

Ткркк ВО. Бесплатно. Отпечатано на ротапринте Брестского политехнического (института. £21017. Брест, уч .¡¿искоиская, 267.