автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Прочность, деформативность и трещиностойкость внецентренно сжатых железобетонных элементов кольцевого сечения при температурах от -50 до +150С

ВВЕДЕНИЕ.

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ.

1.1. Влияние повышенных и отрицательных температур на физико-механические свойства бетона и арматуры.

1.2. Анализ экспериментальных исследований влияния температуры на прочность и трещиностойкость железобетонных элементов кольцевого сечения.

1.3. Анализ методов расчета железобетонных элементов кольцевого сечения.

1.4. Выводы.,.

1.5. Задачи исследований.

2. МЕТОДИКА ПРОВЕДЕНИЯ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ.

2.1. Материалы для изготовления и конструкция опытных образцов.

2.2. Методика испытаний внецентренно-сжатых железобетонных элементов кольцевого сечения при температуре от - 50°С до + 150°С.

2.3. Методика испытаний влияния повышенных температур и уровня обжатия на физико-механические свойства бетона

2.4. Выводы.

3. ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ПОВЫШЕННЫХ ТЕМПЕРАТУР И УРОВНЯ ОБЖАТИЯ НА ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА БЕТОНА.

3.1. Призменная прочность бетона.

3.2. Модуль упругости, коэффициент уцругости, предельная сжимаемость и диаграмма (э - 3 бетона.

3.3. Структурные характеристики бетона.

3.4. Ползучесть бетона.

3.5. Выводы.

4. РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНО-ТЕОРЕТИЧЕСКИХ ИССЛЕДОВАНИЙ

ВНЕЦЕНТРЕННО - СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ КОЛЬЦЕВОГО СЕЧЕНИЯ ПРИ ТЕМПЕРАТУРАХ ОТ - 50 ДО + 150°С.

4Л.Напряжения в арматуре и бетоне от температуры и предольной силы.

4.2.Образование трещин во внецентренно-сжатых элемента?: кольцевого сечения.

4.3.Ширина раскрытия трещин во внецентренно-сжатых элементах кольцевого сечения.

4.4.Деформации внецентренно-сжатых элементов кольцевого сечения.

4.5.Прочность внецентренно-сжатых элементов кольцевого сечения.

4.6.Вывод ы.

4.7.Предложения по расчету внецентренно-сжатых элементов кольцевого сечения при температурах от - 50°С до + 150°С.

4.8.Экономическая эффективность результатов исследования.

Экспериментальные данные о влиянии температуры на ползучесть бетона при уровне напряжений в бетоне 0,2*0,6/?„р. 5. Методика расчета прочности, деформаций и трещиностойкости внецентренно-сжатых железобетонных элементов кольцевого сечения при температурах от -50 до +1500 с учетом предистории нагружения. Драктическое_значение работы,; На основании комплекса экспериментально-теоретических исслв дований разработаны практические предложения, по расчету прочности, деформаций и трещиностойкости железобетонных элементов кольцевого сечения, наиболее полно отражающие их реальное напряженнодеформированное состояние. Уточнение существущей методики расчета позволяет сократить расход материалов при строительстве инженерных сооружений и продлить их долговечность.II нагруженными образцами, а диаграмма выпуклостью к оси деформаций. в"- имела участок с Влияние повышенных температур на црочность и деформации тяжелого бетона при осевом сжатии и растяжении исследовиюсь в работах советских и зарубежных исследователей 3 47, 49, 63, 65, 77, 108, 109/. Опытами установлено, что прочность и модуль упругости тяжелого бетона щ>и сжатии существенно зависят от температуры нагрева. Наибольшее снижение црочности отмечалось при первом ]£ратковременном нагреве. В этом случае прочность имеет наименьшее значение при температуре 90-1200 и составляет 70-80$б от ];рочности при нормальной температуре. Длительный изотермический нагрев приводит к росту прочности по сравнению с кратковрвменны1|1 нагревом. При этом наименьшее значение црочности отмечалось при температуре 60-700. Остывание бетона до нормальной температура не вызывает дальнейшего изменения прочности. Прочность бетона при растяжении также зависит от температуры и длительности нагрева. С ростом температуры прочность бетона на растяжение снижается и при 2000 составляет около !30 от прочности бетона при нормальной температуре. Модуль упругости бетона при повышенных температурах зависит в основном от температуры нагрева. При первом кратковременном нагреве отмечается резкое уменьшение величины модуля упругости. Длительный нагрев к дальнейшему изменению модуля упрусости не приводит. Величина цредельной сжимаемости бетона увеличивазтся с ростом температуры /65, 77/. Однако данные о ее количественном изменении отсутствуют, так как при испытании бетонных призм на сжатие приборы обычно снимались за 2-3 этапа до разрупения. Описанные выше экспериментальные исследования получены при испытании бетонных образцов, не подверженных предварительно! нагружению. Данные по влиянию предварительного обжатия бетона на его прочность и модуль упругости при сжатии немногочисленны. В нагруженном перед нагревом бетоне до напряжений (0,2-0,5) прочность и модуль упругости при сжатии оказались выше, чем у ненагруженного /109/. Влияние предварительного сжатия перед нагревом бгтона на прочность при растяжении изучалось на призмах, изготовленных из тяжелого бетона М 400 /75/ (рис. 1.2). Приведенные опатные данные хорошо согласуются с исследованиями /55/, выполненныма при нормальной температуре, и иогут быть использованы при авализе работы железобетонных элементов. Исследования температурно-усадочных деформаций показали, что величина деформа191й усадки бетона при повышенных температурах зависит в основном от количества влаги, удаленной из бетона, и от температуры испытания /I, 3, 44, 46, 59/. Величина те]шературной деформации зависит от вида заполнителя, влажности бетона к моменту нагрева и от температуры нагрева. Столь большое ксиичество факторов привело к необходимости разработать методику для приближенной оценки величины температурно-усадочных деформаз::|;ий. В работе А.П. Кричевского /49/ предложена методи:1а, где функция изменения влажности бетона заменена функцией времени действия температуры. Тенпера!1урно-усадочные деформации <5етона предложено

- 163 -ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. Разработана методика экспериментальных исследований вне-центренно-сжатых элементов кольцевого сечения, работающих при постоянной силе и переменном изгибающем моменте, при температурном перепаде от -50°С до +150°С.

2. Призменная прочность бетона при кратковременном нагреве до 200°С уменьшается, наибольшее снижение прочности - на 27% отмечено при температуре 120°С. Длительный нагрев бетона до 200°С приводит к частичному или полному восстановлению призменной прочности.

Совместное действие нагрева и нагрузки при уровне напряжений 0,2 - 0,4 (!пр приводит к увеличению призменной прочности на 7-17$ по сравнению с бетоном, нагреваемым в ненагруженном состоянии. Влияние повышенных температур и уровня нагружения на призменную прочность предлагается учитывать коэффициентом условия работы (табл. 3J).

3. Модуль упругости бетона при кратковременном нагреве до 200°С уменьшился на 20-40%, длительный нагрев не привел к дальнейшему изменению его величины. Совместное действие нагрева и нагрузки при уровне напряжений 0,2 - 0,4 Rnp приводит к увеличению модуля упругости на 7-15%. Влияние повышенных температур и уровня предварительного нагружения на модуль упругости предлагается учитывать коэффициентом JW (табл. 3.2).

4. Коэффициент упругости бетона при кратковременном и длительном нагреве до 200°С равняется 0,5. Предварительное нагружение бетона до напряжений 0,5 Rn[> привело к увеличению коэффициента упругости до 0,65.

5. Предельная сжимаемость бетона при кратковременном нагреве до 200°С увеличилась на 10 - 15%. Длительный нагрев увеличил предельную сжимаемость бетона в 1,7 раза. Совместное действие на

- 164 грева и нагрузки до 0,5 Rnp уменьшило предельную сжимаемость на 20 - 40% по сравнению с нагреваемым в ненагруженном состоянии.

6. Диаграмма бетона, подверженного длительному нагреву до 200°С, имела более пологую, чем при нормальной температуре нисходящую ветвь. С увеличением уровня предварительного нагруже-ния нисходящая ветвь диаграммы б становится более крутой.

7. Удельные деформации ползучести бетона, загруженного перед нагревом, при200^0 увеличились более, чем в 4 раза. Длительный нагрев бетона перед нагружением уменьшил деформации ползучести в 3-4 раза. При повышенных температурах нелинейность между напряжениями и деформациями ползучести отмечалась при уровне напряжений выше 0,3 Rnp .

8. Напряжения в нагретом бетоне, вызванные длительной нагрузкой и повышенной температурой следует ограничивать величинами: при нагреве бетона до 60°С - 0,вR„p, до 120°С - 0,5Lp , и до 200°С - 0,45Lp .

9. В нормальных сечениях железобетонных цилиндров, нагретых изнутри, при длительном действии осевой сжимающей силы происходит перераспределение усилий с бетона на арматуру, обусловленное усадкой и ползучестью бетона при повышенных температурах. Это сле-деет учитывать в расчетах по образованию трещин, ширине их раскрытия и при расчете прочности нормальных сечений.

10. Величина момента, соответствующая образованию нормальных трещин цилиндров, нагретых изнутри до 150°С и имевших снаружи температуру до -50°С, уменьшилась в 1,3 - 2,1 раза. Момент образования трещин в элементах кольцевого сечения предлагается определять по формуле (4.3).

11. Ширина раскрытия нормальных трещин в цилиндрах при кратковременном и длительном нагревах до 150°С увеличилась в 1,5 - 2 раза.

- 165

При вычислении ширины раскрытия нормальных трещин следует учитывать напряжения в арматуре, вызванные усадкой и ползучестью бетона, влияние температуры и уровня напряжений в бетэне от продольной силы на его свойства.

Расчет ширины раскрытия трещин предлагается выпо.пнять по формуле (4.86),

12. Кривизна продольной :оси цилиндров, подвергн;ггых кратковременному и длительному нагреву до 150°С, увеличилась, соответственно, на 15 и 25%.

На кривизну продольной оси цилиндров оказывает влияние перераспределение усилий с бетона на арматуру, температурный момент, действующий в стенке кольца,и изменение свойств бетона и арматуры при нагреве и замораживании.

С учетом этих факторов кривизну продольной оси элементов кольцевого сечения при величине внешнего момента не повышающего предлагается вычислять по формуле (4.88), а в стадии близкой к разрушению-по формулам (4.33) - (4.43).

13. Воздействие повышенных и отрицательных температур оказывает существенное влияние на коэффициент полноты эпюры напряжений бетона сжатой зоны внецентренно-сжатых элементов кольцевого сечения в стадии близкой к разрушению. При нагреве коэффициент полноты эпюры увеличивается до 0,96, а при замораживании уменьшился до 0,6. Деформации в крайнем растянутом стержне арматуры также увеличиваются при повышенных и уменьшаются при отрицательных температурах.

14. Разработаны предложения по расчету прочности нормальных сечений кольцевых элементов, работающих при нагреве до 150°С и замораживании до -50°С. В основу предложений положена методика СНиП 11-21-75, в которой дополнительно учитывается последовательность нагрузок - постоянная продольная сила и переменный изгибающий момент и влияние температуры на напряженно-деформированное состояние элемента в стадии близкой к разрушению.

Расчет прочности нормальных сечений предлагается выполнять по формуле (4.89). i/

15. Учет действительной работы конструкций и инженерных сооружений, работающих при постоянной осевой сжимающей силе, переменном изгибающем моменте, нагреве изнутри до 150°С и замораживании снаружи до -57°С позволяет повысить их надежность и продлить долговечность. Экономический эффект от внедрения результатов исследований при строительстве одной дымовой трубы составляет 60 тыс.руб.

1. Александровский С.В. Расчет бетонных и железобетонных конструкций на изменение температуры и влажности с учетом ползучести. М.: Стройиздат, 1966. - 443 с.

2. Альтшулер Б.А. Влияние последовательности воздействия температуры и нагрузки на деформации и прочность железобетонных элементов. В кн.: Работа железобетонных конструкций при высоких температурах. - М.: Стройиздат, 1972, с.50-61.

3. Баташев В.М., Андросов С.Г., Лебедев В.Н. Расчет прочности изгибаемых и внецентренно-сжатых элементов кольцевого и круглого сечения. Бетон и железобетон, 1971. № 5, с,,31-34.

4. Баташев В.М., Нагорная Г.Ф. Исследование прочности внецентренно-сжатых железобетонных элементов кольцевого сечеягая. Информационный сборник ЦЙНИС, 1969, № 12.

5. Баташев В.М. Исследование прочности и деформаций железобетонных элементов кольцевого сечения при изгибе. Сборник трудов "Энергосеть проекта", 1975.

6. Баташев В.М. Прочность, трещиностойкость, деформации железобетонных элементов с многорядным армированием. Киев: Буд1-вельник, 1978. - 120 с.

7. Баташев В.М. Расчет прочности сжатых железобетонных элементов круглого сечения. В кн.: Строительные конструкцию. - Киев: Буд1вельник, 1974, с.71-76.

8. Бачинский В.Я. Прочность и устойчивость элементов кольцевого сечения. В кн.: Расчет элементов кольцевого сечения. Тези- 168 сы докладов. М., 1978, с.73-79.

9. Берг О.Я. Физические основы теории прочности бетона и железобетона. М.: Госстройиздат, 1962. - 96 с.

10. Берг О.Я., Щербаков Е.Н., Писанко Г.Н. Высокопрочный бетон. М.: Стройиздат, I97I.-208 с.

11. Бетон для строительства в суровых климатических условиях. /Москвин В.М., Капкин М.М., Савицкий А.Н., Ярмаковский В.Н. Л.: Стройиздат, 1973.

12. Бондаренко В.М. Некоторые вопросы нелинейной теории железобетона. Харьков: Издательство Харьковского университета, 1968. - 322 с.

13. Васильев П.И., Кононов Ю.М., Чирков Я.Н. Железобетонные конструкции гидротехнических сооружений. Киев-Лрнецк: Вица школа, 1982. - 320 с.

14. Вадлуга P.O. Расчет железобетонных элементов кольцевого сечения. В кн.: Расчет элементов кольцевого сечения. Тезисы докладов. - М., 1978, с.20-23.

15. Ворошилов И.А. Расчет по несущей способности элементов кольцевой формы сечения. В кн.: Расчет элементов кольцевого сечения. Тезисы докладов. - М. 1978, с.24-29.

16. Гвоздев А.А. Расчет железобетонных дымовых труб. М.: Бюллетень строительной техники, № 19, 1945.

17. Гвоздев А.А. Структура бетона и некоторые особенности его механических свойств. В кн.: Прочность, структурные изменения и деформации бетона. - М.: Стройиздат, 1978, с.5-21.

18. Дмитриев С.А. Уточнение расчета прочности обычных и предварительно напряженных элементов кольцевого сечения. -В кн.: Исследование жесткости железобетонных конструкций. М.: Строй-издат, 1962, с.5-20.

19. Жуков В.В. Основы стойкости бетона при действии повышенных и высоких температур. Автореф.дис.докт,.техн.наук. М.: 1982,48с.

20. Залесов А.С., Фигаровский В.В. Практический метод расчета железобетонных конструкций по деформациям. М.: Стройиздат, 1976.

21. Зенков Н.И., Зависнова Л.М. Прочность и деформативность бетона на гранитном заполнителе при действии высоких температур. В кн.: Огнестойкость строительных конструкций. - М.: ВНИИПО МВД СССР, 1980, с.14-16.

22. Зырянов B.C. Экспериментальные исследования работы ствола дымовой трубы из жаростойкого железобетона. Промышленное строительство, I960, £ 7, с.12-13.

23. Залигер Р., Железобетон, его расчет и проектирование. 1927.

24. Ильин О.Ф. Обобщенная методика расчета прочности нормальных сечений с учетом особенностей свойств различных бетонов.

25. В кн.: Поведение бетонов и элементов железобетонных конструкций при воздействиях различной длительности. М.: НИИЖБ, 1980, с.47-54.

26. Инструкция по проектированию предварительно напряненных же- 169

27. Гвоздев А.А., Дмитриев С.А., Гуща Ю.П. и др. Новое в проектировании бетонных и железобетонных конструкций, М.: Стройиздат, 1978. - 204 с.

28. Гуща Ю.П. Прочность балок и их деформации в стадеш, близкой к разрушению. В кн.: Новое о прочности железобетона. - М.: Мтройиздат, 1977, с.30-47.

29. Голов А.Т., Левин В.М. Экспериментальное исследование вне-центренно-сжатого кольцевого сечения с проемами. В кн.: Расчет элементов кольцевого сечения. Тезисы докладов. - М., 1978, с.96-99.

30. ГОСТ 24452-80. Бетоны. Методы определения призменной прочности модуля упругости и коэффициента Цуаесона. йзд-во стандартов, 1980.

31. ГОСТ 8829-77. Конструкции и изделия железобетонные сборные. Методы испытаний и оценка прочности, жесткости и трещино-стойкости. М.: Изд-во стандартов, 1977.

32. ГОСТ 12004-66. Стальная арматура. Методы испытаний на растяжение. М.: Изд-во стандартов, 1966.

33. Дмитриев С.А., Калатуров Б.А. Расчет предварительно напряженных железобетонных конструкций. М.: Стройиздат, 1965. -412 с.

34. Инструкция по расчету сечений элементов железобетонных конструкций (И 123-55). М.: Госстройиздат, 1956.

35. Инструкция по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, предназначенных для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур. СН-482-76. М.: Стройиздат, 1977.

36. Калатуров Б.А., Кричевский А.П., Милованов А.Ф. Усадочно-температурные деформации бетона при нагреве. В кн.: Работа железобетонных конструкций при высоких температурах. - М.: Стройиздат, 1972, с.18-28.

37. Кричевский А.П., Кардаков В.В. Температурные усилия в железобетонных инженерных сооружениях, в В кн.: Повышение пол-носборности и технико-экономических показателей элеваторов и зерноперерабатывающих предприятий. М.: ЦНИИЭПсельстрой, 1982, с.11-18.

38. Кричевский А.П. 0 расчетном определении температурно-уса-дочных деформаций бетона при повышенных температурах. В кн.: Исследование надежности и качества железобетонных конструкций. Куйбышев, Изд-во Госуниверситета, 1978.

39. Кричевский А.П., Передерей В.Д. Определение температурных- 172 усилий в дымовых трубах с учетом изменения свойств бетона. -Бетон и железобетон. № 3, 1978, с.16-18.

40. Кричевский А.П. Температурно-усадочные деформации бетона при повышенных температурах. Бетон и железобетон, № I, 1980, с.23-24.

41. Кричевский А.П. Определение деформаций ползучести: бетонапри повышенных температурах. Бетон и железобетон, № II, 1982, с.18-19.

42. Кудзис А.П. О расчете прочности инецентренно-сжатых элементов кольцевого сечения при малых эксцентриситетах:. В кн.: Исследование по железобетонным конструкциям. - Вильнюс: Мин-тис, 1969, в. П.

43. Кудзис А.П. Железобетонные конструкции кольцевого сечения. Вильнюс: Минтис, 1975.

44. Кудзис А.П., Глебов В.И. Влияние длительного обжа.тия усилиями напрягаемой арматуры на механические свойства центрифугированных элементов. В кн.: Железобетонные конструкции. -Вильнюс: Минтис, 1980, с.155-160.

45. Куренков А.Ф. Экспериментальная проверка метода расчета температурных усилий в стволе железобетонных дымовых труб.

46. В кн.: Исследования по жароупорным бетону и железобетону. -М.: Госстройиздат, 1954.

47. Макаренко Л.П., Фенко Г.А. О снижении прочности бетона на растяжение после длительного обжатия. Бетон и аелезобетон. 1970, * 7, с.44-45.

48. Мерш Э. Железобетонные конструкции. 1929.

49. Милованов А.Ф., Мазо Э.А. Температурные усилия статически неопределимых конструкций. Бетон и железобетон. 1973, № 3, с.8-10.

50. Милованов А.Ф., Тупов Н.И. Влияние повышенных температур на прочность и модуль упругости тяжелого бетона. В кн.: Промышленность сборного железобетона, ТИ № 9. - М.: ЦНИЙТЭСтром, 1965.

51. Милованов А.Ф., Трупов Н.И. Влияние повышенных тешератур на ползучесть бетона. В кн.: Жаростойкий бетон и железобетон в строительстве. - М.: Стройиздат, 1966.

52. Милованов А.Ф., Тупо в Н.И. Влияние температуры на прочностьи деформации бетона под нагрузкой. Материалы секции У1 конференции по бетону и железобетону. - М.: Стройиздат, 1966.

53. Милованов А.Ф., Зырянов B.C. Исследование работы ствола дымовых труб из жаростойкого железобетона. В кн.: Железобетон в условиях высоких температур. - М.: Стройиздат, 1963.

54. Милованов А.Ф., Прядко В.М. Особенности работы железобетонных конструкций при нагревании. В кн.: Опыт применения железобетона в машиностроении, 1964.

55. Милованов А.Ф. Жаростойкий железобетон. М.: Госстройиздат, 1963.

56. Милованов А.Ф. Прочность бетона при нагреве.-В кн.: Работа железобетонных конструкций при высоких температурах. М.: Стройиздат, 1972, с.6-18.

57. Милованов А.Ф. Расчет жаростойких железобетонных конструкций. М.: Стройиздат, 1974.

58. Милованов А.Ф., Малкина Т.Н. Механические и реологические свойства арматуры при нагреве. В кн.: Работа железобетонных конструкций при высоких температурах. - М.: Стройиздат, 1972, с.28-41.

59. Милованов А.Ф. Влияние температуры на работу предварительно напряженных конструкций. Бетон и железобетон. ."970, № 5, с.15-18.- 174

60. Милованов А.Ф. Некоторые вопросы расчета железобетонных конструкций при воздействии температуры и нагрузки. В кн.: Теория железобетона. - М.: Стройиздат, 1972, с.160-169.

61. Москвин В.М., Капкин М.М., Антонов Л.Н. Влияние отрицательной температуры на прочность и упругопластические свойства бетона. Бетон и железобетон, 1967, № 10, с.18-21.

62. Москвин В.М., Капкин М.М., Антонов Л.Н. Особенности температурных и усадочных деформаций бетона при отрицательных температурах. Бетон и железобетон, № 2, 1966.

63. Москвин В.М., Капкин М.М., Ярмаковский В.Н. Изменение границ микротрещинообразования бетона при отрицательных температурах. Бетон и железобетон, 1970. № I, с.10-12.

64. IfypamoB В.И. Новый метод расчета железобетонных дымовых труб. Строительная промышленность, № 6, 1951.

65. Мурашов В.И. Трещиностойкость, жесткость и прочность железобетона. Машстройиздат, 1950.74# ВДулин Н.М. Стержневая арматура железобетонных конструкций. -М.: Стройиздат, 1974. 232 с.

66. Невгень Н.А. Влияние температурных и силовых режимов испытания на прочность бетона при растяжении. В кн.: Проблемы повышения эффективности капитального строительства. Тезимы докладов. - Алма-Ата, 1983, с.82-84.

67. Некрасов К.Д., Шейнин А.Е., Федоров А.Е. Влияние нагревания на прочность тяжелого бетона. В кн.: Жаростойкие бетоны. -М.: Стройиздат, 1964.

68. Некрасов К.Д., Жуков В.В., Гуляева в.Ф. Тяжелый бетон в условиях повышенных температур. М.: Стройиздат, 1972.- 128 с.

69. Немировский Я.М., Кочетков О.И. Влияние работы растянутойи сжатой зон бетона на деформации обычных изгибаемых железобетонных элементов после возникновения в них третьи. В кн.:- 175

70. Особенности деформаций бетона и железобетона и использование ЭВМ для оценки их влияния на поведение конструкций. М.: Стройиздат, 1969, с.106-156.

71. Никитин Н.В. и др. Останкинская телевизионная башня. М.: Стройиздат, 1972.

72. Передерей В.Д., Кричевский А.П. Оценка влияния температурных усилий на прочность сжатой зоны дымовой трубн. В кн.: Опыт применения жаростойких бетонов в промышленности и строительстве. Тезисы докладов. - Днепропетровск, 197;?.

73. Петрова К.В., Першаков В.Н. Расчет ширины раскрытая трещинво внецентренно-сжатых элементах с малыми значениями эксцентриситетов. В реф. сб.: Межотраслевые вопросы строительства. Отечественный опыт, № 7, М., ЩНИС, £971.

74. Прокопович Н.Е. 0 теории ползучести и длительного сопротивления бетона и железобетона конструкций. В кн.:: Длительное сопротивление бетонных и железобетонных конструкций: Тезимы докладов. - Одесса, 1981, с.3-5.

75. Ренский А.Б., Баранов Д.С., Кочетов А.И. Руководство по тензометрированию конструкций и материалов. НИИЖБ. М.: 1971.- 314 с.

76. Самойленко В.Н., Бородин А.А. Температурные усилия в пролетах железобетонных балок. Реф.сб. УИНИС: Межотраслевые вопросы строительства. Отечественный опыт. 1971, № I.

77. Самойл^ шо В.Н., Разоренова Н.А. Трещиностойкостъ внецентрен-но сжатых железобетонных элементов. Реферативный сборник:

78. Межотраслевые вопросы строительства (отечественный опыт),

79. Соломонов В,В,, Александровский С,В. Исследование влияния относительного уровня предшествующих напряжений на нелинейную составляющую деформаций ползучести бетона. В кн.: Проблемы ползучести и усадки бетона. - М,: Стройиздат, 1974.

80. Соломонов В.В. О деформациях ползучести, натекающих за время вццержек при ступенчатом загружении бетонных обр?13цов.

81. В реф.сб. Межотраслевые вопросы строительства. Отечественный опыт. М.: ЩНЙС, 1972.

82. Семенов А.И., Аржановский С.И. Влияние длительного обжатия бетона на его прочностные и деформативные свойства. Бетон и железобетон. 1972, № 12, с.34-37.

83. Семенов В.В. Работа концевых участков изгибаемых железобетонных элементов с канатной арматурой, подверженных многократным низкотемпературным воздействиям. Автореф.дис.,.канд.техн. наук. М., 1981.

84. Трупов Н.И. 0 влиянии повышенной температуры на прочность и деформативные свойства бетона. Бетон и железобетон, 1967, № 3, с.42-43.

85. Указания по расчету железобетонных дымовых труб. ВСН-286-72. М., 1973,-46 с.

86. Червонобаба Г.В. Прочность и деформации бетона при воздействии отрицательных температур. Информационный листок о научно-техническом достижении. Донецк: ДЦНТИ, 1983. - 4с.

87. Чистяков Е.А., Мамедов G.C. Деформации внецентренно сжатых железобетонных элементов в стадии, близкой к разрушению.

88. В кн.: Теория железобетона. М.: Стройиздат, 1972, с.Иб-123.

89. Шароухов В.В. Исследование работы двухслойных железобетонных дымовых труб. Автореф.дис.ученой степени канд.техн. наук. Челябинск, 1971,-22 с.

90. Шахов Н.И. Трещиностойкость ствола сборных предварительно напряженных железобетонных дымовых труб. В кн.: Новые индустриальные теплоизоляционные и жаростойкие изделия. -М.: Стройиздат, 1966.

91. Шахов И.И. Определение напряженного состояния в конструкциях из жаростойкого бетона. В кн.: Оушка и первый нагрев конструкций промышленных печей из жаростойкого бетона. - ВНИИПИ: Теплопроект, М., 1973, в.22.

92. Шейкин А.Е., Меховский D.B., Бруссер М.И. Структура и свойства цементных бетонов. М.: Стройиздат, 1979. -344с.

93. ЮЗ. Шелкунов В.Г. Определение характеристик ползучести армированного бетона при центральном: внецентренном сжатии и изгибе. -В кн.: Строительные конструкции. Киев, Буд1вельник, 1967, с.88-102.

94. Ю4# Эйнгорн С.Ф., Шахов И.И., Альтщулер Б.А. Некоторые результаты экспериментально-теоретических исследований работы кольцевых сечений дымовых труб, в В кн.: Расчет элементов кольцевого сечения. Тезисы докладов. М., 1978, c.III-124.

95. Ярмаковский В.Н. Прочностные и деформативные характеристики бетона при отрицательных температурах. Бетон и железобетон.1971, № 10, с.24-25.

96. Kozdina K. ia.i VezkaIten von StaMeton, uad $f>ariii6etoa-gautelten, игйег FeueMng'zLjJ, Irutitut рцг Bauitofj'- leu ride uad Sta^eton 6au dez Gedirusefien, flobsch.u£e Btsniinsckweig Heft 1965.

97. Министерство монтажных и специальных строительных работ СССР