автореферат диссертации по транспорту, 05.22.07, диссертация на тему:Применение модели негерцевского контакта колеса с рельсом для оценки динамических качеств грузового тепловоза



На правах рукописи

I

ЯЗЫКОВ Владислав Николаевич

ПРИМЕНЕНИЕ МОДЕЛИ НЕГЕРЦЕВСКОГО КОНТАКТА КОЛЕСА С РЕЛЬСОМ ДЛЯ ОЦЕНКИ ДИНАМИЧЕСКИХ КАЧЕСТВ ГРУЗОВОГО ТЕПЛОВОЗА

Специальность 05.22.07 — Подвижной состав железных дорог, тяга поездов и

электрификация

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук

Брянск - 2004

Работа выполнена на кафедре «Локомотивы» государственного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Брянский государственный технический университет».

Научный руководитель доктор технических наук, профессор

Михальченко Г.С.

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

Коган А.Я.

кандидат технических наук, доцент Ольшевский А.А.

Ведущая организация - ООО ПК «Брянский машиностроительный завод».

Защита состоится 27 апреля 2004 г. в 14 ч. 00 мин. на заседании диссертационного совета К 212.021.02 Брянского государственного технического университета по адресу: 241035, г. Брянск, бульвар 50-летия Октября, 7, ауд. 220.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Брянского государственного технического университета.

Автореферат разослан «26 » марта 2004 года.

Учёный секретарь диссертационного совета

Реутов А.А.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Обеспечение высоких динамических качеств рельсовых экипажей и уменьшение износа гребней колес и боковых поверхностей рельсов является острейшей проблемой железных дорог всего мира.

Среди возможных мероприятий по снижению износа в последнее время все больше внимания уделяется тележкам с радиальной установкой колесных пар (РУКП). Применение тележек такой конструкции позволяет значительно снизить износ, поскольку уменьшается величина угла набегания колес на рельсы, и, следовательно, относительное проскальзывание в контакте колесо - рельс. Экспериментальные и теоретические исследования доказали большую эффективность тележек с РУКП в уменьшении износа колес. Однако в этом случае возникает проблема обеспечения приемлемых динамических качеств при движении экипажа с повышенными скоростями в прямых и пологих кривых. Поэтому исследование динамики рельсовых экипажей с новыми конструкциями тележек, имеющими РУКП, является актуальной задачей.

Для экипажей с РУКП почти всегда необходимо искать компромиссные конструктивные решения, направленные на обеспечение устойчивого движения в прямых и уменьшение износа колес и рельсов в кривых. Эта задача решается обычно путем подбора упруго-диссипативных параметров экипажной части, что предполагает большой объем теоретических исследований.

Исследования динамических качеств железнодорожных экипажей и износа колес и рельсов с помощью математического моделирования невозможно без использования достоверной модели контактного взаимодействия колеса и рельса. Если для решения поставленных задач необходимо определение площадки контакта профилей произвольного очертания, контакт которых далеко не всегда удовлетворяет допущениям теории Герца, то требуется разработка негерцев-ских контактных моделей. Кроме того, алгоритм, .построенный на основе контактной модели, должен быть быстродействующим для обеспечения возможности проведения большого количества численных экспериментов с приемлемыми затратами времени.

Цель и задачи работы. Целью работы является разработка эффективной математической модели контактного взаимодействия колеса с рельсом для определения динамических характеристик и показателей износа колес (углы набегания колес и работа сил трения в контакте) грузового тепловоза с механизмом РУКП конструкции ФГУП ВНИКТИ МПС РФ.

Для достижения цели в работе поставлены и решены следующие задачи:

1. Разработка математической модели контактного взаимодействия колеса с рельсом, которая позволяет решать задачи негерцевского контакта.

2. Реализация контактной модели в виде алгоритма, который имеет достаточное быстродействие для применения в задачах моделирования динамики железнодорожных экипажей.

3. Разработка алгоритма, позволяющего рассчитывать распределение работы сил трения в пятне контакта по профилям колес и рельсов в процессе моделирования движения железнодорожных экипажей.

РОС. НАЦИОНАЛЬНАЯ БИБЛИОТЕКА | СПтИгрг л I

4. Создание математической модели пространственных колебаний грузового тепловоза с механизмом РУКП и разработка методики моделирования.

5. Качественная и количественная оценка влияния механизма РУКП и упру-го-диссипативных параметров на динамические качества и показатели износа колес исследуемого локомотива для двух типов профилей колес: стандартного конического и ДМетИ.

i Объектом исследований является экипажная часть грузового шестиосного

тепловоза с механизмом РУКП конструкции ФГУП ВНИКТИ МПС РФ (рабочее название тепловоза ТЛ25ВН).

Общая методика исследований. При разработке математической модели контактного взаимодействия использовалась упрощенная теория контакта качения Калкера, а также методы теории упругости, дифференциального и интегрального исчисления. При разработке алгоритмов применялась технология объектно-ориентированная программирования.

Математическая модель тепловоза ТА25ВН представляет собой систему абсолютно твердых тел, связанных шарнирами и безынерционными силовыми элементами. Исследования динамики локомотива проводились с использованием программного комплекса UM Loco, разработанного профессором кафедры «Прикладная механика» Д.Ю. Погореловым совместно с профессором кафедры «Локомотивы» Г.С. Михальченко и при участии д.т.н. Коссова B.C. (ВНИКТИ).

Научная новизна:

- на основе упрощенной теории Калкера разработана математическая модель контактного взаимодействия колеса с рельсом, которая позволяет решать задачи негерцевского контакта и не приводит к жестким контактным силам;

- разработан алгоритм решения задачи негерцевского контакта колес о -рельс, который может быть применен для задач расчета динамики и определения показателей износа колес железнодорожных экипажей;

- разработана математическая модель пространственных колебаний шести-осного грузового тепловоза, учитывающая основные особенности конструкции проектного экипажа: двухступенчатое рессорное подвешивание, упругую поперечную связь кузова с тележкой, наличие гидравлических гасителей, наклонных тяг для передачи продольных сил и механизма РУКП;

- дана качественная и количественная оценка влияния механизма РУКП и упруго-диссипативных параметров на динамические качества и показатели износа колес исследуемого локомотива для двух типов профилей колес: стандартного конического и ДМетИ.

Достоверность научных результатов обеспечена:

- проверкой разработанной математической модели контактного взаимодействия колеса с рельсом путем сопоставления результатов с точными аналитическими решениями, а также с результатами, полученными по контактным моделям других авторов;

- сравнением полученных результатов с имеющимися в литературе данными экспериментальных исследований;

]

- критическим обсуждением результатов работы на научно-технических, в том числе международных, конференциях.

Практическая ценность и реализация результатов работы. Алгоритм, построенный на основе разработанной математической модели контакта колеса и рельса, был реализован в виде отдельного модуля, встроенного в программный комплекс UM Loco. Этот модуль использовался для моделирования динамики и определения показателей износа колес различных рельсовых экипажей.

Алгоритм расчета распределения работы сил трения может быть использо-t ван для прогнозирования изменения профилей колес и рельсов в процессе из-

нашивания. Этот алгоритм применялся для расчета массового износа ремонтных профилей рельсов в кривых участках пути (по договору с ВНИКТИ).

Математическая модель экипажа и результаты оценки влияния механизма РУКП и упруго-диссипативных параметров на динамические качества и показатели износа колес могут быть использованы при разработке экипажной части перспективных тепловозов.

Результаты исследований внедрены в учебный процесс БГТУ и используются на кафедре «Локомотивы» при подготовке специалистов.

Апробация работы. Основные положения и результаты диссертационной работы докладывались и обсуждались на следующих конференциях:

- Международной межвузовской научно-технической конференции студентов, аспирантов и магистрантов, г. Гомель, Белоруссия, 2001 г. [8];

- Международной научно-практической конференции «Актуальные проблемы развития транспортных систем и строительного комплекса», г. Гомель, Белоруссия, 2001 г. [7];

- 56-й научной конференции профессорско-преподавательского состава БГТУ, г. Брянск, 2002 г. [5];

- летней научной школе НАТО по виртуальным нелинейным системам те_л (NATO ASI Virtual Nonlinear Multibody Systems), г. Прага, Чехия, 2002 г. [4];

- научно-практической конференции «Безопасность движения поездов», г. Москва, 2003 г. [3];

- Международном конгрессе «Механика и трибология транспортных сис-тем-2003», г. Ростов-на-Дону, 2003 г. [2].

На защиту выносятся:

1. Математическая модель негерцевского контакта колесо - рельс, которая не приводит к жестким уравнениям движения при моделировании динамики железнодорожных экипажей.

2. Алгоритм, построенный на основе модели негерцевского контакта.

3. Алгоритм расчета распределения работы сил трения в пятне контакта по профилям колес и рельсов в процессе моделирования движения железнодорожных экипажей.

4. Математическая модель пространственных колебаний шестиосного грузового тепловоза с механизмом РУКП.

5. Оценка влияния механизма РУКП и упруго-диссипативных параметров на динамические качества и показатели износа колес грузового тепловоза.

Публикации. По теме диссертации опубликовано 8 печатных работ.

Структура и объем диссертации. Работа включает введение, 4 главы, заключение, библиографический список из 134 наименований и 1 приложение. Общий объем диссертации составляет 151 страницу, включая 95 рисунков и 2 таблицы в текстовой части.

Автор выражает глубокую благодарность доктору физико-математических наук, профессору Д.Ю. Погорелову за научные консультации. Исследования выполнены при финансовой поддержке Российского фонда фундаментальных исследований (проект 02-01-00364) и научной программы «Университеты России» (проект У Р.04.01.046).

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Введение содержит обоснование актуальности и описание цели работы.

Первая глава диссертации содержит общую характеристику состояния вопроса по теме диссертации.

Для формулировки целей и задач диссертации, выбора методов и направления исследований выполнен анализ работ в области исследования динамики железнодорожных экипажей, моделирования контактного взаимодействия колеса с рельсом и конструкций тележек с РУКП.

В настоящее время благодаря трудам известных отечественных ученых И.В. Бирюкова, М.Ф. Вериго, СВ. Вертинского, A.M. Годыцкого-Цвирко, В.Д. Дановича, А.С. Евстратова, О.П. Ершкова, Н.Е. Жуковского, А.А. Камаева, В.А. Камаева, В.Н. Кашникова, А.Я. Когана, К.П. Королева, B.C. Коссова, СМ. Куценко, В.А Лазаряна, В.Б. Меделя, Ю.С Ромена, А.Н. Савоськина, Т.А. Тибилова, В.Ф. Ушкалова, В.Д. Хусидова, К.Ю. Цеглинского, И.И. Челнокова, зарубежных исследователей И. Бухли, В.К. Гарга, Р.В. Дуккипати, Ф. Картера, Б. Кейна, В. Клингеля, Г. Марье, С. Портера, И. Рокарда, X. Хеймана, Е. Шперлинга, Г. Юбелакера и многих других можно говорить о достаточно полной проработке теоретических вопросов, связанных с колебаниями подвижного состава и его воздействием на путь в прямых и кривых участках.

В развитие контактной механики в целом и науки о взаимодействии колеса с рельсом в частности большой вклад внесли известные отечественные ученые В.М. Александров, Н.М. Беляев, В.М. Богданов, Л.А. Галин, И.Г. Горячева, Н.Е. Жуковский, Н.И. Мусхелишвили, И.Я. Штаерман и многие другие, а также зарубежные ученые Г. Герц, Г. Гладвелл, С. Джонсон, Дж. Калкер, Ф. Картер, В. Кик, Й. Пиотровский, Г. Фромм и другие, которыми был решен ряд фундаментальных и прикладных задач контактной механики.

Анализ работ показывает большую эффективность применения тележек с РУКП с точки зрения уменьшения износа колес и рельсов. Конструктивные решения тележек с РУКП весьма разнообразны, а поэтому представляется актуальным изучение динамики и показателей износа колес некоторых конструкций таких тележек применительно к грузовому тепловозу.

На основе анализа исследования в области контактного взаимодействия колеса с рельсом сделан вывод, что существует множество быстрых методов и ал-

горитмов решения контактной задачи, разработанных для компьютерного моделирования движения железнодорожных экипажей, но в большинстве своем они ориентированы на задачи динамики, то есть сводятся к расчету сил крипа. При необходимости изучения износа колес, когда требуется определение контактного пятна, обычно используется теория Герца, допущениям которой далеко не всегда удовлетворяет контакт произвольных профилей колеса и рельса. Часто для определения формы пятна используют область пересечения внедренных профилей колеса и рельса, но определение величины внедрения из уравнений динамики приводит к значительному увеличению жесткости уравнений, что значительно затрудняет и замедляет их интегрирование. Поэтому представляется целесообразным разработать модель негерцевского контакта, не приводящую к жестким уравнениям движения, для возможности решения задачи контакта колеса и рельса с профилями произвольного очертания.

Вторая глава посвящена разработке математической модели контактного взаимодействия колеса с рельсом.

Рассматривается случай установившегося качения тел, упругие постоянные материалов которых одинаковы. В этом случае определение контактных характеристик может быть разделено на две задачи, решаемые независимо: нормальную - определение площадки контакта и вычисление распределения нормальных напряжений, и касательную - определение касательных напряжений.

Решение нормальной контактной задачи. Точное решение контактной задачи методами теории упругости приводит к интегральным уравнениям, аналитическое решение которых крайне сложно, а подчас и невозможно. Поэтому используются некоторые упрощения, которые позволяют перейти от интегральных уравнений к алгебраическим, и при этом решение получается с достаточной для инженерных расчетов степенью точности. Применяется довольно распространенная модель упругого основания Винклера, модуль упругости которого определяется методами теории упругости.

Приближенное контактное пятно определяется следующим образом. Колесо представляется телом вращения, а рельс - цилиндрической поверхностью. Рассматривается случай, когда тела только соприкасаются в некоторой точке О без передачи нормальной нагрузки. Эта точка принимается за начало прямоугольной системы координат Охуг. Причем ось г выбирается таким образом, чтобы она совпадала с общей нормалью к поверхностям тел в точке О и была направлена вверх. При таком выборе плоскость ху является касательной плоскостью. Ось х направлена в сторону качения колеса.

Сечения поверхностей контактирующих тел плоскостью уг называются профилями, рис.1. Для описания профилей колеса и рельса вводятся функции соответственно. Расстояние между соответствующими точками профилей описывается так называемой функцией зазора профилей к(у) и определяется как

Очевидно, что точка контакта О двух тел в плоскости уг является глобальным минимумом функции зазора профилей.

Расстояние между телами, учитывая, что контактное пятно мало по сравнению с радиусом колеса, может быть с достаточной степенью точности представлено следующей функцией зазора:

х2

= — + (О

где Я - радиус колеса в точке контакта.

Далее контактирующие тела, представленные поверхностями, внедряются на некоторую величину 3 вдоль оси г. Линия пересечения двух поверхностей определяет границы области внедрения.

Функция и(х,у) определяет величину внедрения тел в точке (х,у). Она определяется уравнением:

Границы области внедрения поверхностей тел определяются уравнением линии пересечения контактирующих поверхностей, рис.2. Зависимость линии от поперечной координаты определяется как

(3)

Корни ^уравнения З^Ыу) определяют границы области вдоль поперечной оси. Количество отдельных зон в области внедрения равно половине корней уравнения.

Таким образом, область внедрения зависит от формы поверхностей контактирующих тел и внедрения 5. Так как функции профилей тел всегда заданы, то имеется только одна неизвестная величина которая определяется следующим образом.

Введено допущение, что колесо и рельс - упругие, однородные и изотропные тела, а функции их профилей являются гладкими. Так как размеры контактного пятна малы в сравнении с характерными размерами контактирующих тел, колесо и рельс могут быть представлены упругими полубесконечными телами, нагруженными давлением, распределенным по площадке контакта. Используя зависимости теории упругости, можно оценить величину Вертикальное смещение точки соприкосновения (0,0) можно определить следующим образом:

где v, Е — упругие постоянные материала, С — область контакта, р(х,у) — функция распределения нормальных напряжений. В соответствии с допущениями о свойствах материалов смещение колеса и рельса в точке соприкосновения равны, то есть 3 - 2уи(0,0). Но в действительности контактирующие тела не могут внедряться, возникают деформации как в области контакта, так и в вблизи него, и, таким образом, область внедрения больше реального пятна контакта. Учитывая этот факт, тела внедряются на величину ¿о ~ где к) ~ эмпирический коэффициент, который меньше единицы.

Для нахождения распределения нормальных напряжений используется предположение о пропорциональностир(х,у) и функции внедрения и(х,у):

где кр - коэффициент пропорциональности. Такой подход в отличие от метода Кика и Пиотровского, где используется полуэллиптическое распределение нормальных напряжений в направлении качения, приводит к значительному ускорению работы алгоритма, хотя он и менее точен.

Очевидно, что контактная жесткость системы колесо - рельс очень велика, и определение нормальных сил в контакте как функции внедрения приводит к жестким уравнениям движения. Это крайне нежелательно, так как явные методы интегрирования жестких уравнений требуют малого шага. Использование же неявных методов приводит к необходимости вычисления матриц Якоби. Чтобы избежать этого, алгоритм построен так, что нормальные силы в контакте не зависят от внедрения. В используемой нами модели рельс — путь рельс является безмассовым элементом на упруго-диссипативном основании, то есть собственная динамика рельса не учитывается, что вполне обоснованно, так как она оказывает крайне незначительное влияние на результаты моделирования. Нормальная сила N определяется из решения уравнений равновесия рельса. Внедрение тел используется только для определения распределения нормальных напряжений и контактного пятна, и его малая величина не учитывается в уравнениях движения. Таким образом, нормальная сила зависит только от довольно малых в сравнении с контактной жесткостью величин вертикальной и поперечной жесткостей системы рельс - путь, и такая модель не является жесткой.

Используя уравнения (1) - (5), для области внедрения с п зонами контакта внедрение определяется следующим образом:

(5)

Условие равновесия позволяет получить полную систему уравнений для определения 6

У'/

ЛГ- Цр(х,у)<Ыу = Цкри(х,у)<1х<1у = 2кр2 \ С С М у,

да-к{у)а

-¿к

6Я)

(7)

С использованием уравнений (6), (7), получено следующее нелинейное относительно ¿"уравнение

- Л, г

N = ■

6лЕ

2(1 — V) П Уг,

2/

и

5а(-Ь{у)а,

4У

<>}+№+у2 1>1

-.(8)

¿у

Внедрение 8 является решением уравнения (8). Принимая во внимание, что &а<&, определяется контактное пятно и затем, используя уравнение (7), вычисляется коэффициент пропорциональности кр. Подставляя значение кр в уравнение (5), рассчитывается распределение нормальных напряжений по площадке контакта.

Очевидно, что уравнение (8) не может быть решено аналитически. Поэтому необходимо использовать численные способы решения, в частности, нами был использован метод секущих. Этот метод является итерационным, но стоит отметить, что скорость сходимости решения достаточно высока, так как на каждом шаге имеется хорошее приближение к корню, взятое с предыдущего шага интегрирования. В среднем требуемое число итераций не превышает двух.

На рис.3 показан пример решения нормальной задачи для контакта профилей колеса ДМетИ и рельса Р65.

Р(*>У).

Нормальная сила в \МПа

контакте: 130кН , I :/ 1500

Профили колеса и рельса

-5 0 5 х,мм Пятно контакта

-5 " х, мм Распределение норыал!.ны\ напряжений

Рис.3. Решение нормальной задачи дня контакта профилей колеса ДМетИ н рельса Р65

Решение касательной контактной задачи. Для определения касательных напряжений был использован алгоритм ЕЛ8Т81М, разработанный Дж. Калкером на основе его упрощенной теории контакта качения и адаптированный для неэллиптических областей контакта.

Алгоритм РА5Т81М является общим, в том смысле, что его применение не ограничено только эллиптической областью контакта, и он может быть использован для произвольного пятна контакта, но в таком случае возникает проблема вычисления податливости Ь.

Для нахождения Ь в случае неэллиптического пятна определялся эквивалентный эллипс из условия, что площадь контактного пятна равна искомому

эллипсу. Полуось эллипса в направлении качения а принимается равной максимальной полудлине неэллиптического пятна. Поперечная полуось эллипса находится из уравнения площадь неэллиптического кон-

\ тактного пятна. Если пятно состоит из нескольких отдельных зон, то эквива-

лентный эллипс определяется для каждой зоны.

Результаты работы алгоритма, построенного на основе описанной выше ^ контактной модели, были сравнены с решениями по алгоритму РА5Т81М для

задачи качения упругого эллипсоида по плоскости. При отношениях радиусов

\ главных кривизн эллипсоида близких к единице разница не превышает 5 % для

таких величин, как максимальные давления, размеры полуосей, максимальные касательные напряжения и т.п. При больших величинах отношения радиусов I (больших пяти) разница для некоторых величин достигает 20 %.

При моделировании динамики железнодорожных экипажей особо важен во-^ прос быстродействия алгоритма решения задачи контакта колеса и рельса, так

как исследователю приходится выполнять сотни и даже тысячи расчетов, а решение контактной задачи занимает значительную часть времени на каждом ша-• ге интегрирования уравнений движения. Следует отметить, что разработанный

{ алгоритм можно отнести к так называемым быстрым алгоритмам. Так, для чис-

^ ленного моделирования движения экипажа, описанного в главе 3 диссертации,

в кривой радиусом 300 м (время моделирования 25 с) с использованием компьютера с частотой процессора 1300 МГц понадобилось 25 мин 3 с. Для сравнения с использованием алгоритма РА8Т81М потребовалось 6 мин 9 с. То есть, алгоритм РА8Т81М быстрее, но в то же время он не обладает универсальностью. При моделировании использовались стандартный конический профиль колеса и профиль рельса Р65, площадки контакта между которыми очень близ* ки к эллиптическим, и РА8Т81М в данном случае обеспечивает достаточно

точный расчет сил крипа. Различия между значениями сил крипа для двух 4 сравниваемых алгоритмов не превысили 5 %. Кроме того, описываемый алго-

Г1 ритм был ускорен следующим образом. Для конкретных профилей колеса и рельса однократно перед началом моделирования рассчитываются таблицы, в

которых записываются значения внедрения в зависимости от положения точки контакта ус и нормальной силы N в контакте. В случае двухточечного контакта колеса и рельса составляются отдельные таблицы для контакта на поверхности катания и гребне колеса. Таблицы, рассчитанные для дискретного набора переменных ус и К, хранятся в оперативной памяти компьютера, и для заданного положения точки контакта и нормальной силы величина внедрения определяется интерполированием. С использованием таблиц контактная задача решается в среднем на 40 % быстрее.

Важными критериями оценки существующих конструкций тележек являются показатели износа профилей колес. В практике железнодорожных исследований применяется множество факторов, позволяющих оценить износ колес для проектируемого экипажа. В данной работе для оценки износа колес применялись такие широко используемые показатели, как углы набегания колес на рельсы, работа сил трения и распределение работы сил трения по профилю колеса. Работа трения в пятне контакта определяется по формуле

Ú с

В интеграле (9) крипы и спин <р доступны из кинематики движения колесной пары на каждом шаге интегрирования, касательные усилия qx_ qy определяются для элементов пятна контакта из решения касательной задачи. Используя указанные величины и дискретизацию пятна контакта, численным интегрированием по времени и по пятну контакта вычисляется величина работы сил трения за время моделирования í4 при движении экипажа со скоростью V. Кроме того, разбивка пятна контакта на полосы позволяет рассчитывать распределение работы сил трения по профилям колес и рельсов за время

Третья глава посвящена описанию математической модели грузового теп- 1 ловоза ТА25ВН и разработке методики оценки влияния механизма РУКП и уп-руго-диссипативных параметров на динамические качества и показатели износа колес тепловоза.

Исследуемый экипаж представляет собой грузовой тепловоз с двумя трехосными тележками, которые оборудованы механизмом РУКП. Рессорное подвешивание экипажа — двухступенчатое. Подвешивание тяговых электродвигателей к раме тележки осуществляется с помощью маятников. И хотя в диссертации не ставится цель исследовать динамику экипажа в режиме тяги, представляется важным моделирование тяговых электродвигателей (ТЭД) и редукторов как отдельных тел, так как их масса сравнима с массой рамы тележки, а значит, собственная динамика двигателей может оказать существенное влияние на динамику тепловоза. Продольные силы с рамы тележки на раму локомотива передаются при помощи наклонных тяг: по одной на каждую тележку с внешней стороны.

Численное моделирование движения исследуемого экипажа осуществлялось с помощью специализированного программного комплекса UM Loco. Компью- ♦ терная модель тепловоза представляет собой систему абсолютно твердых тел, связанных шарнирами и силовыми элементами. Причем все силовые элементы являются невесомыми, то есть их собственная динамика не учитывается, что вполне оправдано, так как она крайне незначительно влияет на динамику экипажа в целом. Созданная модель тепловоза имеет 78 степеней свободы.

Кузов экипажа и рамы тележек являются абсолютно твердыми телами с шестью степенями свободы, связанными между собой посредством второй ступени рессорного подвешивания и ограничителей относа кузова, которые моделируются силовыми элементами.

(9)

Для моделирования гидравлических гасителей колебаний, которыми являются гасители относа и вертикальных колебаний второй ступени рессорного подвешивания, применялась линейная модель вязкого трения.

Буксовые поводки и тяги в механизме РУКП реализованы при помощи силового элемента, который имеет упруго-линейную характеристику.

Наклонные тяги моделировались при помощи упруго-диссипативного силового элемента, сила в котором зависит как от расстояния между точками закрепления, так и от их относительной скорости.

Гасители виляния, установленные между кузовом и тележками и в механизме РУКП, представляют собой гасители типа Кони, которые имеют нелинейную зависимость силы гашения от относительной скорости. В исходной модели экипажа ТА25ВН гасители виляния отсутствуют.

Каждая тележка экипажа включает в себя раму, механизм РУКП, три тяговых двигателя с маятниковой подвеской, три колесные пары, наклонную тягу и силовые элементы, моделирующие рессорное подвешивание, рис.4.

: ;; ;^ » . л Колесная пара является

стандартной подсистемой программного комплекса UM Loco. Она имеет шесть степеней свободы и связывается с ^ 1 ® рамой тележки посредством

>2

пружин первой ступени рес-

„ л „ _ „.,,,„ сорного подвешивания.

Рис.4. Общий вид тележки с механизмом РУКП

Тяговый электродвигатель представляет собой абсолютно твердое тело, соединенное вращательным шарниром с колесной парой и упруго-диссипативной связью, моделирующей маятниковое подвешивание ТЭД с рамой тележки. г

В компьютерной модели механизм РУКП реализован следующим образом, рис.4: поперечные балансиры (1), являющиеся абсолютно твердыми телами, связаны с рамой тележки при помощи шарниров с одной вращательной степенью свободы (вокруг вертикальной оси), а тяговыми поводками (2) с соответствующими крайними колесными парами. Тяговые поводки являются упругими силовыми элементами. Вертикальные рычаги (3), установленные снаружи на боковинах рамы, имеют одну степень свободы — поворот вокруг поперечной оси. Каждый рычаг соединен с балансирами тягами, одна из которых - упругий силовой элемент (4), а вторая - связь в виде стержня (5). Второй тип связи соответствует введению невесомого стержня, соединяющего пару тел, со сферическими шарнирами по концам, трение в которых отсутствует. Одна из тяг механизма РУКП выполнена в виде упругого элемента с конечной жесткостью, так как предварительный анализ показал, что если все тяга будут жесткими, то значительная часть силы тяги передается на раму через механизм РУКП.

В диссертации поставлена задача моделирования и анализа движения (пространственных колебаний) шестиосного тележечного экипажа грузового тепловоза ТА25ВН с механизмом РУКП в прямых и кривых участках пути с верти-

кальными и горизонтальными неровностями. Использованные неровности соответствуют пути удовлетворительного содержания по данным ВНИИЖТа. В качестве тестовых кривых приняты кривые Я = 300 и 600 м. Для моделирования выбраны два колесных профиля: стандартный конический и профиль ДМетИ, и профиль рельса типа Р65 (исполнение 1) по ГОСТ 11018-87 черт. И477.00.00. Показатели износа колес и динамики экипажа ТА25ВН сравнивались с показателями серийного тепловоза ТЭ116. Причем основные инерционные и геометрические параметры исследуемых экипажей приняты одинаковыми. Для расчета сил в контакте колеса и рельса использовалась описанная выше математическая модель.

Четвертая глава содержит результаты компьютерного моделирования движения экипажа ТА25ВН в кривых и прямых участках пути. Показано, что динамика в прямых экипажа с исходными параметрами хуже, чем у экипажа-эталона ТЭ116. И если при моделировании со стандартным коническим профилем колес динамика экипажа ТА25ВН все же удовлетворительна, то с применением колесных профилей ДМетИ этот экипаж имеет недопустимо высокий уровень динамических показателей при скоростях выше критических, но находящихся в рабочем диапазоне. В то же время показатели износа колес экипажа ТА25ВН значительно ниже, чем у экипажа ТЭ116. Поэтому сделан вывод о необходимости поиска конструктивных путей, которые позволили бы улучшить динамические качества исследуемого экипажа при движении в прямых участках и заметно не снизили эффективность работы механизма РУКП при движении в кривых. Рассмотрены следующие конструктивные решения: 1) установка гасителей колебаний в механизме РУКП, 2) установка гасителей виляния между кузовом и тележкой, 3) разумное увеличение жесткости продольной связи колесной пары и рамы тележки.

Установлено, что самое значительное улучшение динамики из рассмотренных вариантов оказывает введение в конструкцию механизма РУКП гасителя колебаний. Увеличение жесткости продольной связи и установка гасителей виляния между кузовом и тележкой также снижают показатели динамики, хотя и менее существенно. Лучшая динамика из исследуемых экипажей с механизмом РУКП, как и ожидалось, у экипажа, в котором реализованы все предложенные пути повышения динамических качеств.

Динамика в кривых исследуемых вариантов экипажа ТА25ВН оказалась лучше, чем у экипажа ТЭ116, за счет изменения сил крипа.

Проведенный анализ показал, что установка колесных пар экипажа в кривых участках пути, а, соответственно, и показатели износа колес не зависят от параметров гасителей колебаний, которые варьировались при исследовании динамики. В то же время величина жесткости продольной связи колесной пары и рамы тележки с^ оказывает значительное влияние на углы набегания колес. Поэтому анализ проводился только для экипажа-эталона ТЭ116 и двух вариантов экипажей ТА25ВН с механизмом РУКП: с исходной жесткостью продольной связи с*(= 7-10*Н/м и увеличенной жесткостью с^— 1,9*106!Ум.

Исследования показали, что применение механизма РУКП значительно уменьшает износ колесных профилей, причем эффект увеличивается со снижением жесткости продольной связи крайних колесных пар с рамой тележки. При использовании колесного профиля типа ДМетИ эффективность механизма РУКП выше, чем со стандартными коническими профилями колес, за счет большего момента сил крипа, подворачивающего колесную пару в сторону уменьшения угла набегания. При моделировании с применением профиля ДМетИ в кривой радиусом 300 м без неровностей углы набегания экипажа ТЛ25ВН с исходной величиной с^^'НУ* Н/м имеют практически нулевые значения для первой колесной пары, рис.5, а работа сил трения для набегающего колеса первой колесной пары этого экипажа уменьшилась более чем в пять раз в сравнении с экипажем ТЭ116. При использовании стандартного конического профиля колес углы набегания и работа сил трения на круге катания у экипажей с механизмом РУКП в сравнении с экипажем ТЭ116 также заметно снизились Для экипажа ТА25ВН с исходной жесткостью продольной связи углы набегания и работа трения уменьшились примерно в три раза, а с увеличенной жесткостью - в два раза, рис.5.

Гимрац

14 п-----

V, км/ч

I 1 I

30 40 50 60 V, км/ч -ТЭ116 - * - ТА25ВН с увеличенной сх!---ТА25ВН с исходной сх!

Рис 5. Углы набегания первой колесной пары а - с профилями ДМетИ, б - со стандартными коническими профилями

Рассмотрим более подробно результаты моделирования движения экипажей с колесными профилями ДМетИ. На рис.6 приведены пятна контакта набегающего колеса первой колесной пары и рельса при установившемся движении исследуемых экипажей в ровной кривой радиусом 300 м. На рисунке серым цветом закрашены области сцепления, а белым - области скольжения.

!0 ™ ' а) ; ( Г" нч -го мм « 6) . 20 - * в) - * 1 1 вы

<1 -» м » 0 гс 40 <0 0 -го !0~Т-о1 М «0

Рис 6 Плтна контакта при движении экипажей в ровной крввоб' а - ТА25ВН с исходной с^; б - ТА25ВН с увеличенной с^;в-ТЭИб

Из рисунка видно, что пятно контакта смещается в сторону гребня с увеличением жесткости у экипажей ТА25ВН, а самое близкое расположение пятна к гребню - у экипажа ТЭ116. Необходимо отметить тот факт, что при движении в кривой экипажа ТЭ116 на всех колесах первых колесных пар тележек наблюдается полное проскальзывание, рис.6в. Тогда как для экипажей с механизмом РУКП полного проскальзывания нет ни на одном колесе, а из-за меньшего крипа у экипажа с исходной жесткостью область сцепления в пятнах контакта больше, чем у экипажа с повышенным значением е^, рис.6а, 6б.

Такие показатели, как углы набегания и работа сил трения в контакте, дают, по сути, только относительную информацию об износе, и по ним нельзя судить каким образом будут изнашиваться колесные профили. Для более полного анализа приведем графики распределения работы сил трения по профилю колеса при прохождении кривой, которые в первом приближении могли бы сообщить о том, какие участки профиля подвергаются большему износу, рис.7. Как видно, из-за большего угла набегания колесный профиль экипажа ТЭ116 не только значительнее изнашивается, но и, как говорилось ранее, положение контактного пятна больше смещено к выкружке колеса в сравнении с экипажами с механизмом РУКП, что вызывает повышенный подрез гребней.

При моделировании движения экипажей с коническими колесами пятна контакта и на круге катания, и на гребне набегающих колес первой колесной пары по форме и расположению мало отличаются друг от друга для разных экипажей. Основное отличие состоит в том, что для экипажа ТЭ116 в пятне контакта на круге катания вследствие больших крипов отсутствует область сцепления, тогда как в пятнах контакта экипажей с механизмом РУКП есть и область сцепления, и области скольжения. В силу

того, что формы пятен контакта примерно одинаковы, то изнашиваются одни и те же участки на профиле, но с разной интенсивностью. Л именно, износ колес экипажа ТЭ116 наибольший, а экипажа ТА25ВН с исходной жесткостью С^ — наименьший.

Кроме того, было проведено моделирование движения экипажей в неровной кривой Л = 300 м, и сделан вывод, что и в кривой с неровностями использование механизма РУКП значительно снижает износ колесных профилей за счет снижения квазистатической составляющей углов набегания.

Численные эксперименты проводились также для ровной кривой Л = 600 м, в результате чего было показано, что в этой кривой применение механизма РУКП для снижения износа колесных профилей дает значительный эффект.

профилю колеса: 1 - ТА25ВП с исходной с^', 2-ТА25ВН с увеличенной с^;3-ТЭ11б

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ И ВЫВОДЫ

1. На основе упрощенной теории контакта качения Калкера разработана математическая модель контактного взаимодействия колеса с рельсом, которая позволяет решать задачи негерцевского контакта и не приводит к жестким уравнениям движения.

2. Контактная модель реализована в качестЕе алгоритма, который имеет достаточное быстродействие для применения в задачах моделирования динамики железнодорожных экипажей. На основе алгоритма разработан отдельный модуль решения задачи негерцевского контакта, встроенный в программный комплекс UM Loco.

3. Разработан алгоритм, позволяющий рассчитывать распределение работы сил трения в пятне контакта по профилю колеса и рельса в процессе моделирования движения железнодорожных экипажей. Этот алгоритм может быть применен для прогнозирования изменения профиля колеса и рельса в процессе износа.

4. Создана математическая модель пространственных колебаний шестиос-ного грузового тепловоза, учитывающая основные особенности конструкции экипажа: двухступенчатое рессорное подвешивание, упругую поперечную связь кузова с тележкой, наличие гидравлических гасителей, наклонных тяг для передачи продольных сил и механизма радиальной установки колесных пар. Разработана методика моделирования движения экипажа.

5. Анализ влияния механизма РУКП и упруго-диссипативных параметров позволяет сделать вывод, что показатели динамики в прямых экипажа ТА25ВН с исходными параметрами неудовлетворительны. Предложенные конструктивные пути улучшения динамики: введение в конструкцию механизма РУКП гасителя колебаний, установка гасителей виляния между кузовом и тележкой и увеличение жесткости продольной связи крайних колесных пар с рамой тележки существенно улучшают динамические показатели экипажа.

t

6. Применение механизма радиальной установки колесных пар значительно снижает износ колесных профилей, причем эффект увеличивается с уменыпе-нием жесткости продольной связи крайних колесных пар с рамой тележки однако это ведет к ухудшению динамики экипажа при движении в прямых.

7. При использовании колесного профиля типа ДМетИ эффективность механизма РУКП выше, чем с коническими профилями колес, за счет большего момента сил крипа, подворачивающего колесную пару в сторону уменьшения угла набегания.

8. При моделировании движения экипажа ТА25ВН с жесткостью <^=7*10 Н/м с применением профиля ДМетИ в кривой R = 300 м без неровностей углы набегания имеют практически нулевые значения для первой колесной пары, а работа сил трения уменьшилась более чем в пять раз в сравнении с экипажем ТЭ116. При использовании стандартного конического профиля колес углы набегания и работа сил трения на круге катания для экипажей с механизмом РУКП в сравнении с экипажем ТЭ116 также заметно снизились: для эки-

пажа ТА25ВН с жесткостью с|,=7-105 Н/м углы набегания и работа трения уменьшились примерно в три раза, а с жесткостью cjt=l,9-106 Н/м - в два раза.

9. Моделирование движения экипажей в кривой R = 300 м с неровностями подтверждает эффективность использования механизма РУКП. Работа сил трения на круге катания для экипажей ТА25ВН с профилями ДМетИ уменьшилась примерно в пять раз, а работа трения на гребне для стандартного конического колеса - в два раза.

10. В кривой радиусом 600 м механизм РУКП также дает значительный эффект. Углы набегания экипажей с механизмом РУКП с профилем ДМетИ не превышает 1 мрад, в то время как для экипажа ТЭ116 они достигают 5 мрад, а работа сил трения для экипажа ТА25ВН с жесткостью = Н/м уменьшается примерно в 10 раз для скоростей, не превышающих 82 км/ч. С применением стандартного конического профиля углы набегания и работа сил трения также снизились, хотя и менее существенно.

11. Уменьшение угла набегания при использовании механизма РУКП ведет к смещению кривой распределения работы трения по профилю колеса ДМетИ к кругу катания, что снижает подрез гребней.

ПУБЛИКАЦИИ ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ

Основное содержание работы изложено в следующих публикациях:

1. Kovalev R., Yazykov V.N., Mikhalchenko G.S., and Pogorelov D.Yu. Railway Vehicle Dynamics: Some Aspects of Wheel-Rail Contact Modeling and Optimization of Running Gears // Mechanics Based Design of Structures and Machines, Volume 31, Number 3,2003, pp. 315-335.

2. Языков В.Н., Погорелов Д.Ю., Михальченко Г.С. Математическое моделирование контакта колесо - рельс и оценка износа железнодорожного экипа-жа//Сборник докладов международного конгресса «Механика и трибология транспортных систем-2003», Том 2, Рост. гос. ун-т путей сообщения. Ростов н/Д, 2003, С. 411-415.

3. Языков В.Н., Михальченко Г.С, Погорелов ДЛО. Моделирование контактного взаимодействия железнодорожного колеса и рельса // Безопасность движения поездов. Труды научно-практической конференции. — М.: МИИТ, 2003. - С. IV98.

4. Yazykov V.N. Some results of wheel-rail contact modeling // Preprints of the NATO Advanced Study Institute on Virtual Nonlinear Multibody Systems. Volume 1. Edited by Werner Schiehlen and Michael Valasek. Czech Technical University in Prague, Prague, June 23 - July 3,2002, pp. 236-241.

5. Михальченко Г.С, Погорелов Д.Ю., Языков В.Н. Определение параметров контактного взаимодействия колес с рельсами при исследовании ходовой динамики локомотивов // Тезисы докладов 56-й научной конференции профессорско-преподавательского состава / Под ред. О.А. Горлснко и И.В. Говорова. -Брянск: БГТУ, 2002. - С 117-118.

!

| 19

16. Загорский MB., Никифоров Н.И, Симонов В.А., Языков В.Н. Исследование ходовой динамики грузового тепловоза на тележках с радиальной установ-| кой колесных пар // BicH. Схщноукр. нац. ун-т. - 2001. - №7(41). С. 23-27.

1, 7. Михальченко Г.С., Языков В.Н., Коссов B.C. Исследование ходовой ди-

\ намики шестиосного грузового тепловоза с радиальной установкой колесных

i пар // Актуальные проблемы развития транспортных систем и строительного

\ комплекса: Труды Междунар. науч.-практ. конф / Под. Ред. В.И. Сенько.-

! Гомель: БелГУТ, 2001. - С. 82-83.

i8. Языков В.Н. Компьютерное моделирование динамики локомотива с радиальной установкой колесных пар // Сборник материалов международной меж-1 j вузовской научно-технической конференции студентов, аспирантов и магист-

' рантов, 15-17 мая 2001 года. - Гомель: Учреждение образования «Гомельский

государственный технический университет имени П. О. Сухого», 2001.-С.280-282.

t

I ]

ЯЗЫКОВ Владислав Николаевич

ПРИМЕНЕНИЕ МОДЕЛИ НЕГЕРЦЕВСКОГО КОНТАКТА КОЛЕСА С РЕЛЬСОМ ДЛЯ ОЦЕНКИ ДИНАМИЧЕСКИХ КАЧЕСТВ ГРУЗОВОГО ТЕПЛОВОЗА

05.22.07 - Подвижной состав железных дорог, тяга поездов и электрификация

Автореферат

Подписано в печать 18 03.04 Формат 60x84 1/16. Бумага офсетная. Офсетная печать. Усл. печ.л. 1. Уч.-изд.л. 1. Тираж 100 экз. Заказ 214.

Брянский государственный технический университет.

241035, г. Брянск, БГТУ, бульвар 50-летия Октября, 7. Телефон 55-90-49.

Лаборатория оперативной полиграфии БГТУ, ул. Институтская, 16.

IP 6 228

i

i

t

i

I t

«

i

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ.

1.1. Анализ теоретических исследований в области горизонтальной динамики железнодорожных экипажей.

1.2. Анализ исследований в области контактного взаимодействия колеса и рельса.

1.3. Анализ исследований по РУКП железнодорожных экипажей.

1.4. Выводы по анализу работ и задачи исследований.

ГЛАВА 2. РАЗРАБОТКА МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ КОНТАКТНОГО

ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ КОЛЕСА И РЕЛЬСА

2.1. Описание модели контакта.

2.1.1. Решение нормальной контактной задачи.

2.1.2. Решение касательной контактной задачи.

2.1.3. Оценка износа профилей колес и рельсов.

2.2. Реализация алгоритма решения негерцевской контактной задачи колесо — рельс в программном комплексе UM Loco.

2.2.1. Описание алгоритма решения контактной задачи.

2.2.2. Составление таблиц контактных параметров.

2.2.3. Описание программного модуля решения задачи негерцевского контакта колесо — рельс.

ГЛАВА 3. МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ И МЕТОДИКА МОДЕЛИРОВАНИЯ ХОДОВОЙ ДИНАМИКИ ГРУЗОВОГО ШЕСТИОСНОГО ТЕПЛОВОЗА С МЕХАНИЗМОМ РУКП

3.1. Разработка математической модели пространственных колебаний шестиосного грузового тепловоза с механизмом РУКП.

3.1.1. Расчетная схема экипажа ТА25ВН с механизмом РУКП.

3.1.2. Компьютерная модель экипажа ТА25ВН с механизмом РУКП.

3.2. Методика компьютерного моделирования пространственных колебаний локомотива при движении по пути произвольного очертания в режимах выбега.

3.2.1. Моделирование макрогеометрии кривых участков пути и геометрических неровностей рельсов.

3.2.2. Профили колес и рельсов.

3.3.3. Показатели оценки динамических качеств и износа колесных пар экипажа.

ГЛАВА 4. ИССЛЕДОВАНИЕ ДИНАМИКИ ШЕСТИОСНОГО ГРУЗОВОГО

ТЕПЛОВОЗА ТА25ВН С МЕХАНИЗМОМ РУКИ.

4.1. Анализ динамики экипажа ТА25ВН с отключенным механизмом РУКП.

4.2. Анализ динамики экипажа ТА25ВН с механизмом РУКП.

4.2.1. Сравнение показателей исходного экипажа ТА25ВН с механизмом РУКП и экипажа ТЭ116 в кривых и прямых участках пути.

4.2.2. Анализ некоторых конструктивных решений, направленных на улучшение динамики экипажа ТА25ВН с механизмом РУКП при движении в прямых.

4.2.3. Анализ динамики экипажа ТА25ВН с механизмом РУКП в кривых.

4.3. Анализ показателей износа колес экипажа ТА25ВН с механизмом РУКП при движении в кривых.

4.3.1. Износ колес экипажа ТА25ВН в кривой R = 300 м без неровностей.

4.3.2. Износ колес экипажа ТА25ВН в кривой R = 300 м с неровностями.

4.3.3. Износ колес экипажа ТА25ВН в кривой R = 600 м без неровностей.

4.4. Выводы по анализу теоретических исследований.

Высокий износ гребней колес и боковых поверхностей рельсов является острейшей проблемой для железных дорог всего мира. Для нашей страны эта проблема стала особенно актуальной в 80-90-х годах прошлого века, когда произошли значительные изменения условий эксплуатации и технологии содержания пути. Особенно интенсивно стали изнашиваться профили колес и рельсов в кривых участках пути.

Стоит отметить, что процесс изнашивания гребней колес и боковых поверхностей рельсов является одним из наиболее нежелательных. При подрезе гребня для восстановления формы профиля катания колеса необходимо снимать большой объем материала, а износ боковой поверхности рельса повышает вероятность всползания колеса на рельс.

Среди возможных мероприятий по снижению износа в последнее время все больше внимания уделяется тележкам с радиальной установкой колесных пар (РУКП). Применение тележек такой конструкции позволяет значительно снизить угол набегания колес на рельсы, и, следовательно, относительное проскальзывание в контакте колесо — рельс, что приводит к уменьшению износа. Экспериментальные и теоретические исследования как в нашей стране, так и за рубежом доказали большую эффективность тележек с радиальной установкой.

Существуют различные конструкции тележек с РУКП: в самой простой из них радиальная установка происходит за счет снижения жесткости продольной связи колесной пары с тележкой, вследствие чего силы крипа подворачивают колесную пару в сторону уменьшения угла набегания значительнее, чем в тележках традиционной конструкции; еще большего эффекта можно добиться с помощью кинематической связи крайних колесных пар по принципу антипараллелограмма; другим вариантом радиальной установки являются тележки, в которых разворот колесных пар происходит вследствие поворота кузова относительно рамы тележки и т.п.

Для экипажей с РУКП почти всегда необходимо искать конструктивные компромиссные решения, обеспечивающие и устойчивое движение в прямых, и малый износ колес и рельсов в кривых. Эта задача решается обычно путем подбора упруго-диссипативных параметров экипажной части, что предполагает большой объем теоретических исследований.

Теоретические исследования как динамических качеств железнодорожных экипажей, так и износа колес и рельсов с помощью математического моделирования невозможны без использования достоверной модели контактного взаимодействия колеса и рельса. А если поставлена задача изучения износа колес и рельсов, когда необходимо определение площадки контакта, то требуется разработка негерцевских контактных моделей, так как контакт профилей произвольного очертания далеко не всегда удовлетворяет допущениям теории Герца. Кроме того, алгоритм, построенный на основе контактной модели должен быть быстродействующим для возможности проведения большого количества численных экспериментов в приемлемые сроки.

Автором поставлена цель: выполнить компьютерное моделирование динамики и оценить влияние механизма РУКП и упруго-диссипативных параметров на динамические качества и показатели износа колес исследуемого тепловоза. В качестве объекта исследований принят шестиосный грузовой тепловоз ТА25ВН с механизмом РУКП, спроектированным в ФГУП ВНИКТИ МПС. Для решения контактной задачи колеса с рельсом автором предложена модель, построенная на основе упрощенной теории контакта качения Калкера, которая не приводит к жестким уравнениям движения и позволяет решать задачи негер-цевского контакта.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ

Представленная диссертационная работа посвящена разработке эффективной математической модели контактного взаимодействия колесо - рельс и определение с ее помощью динамических характеристик и оценки износа колес тепловоза ТА25ВН с механизмом РУКП конструкции ФГУП ВНИКТИ МПС РФ. При проведении научных исследований по теме диссертации и решении поставленных задач были получены следующие результаты:

1. На основе упрощенной теории контакта качения Калкера разработана математическая модель контактного взаимодействия колеса с рельсом, которая позволяет решать задачи негерцевского контакта и не приводит к жестким уравнениям движения.

2. Контактная модель реализована в качестве алгоритма, который имеет достаточное быстродействие для применения в задачах моделирования динамики железнодорожных экипажей. На основе алгоритма разработан отдельный модуль решения задачи негерцевского контакта, встроенный в программный комплекс UM Loco.

3. Разработан алгоритм, позволяющий рассчитывать распределение работы сил трения в пятне контакта по профилю колеса и рельса в процессе моделирования движения железнодорожных экипажей. Этот алгоритм может быть применен при решении задач изменения профиля колеса и-рельса в процессе изнашивания.

4. Создана математическая модель пространственных колебаний шестиос-ного грузового тепловоза ТА25ВН, учитывающая основные особенности конструкции проектного экипажа: двухступенчатое рессорное подвешивание, упругую поперечную связь кузова с тележкой, наличие гидравлических: гасителей, наклонных тяг для передачи продольных сил, механизм радиальной установки колесных пар. Разработана методика моделирования движения экипажа.

5. Анализ влияния механизма РУКП и упруго-диссипативных параметров ; позволяет сделать вывод, что показатели динамики в прямых экипажа ТА25ВН с механизмом РУКП с исходными параметрами неудовлетворительны. Предложенные конструктивные пути улучшения динамики: введение в конструкцию механизма РУКП гасителя колебаний, установка гасителей виляния между кузовом и тележкой и увеличение жесткости продольной связи существенно улучшают динамические показатели экипажа ТА25ВН.

6. Применение механизма радиальной установки колесных пар значительно снижает износ колесных профилей, причем эффект увеличивается с уменьшением жесткости продольной связи крайних колесных пар с рамой тележки с^, однако это ведет к ухудшению динамики при движении в прямых.

7. При использовании профиля типа ДМетИ эффективность механизма РУКП выше, чем с коническими профилями колес, за счет большего момента сил крипа, подворачивающего колесную пару в сторону уменьшения угла набегания.

8. При моделировании движения экипажа ТА25ВН с жесткостью

Н/м с применением профиля ДМетИ в кривой радиусом 300 м без неровностей углы набегания имеют практически нулевые значения для первой колесной пары, а работа сил трения уменьшилась более чем в пять раз в сравнении с экипажем ТЭ116. При использовании стандартного конического профиля колес утлы набегания и работа сил трения на круге катания для экипажей с механизмом РУКП в сравнении с экипажем ТЭ116 также заметно снизились. Для экипажа

ТА25ВН с жесткостью с^1=7-105 Н/м углы набегания и работа трения уменьшились примерно в три раза, а с жесткостью ¿^=1,9-106 Н/м - в два раза.

9. Моделирование движения экипажей в кривой Я = 300 м с неровностями подтверждает эффективность использования механизма РУКП. Работа сил трения на круге катания для экипажей ТА25ВН с профилями ДМетИ уменьшилась примерно в пять раз, а работа трения на гребне для стандартного конического колеса - в два раза.

10. В кривой радиусом 600 м механизм РУКП дает значительный эффект. Углы набегания экипажей с механизмом РУКП с профилем ДМетИ не превышает 1 мрад, в то время как для экипажа ТЭ116 они достигают 5 мрад, а работа сил трения для экипажа ТА25ВН с жесткостью =7-105 Н/м уменьшается примерно в 10 раз для скоростей, не превышающих 82 км/ч. С применением стандартного конического профиля углы набегания и работа сил трения также снизились, хотя и менее существенно.

11. Снижение угла набегания при использовании механизма РУКП ведет к смещению кривой распределения работы трения по профилю колеса ДМетИ к кругу катания, что снижает подрез гребней.

1. Бахвалов Н.С. Численные методы. М.: Наука, 1975.

2. Беляев Н.М. Местные напряжения при сжатии упругих тел//Инженерные сооружения и строительная механика. Л.:Путь, 1924. - С.27-108.

3. Беляев Н.М. Применение теории Герца к подсчетам местных напряжений в точке соприкасания колеса и рельса//Вестник инженеров. 1917. - т. III. -№12. - С.281-282.

4. Богданов В.М. и др. Моделирование процессов контактирования, изнашивания и накопления повреждений в сопряжении колесо-рельс. Трение и износ, 1996, Том 17, № 1, С.12-26.

5. Вериго М.Ф. Анализ методов математического моделирования динамических процессов в исследованиях интенсивности развития бокового износа рельсов и гребней колёс//Вестн. ВНИИЖТ. 1997. - №6. - С.24-32.

6. Вериго М.Ф. Взаимодействие пути и подвижного состава в кривых малого радиуса и борьба с износом рельсов и гребней колес. Москва, 1997.

7. Вериго М.Ф., Коган А.Я. Взаимодействие пути и подвижного состава/ Под ред. М.Ф. Вериго. М.: Транспорт, 1986. - 559 с.

8. Вериго М.Ф., Петров Г.И., Хусидов В .В; Имитационное моделирование сил взаимодействия экипажа и пути//Бюллетень ОСЖД. Варшава. - 1993. -№4. - С.3-8.

9. Волошко Ю.Д., Юнкевич В.Г. Оптимизация динамических эффектов в пределах переходных кривых/ЛГр.ДИИТ. 1980. - вып.209/22. - С.101-107.

10. И. Галин JI.A. Контактные задачи теории упругости и вязкоупругости. М.: Наука, 1980. 304 с.

11. Галин JI.A. Контактные задачи теории упругости. М., 1953. Гозтехиздат

12. Галичев А.Г. Влияние триботехнического состояния колес и рельсов на динамику движения грузового тепловоза в режимах выбега и тяги. Дисс. . канд. техн. наук, Брянский гос. техн. ун-т. Брянск, 2002.

13. Гарг В.К., Дуккипати Р.В. Динамика подвижного состава//Пер с англ./ Под ред. H.A. Панькина. М.: Транспорт, 1988. - 391 с.

14. Годыцкий-Цвирко А.М. Взаимодействие пути и подвижного состава. М.: Высш. школа, 1977. - 479 с.

15. Джонсон К. Механика контактного взаимодействия: Пер. с англ. М.: Мир, 1989.-510 с.

16. Докейниш М.А., Сиддел Д.Ж., Элмрой В. Влияние неровностей рельсового пути на динамическую характеристику железнодорожных экипа-жей//Конструирование и технология машиностроения. 1974. - сер.Б. -№4. - С.50-62.

17. Ершков О.П. Решение задачи ЭЦВМ "Урал-4" о движении железнодорожного экипажа по кривой переменной кривизны и возвышение наружного рельса//Тр.ВНИИЖТ. 1957. - вып.347. - С.169-181.

18. Жуковский Н.Е. Трение бандажей железнодорожных колёс о рель-сы//Собр.соч. М.Л.: Госиздат, 1949. -ТЗ. - С.329-333.

19. Зарубежные тележки локомотивов с радиально устанавливающимися колесными парами. Обзорная информация. Серия 5, вып. 7, М., 1987 г.

20. Инструкция по формированию, ремонту и содержанию колёсных пар тягового подвижного состава железных дорог колеи 1520 мм. М.: Техин-форм, 2001.- 136 с.

21. Камаев A.A. Влияние сил трения в опорах кузова на вписывание экипажа в кривые/Яр.БИТМ. 1964. - вып.ХХГ - С.65-75.

22. Камаев A.A. Исследование горизонтальной динамики 16-осных транспор-теров//Бюлл. техн.-экономич. индустрии. Брянск, 1958. -№4. -С.41-43.

23. Камаев A.A. Исследование на моделях воздействия подвижного состава на путь в кривых. В кн.: Улучшение динамических и экономических характеристик локомотивов. М.: Машгиз, 1961. - (сб. тр. БИТМ, вып.ХХ). - С.5-42.

24. Камаев A.A. К вопросу создания метода моделирования динамики подвижного состава железнодорожного транспорта//Тр. БИТМ. Брянск, 1957. - вып.ХУП. - С.55-84.

25. Камаев A.A., Камаев В.А., Апанович Н.Г., Петрунин B.C. Исследование влияния характеристик противоотносного устройства на горизонтальную динамику тепловоза. Транспортное машиностроение. М.: НИИИН-ФОРМтяжмаш. - 1971. - №5. - С.61-64.

26. Камаев A.A., Камаев В.А., Сороко М.И., Михальченко Г.С. Влияние параметров тележки на динамические качества вагона-рефрижератора. В кн.: Вопросы транспортного машиностроения. Брянск, 1971. - С.88-138.

27. Камаев A.A., Кононов B.C., Квитко Б.И., Михальченко Г.С. и др. Физическое моделирование движения в кривых 8-осных локомотивов. В кн.: Динамика подвижного состава железных дорог//Тр.БИТМ. Брянск. - 1974. -вып.26. - С.3-9.

28. Кашников В.Н. К вопросу о динамических неровностях пути в плане и их влияние на характер входа и движения локомотива в кривых//Тр.РИИЖТ. -1972.-вып.83.-С.9-13.

29. Кашников В.Н. Электрическое моделирование входа экипажа в кривую с неравноупругостью пути в плане//Тр.РИИЖТ. 1968. - вып.77. - С.219-229.

30. Ковалев H.A. Боковые колебания подвижного состава. М.: Трансжел-дориздат, 1956. - 248 с.

31. Коган А.Я. Динамика пути и его взаимодействие с подвижным составом. -М.: Транспорт, 1997. 326 с.

32. Королев К.П. Вписывание паровозов в кривые участи пути//Тр.ЦНИИ ТЭИ МПС. 1950 - вып.37. - 224 с.

33. Коссов B.C. Снижение нагруженности ходовых частей локомотива и пути. Дисс. . д-ра техн. наук. Коломна, 2001.

34. Коссов B.C. Улучшение условий взаимодействия колес локомотивов с рельсами. Железные дороги мира, №4, 2000.

35. Куценко С.М. Установившееся движение локомотивов в кривых участках железнодорожного пути. Устойчивость движения локомотивов. М.: Машгиз, 1954.

36. Лазарян В.А. Динамика вагонов. М.: Транспорт, 1964. - 256 с.

37. Лазарян В.А., Длугач Л.А., Коротенко М.Л. Влияние нелинейности поверхности катания колеса на устойчивость движения железнодорожного экипажа. В кн.: Некоторые задачи механики скоростного транспорта. -Киев.: Наук, думка, 1970.

38. Лехоцки П. Испытания новых тележек для метрополитена в Вене. Железные дороги мира, №2,1990 г, С.21-25.

39. Математическое моделирование колебаний рельсовых транспортных средств/В.Ф. Ушкалов, Л.М. Резников, B.C. Иккол и др.; под ред. В.Ф. Уш-калова. Киев.: Наук, думка, 1989. - 240 с.

40. Медель В.Б. Взаимодействие электровоза и пути. М.: Трансжелдор-издат, 1956. - 335 с.

41. Медель В.Б. Исследование движения железнодорожных экипажей в кри-вых//Тр.Томского электромех. ин-та инж. ж.д. транспорта. 1955. -вып.20. - С.208-226.

42. Медель В.Б. Основные уравнения динамики подвижного состава железных дорог. Виляние локомотивов.//Тр.МЭМИИТ. 1948. - вып.55. - С.3-80.

43. Михальченко Г.С. Разработка методологии выбора структуры и параметров ходовой части мощных магистральных локомотивов и её реализация при проектировании восьмиосных тепловозов: Дис. . д-ра техн. наук / МИИТ.-М., 1987.-396 с.

44. Монич В.В. Паровозные тележки с рессорным и пружинными возвращающими устройствами. Харьков: Харьк. техн. ин-тут, 1928, Ч. И.

45. Мусхелишвили Н.И. Некоторые основные задачи математической теории упругости. М.: Наука, 1966.

46. Мусхелишвили Н.И. Решение основной смешанной задачи теории упругости для полуплоскости. ДАН, 1935 - т. 3. - №2.

47. Нормы для расчета и оценки прочности несущих элементов, динамических качеств и воздействия на путь экипажной части локомотивов железных дорог МПС РФ колеи 1520 мм. М.: 1998. 145 с.

48. Определение оптимальных значений основных параметров тележки с радиальной установкой колес в кривых. Отчет МИИТ №01850064309, Москва, 1987.

49. Петров Н.П. Давление колес на рельсы железных дорог, прочность рельсов и устойчивость пути. Петроград, 1915.

50. Пинегин C.B. О развитии теории контактных напряжений и деформаций в работах советских исследователей//Машиноведение, 1968. №5. - С. 125130.

51. Погорелов Д.Ю. Введение в моделирование динамики систем твёрдых тел: Учебное пособие. Брянск: БГТУ, 1997. - 156 с.

52. Пономарёв Б.В., Мокрий Т.Ф. К составлению математической модели двухосного экипажа, движущегося по кривой произвольного очертания. В кн.: Некоторые задачи механики скоростного наземного транспорта. Киев: Наук, думка, 1974. - С.26-34.

53. Поперечные горизонтальные силы, действующие на железнодорожный путь в прямых участках пути/Под ред. А.Я. Когана//Тр.ВНИИЖТ. 1979. -вып.619.-88 с.

54. Правила технической эксплуатации железных дорог СССР. М.: Транспорт, 1979.-414 с.

55. Радченко H.A. Криволинейное движение рельсовых транспортных средств. Киев: Наук, думка, 1988. - 216 с.

56. Радченко H.A., Зинченко В.И. О применении и упрощении математических моделей криволинейного движения рельсовых экипажей. В кн.: Нагружен-ность и динамические качества механических систем. Киев: Наук, думка, 1981. - С.31-42.

57. Развитие теории контактных задач в СССР. М.: Наука. - 1976. - 492 с.

58. Решение вариационными методами пространственных контактных задач качения с проскальзыванием и сцеплением/Р.В. Голыптейн, А.Ф. Зазов-ский, A.A. Спектор, Р.П. Федоренко//Успехи механики. 1982. Вып. 314. С.61-102.

59. Ромен Ю.С. Исследование бокового воздействия подвижного состава на путь с применением электронных вычислительных машин//Тр.ВНИИЖТ. -1969. вып.385. - С.71-94.

60. Ромен Ю.С. О нелинейных колебаниях железнодорожного экипажа в кривых произвольного очертания//Тр.ВНИИЖТ. 1967. - вып.347. - С. 5-26.

61. Сакало В.И. Решение прикладных контактных задач подвижного состава железных дорог методом конечных элементов: Дис . д-ра техн. наук. -Брянск, БИТМ, 1986. 350 с.

62. Снижение шума за счет направляемых колесных пар//Железные дороги мира. №12,1998, С.40^6.

63. Тейксейра С., Пачеко К. Delphi 5. Руководство разработчика, том 1. Основные методы и технологии программирования : Пер. с англ.: Уч. пос. -М.: Издательский дом "Вильяме", 2000.-832 с.

64. Тейксейра С., Пачеко К. Delphi 5. Руководство разработчика, том 2. Разработка компонентов и программирование баз данных : Пер. с англ.: Уч. пос. М.: Издательский дом "Вильяме", 2000.-992 с.

65. Тележки фирмы SLM с радиальной установкой колесных пар в кривой // Железные дороги мира. №3, 1998, С.42-45.

66. Тибилов Т.А. Автоколебания тепловозов тележечного типа// Тр.ВНИИЖТ. 1958, вып. 149. - С.186-198.

67. Тибилов Т.А. Об устойчивости экипажа тележечного типа, движущегося по рельсовому пути. Известия АН СССР, Отделение техн. наук, 1955. -№10.

68. Тимошенко С.П., Гудьер Д. Теория упругости. М.: Наука, 1975. - 576 с.

69. Трехосная тележка с радиальной установкой колесных пар. Железные дороги мира, №3, 1994, С.59-60.

70. Универсальный механизм. Руководство пользователя, 2002.

71. Хейман X. Направление железнодорожных экипажей рельсовой колеёй. -М.: Трансжелдориздат, 1957. -416 с.

72. Цеглинский К.Ю. Железнодорожный путь в кривых.- М., 1903. 155 с.

73. Шеффель Г. Новая конструкция подвешивания железнодорожных вагонов. Железные дороги мира, №4, 1975 г., С. 15-22.

74. Штаерман И.Я. Контактная задача теории упругости. M.-JI.: ГИТТЛ, 1949.

75. Andersson Е., Berg M., Stichel S. Dynamics of rail vehicles, Railway Technology, Dept. of Vehicle Engineering, Royal Institute of Technology, 2000, KTH, Stockholm, Sweden.

76. Boussinesq J. Applications des Potential à l'etude l'équilibre er du mouvement des solides élastques. Gauthier-Villars, Paris.

77. Bychly I. Führung und Lauf des Lokomotivrades in Gleise. Schweizerische Bauzeitung, 1923, vol. 32, №2, S. 119-125.

78. Cain В.S. Safe Operation of Hinge Speed Locomotives. "Trans. ASME", 1935, vol. 57, P.460.

79. Carter F.W. On the Action of a Locomotive Driving Wheel. Proceedings of the Royal Society, 1926, Series A, vol. 112, P. 151-157.

80. Carter F.W. On the Stability of Running of Locomotives. Proceedings of the Royal Society, 1928, Series A, vol. 121, P. 585-611.

81. Cattaneo C. Sul contatto di due corpi elastici: distribuzione locale degli sforzi. Academia Nazionale Lincei, Rendiconti, 1938, Ser. 6, Vol. XXVII, pp. 342348, 434-436,474-478.

82. Chartet A. Propriétés generales des contacts de roulement.-Comptes rend. Acad. Sei., 1947, 225, P. 989.

83. Cherruti V. Academia dei Lincei. Roma. Mem. fis. mat.

84. Cortesi A. Trends im Triebfahrzeügbau SLM Radialdrehgestelle. Eisenbahntechnische Rundschau, №7/8, 1996.

85. Dauner V., Geller E. Schtosswechselwirkung von Schienenfahrzeugen.-Beilage zum Organ f.d.F.E, 1903, №7.

86. De Pater A.D. Das dynamische Verhalten von Eisenbahnfahrzeugen in Gleisbogen. Archiv für Eisenbahntechnik, 1957, F 10, S. 31-47.

87. Devies R.D. Some Experiments on the Lateral Oscillation of Railway Vehicles. Journ. Inst. Civil Eng., 1939, №5, 8.

88. Flescher D. Energetische Methode der Bestimmung des Verschleisses. Schmierungstechnik, 4(9), 1973, S. 269-274.

89. Foeppl L. Die strange Losung die Rollende Reidung.-Munchen, 1947.

90. Fromm H. Berechnung des Schlüpfes beim Rollen deformierbaren Scheiben, 1927, ZAMP, 7, P. 27-58.

91. Gensys User's Manual, 1999, Release 9910, Desolver.

92. Gladwell G. M. L. Contact problems in the classical theory of elasticity. Sijthoff and Noordhoff, Alpen a/d Rijn, 1980, The Netherlands.

93. Goding D.J. et al. Railway Technology International, 1992, p. 63-66.

94. Haines D.J., Ollerton E. Contact stress distributions on elliptical contact surfaces subjected to radial and tangential forces, Proceedings, Institution of Mechanical Engineers, 1963, 177, pp. 95-114.

95. Hashemi J, Paul B. Contact Stress on Bodies with Arbitrary Geometry/Application to Wheels and Rails. Report FRA-ORD 79/23. Washington DC 1979.

96. Hertz H. Über die Berührung fester elastischer Körper. Journal fur die reine und angewandte Mathematik, 92, 1882. S. 156-171.

97. Huber M.T., Fuchs S. Spannungsverteilung bei der Beruhrung Zweier elastischer Zylinder, Physikalishe Zeitschrift, V. 15,1914, P. 298.

98. Johnson K.L. The effect of a tangential contact force upon the rolling motion of an elastic sphere on a plane, J. Appl. Mech., 1958, 25, pp. 339-346.

99. Kalker J.J. A fast algorithm for the simplified theory of rolling contact, Vehicle Syst. Dyn., 1982, 11, pp 1-13.

100. Kalker J.J. A strip theory for rolling with slip and spin. Proc. Kon. Ned. Akad. van Wetenschappen, 1976, B70, p. 10.

101. Kalker J.J. On the rolling contact of two elastic bodies in the presence of dry friction. Doctoral Dissertation, Technical University Delft, 1967.

102. Kalker J.J. Simplified theory of rolling contact, Delft Progress Report, 1973, 1, pp 1-10.

103. Kalker J.J. The computation of three dimensional contact with dry friction. Int. J. Num. Meth. Eng., 1979, Vol. 14, pp. 1293-1307.

104. Kalker J.J. The contact between wheel and rail. Report of the Department of Mathematics and Informatics, 1982, No 82/27, TH Delft.

105. Kalker J.J. The transmission of a force and couple between two elastically similar rolling spheres. Proc. Kon. Ned. Akad. van Wetenschappen, 1964, B67, p. 135.

106. Kalker J.J. Three-Dimensional Elastic Bodies in Rolling Contact. Solid Mechanics and its Applications, 1990, Vol. 2, Kluwer Academic Publisher, Dordrecht.

107. Kalker J.J. Two algorithms for the contact problem in elastostatics. Proc. Int. Symp. On Contact Mechanics and Wear of Rail-Wheel Systems I Vancouver BC, July 1982, University of Waterloo Press, Waterloo, Ontario, pp. 101-120.

108. Kalker J.J. Wheel-rail rolling contact theory. Wear, 1991,144, pp. 243-261.

109. Kalker J.J., Piotrowski J. Some New Results in Rolling Contact//Vehicle System Dynamics, 18(1989), pp 223-242.

110. Kik W., Piotrowski J. A Fast Approximate Method to Calculate Normal Load at Contact between Wheel and Rail and Creep Forces During Rolling. Proceedings of 2nd mini. conf. Contact Mechanics and Wear of Rail/Wheel Systems, 1996, P. 52-61.

111. Klingel W. Über den Lauf der Eisenbahnwagen auf geraden Bahn. Organ für Fortschritte des Eisenbahnwesens. 38 (1883), S. 113.

112. Müller G.Th. Dynamische Probleme der Bogenlaufs von Eisenbahn-fahrzeugen. Glas. Ann., 1956, №8.

113. Müller R., Dienez M. Verschleißerscheinungen an Radlauffuchten von Eisenbahnfahrzeugen. ZEV+DET Glaser-Annalen, №6, 1995, S. 177-192.

114. Poritsky H. Schenectady N.Y. Stresses and Deflections of Cylindrical Bodies in Contact with Application to Contact of Gears and Locomotive Wheels. Trans. ASME, ser.E, J. Appl. Mech., 1950, 17, P. 191-201.

115. Porter S.R.M. The Mechanics of a Locomotive on Curved Track. Railway Engineer, 1935, vol. 55, №7, 8, 9,10, 12.

116. Reynolds O. On rolling friction. Philosophical Transactions of the Royal Society, 1875, 166, P. 155-174.

117. Rocard I. La stabilité de route des Locomotives. Paris, 1935.- 234 p.

118. Sachs G. Versuche über die Reibung fester Körper/Zeitschrift fur angewandte Math, und Mech., 1939, №5, 8.

119. Schiehlen W. (Ed.) Multibody Systems Handbook. Berlin: Springer Verlag, 1990.

120. Schwank U. Wheelset steering for bogies of railway vehicles/Rail Engineering International. № 8, Oct. 1974, P. 352-359.

121. Shen Z.Y., Hedrick J.K., Elkins J.A. A comparison of alternative creep-force models for rail vehicle dynamic analysis, The Dynamics of Vehicles, Proc. 8th IAVSD Symp., 1984, Hedrick J.K. (ed.), Cambridge, MA, Swets and Zeitlinger, Lisse, pp. 591-605.

122. Uebelacker G. Untersuchungen über die Bewegung von Lokomotiven mit Drehgestellen in Bahnkrümmungen.-Beilage zum Organ f.d.F.E, 1903, B. 40.-S.l-26.

123. Vermeulen P.J., Johnson K.L. Contact of non-spherical bodies transmitting tangential forces, J. Appl. Mech., 1964, 31, pp. 338-340.

124. Weeks R. The design and testing of a bogie with a mechanical steering linkage/Vehicle system dynamics supplement, №17,1988, P. 497-508.

125. Zhang J. Dynamisches Bogenlaufverhalten mit Stochastischen Gleislagefehlern. VDI Forschrittsbericht, 1996, 304, Reihe 12, VDI Verlag Düsseldorf.