автореферат диссертации по транспорту, 05.22.06, диссертация на тему:Повышение стабильности натяжения прикрепителей промежуточных рельсовых скреплений типа Кб

Гб ом

ШО РФ МОСКОВСКИЙ ОРДЕНА ЛЕША И ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ

ШСТИГУТ КЩ^ЕНЕРСШ ШЕЗНОЩОРСЕИОГО ТРАНСПОРТА

На Правах руг.опжсз

БЕ1СР7ССВ Александр Игоревич

ЗДС 625.143.5

ПОШЕЕЕИЕ СТАБИЛЬНОСТИ НАТЯНШИЯ ПРККРЕПИТЕДЕЗ ПРСИЕОТОЧНЫ! РЕДЬСОШ СКРЕШШШИ ТИПА КБ

05.22.06 - 2'елвзнодорозгш2 путь

Автореферат дассергады на солскаязо учоцэй стспоял хандадага гехнячвсяях наук

Ыосква - 1993

Работа выполнена на яафодр© " я пугевгю хозяйство" Харьковского иастЕгута янгенеров аелезнодороаиого грагопзрга.

Научный руководитель - заслужзйный деятель 1шука УССР»

доктор техническая наук , профессор

АнгелеСко Б.И.

Офщпальшо опло.Есягл- доктор сахгшчвсмас наук ,

профессор Карпувдск© Н.И,, кандидат тохнотоезип наук, старшн® каулшй согр<уд£ш: ¿фгшасьев В.Ф. Вадущоэ продпрютка ~ Взвая ордека Лената таяозная

дорога

п /с00

Зстага состоится " н " и.юня 1553 г. в /о чаз.

ла зассдаджя сдеддшиэЕрованкого сожата Д 114.05.03 при

Цоскозском лкетятута зшхояаров гэлезаодорогяого традсиорга но адресу : 10X475 ГСП» Москва, А-55, узиОбрззцаза , 15

С даосартациоХ ьшяо оаяакоикься в бЕбдаотекв

¿ггорефзрая разослал " ¿О "Ди/у'-^.С 1£93г.

Отзиз яд аагорофзраг , зевзровшй ийчатьв , проса? щщраздат» со одросу совзта кястхтута.

2ГЧСШ!Й сифзгерь енгцкяагдроаашзог© сез»та

ОНЦАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ '

Актуальность. До образования СНГ на территории бьтаего СССР развитие железнодорожного транспорта MIC определялось "Основными направлениями экономического и социального развитпя СССР на I9S6-I9SO года и на период до 20С0 года", в которых были сформулированы обящэ задачи и роль железнодорожного транспорта г в области путового хозяйства, в частности "... обеспечить совершенствован:.-! эксплуатационной работы железных дорог, ремонта и содержания пути... Увеличить скорости движения поездов, ускорить оборот вагона". Однако, эти задачи далеки от полного решения, о чем свидетельствуют большие ежегодные потери из-за задержек поездоз по состоянию пути, повклен: расход топлива и электроэнергии, низкие скорости движения поездов. Состояние путевого хозяйства серьезно осложняет перевозки, что не позволяет ускорить оборот вагона. Повышение эффективности работы делезкодерожного транспорта неразрывно связано с повышением эксплуатационной надежностью верхнего строения пути, которая в значительной мере зависит от надежности промежуточных рельсовых скреплений, объедзнягщих все элементы путевой решетки в едпнуга конструкцию.

Практика проектирования скреплений в СССР (КБ, 25, ZEP, Ш) и за рубежом (р.// , "Зендрол", ЕМ, ДЕ и др.) показывает, что снижение жесткости пружинных элементов приводит к повышению стабильности прижатия рельсоз к апалач. Это улучлает работу всех элементов верхнего строения, способствует более надежному закреплению рельсовых плетей от угона, повышению безопасности движения поездов, снижению расходов на текущее'содержание пути, продлению сроков службы его элементов. Поэтому научное обоснование путей повышения стабильности натяжения прлкрепптелей промежуточных рельсовых скреплений актуально.

Цель исследования заключается в разработке методики определения необходимой величины жесткости пружинных элементов прикре-пителей промежуточных рельсовых скреплений, обеспечивающей требуемую стабильность прилагая рельсовых плетей к шпалам. Дли достижения этой цели автором диссертационной работы поставлены и репены следующие основные задачи:

- выбор основных параметров упругих характеристик лругзш-ных элементов;

- разработка методики определения необходимой-геоткоста пружинных элементов;

- разработка методики определения коэффициента рассеяния потенциальной энергии упругой деформации пружинных элементов прикрепителэй. в болтовых соединениях промежуточных рельсовых скреплений;

- разработка методики определения усилий, натяяения болтов промежуточных скреплений при их затяжке и контроле динамометрическим ключей, с учетом конструкции соединяемых элементов;

- разработка предложений по повышению стабильности натяжения болтов скрепления 1СБ-65;

- экспериментальная проверка работы опытных пружинных элементов в скреплении КБ в эксплуатационных и лабораторных условиях.

Метопика исследований. На основании экспериментальных доследований упругих деформаций элементов узла скрепления, а также влияние их на изменение монтажных усилий натяжения болтов при воздействии вертикальной нагрузки на узел от 0 до 100 кН, получены упругие характеристики, которые использовались ддя определения "..¡иболее рациональных основных параметров прузинных элементов, обеспечивающих минимальные перелада натяжения болтов.

Б основу теоретических исследований положены известные по-дохенил теоретической м^х^ники н физики. С их помощью получены,

на основе теоретических исследований, зависимости коэффициентов рассеяния потенциальной энергии упругости в болтовых соединениях от их основных эксплуатационных параметров:

- максимального и минимального натяяения болтов;

- закономерностей изменения монтакных усилий яри эксплуатации пути (РцС'О з У,(г>) с учетом осевых нагрузок л числа циклов нагруяения - Пц, ;

- конструкции применяемых прокладок-аммортизатсров.

Минимальные допустимые йатязсения болтов прсмеяуточных рель-

сових скреплении принята как по данным БКЕСТа, так и определены теоретически автором диссертационной работы.

Все эхспериментачьнке наблюдения выполнены на эксплуатируемых участках ЕшгоЗ я.д. и Донецкой я.д., а также в лабораторных условиях, как с целью получения необходимых для расчета характеристик, так а для апробации полученных теоретических результатов.

Научная новизна. В диссертационной работе выполнен анализ основных параметров упругих характеристик пруззшшх элементов прикрепителеЗ промежуточных рельсовых скреплений.

Разрабо^а научно-обоснованная методика определения меткости друзиккых элементов, обеслечшзаяце2 заданкув стабильность монтаякюс натякекиЗ пракреплтелеЛ, удовлетворявшую требованиях! обеспечения необходимых погонных сопротивлении в части, зависящей от промежуточных рельсовых скреплении.

Выведена формула для' определения усилий натяжения болтов промежуточных рельсовых скреплений дря контроле их динамометрическим кляче:,учитывающая наличие упругой прокладки между сое-диняе.\:ыми элементами болтового соединения.

Предложена научно-обсснованная методика определения вели-чннк кеойпцпента рассеяния потенциальной энергии упругой де-

формами: пружинных элементов прнкрэпителей в болтовых соединениях промежуточных скреплений, с учетом явления гистерезксйв их работе.

Б диссертационной работе предложена методика исследования влияния жесткости пружинных элементов в скреплениях подкладочного типа на величину вертикальной жесткости узла скрошгешя лрн воздействии на него вертикальной нагрузки и изменяюзщхся при этом усилий натяжения болтов.

Практическая ценность. Предложенная научно-обоснованная методика определения необходимой жесткости пружинных элементов позволяет получить конкретное ноле допускаема ее значений, что на практике дает возможность гибко учитывать в комплексе технологические, конструктивные и эксплуатационные требования к проектированию пружинных элементов промежуточных рельсовых скреплений, обладающих требуемой стабильностью прижатия рельсов к лодрельсовым опорам.

Методика определения коэффициента рассеяния потенциальной энергии упругой деформации позволяет оценить качественную сторону работы болтового соединения с целью разработки аффективных мероприятий по улучшению его конструкции для обеспечения требуемой интенсивности снижения 'монтажных усилий, катякенгя прикрепи-телей не ниже допустимых уровней.

Предложенная зависимость усилий натяяешгя болтов от величины крутящего момента позволяет получить достоверные результаты при контроле натяжения болтов с учетом конструкции сопряженных элементов, их материала и состояния контактпруегдах резьбовых поверхностей.

Методика исследования влияния жесткости пружинных элементов на вертикальную жесткость узла скрепления позволяет оценить основные параметры упругих элементов (прокладок, клемм, прухик-ш и их рель в ^-ор.ыровакап вертикальной жесткости узла

репктелей, с учетом требований, предъявляемых к конструкции бесстыкового пути при его зксплуатации.

До второй главе, приведено теоретическое обоснование методики определения величины жесткости дружинных элементов, обеспечивающих расчетную стабильность монтажных усилий в болтах промежуточных рельсовых скреплений.

Автором доказано, что для достижения минимальных перепадов монтажных усилий нат.таеиия прпкрепителей, необходимо чтобы пружинный элемент имел упрутуо характеристику линейного вида. Далее, в работе рассмотрена работа пруг-иккого элемента как аккумулятора потенциальной энергии упругой деформации, запасенной при монтаже скрепления. Пок?зано, что при нагружензи узла скрепления потенциальная энергия -упругой деформации необратимо рассеивается на работу сил внешнего и внутреннего трекия, приводящих к износу контактирующих в болтовом соединении элементов я к потере упругих свойств самого пружинного элемента. Величина потерь потенциальной энергии упругой деформации ~ р- пропорциональна величине изменения запасенного уровня энергии в течении полуфазы I -того цикла нагругения узла скрепления

г г

I]о-1 - "Ж ¿У 1

з. ж

-^гтг.-

= гп^и^.; (2)

где /77 - коэффициент рассеяния потекциатьной энергии упругости, харахтерпзущий долю потерь энергии упругой деформации, расходуемой необратимо на работу сил трения и изнашивание сопряженных элементоз болтового соединения за время одного цикла "нагрузки-разгрузки" пружинного элемента.

Рассматривая циклическое воздействие нагрузок на узел скрепления автор получил условие, которому должна удовлетворять величина жесткости пружинного элемента лрахрепителя, монтаяное натя-яение которого - ¿7И после пропуска д» - условных циклов наг-руженай снизится до величины , которая допускается в рассматриваемой конструкции прикрепктеля

2 с6

Дня вычисления величины коэффициента рассеяния потенциальной энергии упругости использовано равенство суммы всех потерь

л

£ р; запасенному при монгаяе уровню потенциальной энергш за вычетом оставаегося уровня после пропуска п^ •• циклов нагруже-нк2:

(г?*' * §£•■ ')( У" /л«с») о/о )

1 Ош О]

Зависимости Аа(п) е получены экспериментально при

исследовании работы узла скреиления в пути и лабораторных условиях.

Для расчета величины коэффициентов рассеяния потенциальной энергия упругости, выполнены экспериментальные исследования влияния типов и материала прокладок на изменение усилий монтажных натяжений болтов при нагру^енш узла скрепления. Для получения зависимости (^¿(ъ) была выведена формула, позволяющая рассчитать усилия натяжения болтов промежуточных скреплений при конт-роде^данамометрическим жлвчем

п = --- ^У___/5)

где Ч^ - коэффициент трения гайки о болт;

Уг - коэффициент трения гайки о пруяиннуго шайбу;

V, - соответственно радиусы болта, по средней-линии резьбовой нарезки, среднего круга трения гайки о шай-В третьей главе представлены результаты теоретических и экспериментальных исследований изменений усилий натяжения болтов при воздействии на узел скрепления вертикальных, сил от подвижного состава. На основе экспериментальных исследований получены коэффициенты упругой характеристики пружинной 2-х витковой аай-бы, соответствующие ветви их нагружения и ветвям разгрузки при различных монтаздпа: натяяениях болтов. Экспериментально получены упругие характеристики нашпальной прокладки типа ОП 153-72 для сечения, расположенного в створе с закладным болтом.

В четвертой главе приедены результаты теоретических и экспериментальных исследований по определении минимальных допустимых усилий натяления болтов при эксплуатации бесстыкозого пути. По методике д.т.н. проф.В.Г.Альбрехта с учетом состояния балласта по смерзанию его частиц (по данным ВНШЕТа) определены минимальные допустимые уровни натяяения болтов с учетом тормозного воздействия на путь от подвижного состава при Р/"" = 300 кН, для всего годового цикла эксплуатации бессшкового пути, которые приведены в таблице I.

Таблица I

Допустимые минимальные уровни натяжения клеммных и закладных болтов в скреплении типа КБ, обеспечивающие достаточное сопротивление силач угона

Рассматриваемый .'Удельная! шй Уи ^ кН,при материалах! сезон экешпгага-!тормоз- !подрельсовта прокладок ! кН

ции пути !ная сила!рез,:иа j U/cn j ¡полиэтилен ¡кордонит j i t

Весна 50 102 14.9 И. 91 7.76

Лето 0 5,3 7,74 6,18 4,02

Осень

Предзимний 50 15.55 22.66 Г8.Г2 11.80

период = 2,0 0 10,62 12,40 12,39 8,03

Зима 50 П. 40 16.64 13.31 8.67

= 1,5 0 6,32 9,48 7,59 4,79

В пятой г.гато определены величины коэффициентов рассеяния потенциальной энергии упругости пружинных элементов прикрелпте-лей, на основе экспериментальных исследований работы узла скрепления в действующем пути (при Гс = 20 . а также ранее выполненных теоретических н Э!сслер;:мен?альпо-лаборагор-гаяс исследований (рельсы Р65, в скреплении КБ-65 подрельеовые прокладки типа 0П 260-75, наашалыше 0П 153-72). Дся каздого вида болтового соединения определены значения коэффициентов (л?») в с - интервалах изменения монтажных усилий натякення с шагом &Q = 2 кН по формуле (4), в пределах которых по пути был пропущен тоннаж соответствующий проходу П[ - условных циклов г, СР

нагруженнй с гос = 158 кН/ось,

По интервальным значения:.! ( /п; ) вычислены среднеквадратичные величины коэффициентов рассеяния потенцпачыюЯ энергии упругости, взвоценныо по числу условных циклол нпгружеши: узла

скрепления в С -тых интервалах по формуле

/ У 7.Г):

Вычисленные по формулам (4) и (6) значения величин коэффициентов пу равны:

- дал соединения клеммного болта /"кл = 4.161.10""® цикл-*;

с: Т

- дяя соединения закладного болта= 1,139.10 цикл ; В шестой главе диссертационной работы приведены результаты

определения границ области допускаемых значений жесткости пружинных элементов лрикредителей. Для рассмотренных условий эксплуатации бесстыкового пути определены основные параметры расчетной стабильности усилий натяяенпя прикрепителэй. Еычисле:1ия по формуле (3) позволили получить области допустимых значений величины яесткостн пружинных элементов пршфелителей промежуточных рельсовых скреплений типа КБ, которые обеспечивают требуемую стабильность прижатия рельсов к шпалам: для клеммных болтов -

(531,6 ¡Зил - 8293 53,0 - 538

дая закладных йолтов -

Г 1234,6 (],Г - 14569

Же < I М . й^/см

•"с-М $ < П6.8^5 - 911

где - начальное монтажное усилие клеммного болта, кН;

- начальное монтажное усилие закладного болта, кН. Анализ возможных направлений в разработке конструкций пружинных элементов прпкрепителей скрепления типа КБ показал, что для закладных болтов целесообразно применение цилиндрических прухин сжатия с витками круглого поперечного сечения без их местных перегибов, ш.-еюпдх жесткость 10,62 кН/см.

Для клеммного болта автором разработана конструкция упругой прутковой клеммы с пространственным развитием ее вдоль рельса, жесткость которой по направлению осевого усилия натяжения клеммного болта равна 41,2 кН/см, а расчетный тоннах, после пропуска которого потребуется восстановление монтажного усилия натяяения клеммного болта до 21 кН, составляет 520 млн.т.брутто.

В седьмой главе приведет результаты исследований оценки работы скрепления КБ-65 с опытными пружинами.

В результате исследований установлено следующее:

- соотношение жесткостей пружин и прокладок для клеммных болтов с/и = 0,0055 "С [ОД] , для закладных - с/^с =

= 0,0075 < [0,^ - обеспечивают упругое силовое замыкание;

- снижение жесткости пруяинных элементов в 17-30 раз позволяет в 1,3 раза уменьшить величину виброускорений, передаваемых закладному болту, что способствует снижению виброускорений шпал и балласта, существенно повышая при этом эксплуатационную стойкость пути с .телезобето"нкми пяалами;

- при снижении жесткости пружинных элементов до величины

5 10 кН/ см вертикальная кесткость узла скрепления типа КБ-65 уменьшается на 23/5 против значения ее при двухвитковых пружинных шайбах;

- боковая горизонтальная поперечная яесткость узла скреп-лешш с цилиндрическими пруяшами сжатия в 1,3-1,9 раза низе, чем при двухвитковых пружинных пайбах.

В конце седьмой главы приведены также результаты экспериментальных исследований работы опыгно:': партии прузшнных элементов в скреплениях типа КБ-С5. Цилиндрические прукпш сжатия с витками круглого поперечного сечения, жесткостью 12 кН/см были установлеш на клеммннх болтах на участке с грузонапряженностью 50 млн.т.брутто/км в год.

Расчетная интенсивность снижения монтажных усилий натяжения прикрепителей с линейной упругой характеристикой пружинных элементов, определялась по предложенной автором -в работе формуле

рас и^р

0,98т С, Ж■ ¡о

-6

¿р^

(7)

где

Ро( - средняя осевая нагрузка на участке, кН/ось; ¿^ - величина изменения упругих деформаций пружинных

элементов при колесных нагрукениях поездной нагрузкой, см;

Ж - иестность пружинного элемента, кН/см.

Джя клеммных и закладных болтов с двухвитковнми прутпшвли шайба'.от расчетная интенсивность снижения усилий натяпения была определена лишь' для диапазона, в котором они работает при постоянной величине жесткости К = 16,2 нН/см.

На основании выполненных автором экспериментальных исследований, в течении которых по участку был пропущен тоннаж Т = 90,8 млн.т.брутто, получена результаты, приведенные в таблице 3.

Таблица 3

Результаты исследования интенсивности снижения усилий натяжения болтов в скреплешш КБ-65

Тип пружинного элемента

Наименование болта

^ | се

кН/см; см

! /77/ !Интенсив- ;Сшгб-

<[ -I! ность сшне-» ка ^ !кля усилий глз;.:ер. ' 'натяхенля I £ ¡бмтоз,^ ! а '. кК/эт у ; * г---

!

¡рас- (фактике тн.|ческ. !

2-х витковые пружинные шайбы клеммн. 15,2 0,018 1,67. 1<Г° 0,15 0,151 I

заклада. 16,2 0,025 0,83. Ю-5 0,104 0Д1С6 6 .

Цялиндрич. пруяиш клек>.;н. 12,0 0,018 1,57. 1С"5 0,112 С.1С6 5,4

Расчетные значения интенсивности снижения монтажных усилий натяжения болтов с двухвитковыми прулаппшш шайбами и экспериментальными пружинными элементами находятся в пределах доверительных интервалов с надежностью не ниже Р = 0,39, что позволяет предложенную в диссертационной работе методику определения необходимое жесткости пружинных элементов лрикрепителей промежуточных рельсовых скреплений считать научно-обоснованной к экспериментально подтверзде иной.

В восьмой главе приведена методика определения годового экономического эффекта применения в скреплении КБ-65 цилиндрических пружин сжатия.

Для производства технико-экономических расчетов были опра-делэш объемы работ ло периодическим подкреплениям гаек при максимальной разрешенной ТУ длине плотей - 950 м. Объем работ определен с учетом интенсивности снижения монтажных усилии в средней части плетей, на концевых участках и в зоне уравнительных пролетов, которая олред пена на основании многочисленных исследований J.SMTa и ХШГГа.

5ШШШ

Автором диссертационной padora поставлена и реаона задача погашения стабильности натяжения болтов промежуточных рольсовых скреплений типа КБ на основе предложенной в работе методепкл определения необходимой жесткости дружинных элементов прикреште-лей.

Разработанная автором мотодлка направлена па совершенствование конструкции промежуточного рельсового скрепления KE-G5. На основании выполненных теоретических и экспериментальных исследований сделаны следующие основные выводы:

1.При линейной упругой характеристике пружинных элементов, работающих в болтових соединениях прикрегглтелей промежуточных рельсовых скреплений во всем рабочем диапазоне усилий прижатия можно обеспечить минимальные значения перепадов их уровня при воздействии колесных нагрузок.

2.Применяемая в настоящее время теоретическая формула для перерасчета величины крутящего момента в усилие натяжения болтов промежуточных рельсовых скреплений, не отвечает реальным условиям сопряжения резьбовых соединений промежуточных скреплений. Поэтому автором рекомендуется формула, отвечающая условия!.!, сопряжения резьбовых соединений промежуточных рельсовых скреплений.

. Расчеты с помощью применяемой в настоящее время формулы дают погрешность от 30 % до 200 % в сторону завышения результата, что приводит к переоценке продольных погошшх сопротивлений'реально имеющих место в пути.

3.На основании применения предложенной автором методики определв!шя необходимой жесткости пружинных элементов выявлена зависимость выбираемого значения жесткости от величины начального монтажного усилия в пределах.поля допускаемых значений жест-ностей и монтажных усилий для клекмных болтов скреплений КБ.

Начальные или монтажные натяяения болтов и жесткость пружинных элементов к.ним, определяемые областью возможных значений, выраженной неравенствами, находятся в зависимости от конструкций самих пружинных элементов.

Область возможных значений жесткостей пружинных элементов ограничена следующими условиями:

обеспечение расчетной температурной работы рельсовых плетей;

обеспечение продольной устойчивости рельсовых плетей силам угона.

Определенные областью возможных значений, жесткости пружинных элементов позволяют получить тонна« между периодическими подкреплениями не менее 120 млн.т.бр. До пропуска расчетного тоннаад прукишшо элементы обеспечивают натяжение клешашх болтов не менее 11,4 кН зимой, 10,2 кК лотом и к началу предзимнего периода, а для закладных - не гаже 7,8 кК летом и 8,7 кН зимой и 7,8 кК к началу предзимнего периода, когда необходимо выполнить единственное сплошное подкрепление гаек.

4.Анализ экспериментальных данных, полученных на эксплуатируемом участке босстыкового путл при Г0 = 90 млн.т.бр. показывает, что применение цилиндрических пругаш скатия вместо двухвиисовых друкишшх шайб позволило па 23 % уменьшить'интенсивность снижения монтажных усилий. При этом пссовпадение расчетных данных с экспериментальными не превышает 5

5.Снижение жесткости п^уяишшх элементов до 12 кН/см позволяет в 1,3-1,9 раз снизить боковую ;кесткость узла скрепления КБ-65 и в 1,3 раза снизить величину ускорений, передаваем через закладной болт железобетонной спало и балласту, при типовых прокладках под подкладками (ЦП—1). При использовании припадок повышенной упругости ОП153-72 величина ускоретй уменьшается при этом еще на 20

6.Уменьшение жесткости пружинных элементов в 17-30 раз против значений ее у даухвиткових прукпшкх иайб на 20-25 % позволяет снизить вертикальную жесткость узла скрепления КБ-оа.

Следовательно, ешконие кссткости прухиныж элементов может быть реальным путем для снижения вертикальной несткостп пути, так ке, как и применение прокладок поютеннон упругости,

что позволяет достичь снижения вертикальной жесткости пути в целом.

7.Объемы работ по содержанию болтов скрепления КБ-65 при внедрении новых пружинных элементов, обеспечивающих расчетную стабильность их. натяжения ожидаются в 2,0-3,5 раза ниже, чем при двухвитковых пружинных шайбах, что значительно повысит эффективность бесстыкового пути, позволят более рационально использовать трудовые и материальные ресурсы, будет способствовать существенному повышению уровня безопасности при следовании подвижного состава с народнохозяйственными грузами и пассажирами.

8.Сферу рационального приыенешм пружинных элементов с расчетной стабильностью прижатия рельсов к шпалам необходимо определять с учетом цен на них. В первом приближении из-за отсутствия точных- данных о работе новых пружинных элементов при их массовой укладке, достаточной дня всесторонней эксплуатационной проверки, следует определять сферу их рационального применения по методике, примененной в данной диссертационной работе, которая разработана на основе отраслевой инструкции /108/. На основе выполненной диссертационной работы автором предлагается следующее:

1.Использовать предложенную методику при разработке новых технических требований ка проектирование новых промежуточных рельсовых скреплений, и совершенствование существующих.

2.Расширить.полигон укладки пружинных элементов с расчетной стабильностью натяжения прякрепителей в скреплении КБ ка бесстыковом пути с железобетонными шпалами, что позволит значительно увеличить эксплуатационную надежность всех элементов путевей решетки я пути в целом.

3.В качестве основных исходных параметров для определения необходимой величины кесткости прузкинного элемента необходимо считать следующие:

коэффициент рассеяния потенциальной энергии упругости -т ; необходимое число циклов нагружения - п; упругую деформацию прокладки по оси прикрепителя - С{ ; минимально допустимый уровень натяжения -[lpn,:n ] '> максимальные монтажные натяжения, исходя из конструктивных особенностей пружинного элемента.

4.Для определения усилий натяжения врикрепителей при воздействии нагрузки на узел скрепления следует использовать упругие характеристики пружинных элементов определенные с учетом гистерезнскых явлений, а также упругие характеристики прокладок при совместной их работе в узле скрепления, что позволяет достичь более точных результатов чем тензометричеекпе измерения.

5.Теоретическое определение вертикальной хесткоста узла скрепления подкладочного тг э достаточно производить при рассмотрении подкладки как балки постоянной кесткости на сплошном упругом основании, не прибегая к более сложным расчетным схемам. Применяя ЭВМ для моделирования работы узла скрепления в целом и отдельных ого элементов ко:то подобрать необходимые их упругие характеристики, позволяющие получить необходимую вертикальную жесткость узла скрепления.

6.В промежуточных рельсовых скреплениях типа КЕ-65 пови-шение стабильности натяжения прикрепителеЯ клеымнкх узлов до одного сплошного подкрештеля на ICO млн.т.брутто пропущенного тоннажа невозможно достичь путем применения цилиндрических пружин сжатия из-за вынужденного при этом нарушения габарита приближения строешя, при котором гребень колеса подвижного состава будет касаться клеиапого болта. Портеау необходимо вост.:

исследования по разработке конструкций упругих прутковых или пластинчатых клеш, имеющих пространственное развитие без нарушения габарита приближения строения - С.

Основное содержание диссертации изложено в следующих работах:

1.Белорусов А.И., Чуданко С.Н., Демидов Б.А. О затяжке закладных болтов. - Путь и путевое хозяйство, 1982, й 6. - с.22.

2.Белорусов A.II. Усилия в болтах рельсовых скреплешй при их затяжке и контроле. - Труда /ДОИТ, IS82, вып. 223/24, с.52-56.

3.Белорусов А.И. Коэффициент рассеяния потенциальной знер--гаи упругости пружинных шайб при работе болтов в скреплении КБ,-Труды /ШТ. 1983, вып.228/25, с.66-71.

■ 4.Белорусов А.И. Методика определения необходимой жесткости пружинных элементов к, болтовым соединениям промежуточных рельсовых скреплений. Тр. ин-тов инж. ж.д. трансп./'ДКИТ, вып.' 233/26, 1984, с.66-68.

5.Белорусов А.И., Бондарошсо A.A. Усовершенствование промежуточного рельсового скрепления. - /Информ.листок П-494 (589) -16367. - Куйбышев, 1984. - 6 с.

6.Белорусов А.И. Коэффициент рассеяния потенциальной энергии упругости пружинного элемента прикрегштеля в проме:яуточном рельсовом скреплении. - Харьков, 1986, дэп. в ЩШТЗИ ШС

Si 3437, - 8 с.-'

7.Белорусов А.И. Изменения усилий натяжения клемшых и закладных болтов при работе узла скрепления под воздействие:.: на него вертикальных сил от подвижного состава. - Харьков, I9F6, дел, в ЦЮШТЗИ ШС й 3438, - 8 с.

8.Белорусов А.И., Вфпэтук C.B. Исследование влияния .\э те -риала подрельсовых прокладок на объем работ по спло~^-'

подкреплениям гаек скредлешй ХБ-65. - Харьков, 1986, Дек. в ЩШТЗП ШС, 3319. - 8 с.

9.Белорусов А.И., Гдугатирева Т.Н. Определение минимально допустимых уровней патдглешш болтов в скреплениях КЕ-65 // Сб. науч.тр./ ХШ17, 1938; вып.5. - С.23-33.

10.Белорусов Л.П., Колосов Л.П. Етияше уровня монтажных усилий в болтах на вибрационные ускорения балласта.//Сб.кауч. тр./ ИСТ, 19С8, - впп.5. - С.38-15.

11.Белорусов Л.II. ¿Анализ о^фскттмюсти работы болтовых сое-динетай нераздельного типа промежуточных рельсовых скреплений.-Харьков, 1968, деп, в ШППГГЭИ ШС, 4750 - 4 с.

12.Белорусов Л.Н. Анализ воамо;кшд направлаглй в разработке конструкций пружинных элементов прикролителе!! скрепления типа КБ. - Харьков, 1988, Дон. в ЩЕМТОИ ШС, $ 4751. - О с.

БЕЛОРУСОВ алсксхшдр игоравнч

, ПОЫЛШПЕ СТАБИЛЬНОСТИ ¡штзшя ПРШЕШЕЕЕЙ

ПРОДШТОЧШ РЕЛЬСОВЫХ СКРЕПШШЙ ТИПА КБ 05.22.03 - ЖслвзяодорожяыЯ путь

Сда&э в видор 22*04.$3, Подписано к сечага ■ С Ч, 93, Форш* бумага 60 ас 90 1/16 Объом 1 $ Заказ з'^Тараж 100

Типография ШИТа , г.Иосмза ул.Образцова , 15