автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Деформации изгибаемых железобетонных элементов при разгрузке и повторном нагружении

леншградский о?дейа отдачей рбвсйяции

и ордена трудового красного эншни шжш10-стрште.ш, if шсоигл

. Нй правах рукописи

Зубов Рошя Николаевич

ДЕФОРМАЦИИ ЙЗГИпЖ.Ш ШЕЗОВЗТОННЫХ 3JE.EBT03 ПРИ РАЗГРУЗКЕ И ПОЧТОЙ! 0.'4 НАГРУЗЕНКИ

Специальность 05.23,01 - о^ойтйльйш конструкции»

здания гг соорухэния

АВТОРЕФЕРАТ диссертация ва ооиокшнге ученой степени . зсаадвдата технических наук

Лшгангрод 1.99Г

V >

' , / л

Работа вгиолнена в Ленинграде ко; ордена Октябрьской рвпопгг-цви и ордена Трудового ¡фасного Зкамени инженерно-строительное •¡['статуте.

Научный"руководитель - кандидат технических наук, доцент

О[мцмошшэ оппоненты- доктор технических наук, профессор

ВМИЛЕВ2П.И. - кандидат технических наук, доцент

рудако в. в.

Зедаая организация - Ленинградский Промсгройтроокт

Запита состоится в "часов на

заседании снещгализиропарного совета К. 063. ЗГ. 01 по специальности 05. ¿3.01 - Строительные конструкции, здания и сооружения по адресу: г.Ленинград, ул. 2-я Красноармейская, док 4, Ламинский зал.

С диссертацией мошо ознакомиться в «»¿йшотеке института.

Просим дао принять участие в запита и направить Заш отзыв в двух о.чэвг'лярах по адресу: 199005, Ленинград, ул. 2-я фасноарг« екая, дом 4, Ученый Сопу,

'яшшьй г. п.

АатореЕ«раг разослан

и

Ученый с .кратгфь Сяотдеаляэигрова'шого <

к лдздат технических тук, додокт

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЦ

Актуальность темы. Нормативная методика расчета железобетонных конструкций по второй группе продольных состояний справедлива ; та ограниченного диапозона нагрузок, относящихся либо к одноразовому, либо к многократно повторному" нагружэнию. При немногократно повторных воздействиях: возникают проблемы как поя проектировании новых конструкций, так и при анализе .еформативности эбьектов, подлежащих реконструкции посла определенного пориода эксплуатации. Известно, что значительная часть территории СССР засполокена в сейсмически опасных районах, во многих из которых зэдется интенсивное строительство. С 1957 г. совете чэ нормн «сличают динамический метод расчета сооружений на сейсмкчэскуи гагрузку. Однако общая методика расчета во всех редакциях норм ютается прежней - использование упругих р - учетных моделей. Не->бходимость перехода к бола о научно обоснованным расчетным (едурам с учетом всеЗ исторгог деформирования, включая нэупругие [эформация, является поэтому актуальной. Этим объясняется повн-!знный интерес "к вопросам работы армированных конструкций при :ешогократно повторных и знакопеременных нагружениях, а также начатвльное количество исследований, выполненных в последнее ремя в этом направлении.

Однако несмотря на большое количество работ ряд вопросов стается невияеяонным,ввиду сложности задача. В армированной онотрукции обычно используются сочетания материалов с резко аагичакизшися свойствами, что приводит к образованию сложных истем, характеризующихся, как правило, нелинейным доформяроза-ием и трвщшюобразованиеи. В связи с этим возникает потребность построении прикладной теории изгиба армированных стэргакп: при

разгрузке и повторном нагружэюш, которая, очевидно, буде. нелинейной вследствие нелинейности работ-' материалов и трещшооб-разовг-ия. С развитием и появлением н^вих а^шрованн: с материало: также ВОЗНЬ. дет необходимость в теории, свободной от эмпирически: поправок, "врезанных" к конкретным к-чгериалам.

Целью работы иилась разработка метода расчета деформапй изгибаемого армированного стержня при разгрузке и повторном на-гружения и его экспериментальная проверка.

Научная новизна работы заключается в следующем:

- по исходным идэачязиро: чнным диаграммам "налряжиниа - деформация" иомены уравнения изгиба армированного стержня из упруго-алас ического материала с ограниченными плс ;адкама теку-адоти (с .разными п^^де-^ми текучести при растяжении и сжатии^ в форма "момент - кривизна" при разгрузке и повторном нагружении;

- проанализировано изменение высота бывшей с. дтой зиш сечения при р*..»грузке и повторном нагруаении для различных отадий его напряженно-деформированного состояния;

- и-лледовано изменение жесткости армированного стер ля и зление зажатия стенок трещин при разгрузке;

- получено условие развития растягивающих напряжеки? в бш шей сасагой зона сечения определяющее приспособляемость г энстрз ции по армируемому материалу ара повторных нагружокилх;

- экспериментально изучено распределение деформаций в бет! ■не,и аомдгуре, подтверждающее справедливость гипотеза плоских счвин* и яг :ение зажатия стенок трещин при разгрузка и повторном на.ружвшиг''

- разработана методика расчета да^рмаций изгибаемых армя ртшпк .сторкисй при номно/ократно пооторнцх па утжониях. •>

,'|р.1к,гичоскоа зиап--нио. Разработан пртлтдно ! мотод раочот

кзсткости железобетопных йоьструздий лрч кратковременном малоцик-ювом нагруиении, основанный на упругопластическом представлении )аботы мат( риа-ов и позволяющий определ' ть де'формации изгибаемых > цементов при различии: уровнях нагрудешш и раз.рузки. Чредложен-1ая мвгодика дает вогчожиость анализировать езш"9нй0 напряиетю-Фформированного состоящая поперечных сачэний ар грованных стерж-[эй при произвольной история нагружеяяя.

Полученные результаты йнли использое ли при Определении до-галнитель. ах эксцентриситетов вследствие монтажных нагрузок при ■абивке свай по ТУ 65.498-84» рекомендованных к производств/ 'финским НИИ промышленного строительства, а такнэ использованы йнянграденим ПромстроЗяроэктом для оценки действительной подат-лвости высотных железобетонных рам в горизонтальном направлении ри сейсмических нагрузках при проектировании завода .¡о пврэработ-е бокситов "Элва" (Греция) и вклотоны в разрабатываемый програм-ный комплекс " 1СЙЬ -РР" для: оценки яасткости элементов железо-етоюшх рам. при разгрузке и немиогократно повторных нагружшшта.

Апробаций работа. Иатегчалы диссертации доложены и обсувдеш:

1. На 47-й и 48-Й научных кокфзрзкциях профессоров, пролода-¡телэй, научных-работников и аспирантов Ленинградского инженер-' -строительного института в феврале 1990 и 1991 гг.

2. На заседании кафедры,железобетонных и каменных конструк-Й ЛИСЯ з июле 1991- г.

Публикации. Основные результаты исследований представлены в оти публикациях.

Обьоя работа. Диссертация состоят из введения, четырех глаз, идах выводов, списка литературы и двух приложений. Общий обыы боты - 141 стр. 3 том числе: 98 стр. шаетопясного текста, 67 еунков, 5 таблиц, список использованной дзтературы - 112 найма-ааний. ■

На защиту выносятся:

- результаты теоретических исследований, вклгааквде уравнения изгиба армированного стерлсня для различных стадий напряженно-деформированного состояния поперечного сечения при разгрузке и повторном вагружонш; законы изменения высоты duwett сжатой зоны сечения; анализ'измене«: ч жесткости при разгрузке и условие развития раотягяваицзх' напряжений а верхнем во .тонне сечения методика расчета д&^ормаций при .малоциклових нагружениях;

- результаты экспериментальных' исследований, включающие изменение деффмацик бетона и арматуры при разгрузке и повторном нагружении; сравнение результатов расчета с данными испытаний железобетонных da,га к различных серий и результатами других

авторов. . '

«

ССЩКРШИБ РАБОТУ

В первой главе ьфатко проанализированы результата исследо ван«;1, напр, .зленных на изучение влияния немногократпо повторна нагружений на прочностные и деформативиые характеристики батон и арматурной стали, а такте предложений; по расчету деформаций изгибаемых железобетонных элементов при разгрузке z повторном нагруяени: . .

Поведение бетона и арматурной стали при нешогократно поз

торных нагрумеииях достаточно хорошо изучено и прош-^лизирова)

и работах Алдахова С.Д.-, Алтухова Я.Д., Яаейгча , 1«гг гтди: ва Р.:.).. Бараяяйиса А.Я., Бедаиепа Ж.IX, Васильева П.И., Кара

ко II.'Л., Логупэго л 3. А-, Кгишна Л.Р., :.1алашкаиа Л.Н., Маркин

АЛ., Шторе ляха А. П., Руденко В.-3., ОгллГ.Р., Стакроза Г-Н.

• ч«дос< в'л A.A.., ТаЛчикакого Г.Э., '^дчо-лго Г.Н., blaKely R.W.O.

Bazant 2.Й, Ьгоып R.H.. Faf.^ls ft., Gerstte K.H., ¿>rsa. J.D., Karsan 'I.D., Kent D.C„ Kantf Y.J., Paгк Я., Scordelis Я.С., Stüh S.P., Sintfh Я., fompson К r., "^Hin ¿.G., TaKemiya. H. и .r-iywix авторов. 3 результате были лредг жени многочисленные вари; ;ты зависимости "напряжение - д^фор.чг-'яя" для этих материалов.

• В то же время,срода исследователей не сущест ует согласия

V

относительно характера изменения напряжвняо-дефэрмировшшого зостояния сечения изгибаемого железобетон- ого элемьлта при разгрузке и : шторном нагруженим.

Внсота бывшей сжатой зояи сечения при разгрузке ш мнению 5диих авторов уменьшается (Ерышез Б.А., Карпенко Н.И., Крылов Î.M.,• Стародубская u.E., Чижевский В.Б.), или увеличивается !Гуща Ю.П., Ларичева И.Ю., Кугужшов 2.С., Яковлев O.K.), или ютается постоянной. (Жук Ь.З.), или же ее из'менвнио ¿.лисит от гроца'нта армирования (Гордеева Т.Ф.). Недостаточно изучено элитно явления зажатия стенок тредам при разгрузке на деформирова-¡ие изгибаемого .железобетонного элемента, а такяе появление рас-■ягивающих напряжений на бы"ией сжатой грани элемента при его [одной разгрузке.

Особое внимание уделялось диаграмме "момент - кривизна", в обходимой для определения; жесткости и расчета деформаций кон- , трукции. Исследования Брзицавича В.П., ГордеевоЯ Т.5.2уха .В., Крылова С.М., Стародубской С,Б., Чиадавского В.1*., Юшк.за .П. показали, что ширина паглз гистерезиса в цикле "разгр>ма-овтораое к^-руясение*' незначительна. Угол наклона линий разгрузи к оси кривизн утяшаотся с. ростом уровня нагружвния, причем аибольщео ого умаиыгениё наблюдается посла трещияообразоэаии*. Цепелев C.B.). .

Существующие метода расчета жесткости изгябаемшс агелезобе-

•ть:х элементов при разгрузке и повторном нагруженми «южно раз .улить на ряд направлений.

I. Непосредственное задание д*аграш.и "мом*н: - кривизна" в виде к 'сочно-линейных ила нелинейных зависимостей (Крылов С.л Панши^ Л.1., Стародубская С.о., Чи-'йбскиё В,В., Юшков С.П., Anderson J.С.. Kal'jan МЛ., Nielsen N.N., Park R., Saiidi H., 5с :вп M TaKedaT., Tompson К..., Townsand W.H. и др.). *

. 2. Развитие методики действующих норм СНиП 2 03.01-84 с в) денком ом..лричэских поправок (Гуща Ю.П., Ерышев В.А., Карпенко И.И., Кокаров A.M.,.Ларичев И.Ю., Чугужинов S.O., Цепелев С.В 3. ' явленное решение с использованием идеализированных ци личеисих диаграмм деформирования "напряжение - .»формация" бет на и арматуры (IC.pne. ко Н.И., Манченко Г.Й., Мухамедиев Т., 'Лалаянц Н.Г., Яковлев С К., biaKety R.W.ß., Kantf V.J.. Kent D.С., Mander J.B., Has s с-0-. К.» SarHhanam Т.К., Scores (U. и др.

ПерВ1 > два подхода не позволяют последовательно проследуя изменение налрягганно-дефорилроаанного состояния счейля армирс ааннр"( стержня; в третье/ подходе ограничены возможное ги для теоретического анализа и прогноза поведения конструкции.

Di> второй глава на основе выбранной для армируемою материала кусочно-линейной зависимости "напряжение - деформация" (рис.1,а) с .спользованием гипотезы плоских сечений полнены язи 'я виде выражения для высоты бывшей сжатой волы' сечения и дифференциальные уравнения изгиба армированного стержня при г грузкч я повторном на-ружениа.

' Чзмэнаш»1 напрчкенно-леформированного состояния сечения и;згибае:л/го армированного стержня •представлено на рис.1",б В |(!«.м случае уравнения изги.д имэет вид:

- у -

,<? до зажатия станок тревдкы относительная высота бшмпэй ны сеченид определяется выражением:

№ в свою рэдь Мс=ЬЬ2Е/6; К = Е4А$/(ЬЬЕ); к'-Е^ЬНЕ); ) д Ь - соответственно ширина и высота прямоугольного сочония; ")„- расстояние от нижней грани сечения до его центра тяжести; ^ - глубина условной .("размазанной") тропики; ( - высота бившей сжатой зоны речения;

^ - высот« пластической растянутой (сжатой) зош сечэнчя; Й5лА^ - площади поперечных с,чешЯ нижней л верхней арматур«; с^иЕз - модули упругости"материала нижней и верхней арматуры; Е - модуль упругости армируемого наторкала (батона); У11- текущее значение кривизна в сечении; Уо- кривизна оса стержня ка момент начала разгрузки; Ва- упругая жеотность сечения Бы = £йгес1; М- момент внешних сил в сечении;

М- продольная сила, приложенная в центра тяжостя сечения. Уравнения изгиба для первоначального нагружоняя, а тшйсе вира-ения для определения Д ■ получены раноо Яковлокко ГЛ.).

Предложена форма учета явления зажатия стенок трещи» з де-ормярооании изгибаемого армированного стержня. Кривизна, при

;—f

—,

Í i ¿ А,

• • %

. b

Ас-

Г

-Ssfis GA-

. ¡ga '

t

7

© ЪК-fh

■ «Ч оА-

№

-Ч «A-

/| Л,

-¿j-cA ^Л-Н-Л M<tV

p'At

р:

i—г

бА ■

fT.fl.

3 сЛ"

к=о

H

с

"няпг-яае-ше - леЗост.адая" ар?лируе:~ого :.втеркала (а) а расс:.:от-

которой деформации в вершина трещины у...аныаак>тся до остаточных ёост=£гр:Г {рис.1,а) и начинается заяатаэ сто.;), трщши, определяется из формулы:

' и"- мь/Мс/з -^Ш^/Уга+к+к'-лА'))^.Уь

(АЛ)г - 2|! 1+ к -Тп0/БГ '

Ее"и зажатия стенок еще на произошло (У" )# необходимо отбросить последнее слагаемое в уравнении (I), которое справедливо и доя упругой раб'ты сжатой зона сечлгая (приняв 0), и для разгрузки при отсутствии треэдн (приняв ецэ и А = 0).

Анализ выражения (2) показал, что уровень нагружзккя, ир:: котором размеры скатой и растянутой пластических зон равны ( 1'1 = ^ ) определяет характер измэнэиия высоты бывшей снаго2! зоны X до начала зажатия стенок, трэгцик: при меньшем уровни :га-гружения величина X уменьшается при разгрузке, прг большом -увеличивается (при М= 0). Кривизна, соответствующая этому уремию нагружают определяется по формуле:

^ - V (4)

где. предельная де<$ормация растяжения армируомого материма;

£Аи£г- предельные упругие деформации при саагаи и растяжении.

Исследование выражения (I) подгвепдилэ правомерность принятия линий разгрузки" параллельными упругому участку диаграммы "мвшвт - кривизна" при отсутствии травин ( Л = о) и ушныаащз-гося уззяа азяяояа ликяй разгрузки посла тревднообразовоиия.

фрат&ш лзгаба Ш врв принятой дяь. ¿замке це^ермироеа^ня армкруемсяпт йа?ер1гала екрэнедливо и для повторного нагрукэяия, если только при разгрузке не появились растягивания напряжения', превышающие Р.в2, в бывшей сжатой зон«, сечения, В атом слуг:в

линяя повторного нагружэндя описива'тся выражением, оглячнцм от уравнения <1), график которого располагается выта линии разгрузки, и образуется петля гистерезиса на диаграмма "момент -

крлпязна".

Третья глава посвящена расчету жесткости и деформаций изгибаемого армированного стержня при немногократно повторных нагруженных.

Пояучекние аналитические зависимости "момент - кривизна" юзьол-аг исследовать изменение жесткости 3Р при разгрузке и повторном нагружеиии:

ВР-(М0-М)/К-У1 (5)

•до !.?0- величина момента внешних сил на начало разгрузки; а значение М определяется из выражения (I). Необходимость перехода к новой системе координат по формула (5) вызвана тем, что при пол-'•ох снятии нагрузки М-0 и величина жесткости В = Н/У" также . стремится л нулю. Проанализировав величину Вр для различных клас со» бетона по прочности на осевое сжатие и лроцентог армирования мпжио заключать, что ее изменение при разгрузка незначительно. -После зажатия станок трепгч при разгрузке из стадии 2а (рис.1,6) ьасткость Вр возрастает до момента закрытия трещин, а при раз- . грузка из стадии 20 {рисЛ,б) после некоторого возрастания жесткое?;: В? вследствие зажатия стенок трещин, она снижается с развитие?.; рястягившадж 'напряжений, в бшзшэй сжатой зоне сечения.

Зсли пропебречь. работой растянутого бетона = £2 = 0), ч (I) с у%том (2) ной М= О преобразуется з одеду»*цав:

м - ь > - чм V (АГШо_ М Лр,.. А12(Нк+К^Ь-А/ЬЫУН)81 ,,ч

от лркь-нанлл .юрмули (С) ддя иоднэЯ разгрузки на п.-ч.п'гп^г :.> V ..2. по ерлзи-ли» с точк'^м ?э;а?има'л (I). При орав-

1ении опытных данных Ерышева В,А. о предлагаемой точной методикой расчета среднее отклонение значений жесткости составило величину 12,?!?.

Для расчета проглбов изгибаемого армированного стержня при г. иковреманных иемногократно повторных нагружениях составлена трограмма РЕП (язык программирования -РОЛТЯАМ- 4), в которой аспользован метод конечных разностей для решения диф|врвН4иаль-юго ур^нения вида:

У,¥=^/[ву-Рпр(а')], * с?)

где Рп(У")- нелинейная функция, отражающая снижение жесткости

э сечении в зависимости от его напряженно-деформированного адсто-

шш при разгрузке и повторном нагружении;

с^(х) - внешняя нагрузка.

Гравнение (8) решается методом итераций, моделирующим нелиней-

шй процесс деформирования железобетонной балки.

Развитие растягивающих напряжений в бывшей сжато" зоне се-

гания при повторных нагружениях приводит к накоплению пластичес-в • . ' адх деформаций (разрыхлению бетона) и нарастанию прогибов кон-

лрукции, т.е. не обеспечивается ее малоцикловая прйспособляе-

лость. Поэтому необхода,.,ю ограничивать уровень разгрузки сече-

п:я до величины:

где а и а' - расстояния от грани учения до центра тяжести них-19й и в'-охней арматуры сгответственно (рис. 1,6) . 1я величины X I »фивизны такжз получены аналитические виражег,и<..

«

Для конструкций, работающих при повторных нагружэкиях желательно иметь более низкую величину М£г. Численное исследование изменения величин У*г и М£г для балок с выраженной от дней 26 показало, что снижение М£г .происходит при повышении класса бетона по прочности ка осевое сжатие и ври-увеличении армирования сжатой зоны сечения.

В четвертой главе производится описание методики проведения экспериментальных исследований и сравнение результатов испытаний одкопролетних статически определимых желозобетонных <5алок с теоретическими построениями.

Экспериментальные исследования проводились в'два этапа. Первый из них кмол цель» исследование изменения напряженно-деформированного состояния нормальных сечений железобетонных балок при нагружэнии и разгрузке, а также определение кривизн и прогибов. Образца с разменами 100x150x1550тт (Ее= 8,5 и 10,5 Ща) армировалис... плоским каркасом с рабочей арматурой класса А.-Ш диамэтрами 8, 12 и 16 т а били разбиты на тра серии (проценты армирования Б8 - 0,40£; БГ2 - 0,905?; Б16 - 1,61,1) по три образца-близнеца в кавдой. Балка нагружались по схеме чистого изгиба двумя сосредоточенными силами последовательно до уровней 0,30; 0,45; 0,75 от разрушающей нагрузки с последующей полной разгрузкой с каждого уровня. Деформации бетона и арматуры измерялись в трех поперечных сечениях зони чистого изгиба с помогаю датчиков сопротивления ЦйШЖ с базой 50 и 5 да соответ ствончо.

.С целью исследования, характера изменения высоты бившй сжатой зоны сочетая при разгрузке; особенностей знакопеременного и мачоциклового нагружаяия была изготовлена вторая -партия железобетонных балок 15,0 и 21,0 Ша), армированных горяче

Рис.2. Сравнение теоретических'графиков роста зоны зажатия стенок трошиы (а).с экспериментально патучешшм увеличением высоты "сжатой" зоны сеченая при разгрузке (б).

пия . дсчотом при разгрузка ооразцог. с с/.жктричжк (а) я одностороннем С^4 яр:,хрояа;!г.ем.

катанной сталью периодического профиля класса A-III диаметрами 10 ш (образцы с шифром Б10-1(2)) и 7е, мм (образцы Б16-К2)). Образцы с шифром БЮ... и Б16... имели одностороннее, а Б10х2 и Б16х2 - сишагрит'ое армирование. Иоперс Л1ая арматура устанавливалась только в приопорной зоне, чтобы исключить возможность разрушения изгибаемых элементов по наклонному сечению. Средние деформации бет-на и растянутой арматуры определялись с помощью индикаторов часового типа, установленных на базе 400 км в зоне чистого изгиба.

Образцы 1-й серии (БЮ-1..., Б1£ I..., всего 4 иг..) первоначально нагружались ниже момента т. ащинообразовакия с последующей разгрузкой, а.затем - с последовательно возрастающими уровнями нагружения с полной разгрузкой. Образцы 2-й серии (Б10-2... Б16-2.всего 6 шт.) для исключения влияния повторных нагрузок на '■•омент Трещшообразовайия нагружались сразу до уровня 0,4PPiV, с полной разгрузкой и пятикратном -повторением цикла, а затем -до 0,8PPalf также о пятикратным повторением цикла для исслодова-нш. процесса i -копленая остаточных деформаций. Образцы 3-й серии

(Б10х2..., Б16х2..., всего 4 шт.).допытывались на знакоперэмек-

• * «

ную нагрузку.

Fía рис .2 и 3 п^эдс1^"лэно сравнение теоретических графиков изменения высоты, зоны зажатия стенок трещины hPres и высоты бывшей сжатой зоны сечения с результатами экспериментов. С повше-нмам уровня нагружения изменение высоты зоны^ зажатия стенок трещины становится ¿олее равномерным. Эксперименты дали удовяа-творителькое совпадение опытных и расчетных результатов и для зависимостей "момент -кривизна". (рис.4).

Г1о результатам второго этапа эксперимента показано, что но-многократно повторные нагрукемя, не превышающие момента трещи-

1.Ш (<я.

нообразоэания, не влияют на величину юследнего. При повторных чатрулениях .браэцов 2-Й серии наблюдалось затухающее накопле-ниа деформаций (прогибов) вследствие упругой работы сжатой зоны бетона. ,

Исистазгия балок 3-й серж показали, что при г груженой мо- < ментом обратного знака трещины в бившей сжатой зоне образовывались

■ напротив закрывшихся трещин, что обусловлено остаточными пластическими деформациями батона бывшей раст/.лутоЗ зоны сечения и более ранним появлением растягивающих напряжений на бывшей сжатой грани сечения с трещинЬЯ. • ,

#

, ■. основные вывода

1. Использован-.^ упруго-шгастическэЯ кусочно-линейной диаграммы "напряжение - деформация? армируемого материала позволяет построить аналитические зависимости "момент - кривизна", По-лучешгш уравнения изгиба расширяют возможности анализа и могут быт- испольэовчда для деленного решени*. задач трещиностойкости и деформатишости армированных стержней при разгрузке и немногократно повторных нагружениях.

2. Показано, что уровень кагруяаяия, при котором размеры сжатой и растянутой пластических зон равны мезду собой, опреде-

. ляет характер изменения высоты бывшая сжатой зоны сечения до зажатия стенок .трещины: при I эньвдм уровне иагружэння высота бывшей сзатой зоны упньшается при разгрузке, при большем - увелит чивается (при отсутствии продольной силы).

'3. Линии разгрузки на дааграше^ "момент - кривизна" парал-

■ дельна упругому участку диаграммы первоначального нагружошш при отсутствии в растянутая зона сечения трещин. При наличии

- тэ -

последних у;ол наклона линий разгрузки к оса кривизн зависит от глубины трещины, причем наибольшее его изменение происходит после трещинообразования.

4. Явление зале стенок трещины при разгрузке связано о остаточными .деформациями армируемого материна в трещина и определяется главным образом величиной площадки текучести армируемого .материала при растяжении (при отсутствии продольной сипы).

5. Разработанная методика расчета деформаций изгибаемого армированного стержня ..ри кратковременных немногократно повторных нагружениях проверена экспериментально на железобетонных балках при различных процента., армирования и класс: : бетона по прочной на осевое сжатие. Теоретические графики деформаций оказались близкими к экспериментальным. с

6. Наличие остаточных деформаций бетона,в. трещине, а также боле'е раннее появление напряжений растяжения на бывшей сжатой грани сечения с тревдгаой при нагружении моментом, обратного знака приводит к образованию сквозных трещин, пересекающих вое сечение, что. подтвервдено экспериментально. ■■••.'

7. Теоретические результата, подтвервдечные экспериментами, позволяют оценить явление зажатия стенок трещины; изменение же высоты бывшей сжатой зоны сечения при разгрузка и повторном нагружении определяется ка ооновэ измерения деформаций на базе, превышающей шаг трещин. • . - . * •' \ , ,

8. Развитие пластических деформаций, в сяатой зоне сочения армированного стержня пс.л. нагружении приводит к необходимости ограничения уровня егс разгрузки .следствие появления растягивающих напряжений а бпшей сжатой зоне сечения.

Основные.результаты исследований пуодстаэлеты в. слздуэднх

публикациях: . . '

I, Зубов Р.Н., Яковленко Г.П. Ат"алити«вская диаграмма "момент - кривизна" при разгрузка в повторном нагружении армированного отвржая // Г-в. вузов, Строитель ст: > и архитектура.- 1991.-Ю.ш <з, 3-5.

й. Зубов Р.Н., Яковленко Г.П. Диаграмма "момент - кривизна" при разгрузг 1 изгибаемого армированного стержня с трещинами в растянутой зоне.- Депонирована в ВИНИТИ, Й2950-В90.- М., 1990.Г 8о..

3. Зубов Р.Н., Яковланхо Г.П. Р^зчет жесткости к гибаемнх армированных отеркней из новых кон грукционних материалов при немногократно повторных нагружэниях // Оообоннооги проектирования и строительства жилья для районов Западной Сибири: Тез. докл. Зовсоюз. конф,- Новокузнецк, 1390.- 0.158-159.

' 4; Эубоз Р.Н.!, Способ определения допустимого уровня снижения нагрузки на армированную беж./ // Информац, л. №894-90 / ЛенЩГГИ,- Л., 1Э50.- 3 с.

5. Зубоь Р.Я. Способ определения „.асткости армированного стержня при разгрузка -я повторном нагружении // Ян-$ор«ац. л. • ^28-90 / ЛенШПИ.-Л., 19Э0.Г-3 с. ' • '

6. Яковленко Г.П., *убов Р.Н. Расчет жесткости армированного стержня'с учетом пластических свойств материала при разгрузке и повторном нагружешш.- Депонирована в ВИНИТИ, Й2949-Б90.-М., 1990.- 7 с.