автореферат диссертации по строительству, 05.23.05, диссертация на тему:Безусадочный цементный раствор для омоноличивания стыков железобетонных конструкций

На правах рукописи

Хохряков Олег Викторович

БЕЗУСАДОЧНЫЙ ЦЕМЕНТНЫЙ РАСТВОР ДЛЯ ОМОНОЛИЧИВАНИЯ СТЫКОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

05.23.05 — Строительные материалы и изделия

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Казань — 2006

Работа выполнена на кафедре технологии строительных материалов, изделий и конструкций в Казанском государственном архитектурно-строительном университете

Научный руководитель

доктор технических наук, профессор Хозин Вадим Григорьевич

Официальные оппоненты

доктор технических наук, профессор Калашников Владимир Иванович

Ведущая организация

доктор технических наук, профессор Недосеко Игорь Вадимович Завод КПД-3 КДСК филиал ОАО «Татстрой»

Защита состоится« 27 » декабря 2006 года в 13°° часов на заседании диссертационного совета ДМ212.077.01 Казанского государственного архитектурно-строительного университета по адресу: 420043, г. Казань, ул. Зеленая, 1, КГ АСУ, ауд. В-209.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Казанского государственного архитектурно-строительного университета.

Отзывы на автореферат в двух экземплярах, заверенных печатью, просим направлять по адресу: 420043, г. Казань, ул. Зеленая, 1, диссертационный совет.

Автореферат разослан мел л 2006 г.

Ученый секретарь диссертационного совета

/

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Особенностью современного строительства в России является внедрение новых и модернизация существующих конструктивных решений каркасно-связевых систем зданий различного назначения из сборного и сборно-монолитного железобетона. В рамках национального проекта {«Доступное и комфортное жилье» на 2002-2010 годы в регионах России реализуются, хотя и медленно,- мероприятия, связанные с модернизацией заводов ЖБИ, КПД и ДСК, с целью перехода от традиционных конструктивных Систем к более эффективным, обеспечивающим гибкость планировки зданий и высокое качество строительства. В то время как в России растет доля монолита, на Западе наблюдается устойчивая тенденция развития сборного железобетона (в т.ч. КПД). Свидетельством этому служит ряд специальных конгрессов' по сборному железобетону, прошедших во Франции, Англии, Финляндии и даже США — стране, традиционно ориентированной на монолитное строительство.

Разнообразие каркасных систем ведет к разнообразию стыков их элементов, от качества которых зависит прочность, жесткость и надежность всей конструкции. Одним из немногих эффективных стыков ЖБК, в частности, колонн является бессварной «колодцевый», в котором выпуски арматуры одной конструкции замонолнчиваются в специальных углублениях (колодцах) в бетоне другой. Основным эксплуатационно-техническим требованием к конструкции бессварного стыка (штепсельный, муфтовый, гильзовый и др.) является его монолитность и равнопрочность. А это определяется, в первую очередь ■ прочностью омоноличивающего материала и его сцепления (адгезии) с бетоном и арматурными выпусками сопрягаемых конструкций. ' ■ -

Дня стыковых соединений в массовом сборном и сборно-монолитном строительстве применяются мелкозернистые смеси на основе расширяющихся цементов (напрягающего, гипсоглиноземистого, расширяющегося портландцемента, цемента с компенсированной усадкой), которые устраняют и ослабляют главный недостаток бетонов на основе рядового портландцемента- усадочные деформации. Однако, эффект расширения, при всех ' достоинствах названных цементов, реализуется в них лишь при поступлении в твердеющий состав влаги извне. А это зачастую трудно обеспечить в реальных условиях. В частности, это проблематично для указанного выше бессварного стыка с частично или полностью закрытым объемом. ; ■ ' ■ ■ ■

■ ' Поэтому, весьма актуальным является поиск способов интенсификации собственных деформаций расширения омоноличивающих композиций, изготовленных на рядовых портлацдцементах. При этом остаются-.постоянными задачи улучшения--их технологических свойств, повышения прочности • и долговечности. Решение этих задач, по нашему мнению, возможно путем модификации портландцемента комплексными полифункциональными добавками, способными направленно регулировать физико-химические процессы гидратации компонентов вяжущего и структурообразования цементного камня. ■

Цель исследования: Разработка безусадочного монтажного раствора с повышенными технологическими и физико-механическими показателями путем

модификации портландцемента добавками, обеспечивающими его твердение с расширением в стыках с ограниченным доступом влаги.

При этом решались следующие задачи:

- ' обосновать с позиции физн ко-химяи твердения цементов выбор функциональных компонентов комплексного модификатора;

- исследовать структурообразование с расширением цементного камня при гидратации модифицированного портландцемента с целью оптимизации состава комплексного модификатора и его содержания;

- исследовать реологические характеристики модифицированных цементных композиций и изучить технологические . и физико-механические свойства монтажного раствора на их основе;

.- провести механические испытания стыков для определения характера разрушения, несущей способности и деформативности;

- разработать технологию изготовления сухой монтажной смеси, выпустить опытную партию и применить её в стыках колонн жилых зданий.

Научная новизна.

* Обоснована и экспериментально подтверждена возможность интенсификации образования гидросульфоалгомината . кальция высокосульфатной формы при твердении портландцемента в среде с . пониженным влагосодержанием путем введения комплексного модификатора, способного обеспечивать безусадочность монтажного раствора;

•.Выявлен механизм интенсифицирующего влияния добавок сульфата натрия и С-3 на, образование эггрингита - (ГСАК-3), заключающийся в понижении концентрации гидроксида кальция и увеличения щелочности при твердении портландцемента с расширяющим компонентом;

* Установлено, что механизм положительного влияния супер пластификатора С-3 на расширение цементного камня связан с уменьшением открытой и капиллярной пористости и увеличением доли свободной (неадсорбиро ванной) воды (9-10%), вступающей в реакцию образования эттрингита.

Практическая значимость : работы. Разработаны оптимальные составы комплексного модификатора портландцемента и на их основе безусадочного монтажного раствора с повышенными технологическими и эксплуатационно-техническими характеристиками для омоноличивания стыков сборных железобетонных конструкций зданий и сооружений (патент №2259964 от 05.04.04).

Разработаны технические . условия н технологический регламент на производство сухой монтажной смеси, состоящей из портландцемента, комплексного—модификатора и песка. Получены положительные результаты опытно-промышленных испытаний монтажного раствора.

Внедрение результатов работы. На основе результатов проведенных исследований на базе, кафедры ТСМИК Казанского, государственного архитектурно-строительного университета изготовлено 2,5 тонны сухой монтажной смеси, которая была использована для омоноличивания 158 стыков железобетонных колонн при строительстве пятиэтажного жилого дома сборно-монолитного типа в г. Казани.

Достоверность результатов экспериментальных исследований ■ и выводов обеспечена:

- соответствием полученных результатов с общими положениями физика-химии и структурообразования цементных композиций;

- использованием поверенного оборудования при испытании материалов, современных методов исследования структуры и свойств цементного камня (РФА, ДГА, комлекешомэтрия, потенциометрия, тепловыделение) 'и статистической обработкой результатов;

- испытанием фрагмента железобетонного сборно-монолитного каркаса здания, горизонтальные стыки колонн которого были омоноличены разработанным монтажным раствором. Показано^ что узлы каркаса обладают достаточной несущей 'способностью, жесткостью и зрещиностойкостью и соответствуют требованиям действующих норм на проектирование. Это позволило рекомендовать разработанный состав монтажного раствора при строительстве сборных железобетонных каркасов зданий. "

Апробация работы. Основные результаты проведенных исследований докладывались и ' обсуждались 'на: на ' всероссийской конференции «Теория и практика повышения эффективности строительных материалов» (Пенза, 2006 г.), десятых академических чтениях РААСН «Достижения^ проблемы и направления развития теории и практики строительного материаловедения» (Пенза-Казань, 2006г.), V республиканской научно-практической конференции молодых ученых и специалистов «Наука. Инновация. Бизнес» (г.Казань, 2005), международной научно-технической* конференции «Актуальные проблемы современного строительства» (Пенза, 2005г.), ежегодных республиканских научных конференциях Казанского государственного архитектурно-строительного университета (2003-2006 г.г.).

1 Публикации. По материалам выполненных исследований опубликовано 9печатных работ, включающих б статей, 2 тезиса и патент №2259964 «Сухая цементно-песчаная смесь». За разработку монтажного раствора Академией наук РТ совместно с Инвестиционно-венчурным фондом ' автору' вручен диплом на республиканском конкурсе «50 лучших инновационных идейРеспублики Татарстан».

Структура н объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, б глав, основных выводов, списка используемой литературы из 157 наименований, изложена на 159 страницах машинописного текста, содержит 46 рисунка, 29 таблиц, 5 приложений. ' '' " ' 1

Автор благодарит научного консультанта " доц. Морозову H.H. за ценные замечания и предложения при выполнении диссертации. "

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность выбранной темы, сформулированы цель и задачи исследования^ научная новизна и практическая значимость работы.

В первой главе проанализированы основные конструкции стыков железобетонных изделий, й установлены их основные достоинства и недостатки.

При монтаже ' сборных ЖБК необходимо обеспечить монолитность и равнопрочноегь стыков сборных железобетонных конструкций. Одним из распространенных вариантов соединения ЖБК является бессварной стык, который отличается простотой конструктивного решения и монтажа, отсутствием сварки и

жестких требований к размерам сопрягаемых . элементов, малым расходом материалов,

В практике отечественного и зарубежного строительства в качестве составов для омоноличивания бессварных "стыков сборных железобетонных конструкций используют композиции на полимерных (чаше эпоксидных) связующих или минеральных (цементных) вяжущих. Применение их в том или ином случае зависит от вида конструкции и условий её эксплуатации. Опыт омоноличивания .сборных конструкций нолимербетонами показал, что они эффективны при возведении большепролетных рамных, связевых и мостовых конструкций, при строительстве многоэтажных и высотных каркасов зданий и сооружений. Однако целесообразность их использования появляется лишь в тех случаях, когда возникает необходимость значительного повышения прочности шва на сжатие и сдвиг. К недостаткам полимербетонов относятся низкая теплостойкость, горючесть, повышенная ползучесть при статических нагрузках, высокая стоимость.

В массовом сборном и" сборно-монолитном строительстве наиболее рациональными с технической и . экономической точек зрения являются омоно ли чи ваюгцие растворы и бетоны на цементном вяжущем. Опыт омоноличивания сборных конструкций растворами и бетонами на обычном портландцементе показал их неэффективность в обеспечении ,■ монолитности соединения, главным образом, вследствие последующей усадки при твердении цементного камня. Поэтому, с целью устранения усадочных явлений и обеспечения равнопрочного и долговечного соединения ЖБК используют составы на основе расширяющихся цементов. Однако деформации расширения зависят от влажности окружающей среды, что ограничивает их применение. Как известно, это расширение обеспечивается образованием сложного кристаллогидрата - гидросульфоалюмината кальция1 трехсульфатной формы (эприигита-ГСАК-3), который образуется с присоединением большого количества воды (на 1 молекулу минерала приходится 31-32 молекулы воды).

Необходимым условием, при котором могут быть созданы предпосылки для интенсификации образования эттрингита и, соответственно, расширения цемента в системе, исключающей доступ влаги, является управление кинетикой растворения минералов цемента на ранней стадии струкгурообразовання и выделением первичных продуктов гидратации.

Из анализа литературы выявлено, что основными факторами, определяющими образование эттрингита при твердении расширяющихся цементов и, соответственно, их собственные деформации, являются:

первоначальная жесткость и .плотность структурного каркаса кристаллогидратов;

- оптимальная концентрация ионов кальция в цементном камне;

В основе выполненной работы сформулирована рабочая гипотеза о том, что получение безусадочного монтажного раствора возможно путем модификации портландцемента комплексной добавкой полифункционального действия, интенсифицирующей образование эттрингита без доступа влаги извне.

Во второй главе приводится характеристика материалов, и излагаются методики исследований.

Основными сырьевыми материалами для получения безусадочного монтажного раствора явились: 1) поргландцементы (ПЦ) марок ПЦ400Д20 производства ОАО «Ульяновскцемент», ОАО «Мордовцементо, ОАО «Вольс кцеме нт»; 2) расширяющий компонент (РК), состоящий из высокоглиноземистого бокситового шлака ООО «ПМЦЗ» (п. Пашня) и полуводного гипса ООО «Аракчинский гипсовый завод» (г.Казань); 3) химические добавки: суперпластификаторы С-3, МеШих 2641Р, Й1ка УС5800 и ускоритель твердения — сульфат натрия; 4) мелкий заполнитель -обогащенный 'песок ООО «Нерудматериалы» (г.Казань) с содержанием пылевидно-глинистых частиц не более 3 % по массе и М, = 2,6. Для сравнительных испытаний использован напрягающий цемент НЦ20М400 ООО «ПМЦЗ» (п. Пашия).

Технологические свойства монтажного раствора при разном В/Ц оценивали по изменению его подвижности по расплыву конуса (ГОСТ 310.4-81), по погружению стандартного конуса (ГОСТ 5802-86) или по вискозиметру Суттарда; сохраняемость удобоукладываемости (ГОСТ 30459-2003), водоудерживающую способность и водоотделение (ГОСТ ' 5802-86). Нормальную густоту и сроки схватывания оценивали по ГОСТ 3103-76. Пластическую прочность цементного теста определяли коническим пластометром конструкции П.А. Ребиндера. Реологические свойства (вязкость и величина предельного напряжения сдвига) цементных суспензий с расширяющим компонентом и химическими добавками оценивали на ротационном вискозиметре РВ-8 (конструкции Волоровнча М,П).

. Линейные деформаций определяли согласно ГОСТ 11052-74 или ТУ 5734-07246854090-98. Параметры пористости цементного камня - по ГОСТ 12730.1-78 и ГОСТ 12730.4-78, а монтажного раствора - по кинетике водопоглощения (ГОСТ 12730.3-78). Прочность при - сжатии, изгибе и растяжении при раскалывании определяли согласно методике ГОСТ 10180-80, 1 "

Фазовый состав новообразований цемента определяли на* рентгеновском дифрактометре В8АОУАКСЕ (фирма Вшкег) и на модернизированной установке «ДЕРИВАТОГРАФ» <315000, Физико-химический анализ состава цементного теста и затвердевшего цементного камня проводили комплексонометрическим (СаО и ОН") методом и рН-метрией, Тепловыделение цемента определяли в термосе по ГОСТ 310.5. • •

' Характер разрушения монтажного раствора в стыках бетона одной конструкции и арматурной стали другой — определяли на модельных образцах. Прочность сцепления между' монтажным раствором и «старым»" бетоном определяли испытанием образцов-балочек 40x40x160 мм, изготовленных из двух половинок. К первой половинке образца из цементно-песчаной ■ смеси 1:3, приформовывали вторую из монтажного раствора.

. Моделирование изменения линейных деформаций монтажного раствора в замкнутом стыковом пространстве проводили в закрытой (с боков и дна) вертикальной металлической форме с исключением миграции воды, а также в бетонном образце 10x10x10 см с «колодцем», стенками которого идет «отсос» (десорбция) воды из омоноличивающего раствора. Приготовленную растворную смесь немедленно укладывали в металлическую форму или бетонный образец. Затем сверху на уложенный раствор устанавливали пластинку с углублением в центре так, чтобы её: края не соприкасались со стенками формы. Изменение* деформаций

фиксировали с помощью индикатора часового типа, шток которого опускали в углубление в центре пластинки.

Защитные свойства монтажного раствора по отношению к стальной арматуре оценивали—пут™ многократного попеременного увлажнения и высушивания образцов в течение 3 лет.

В третьей главе дается обоснование выбора компонентой полифункционального модификатора, способствующих образованию эттриншта и, соответственно, собственных деформаций расширяющегося цемента, исходя из известных механизмов действия добавок на физико-химические процессы структурообразования цементного камня (ЦК).

Модификатор должен обладать следующими свойствами:

- способностью увеличивать долю низкоосновных гидросиликатов кальция с целью упрочнения цементного камня, твердеющего в условиях пониженного влагосодержания; ' .

- способностью уменьшать пористое пространство цементного камня с целью уплотнения кристаллитов и ускорения его расширения образующимся этгрингитом;

- способностью понижать содержание извести, выделяющейся в процессе гидратации силикатной фазы цемента.

Добавками, удовлетворяющим указанным критериям, являются сульфат натрия (СН) и суперпластификатор С-3. Известно, что СН - соль сильного основания и сильной кислоты, которая отличается высокой степенью диссоциации в воде, быстрым растворением в ней минералов цемента и взаимодействием с продуктами их ■ гидратации в сравнении с другими солями-электролитами. Учитывая зависимость расширения цемента от удаленности соседних закристаллизовавшихся микроучастков друг от друга, необходимо применение ПАВ, обладающего высоким водоредуцирующим действием, и потому понижающего общий объем норового пространства. Таким ПАВ является суперпластификатор С-3, существенной особенностью которого по сравнению с другими ПАВ, является слабое замедляющее действие на схватывание цемента, что важно для совместно протекающих процессов упрочнения и расширения.

По показателям прочности, линейного расширения, нормальной густоты и срокам схватывания было подобрано оптимальное соотношение между РК и ПЦ, которое приводит к интенсивному расширению без нарушения сплошности структуры ЦК. Установлено, что оптимальными содержанием РК в составе ПЦ и соотношением в нем алюминатной (шлака) и сульфатной (гипса) составляющих в нем, при которых совместно протекающие процессы упрочнения и расширения не сопровождаются деструктивными явлениями, является 15 масс.%. и 8:2. ■

Влияние сульфата натрия на процессы кристаллизации гидросульфоалюмината кальция и струкгурообразование цементного камня зависит от полноты и скорости его взаимодействия с гидрооксидом кальция, выделяющимся при растворении силикатной составляющей цемента, а также от скорости поступления ионов натрия в жидкую фазу. . . -

Установлено (рис. 1), что введение даже малого количества сульфата натрия (до 1 %) в состав ПЦ+РК (РК принято 15 масс.% от ПЦ) заметно снижает линейное расширение как на первые, так и на третьи сутки (при % Ый^С^ показатели линейного расширения уравниваются).

Й-

*

ш

Это показывает, что чем выше содержание сульфата натрия в составе ПЦ+РК, тем интенсивнее растворяется силикатная .фаза и, следовательно," быстрее идет упрочнение.цементного камня, которое ограничивает его саморасширение. При содержании СН в составе ПЦ+РК более 1 % рост минералов эттрингига, вероятно, не способен вызвать каких-либо объемных изменений упрочненного цементного камня и может способствовать лишь развитию внутренних напряжений, которые могут привести к- ослаблению .формирующийся .структуры. Поэтому оптимальным количеством сульфата натрия в составе ПЦ+РК следует считать 1 %.

Введение сульфата натрия в систему ПЦ+РК снижает концентрацию Са(ОН)г, что обусловлено : поступающими , в раствор. жидкой фазы сульфат-анионов в результате ■ - диссоциации . ■>■ : ■ сульфата натрия, которые, связывают кальций-катионы из гидроксида кальция с образованием активного высокодисперсного : гипса. Уменьшение содержания Са(ОН)г Происходит также и за счет обогащения твердеющего цемента ионами натрия, 1 повышенные концентрации которых фиксируется увеличением общей . н; каустической щелочности раствора и рН-среды. В результате изменяется. . равновесная растворимость силикатных и алюминатных составляющих цемента и' продуктов их гидратации,,.: в частности, эттрингига. Согласно рентгенографическим данным - . интенсивность линий эттрингига (й=9,8А; д=5,бА; (1=4,98А; (1=4,7А и др.) состава ПЦ+РК+СН по сравнению с составом ПЦ (100 отн.ед.) составила в суточном возрасте 224 отн.ед., а в 28-суточном возрасте —375 отн.ед. (рис.2). .....

Анализ интенсивностей линий вдртландита' в модифицированном камне ПЦ+РК'по сравнению с немодифицированным указывает на уменьшение его отражений на первые сутки на 30 %, а на 28 сутки на 5 %. Снижение интенсивности пиков Са(ОН)з в первые сутки твердения ведет к' выкристаллизовыванию низкоосновных гидроенпикатов типа С5Н(1). Наблюдается увеличение пиков гидросиликатов кальция (<1=3,04 А; й=2,88А; <3=2,42А и др.), наибольшая интенсивность которых проявляется в Модифицированном цементном камне.

Аналогичные зависимости подтверждаются и при исследований образцов дифференциально-термическим методом. '

Сульфат натрн я, %

1 * через 1 сутки 2 ■ через 3 сутвк Рис. 1. Влияние сульфата натрия на линейные деформации расширения цементного камня ПЦ+РК :

Таким образом, интенсификация образования эттрингита и процесса расширения при добавлении сульфата натрия в ПЦ+РК, зависит от двух факторов:

- во-первых, от взаимодействия NajSOn с Са(ОНЪ с образованием химического высокодисперсного гипса, участвующего в кристаллизации эттрингита и от поступления ионов натрия в жидкую фазу, которые препятствуют выделению ионов кальция; ■ ■ -

- во-вторых, от увеличения доли низкоосновных гидросиликатов кальция и общего количества кристаллитов, «раздвижка» которых растущими кристаллами эттрингита

способствует расширению цементного камня.

Оптимальную дозировку суперпластификатора С-3 в составе ПЦ+РК выбирали исходя из условия его наибольшего водоредуцирующего эффекта без замедления сроков схватывания цементного теста. Исследование влияния С-3 на сроки схватывания цементного теста ПЦ+РК показывает, что оптимальное количество добавки составляет 1 %■

Введение суперпластификатора приводит к уменьшению на 7 % объема общей пористости по сравнению с цементным камнем ПЦ+РК+СН (табл: 1). При этом объем открытой капиллярной и некапиллярной пористости сократился на 27 и 36 %, соответственно. Количество условно-замкнутых пор возросло на 88%. Показатель микропористости цементного камня увеличился на 29 %.

Таблица 1 -

Характеристика капиллярно-пористого пространства

№ Показатели пористости Состав цементного камня

п/п ПЦ ПЦ+РК ПЦ+РК+СН ПЦ+РК+СН+СЗ

1 Полный объем пор, % Ш 100 17.0 89 16.1 84 14,7 77

2 ■ Открытые капиллярные поры, Уо 8.21 100 7.03 86 6.47 ■ 79 . 4.26 52

3 Открытые, .некапиллярные поры, % 7.07 100 6.05 86 5.52 78 2.95 42

4 Условно-замкнутые поры, % ш 100 3.92 103 4,11 108 7,49 196

5 Микрс^ористость 0,194 100 0,214 ПО 0,237 122 0,293 151

Введение С-3 в систему ПЦ+РК+СН также ведет к понижению концентрации ионов кальция в цементном камне, что объясняется адсорбцией добавки не только на зернах цемента, но и на первичных гидратных новообразованиях, к которым, в первую очередь, относится Са(ОН)з.

Установлено, что совместное введение СН и С-3 в систему ПЦ+РК понижает концентрацию Са(ОН)з (в пересчете'на СаО) на 20. ..25 % по сравнению с ПЦ+РК. При этом общая щелочность возрастает на 20..,30 %.

Суперпластификатор С-3 способствует «удержанию» части свободной воды в объеме цементного теста за счет адсорбции добавки на активных центрах твердой фазы, что препятствует объединению мелких 'частиц в крупные агрегаты и

10

- - пц*Р!стстс:г

<42

способствует большей однородности фракций коллоидного размера. В результате цементная суспензия становится седименгтационно более устойчивой и связной с меньшим водоотделением. Суперпластификатор С-3, вводимый в систему ПЦ+РК в количестве 1 %, высвобождает 18...21 % воды (при условии равенства нормальной густоты цементного теста контрольного состава и состава с С-3). В то же время водоотдача состава с С-3 составляет 9...11 %. Удержание высвободившейся воды (9...10 %) в объеме цементного теста должно привести к связыванию её минералами ПЦ+РК, в частности, алюминатными минералами, как наиболее гидратационно активными, с образованием кристаллов эттрингита.

Исследование образцов ' рентгеноструктурным методом показывает, что цементный камень ПЦ с * РК и СН, 350 ■

модифицированный С-3 обладает более высоким содержанием эттрин-гита в сравнении с цементным камнем ПЦ (100 отн.ед.): 370 отн.ед. в ■ суточном возрасте и 442 отн. ед. в 2 8-суточном возрасте (рис.2). . ,

Таким образом, интенсификация образования эттрингита и процесса расширения при добавлении

суперпластификатора С-3, происходит под влиянием следующих факторов:

I сутки

28 суток

Рис. 2. Содержание эттрингита в цементном камне

- во-первых, в результате уменьшения перового пространства цементного камня (вследствие снижения В/Ц), происходит сближение закристаллизованных зон, в которых растут минералы эттрингита, раздвигая систему; '

- во-вторых, сохранение части свободной воды в межзерновом пространстве цементного теста и замедление выделения Са(ОН)г за счет адсорбции на ней С-3 способствует росту кристалл ов эттрингита.

Таким образом, оптимальный состав комплексного расширяющего модификатора (КРМ) для ПЦ (на 100 масс.ч.) следующий (масс.%):

-12 -3 -1

следующие свойства: нормальная густота 19,..22%, сроки схватывания: начало 25...30 мин, конец 45.,.50 мин, предел прочности при изгибе при нормальных условиях в 28-суточном возрасте 7...8МПа,

• высокоглиноземистый шлак

- строительный гипс

- сульфат натрия

- суперпластификатор С-3 Портландцемент с КРМ имеет

предел прочности при сжатии в 28-суточном возрасте 50...55 МПа, линейное расширение 1... 1,5 %..

В четвертой главе изучены реологические, технологические и физико' механические свойства монтажного раствора. Разработанный монтажный раствор на ПЦ+КРМ имеет повышенные показатели подвижности: по расплыву конуса 190...200 мм, по расплыву на вискозиметре Суттарда 150 мм, по погружению эталонного конуса 90.,.100 мм (марка по подвижности ЦЗ)- При этом раствор характеризуется хорошей однородностью и связностью своей струюуры (водоудерживающая способность не менее 95 %). Жизнеспособность раствора составляет 20 мин. Выявлено, что при В/Ц=0,4 монтажный раствор обладает высокой удобоукладываемостью, не теряя связности и однородности.

На рис. 3 показано изменение собственных деформаций монтажного раствора при 70-% 'влажности окружающей среды. Сравнение собственных деформаций .монтажного раствора и раствора на напрягающем цементе показывает, что деформации расширения монтажного раствора превышают соответствующие деформации раствора на напрягающем цементе. Начало интенсивного процесса расширения, преобладающего над усадочными деформациями, наступает через 24 часа и достигает для монтажного раствора 0,81 мм/м, раствора на напрягающем цементе - 033 мм/м при их водоцементном отношении равном 0,4. Линейные деформации расширения при В/Ц<0,4 и В/Ц>0,4 проявляются .в меньшей степени, что в первом случае, очевидно, вызвано недостатком вода для активации процессов расширения, а во втором случае связано с повышенной пористостью раствора, вследствие избыточного водосодержания, при которой часть растущих минералов эттрингита расходуется на заполнение появившихся капилляров и'других пор раствора.' •

а) . ■'---------- б) .

Рис. 3. Деформации усадки-расширения при твердении растворов с разным вододементным отношением

а) раствор на напрягающем цементе НЦЛ-1:1

б) монтажный раствор (ПЦ+КРМ):П=1:1

На ранней стадии твердения (до 24 ч) в обоих растворах проявляется усадка, которая, вызвана контракцией цементного камня и испарением из него влаги. Эта стадия характеризуется высоким содержанием Са(ОН)2, которая первоначально препятствует росту кристаллов эттрингита. К тому же необходимо некоторое время для заполнения растущими кристаллами порового пространства. Только после этого возможно давление гидросульфоалюмината кальция на сосед ¡те кристаллические участки, в результате чего цементный камень расширяется.

По прочности и кинетике её набора монтажный раствор превосходит композиции на ПЦ и НЦ (рис.4).

14

> I

21 28 Время, сут

Рис. 4. Кинетика роста прочности растворов на:

.1----портландцементе

2- напрягающем цементе

3- портландцементе,

модифицированном КРМ

Время, сут

В пятой главе изучено сцепление монтажного раствора со стержневой арматурой периодического профиля и «старым» бетоном путем механических испытаний модельных образцов по схеме рис.5. Разрушение образцов с монтажным раствором происходило в результате вырыва из него арматурного стержня. При этом наблюдается срез раствора по наружной поверхности выступов арматуры и раскалывание объема монтажного раствора и основного бетона (радиальные трещины) в результате распора. В двух других случаях (напрягающий цемент и рядовой портландцемент) арматурный стержень вырывался из «колодца» вместе с заполняющим его раствором по поверхности контакта с бетоном «колодца».

На основании обработки данных получены зависимости сцепления (рис.6) в виде диаграммы напряжение-смещение (т-х). Полученная зависимость для монтажного раствора подобна степенному варианту так называемого закона сцепления (по Холмянскому М.М.). Испытание образцов с нашим монтажным

раствором показало меньшие взаимные смещения между арматурным стержнем «старым» бетоном И большие напряжения сцепления. " ■■

Рис 5. Схема испытания образца, моделирующего стыковое соединение

5

М

п и

О - 0,2 .0,4 0,6 -.0,8 1,0 и 1,4 ■ 1,6

Взаимные смещения з, мм'

— — — портландцсмектный раствор

— — — *-- напрягающий раствор » - момент разрушения

——— " монтажный раствор

Рис. б. Зависимость напряжений сцепления от смещения при испытании модельного образца стыка

Следовательно, стык с монтажным раствором обладает1 повышенной прочностью и меньшей податливостью к прикладываемым нагрузкам, что обеспечивает его жесткость и равнопрочность.

Прочность сцепления, определенная испытанием на изгиб образцов-балочек, состоящих наполовину из монтажного раствора и «старого» бетона, при В/Ц раствора 0,4 в нормально-влажностных условиях твердения составляет 5,2 МПа, а в естественных воздушно-влажных - 3,4 МПа. Характер разрушения в первом случае когезионный (по «старому» бетону), а во втором — смешанный (как по монтажному раствору, так и по «старому» бетону).

Твердение монтажного раствора в условиях, исключающих десорбцию влаги, сопровождается расширением, которое на 60 сутки составляют 0,31 мм/м, а при ее десорбции - 0,06 мм/м. Это определяет его как безусадочный состав (менее 1 мм/м).

Разработанный монтажный раствор обладает защитными свойствами по отношению к стальной арматуре. ;

В шестой главе приводятся требования к показателям сухой смеси монтажного раствора и последовательность её изготовления (смешения). Сравнение себестоимости 1 т сухой монтажной смеси с 1 т сухой напрягающей смеси показывает, что она дешевле на 414 руб.

Проведено натурное испытание стыка колонн, омоноличенного нашим монтажным раствором. Характер разрушения подобен разрушению модельного образца. Был испытан фрагмент железобетонного сборно-монолитного каркаса здания, в котором для стыков колонн также использовали новый монтажный раствор. Установлено, что узлы каркаса обладают достаточной несущей способностью, жесткостью и трещиностойкостью и соответствуют требованиям действующих норм на проектирование (СНиП 2.03.01 -84, ГОСТ. 8829-94).

По разработанной технологии было изготовлено на базе, кафедры ТСМИК Казанского государственного архитектурно-строительного университета 2,5 тонны сухой монтажной смеси.. Эта смесь была успешно применена для омоноличивания 158 стыков железобетонных колонн при строительстве сборно-монолитного жилого дома в г. Казани.

На сухую монтажную смесь разработаны технические условия ТУ 5745-02302069622-2006, а также технологический регламент с подбором соответствующего технологического оборудования.

Основные выводы

1. С целью разработки безусадочного цементного монтажного раствора, для стыков железобетонных конструкций обоснована и экспериментально подтверждена возможность интенсификации гидросульфоалюмината кальция трехсульфатной формы (ГСАК-3) при твердении портландцемента в среде с пониженным влагосодержанием путем его комплексного модифицирования добавками высокоглиноземистого шлака (ВГШ), гипса, сульфата натрия и суперпластифнкатора С-3.

2. Установлено, что для интенсификации образования эттрингита, как основного фактора расширения цементного камня (ЦК) (с помощью высокоглиноземистого шлака и гипса), компенсирующего его усадку, необходимо

снизить концентрацию Са(ОН)г на 20...25 % при твердении цемента и увеличить общую щелочность в нем на 20...30 % путем ' введения сульфата натрия и суперпластификатора С-3.

3, Экспериментально установлено, что процессы расширения модифицированного портландцемента в условиях низкого водосодержания обеспечивается снижением общей пористости ЦК на 20...23 %, сохранением части свободной воды в цементном тесте (9...II %), набором необходимой прочности

...каркаса кристаллогидратов ЦК (8...13 МПа) через II...14 часов твердения, достигаемой введением Na2S04 и С-3.

4. Разработан состав комплексного полифункционального модификатора (КРМ), обладающего расширяющим, ускоряющим и пластифицирующим действием И состоящим из ВГШ (70 .%), гипса (18 %), сульфата натрия (6 %),

. суперпластификатора С-3 (б %). При совмещении бездобавочного портландцемента с 14,5 % КРМ и песком получен раствор (Ц:П=1:1, В/Ц=0,4) для замоноличивания стыков железобетонных конструкций, твердеющий без усадки в среде с пониженным влагосодержанием (патент РФ №2259964).

-5. Установлено, что при твердении нового монтажного "раствора в «колодце» бетонной конструкции, то есть при десорбции («отсосе») влаги из пего деформации расширения на 60 сутки при 20 °С составляют 0,06 мм/м, что определяет его как безусадочный, состав. При влажности окружающей среды 70-80 % расширение составляет 0,7 мм/м.

6. .Монтажный раствор имеет повышенные технологические и эксплуатационно-технические показатели: подвижность П„3 (по ГОСТ 5802),

. сохраняемость подвижности — 30 мин, высокие темпы набора прочности: через 1 сутки прочность при сжатии Осж=20...22 МПа, прочность при раскалывании Ср»с=2,9...3,1 МПа, при изгибе 0ЩГ=3 ,8...4 МПа, через 28 суток о™ = 40 ..45 МПа, .0,^=4...5 МПа, <7^=7...8 МПа. Защитные свойства раствора, как показали 3-летние -испытания 'Стальной арматуры в условиях попеременного , увлажнения-высушивания, высокие.

7. Испытания образцов, моделирующих в реальных размерах «колодцевый» стык железобетонных колонн, показали, что монтажный раствор обладает высоким

• сцеплением с бетоном «колодца», большей несущей способностью и жесткостью, чем растворы на портландцементе и напрягающем цементе, обеспечивая равнопрочность и монолитность стыка.

8. Разработана технологическая схема и технологический регламент для производства сухой монтажной смеси для безусадочного раствора и технические условия на неё. Успешно проведены натурные испытания колонн, стыки которых замоноличивали новым монтажным раствором, и фрагмента сборно-монолитного каркаса здания. Выпущено 2,5 т сухой 'монтажной смеси, на основе которой произведено замоноличивание ■ 158 стыков колонн строящегося жилого дома в

■г.Казани. ■

Литература

• Холмянский М,М. Бетон и железобетон: Деформативность и прочность. -

М:Стройиэдат, 1997. - 576 с.

Основные положения диссертации изложены в следующих работах;

1. Хохряков О.В. Быстротвердеющие бетоны и растворы в сборно-монолитном строительстве // Сборник научных трудов аспирантов 55-Й республиканской научно-технической конференции — Казань — КазГАСУ — 2003. - С. 93-96

2. Хохряков ОВ. Монтажный раствор для замоноличивания стыков элементов сборных железобетонных конструкций / О.В. Хохряков, А.В. Сальников, Н.Н. Морозова, В.Г. Хозин Н Структура и свойства искусственных конгломератов: Международный сборник научных трудов. - Новосибирск - НГАУ - 2003. - С. 124127.

3.Хохряков О.В. Сухая монтажная смесь для омоноличивания бетонных стыков / О.В. Хохряков, Н.Н. Морозова, В.Г. Хозин И Композиционные строительные материалы. Теория и практика. - Пенза - ПГУАС, 2004. - С.324-326

4. Хохряков О.В. Исследование фазового состава вяжущего монтажного раствора / О.В. Хохряков, Н.Н. Морозова, В.Г. Хозин // Актуальные проблемы современного строительства: Тезисы докладов международной научно-технической конференции. - Пенза - ПГУАС - 2005.- С.84.

5. Хохряков О.В., Омоноличивающий раствор для сборно-монолитных каркасов зданий / О.В. Хохряков, Н.Н. Морозова // Наука. Инновация. Бизнес: V республиканская научно-практическая конференция молодых ученых и специалистов.-Казань-Экоцентр —2005. - С. 144-145

6. Патент РФ №2259964 Сухая цементно-песчаная смесь / В.Г. Хозин, НН, Морозова, О.В. Хохряков // Опубл. 10.09.2005 Б.И.25 (приоритет 05.04.04).

7. Хохряков О.В. Монтажный раствор для бессварного соединения железобетонных конструкций / О.В. Хохряков, Н.Н. Морозова В.Г. Хозин // Строительные материалы с приложением «Строительные материалы: technology». — 2005 — №11. — С.4-5.

8. Хохряков О.В. Мелкозернистый бетон для ремонта бетонных оснований нефтедобывающих станций / Н.М. Морозов, О.В. Хохряков, Н.Н. Морозова, В.Г. Хозин // Известия Казанского государственного архитектурно-строительного университета. - 2006 -Nsl.-C. 28-29.

9. Хохряков О.В. Монтажный раствор с регулируемым расширением / О.В. Хохряков, Н.Н. Морозова, В.Г. Хозин И Достижения, проблемы и направления развития теории и практики строительного материаловедения: Материалы X академических чтений РААСН. - Пенза-Казань - КГ АСУ - 2006. - С.433-435.

Корректура автора Подписано к печати « 27 » Объем 1,п.л._

•//. 2006 г. Формат 60x84/16 Заказ Ха

ПМО КГАСУ 420043, Казань, ул. Зеленая, 1

Печать RISO Тираж 100 экз.

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ 12 ИССЛЕДОВАНИЯ

1.1. Анализ существующих стыковых соединений сборных 12 железобетонных конструкций

1.2. Виды омоноличивающих составов для устройства стыков 17 сборных железобетонных конструкций

1.2.1 Омоноличивающие составы на основе портландцемент

1.2.2 Омоноличивающие составы на основе полимерных смол

1.2.3 Омоноличивающие составы на основе расширяющихся 24 цементов с «сульфоалюминатным» принципом расширения

1.3. Модификация как способ интенсификации расширяющих 37 деформаций цемента, твердеющего в среде с пониженной влажностью

1.4. Выводы по главе

ГЛАВА 2. ХАРАКТЕРИСТИКА ИСХОДНЫХ МАТЕРИАЛОВ. 42 МЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИЯ И ИСПЫТАНИЙ

2.1. Характеристика исходных материалов

2.2. Реологические и технологические методы испытания и 46 исследования цементных композиций

2.3. Физико-механические методы испытания цементных 49 композиций

2.4. Физико-химические методы анализа

2.5. Электрофизические методы исследования

2.6. Методы исследования фазового состава цементного камня

2.7. Физико-механические методы исследования в стыковых 53 соединениях

2.8. Статистическая обработка результатов

ГЛАВА 3. МОДИФИКАЦИИ РЯДОВОГО

ПОРТЛАНДЦЕМЕНТА ДОБАВКАМИ,

ИНТЕНСИФИЦИРУЮЩИМИ ЕГО РАСШИРЕНИЕ

3.1. Подбор состава расширяющегося компонента и исследование 59 его влияния на свойства портландцемента

3.2. Физико-химическое обоснование выбора модификаторов, 67 интенсифицирующих образования гидросульфоалюмината кальция высокосульфатной формы

3.3. Выводы по главе

ГЛАВА 4. ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ И 104 ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ МОНТАЖНОГО

РАСТВОРА

4.1. Разработка состава монтажного раствора по цементно-песчаному 104 соотношению

4.2. Технологические свойства монтажного раствора

4.3. Физико-механические свойства монтажного раствора

4.3.1. Деформации усадки-расширения монтажного раствора

4.3.2. Прочность монтажного раствора

4.3.3. Водопоглощение и показатели пористости монтажного 117 раствора

4.4. Выводы по главе

ГЛАВА 5. ХАРАКТЕР ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ МОНТАЖНОГО 120 РАСТВОРА С БЕТОНОМ КОНСТРУКЦИИ И АРМАТУРНЫМИ СВЯЗЯМИ В СТЫКОВОМ СОЕДИНЕНИИ

5.1. Когезионно-адгезионные свойства монтажного раствора и старого» бетона

5.2. Моделирование работы стыкового соединения, омоноличенного 122 монтажным раствором

5.3. Моделирование деформаций усадки-расширения монтажного 125 \ раствора в стыке

5.4. Защитные свойства монтажного раствора по отношению 127 к стальной арматуре

5.5. Выводы по главе

ГЛАВА 6. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ 130 И ОПЫТНО-ПРОМЫШЛЕННОЕ ВНЕДРЕНИЕ МОНТАЖНОГО РАСТВОРА

6.1. Расчет технико-экономической эффективности сухой монтажной 130 смеси

6.1.1 Сравнение себестоимости 1 т сухой монтажной смеси со 130 стоимостью 1 т сухой «напрягающей» смеси

6.1.2. Расчет себестоимости 1 т сухой монтажной смеси

6.2. Разработка технических условий и технологического регламента 133 на производство сухой монтажной смеси

6.3. Защита результатов исследования патентом на изобретение

6.4. Условия и результаты промышленной проверки

6.4.1. Натурное испытание монтажного раствора в стыках колонн

6.4.2. Натурное испытание монтажного раствора на фрагменте 138 сборно-монолитного каркаса здания

6.4.3. Промышленное использование разработанного монтажного раствора

6.5. Выводы по главе

Актуальность работы. Особенностью современного строительства в России является внедрение новых и модернизация существующих конструктивных решений каркасно-связевых систем зданий различного назначения из сборного и сборно-монолитного железобетона. В рамках национального проекта «Доступное и комфортное жилье» на 2002-2010 годы в регионах России реализуются, хотя и медленно, мероприятия, связанные с модернизацией заводов ЖБИ, КПД и ДСК, с целью перехода от традиционных конструктивных систем к более эффективным, обеспечивающим гибкость планировки зданий и высокое качество строительства. [1, 2, 3, 4]. В результате достигнут даже некоторый подъем объемов выпуска сборного железобетона в период с 1999 г. по 2004 г. на 6,23 У млн. м [2, 5]. В то время как в России растет доля монолита, на Западе наблюдается устойчивая тенденция развития сборного железобетона (в т.ч. КПД). Свидетельством этому служит ряд специальных конгрессов по сборному железобетону, прошедших во Франции, Англии, Финляндии и даже США - стране, традиционно ориентированной на монолитное строительство [1,6].

Одновременно с этим в нашей стране значительно возрос интерес и к монолитному железобетону, который существенно улучшает объемно-планировочные и архитектурно-выразительные решения зданий, предлагая потребителю разнообразное и комфортное жилье. Особенное распространение монолитный железобетон получил в таких городах как Санкт-Петербург, Москва, в республиках Чувашия и Татарстан, в Свердловской, Челябинской и других областях.

Рациональное сочетание сборного и монолитного железобетона взаимно компенсирует недостатки обоих типов, и позволяет создавать новые каркасные системы сборно-монолитного типа (например, сборно-каркасномонолитная система домостроения «Аркос», разработанная БелНИИС, безригельная каркасная система типа «КУБ», французские сборно-монолитные каркасные дома системы «САРЕТ» и др.).

Разнообразие каркасных систем ведет к разнообразию стыков их элементов, от качества которых зависит прочность, жесткость и надежность всей конструкции. Одним из немногих эффективных стыков ЖБК, в частности, колонн является бессварной «колодцевый», в котором выпуски арматуры одной конструкции замоноличиваются в специальных углублениях I (колодцах) в бетоне другой. Основным эксплуатационно-техническим требованием к конструкции бессварного стыка (штепсельный, муфтовый, гильзовый и др.) является его монолитность и равнопрочность. А это определяется, в первую очередь прочностью омоноличивающего материала и его сцепления (адгезии) с бетоном и арматурными выпусками сопрягаемых конструкций.

Для стыковых соединений в массовом сборном и сборно-монолитном строительстве применяются мелкозернистые смеси на основе ^ расширяющихся цементов (напрягающего, гипсоглиноземистого, расширяющегося портландцемента, цемента с компенсированной усадкой), которые устраняют и ослабляют главный недостаток бетонов на основе рядового портландцемента - усадочные деформации. Однако, эффект расширения, при всех достоинствах названных цементов, реализуется в них лишь при поступлении в твердеющий состав влаги извне. А это зачастую трудно обеспечить в реальных условиях. В частности, это проблематично для указанного выше бессварного стыка с частично или полностью закрытым объемом. Подтверждением этому являются исследования Михайлова, Кравченко, Тейлора, Ларионовой, Рояка и др., которыми установлено, что твердение расширяющихся цементов в воде сопровождается интенсивным расширением, в нормально-влажностных условиях - незначительным расширением, а в воздушо-сухих условиях сопровождается даже усадкой.

Поэтому, весьма актуальным является поиск способов интенсификации собственных деформаций расширения омоноличивающих композиций, изготовленных на рядовых портландцементах. При этом остаются постоянными задачи улучшения их технологических свойств, повышения прочности и долговечности. Решение этих задач, по нашему мнению, возможно путем модификации портландцемента комплексными полифункциональными добавками, способными направленно регулировать физико-химические процессы гидратации компонентов вяжущего и структурообразования цементного камня.

Цель исследования. Разработка безусадочного монтажного раствора с повышенными технологическими и физико-механическими показателями путем модификации портландцемента добавками, обеспечивающими его твердение с расширением в стыках с ограниченным доступом влаги.

В соответствии с поставленной целью определены следующие задачи исследования:

- обосновать с позиции физико-химии твердения цементов выбор функциональных компонентов комплексного модификатора;

- исследовать структурообразование с расширением цементного камня при гидратации модифицированного портландцемента с целью оптимизации состава комплексного модификатора и его содержания;

- исследовать реологические характеристики модифицированных цементных композиций и изучить технологические и физико-механические свойства монтажного раствора на их основе;

- провести механические испытания стыков для определения характера разрушения, несущей способности и деформативности;

- разработать технологию изготовления сухой монтажной смеси, выпустить опытную партию и применить её в стыках колонн жилых зданий.

Научная новизна.

• Обоснована и экспериментально подтверждена возможность интенсификации образования гидросульфоалюмината кальция высокосульфатной формы при твердении портландцемента в среде с пониженным влагосодержанием путем введения комплексного модификатора, способного обеспечивать безусадочность монтажного раствора;

• Выявлен механизм интенсифицирующего влияния добавок сульфата натрия и С-3 на образовании эттрингита (ГСАК-3), заключающийся в понижении концентрации гидроксида кальция и увеличения щелочности при твердении портландцемента с расширяющим компонентом;

• Установлено, что механизм положительного влияния суперпластификатора С-3 на расширение цементного камня связан с уменьшением открытой и капиллярной пористости и увеличением доли свободной (неадсорбированной) воды (9-10 %), вступающей в реакцию образования эттрингита.

Практическая значимость работы. Разработаны оптимальные составы комплексного модификатора портландцемента и на их основе безусадочного монтажного раствора с повышенными технологическими и эксплуатационно-техническими характеристиками для омоноличивания стыков сборных железобетонных конструкций зданий и сооружений (патент №2259964 от 05.04.04).

Разработаны технические условия и технологический регламент на производство сухой монтажной смеси, состоящей из портландцемента, комплексного модификатора и песка. Получены положительные результаты опытно-промышленных испытаний монтажного раствора.

Внедрение результатов работы. На основе результатов проведенных исследований на базе кафедры ТСМИК Казанского государственного архитектурно-строительного университета изготовлено 2,5 тонны сухой монтажной смеси, которая была использована для омоноличивания 158 стыков железобетонных колонн при строительстве пятиэтажного жилого дома сборно-монолитного типа в г. Казани.

Достоверность результатов экспериментальных исследований и выводов обеспечена:

- соответствием полученных результатов с общими положениями физико-химии и структурообразования цементных композиций; использованием поверенного оборудования при испытании материалов, современных методов исследования структуры и свойств цементного камня (РФА, ДТА, комлексонометрия, потенциометрия, тепловыделение) и статистической обработкой результатов;

- испытанием фрагмента железобетонного сборно-монолитного каркаса здания, горизонтальные стыки колонн которого были омоноличены разработанным монтажным раствором. Показано, что узлы каркаса обладают достаточной несущей способностью, жесткостью и трещиностойкостью и соответствуют требованиям действующих норм на проектирование. Это позволило рекомендовать разработанный состав монтажного раствора при строительстве сборных железобетонных каркасов зданий.

Апробация работы. Основные результаты проведенных исследований докладывались и обсуждались на: всероссийской конференции «Теория и практика повышения эффективности строительных материалов» (Пенза, 2006 г.), десятых академических чтениях РААСН «Достижения, проблемы и направления развития теории и практики строительного материаловедения» (Пенза-Казань, 2006 г.), V республиканской научно-практической конференции молодых ученых и специалистов «Наука. Инновация. Бизнес» (г.Казань, 2005), международной научно-технической конференции «Актуальные проблемы современного строительства» (Пенза, 2005г.), ежегодных республиканских научных конференциях Казанского государственного архитектурно-строительного университета (2003-2006 г.г.).

Публикации. По материалам выполненных исследований опубликовано 9 печатных работ, включающих 6 статей, 2 тезиса и патент №2259964 «Сухая цементно-песчаная смесь». За разработку монтажного раствора Академией наук РТ совместно с Инвестиционно-венчурным фондом автору вручен диплом на республиканском конкурсе «50 лучших инновационных идей Республики Татарстан».

Структура и объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, 6 глав, основных выводов, списка используемой литературы из 156 наименований, изложена на 159 страницах машинописного текста, содержит 46 рисунка, 29 таблиц, 5 приложений.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. С целью разработки безусадочного цементного монтажного раствора для стыков железобетонных конструкций обоснована и экспериментально подтверждена возможность интенсификации гидросульфоалюмината кальция трехсульфатной формы (ГСАК-3) при твердении портландцемента в среде с пониженным влагосодержанием путем его комплексного модифицирования добавками высокоглиноземистого шлака (ВГШ), гипса, сульфата натрия и суперпластификатора С-3.

2. Установлено, что для интенсификации образования эттрингита, как основного фактора расширения цементного камня (ЦК) (с помощью высокоглиноземистого шлака и гипса), компенсирующего его усадку, необходимо снизить концентрацию Са(ОН)2 на 20.25 % при твердении цемента и увеличить общую щелочность в нем на 20.30 % путем введения сульфата натрия и суперпластификатора С-3.

3. Экспериментально установлено, что процессы расширения модифицированного портландцемента в условиях низкого водосодержания обеспечивается снижением общей пористости ЦК на 20.23 %, сохранением части свободной воды в цементном тесте (9. 11 %), набором необходимой прочности каркаса кристаллогидратов ЦК (8.13 МПа) через 11. 14 часов твердения, достигаемой введением Na2S04 и С-3.

4. Разработан состав комплексного полифункционального модификатора (КРМ), обладающего расширяющим, ускоряющим и пластифицирующим действием и состоящим из ВГШ (70 %), гипса (18 %), сульфата натрия (6 %), суперпластификатора С-3 (6 %). При совмещении бездобавочного портландцемента с 14,5 % КРМ и песком получен раствор (Ц:П=1:1, В/Ц=0,4) для замоноличивания стыков железобетонных конструкций, твердеющий без усадки в среде с пониженным влагосодержанием (патент РФ №2259964).

5. Установлено, что при твердении нового монтажного раствора в «колодце» бетонной конструкции, то есть при десорбции («отсосе») влаги из него деформации расширения на 60 сутки при 20 °С составляют 0,06 мм/м, что определяет его как безусадочный состав. При влажности окружающей среды 70-80 % расширение составляет 0,7 мм/м.

6. Монтажный раствор имеет повышенные технологические и эксплуатационно-технические показатели: подвижность Пк3 (по ГОСТ 5802), сохраняемость подвижности - 30 мин, высокие темпы набора прочности: через 1 сутки прочность при сжатии асж=20.22 МПа, прочность при раскалывании арас=2,9.3,1 МПа, при изгибе аизг=3,8.4 МПа, через 28 суток Сеж = 40.45 МПа, арас=4.5 МПа, аизг=7.8 МПа. Защитные свойства раствора, как показали 3-летние испытания стальной арматуры в условиях попеременного увлажнения-высушивания, высокие.

7. Испытания образцов, моделирующих в реальных размерах «колодцевый» стык железобетонных колонн, показали, что монтажный раствор обладает высоким сцеплением с бетоном «колодца», большей несущей способностью и жесткостью, чем растворы на портландцементе и напрягающем цементе, обеспечивая равнопрочность и монолитность стыка.

8. Разработана технологическая схема и технологический регламент для производства сухой монтажной смеси для безусадочного раствора и технические условия на неё. Успешно проведены натурные испытания колонн, стыки которых замоноличивали новым монтажным раствором, и фрагмента сборно-монолитного каркаса здания. Выпущено 2,5 т сухой монтажной смеси, на основе которой произведено замоноличивание 158 стыков колонн строящегося жилого дома в г.Казани.

1. Михайлов К.В., Волков Ю.С. Сборный железобетон: история и перспективы. Строительные материалы. 2006. - № 1. - С. 7-9.

2. Баринова Л.С., Куприянов Л.И., Миронов В.В. Современное состояние и перспективы развития строительного комплекса России // Строительные материалы.- 2004,- № 9.- С. 2-7.

3. Баринова Л.С., Песцов В.И. Сборный и монолитный железобетон в российском строительстве. В кн.: Бетон на рубеже третьего тысячелетия: Материалы 1-й Всерос. конф. по проблемам бетона и железобетона, 9-14 сент. 2001, с.44-54.

4. Федеральная целевая программа «Жилище» на 2002-2010 годы (утв. постановлением Правительства РФ от 17 сентября 2001 г. N 675) // http://bin-n.narod.ru/other/federalnay.htm.

5. Григораш В.А. Итоги работы строительного комплекса и жилищно-коммунального хозяйства в 2004 году // Строительные материалы.- 2005.- № 4.- С. 4-5.

6. Направления развития производства и применения железобетона в России // Строительные материалы, 1999.- № 1.- С. 20-21.

7. Даумова Р.И. Стыки элементов железобетонных каркасов многоэтажных каркасов зданий с применением эпоксидных полимеррастворов. Дисс. на соис. уч. ст. к-та техн. наук. М., 1984. - 237 с.

8. Драбкин Г.М., Марголин А.Г. Многоэтажные промышленные здания из сборного железобетона. Л.: Стройиздат, 1974. - 232 с.

9. Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции. Общий курс. 5-е изд., перераб. и доп. - М.: Стройиздат, 1991. - 767 с.

10. Мандриков А.П. Примеры расчета железобетонных конструкций: Учебное пособие для техникумов. 2-е изд., переб. И доп. - М.:Стройиздат, 1989.-506 с.

11. Дыховичный Ю.А., Максименко В.А. Сборный железобетонный унифицированный каркас. М.: Стройиздат, 1985. - 296 с.

12. Ковнеристов Г.Б., Русинов И.А, Малышев А.Н., Коваль Ю.В. Прочность и контактная деформативность железобетонных конструкций. -Киев, Будивэльник, 1991. 152 с.

13. Прочность и жесткость стыковых соединений панельных конструкций. Опыт СССР и ЧССР. Под ред. Лишака В.И. М.: Стройиздат, 1980.- 192 с.

14. Сорокин A.M. Бессварные стыки колонн многоэтажных зданий.// Бетон и железобетон.- 1984.- № 1.- С. 17-18.

15. Бондарев В.А. Исследование бессварочных шпоночных стыков тонкостенных сборных железобетонных конструкций. Автореферат дисс. на соис. уч. ст. к-та техн. наук. Киев., 1970. - 16 с.

16. Логунова В.А., Соколов И.Б. Бессварные стыки арматуры для железобетонных конструкций промышленных и гражданских сооружений города // Научно-технические ведомости СПбГТУ, 1997. № 1-2 (7-8). - С. 96-101.

17. Руководство по замоноличиванию цементно-песчаным раствором стыков шпоночного типа в сборных железобетонных ёмкостных сооружениях / ЦНИИПпромзданий. М.: Стройиздат, 1980. - 12 с.

18. Рекомендации по устройству стыков в крупнопанельных зданиях / ЦНИИЭПжилище.-М.: Стройиздат, 1972.

19. Шаров И.И. Замоноличивание и герметизация стыков сборных железобетонных конструкций. М.: Стройиздат, 1980. - 232 с.

20. Лагойда А.В., Рубанов А.В. Комплексная противоморозная добавка на основе поташа // Бетон и железобетон. 1988. - № 2. - С. 21-23.

21. Матков Н.Г. Бетоны с суперпластификатором С-3 для сборных элементов и узлов каркасов зданий.// Бетон и железобетон.- 1989,- № 4.-С.24-27.

22. Уотсон С.К. Заделка швов под давлением в гражданском и промышленном строительстве (фирма «Уотсон Боуман»). М., ВНИИЭМ, 1971.-36 с.

23. Юкневичюте Я.А., Багочюнас В.М. О прочности старого и нового бетона с суперпластификатором С-3 // Бетон и железобетон. 1988. - № 10. -с. 33.

24. Москвин В.М., Гаркави М.С., Долгова О.А., Сафронов М.Ф. Бетоны с комплексными добавками для ремонтно-восстановительных работ // Бетон и железобетон. 1988.- № 11.- С. 9-10.

25. Михайлов Н.В., Урьев Н.Б. Коллоидный цементный клей и его применение для склеивания и омоноличивания бетонных и железобетонных конструкций и сооружений. Экспресс-информация. Кишинев: УДСМ МССР, 1961.-28 с.

26. Бовин Г.П., Павлова Т.К. Водонепроницаемые безусадочные составы для замоноличивания вертикальных шпоночных стыков сборных железобетонных резервуаров. М.: Стройиздат, 1972.- 24 с.

27. Мчедлов-Петросян О.П., Филатов Л.Г. Расширяющиеся составы на основе портландцемента. М.: Стройиздат, 1965. - 139 с.

28. Мчедлов-Петросян О.П. Химия неорганических строительных материалов.-М.: Стройиздат, 1971.

29. Рамачандран B.C. и др. Добавки в бетон. Справочное пособие. М.: Стройиздат, 1988.-572 с.

30. Шейкин А.Е., Якуб Т.Ю. Безусадочный портландцемент. М.: Стройиздат, 1966.- 103 с.

31. Шейнин А.Е. Структура, прочность и трещиностойкость цементного камня. М.: Стройиздат, 1974. 191 с.

32. Цилосани З.Н. Усадка и ползучесть бетона. Тбилиси: Изд-во АН Груз. ССР, 1963.- 173 с.

33. Александровский С.В. Некоторые особенности усадки бетона // Бетон и железобетон. 1959. - №10. - С.8-10.

34. Александровский С.В. Экспериментально-теоретические исследования усадочных напряжений в бетоне. М.: Стройиздат, 1965. -285 с.

35. Миненко Е.Ю. Усадка и усадочная трещиностойкость высокопрочных бетонов с органоминеральными модификаторами. Автореф. дисс. на соис. уч. ст. к.т.н. Пенза, 2004. - 19 с.

36. Кузнецов B.C. Расчет и конструирование стыков и узлов элементов железобетонных конструкций. М.: Издательство Ассоциации Строительных Вузов, 2002.- 128 с.

37. Сендеров Б.В., Фрайнт М.Я. Работа конструкций и стыков крупнопанельных домов в процессе их возведения и в период эксплуатации // Бетон и железобетон.-1971.- № П.- С. 12-14.

38. Гроздов В.Т. Дефекты стыков стеновых панелей и влияние их на несущую способность крупнопанельных зданий // Известия вузов. Строительство. 1993. - № 1. - С. 71-72.

39. Александрян Э.П. Прочность и деформативность стыков сборных железобетонных конструкций, замоноличенных полимеррастворами. -Тбилиси: Мецниереба, 1976. 118 с.

40. Стыки сборных железобетонных конструкций. Под ред. Васильева А.П. М.: Стройиздат, 1970. - 192 с.

41. Черкинский Ю.С. Полимерцементный бетон. М., Стройиздат, 1984. -212с.

42. Микульский В.Г., Игонин JI.A., Сцепление и склеивание бетона в сооружениях. М.: Стройиздат, 1965. - 128 с.

43. Микульский В.Г. Склеивание бетона. М.: Стройиздат, 1975. - 236 с.

44. Долев А.А. Эффективные клеевые композиции для омоноличивания стеновых блоков. Дисс. на соис. уч. ст. к-та техн. наук. М.: МГСУ, 2003. -162 с.

45. Матков Н.Г., Горшкова В.М. Сопряжение сборных железобетонных элементов с применением полимерных растворов. В Кн: Стыки сборных железобетонных конструкций. Под общ. ред. Васильева А.П. М.: Стройиздат, 1970. - 192 с.

46. Матков Н.Г., Напрасников И.В. Экспериментально-теоретические исследования и расчетная модель сцепления трубчато-клеевых стыков высокопрочной арматуры // Совершенствование стыков железобетонных конструкций. М, НИИЖБ, 1987.- С. 57-70.

47. Соколов Г.М. Клеи и зимнее склеивание бетона.// Известия вузов. Строительство. 2003. - №2. - С. 68-72.

48. Берген Р.И. Прочность клеевых соединений бетона на срез.// Бетон и железобетон.- 1973.- № 11. С. 23-24.

49. Мельников Ю.Л., Захаров JI.B. Стыки элементов сборных железобетонных мостовых конструкций. М., Транспорт, 1971.

50. Горшкова В.М. Сопряжение железобетонных колонн на эпоксидном полимеррастворе // Промышленное строительство. 1974. - № 1.

51. Савин П.Н., Царев В.М., Баранов В.М. Прогрессивная технология монтажа анкерных болтов под технологическое оборудование на эпоксидном клее // Известия вузов. Строительство. 1994. - № 7-8. - С. 122-124.

52. Соколов Г.М. Исследование технологических и конструкционных свойств эпоксидных клеев горячего отверждения для соединения бетонных ижелезобетонных конструкций. Автореф. дисс. на соис. уч. ст. к.т.н. Казань, 1971.-18 с.

53. Соколов Г.М. Эпоксидные пленочные клеи для бетона с улучшенными технологическими свойствами // Известия вузов. Строительство. 2003. - №3. - С. 53-57.

54. Лисенко В.А. Защитно-конструкционные полимеррастворы в строительстве. Киев: Будивельник, 1983.

55. Белов Б.П. Исследование прочности и деформативности клеештыревых стыков конструкций железобетонных мостов. Автореф. дисс. на соис. уч. ст. к.т.н. М., 1982.

56. Химическая технология вяжущих материалов: Учебное пособие. Под ред. Тимашева В.В. М.: Высшая Школа, 1980. - 472 с.

57. Тейлор X. Химия цемента. Пер. с англ. М.: Мир, 1996. - 500 с.

58. Кузнецова Т.В. Специальные цементы. В Кн.: Бетон на рубеже третьего тысячелетия: Материалы 1-й Всерос. конф. по проблемам бетона и железобетона, 9-14 сент. 2001, с. 1220-1224.

59. Филатов Л.В., Царенко А.В. Геоцементные композиции с применением вторичного сырья // Строительная газета. 2002. -№33.

60. Филатов Л.В., Царенко А.В. Геоцементные композиции на основе вторичного сырья. В Кн.: Бетон на рубеже третьего тысячелетия: Материалы 1-й Всерос. конф. по проблемам бетона и железобетона, 9-14 сент. 2001, с.44-54.

61. Кравченко И.В. Расширяющиеся цементы. М.: Стройиздат, 1962.164 с.

62. Волженский А.В. Минеральные вяжущие вещества. 4-е изд., перераб. и доп. - М.: Стройиздат, 1986. - 464 с.

63. Кузнецова Т.В., Талабер Й. Глиноземистый цемент. М.: Стройиздат, 1988.- 272 с.

64. Ефремова И.А. Бетоны с комбинированным заполнителем на основе портландцемента с расширяющимися добавками. Автореф. дисс. на соис. уч. ст. к.т.н. Ростов-на-Дону, 1997. - 24 с.

65. Кутателадзе К.С., Габададзе Т.Г., Нергадзе Н.Г. Алунитовые безусадочные, расширяющиеся и напрягающие цементы. Шестой международный конгресс по химии цемента. Том III Цементы и их свойства. Под общ. ред. Болдырева А.С. М.: Стройиздат, 1976.- 355 с.

66. Клигер П., Грининг Н. Эффективность расширяющегося* цемента. Пятый международный конгресс по химии цемента. Под общ. ред. Мчедлова-Петросяна О.П. М.: Стройиздат, 1973.- 480 с.

67. British Patent No 474917. «Expansiv Cements» (Assigned to Etablissements Poliet et Chausson). Nov. 10 (1937), 4 p.

68. Михайлов B.B. Патент № 68445 «Способ изготовления цемента (расширяющегося)», авг. 1942, Бюл. изобр. №5,1947.

69. Звездов А.И., Будагянц Л.И. Еще раз о природе расширения бетонов на основе напрягающего цемента // Бетон и железобетон.- 2001.- № 4.- С. 3-5.

70. Звездов А.И., Мартиросов Г.М. Бетоны с компенсированной усадкой. // Бетон и железобетон.- 1995.- № 4.- С. 3-5.

71. Звездов А.И., Титов М.Ю. Бетон с компенсированной усадкой для возведения трещиностойких конструкций большой протяженности // Бетон и железобетон.- 2001.- № 4.- С. 17-20.

72. Титова JI.A., Бейлина М.И. Расширяющие добавки для бетонов нового поколения// Бетон и железобетон. 2001. - № 4. - С. 24-27.

73. Фаликман В.Р., Сорокин Ю.В., Вайнер А.Я., Башлыков Н.Ф. Гидроксилсодержащие органические расширяющие добавки для снижения деформаций усадки бетона // Строительные материалы. 2005. - № 8. - с. 911.

74. Кардумян Г.С., Каприелов С.С. Новый органоминеральный модификатор серии «МБ» Эмбелит для производства высококачественных бетонов // Строительные материалы. - №8.-2005.-С.12-15.

75. Каприелов С.С., Шейнфельд А.В., Кардумян Г.С., Дондуков В.Г. Модифицированные высокопрочные мелкозернистые бетоны с улучшенными деформационными характеристиками // Бетон и железобетон.-2006.- № 2,- С. 2-7.

76. Кристаллографическая и кристаллохимическая база данных для минералов и их структурных аналогов WWW-Минкрист // http://database.iem.ac.ru/mincryst/rus/sfull.php

77. Будников П.П. Кравченко И.В. Расширяющиеся цементы Основной доклад. Пятый международный конгресс по химии цемента. Под ред. Мчедлова-Петросяна. М.: Стройиздат, 1973.- 480 с.

78. Волженский А.В. Теоретическая водопотребность вяжущих, величина частиц новообразований и их влияние на деформации твердеющих систем // Бетон и железобетон.- 1969.- № 9.- С. 35-36.

79. Волженский А.В. Характер и роль изменений в объемах фаз при твердении вяжущих и бетонов // Бетон и железобетон.- 1969.- № 3.- С. 16-20.

80. Ларионова З.М., Никитина Л.В., Гарашин В.Р. Фазовый состав, микроструктура и прочность цементного камня и бетона. М.: Стройиздат, 1977.- 264 с.

81. Ларионова З.М. Образование гидросульфоалюмината кальция и его влияние на основные свойства быстротвердеющего цемента. М.: НИИЖБ, 1959.-64 с.

82. Ларионова З.М. Устойчивость эттрингита в цементных системах. Шестой международный конгресс по химии цемента. Том II Гидратация и твердение цемента. Под общ. ред. Болдырева А.С. М.: Стройиздат, 1976.358 с.

83. Candlot С. Bulletin. Societe d'Encouragement pour l'lndustrie Nationale, v.5 (1890), p.682

84. Michaelis W. Tonindustrie-Zeitung (Goslar), v.16, 1892, p.105.

85. Lerch W., Ashton F.W., Bogue R.H. Sulfoaluminates of calcium, 1. Res. Natl. Bur. Standards, 2, (1929), pp. 715-731.

86. Сиверцев Г.Н. Лапшина А.И. Сравнительные исследования обычных и расширяющихся цементов. В Кн: Совершенствование методов исследования цементного камня и бетона. Под общ. ред. Сиверцева Г.Н. М.: Стройиздат, 1968.-214 с.

87. Сиверцев Г.Н. Лапшина А.И. Расширяемость цементов. В Кн: Совершенствование методов исследования цементного камня и бетона. Под общ. ред. Сиверцева Г.Н. М.: Стройиздат, 1968. - 214 с.

88. Сиверцев Г.Н., Ларионова З.М. НТО ЦНИПС, №5381, 1955.

89. Михайлов В.В., Литвер С.Л. Расширяющийся и напрягающий цементы и самонапряженные железобетонные конструкции. М.: Стройиздат, 1974.-312 с.

90. Lossier G. «Silikates Industrielles» №7-8,1960.

91. Lossier G. «La Geniec Civile», № 7-8, 1944.

92. Chassevent V., Stiglitz P. «Comptes rendus» №26, v.222, 1946.

93. Кравченко И.В. Глинозёмистый цемент. M., Стройиздат, 1961. -176 с.

94. Кравченко И.В., Кузнецова Т.В., Власова М.Т., Юдович Б.Э. Химия и технология специальных цементов. М.: Стройиздат, 1979. - 208 с.

95. ГОСТ 11052-74. Цемент гипсоглинозёмистый расширяющийся.

96. Рояк С.М., Рояк Г.С. Специальные цементы. М.: Стройиздат, 1993.-416 с.

97. Алексеев С.Н. Коррозия и защита арматуры в бетоне. М: Стройиздат, 1962.

98. Алексеев С.Н., Иванов Ф.М., Модры С., Шиссль П. Долговечность железобетона в агрессивных средах. М.: Стройиздат, 1990. - 320 с.

99. Исследование и применение напрягающего бетона и самонапряженных железобетонных конструкций. Сборник научных трудов. Под ред. Михайлова В.В. и Литвера С.Л. М.: Стройиздат, 1984. - 128 с.

100. Самонапряженные и непрерывно армированные конструкции. Под ред. Михайлова В.В., Звездова А.И. М.: НИИЖБ, 1989. - 109 с.

101. Кузнецова Т.В., Розман Д.А., Мингазутдинова Т.В., Лебедев А.О., Волкова Л.С., Комарова Г.И. Влияние дисперсности напрягающего цемента на его свойства. В сб. трудов: Химия и технология специальных цементов. -НИИЦемент, 1985,152 с.

102. Кузнецова Т.В. Самонапряжение расширяющихся цементов. Шестой международный конгресс по химии цемента. Том III Цементы и их свойства. Под общ. ред. Болдырева А.С. М.: Стройиздат, 1976.- 355 с.

103. Будагянц Л.И., Литвер С.Л., Дех О.С. Самонапряженные угловые стыки плитных элементов // Бетон и железобетон.- 1984.- № 12.- С. 25-27.

104. Дех О.С. Прочность и трещиностойкость самонапряженных стыков сборных и сборно-монолитных конструкций. Дисс. на соис. уч. ст. к-та техн. наук. М.: НИИЖБ, 1984. - 262 с.

105. А.с. 310982 СССР МКИ С 04 Ь USA Стыковое соединение железобетонных элементов / В.В. Михайлов, Бердичевский Г.И. (СССР)// Открытия, изобретения, промышленные образцы, торговые знаки. 1971. -№24.

106. Дех О.С., Будагянц Л.И., Чушкин А.П. Самонапряженное стыкование растянутых элементов ёмкостных сооружений // Бетон и железобетон.- 1988.-№4.-С. 10-11.

107. Вексман A.M., Литвер С.Л., Ризоватов В.В., Будагянц Л.И. Замоноличивание стыков сборных железобетонных резервуаров с применением напрягающего цемента // Бетон и железобетон.- 1967.- № 12.

108. Мартиросов Г.М. Будагянц Л.И., Титова Л.А. Бетоны на основе расширяющихся цементов // Адрес: http://proektstroy.ru/informwrites.php?tag=462&deep=2.

109. Батраков В.Г. Модифицированные бетоны. Теория и практика. 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Стройиздат, 1998. - 768 с.

110. Свешников Г.В., Лузин Ю.Н. и др. Замоноличивание висячей оболочки покрытия закрытой стоянки автобусного парка // Бетон и железобетон.- 1974.- № 4.- С. 31-32.

111. Литвер С.Л., Будагянц Л.И. Напрягающий цемент для самонапряжения железобетона без тепловой обработки // Бетон и железобетон. 1968.- № 4.- С. 4-7.

112. Третьяков О.Е. Влияние комплексных добавок на свойства напрягающего бетона // Бетон и железобетон. 1988. - № 10. - С. 20-22.

113. Третьяков О.Е. Эффективность применения добавок поверхностно-активных веществ для регулирования свойств бетона на напрягающем цементе // Архитектура и строительство Узбекистана. 1982,- № 8.- С. 31-32.

114. Водонепроницаемый расширяющийся цемент и его применение в строительстве. Под общ. ред. Михайлова В.В. М.: Стройиздат, 1951. -164 с.

115. Лейрих В.Э. Расширяющийся цемент ГАШ. В сб. трудов: «Опыт строительства на Урале».- Свердловск, 1947.

116. Лейрих В.Э., Веприк И.Б., Прохоров В.Х. Способы получения безусадочного вяжущего на основе портландцемента и расширяющегося компонента. Английский патент №1, 083, 727.

117. Лейрих В.Э., Прохоров В.Х., Пивень Л.С. Безусадочный конструктивный керамзитобетон // Бетон и железобетон.- 1970.- № 9.- С. 1214.

118. Прохоров В.Х., Белова И.Ф., Лейрих В.Э. Бетон на основе расширяющегося портландцемента для замоноличивания стыков сборных сооружений // Бетон и железобетон 1970.- № 7.- С. 31-32.

119. Арбузова Т.Б. Добавка для омоноличивания стыков сборного железобетона// Бетон и железобетон.- 1988.- № 4.- С. 15-17.

120. А.с. 444746 СССР МКИ С 04 Ъ 7/54 Расширяющая добавка к цементу./ Т.Б. Арбузова, А.Н. Новопашин, Т.А. Лютикова, Э.В. Пименова (СССР)// Открытия, изобретения, промышленные образцы, торговые знаки. -1974. -№36.-С.54.

121. А.с. 835983 СССР МКИ С 04 Ь 7/14 Способ производства расширяющей добавки к цементу./ Т.Б. Арбузова, А.А. Новопашин, A.M. Дмитриев и др. (СССР)// Открытия, изобретения, промышленные образцы, торговые знаки. 1981. - №21. - С. 113.

122. Барсукова З.М. Аналитическая химия. М.: Высшая школа, 1990 -320 с.

123. Вернигорова В.Н., Макридин Н.И., Соколова Ю.А. Современные химические методы исследования строительных материалов: Учебное пособие. М.: АСВ, 2003 - 224 с.

124. ГОСТ 25094-82. Добавки активные минеральные. Методы испытаний.

125. Методы исследования цементного камня и бетона. Под ред. Ларионовой З.М. М.: Стройиздат, 1970. - 160 с.

126. Липсон Г., Стал Г. Интерпретация порошковых рентгенограмм. М.: Мир.- 1972.-384 с

127. Горшков B.C. Термография строительных материалов. М.: Стройиздат, 1968.-240 с.

128. Горшков B.C., Тимашев В.В., Савельев В.Г. Методы физико-химического анализа вяжущих веществ. М.: Высшая школа, 1981. - 335 с.

129. Ратинов В.Б., Иванов Ф.М. Химия в строительстве. 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Стройиздат, 1977. - 220 с.

130. Ратинов В.Б., Розенберг Т.И. Добавки в бетон. М.: Стройиздат, 1973.-207 с.

131. Глекель Ф.Л. Физико-химические основы применения добавок к минеральным вяжущим. Ташкент: «ФАН» АН УзССР, 1975.

132. Курбатова И.И. Химия гидратации портландцемента. М.: Стройиздат, 1977.- 159 с.

133. Тараканов О.В. Структурообразование и твердение цементных бетонов с комплексными ускоряющими и противоморозными добавками на основе вторичного сырья. Дисс. на соис. уч. ст. д-ра техн. наук. Пенза.: ПТУ АС, 2003. - 570 с.

134. Ребиндер П.А. Физико-химическая механика. Москва: Знание, 1958.-64 с.

135. Топильский Г.В., Алданов Е.А., Фролова Л.Н. Клеевые минеральные композиции // Бетон и железобетон. 1996. - № 3. - С. 11-13.

136. Демьянова B.C., Калашников В.И., Миненко Е.Ю., Тростянский В.М., Стасевич А.В. Усадка и усадочная трещиностойкость высокопрочных бетонов. Пенза: ЦНТИ, 2004. - 112 с.

137. Теряев В.Г. Разработка и экспериментальные исследования бессварных соединений сборных внецентренно сжатых железобетонных конструкций / Автореферат дисс. на соис. уч. ст. к-та техн. наук. М., 1971. -16 с.

138. Технология напрягающего и самонапряженных железобетонных конструкций. Под ред. В.В. Михалова и C.JI. Литвера- М., Стройиздат,1975.-183 с.

139. Чмель Г.В. Модифицирование расширяющихся вяжущих веществ с целью управления собственными деформациями и прочностью бетонов. Автореферат дисс. на соис. уч. ст. к-та техн. наук. Ростов-на-Дону, 2004. -24 с.

140. Кузнецова Т.В., Розман Д.А., Мингазутдинова Т.В., Лебедев А.О., Волкова Л.С., Иващенко С.И., Астанский Л.Л. Невзрывчатое разрушающее вещество. В сб. трудов: Химия и технология специальных цементов. -НИИЦемент, 1985, 152 с.

141. Ивянский Г.Б., Белевич В.Б., Зонтов А.Ю. Заделка стыков сборных железобетонных конструкций.-М.: Стройиздат, 1966.

142. Ивянский Г.Б., Белевич В.Б. Механизированная заделка стыков сборных железобетонных конструкций. М.: Стройиздат, 1971.

143. Баженов Ю.М. Высокопрочный мелкозернистый бетон для армоцементных конструкций. -М.: Стройиздат, 1969. 128 с.

144. Баженов Ю.М. Технология бетона. М.: Изд-во АСВ, 2002.- 500 с.

145. Баженов Ю.М. Магдеев У.Х., Алимов Л.А., Воронин В.В., Гольденберг Л.Б. Мелкозернистые бетоны: Учебное пособие. М.: МГСУ, 1998.- 148 с.

146. Бут Ю.М., Сычев М.М., Тимашев В.В. Химическая технология вяжущих материалов: Учебник для вузов. М.: Высшая школа, 1980.- 472 с.

147. Тимашев В.В. Избранные труды. Синтез и гидратация вяжущих материалов. М.: Наука, 1986. - 424 с.

148. Гаркави М.С. Термодинамический анализ структурных превращений в вяжущих системах. Магнитогорск: МГТУ, 2005. - 243 с.

149. Козлова В.К., Ильевский Ю.А., Карпова Ю.В. Продукты гидратации кальциево-силикатных фаз цемента и смешанных вяжущих веществ. Барнаул: АлтГТУ, 2005. - 183 с.

150. Бирюков А.И. Твердение силикатных минералов цемента. -Харьков, ХФИ «Транспорт Украины», 1999. 288 с.

151. Пащенко А.А., Сербии В.П., Старчевская Е.А. Вяжущие материалы. Киев: Вища школа, 1985. - 440 с.

152. Холмянский М.М. Бетон и железобетон: Деформативность и прочность. М: Стройиздат, 1997. - 576 с.1. Сухая монтажная смесь

153. Технические условия ТУ 5745-032-02069622-2005I1. Код ОКП 5745001. Ж 131. СОГЛАСОВАНО»

154. Генеральные директор OOGT«Baj