автореферат диссертации по строительству, 05.23.08, диссертация на тему:Защита от разрушений конструкций зданий и других сооружений в условиях действия переменных влажностей, температур и других агрессивных сред

ИНИС1ЕРСТВ0 НАУКИ, ВЫСШЕЙ ШКОЛЫ И ТЕХНИЧЕСКОЙ ПОЛИТИКИ ОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ. ОШПКГ ПО ВЫСШЕЙ ШКОЛЕ.

ОСУДАРСТВЕННАЯ ордена '.ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ ЩЕМИЯ УПРАВЛЕНИЯ имени СЕРГО ОРДЖОНИКИДЗЕ.

\

' На правах рукописи УЖ 699.8

{андидат технических наук Эвчаров Валентин Иванович

ЗАЩИТА-Ч0Т-РАЗРУШЕНИЙ КОНСТРУКЦИЙ ЗДАНИЙ И ДРУГИХ ВООРУЖЕНИЙ в;УСЛОВИЯХ ДЕЙСТВИЯ ПЕРЕМЕННЫХ ВЛАЖНОСТЕЙ, ГЕМПЕРАТУГ? И ДРУГИХ АГРЕССИВНЫХ СРЕД.

05.23.08 -технология и организация промышленного

и гражданского строительства. 05.23.05 -строительные материалы и изделия.

Автореферат диссертации на соискание учёной степени доктора технических наук.

МОСКВА. - 1992г.:

Работа выполнена в: Государственной академии управления (ГАУ).

имени С.Орджоникидзе Официальные оппоненты: Засл. деятель науки и техники РСФСР,

доктор технических наук, проф.Иванов Ф.М.(НШ доктор технических наук, профК0 стяев Ч.С.(Юй доктор технических наук, проф.Поляков С.В.(МИ(

Ведущая организация: Главленинградстрой.

Автореферат разослан '_£_" _^ /_199^.

Защита состоится "21 " мая_1992г.

в II . часов на заседании специализированного совета по защите диссертаций на соискание ученой степени доктора технических наук при ГАУ имени С.Орджоникидзе, в аудитории 444, адм.корпус

Отзывы по адресу: 109542, Москва, Рязанский проспект 99,

станция метро Выхино. С диссертацией можно ознакомится в библиотеке т.сл/г 'л-.

Ученый секретарь специализированного совета; канд. техн. наук, доцент, Заслуженный строитель РСФСР, . ^'ЧЭарламовА.Н.

Оппоненты: ¿у/.

.С.Кост'.яев

Ц 2 Л'ЬчДМ'С С Е.Р Т А Ц й о Н ;1 О Л р:л Б о Т Ы Г разработка цапав изученных основ теории, нивых методов зациты от "разрушений,развития новых'видов строительства,восстановления, ремонта и повкшзния прчности и долговечности.строительных ыэ-1ЭРИ8Л03..'конструкций зданий и других-сооружений в условиях ДЗП-ствия переменных влажносгей,положительных,отрицательных температур и агрессивных срзд при усовершенствовании технологии про-извадства. работ. . .

авто? з д а ;? ¡^А з т :

'I - новул классификация,повреждений конструкций здании (и др.сооружений)'а условиях действия переменных влэаностей.теапе-р_этур и; в комбинированных условиях действия других сред;

"-/разработку .к обоснование особенностэ;; теории возникно-.-.взная причин, разрушении ограждающих конструкции зданий и других сооружений з условиях переменный влажиостей,положительных,отрицательных' температур и других агрессивных срзд;

3)- новые технологии и обоснования границ применения в проектировании, строительстве и лря ремонтно-зосстановительных работах,'различных методов защити от разрушений,повышение прочности "и'крлговзчносги конструкций зданий-и. дру'гихсооружений,работающих .'¿/условиях действия, переменных влажноетеЬ,положительных,отрицэ-'"г.ельных тэмпэрэтур и; других -агрессивных сред;...

нозуй методику- определения параметров- влияния потерь .. долговечности .на, прочность сгроихальнах материалов и- нзеущую способность строительных.конструкций;'йри'проактиро|вэн'ш),строительстве и .эксплуатации.зданий,сооружений,их:^чзст#й я конструктивных:: 'элементов,работающих под' наг^узкойи- в :гяделых,.темпера турно-вла;шостных условиях я других'агроссивн^х срадэ'х:; ■

5- особаниости методики расчеталрочнооти к ^еформвтив-

ности конструкций'зданий,рэботэюдих-з условиях действия пера-• манных влз хностей,положительных,отрицательных температур и др.агрессивных срзд; ' •

• ' 2

5 - разработку л развитие теории применения используемых в строительстве к новых противоыорозных добавок з неэрмировэнных и армированных расчетной эрызтурол конструкциях здании и других сооружениях в зимнее врзыя;

7 - дозул методику учета в строительстве деформации кладок-иэ основе определения сходимости фактических и теоретических предельных и .обычных продольных .относительных деформаций при ■ предельных и обычных напряжениях кладок из разных видов каменных иатеодэлов;

основ

Ь - разработку особенностей новой теории .и развития новых беопрогревиых методов строительства,восстановления,ремонта и повышения прочности и долговечности возводимых в зимних условиях -здании и других сооружений; ,'■'■.■.

9 - новые классификации по применения/и назначение, исполь--зуеаых в строительстве к новых одиночных и комплексных противо-¿¡орозных добавок, по их.прогивоморозноыу действию на растворы, и бетоны,степени защиты арматуры от коррозии,реологическим свойствам, обеспечений прочности,долговечности и надежности возводимых в зимнее время зданий и других ооорукений; . ••

10 - эффективность теории,.« пракгики применения в строитель-

ч ' ' ' '

стве "метода замораживания" каменных конструкций;

■ ■ 'II - теоретические основы -и разработанную технологию улуч- _ ¡аашш совместной работы кладок с.разными видами облицовок на растворах с противоыорозньми добавками и без них,и обеспечения прочности и долговечности облицованных кладок в. зимних и лат-..;-" них условиях строительства;^ ' .' '•'•'

12 - новые особенности.методов "расчета,повышения прочности, ..

традииосгоикоств,снижения да^ормагивнооги и новые уравнения коэ-

^.гициентов использования прочности,! кладке при совместной работе с облицовками крупнсгоспиитаыми спликагниш! (или. батошшхОпнитзш ¿-х сложный лицевым кирпичом со слова из боиилууцихся глан, карами

часиими лицевыми камнями и др.;

12 - особенности выбора и применения в сюитальогво новых

безобогревных методов возведения и восстановления зданий к др. сооружений;

13 -экспериментальный,графо-энэлитический и вероятностно-статический метод вычисления коэффициентов использования прочности клздки и облицовки в расчетах несуэдй способности стан

здании и сооружении;

14 - методики расчетов охлаждения бетона (раствора) с целью назначения тепловой изоляции в конструкциях здании,покрытиях и основаниях дорог,улиц,дундоментэх, краплениях шахт,плотинах и облицовках каналов;

... 15 - новую методику контроля причности и надежности строительных материалов при возведении и восстановлении в зимнее и

латнае время здании и др. сооружений.

Н Л У Ч II J .3 Н О В II 3 Н / Р А Б О Т Ы С О С Т А В Л Я 'J Т: 1 - новые исследования автора я их внедрение в строительство и реконструкции здании и др. сооружении (основные положений которых опубликованы или освещены в виде монографии,брошюр,статей, докладов,изобретений,рекомендации,указаний,инструкций,руко-

водств в количество 120 наименований) по разработке для народного хозяйства связанных друг с другой проблем: л а - наименее изученные проблемы разработки и развития теории методов повышения прочности,долговечности и защиты от разрушений-строительных на'.. .'риалов конструкций зданий,соо'руяаний»

их частей и конструктивных элементов в строительстве в условиях

i

дейстяш резко меняющихся влэжностан,положительных,отрицамльных температур и других агрессивных сред; .

б - менее изучено необходимость для продления сезонности

' )

стоительных и восстановительных работ проблемы разработки основ теории и развития новых эффективных бзспрогравных :.<етодсз строительства,зоссганоэлаш!я,рацоктэ.и позииения причности и юлгоэйчиосги конструкций многоэтажных здэний (безиогрвлачгязя

j .'п .w.uc) а с гору-roa::.. (naova.., оодйцо-о.-; лэлзлоз.пслоз,

,,'jjj;', Kj.':.^..^;,:^, -Руб) ij.y.:*'».: juros, ¡.:остол, с;зл псколол з дола. „ „р.) i.^a ¡;злалзлалх пололл-ильких ■■ огркцсхвлышх s^yuapsiypax,

¿ - 1.0UOU ü0'00.i03su:iö г copa:; прлчлн лозклхловаллн KEOoca-лахзцлл г¡зз^л^зл;:.. холз зру кцл;. л усл^лалх ^-..зл^лн л^рзлилл!;;;: глз-Ki.ojïs!«, поло^кгйг.ьк1гА, огрйцвгбльних; го«шорзгур i. других агроссив-í.us с род; ооцовк гворк:; a aosan гохвокогкя ускорив* oyjui: csju

сарияадхв« ;; зосвгэиэздказвпж здашп: врх süoo¿kx злзл:-низиях a назках ^'зцг.зрэгурзх воздуха;

3 - воеэя длз С2роа:0льогв9 л:з?одлка опо^дзлзагс пэрз^згров •еяиякая погорь долрозвочйоск! кэ прочное» аярикгалыиа: аотврвэйоз

II НисуцуЮ CIlDCÛÔilOCÏb КОНС'ГруЩИХ здзаай И др. С00ру.»6Н38 под нэг-

рузкокв в гнилых гвкпарегурно-зла-uiocгнас условиях к др. еграссзэ-ных срадох;

причлозщ

4 - oceödHüocsi! s сгрокгзяьогвз М010д;,ка рэочзгв консгрухцай здодоь и уоловшис даштя переменных -влахносввй, полсшиаяьных к

окрвцэгольацх во«:корогур;

5 - ocüüú.-uooií". для сгр&игельсгзб аогодикв рзсчогз дз^иркэцай кдрд«; sa UOÚOJJ3 определения сходкздсгн (якгнческах и георагвчооквх арк обичвж лродольяьлс огкссагиггшс дзс.9р:.:зцлл upa предгль í;ux л оолч^зл: лзпрялзналх кладок ль роь»ых видоз лзмзш-шх дамразлов

G - рпурзоога^лыа улаконгы ооаоэ сеорви пршшвшш л рззвлтая л^;;.,бззлрзгрзкллх i.iütc^oj сгров'З'зл.ьс^ез, гззс^ололлзлая, рз...ол-л ;';¡jil;u;j;ü!íi прочлозi'a а докгокачиосп! зозвадкиых л заклад вро-:í" ог,з::!1., а лру'1'Л'С созру

У ~ лэззРнлз a ps3i;;vi;s оз.юлл зз-^лл пр::'.:.:лзлал ;:сводь-lij.•■•:.: з ; злтзллагвз i: лолзл; п^л^ол-.лх а лз...ллйлз-

! ; , г '.i,.-":'.. :с;'.'j.:: X ли., л л -л :: ; >о d . : : : i j ; л г рал.^лз.-л-::'",: inc-л".'; . ..^..з j .....л,.,. .

оосрулолл.. л ;:;•; ол-;;,;злзоз лрл лзру.з-л.ллзр.пурзх зиздусз „о -'т0-50и для лоыычлйя го1.аиуэ:л< Сзу. д.*.:йя рос^зороз л о«1'0г.оз ^ с^ ору.лонлях азглсгг.чио:::;:: (к;х{«>:дрз:;»ш.с);

о - рзоуль-озы :: а с .1 ^ д о ^ о ¿1:: зллллдя ^ззурл, льдообр ззоз~-лдл, сгзлонл гадрэхейзл я с^ело,, г;эр::с 1'ос 1п:: цл.л:г;:с1'Э ::з.\:ня .-.о л^очлоезь 1: долгоззчйоазь рос¿лоров, базояол и гсояогр^.сц:::« с ' „обозлзлл;

^ - но"з«о ••лзсс:;.-'.:::{оц;:з ::э лрй.чзнолк.э а дэзаочонхэ ксиильь;.'з^т: з.-.-оягзльсгза Л лоз;л; с„.*.-:ОЧи:;х л ла-.л.лулеплх г,¿озля^лороз;^;;;: дибазол пз яризлзилорозлолу ля рзс^'зору :: бо'зогЛ!, сз.;~ пеия зздлз:.: эрлазурл о; доз^о^ял, рзодогичос.ск сво..огзэа, оо<;з.;у-ЧЗЛЛ.у прочнеоза, ДОЛГОЗЗЧЛООГ1! Л Л?ДЦ-Л007И ЗОЗЗОДЛЛЯХ Л зоссго-доздлзооллх в з:;:.;л^а зроля з«эьнЛ л других соору^аии:;.

10 - особа-шооги рэзрэоохалйих ооаоэ гзорка л ззхлологля у.'.уч-ачккя оолазсгяоЛ рэСогы кладок о рвзаыая задет ооллцозок (крупного бзрхзпылл оддалпзлш.гл или б920тш:.'и илигзиа, 2-х зло.щ;:; лшизиа длрппчо:.:, ллцозяли кзрзллчоокллп ¡саллялл л др.) яо рчегзорох с зро-злзомороздлля добоэкэуя л бзз лззодоз рзечозз, погь^аа^я ллол-лосги, грздияоогошооги, сни-шия де^оркэтязаостй л аозкв урсзаан::я рзечзгэ коэ^иционгов вспользозэнзя прочности клпдок о разлили экдэ-.чл облццоиок;

11 - экопарзнэагэ лышй, грэ^.о-злвллзлч-закил л ззроятнос?но~зтз-здазлчзаниЛ азкоди глплзлолля ионпс хоо^лщлзлзол лсяользозэяля лро-•люога кдодох л рбятаоз-д для гехнологии строагзяьоггэ;

12 - чагодика гыборз ч прляеяаяяя бвзобогревиых иогодоз гоз-зояой./!! л зссоияоглопг.я ЭДЗЛПЛ Я лр. ОООруДОЯП;; О-Явгодшсо::'! рзо-

I

.лозоз охла^дзнля бззоги (взогзорэ) - долль :,ззлзчзлля ззллозо:: ::зо::яц:;:! з доле гру киля:: ^лзнлл. С-_*гтоккьгс* полоиг;«:« .^олоз, дорог я дроооорулзня;;; яоззя чззодллз дзяз: злл л; о {лсогл л ■ лздо я;оо: л -оа-

ведения и восстановления л зиынаа время зданий повышенной зтзяно-сти и др.сооружений.

Г1 р 8 к i ii ч 8 с к о 8 ЗНЭЧЗНИ0 рЗбОТЫ зэк-лмчэется в гоц, чго нэ основе проведанных исследований по укзззн-.ним выша проблемам с 1956 по I9B2 год разработаны следующие практические рекомендации для проектирования, строительства,, восстановления и ремонта зданий и других сооружений в условиях действия перегнанных влэ.шостай, положительных, отрицательных температур и других агрессивных срад:

1 - прадлоденэ классификация поврендэний конструкций зданий и др. сооружений (I и глава I, рэзд.1);

2 - разработана методика и параметры у чага потерь прочности

и долговечности строительных материалов и конструкций зданий и др. сооружений при проектировании, строительстве и ремонгно-восотано-вительных работах в условиях дейотвия переменных владшостей, температур и других вграооивиых сред (глава I, рэздел1, прил.1);

3 - разработаны теоретические основы методов защиты конструкций зданий и других сооружений oí разрушений в условиях действия переменных влздностай, температур и а^еосивных срад (I и гл.П.рэзд

4 - для уоловий действия переменных вла^носгей, положительных и отрицательных температур разрзиотэна методика расчета деформаций кладок на оонова определения сходимости фактических и теоретических предельных и обычных продольных деформаций при прадель-й:,".С И Обычных нопрядвниях КЛ8Д0К ИЗ РЭЗНЫХ В УДОВ К8М0НН1ГХ мэте-р::злов (1 и гл.Iii, рэзд.1);

5 - розрзбошш ракоааидбции, маходкки к праазры по прозкгн-роэрпяв n азцнге oí p«зруаокий суроггайышх мэмрпэлсв »коксгрук-z:::. В др.соору хаапй Л условиях ДвКСЗЭПЯ ngpCMJäUHX 340*Н0С-? рзтур и др. е^рзоскяних с род С ^, 1 Л—22 й п-::;;:. ;

5 - раар^боголп л jsos^yu:

а - оспогк reojjza дртаелеллл u ;yiacc'T^;iiaxya испол«зуг-:.пс-: л строительство л ноигх а^зкгсшас ярозкво^орсэких дсбавох з :<оп-CTpy:o5«rt здаплл л др. сооружена!»: полоз, дорог, плотлл, постол, труб, коллекторов, псдяоршсс стенок, йгддамснгов н др. [I л гл.1, П, ¡;i, разд.П];

6 - «згодта ззлОорз мзотдов производства работ л ногат мето-53/л лонтрсля nporaocn лоделлсстл возводтасс з згсгксе зре.\'л •и-л'йЛ :: др. соорулеллл [I гл.IT, р.П];

з - речоштдогоя способ подбора плотных бстс:пшх счесец с ?долс:г:о11 10-1Су5 цслзага ла м3 бетона на ссногаяга кродлси:еино-го авторе?! nprdcpa д:т подбора .zicriux c:.ieco2 жлеша пэполнл-'¿'олоЛ по г.глчселд. Л' GSCvico ("Ешлетелъ Го с. Комитета по делам лосдроггшз и слфктлД" .'5 40, 1976,стр. 145);

7 - .газргбохеш iKaccrJsxairn: по вруаленепкэ к пгхзнзтсикв ::с~ псглзусл.!,: :з строжалг-сигэ п псг.:к одаяочаах и кстоокспя: протк-г.с~:срсс::к:: дотлел -о .т-: протл~слоро:?лол;/ де"сгв'~) па распори л С07с:т, стспслл грллГгрл о? ::cppc:u"i, рсслогллеск"-м сг.о:1-

сбггшткк:.-} crjcrtocv^, г.сдгсг-егцссгл :: лпделлоотл scn-ьод*гчЕС л э ггл:зе грелл здапт« и др.сосрртс-

ппл [гд.1!1, разд. П];

-3 - разрабогслы ос-ясш "геерлл ссглостлоД работы глядо:: с раз-тстз г.пджд cfeajoser. гл глс"глрал с протес:,:орсзш-:л добевкт :i сИ-з я!гс л роксчонрагсш по лротасотл л додгопз'пюсп

обллцо^аяшяс ллг!Дол п гг.лтлх л уелоглях (гласа У,разд.11);

9 -разработав олепоргиелтальллл, гра^о-пвхют^Чбс.ппХ з с'л'атлсгачесглЛ лзтодч л легыз уриленля расиста я^З^цтенгса лепелъзогалля прочкеегл лладол о рлзшатл вддгйгз ойзпцовок [') 4, гл.У, разд.П];

10 - предложены методика .расчета охлаздения бетонов (растворов) с протйвоиорознши добавками для повыпания прочности'л дол- : говечностн зданий и др.сооружении,язлокешке в прило£ениях (том Д) 3,4,5,6 и в опубликованных работах автора [32,33 и др.]

Изложенные выше практические рекомендации автора опубликованы л проверены в течение рада лат в проектировании,строительстве к при восстановлении зданий и др.сооружений (полов,дорог,проездов, аэродромов,мостов,(фундаментов,1{аллекторов, подпорных стенок л др.). '

Результаты исследовании использованы при разработка следующих норкатязно-рэкомендзтельных документов и литературных источников:

Монография "Защита от разрушении конструкций зданий предприятий пищевой промышленности" (теоретические основы и рекомендации по проектированию).Ы.,Иищепр6миздат,1980;

Противокорозные цементные растворы'и бетоны (в помощь строителю), "Строительство и архитектура Москвы", Л 3,1379;

Защита от разрушении стен промзданий в условиях повышенной влашгастп д температуры (рекомендации по проектированию и строительству). - "Промышленное строительство", й 12,1978г.;!

Руководство по возведении каменных и полносборных конструкции здании, повышенной этааности в зимних условиях. М. .Стройиздат, 1978;

Инструкция по производству каменных работ в зимних, условиях. £011-128-76, Москва, "Ыосоргстрой", Типография Главмосстроя,1976.

Беспрогревноа строительство кнршгашх и крупнопанельных домов повышенной этахиоотя на раствохах и бетонах с противоыорозны-г;.и добавками (учебник). Выпуск I.Рекомендации по проектированию п стропгельотву.1.Ьсква,ШСИ пм.В.В.Куйбышева."Карто литография,

1975;

Беспрогревное строительство кирпичных и крупнопанельных домов повышенной этажности на растворах и бетонах с протквопорозншн добавками (учебник). Випуск 2. Рекомендуемая технология. ¡Лосина, МКСИ им. В'.З.Куйбышева, "Картолитография", 1976;

Износ и защита стен сахарных заводов от выветривания з усло-1 внях повышенной влаяности и температуры (рекомендация по проектированию, эксплуатации и строительству). -"Сахарная проу-ышленность" Й 3, 1575;

Инструкция по приготовлению и применению строительных растворов. СН-290-74:. М., Стройиздат, 1574;

Руководство по проектированию хеш,генных и армоканенных конструкций. Ы., Стройиздат,1974;

Рекомендация по строительству без прогрева кирпичных домов повышенной этажности на растворах с совлеченными добавками поташа и нитрита натрия ЕСН-170-73, Ленинград, Ленилградоргстрой, 1973;

Рекомендация по строительству каменных, крупноблочных и крупнопанельных зданий в зимних условиях без прогрева. Ы., Стройиздат, 1972;

СНпП П-В.2-71. Сгролгалыше норьш и правила. Каменные л арг.:о-кгменпые конструкции. Нормы проектирования Сизд. 1972г.);

Долговечность звшпх бетонов и растворов' с добавками хлоридов г ингибиторов. - "Известия вьгеших учебных заведений" (раздал "Строительство и Архитектура"), !з 10, 1972; |

СЙиП-Ш-В.2-70; • ;

I

Условия кристаллизации л их влияние.на выбор добавок ингибиторов для производства йэтошшх и золезобетоппж р^бот з зпиних условиях. - "Известия вксяис у^гбпнх зсвйденяЯ" (раздел "Строи-

тольстзо и Архитектура") £ 8, 1953;

Рекомендации (йнструкиля) по технологии изготогленхя предаа™ рптсиилю г.ацряг.екдкх Еелезобето.чккх многопустотццх ддпт ncpciy?u— T¡:ii на стендах с бетонирунцдми ког,:баЁна'.з. Ы., Стпойлгдаг,19й7:

Добавки ингибиторов в зимние бетоны z раствора. - ,:На Стройках России", Л 3, ISS5;

Клструщня; по строительству азтсмоблиьдкх дорог в зашлх условиях (раздел "Устройство цемонтно-бетоншпе nor^UTítü и оснований б епмлих условиях'1), EBMI2-58, 1258;

?Л'-сзодсхво бетокцаку при строительство дорогзшх цсмсктно-бстошшх покрытий. L!., Лзтотра:1Сл:;дата1253;

Рекомендуемая ¡технологии "Сгроасслъсгво дорогого боюшшх одозд з üiiuiGö юре:,■л". Í.Í., Авмгрансиздат, 1953;

II в других норпатшю-рст\:скдах£лшк доадисигос i: лагера-í'íI'Híl" псгочлгасах (см.cieicoä работ).

Б диссертации ¿onojn>ao2£i;u результата гссдедог-снпй автора ко упшяаугш виде цреблеце:*, umojuieimia с I95S no ISBI г. с га: васдрекаса в цроокщ>ов2вао и огрозя&льохво в хетеотва ьеду^ого нсиси^ктеля г им в Созгдоригл (в отдаю бетеншк ,

iUUBí.ITH (в лабордюр^г Ko;;orpyxa$i¿D с Цсихрзль-

ни иаучио-Есачслоьагользг.оц та»ьжу2й сгродгслдш: почегруггеи! гл. й.А.Кучсрепг.о (в лгЛорг^ор-а: щр^шсгтн крухпокслешшх a iteaeaase здай^).'Дш>еря2£к сссгоаг аз введения, деляги глав, об.дкх выводов и 8 црплсссипа.

Объем основного текста дЕссоркарщ £93 стр., 13 табл.,23Э рве. и список оготао5жсшю2 с ьарубегиоЕ лагерагури (S40 таш;-WOBO.-IH2). обьга хексда ю^охслпй I£G стр.. 54 табл.'к 60 вяяэ-страцкп.

II

Содержание роботы

Для решения упомянутых выпе проблем диссертация изложена п

виде двух разделов:

''а - по разработке методов зациты и повыаения прочности и долговечности здания, сооружений,их частей и конструктивных элементов в условиях переменных влэжностей,температур и других агрессивных юред (рэзд.1);

б - по разработке и развитию новых видов проектирования, строительства, восстановления; ремонта и повышения прочности и долговечности зданий и других сооружений в зимнее время (раздал П).

Приведенные в исследованиях диссертации и опубликованных работах автора по этим проблемам новыа технические решения, рекомендации по проектированию, строительству, рамонтно-восстановительным раоотац и перспективы расширения новых методов-защиты конструкций от разрушений, возведения зданий, бетонных и .железобетонных сооружений и отдельных конструкции в летних и зимних условиях обосновываются разработками автора в вида монографий, брош.ор, инструкции, рекомендации, и зобрет О НИ а к\ других работ (120 наименовании),из основа проведанных автором исследовании и работ советских и зарубежных ученых: Александровского С., Алексеева С., Алимова Л., Андрианова Р., Ариевича Э., Ахвердовэ И..Бабкова В., Баженова .0., Батракова В., Бэиковэ В., Белоусоза .¿., Беразовского Б., Барздо В.,Бой-Брейтман Э., Будникоза П., Бугтэ , Бутлицкого А..Варламова А., Зладычина А., Во. :овз М., Волкова ¡3., Воробьевой С., Воробьева П.Гибшмэнэ 3., Гиндоянз Л., Глздщлзвз Б., Горчакова Г., Горя-

I

йновэа!., Ушкова А., Дайна А., Дубенецкого К., Емельянова А., лвот-рэтова Г., Иванова II., йзаиовз 4., Иваново л 0., йвановз-Дятлазэ И., Кэмекко В., Картзиава К., Колбэсова В., Комара А.,4оитяовз П., Крэснолского и., Крылова С., Лобова А., Микульского В., Нрнкинз

I

Сахаро-а Г., -¿здорова А.,

Курбатовой И., Кузьмина Е., Лавринович Е., Лагойда А., Ларионовой .3., Лисицына Ю., Лыкова А., Макарцева В., Малининой Л., Мкнаса А., Миронова С., Москвина В., Ыодалевского А., Некрасива В. Нечаева Г., Охоркова С., Пантелеева Ф., Полякова С., Попова А., Попова Г., Пузарева Ю., :Ратинова В.,, Розенталь К., Розекберг Т., Рубаненко Б., Рыбьева И., Савицкого А., Сизова В.Ц., Сизова В.П., Сел.зн-цова С., Смелик В., Саввиной Ю., Сереаичкиной С., Сиаминашви-ли Р., Скрачтаева Б., Смирнова Н., Соколенко Ю., Стольникова В., Субботкина М., Ти^ашова В., Токаря В., Токмаковой И., Ухова Е., Хро:,ща ¡0., Шестоперова С., Шейнина А., Шишо Г., Штоль Н., Щер-бо Г., Эрнера И., Юнга В., Дорша (Oorch ), Блэнкса (R.BlenKS), Пауэрса (Т. Powers ), Грина (R. У run ), Каля (Н. Kiihl ), Клейн-логеля (O.Klelnlogel), Лерыита (L. Lermlte ) , Дютрона (PDutrone), Кауфмана ( S. Kaufman ), Дабуи ilDubol ), Татхила (lTu.thi.tl), ) Гловера С R. iflover . ), Спенсера С С. Spenser ) и-др.

Большой вклад'во внедрение рекомендуемых в работе методов защиты от разрушений конструкций зданий, безобогревных и комбинированных методов возведения зданий без ограничения этакностн и др. сооружений в условиях действия переменных температур, влаг-ностей и др. агрессивных сред в практику проектирования, строительства и реглонтно-восстановительних работ внесли проектировщики и строителн-цроизводственники крупных проектных, строительных организаций и министерств: Денисов А. (Минпицепром РСФСР), Зубов А., Попов Б. (Мднпищецром СССР), Рискинд Б. (Главкелезобегон), Не:,кровский Л. (проектный институт 'Типросахар), Попов В.("Укр-глпросахарпром"), Скловская I. (ЛатИнти), Терехов Л. (Ыинстрой СССР), Иевлев Г., Строганов Е. (Минэнерго СССР), Кельми А., ¿jyuuiH В.(Объединение "Гихроснецстрой"), Алексеев А., Терещенко И., Содопцов Б., Супошщкий 3., Лдбецкая В., Витренко Ю., Каменский

Номиналов Р., Заблоцкий Л., Васильев I., Захаров И., Платонов Ю., Семенова В., Кулик Г., Орлов И., Шпор А., 1&!елев Л., Мклешнн Б., Широкова Н.,(Главленинградстрой), Анциферов Г., Ыеркуров В., Блинков 8. (Главульяновскстрой), Агаян М. (трест "Ыосоргстрой"), Онищенко С', (трест "Омсютлстрой" й 2), Гусев К. (Обнинское Управление строительства), Гончаров Л., Цыбулько М., Фрейдин К. ■(Смоленское Управление строительства), Зиканов С.И. (трест "Смоленскпромстрой") и другие.

Раздел I диссертации состоит из трех глав и прил.1 с рекомендациями, методиками и примерами по проектированию и защите от разрушений конструкций зданий п др. сооружений в условиях действия переменных влажностей, температур и др. агрессивных сред.

В главе I освещаются состояние вопроса, особенности "работы конструкций зданий и др. сооружении в условиях действия агрессивных сред, задачи, методика исследований и математического планирования экспериментов. Для Еыбора методов защиты от разрушений конструкций зданий, сооружений, их частей и конструктивных элементов в этой главе даны классификация их повреждений в условиях действия агрессивныхсред и нагрузок, обоснованы причи-' вы возникновения повреждений в условиях действующих нагрузок, пе-■ ремешшх влажностей, положительных, отрицательных температур и др. агрессивных сред. . ,

В г ласе. П излагаатся теоротическее основы методов защиты от разрушений конструкций зданий и др.сооружений в условиях

действия разных агрессивных сред, ■ ■ . }

Установлено, что износ огпаэагавших еоногоукпий зданий и жпг-

о

ратурой наступает значительно быстрее, чем это предусмотрено существующими нормами.

На указанных в диссертации, подтвержденных опытными измерениями теглператур и влажности воздуха и материалов, обменных процессах основана предложенная нами на основании уравнения Клайпе-рона-Клаузиса [1,6] технология ускоренной сушки стен и штукатурки .

Для назначения гидрозащиты конструкций наружных стен зданий и других сооружений при проектировании, реконструкции и ремонт-но-восстановртельных работах рекомендуется разработанный график (рис.2) расчета образования конденсата и переувлажнения материалов на внутренних поверхностях наружных стен зданий в различите теииературно-влажностных условиях.

Коэффициенты теплопроводности влаяных материалов стен, сооружений и отдельных слоев конструкций могут рассчитываться но предлагаемым формулам

Т,1-Тг ~ ' Д Т , (I).

lili.

' (2) т р

где I [ - внутренняя температура помещения; К - тепловое сопротивление теплопередаче с внутренней поверхности стены; ^ -- тепловое сопротивление стены; - тепловое сопротивление стены в сухом состоянии

Ро1= Ре+ I? , (3)

где Ре ~ тепловое сопротивление теплоотдаче с наружной поверхностью стены

= -5— - разность температур поверхностей;

^ Р = , (О

ь

_______

___| |

—?—■---

При у =60% -<—--

I I

----Г-г-^4.

%__- • -1-—г_______у-

20 10 0 5 10 15 20 25 . Температура наружного воздуха Ъл,вС

Рнс.11 Расчетный график условий образования конденсата на внутренних. поверхностях кирпичных стен ТОАШ.иной 51-йсм в Зданиях для разных климатических зон при сухом (т/*60%), блажном г* = 75%),мокрой = 98%) режима* работы ст'ен и

различных температурах наружного (.ьли внутреннего воздуха помещений, где: ■ . - .

1"х8----температура на внутренней поверхности ¿т.^н;

—отемпература точки росы-, .3 - ^г-'зоны

начала оьраэоьания конденсата.

где с! - толщина стены; А - коэффициент теплопроводности.

' й Ч ? С5)

где

лТ0 подставляется вместо ТГ '

Проектирование допустимых площадей остекления оконных и дверных проемов следует производить с помощью учета коэффициента теплового эффекта "Э" массы ограхдалцих конструкций, Тепловой поток Ц через единицу, площади ограадения

а = б • V- (I, -и- з, се)

где а - тепловой поток; 3 -площадь; перепад' темпе

рагури снаружи С 1 ( ) и внутри ( I, ^ ) помещения; "Э" - коэф фициент теплового эффекта массы стены.

Прочность и долговечность зданий, соорукений, их частей и конструктивных элементов может быть повыыена за счет применения предлагаемой новой методики контроля и повышения качества выпус каемых заводами цементов, бетонных смесей и стандартов на цемег ты [1,7].

С учетом статистических интерпретаций полученных данных дзи вычисления средней прочности при скатил отобранных из стен и Д) конструкций образцов штучного кирпича, кернов и др, образцов и: бетона и раствора предлагается формула _СР I Г

К - -Г- ' (8)

Г)ср

где К - средняя прочность отобранных образцов при сжатии,М I - отдельные суммы средних прочностей групп образцов, показатели прочности которых отличаются в группах по отскоку друг от друга не более 25%; 1 п - количество (суша) груш пытанных образцов.

Наиболее вероятные фактические прочности (дли марки) кирпича, раствора, бетона ила другого материала в эксплуатируемых стенах или других конструкциях определяются по преклоненной методике [1,16,17,18,32,33] методом статистической обработки полученных данных по построенным гистограммам зависимостей частостей распределения прочностей от близких прочностей (на величину отскока)

4групп отобранных образцов.

Повышение прочности, долговечности бетонов и экономия 10-132

о

цемента на м бетона в зданиях и других сооружениях могут быть достигнуты применением предлагаемой методики проектирования плотных смесей каменных заполнителей любого гранулометрического состава с применением предложенного автором прибора для подбора соотношения щебня (гравия) и песка или другого крупного и мелкого заполнителей бетона [авг.свид. Н 630586, 1978г.Данный прибор позволяет подобрать не только плотную смесь заполнителей бетона или оценить ее ь^стотность, но и подтвердить разработанную проф. И.А.Рыбьевкм теорию "створа" (Рыбьев И.А. Строительные материалы на основе вяжущих веществ. Изд-во "Высшая школа", 1978).

. В расчетах надежности л долговечности работы конструкций должен учитываться критерий "Ки долговечности конструкций [1]„

Наиболее эффективным для оценки свойств бетонных смесей и более точного подбора состава бетона является метод оценки

свойств бетонных смесей по их жесткости (удобоукладываемости).

. |

Вебететр, прибор Пауэреь. и сконструированный на основе последнего технический вискозшетр, заложенные в ГОСТ 10181, гфигодлы тольк(9 для контроля-жесткоста лишь одних пластичных бетонных

I I

| смесей и непригсдаи для подбора яесткостя более экономичных аест-; них бетонных смесей с меныш! расходом цемента. '

Для контроля к подбора кесткосха бетонных смесей, более точного подбопа состава бетона с заданной расчетом прочностью рекомендуется применение более совершенных приборов дая подбора требуемой гесткостк бетонных смесей, которые за счет различного пригруза или определения меры (степени) уплотнения бетонных сме* сей различной жесткости (от литых до жестких) позволяли бы подбирать жесткость бетонных смесей для доброкачественного их уплотнения требуемыми на стройках способами вибрирования и требуемый состав бетона с наименьшим расходом цемента на I ы3 бетона. Конструкция таких приборов описана автором в источниках [15,32,

зз].

Б приложении I к данной главе разраб05>анк:

- методики учета влияния потерь долговечности на прочность строительных материалов и несущую способность конструкций при проектировании, восстановлении и эксплуатации зданий и др. соору жений в условиях действия переменных влажностей, температур и друтих агрессивных сред;

- рекомендации, методики и примеры по проектированию защиты от разрушений конструкций зданий и др. сооружений в тех же условиях.

В главе И изложены методика расчета конструкций зданий, работающих в условиях действия переменных влагностей, положительных, отрицательных температур, и др. агрессивных сред, раз работка, уточнение и выбор методов расчета прочности стен, црбс-тенков, узлов сопряжения стен, пилястр и облицовок, возводимых п восстанавливаемых в летнее и зимнее время зданий, формулы для определения сходимости фактических и теоретических предельных и. обычных продольных относительных деформаций при предельных и обычных напряжениях кладок из разных видов кирпича.

Разработана методика расчета несущей способности зимней кладки на растворах с цротивоморозтки добавками, а такке на основании подученных экспериментальных данных методика расчета упругой характеристики (X . показателя брр предельных относительных деформаций, коэффициента А и модуля упругости Е 0 для летних и зимних кладок с применением глиняного кирпича пластического и по-^ лусухого прессования высоких марок "100-150-200-250-300-400", силикатного модульного и одинарного кирпича, марок "100-125-150-200", силикатных и керамических облицовочных плит тех ае марок.

Установлено, что по полученным результатам исследований [57-65] величины упругих характеристик ОС и модулей деформн-ции Е0 летней и зимней кладки на растворах с расчетными величинами противоморозных добавок близки между собой и могут приниматься по табл.15 Сал П-В.2-71.

В случае кладки, выполненной "методом заморатавания" на растворе без добаь.ж или с их. заниженными величинами против расчетных величин упругих характеристик оС и модули упругости Е0 должны быть снижены в 2 раза при использовании растворов еысоких марок ("50-100") и в 3 раза при применении растворов более низшее марок.

Предельные относительные деформации летних и зимних кладок с цротившорозншя добавками и без них из применяемых в строительство видов глиняного кирпича марок "200-300-400" полусухого п марс» "50-75-100-200" лластичесдого формования при лэбых напряжениях могут определяться по теоретическим расчерти и экспэ-. рЕменйлтд!_дашшм на ряс, 55-62 диссертации при разных зваче-. елях ОС и Я;-- » полученных в результате конкретных испытаний.

Для получения близкой сходимости полученных экс^периментаяь-ннм путем деформаций с расчетными для данных гидов кладок цркмо-

нена расчетная формула

06 1п()

_ 1000

где 1

1000 п ^ лЯ / '

ОС

(8)

~ - коэщфициШРы, характеризующие пластичность кладки, вычис-лешше статистическим методом обработки полученных экспериментальных данных по деформациям дня разного вида кладок (величина ~ является коэффициентом пластичности кладки);

ос = 1000 - упругая характеристика кладки из глиняного кирпича пластического прессования, с которой цроводится расчет по формуле (8).

В табл.1 прйведены коэффициенты, вычисленные на ЭВМ статистический методой обработки полученных экспериментальных данных по деформациям для разных видов кладок.

Таблица I

Значения коэффициента уи

«■,» Количество ¿О: ПРИНЯТЫХ

для расчетов ..■■офшжа______

Вид и марка кирпича

Коэффициент уи

1 30

2 30

3 30

4 30

5 30

о 30

Глиняный Ы-300-400 1,75

полусухого прессования

Глиняный ЬЗ-ЭОО полу- 1,45

сухого прессования

Глиняный М-200 полу- 1,40

сухого прессования

Глиняный М-50-75 плас- 1,49

тического прессования

Глиняный М-100 пласти- 1,41

ческого прессосжия

Глиняный 1.1-200 пласти-

ческого прессования 1,20

Продолжение табл.1

7 30 Глиняный лицевой 2-х слойлый

М-Х00-150 пластического прессования ' 1,23

8 30 Силикатный Ы-100-150 1,7 %_

Новые значения коэффициентов Л для расчетов относительных деформаций гладок из кирпича высоких марок при проектировании по скорректированной формуле (8) с учетом указанных в табл.1 коэффициентов уИ приведены в табл. 2-9.

Таблица 2

Значение коэффициента А для кладки из глиняного кирпича полусухого прессования М-300-400 с ул =1,75

бД 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 А.10"30,10 0,21 0,33 0,43 0,59 0,74 0,89 1,06 1,26 1,48

Таблица 3

Значение коэффициента А для кладки из глиняного кирпича полусухого прессования М-300 с уя = 1,45

А/Ё 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 X/О А.10"3 0,10 0,21 0,34 0,47 0,61 0,77 0,93 1,16 1,40 Х,70

Таблица 4

Значение коэффициента А для вяада из глиняного кирпича полусухого прессования М-200 с » 1,40 I

_2_;_7 . ......ь.....

б/й 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0',8 0,5 Х,0 А.10-3 0,10 0,¡21 0,34 0,47 0,62 0,78 0,97 1^,18 1,44 1,8 :

Таблица 5

Значение коэффициента А для кдадки из глиняного кирпича пластического прессования М-50-75 с М =1,49

6Д 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,3 0,9 1,0

А.10" "3 0,10 0,21 0,33 0,47 0,51 0,77 0,94 1,15 1,38 1,66

Таблица 6

Значение коэффициента А для кладки из глиняного кирпича пластического прессования М-100 с ^Л = 1,41

б/* 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0

А.10" "3 0,10 0,21 0,33 0,41 0,62 0,78 0,97 1,18 1,44 1,74

Таблица 7

Значение коэффициента А для кладки из глиняного кирпича пластического прессования М-200 с ^Д! = 1,20

6/н 7/Г

А.1С" ОДО 0,22 0,34 0,49 0,65 0,83 1,05 1,32 1,66 2,15

Таблица 8

Значение коэффициента А для кладки из глиняногошщввого 2-х слоёного кирпича пластического прессования М-Х00-150 с /Л = 1,23

б/к 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0

л.10" "г 0,1С 0,22 0,34 0,48 0,64 0,82 1,03 1,29 1,62 2,06

Таблица 9

Значение коэффициента А для кладки из силикатного кирпича М-150 с ^к = 1,7

б/Й 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 . 0,9 1,0

А. 10" "3 0,10 0,21 0,32 0,4В 0,59 0,74 0,90 1,08 1,28 1,43

Выполнение зкшей кладки на сильном морозе (около -30°) с 10$-цой добавкой нитрата натрия приводит к снижению прочности такой кладки, выдержанной 28 дней на морозе и 28 дней при положительных температурах, на 10-20$. Поэтому необходимо выполнять такую кладку при иемпературе не ниже -15-20°.

При использовании добавок одного поташа в растворах для ^зимней кладки без замедлителей схватывания вяяущего получены больше величины (до 50$) недобора прочности. В связи с указанным, не следует применять добавку поташа без замедлителей или ■ регуляторов схватывания вяжущего.

Проверка противоморозного действия добавки двухромовокисло-го натрия (хромпика) дала положительные результаты по удобоукла-даваемостл'растворов и набору прочности зимней кладки на морозе: 84$ в ноармированной и 114$ в армированной зимней кладке от прочности летней эталонной кладки.

Эта добавка, являющаяся высокотоксичным и окрашивающим раствор в зеленый цвет веществом, требует разработка специальных согласованных о санзпидеморганами мероприятий по технике безопасности ее использования в условиях строительства.

Введение в кладку сетчатого армирования по всему сечению .стен (включая слой облицовка) повышает прочность и улучшает сов-мёотнуа работу кладки а облицовки. 1

Испытания показала, что.прочность кладка из глиняного кир- " ' '

шча полусухого прессования получена близкой к той, по которой . определяется ее. теоретическая прочность по фактически прочно-' ста шйериалов. , ; :•' ¡,

Прочность отдельно взятой тонкой стенки облицовки толщиной . в 1/2 кирпича получена в 2 и более раза высокой, че;1 теоретичес-... кая, что объясняется более высоким (на 30-100$) конструктивным

коэффициент'. А использования прочности облицовки в кладке, чем это принято в расчетннх формулах. Опытные коэффициенты А зимней клада на 20-30/5 нике этих коэффициентов для летней кладки.

Испытания облицованной кладки показали, что кладка и облицовка работают совместно до веяного разрушения. Лри приложении нагрузки по геометрической оси первые трецины и качало разрушения наблюдаются со стороны противоположной облицовке и тлеют характер разрушения как при внеценхренном саатии, определяемом при небольших (порядка 0,05-0,1 Ь ) внутренних (фактических) эксцентриситетах в сторону, противоположную облицовке. Такая схема разрушения является следствием большей прочности и жесткости кладки облицовочного слоя.

Разрушающие нагрузки облицованной лицевым кирпичом основной кладки, при близкой прочности лицевого и основного кирпича, по сравнению с теоретическими, определенными расчетом при осевом сжатии, получены близкими. Расчет несущей способности такой кладки при внутренних эксцентриситетах до 0,05-0,07 И (сечение стены) в сторону, противоположную облицовке может производиться на центральное сжатие по приведенной ¡площади: Рпр сечения по нормативным формулам, с учетом полученных в испытаниях коэффициентов использования прочности кладки и облицовки.

Цри больших величинах внутренних эксцентриситетов расчет несущей способности кладки следует производить на внецентренное сжатие с учетом полученных в испытаниях коэффициентов использования прочности кладки и облицовки (сы.табл.14).

На основе проведенных исследований разработаны способы усиления работы прокладных рядов при разной прочности основного ли- . цевого кирпича "и керамических камней в домах повышенной этажности, возводимых без прогрева на растворах с хивдобавками в зимних уело-

бия;-..

Коэффициенты пластичности кладки из кирпича высоко: ма-

рок, определяемые по предложенной методике их подсчета по приведенным в диссертации формулам (86-33) для приближения (см. рис.55-62 диссертации) рассчитанных по предлагаемым формулам теоретически деформаций кладок к полученным в испытаниях фактическим деформацк-'ш при 0?9 40-60;? отличаются от коэффициентов пластичности ^Х для кладок из кирпича более низких марок, определенным по формуле (6) на графике рис.2 статьи д.т.н. С.А.Семенцова "С методике подбора логарифмической зависимости мезду деформациями и напряжениями по экспериментальным данным в книге: "Прочность и устойчивость крупнопанельных конструкций", Госстройиздат, 1972г.

Рассчитанные по предложенной методике (табл.2-9) коэффициенты ^ при расчетах относительных деформаций кладок из разных видов кирпича по формулам (86-93) позволяют приблизить рассчитанные по этим формулам теоретические деформации к_ подученным в испытаниях фактическим деформация,I при любых напряжениях с точностью до 0^04$.

Чем меньше ^ , тем больше проявляются пластические свойства материалов кладки. Коэффициент ¿X и предельные деформации уменьшаются при увеличении прочности глиняного кирпича пластического формования и увеличиваются при повышении прочности глиняного кирпича полусухого прессования.

> I

При проектировании «амеянше стен с облицовками из плит или камней увеличенной высоты, выполняемыми одновременна с кладкой з зишшРусловиях, необходимо учитывать различную дсфсрматкЕНОсть

I

1 облицовочных слсов а кладки стен н в проектах указывать мероприятия, исключающие возмоннссть образования тредаа л ¿тслоениЗ облицовки от основной кладки.

ге,

Р а 8 д в л П состоит из шести глав и нескольких щялош^. ний [2-7] по разработке и развитию новых видов проектирования, . строительства, восстановления, ремонта и повышения прочности и долговечности зданий и других сооружений в условиях действия отрицательных температур.

£ главе I освещаются состояние вопроса, задачи, методика исследований и методы планирования и обработки экспериментов по разделу

Для разрешения поставленных задач исследований пошшо стандартных методов црименялись математическое планирование эксперимента, графо-анадитический и статистический методы обработки полученных расчетных данннх в данных физико-механических испытаний материалов, конструкций и других 023-75],

Взамен отарой цредямьена новая методика [46 я др] испытаний долговечности (морозостойкости) растворов я бетонов о цротивомо-рознюа добавками, которая ранее позволяла получить сравнительные данные потерь прочности и долговечности растворов и бетонов с про-тивоморозными добавками при помещении образцов раствора г бетона в ванны о водой для оттаивания после 28-ыж дневного твердения образцов на морозе в морозильной камере. Образцы в ваннах возобновляли твердение в зависимости от вида введенной цротивоморозной добавки. Быесто потерь прочности, в общей морозостойкости, прочность и морозостойкость образцов повышались, создавая представление о чрезмерно высокой долговечности (морозостойкости) растворов и бетонов с противоморознши добавками. Для правильного суждения о потерях долговечности таких растворов и бетонов по новой методике перед испытанием на морозостойкость образцы выдергивались . 23 дней в камере на морозе (или 28-160 дней на морозе на воздухе) и 28 дней в нормальных условиях при +15+20° для стабилизации стру-

... .27

; ктуры растворов или бетонов и исключения влияния добавок на ¡г станиа прочности растворов и бетонов при прохождении циклог ¡". ивания в камере.

В главе П изложены разработка и развитие теори?: ¡. менения используемых в строительстве и новых протлвоморозных бавок в конструкциях зданий и других сооружений при отрицател,-1 ''температурах. Имеет значение учет физико-химических основ действия добавок на гидратацию, структурную пористость, льдообразование цементного камня и растворов и бетонов с; добавкам!, а тшгае на прочность и долговечнтеть растворов и бетонов. Наибольшей во-доудерживащей способностью обладают цротивоморозные добавки 10$ Са(Ш3)2 + 5% карбамида (мочевины), нитрита натрия, 10-15% нитрита калия. Установлен баланс льда и еидкой фазы в цементном камне с' различными протшзоморозными добавка.мия„При выгораки-ванш и испарении необходимой для гидратации воды структура цементного камня в растворе и бетоне разрушается. Раствор с 15% 10Ю2 и 15% с?хР5мя;* минимальную льдастость при температурах

-В0-35°.

Результаты исследований кахшллярно-пористой структуры цементного камня, твердевшего в диапазоне температур -20-30° показывают формирование в этой среде цементного камня с большой нористо-, стьп и повышенным содержанием морозоопасных пор радиусом ю3-104л, 'преобладающее количество которых в цементном камне снижает морозостойкость растворов а жетонов, вызывая напряжения в цементной камне при образования лада и снижая морозостойкость;(дйлгозеч-ность)°струэтур. Суммарная пористость камня 'й' Е^ртщзоморсзннмк добавками при' температурах. -20-30° нижетаковой в камне без добавок. Наименьшую сугегарнуо пористость с радиусом нем£розсотасншс пор 1000 А показал камешке ЮЮ2, ДаЁ02, 5%;К^00д + 10%

2с7» ^ .'"-¿оСГоО^. Раствор состава 1:5,18 с этпил добавка-, г. го;: г.е услозиях з возрасте 23, 90 суток имеет .

гобчкозть. По дпг.-^среацяальшас кривил распределения лор по раьмо,..- ;.:с;/:ю о больней суммарной пористости -

( V ар,2.г = 0,320 с:.:3/г) цементного камня без добавок. Большая пористость достигается за счет крупных пор дли макропор размерами Ю^Я - ЮЬЯ в камке с большим Б/Ц = 0,85-0,9 при -20-30° с о5разога:г::с:: • у.гл.ул, ::р:глопо;.::стой макроструктуры камня. Проти-

ьс:лот.'ос:'.;;о дсСапкп обсаксквсаг прожущественное содетеаняе пор

о

Галя и кзфогор с радиусом менее А, создавая повышен-

ную морозостойкость паствороз к бетонов. Установлено, что одиночные противоморозные добавки сильные ускорители схватывания как лотас хлористый или нитрат кальция ке оказывают полокительного влияния на формирование плотпой структуры цементного камня при положительных и отрицатель^;,-: температурах.

На основании проведешшх испытаний морозостойкости растворов к бетонов целесообразно уточнить разнобой в методиках испытаний па морозостойкость бетона по ГОСТ 10060-62 (76) и раствора по ГОСТ 5802-66(78), Прочность раствора и бетона следует определять идентично по'трем образцам-близнецам после прохождения циклов переменного замораживания и оттаивания как средний результат по -близкой прочности двух образцов, если прочность третьего отклоняется от прочности этих образцов больше, чем на 25$.

Требуемые марки морозостойкости бетонов и растворов.целесообразно указывать не только в ГОСТ, СНиП и других нормативных документах, но'и в проектах на возведение сооружений. Учитывая длительность испытаний бетонов и растворов на морозостойкость по сущеетвущим стандартам, для обеспечения требуемой морозостойкости бетона или раствора в конструкциях требуемые марки этих

материалов по морозостойкости следус? подбирать для сооруг.еглй заблаговременно на ставил изыскательских и прозглчнтх работ.

Экспериментальные исследования физико-хк.:нчес:с:х-меха:1ичес-ких свойств растворов и кладки, выполненной без прогрева о вздергиванием в морозильной камере в условиях действия о^нцатолзнглс температур порядка -15-20-35° и на корезе и ::а гоздухе при -5-15° на растворах марок "50-"75" с протии-.:.:орс,с:-.:zz: дс б а: ламп I0-I5;o от массы цемента заводского цродуктл -люрэда ксль-

цая (ЕЕКХ) с присадками нитрита натрия и хлористого зальция дал усиления протлвоморозного действия добавки HECK, а татке с новой противоморозпой добавкой нитрита калия (К'Ю2), показали возможность использования для возведения зданий повышенной зта-хлостн без прогрева до -30-35° не вызывало;: ;;г.ррсг.;;п с.-тчатого армкро-вания противоморозной добавки ингибитора лл'._"лта л до -20° заводского продукта (10-15$) нитрит-нитрат хлор;;-;-, з^льция, нс:.:л-лексных добавок нитрата кальция с мочевиной (iüü.I) в количестве 10% CaCJSOrjJg + 5% М и 7,5% K2C0g + 5% М или 5% нитрита натрия от массы'цемента.

При проектировании и в расчетах несущей способности зданий следует учитывать, что:

а) деформации ¿сладки на растворе без добавок, выполненной „методом замораживания"в несколько раз выше дофоркацяй летней кладки на растворе без добавок и зимней гладки на растворах с противо-морозными добавками (рис.2). Повышение марки раствора на 2 ступо-ни не екпнает высоких величия дефор:.*адпй кладки, выполненной "мс-тодом заморанизанпя";

б) деформативность зимней кладтси на растворах с исследованными противоморозными добавками получека близкой к дефсрматпвностп летней кладки на растворе без добавок. Она зависит з основном, от

ЭТАЛОННАЯ ЛЕТНЯЯ ШШ ОБРАЗЦОВ НА РАСТ&ОРЕ М-75 БЕЗ ЛОБАМК ШИСРОМ.СМ

Вид

ШШ Й'«^М|$№15С|№75

Зимняя кладка образцов размером 25*38*75см хранившиеся 28дней в морозильной кшре+28лней I ногшшк ушжях

Хранение ссут)

56

28 28 28

14.«

X

Х'ш

СЭ (Л

*— т

УС Ю = X

-т

Т-Э5Г

»г «=» з: ж

о .л

калька стенок рашером &58<Я 12 х 35 «75 см методом „замораживания" ООтн.гвАИ.ьморо! камере 28 ан. к ноттнмх устиях

о

ас

| о-¿1.

-о О.

Рис.2 Предельные относительные деформации летних и зимних кладок из гаиняно-

, ГО КИРПИЧА, ВЫЧИСЛЕННЫЕ ПО НОРМАМ (КРИВАЯ 1), ПРИ 0,9 ПО ОПЫТНЫМ ДАННЫМ (КРИВАЯ 2) И ПО ПРЕДЛАГАЕМОЙ (б) фОРМУЛЕ (КРИВАЯ 3).

влияния, вида, величин против^лорозних добавок и температурах условий выдерживания клади;;

в) "метод замораживания" приводит к сшскешпз вдвое упругих свойств (характеристики ОС ) кладки выполненной на растворах без добавок марок "50", "75" и "100". При этом, дополнительное выдерживание замороженной в течение 28 дней кладки в течение 28 дней в нормальных условиях при +15+20° не восстанавливает упругие свойства кладки до нормативных"и упругих свойств такой ке летней кладки или кладки на растворах с протдвшорозныки добавит.

При эксплуатации возводит,1¡ых без прогрева стек 14-16-ти-18-тп. этажных кирпичных зданий повышенной этажности на растворах марок "50"-"75" с исследованными видами противоморозних добавок в количестве 10-15$ от массы цемента при расчетных усилиях (0,5/' обеспечивается необходимая надежность работы зимней кладки.

За счет создания щелочной среда п пассивации арматуры в бетоне с помощью добавок ингибиторов не корродирует арматура в плот-пых вибрировании бетонах и растворах с защитным слоем арматуры не менее 2 ил.

При .понижении содержания ингибитора более чем на 50$ в составной добавке с хлористыми солями установлена коррозия арматуры на X"-5С$ площадки стержней, что указывает на нецелесообразность присадки ингибитора менее чем 50? в составной добавке с хлористыми солями.

Для определения абсолютной величины прочности (см.табл.54 диссертации) кладки на растворах без добавок в летнее время и с противоморознши -добавками использованы полученные методом статистической обработки данных переходные коэффициенты "К" (табл.10),

определенные по формуле К= , где 1?ср- прочность эталон-

Г» м

ных )Образцов-фрал,:ентов, - прочность образцов-моделей.

Таблица

Переходные коэффициенты от прочности образцов-моделей к прочности образцов-фрагментов

Переходные коэффициенты "К"

С"_' пзочкосгк моделей гсазмером От прочности моделей размером ем к прочности сораг- 25x38x75 см к прочности шраг-могл'ой раппером" 51x51x160 см ментов размером 51x51x160 см

0^$б"а7о'Г7" С,£35 (0,93)

Несмотря на у;ке широко распространенную практику использования з строительстве некоторых противоморозных добавок существо действия их на процессы твердения растворов, бетонов, на арматуру, на прочность и долговечность конструкций (особенно в результате их длительной эксплуатации) и другие изучено недостаточно и законченной теории действия противоморозных добавок на процессы твердения цементов, растворов, бетонов, на прочность, деформатив-ыость, трещшюстойкость, в целом, на долговечность зданий и других сооружений не создано.

В силу изложенного исследования автора -[1-28-92] з этой об-_ ласти проведены по пути отбора эффективных для строительства цро-тпвоыорозных добавок на основании растворимости и условий кристаллизации противоморозных добавок в свободном состоянии до эвтектических (криогидратных) температур, в растворах и бетонах при различных температурах; исследований длительности сохранения рабочей подвижности или удобоукладаваемости растворов и бетонных смесей; прочности, деформативноегк, 'трещиностойкости и ыорозо-егоЛкости растворов и беитои с противоморозкши добавками (и без них) в ВОЗВОДН.ШХ с их применением строительных конструкциях;! коррозии арматуры и ее влияния на несущую способность конструк-

ци?; влияния вцда я количества азода.ал: добавок на пророст:.,, морозостойкость,, долговечность, даЗориатдвность л грс-даосуо^ос'г:. р-с-ТЕоров, бетонов и конструкций; температур твердег.ля растьорсв :: бетонов в зависимости от тешератур. наружного воздуха и времени их стабилизации в конструкциях: массивности, условии работы конструкций и других факторов.

® ' На основании проведениях исследований били внесена изменения в СНиП 11.-3.2-62^, позднее в СНиП Ш-В.2-70 по применения в холодных бетонах [54,76], доставляемых на большие расстояния при дальности возки более 30 минут (на строительство пеармированных к армированных конструктивной арматурой зданий дорог, аэродромов, труб л т.п. сооружений) комплексных добавок хлористого кальция п хлористого натрия с преобладающим содержанием хлористого натрия для замедления схватывания вяздщего бетонной смеси, вызываемого ускорителем схватывания хлористым кальцием.

В. ряде опуб.лкованных работ [37,38,43-46] автором определены теоретические основы применения и долговечности растворов и бетонов с цротивоморозными добавками.щелочей ингибиторов едкого натрия ЛаОН и едкого калия КОН, применяемых в некоторых зарубежных странах £38,41] для инъецирования в зимнее время каналов аелезобетонных балок, колонн и т.п. элементов с напрягаемой на бетон арматурой, с комплексными противоморозными добавками хлоридов натрия, кальция и щелочей, нитрита натрия, нитрита калия и другихзк ингибиторов или ингибирушдих солей для ингибирования вызываемой хлоридами коррозии арматуры. ;

П£>и этом определены [43-45] теоретические основы отсутствия коррозии арматуры или ее замедления ингибиторами-пассиваторама коррозии щелочами ЛаОН, КОН и другими, образуодшися при взаимодействии с минералами цементного клинкера потада, нитрита натрия.

. у.трнта калия и др. По условиям долговечности цементного камня в ■

• i

створах к бетонах установлены минимальные величины свободных ще-' .'¡очей Ji'aCií и КОН в растворы и бетоны, иревыаение которых приводит к растрескиванию и потере долговечности цементного камня в растворах, бетонах к конструкциях.

Последние года автором разработаны теоретические основы и с проверкой физико-мкханическгос свойств растворов, бетонов и фрагментов конструкций проверены рецептуры новых одиночных и комплексных эффективных противоморозных добавок (KífcOg, ^COg + KJéOg и ДР-) в растворы к бетоны для строительства многоэтажных .зданий и других сооружений в згалних условиях беспрогревнын методом [22-35,40].

Как видно из разработа1шой политермы растворимости К N 02 в водных растворах при различных температурах (см.рис.83 в диссертации) , полное замерзание водных растворов нитрита калия при концентрации раствора 184 г на 100 г воды происходит при эвтектической (к^иогидратной) температуре -40,2°.

Не вызывающая коррозии арматуры в растворах и бетонах новая противоморозная добавка нитрита кальция (CaíK^g обеспечивает твердение растворов и бетонов до температур порядка -20° и получение растворов и бетонов с высокими физико-механическими показателями. Как видно из построенной политермы (см.рис.89 в диссертац цил) полное замерзание водных растворов нитрита кальция При кон- . центрациях раствора 52 г на 100 г воды происходит при эвтектической температуре -20°. ; /А: Помимо указанных для применения в растворах и бетонах рекомендована противоморозная добавка нитрата натрия ХаШд, вызываю-, щая по опытам автора [46.], хотя и в меньшей степени, чем хлорио- -тые если, слабую коррозию арматуры в растворах в бетонах. Полное .1' замерзание водных растворов нитрата натрия на построенной полжгер-

ко растворимости (см.рис.93 в диссертации) при кщщен^а^-61,Зг на 100 г вода происходит при эвтектической температуре -17,7°. На основании проведенных исследований противоморозная недефицитная добавка нитрата натрия обвспечлвает твердение растворов и бетонов практически при температурах до -15° в самих растворах и бетонах и вводится в армированные растворы и бетоны (при условии ее ингибирования нитритом натрия, нитритом калия ¿ли двууглекислым натрием).

Построенные политермы позволяют определять промежуточные концентрации (величины) противоморозных добавок вплоть до эвтек- . тических (криогидратных) температур замерзания водных растворов с той пли'иной добавкой,, а также растворимость добавок при положительных температурах на заводах и узлах при изготовлении рабочих растворов добавок.

Для расчета величин' понижения точна замерзания водного раствора о химдобавкамя рекомендуется форвдла:

1( 6, • 100.Е

(5,-Мд ' » <9)

где Д1 - величина понижения точки замерзания водного раст- . вора о химдобавкой; Од - количество растворенного вещества добазхи в граммах; - количество растворителя (воды) в

граммах; Е - 1фиоскопическая константа в 1рад.; Ид - молекулярный вес растворенного вещества А.

Поскольку единого мнения в разных организациях по части нижних пределов температур применения противоморозных добавок НКМ и ННХКМ не тлеется, на рис.'94, 95 диссертации с использованием статистических методов обработки химических данных автором для ¡троек разработаны теоретические графики (политермы растворимости) нижних пределов температур применения в строительстве указанных

добавок.

Ка рис. £4 приведена политерка растворимости комплексной добавки ККМ (нитрат кальция + мочевина) в зоде при различных температурах, из которой видно,"что рекомендуемое для введения в cipoj тельные раствори и бетоны совмещение указанных добавок в соотношении 2:1 (кривая "а") обеспечивает незамерзаемость родных растворов до температуры -22,1°, а при соотношении 1:1 - ввиду меньшего содержания нитрата кальция - до температуры порядка -18°7° (кривая "б").

Ка рис.95 показана политерма растворимости комплексной про-тиЕОморозной добавки Ш£КМ (нитрит-нитрат кальция + хлористый кальций мочевина) в воде при различных температурах, из которой видно, что рекомендуемое для введения в неаршрованные и ар ыированные растворы и батоны в зданиях высотой до 9-ти этажей для опыхно-цроазводственных работ совмещение указанных добавок г соотношении 2:1:1 (кривая "а" обеспечивает незамерзаемость водаь растворов до тешерахуры -2â°, а цри соотношении 1:1:1 (кривая "б") - до температуры -29,4°, т.о. до температуры порядка -33,4{ если увеличиваются концентрации раствора с НШОД по интерполяций до предельной, соответствующей эвтектической температуре полного замерзания водных растворов хлористого кальция -55°. Однако, учитывая загрязненность поставляемых на отройки технических яро духтов ШШ и HHuQl по проверкам автора [57,58]» они обеспечивав твердение растворов и батонов во шше -10-15° ШШ) л не нк&е -20° (НБШ).

В главе Ш освещаются ноше здаоедфикяцви а методика пркменендя х назначения используемых в строительства и новых од ночных х кошдекешх протнвеморозша добавок: по вх вротивоио-. розному действии на растворы в бетоны; (см.табл.82 дессертацаи)

по степени задаты арматуры от коррозии (см. табл. 83 диссертации); по степени долговечности растворов и бетонов Сом.табл.диссер- • тации) и по реологический свойством (степени схзатызания вяжущего) растворов и бетояоз (см.табл.85 диссертации).

3 табл.II (табл.86 диссертадаи) приведены одиночные а комплексные противоморозные добавки не вызываниие коррозии арматуры, рекомендуемые для растворов л бетоноз армированных зданий и других сооружений. В табл.87 диссертации приведены рекомендуемые одиночные и комплексные протизонорозиые добавки для аеармированных и армированных конструктивной арматурой сооружений. 3 табл.83 приведены рекомендуемые в растворы н бетоны добавки хлористых солеи для неармированных и армированных конструктивной арматурой сооружений.

Зо избенание недобора в нкиних этаяах здании требуемых расчетом прочностей раствора следует за 10-15 дней до наступления зимы вводить сразу 8-10%-иие величины противоморозных доо'азок. ¡¿алые 5^-ные величины добавок следует вводить только в весеннее зремя или в пжных районах со знакопеременным:.! температурам:!.

На основании исследований j^29,32,33,Э5J требуемые по несущей споооблооти стен зданий марки раотворов с протиэоаорозншя добавками при температурах до -20° оставляются летними о повышением парки раствора на одну ступень на случай "морозных ударов" только в 3-5-ти нижних этаяах в зданиях 9-ти :: выпэ этажей и полностью на одну ступень на всех этажах при температурах ниже -20°.

По степени защиты арматуры от коррозии определены границы применения [32,33,4^ добавок по группам. Первая группа рекомендуется з армированных зданиях (или армированных бетонных сооружениях). Вторая группа, способная после карбоиизадаа и при повышенной влажности бетона з помещениях с влажным и мокрым режимом вызывать коррозию арматуры допускается для армированной кирпичной кладки и монтажа крупнопанельных зданий и сооружения с сухим I нормальным режимом эксплуатации при отно-

Теб.таца II

Рчколвадуецы» протавоморозыые добавки лиглбиторов и добавка,не вызывание коррозии арыатурк для кладочных растворов и бетоиов армированных зданий и сооруаеиаг

Кояшчеепо яобикя от тсеы амтт, %

С ч к и : в Й £ ■ и + «г -ь п* к ■ 1 Й . к» И: ш т вяЗ 1 5 " % э ■ - я ? цы ¡=г£ £ о" ¡г » 1+ + ¡Ы + «¿ е" Ь о ~0 5«|«0

1 1 2.5+2.5 2+2 2+2 4+2 2.5+2.5 2+2 9+2

• ■ 0 5+5 4+4 4+4 •+4 5+5 4+4 0+]

и ' 15 ».5+7.1 • +« «+« 12+4 _ 5+10

10+5 4+1 4+0

15 _ 7.5+7.5 7.5+7.5

5+10 5+10

«I ++

вч «о

8*

й г«

12

¡г.

В* +

»»й

1-1 г

5

753 * «гг.»

К х о • _

+5-5 —*—I» -11-39

5+0.1

2.5+2.5 5+1

10+11.1+ 1-10 +0.»

15+0.2+ — 7,5+7.5

+1.» «+1

>4-1+1

5+2.5+

+2.5 7.5+4+

+».5 10+2.5+ +2,5

2.5+1.5

>.3 + 1.7

»+5

7+1

Примечание: Ни три калия, пптрпт натрия и карбамид (ночешна) добавляются к потопу/ и'яитрату кальция как протпвоиорозиыс добавки и замедлители поо^свре-менного схватывшля вяяуцего (цемента) в целях удлипелля времени сохра-.

• ....... гения рабочего состояния кладочных растворов (т.е. сохранения осадки

1СМ!сц конуса СтройШШО и бетонных смесей по ГОСТ

1) Овчаров В.И. и др. Авторское свидетельство 5 617417, 1978 г.г. "СтронтелышП раствор" 26.

2) Нитрит кальция вводится при температурах не низе -2С°.

стельной влажности воздуха до 60$. Добавки третьей группы не рекомендуется применять для армированных кладок и сооружений. В сухих условиях ((р ^ 6С£) они могут быть допущены при ограниченном армирований р = 0,2-0,3;».

добавки четвертой группы - хлориды натрия и кальция ввиду вызываемой ими сильной коррозии арматуры допускаются к применению только в кеармирозанных сооружениях.

3 главе 1У изложены теория и практика применения в строительстве "метода замораживания" кладки.

В течение ряда лет автором приведена тщательная проверка [I, 24, 32,33] технических показателей и эффективности использования -в практике строительства иногда еще применяемого в строительстве "метода замораживания кладки", выполняемого зимой на растворах без противоморозкых добавок.

С учетом проведенных исследований об использовании "метода замораживания кладки, строительство, восстановление к ремонт зданий и соорукений с применением растворов а бетонов без протпвоморозиых добавок целесообразно только при низких подоит ольных (до 0°) и знакопеременных положительных и отрицательных температурах, с отдельными кратковременными (не более 0,5-1 суток) понижениями- температур до -5°. То есть, в таких условиях'в самих растзорах5 бетоках„ в конструкциях температура не опускается ниже, 0°р при этом обеспечивается нарастание необратимой прочности растворов,, бетонов и сохрг-

е

нение требуемой расчетами несущей способности конструкций* "Метод заморахивання кладки" з таких условиях исключается и сама терминология "метода заморакивания" становится нереальной для данных температурных условий выдергивания конструкций-

В главе У освещаются теоретические основы совместной работы кладок с разными видами облицовок на растворах с протизоао-

4П ,.

розными добавками а без них и обеспечения прочности и долговечно- ; стп облицованных кладок в зимних и летних условиях работы конструкций.

Установлено, что введение в кладку на растворе и! - "50" облицовки из крупногабаритных силикатных или бетонных поит размером 290x220x90 ж и более снижает на 20-2о£ прочность кладки (до сравнению с прочностью необлицованной кладки на растворе тей ае марки). При введении этой облицовки в кладку на более прочном растворе ('/,¿-8,8 МПа) прочность кладки снижается на 4-5/2. То есть введение облицовки из крупногабаритных слит в кладку не снижает ее прочности при выполнении кладки на растворах только марки "100" и выше.

Это снило;ше в центрально схатых конструкциях учитывается коэффициентом использования прочности кладки ГП к , который в нормах для кладок на растворах с прочностью 5,0-10,0 МПа принимается постоянным ГПк= 0,9.

Проведенные рпыты показали, что атот коэффициент в указанной диапазоне растворов с прочностью 5,0-9,0 МПа является переменной величиной н составляет от 0,75 до 0,95. Поэтому при расчете несущей способности неармированной кладки по прочности представляется целесообразным принять значение коэффициента 1Т1к швейно-зава-симш от прочности раствора по уравнению

тк- К^ + 0,65 ^ 0,8 ар)

где Кв1^0С50,0025-угловой коэффициент; ~ прочность раство-

ра кладки; 0,65 - коэффициент использования црочностд кладки при расчете несущей способности по прочности облицованной кладки на растворах прочностью 0-0,2 Ша (этот коэффициент совпадает о нормами).

■ Коэффициенты использования прочности актированной кладки с

облицовкой при центральном скатил ГП^ оказывается (за исключением случаев армирования с р = С,2£) ни&е таких для'неармирован-ной кладки, сохраняя свою переменную величину, зависящую от прочности раствора кладки.

Экспериментальные значения величин ГПк при разной прочности раствора и разном армировании позволяют предварительно принять аналогичные неармировакной кладке переменные линейные зависимости коэффициента ГП« :

а) для среднего армирования с р

тк = о.осзо + о,б5 I (и)

6} для высокого армирования с р > 0,4£

тк = о.оою + 0,65 о,е (12)

При малом армировании с р 5 0,2£ коэффициента использования . прочности кладки ГЛк: могут приниматься такими ае как для неармировакной кладки

тк = 0,0025 + 0,65 ^ 0,!Н0,Э (13)

В расчетных формулах снижение иесуцей способности облицованной кладки при появлении трещин а прокладных рядах облицовки учитывается коэффициентом 171* использования прочности кладки в момент образования трещин на границе облицовки с ¡сладкой.

На основании полученных данных на растворах прочностью 4,0-20,0 Ша при расчете несущей способности по моменту образования трещин на границе кладки д облицовки значение коэффициента ГПк при центральном сжатии можно принять ливо.^о-зависимым от прочности раствора и процента армирования р з исследованных интервалах по уравнениям:

а) при р = 0 для не армирована ой кладки с обычными прокладными рядами

ГЛ* = 0,0020 К2 + 0.60 $ 0,8 (14)

б) при p = 0,2-0,8$ дая армированной кладки с обычными прокладными рядами

ГПк = 0,0(2.15 R2 + 0,50 « О,Б (15)

В sтих формулах соответственно 0,0020 и 0,00115 - угловые коэффициенты; Î?, - прочность раствора кладки; 0,60 и 0,50 - ко-

1 I

эффицкенты использования прочности кладки ГПК щи расчете не-сущеь^пособксстк по трещинам в облицовке на слабых растворах прочностью 0-0,2МПа.

При усилении работы прокладных рядов на изгиб и срез армированием внутри сетками и введении в облицовку анкерных камней двой-

»

ной и тройной толщины коэффициент ГПц установлен равным 0,9-1,00

Сетчатое армирование кладки ( р = 0,2-0,8%) с облицовкой крупногабаритными шштами значихельно повышает ее несущую способность. В армированной кладке трещины в прокладных рядах плит появляются при более высоких абсолютных нагрузках, чем в маркированной кладке.

lia основании исследованных условий работы кладки и облицовки кладку стен с облицовками следует выполнять по расчету с усоленными прокладными рядами армированием сетками над или под прокладными рядами; армированием сетками над s под црокладшши рядами; с применением армированных сетками прокладных шшт внутри самих шщт; о применением прокладных анкерных кашей.

Введением пустых горизонтальных швов под прокладными рядами облицовка не обеспечивает повышения трещиностойкости облицовка и, кроме того, приводит к снижении общей несущей способности кладки, в которой выключается из работы облицовочный слой с пустыми оваии, а рабочая часть сечения стены оказывается нагруженной вле-центренно.

Проведенное сравнение полученных экспериментальных дяинцт . „

: расчетными формула!« по двум предельный состояние прочности и ;решиностойкос?и облицовочного слоя из лицевого 2-х сложного кир-шча и керамических кашей со щедовзднкми пустотами с цепной де-ювязкой и перевязкой чзрез 3 ряда лицевого кирпича и керамических камней Сем.табл.120 и 121 диссертации) при центральном и знецентренном сжатии показало, что при расчете несущей способно-:ти по двум предельным состояниям теоретические нагрузки, рассчя-шные по формулам "Руководства по проектирований каленных и ар-юкаменкых конструкций", 1ЛЮ1СК, 1974г. и коэффициентам ГПк 2 1Т1к I вычисленным по указанным в диссертации формулам (60-67) 1 среднем на 25-35& выше полученных в рпыгах экспериментальных шгрузок.

Отклонения экспериментальных нагрузок от теоретических порчены большими при расчете на центральное сжатие и коэффициентах зпользования прочности кладки и облицовки ГПк = 0,7, 1710 =1 и 5лее близкими к экспериментальным при расчете на вкецентренное гатие и коэффициентах ГПК и (По , вычисленных по деформаци-I методом статистической обработки полученных данных (табл.12).

Расчетные нагрузки для кладок, определенные по предельным эстояниям прочности и образованию первой трещины в црокладных эдах слоев из лицевого кирпича или керамических камней в основном 1,8 а более раза меньше предельной прочности .кладок полученной испытаниях. Поэтому при эксплуатации возводимых без прогрева сен 14-18 кирпичных зданий повышенной этажности на прочных раст-эрах марок "50-75" при расчетных усилиях (0,5 Ир ) и рексмендуе-ж усилении при больших разностях в прочности (59,0-10,0 МПа) атериалов облицовки и кладки и работе на срез й изгиб прокладных здов с сетканми, уложенными над и под или над тыловыми рядами, /дет обеспечиваться необходимая надето с ть сошестной работы ело-

ев облицовки из лицевого кирпича, керамических химией и основной кладки.

. Таблица 12

Вид облицовки кладка из гллияиого к: спича полусухого пррссования пик разных прочностях о нов-ной кладки и облицовки

Кокф|ициенты Коэффициенты Козффици-ткпрз т0=1 при 0,5 Np енты при (осевое esa- Nrp тае) (осевое

- i, сжатие) , . ,

при осе-при

вш вне- | ,.

сжатии цент- Щк ГП0 Шк 171 о

ренном ли««

_ШШ_

При близкой прочности лицевого кирпича(М-ЮО) [ основного кирпича (Ы-125)

и

При большой разнице в прочности каменных материалов кладки (М-150-200) и облицовки из лицевого кирпича Ш-250-150)

То же, с облицовкой лицевыми керамическими камнями при близкой прочности клада.: (М-200)

То ке, с облицовкой лицевыми керамическими камнями при большой разнице в прочности камней (М-250) и кирпича кладки (И-150)

0,68 0,60 0,50 0,70 0,58 0,83

0,96 0,90 0,50 0,45 0,76 0,71

0,93 0,90 0,50 0,45 0,76 0,70

0,94 0-.9I 0,50 0,43 0,78 0,ЯЗ

Установлена возможность применение в облицованной кладке стен лицевого 2-х сложного кирпича, лицевых кврамдческ&х камиеа высот с© 140 ш пластического формования (со щелевздшмп пустотами) на одну марку кихе марки основного глиняного кирпича полусухого прессования в основной кладке стен. Предпочтительным при производстве работ должно быть армирование кладке сетками из проволоки диаметром 4 и 3 км (тип I В-2), так как го сравнению с армированием кладки сетками из проволоки 0 5-6 т , уменьшается толщина швов н повышается качество коадет .

Облицовку аз дицег^о 2-х слоеного кирпича или керамических камней рекомендуется перевязывать с основной кладкой стен тычками, расположенными по высоте через I ряд камней (цепная перевязка

ели через 3 ряда с усилением связи облицовки с осноеной кла-хой прокладными арматурными сетками, уложенными в швах кладки под тычковыми или над тычковыми рядами .

На основании накопления экспериментальных данных разработаны три метода вычисления коэффициентов ГЛ^, 171 ^ , 1710 и использования прочности зимней и летней кладки и облицовки при расчете несущей способности по прочности и по образована} первых трещин в лрокадных (тычковых) ряда облицовки: а - по экспериментальным данным; б - графо-аналлтический метод (по деформация.:); в - статистический метод. • _ :

( Графо-аналитический метод вычисления коэффициентов ГПк,Шц,ГП0 0 и ГП0с по деформация:.! при различном напряленном состоянии облицо- . ванной кладки позволяет определить графически (рис.3) по деформациям кладки и облицовки наиболее вероятные коэффициенты исполь-" зования прочности кладки при расчете несущей способности по прочности (ГЛк ), по появлении первых трещин в прокладных рядах облицовки ( ГТ) к ), использования прочности облицовки цри расчете несущей способности кладки по прочности (Л70), а такг.о по появлении первых трещин в облицовке ( ГП0 ).•

Коэффициенты вычислены по деформациям по методике на рис. 203-214 диссертация при Ш0 = I а расчетных разрупащих усилиях 0,5Мр при близких прочностях кладки из глиняного кирпича полусухого прессования, керамических лицевых камней высотой 140 мм и облицовки из лицевого 2цс слойного кирпича пластического прессования, а также цри сильно отличающихся (на 50-10 МПа) прочностях кирпича, кашей основной кладки и лицевого кирпича трок 100,^25,150,200,250,300 при двух методах перевязок прокладных рядов облицовки с кладкой ("цепной" и через 3 ряда).

Графо-шалитлческий метод определения коэффициентов испсль-зования^кладки и облицовки по деформациям позволил установить их вероятностные значения при разных схемах приложения нагрузок и разной степени армирования облицованных кладет:.

Статистический метод вычисления наиболее вероятных величин коэффициентов ГПК , ГПк , ГП0 и ГП0 заключается в следующем. Вероятные значения коэффициентов использования прочности кладки ( ГПк , ГПк ) и облицовки ( ГП0, ГП о ) определены по снятым ■ деформациям- кладки и облицовки методом статистической интерпретации полученных опытных данных "на грани достоверности" при

Рис.3 Методика определения прочности кладки и облицовки

ПО ДЕФОРМАЦИЯМ ПРИ т0И П 05N 6 ФРАГМЕНТАХ РАЗМЕ*

ром 35*51*1Б0см из глиняного кирпича М-150 полусухого

прессований на растворе вез добавок и размером 12*51* 160 см из лицевого кирпича М-200 на растворе с 47оК1С0,*б% нам01) выдержанных 23 дней на морозе на

морозе на улице при-5- Ш'и 28 днем & нормальных УСЛОВИЯХ.

1-средние относительные продольные деформации кладки из лицевого кирпича-,

2-то же, кладки из глиняного кирпича;

3-ОПРЕД.ЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ИСПОЛЬЗОВАНИЙ ПРОЧНОСТИ КЛАДКИ т„ ИЗ ГЛИНЯНОГО КИРПИЧА ПРИ КОЭФФИЦИЕНТЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ПРОЧНОСТИ ОБЛИЦОВКИ т«1; «-ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТОВ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ПРОЧНОСТИ КЛАДКИ П ОБЛИЦОВКИ ПРИ РАСЧЕТНЫХ РАЗРУШАЮЩИХ УСЛОВИЯХ 0,5 Нр.

разных прочностях каменных материалов кладки я облицовки на основании построенных гистограмм, определения средних кзадратичзшх отклонений результатов испытаний,коэффициента вариации и критор;- • достоворности.

В главе У I и приложениях 2,3,4,5,6,7 к ней приведены особенности выбора, применения безообгревных методов и новая методика контроля прочности и надезшости возведения в зигзеэ время зданий повышенной этакности и др. сооружений. В приложении 2 приведены разработанные автором л' внедренные в практику строительства рекомендации по выбору бозобогревных и комбинированных методов возведения зданий,сооружений,их частей и конструктивных элементов в зимнее время.

В приложениях 3,4,5,6 освещены методам расчета охлавдепия бетона (раствора) в конструкциях зданий (прил.З).бетонного крепления шхт, строящихся в зимнее время (прял.4),плотин и'обллцог вок каналов (прил.5), в уложенных на грунт бетонных перекрытиях и основаниях дорог (прил.6). В § 3 главы освежается новая методика контроля прочности и надезшости возводимых в зимнее и летнее время зданий повышенной этазшости и других соорукезшй.

Полученные в исследованиях по осредненным статистическим методам данных испытаний переходные- коэффициента от прочности возмоа-ных в производственных условиях, з,алых образцов растворов (кернов диаметром 20 мм,кубиков с ребром 2, 2,5, 3 см д пластинок) к тестированной прочности стандартных кубов о ребром 7,07 см приведены в табл. 13.

Таблица 13

№ пп Вид образцов Переходный коэффициент к проч-• ности кубов (эталонов) с ребром 7.07 см

I 2 3

I. Пластинки.испытанные по методу Сенюты стержнями диаметром 10, 12 я 14 мл 0,572(0,6)

2. Пластинка.испытанные по методу Сенюты стерзшями диаметром 16,18 и 20 мм 0,833 (0,8)

3. Цилиндры диаметром 20 мм той ае высоты, вынутые из форы.залозгеннкх в швы кладки 2,730 (2,8)

4. Кубики с ребром 2 см,вынутые из форы, заложенных в ивы кладки 2,420(2,4)

4Р

Продолнение табл.13

I 2 3

5. Кубики с ребром 2 мм.выпиленные из пластинок раствора из шзов кладки 1,375(1,4)' -

6. Кубики с ребром 2сы,склеенные гипсовшл тестом из лласгяьок 2,340(2,3)

7. Кубики с робром 2,5см,выдилейные из пластинок раствора из швов кладки 1,781(1,8)

8. Кубики с ребром 2,5 см,склеенные гипсовым тестом из пластинок 2,49 (2,5) '

5. Кубики с робром 3 см,вынутые из форм, заложенных в швн кладки 1,647(1,6)

Ю.Кубики с ребром 3 см,выпиленные из пластинок раствора из цвов кладки 1,145(1,1)

II.Кубики с ребром 3 сы,склеенные гипсовым тестом из пластинок 2,110(2,1)

12.Кубики с ребром 3,5 см .выпиленные из пластинок раствора из швов кладки 1,388(1,4)

13.Кубики с ребром 3,5 см,склеенные гипсовым тчетом из пластинок 2,09(2,1)

Заключение, основные выводыСрезу

льтаты)и практические реноме ндацщ

диссертации. На основании выполненных автором с 1956 года по настоящее время для проектирования,строительства.восстановления и ремонта зданий и др.сооружений исследований методов защиты от разрушений и повышения прочности и долговечности зданий и других соорукений в условиях действия переменных влашк: тей,температур и других агрессивных сред выполнены следящие ооновныа работы:

1 - предложена классифацикация повреждений конструкций здани [1,5,20-23 и гл.1 разд.1 диссертации] :

2 - разработана методика учета потерь прочности и долговеч -нооти строительных материалов и конструкций при проектировании, строительства и ромонтно-восотановительных работах в летних и за* условиях [1-г2,гл.П,Ш,раздД и прпл.1 диссертации] ;

3 - разработаны теоротические предпосылки методов защиты кон струкцпй зданий и других сооружений от разрушений в условиях действия переменных влакностей,темпера тур и др^ 'их агрессивных сред

{1-75, гл.П,Ш разд.1 диссертации];

4 - выявлены особенности проектировали конструкций зданий и других сооружений в условиях действия переменных влаякостей, температур и других агрессивных сред [1,4,5-16-30 п пр::л. 1,8 диссертации.];

• 5 - разработаны методы восстановления и защиты от разрушений конструкций зданий и сооругеяий в условиях действия псремеп-аых влакностей, температур и других агрессивных срсд с обоснованием границ пршленезшя тех или иных методов [1-22 к прил.1 диссертации].

На основании исследований методов защиты от разрушений и повышения прочности и долговечности зданий и других сооружений для троектнрозания, строительства, восстановления и ремонта зданий и . зругпх сооружений при низшее температурах:

1 - разработаны и развиты теоретические предпосылки и классификации применения используемых в строительстве и ноекх офректив-шх противоморозных добавок в конструкциях зданий к других сооружений (полов, проездов, дорог, мостов, труб, подпорных стенок и др.),-а такке методика выбора производства работ в земнее время; >екомендован способ подйора плотных бетонных смесей с экономией :0-15Я цемента на м3 бетона на основании предлоненного прибора 1ля подбора плотных смесей каменных заполнителей бетона (авторское видетельство Я 630586, 1978г. [2]); разработки опубликованы в ря-;е работ автора [1-22-54 , 58-72] и излокены в главах П.Ш,1У,7,У1 десертациа;

2 - исследовано влияние-температур, льдообразования, степени идратации и структурной пористости цементного камня на прочность

долговечность растворов и бетонов с прошвоморозными добавками без них [1,32-33,58 и § 3 гл.П, разд.Ш диссертации];

3 - разработана методика учета потерь прочности и долговечно-та материалов н конструкций в расчетах несущей способности возво-имнх в зимнее вредя зданий и других сооружений [1-22,32 , 33-5873, 68-75 и гл.П,1У разд.П диссертации];

4 - исследована совмест: гя работа облицованных кладок с разыми видами облицовок на растворах с противоморозшшз добавили

без них и разработаны мероприятия по повышению прочности и дал-звечности кладок в зимних и летних условиях [1,29,32,33,59,65,68 а.У разд. П диссертации];

5 - разработаны экспериментальный, графо-аналитический и ста-

тистический методы вычисления коэффициентов использования прочности кладки и облицовки при расчетах несущей способности стен зданий [1,59-68 г 5 4 гл.У разд.П диссертации];!

6 - разработаны методики расчетов охлаждения бетонов и растворов с противоморозными добавками для повышения прочности и долговечности зданий и других сооружений (откосов каналов, плотин, полов, дорог и др.?, изложенные в опубликованных работах автора [32,33,52 и в приложениях 3,4,5,6 диссертации];

7 - разработана новая методика контроля прочности и надек-ности возводимых в летнее е. зимнее врем зданий повышенной этажности и др. сооружений [1,28-30, 33,33,35, § 3 гл.У1 раздел П и прил.8 диссертации];

Изложенные вше рекомендации автора опубликованы и проверены в проектировании, строительстве и при восстановлении зданий и других сооружений (полов, дорог, проездов, аэродромов, мостов, фундаментов, труб, коллекторов, подпорных стенок и других сооружений) .

. Расчет технико-экономических показателей рекомендуемых методов защиты от разрушений и повышению прочности и долговечности зданий и других сооружений в летних и зимних условиях в условиях действия переменных влажностей, температур и др. агрессивных сред отражен в приложении 8 диссертации.

Рекомендации внедрены и дали значительный экономический эффект около 1-2 рублей с м2 общей площади восстанавливаемых зданий с применением рекомендуемых в диссертации методов защиты конструкций от разрушений при выполнении автором работ на Лебедянском, Грязинском сахарных заводах Липецкой области, Комбинате железобетонных конструкций (К2Ш-2) в г.Москве, на предприятиях п/я Б-2883 заводе "Электрощит" ■ (Москва) и других д около 5-10 рублей с м^ общей площади возводимых без прогрева зданий на растворах (бетонах) с противоморозными добавками по сравнению с прогревши методом и "методом замораживания" без добавок при выполнении автором хоздоговорных работ на стройках Ленинграда (с Главлешшградстрои,! и его трастами Я 20, 87 ч др.), Ульяновска (с Гдавульяновскстроеи и его трестами "Надстрой" и др.), Смоленска- (со Смоленским управлением строительства, местом "Снодепскпроистрой" и др.), Обнинска (с Обнинским управлением строительства и его организациями)» гор*, Сумы (с комбинатом "Сумлро;<2стройп, трестом "Сумжилстрой" и их организациями) и др.

Oc'ior."irj тдаделл работы догуадшачисз na слсдттхсо; !.-.ог,дгларсд-; конгрессах, сптпозг^ука?:, зссссэс:м: ксаЗсреадаях, сапларах, елях, совщанлях;

- Всесоюзной кс^сроарз: в Лакаградскс:.: дс:.*.с пяггло- тсх-:сс:;о1: црогаганд:! 7-9 квяя 1375г. "Попсслло О-К'ог.глллост:: лс-ьзозапгя бетона яугек взедсзля з него органлчссгсх а лсоргалт:-л:сс добавок" [31];

- на Бессоюзной шк^ореищя: [73] в !,!ссз:озсг.о?1 доу.з наутао-длчсслой црспагсядк :пл. 5.Э.Дзерл:п:ского (Москва,1975г.);

- на'II-:.: моздупародтел слмлозлута PILIS,'- [34] го з:т,:пс:.:у "бето-югалдэ (.Mocita, IS75r.);

- ::а сс:-:::арз "Псредов.их методов орггнлзоднл труда .при возгс-зд: ispiEiviin: здолпл" 15-20 голя 1973 г. Главлеллпградстро^ прл. илгорлспсслсло (Ленинград - 1973 г.);

- :п Всосслзной Лснйнгрздокой кон5.ере::глл по созер-онстзо-ст цро5:к:фогс!пш, организмы и отрсдаельстиу здаклй из шрпк-я другдх псссзлх г/лтерзалов (10 шя 1968г.);

- па ксздунарох::см дотдоюи- конгрессе в Р;:с-Дс--ано;.ро по

л эгсшуагадка дорог (1959г.). Дсакзд

onstru.cti.cn of Concrete Soads and Ran ways In Winter iditions," p. 25-22. Äi-th Congress Rio de 3anei.ro -1953. :tlon !. Design, Construction and Maintenanse o| Roads t Runways, Secrstaryjenerat.

- in сасодздлях учета coücscb [16-22. 56-72] л др.

Оснортао ссдегдапле дгюсергалпл оцубот?.С5?1:о в сдедтвгтх

з обзорпх.

i

Л. Работы понследеганлэ истодов оггдтп от пазр^талх2 л гиезпэ гротасстл л долговечности ко:кттгдзгтЛ гдепей друга: соорулсллй в услогллх дэ£сппя герсмспчх гд^'поотоЛ» л др. агресслгллх ерэд

I. Огагбллловгк-ше работа бро-лг-ря, К2стр7лспя,

рол^лендацлл, руководства, с^атт-л. долл^т! л др.)

I. Овчаров В.И., Демчннсглц H.A. о? газрулеялй лег.ст-

:335Ш зданий предлрглтпй паевой прегдпделлоохп. Iíoctos, I2SO. лограуля г Ой^зй объем 12 а»л. (в ней азтерел 'ашгад-

'г объем в- размере II а.л.).

2. Огларов В.И. Прибор для подбора соотношения крупного к когозаполнцтелей бетона. Авторское свидетельство^ 630583, 1Э7£ Бюллетень Гос.комитета по делам изооретенид к открытий У» 40, ] стр.145.

о. Овчаров Б.И. Сверло. Авторское свидетельство У» 2435819",

197S.

4. Овчаров Б.П. Зацкта от разрушений конструкций промзданз в условиях повыаонных Ела-пностей и температур, "Промышленное строительство", IS78, 12 (0,6 а.л.).

5. Овчаров В.П. Износ и защита стен сахарных заводов от bi ветривсния в условиях повышенной плавности и температуры1.' "Сах< ная промшяешость", 1975, 15 3 (0,7 а.л.).

6. Овчаров В.И. Ускоренный-рекш сушах стен строящихся и эксплуатируемых зданий. "Известия Вузов. Раздел "Строительство архитектура", 1975, й 10 (0,6 а.л.).

7- Овчаров В.И. О стандартах на цемент. "Бетон и аелезобе1 1975, JS 4, (0,5 а.л.).

8. Овчаров В.И. Применение кирпичных л керамических панел в строительстве. Бро;зора 4 а.л. Москва, ЦИНЕС, 1972.

9. Озчаров В.И. Здания из виброкирпичных, виброкераиическ цера\яческих и виброкаменных панелей (прочность, дефоркативнос трещиностойкость). "Жилищное строительство", 1969, й 5 (0,5 а.

10. Овчаров В.И. Повыаение производительности устанозок с бетонирующими комбайнами. Брошюра 2 а.л. Госстройиздат, I9S2.

11. Овчаров В.И. Наладка и эксплуатация установок с бетон рувдаш ксмбайнаьи и повышение прочности и долговечности изгот ляемых настилов перекрытий. Монография 5 а.л. Краснодар, ЦБТИ CHI 1962.

12. Овчаров В.И. Насгшш перекрытий с повыаенной пусготнс стью. "Езишщноо строительство", IS62, й 6 (0,6 а.л.).

13. Овчаров В.И. Руководство бетонщицу при строительство дорогнях цадептно-бстоянлх покрытий. Брояэра 2 а.л. Двтотраясг датс 1958.

14. Овчаров В.И, Tcxsûsgich заготовления врздварнтедьно папрязенных нелезобоготаах плит перекрнтнй на етевдах с бато: РУщемз коглбайпацз. Москва, Стройаздат, 1957. Объел 6 а.л. '

15. Овчароз В.И. ПрвЗор дая подбора еопсжстшцщп б.еивпназ смесей, "Бетой s пелззобетед", IS64, й 10.

П. Научно-технические отчеты (утвергдснпке учениц" Советами институтов)

16. Овчаров В.И. Обследование натурного состояния и разработ-. рекомендаций по ессстановления кирпичных степ пр омыленных зда-;а ц/я В-288 (корпуса Л I, 5). ЦЕШСК, 1975 (объем 2G стр. п рис.).

17. Овчароз В.И. Обследование натурного состояния и разработ-i рекомендаций по восстановлении кирпичных степ промышленных зда-& ц/я В-2838 (корпуса Д 3 л Л 4). ЦНИИСК IS74 (объем 48 стр. и

i рис.).

18. Овчаров В.И, Обследование натурного состояния и разработ-I рекомендаций по восстановлении кирпичных стен Грязкнского саха-¡ого завода Липецкой области, ЦКЖСХ, IS74 ( объем 153 стр. с

! рис.).

19. Овчаров В.И. Обследование натурного состояния и разработ-i рекомендаций по восстановлению кирпичных стсн промзданий комби-1та гелезобетонннх конструкции й 2 (КЕБК-2) в г .Москве, ЦШКСЖ, 172 (объем 35 стр. и 2 рис.).

20. Овчаров В.И. Обследование натурного состояния и разработ-i рекомендаций по восстановлению кирпичных степ промзданий комбк-1та железобетонных конструкций В 2 (1С£БК-2) в г .Москве. ЦШЕЮК, >71 (объем 128 стр. л 98 рис.)

21. Овчаров В.И. Обследование натурного состояния и разработ-1 рекомендаций по восстановлении кирпичных стен промзданий Дебетского сахарного завода Липецкой области, ЦНКИСК, IS70 (объем

L стр. л 58 рис.).

22. Овчаров В.И. Инструкция по технологии изготовления пред-цригельно напряженных железобетонных плит перекрытий на стендах

5 бетонирующими комбайнами. ШШШ1, IS6I-I962. Объем 211 стр. и 1 рас.

Б. Работы по разработке и .газвитив новых видов строительства, восстановления и ремонта и повышению прочности и долговечности зданий л др; лгх сооружений в зимнее время

I. Опубликованные работы (монографии, бропоры,статьи, доклада, инструкции, рекомендации а др.)

23. Овчаров В.И.Протявоморозные цементные растворы п бетоны. Строительство и архитектура Москвы", )i 3, 1979, ..0,7 а.л.

24. Овчаров В.И. Eyzon ли метод гсцоразп&ажя клада. "йя ное строительство", I27S ~ 3 СО,5 а.л.).

25. Овчаров В.Г:. Руководство по строительству крупкоиазел! ни: и ксмег-пиз: здакий в зялжх условиях. ¡.¡ссква, Стройаздат, I37S (соавтор). Объем 3 а.л.

2G. Снчаров Б.И. и др. Строительшй раствор. Авторское eis тйть.ство 617417, 1976.

27. Ов'тпроп В.К. Диплом Л 3150 от 24.C5.78r ЕСНТО СССР к Всесоюзно« кокпурее за лучлле предлощения до разработка научно-технических вроблса в строительстве сооружений Баахио-Акуроко: магистрали,

28. Овчаров Б.И. Возведение боз прогрева 14-ти этавацх кц гхчккх зданий с облкцонкой лицевым дьухсло^шм кцргачш при тс всратурах до -30°. "одаль & 2IS58. Бамако: Досйи:г.ини£ Бародао хозяйства (Bj.EC), 1277.

29. Оьчароа В.И. Возиедодюз белых зданий без прогрева. *£ лшцное строительство", 1977, Jj 10 (0,4 а.л.).

30. Овчаров Е.И. Гдагругадя по производству кояглоа: рабе зимних условиях. ВЗН 123-76. Москва» Глатссстрой, 1976 (ссак 2,5 а^л.

31. Овчаров В.К. Особенности использования в зимнее Epe;.:; бетонов и раствороз с протшюморозкымх добавкс-ми. Доглад в сб. докладов конференции в Леипщццскои додо лаучно-зсгззягасяоа вропагандн, IS76, 7-9 есля "Пошаоахе э&скзивиостп есподьзое; бетона: путец введения в него органически и неорганических дс< вок" (I а.л.).

32. Овчаров В.К. Строительство каменных и ирушютнельшт зданий позилешюй стадности на растворах и бетовал, твзрдегдн на морозе. Зш. 2. Учебна: (монография). Объел 4 п.л. ¿Лоскга, },Ш1, 1976.

33. Овчаров В .К. Строительство камеззшх и крупнокалелкн: адаали повмзеккей этахнсстн ез растворах и бетонах гаордездп морозе. Вап.1. Учебндг. (мспохрария). Объеп 6,5 а.л. Москва, Ii 1975.

34. Овчаров 3.11, к др. Строзсельагво мвогоотазшх камш.; сдаккй в зizzucz уолосак беецрогроваш uotûrczï. Доглад в сб.; ладов 11-го иедютаротасго спиооаува ВШИ по егглс:.? бегкц вента. Отрсйэддт, IS75 (0,7 а.л.).

35. Овчароз В.И. Кирпичная кладка без прогрева. "Еаялцгое троительство", 1975, .'Е 8 (0,5 а.л.).

36. Овчаров В.И. Ускоренный регоз.1 сушки стен и штукатурка троящихся здшшй при повышенной влашостд и низка температурах оздуха в условиях Севера. Известия высших учебных заведений. Радел "Строительство и архитектура", 1975, В 10 (0,6 а.л.).

37. Овчаров В.И. Морозостойкость растворов-л бетонов с добав-амп хлоридов и ингибиторов. "Бетон и келезобстон", 1975, й 10 0,6 а.л.)

38. Овчаров,В.И. Коррозия арматуры в зимних бетонах л раст-орах. Известия высших учебных заведений. Раздел "Строительство л рхптектура", 1975, 15 3, (0,4 а.л.).

39. Овчаров В.И. и др. Рекомендации по строительству без про-рева кирпичных домов повышенной эта-июсти на растворах с совмещении! добавками поташа и нитрита натрия. ВСН 170-73. Главленинград-;трой, 1973 (2 а.л.).

40. Овчаров В.И. Об использовании пувдолановых и олакопорт-зддщементов црл строительстве каченных и крупнопанельных зданий ¡ез прогрева' в зимних условиях, В сб.трудов ШИИСК, выл.5. Строй-гадат, 1973 (1,5 а.л.)

41. Овчаров' В.И. Долговечность зимних бетонов л растворов с [сбавками хлоридов л ингибиторов. Известия шелшх учебных заведе-шй. Раздел "Строительство и архитектура", 1972, П 10 (0,7 а.л.).

42. Овчаров В.И. Применение в зимней кладке совмещенных доба-юк нитрита натрия и поташа. "Жилищное строительство", 1972, Л 2, .0,7 а.л.).

43. Овчаров В.И. Условия кристаллизации и их влияние на вы-5ор добавок ингибиторов для производства бетонных и железобетонных работ в зетсшх условиях. Известия высших дчебных заведений. Раздел "Строительство и архитектура", 1968, й 8 (0,8 а.л.).

44. Овчаров В.И. Применение ингибиторов для замедления коррозии стают в растворах и бетонах с добавками электролитов. Изве-5тля высших учебных заведений. Раздзл "Строительство п архитектура", 'Л 6, 1956 (0,7 а.л.).

45. Овчаров В.И. Добавки ингибиторов в зшние бетоны и раст-зорц. "На стройках России", 1935, В 3 (0,5 а.л.).

46. Овчаров В.И. Применение бетона с добавками хлористых со-теЯ п ингибиторов прл устройстве пифнтгй дорог, пояов л других госрузска в зпггше зремл. Стро1йздат,1962. Оонографяя (5 а.л.),

Пз;. — .Г 7,.7>.

''■7. Ou1;:;;:;; 7.7. r;o,::vi;;„ при

ï ; " epcr,'.-.г - лохрлтпд sito аибильнмл „«.¿Ч.Г", Л^отр-делгд-'Г, л .7 (7,5

-rJ . 7. Ii. Ус " -1.1 ле " со „оно? ;; s jроди

a з:!:.:ллх 7л_дел .длл;:,,' ,:г 77 "С:::'; ас с о п; 3!;гис::,:р

бзгоиирозе:::: ; s 7'г.^--с-^зкоЬро• (перезздо:'. ¿о лр^лця;;).

■'-9. СЪчоро. 7.7.1 др. Доребатон a добзьнэ;:!; хлерпеил; сале. .Льгогрокаког, "-77 (...о::огрэ, ::я, оСьт,< s s.л., па-едедзло Кигау :: с :;>"r.::,:¡n).

5и. (h-.;:poj 3.7. "/зтродстзо долзптдс-богонк^х покои

Tiî.'l в л зихних усдогиях" i- П:;;:1р,;кд:п; по сгроавальогь,/

аïо ..сблльнкх дорог ¿ зкгд;;:х ^ояо-мгх 77LI-TI2-58,1S58. Обьса 7а.

5} .(lirpoj tí.я. опгзгпязс.я ào6jj;:i: ;с бегства суесям,уклад врояа* i дорилл.з покр1.гкя прп огркц'згельн.л setinoprrypsx. "Бетсл к »длса0б820нл, Ijoo, ». j., (w,o &.л.).

Слчзр^ _____ Рзбчет ол'спз j j л tí. ^-б j i'

r.u»j,t,ï.;/.2 ». uCHi-LOUifiX o „ьсО^ыи ,СЛС>.;С51Ж CuÄSi.. ди^игл", ь (ù,5 э.я.). 5;>. üsmo^uí B.Li. Уход'¿¿"Sj'joüu:.; с подилеллымл дибэзко«;! .<;; у;.ст.; co.iü..."Cip'j.;¡.^üiíí;сть ",ау5?,1 i (Ü,Y с.л.).

54. Оачэр^з ¿.Li. wOi-Lо^йïuiixocrb оагкье*о noBii-jriuaaK диио!

;.!и ¿aojíscs»? oo»ö«. " jJjïi-a л .^.юсиолиь", и-. 12 (и,5 о.л.

55.ub43j«ua j...... др. Ctj/wliSöÄJiCCiü дир^лчк:; бегиильдс оде«/

а вроив. Ликог^о^иа, Ь о.л. й^31/1.>зцсг:адо1,

i*. .18учио-$охк1.чио.л:й оачаг« (yjsop-^euhuj учзиы»1 Goüüi'a;.;;; июг«гуд/5)

56. Оачоров 3.J.I. Рию-ме^доц:;;: пи иозвидйн^ i2-*4-sii знаки Кярпячьы.с äuüob ;>j c»;;;sxcsi.opu хзрпача в зиунй.{ успиллях'биз прс рь-зо сгрол^ельпц;.;:; организация»« г.Супы. 42IÍ2SK, 1977,(ойьдк 61 сгр. ;; р«с.). • '

57. Овчзров В.iit' додыш»,аве кзысквнке э^вкгивиых прозквож ризкьх дебзло;: для клодочных рэсгворов, осаспечпаэюздх возгсдвш клрги-.чни.: . возш: эis..'.носи: э зимние врзш без обогроз

xVt'i, (обыш 7о csp. л i- pao.). . -

5с.' Эгчор^и ¿,ii. .¡сслодсаэййв .tизкк^-мохоакчзсвнс cisowcsa клздкл для одопли ¡.«гьаалас!. а?ел№С2И ла рэсггорэл с до-

•-Ч¡•.¡.jpu'j-íi.avss хлсрлдз ^оллцдл j r:p::otw.o;m i: ^ел^-л'.дг:,:

■г:-,.;.}. ........

К. Овчгроз 3.::. Раздел ""зелецогатлз ::рэг:оотл л долге:, :Л Гу.аллл, постро сгллл-.; с::1-?;: о -л ::;г:о"о:л.ре:;гл/. ;;;>-

ила-лг, еттег но тел;; .'". Ц'СЗЮ:*, 1С75,'соб:,;:.: 7с о:р.

10 рлс.).

•ЗС. Озлзрсв В.И. Нсслс-довглле сгзссйсв ус::лсл:л: О':л;лоллл рядов ¡л раслсл прочксстд основного л ллцелего хлрг;гчл и дс:::;; л::в!лл.л->Д эталлостл, возводима: без прогрева 2 г. Л с л: аврале, >75 (Сбьсм 139 стр. л -19 р::с.).

61. Свчароз 3.1!. Нзученлэ лрс-л:са'гл :: де'орл.;т::ллгогл ;.рл со-р!бого зпггей клад:'-: л сблпцовкд сс?н 14-1?:: отгг™^: вди-

вэзводп.'лл на раствора:': с хпадсба^гг.::;: без дгзгрсва в г. дгр-ив, ЕЕЯСК, 1974 (ОсЬеи 153 стр. л 49 рис.).

62. Овчаров В.Л. Изучение цроттзгя л долог:,:л:р1л зн:,глад-: степ 14-тл отагзпх здснпЯ, на раствора:: с х^.-дсбав-„чз без прогрева в г.Ленинграде, ПП31СК, 1973 (Объем 143 стр. л

1 рис.).

63. Овчаров В.И. Изучение прочности и деформаций прл сэвлест-(2 работе зяше2 кладет и обл'щовлн стзн зданий сглиг-а-дадп: плк-:тл с оказало:.: гехяцческой полегл тресту "2агсхро5" в г.Ульяяов-:е в возведении без прогрева 9-12-тл от.здании позьт:::е:а:сд ота'1->стл. ЦННПЗл, 1973 (обзем 153 стр. л 73 рис.).

64. Овчаров 3.11.-Разработка петоддгл контроля падслностл с азолллм техпемодл тресту |:1екпнградорготро;Г в возведен:::! без 'огрева ллпялчшк зданий пезаезнной гтохкостз (12-16 отат.ей) в 121ИХ условиях в г.Ленинграде, ВДШС, 1972 (объем 76 стр. л

рис.) •

65. Овчаров В.И. Оказание технической пгмодп тресту "Д::л-рой" в зп.'лем бсспрсгрэвнсп строительстве 9-12-тл отаглшх зда-л па растворах с добавлена нитрита латпл.т гл:; погагл в г.У.лъя-вско с хсследегтепс:* рабстн пока кспстружнй обл^дозок стел

плитами, ЦННПЗК, 1972 (оС;с:.: 137 стр. и 53 рис.),

65. Стларсв В.И. Рекомендации-по строительству без прогрс-г-лрплчпнд, крулюблссоэс л лр;лв:спллелв::лд зданий на раство-л л бетодад с сокдс-щсппкл: дсбардгд-л логсда л нитрита патряя условна:: в г.Смоленске (II-л родалвлл), ПЕГ,":-:. 1372 (обвел стр. л 4 рлс.).

57.0в-;ар:в В.И. Релолелдад-я ло гозведенло безебогрепагд лето-

дом кирпичных, крупноблочных л крупнопанельных зданий на растворах и бетонах с совмещенными добавками поташа и" нитрита натрия в зимние условия:: в г.Смоленске с пояснительной запиской по обоснованию на основе исследований прочности и деформативности кладки.. ЦНШСК, 1971 (объем 68 стр. и 27 рис.)

68. Овчаров В.И. Исследование возможности применения незаполненных (пустых) горизонтальных швов для повышения деформативности и трещиностойкости облицовки силикатными плитами стен 9-12 эхажнш домов, возводи,их зимой без прогрева трестом "Надстрой" в г.Ульяновске, ЦНШСК, 1970 (объем 127 стр. и 48 рис.).

69. Овчаров В.И. Исследование возможности использования для зимнего беспрогревного строительства каменных, .блочных и крупнопанельных зданий повышенной этажности растворов и бетонов на пуц-цедадово.м портландцементе Брянского завода с добавками поташа и нитрита натрия. ЦНШСК, 1969 (объем 103 стр. и 37 рис.).

70. Овчаров В.И. Рекомендации по возведению (монтаау) безобо гревншл методом кирпичных, крупноблочных и крупнопанельных зданий повышенной этажности на растворах и бетонах с добавкой поташа и нитрита натрия в зимних условиях в г.Смоленске, ЩЩСК, 1969 (объ 57 стр. и 14 рис.).

"I. Овчаров В.И. Рекомендации по возведению 9-ти и 5-ти этак ннх кирпичных домов безобогревным методом на растворах с добавка ми поташа или нитрита натрия в зимних условиях в г.Омске, ЦНШСК, 1968/1969 гг (объем 28 стр. и 8 рис.).

72. Овчаров В.И. Рекомендация по возведению 9-ти этажных кир личных домов безобогревным методом на растворах с добавками поташа или нитрита натрия в зимних условиях в г.Обнинске. ЦЕШИСК, 1968 (объем 26 стр. и 6 рис.).

В. Другие работы в области анализа опыта и исследований новых видов строительства, восстановления и повышени ю прочности и долговечности зданий, сооружений, их частей и конструктивных элементов в летних и зиыних условиях

73. Овчаров В.И. Строительство полносборных зданий из кпрпи1 ных, вЕброкирпичных и керамических панелей за рубеаоы. Доклад в сборнике "Развитие индустриального строительства в Ы0сквеи, Московский Дом научно-технической цропаганды им. О.Э,Дзсргииского (ВДПП), 1976, (0,5 а.л.&.