автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Трещиностойкость кожухов шахты доменных печей

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1. ОСОБЕННОСТИ ОБРАЗОВАНИЯ ПОВРЕЖДЕНИЙ В

КОЖУХАХ ДОМЕННЫХ ПЕЧЕЙ.

1.1 Эксплуатационные нагрузки и воздействия.

1.2 Изготовление и ремонт кожухов доменных печей.

1.3 Анализ повреждаемости кожухов доменных печей.

1.3.1 Работа футеровки и холодильников кожухов шахты доменных печей.

1.3.2 Повреждения кожухов доменных печей.

1.3.3 Дефектность сварных соединений металлических конструкций.

1.4 Напряженно-деформированное состояние кожухов доменных печей.

1.5 Эксплуатационные свойства сталей, применяемых при изготовлении кожухов доменных печей.

1.6 Обзор инженерных методов расчета металлических конструкций.

1.7 Цели и задачи исследований.

ГЛАВА 2. ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕМПЕРАТУРНОГО РЕЖИМА ЭКСПЛУАТАЦИИ И ВЛИЯНИЯ ПЕРЕГРЕВОВ НА КИНЕТИКУ НАПРЯЖЕННО - ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ КОЖУХОВ ШАХТЫ ДОМЕННЫХ ПЕЧЕЙ.

2.1 Экспериментальное исследование температурного режима эксплуатации кожухов доменных печей.

2.1.1 Методика экспериментального исследования.

2.1.2 Результаты экспериментального исследования.

2.1.3 Анализ распределения температурных полей по кожухам доменных печей.

2.2 Распределение «напряжений и деформаций в пластине при локальном нагреве.

2.2.1 Температурные напряжения в пластине.

2.2.2 Остаточные напряжения и деформации в пластине после перегрева.

2.3 Распределение напряжений в оболочке, моделирующей кожух шахты доменных печей.

2.3.1 Назначение расчетной схемы и расчетных температурных нагрузок.

2.3.2 Распределение температурных напряжений в оболочке, в области локального нагрева.

2.3.3 Остаточные напряжения в оболочке после перегрева.

2.4 Выводы по главе.

ГЛАВА 3. ИССЛЕДОВАНИЕ СВОЙСТВ СТАЛЕЙ, ПРИМЕНЯЕМЫХ ПРИ ИЗГОТОВЛЕНИИ КОЖУХОВ ДОМЕННЫХ ПЕЧЕЙ.

3.1 Исследование свойств стали ВСтЗсп после эксплуатации кожухов доменных печей.

3.1.1 Изменение свойств стали кожуха по высоте шахты доменной печи.

3.1.2 Влияние деформационного старения на сопротивление хрупкому разрушению стали ВСтЗсп.

3.1.3 Сопротивление разрушению образцов из основного металла и металла шва сварного соединения кожуха шахты доменной печи.

3.2 Определение критического коэффициента интенсивности напряжений по результатам ударных испытаний.

3.3 Исследование влияния теплового охрупчивания и деформационного старения на свойства стали 09Г2С.

3.4 Выводы по главе.

ГЛАВА 4. МЕТОДИКА бЦЕНКИ ТРЕЩИНОСТОЙКОСТИ КОЖУХОВ ШАХТЫ ДОМЕННЫХ ПЕЧЕЙ В ЭКСПЛУАТАЦИОННОМ ДИАПАЗОНЕ ТЕМПЕРАТУР.

4.1 Назначение расчетных параметров для оценки трещино-стойкости кожухов шахты доменных печей.

4.2 Методика оценки трещиностойкости кожухов шахты доменных печей.

4.3 Рекомендации по определению критической длины трещин и трещиноподобных дефектов сварки.

ОБЩИЕ ВЫВбДЫ ПО РАБОТЕ.

В металлургическом производстве доменный процесс с точки зрения воздействия на конструкции и агрегаты является наиболее сложным, поскольку связан с непрерывной переработкой больших масс материалов, расходованием и выделением значительного количества тепла. Каждый агрегат доменного комплекса (доменная печь, воздухонагреватели, сооружения газоочистки и др. рис. 1 [3]) находится под постоянным воздействием специфических нагрузок, при этом все конструкции доменного комплекса связаны между собой единым технологическим процессом, и любая остановка печи на ремонт ведет к остановке всего комплекса, поэтцму необходимо обеспечение высокой надежности конструкций в процессе эксплуатации.

Особенностью конструкций доменного комплекса является совмещение в них функций сложных инженерных сооружений и технологических агрегатов. Выполняя заданные им технологические функции, конструкции подвергаются постоянному воздействию различных по времени высоких температур, давлению газовой среды, механическим нагрузкам, коррозионным воздействиям и т.д.

Доменная печь — это печь шахтного типа. На рис. 2 представлен разрез доменной печи объемом 2000 м [6]. Внутренний профиль печи определяется конфигурацией внутренней части огнеупорной кладки из шамотного кирпича, охлаждаемой холодильниками и ограниченной с наружной стороны стальным кожухом. По высоте доменная печь разделена на следующие зоны: горн, заплечики, распар, шахта и колошник, каждая из которых подвергается неоднородному механическому, термическому и химическому воздействию.

В работающей доменной печи происходит движение двух непрерывных потоков - первый поток, это твердые кусковые материалы (кокс, руда, агломерат), которые медленно опускаются и постепенно нагреваются, другой поток -газы, образующиеся из продуктов горения в фурменной зоне. Работа каждой зоны печи имеет свои особенности. Так, износ кладки шахты связан с истирающим действием шихты и термическим воздействием газов, в результате чего происходят местные перегревы кожуха, и нарушается нормальный ход печи. При осадке шихты после ее подвисания происходят динамические удары, разрушающие клаку заплечиков и горна. Кладка лещади и горна омывается жид а) б)

Рис. 1 Схема сооружений комплекса типовой доменной печи объемом 2700 м3 а — план; б - поперечный разрез цеха;

1 - доменная печь; 2 —литейный двор; 3 - лифт; 4 - воздухонагреватели; 5 - пылеуловитель; 6 - машинное здание; 7 - скиповая яма; 8 - подъемник коксовой мелочи; 9 - наклонный скиповый мост; 10 - воздухопровод горячего дутья; 11 - воздухопровод холодного дутья; 12 - газопровод чистого газа; 13 -наклонный газоотвод грязного газа; 14 - газонагреватели; 15 - бункерная эстакада; 16 - скип; 17 - свечи; 18 - колонны печи; 19 - дымовая труба; 20 - опоры пылеуловителя; 21 - рабочая площадка; 22 - ось доменной печи и литейного двора; 23 - ось доменной печи, наклонного моста и пылеуловителя I

On I

Рис. 2 Разрез доменной печи объемом 2000 м ким чугуном и находится под постоянным воздействием неравномерного нагрева и ферростатического давления чугуна, и разрушается при проникновении между кирпичами жидкого чугуна. Соответственно, износ конструкций по раз ным зонам печи идет неравномерно, что и определяет назначение межремонтных сроков по капитальным ремонтам первого и второго разрядов.

Капитальный ремонт первого разряда назначается исходя из состояния низа печи, а именно футеровки лещади и горна. Ремонт второго разряда определяется состоянием шахты печи, при этом следует отметить, что при ускоренном износе футеровки шахты работоспособность печи обеспечивается системой охлаждения и состоянием кожуха. В таблице 1 представлены выборочные данные по характеру ремонтов и их объемах [6].

Таблица 1

Классификация капитальных ремонтов доменных печей

Конструктивный Разряд ремонта элемент I II III

Кожух печи Полная или частичная замена Ремонт

Кладка лещади и горна Замена — —

Кладка шахты Частичная замена —

Холодильники горна Замена Частичная заме- —

Холодильники шахты на Устройство во- доохлаждаемых вставок

Обзор работ [1, 2, 6, 15] и изучение опыта эксплуатации доменных печей Магнитогорского металлургического комбината (ММК) в период с 1990 по 2000 год показал, что основные причины, по которым происходит остановка печи на ремонт, заключаются в следующем: к1. Повреждения аварийного характера связанные с прорывами продуктов плавки и сыпучих материалов в районе горна или лещади.

В качестве примеров приведены следующие повреждения: в июле 1999 года на ММК произошел прогар кладки доменной печи № 9 объемом 2014 м3 в районе 2-ого ряда холодильников горна с образованием проема диаметром порядка 0,7 м с выносом под печь продуктов плавки и шихты. После капитального ремонта первого разряда до аварии печь проработала 3 года и 8 месяцев.

При прогаре кладки в районе чугунной летки доменной печи № 2 объемом 930 м3 металлургического завода им. Кирова [15] произошел вынос под печь продуктов плавки и шихты. После капитального ремонта первого разряда до аварии печь проработала 3 года и 3 месяца.

Проведенные расследования причин аварий данного типа показали, что основной причиной аварий послужило низкое качество огнеупорных материалов лещади и горна, либо неэффективная система охлаждения лещади и горна.

2. Трещины и выпучивания кожуха печи, в результате которых произошла потеря устойчивости кожуха или их размеры достигли значений, приведших к преждевременной остановке печи на капитальный ремонт. Данные повреждения различны по своему характеру и степени воздействия на работу печи.

Так, на доменной печи № 2 ММК объемом 1180 м3, через 3 года и 3 месяца эксплуатации после капитального ремонта первого разряда повреждения кожуха составили: 16 вертикальных трещин протяженностью от 1 до 9 м и одну горизонтальную по всему кольцу с раскрытием до 10 мм.

В доменной печи № 4 металлургического завода «Азовсталь» объемом 1300 м3 [15] от фурмы № 9 горячего дутья образовалась вертикальная трещина до низа печи. После капитального ремонта первого разряда печь проработала 4 года и 6 месяцев. Трещина была заварена, впоследствии в марте 1958 года произошел повторный разрыв кожуха с прорывом чугуна.

На доменной печи № 8 ММК объемом 1370 м3 при остановке на капитальный ремонт второго разряда (срок эксплуатации после капитального ремонта первого разряда составил 6 лет и 2 месяца) имелись следующие повреждения кожуха шахты: горизонтальная трещина протяженностью 3,5 м с выпучиванием кожуха у трещины до 200 мм и три вертикальных протяженностью от 1 до 1,5 м.

В работе [1] представлены данные по авариям доменных печей, связанные с прогарами и разрывами кожухов на период с 1976 по 1981 год. Установлено, что в 46 % случаев зона расположения разрыва и трещин приходится на заплечики, и в 30 % случаев на шахту. Анализ аварийных простоев показал, что их наибольшее число связано с выходом из строя следующих элементов печи: фурменных приборов - 25,7 %; чугунных леток и футеровки горна и лещади -23,4 %; оборудования системы загрузки печи - 16,7 %; участков кожуха доменной печи - 13,9 %.

Учитывая вышеперечисленное, а также то, что основными эксплуатационными требованиями, предъявляемыми к кожухам доменных печей, являются прочность и герметичность, возникает необходимость в экспериментальном исследовании действительной работы и усовершенствовании методики оценки трещиностойкости металлических конструкций применительно к кожухам шахты эксплуатируемых доменных печей, работающих при высокотемпературных запроектных воздействиях и. локальных перегревах, что является целью настоящей работы.

Для достижения поставленной цели определены следующие задачи исследований: изучение условий эксплуатации и анализ повреждаемости кожухов доменных печей; экспериментальное исследование температурного режима эксплуатации и установление закономерностей в распределении температур в полях перегрева, возникающих в кожухе шахты, доменных печей при повреждениях футеровки и холодильников; изучение влияния,локального высокотемпературного перегрева на формирование температурных и остаточных напряжений в усеченной конической тонкостенной оболочке вращения, моделирующей кожух шахты доменных печей;

- экспериментальное изучение изменения свойств стали, связанных с V эффектом теплового охрупчивания и деформационного старения, обусловленные спецификой эксплуатации кожуха при высокотемпературных запроектных (свыше + 150 °С) воздействиях;

- усовершенствование методики оценки трещиностойкости металлических конструкций применительно к кожухам шахты доменных печей, работающих при высокотемпературных запроектных (свыше +150 °С) воздействиях и локальных перегревах;

- разработка рекомендаций по определению критической длины трещин и трещиноподобных дефектов сварки обнаруженных в кожухах шахты эксплуатируемых доменных печей, а также оценить влияние локальных перегревов на изменение критической длины трещин.

Научную новизну работы составляют: экспериментально установленные закономерности распределения температур в полях перегрева, возникающих в кожухе шахты доменных печей при повреждениях футеровки и холодильников; результаты и анализ экспериментально-теоретических исследований по изучению формирования температурных и остаточных напряжений в усеченной конической тонкостенной оболочке вращения, моделирующей кожух шахты доменных печей, при локальном высокотемпературном перегреве; исследования по изучению свойств стали марок 09Г2С и ВСтЗсп с учетом теплового охрупчивания и деформационного старения; усовершенствованная методика оценки трещиностойкости металлических конструкций, применительно к кожухам шахты эксплуатируемых доменных печей, работающих при высокотемпературных запроектных воздействиях и локальных перегревах.

На защиту выносятся: экспериментально установленные закономерности распределения температур в полях перегрева, возникающих в кожухе шахты доменных печей при повреждениях футеровки и холодильников; результаты и анализ экспериментально-теоретических исследований по изучению формирования температурных и остаточных напряжений в усеченной конической тонкостенной оболочке вращения, моделирующей кожух шахты доменных печей, при локальном высокотемпературном перегреве; результаты экспериментальных исследований по изучению влияния теплового охрупчивания и деформационного старения на характеристики сопротивления хрупкому разрушению стали марок 09Г2С и ВСтЗсп; к- усовершенствованная методика оценки трещиностойкости металлических конструкций, применительно к кожухам шахты эксплуатируемых доменных печей, работающих при высокотемпературных запроектных воздействиях и локальных перегревах; рекомендации по оценке влияния локальных перегревов на изменение критической длины трещин, обнаруженных в кожухах шахты эксплуатируемых доменных печей.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ

1. Анализ повреждаемое;™ кожухов доменных печей показал, что при изношенной футеровке и поврежденных холодильниках процесс трещинообразо-вания в кожухах доменных печей происходит при повышенных запроектных (свыше + 150 °С) температурах. При этом образование трещин в 40 % случаев сопровождается предварительной депланацией кожуха, а в большинстве случаев (до 70 %) инициатором трещин служат ремонтные швы.

2. На основании анализа результатов проведенных экспериментальных исследований распределения температур в кожухах доменных печей получены эмпирические зависимости распределения температур в пятнах перегрева. Это позволило определить величину температурных и остаточных напряжений в области локального нагрева в кожухах шахты доменных печей.

3. Установлено влияние температуры в центре пятна перегрева на изменение НДС кожуха шахты доменных печей. Кроме того, при наиболее часто регистрируемой температуре перегрева (до + 250 °С) интенсивность термоупругих напряжений не превышает предела текучести стали ВСтЗсп и 09Г2С. Отмечено, что на величину термоупругих напряжений непосредственно влияет стесненность деформаций вдоль образующей оболочки кожуха, при этом соотношение меридиональных и кольцевых напряжений в области пятна локального перегрева составляет «1:3. '

4. Получена поправочная функция для определения уровня остаточных напряжений в кожухе шахты доменной печи после устранения пятен перегрева. Отмечено, что после перегрева (до + 450 °С) в центре устраненного пятна перегрева возникают растягивающие напряжения, уровень которых достигает 15 % от интенсивности температурных напряжений а*, существовавших в момент перегрева.

5. Определены значения критического коэффициента интенсивности напряжений для примененной в эксплуатируемых кожухах доменных печей стали ВСтЗсп в эксплуатационном Диапазоне температур (до + 350 °С). Установлено, что деформационное старение материала снижает критические значения коэффициента интенсивности напряжений от 8% до 14% во всем исследованном диапазоне температур. Смещение температуры вязко-хрупкого перехода Т50 в результате деформационного старения для исследованной стали составило +20 °С.

6. Установлено, что деформационное старение и тепловое охрупчивание стали марки 09Г2С вызвало смещение температуры вязко-хрупкого перехода Т50 в сторону положительных температур на 8 и 6 °С соответственно, и на 15 °С при совместном воздействии. Тепловое охрупчивание сопровождается увеличением доли межзеренного разрушения, а деформационное старение не связано с ослаблением границ зерен. Тепловое охрупчивание привело к снижению критического коэффициента интенсивности напряжений до 19 %.

7. Усовершенствована методика оценки трещиностойкости металлических конструкций применительно к кожухам шахты эксплуатируемых доменных печей, работающих при высокотемпературных запроектных (свыше +150 °С) воздействиях и локальных перегревах.

8. Разработаны рекомендации по определению критической длины трещин и трещиноподобных дефектов сварки обнаруженных в кожухах шахты эксплуатируемых доменных печей, с учетом влияния локальных перегревов на изменение критической длины трещин.

1. Байшев Ю.П. Доменные печи и воздухонагреватели. Екатеринбург: УрО РАН, 1995. - 993 с.

2. Грацилев В.М., Люблин А.Е., Миллер В.Я. Реконструкция, ремонт и техническая эксплуатация стальных конструкций доменной печи. М.: Металлургия, 1984. - 128 с.

3. Лессиг Е.Н., Лилеев А.Ф., Соколов А.Г. Листовые металлические конструкции. М.: Стройиздат, 1970. - 487 с.

4. Металлические конструкции. Справочник проектировщика под ред. Н.П. Мельникова. М.: Стройиздат, 1980. 776 с.

5. Миллер В.Я., Корчагин А.В., Толоконников В.Г. Стальные конструкции комплекса доменной печи и газоочистки. М.: Изд-во литературы по строительству, 1965.-275 с.

6. Сорокин Л.А. Работа конструкций доменных печей. М.: Металлургия, 1976. - 352 с.

7. ПБ 11-80-94. Правила безопасности в доменном производстве. М.: НПО ОБТ, 1996.

8. Программа расчета футерованных конструкций доменных комплексов РАФК-ПК. М.: ЦНИИПСК, 1990г. 251 с.

9. РД-11-288-99. Методика определения технического состояния кожухов доменных печей и воздухонагревателей. М.: ЦНИИПСК, 1999.

10. Руководство по расчету стальных конструкций доменных печей большого объема. М.: ЦНИИПСК, 1975.

11. Руководство по проектированию стальных конструкций объектов комплексов доменных печей большого объема. М.: ЦНИИПСК, 1998.

12. Эксплуатация современной доменной печи / Ю.П. Волков, Л.Я. Шпарбер, А.К. Гусаров, В.М. Федченко М.: Металлургия, 1991. - 240 с.

13. Жеребин Б.Н. Практика ведения доменной печи. М.: Металлургия, 1980.-248 с.

14. Остроухов М.Я., Шпарбер Л.Я. Эксплуатация доменных печей. М.: Металлургия, 1975. 168 с.-14315. Поведение конструкций доменных печей в процессе их эксплуатации. 4.1. Разрывы кожухов доменных печей. М.: ЦНИИПСК, 1961.

15. Исследование трещинообразования в листовых металлоконструкциях, подверженных неравномерному нагреву. Рекомендации по повышению надежности кожухов доменных печей и воздухонагревателей. Отчет о НИР. М.: ЦНИИПСК, 1983г. 135с.

16. Исследование влияния остаточных сварочных напряжений на малоцикловую прочность стали 09Г2С в местах перегревов. Отчет о НИР. М.: МИ-СИ им.В.В.Куйбышева, 1985. 107 с.

17. Бабарыкин Н.Н., Горбунов Г.В. Причины изменения стойкостишахты доменных печей ММК. Сталь №6, 1981. С. 7-12.

18. Бабарыкин Н.Н., Горбунов Г.В., Манаенко И.П., Полушкин М.Е. Исследование износа шахты доменной печи. Сталь №1, 1982. С. 18-21.

19. Бабарыкин Н.Н., Горбунов Г.В. Влияние бокового давления потока шихты на износ огнеупорной кладки доменной печи. Сталь №2, 1986. С. 15-22.

20. Волков Ю.П., Бабушкин Н.М., Ноосенко В.Н. и др. Анализ простоев доменных печей по отрасли. М.: Черметинформация, 1981.-е. 47.

21. Жило Н.Л., Першина Р.Ф., Белова А.А. О причинах ускоренного износа кладки и холодильников доменных печей ММК. Сталь №4, 1977. -С. 300-304.

22. Кудинов Г.А. Охлаждение современных доменных печей. М.: Металлургия, 1988. 256 с.

23. Половченко И.Г. Движение шихтовых материалов и газов в доменной печи. М.: Металлургиздат, 1958. — 164 с.

24. Стефанович М.А. Анализ хода доменного процесса. Свердловск: Металлургиздат, 1960. 286 с.

25. Стойкость кладки шахт доменных печей и пути ее повышения. Толстая В.Я., Старшинов Б.Н., Питак Н.В., Сафронова В.П., Карякин Л.И. Сталь1, 1980.-С. 11-14.

26. Леонидов Н.К. Сооружения и оборудование доменных цехов. М.: ГОНТИ, 1955.-400 с.-14428. Материалы по эксплуатации доменных печей и мероприятия по продлению срока их службы. Отчет о НИР. М.: ЦНИИПСК, 1958. 299 с.

27. Evans J.L. Workmann G.M. Journal of the Iron and Steel Institute, 1973, v. 211, №4, p. 264-273.

28. Evans J.L. Refractories; Journal, 1971, v. 46, April, p. 6-8; 11-14; 1722.

29. Гололобов Б.А., Артемьев А.Я. Статистические принципы определения требований на допустимые размеры технологических дефектов сварки. В кн.: Выбор и обеспечение методов и норм контроля качества сварных соединений. Л.: ЛДНТП, 1976.-С. 15-20.

30. Елсуков Е.В. Разработка метода нормирования дефектов сплошности сварных соединений вертикальных цилиндрических резервуаров. Дис. насоиск. уч. ст. канд. техн. наук. Челябинск, 2002. — 230 с.

31. Карзов Г.П., Тимофеев Б.Т., Леонов В.П. и др. Вопросы нормирования технологических дефектов сварных соединений сосудов высокого давления. Л.: ЛДНТП, 1974,35 с.

32. Карзов Г.П., Леонов В.П., Тимофеев Б.Т. Новый подход к оценке качества сварных соединений. Л.: ЛДНТП, 1978. 26 с.

33. Контроль качества сварки. Под ред. В.Н.Волченко. М.: Машиностроение, 1975. 328 с.

34. Шаханов С.Б. Дефекты сварных соединений и методы их устранения. Л,, 1980. 80 с.

35. Bruckuer A., Munz D. Prediction of failure probabilities for cleavage fracture from the scatter of crack geometry and of fracture toughness using weakest link model. Engineering fracture mech., 1983, v. 18, №2, p. 359-375.

36. Беляев Б.И., Корниенко B.C. Причины аварий стальных конструкций и способы их устранения. М.: Стройиздат, 1968.

37. Гладштейн Л.И., Ларионова Н.П. Структура и хладостойкость строительной стали. Исследование хрупкой прочности строительных металлических конструкций. Труды института. Изд. ЦНИИПСК, 1982г. С. 75-92.

38. Демыгин Н.Е. Торможение хрупкого разрушения в сварных листовых конструкциях. Исследование хрупкой прочности строительных металлических конструкций. Труды института. Изд. ЦНИИПСК, 1982г. С. 31-42.

39. Мельников Н.П., Баско Е.М., Беляев Б.Ф. Инженерный метод расчета строительных металлических конструкций на хрупкую прочность. Исследование хрупкой прочности строительных металлических конструкций. Труды института. Изд. ЦНИИПСК, 1982г. С. 3-19.

40. Сахновский М.М(., Титов A.M. Уроки аварий стальных конструкций. Киев: Будивельник, 1969.

41. Холл У.Д., Кихара X., Зут В., Уэллс А.А. Хрупкие разрушения сварных конструкций. М.: Машиностроение, 1974.•47. Михайлов — Михеев П.Б. Тепловая хрупкость стали. М.: Машгиз, 1956.- 115 с.

42. Горицкий В.М., Ульянова Т.Н., Зайцева Т.Г., Шнейдеров Р.Г. О причинах трещинообразования в корпусах кислородных конверторов. Металлургическая и горно-рудная промышленность № 1, 1987. С. 57-60.

43. Горицкий В.М., Шнейдеров Г.Р., Баско Е.М. Склонность к тепловой хрупкости сварных соединений стали 09Г2С. Металловедение и термическая обработка металлов № 4, 1986. С. 24-27.

44. Храмов В.В. Остаточный ресурс опорных конструкций кислородных конверторов по производству стали. Автореф. канд. дисс. - МГТУ, 2001. -24 с.

45. Определение характеристик статической и циклической трещино-стойкости толстолистовой стали 09Г2С при повышенных температурах. Отчет о НИР: М.: ЦНИИТМАШ, 2002. 54 с.

46. Броек Д. Основы механики разрушения. Пер. с англ. М.: Высшая школа, 1980. 368 с.

47. Ионов В.Н., Селиванов В.В. Динамика разрушения деформируемого тела. М.: Машиностроение, 1987. - 272 с.

48. Когаев В.П., Махутов Н.А., Гусенков А.П. Расчеты деталей машин на прочность и долговечность: Справочник — М.: Машиностроение, 1985. — 224 с.

49. Колесников Ю.В., Морозов Е.М. Механика контактного разрушения. М.: Наука, 1989. 219 с.

50. Махутов Н.А. Деформационные критерии разрушения и расчет элементов конструкций на прочность. М.: Машиностроение, 1981. - 272 с.

51. Хеллан К. Введение в механику разрушения: Пер. с англ. М.: Мир, 1988.-364 с.

52. Партон В.З., Морозов Е.М. Механика упругопластического разрушения. 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Наука, Гл.ред. физико-математической литературы, 1985. - 504 с.-14762. Разрушение. Т.З. Под ред. Г.Либовица. М. Мир. - Машиностроение, 1976.-796 с.

53. Разрушение. Т.4. Под ред. Г.Либовица. М. Мир. - Машиностроение, 1977. - 400 с.

54. Аварии и катастрофы. Кн.4 под ред. Котляревского В.А. и Забегаева А.В. М.: Изд-во АСВ, 1998. 203 с.

55. Власов В.З. Общая теория оболочек. ГТТИ, 1949. 317 с.

56. Кузнецов В.В. Сойников Ю.В. Анализ термонапряженного состояния оболочек произвольной формы. Проблемы прочности №10, 1990. С. 6974.

57. Ковальчук Н.В. Исследование напряженно-деформированного состояния и устойчивости конических оболочек с отверстиями. Проблемы прочности №2,1989. С. 82-86. '

58. Тарасов И.Б. Упруго-пластическое напряженное состояние цилиндрической оболочки при местном воздействии стационарного температурного поля совместно с внутренним давлением. Труды МИСИ. М., 1972, №100, С. 42-48.1

59. Упрощенный метод расчета напряжений в локально нагретой цилиндрической оболочке. — Мицубиси дзюко ихо. Япония, 1974. Т.И, №3.

60. Новацкий В.В. Теория упругости. М.: Мир, 1975. 872 с.

61. Нормы расчета на прочность элементов реакторов, парогенераторов, сосудов и трубопроводов атомных электростанций, опытных и исследовательских ядерных реакторов и установок. М.: Металлургия, 1973. 408 с.

62. Боли Б., Уэйнер Д. Теория температурных напряжений. М.: Мир, 1964.-586 с.

63. Гусенков А.П. Прочность при изотермическом и неизотермическом цикловом нагружении. М.: Наука, 1979. 119 с.

64. Гохфельд Д.А., Кононов К.М., Ребяков Ю.Н. Взаимное влияние пластических и вязких деформаций при циклических нагружениях. В кн.: Тепловые напряжения в элементах конструкций. Киев: Наукова думка, 1970. -248 с.

65. Злочевский А.Б. Экспериментальные методы в строительной механике. М.: Стройиздат, 1983. - 138 с.

66. Мэнсон С.С. Температурные напряжения и малоцикловая усталость. М.: Машиностроение, 1974. — 129 с.

67. Юрченко Ю.И. Влияние местных перегревов на малоцикловую прочность кожухов воздухонагревателей. Автореф. канд. дисс. - МИСИ им. В.В.Куйбышева, 1987. - 24 с.

68. Колмогоров В.А. Напряжения, деформации, разрушение. М.: Металлургия, 1970. 230 с.

69. Пригоровский Н.Й. Определение полей деформаций и напряжений. М.: Машиностроение, 1983. 248 с.

70. Фридман Я.Б. Механические свойства металлов. 4.1. Деформация и разрушение. М.: Машиностроение, 1974. 161 с.

71. Костенко Н.А. и др. Сопротивление материалов. Уч.изд. М.: ГУЛ Изд-во «Высшая школа», 2000. - 430 с.

72. Болотин В.В. Прогнозирование ресурса машин и конструкций. М.: Машиностроение, 1984. 312 с.

73. Roark R.I. Formulas for Stress and Strain. N. Y. Mc Graw-Hill Book Co, 1974.-P. 378.

74. Марочник сталей и сплавов / В.Г. Сорокин, А.В. Волосникова, С.А. Вяткин и др. М.: Машиностроение, 1989. - 640 с.

75. Semenov V.A., Semenov P.Yu. Hybrid finite elements for analysis ofshell structures. Spatial structures in new and renovation projects of buildings andtconstructions. Proceeding international congress ICSS-98. Moscow, 1998, v. 1. P. 244-251.

76. Kobayashi A.S., Wade A.G., Maiden D.E. Exp. Mech., 1972, vol.12, №l.P. 32.

77. Карпова Н.Г. Заводская лаборатория №1, 1965. С. 103-107.

78. Люк Ю. Специальные математические функции и их аппроксимации. М.: Мир, 1960. 608 с.

79. Budiansky, Bernard. Reassessment of Deformation Theories of Plastisity, J. Appl. Mech., 1959, v. 26. P. 259-264.t

80. Mansos S.S. Analysis of Rotating Disks of Arbitrary Contour and Radial Temperature Distribution in the region of Plastic Deformation. Proc 1st. Natl. Congr. Appl. Mech. ASME, 1951. P. 187.

81. Mendelson A., Mansos S.S. Plastical Solution of Plastic Deformation Problems in Elastic-Plastic Range NASA Tech. Note 4088, September, 1957. P. 24.

82. Винклер O.H. Влияние предварительной пластической деформации и старения на хрупкость малоуглеродистой стали. Проблемы прочности №8, 1970.-С. 110-114.

83. Drucker D.C., Mylonas C., Lianis G. Welding Journal, v. 39, №3, 1960. P. 25-40.

84. Mylonas C., Rockey K.C. Welding Journal, v. 40, №7,1961. P. 16-24.

85. Гиренко B.C., Котенков Э.В. Зависимости между ударной вязкостью и критериями механики разрушения конструкционных сталей и их сварных соединений. Автоматическая сварка №9, 1985. — С. 13-20.

86. Гуляев А.П. Чистая сталь. М.: Металлургия, 1975. 194с. - 337 с.

87. Жемчужников Г.В., Гиренко B.C. Деформационное старение и хрупкое разрушение металла. Автоматическая сварка JVelO, 1964. С. 26-32.

88. Кочин Ф.И., Пилюшенко В Л., Шекин И.В. Методика оценки тре-щиностойкости сталей по результатам стандартных испытаний на растяжение и ударный изгиб. Проблемы прочности №3, 1989. С. 28-32.

89. Тимашук JI.T. Механические испытания металлов. М.: Металлургия, 1971.-224 с.

90. Жеребин М.М. Высокопрочные строительные стали. Киев: Буди-вельник, 1974. — 160 с.

91. Георгиев М.Н. Вязкость малоуглеродистых сталей. М.: Металлургия, 1973.-224 с.

92. Нотт Дж.Ф. Основы механики разрушения. М.: Металлургия, 1978.-256 с.

93. Романов О.Н. Вязкость разрушения конструкционных сталей. М.: Металлургия, 1979. 176 с.

94. Тиньгаев А.К. Оценка влияния технологических воздействий на сопротивление хрупкому разрушению сварных конструкций морских стационарных платформ. Автореф. канд. дисс. - ЧГТУ, 1993. - 18 с.

95. Тылкин М.А., Большаков В.И., Одесский П.Д. Структура и свойства строительной стали. М.: Металлургия, 1983. 287 с.-151113. Фетисов Г.П., Карпман М.Г., Матюнин В.М. и др. Материаловедение и технология металлов. М.: Высшая школа, 2000. 637 с.

96. ГОСТ 25.506-85. Расчеты и испытания на прочность. Методы механических испытаний металлов. Определение характеристик трещиностойкости (вязкости разрушения) при статическом нагружении. Методические указания. М.: Изд-во стандартов, 1985. 61 с.

97. Schmidtmann Е., Kuf P., Theisen А. Materialprufung, 1974, р.16, № 11. Р. 343-348.

98. Miyoshi Т., Shiratori Н. Fracture-77, International Congress on Fracture. Waterloo, Canada, 1977, June, 19-24, v. 3. P. 5-11.

99. Thornton D.V. Fracture toughness of alloy steels used in turbo-generator components. — Engineering fracture mechanics, 1970,2, N 2. P. 125—143.

100. Proposed assessment methods for flaws with respect to failure by brittle fracture. — Weld, in the World, 1975,13, N !/2. P. 29—48.

101. СНиП П-23-81* Стальные конструкции. Нормы проектирования. М.: Стройиздат, 1995.

102. Металлические конструкции. В 3 т. Т. 1. Общая часть. (Справочник проектировщика) / под общ. ред. заслуж. строителя РФ, лауреата гос. премии СССС В.В. Кузнецова. (ЦНИИпроектстальконструкция им. Н.П. Мельникова). М.: Изд-во АСВ, 1998. 576 с.