автореферат диссертации по строительству, 05.23.08, диссертация на тему:Развитие теории и практических методов возведения многоэтажных монолитных жилых зданий на слабых грунтах в стесненных условиях

4608482

На правах рукописи

ЩЕРБА Вячеслав Григорьевич

РАЗВИТИЕ ТЕОРИИ И ПРАКТИЧЕСКИХ МЕТОДОВ ВОЗВЕДЕНИЯ МНОГОЭТАЖНЫХ МОНОЛИТНЫХ ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ НА СЛАБЫХ ГРУНТАХ В СТЕСНЕННЫХ УСЛОВИЯХ

Специальность 05.23.08 - Технология и организация строительства

АВТОРЕФЕРАТ ДИССЕРТАЦИИ на соискание ученой степени доктора технических наук

2 3 СЕН 2010

Москва-2010

004608482

Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении дополнительного профессионального образования Государственной академии профессиональной переподготовки-и повышения квалификации руководящих работников и специалистов инвестиционной сферы (ГОУ ДПО ГАСИС)

Официальные оппоненты:

Ведущая организация:

доктор технических наук, профессор Вильман Юрий Августович

доктор технических наук, профессор Подшрнов Николай Иосифович

доктор технических наук, профессор Коновалов Павел Александрович

ОАО «ЦНИИЭПжилища»

Защита состоится « 6 » октября 2010 г. в '/ часов на заседании диссертационного совета Д.212.138.04 при ГОУ ВПО Московском государственном строительном университете по адресу: 129337, г. Москва, Ярославское шоссе, д. 26, зал заседаний Ученого совета.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ГОУ ВПО Московского государственного строительного университета.

Автореферат разослан

2010 г.

Ученый секретарь диссертационного совета

Каган П.Б.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность. В течение многих лет капитальные жилые здания возводились из мелкоштучных и крупных бетонных строительных материалов, а также из кирпича. Большой спрос на жильё, возникший после Великой Отечественной войны в основном был решен благодаря индустриальным методам домостроения (крупнопанельный, крупноблочный, объемноблочный и др.). К началу 1970 - х годов все большие и маленькие города и поселки городского типа по всей территории СНГ, в том числе РФ, были застроены, в основном, этими типами зданий.

Начиная с 1970 - х годов, наряду со сборным домостроением из неизменяемых конструктивных элементов, приведших к некоторому однообразию в архитектуре, началось развитие строительства многоэтажных жилых и общественных зданий из монолитного железобетона в индустриальных, многократно оборачиваемых опалубках, с одновременным развитием машин и строительного оборудования, позволяющих эффективную перевозку бетонной смеси до объекта, подачу в места укладки и технологий выдерживания бетона конструкций и т.д.

В настоящее время в мировой практике строительства соотношение между зданиями и сооружениями из сборного и монолитного бетона складывается в пользу монолитного. Так, в США они составляют соответственно 37 и 63%, в Англии - 32 и 68%, во Франции -14 и 86%.

Ежегодное производство бетона для монолитного строительства в мире превышает полтора миллиарда кубометров. По объему производству и применения монолитный бетон намного опережает другие виды строительных материалов. В наиболее развитых странах показатель применения монолитного бетона на одного жителя составляет: в США - 0,75 м ; в Японии - 1,20; в Германии - 0,80; во Франции - 0,50; в Италии -1,10; в Израиле - 2,00 и т. д. В России, для сравнения, - 0,15 - 0,20.

Экономические преимущества монолитных железобетонных конструкций, по сравнению с кирпичным и полносборным строительством, характеризуются снижением единовременных затрат на создание производственной базы на 20 - 30%, уменьшением расхода стали на 10 -15%, энергоемкости - до 30% и на 25% меньшими суммарными трудовыми затратами по сравнению с кирпичными зданиями той же этажности.

Несмотря на все достигнутые успехи в монолитном домостроении в Российской Федерации, при строительстве многоэтажных монолитных жилых зданий, до настоящего времени существует большое количество проблем в обеспечении строительства новыми технологиями, методами проектирования, и эксплуатации монолитных многоэтажных жилых зданий, особенно на слабых грунтах и в стесненных условиях. Для качественного монолитного домостроения важными проблемами являются обеспечение бетонных заводов качественным сырьем для производства бетона и оснащение строительных организаций современными строительными машинами и оборудованием.

Целью исследований является комплексное решение проблем строительства .монолитных многоэтажных зданий в стесненных условиях, на площадках со сложными инженерно-геологическими, гидрогеологическими условиями и создание эффективных технологий производства работ на различных этапах строительства, в совокупности позволяющих повысить уровень производительности труда за счет комплексной механизации процессов и высокое качество строительной продукции.

Для достижения поставленной цели потребовалось выполнить комплекс исследований и решить следующие основные задачи:

- исследовать особенности проектирования (проектов производства работ) многоэтажных жилых зданий на слабых (водонасыщенных глинистых и насыпных) грунтах в стесненных условиях городской застройки;

-' - исследовать и оптимизировать технологии строительства монолитных многоэтажных жилых зданий на слабых грунтах в стесненных городских условиях;

- разработать эффективные технологии всесезонного бетонирования с применением греющих проводов на объектах многоэтажных монолитных жилых зданий;

- исследовать причины низкой прочности бетона конструкций монолитных многоэтажных зданий, возводимых на слабых грунтах;

- провести оценку влияния пленкообразующих составов на структуру и прочность бетона при возведении многоэтажных монолитных зданий;

- разработать технологии устройства свайных фундаментов многоэтажных жилых зданий на слабых грунтах в стесненных условиях городской застройки;

- исследовать влияние колебаний при забивке свай на существующие здания на слабых грунтах сейсмометрическим методом;

• - - провести натурные исследования эффективных технологий возведения многоэтажных монолитных зданий на слабых фунтах;

- провести оптимизацию технологии производства работ на базе современных технологических комплектов средств механизации бетонных работ с учетом круглогодичного строительства;

- провести анализ методов проведения геотехнического мониторинга в зависимости от места строительства, специфических и сложных инженгрно-геологических, гидрогеологических и погодно-климатических условий строительных площадок.

Научная новизна работы состоит в комплексном исследовании проблем строительства многоэтажных объектов и зданий повышенной этажности в стесненных условиях, на площадках со сложными инженерно-геологическими, гидрогеологическими условиями и в создании научно обоснованных эффективных технологий производства работ на различных этапах строительства, в совокупности позволяющих обеспечить высокий уровень производительности труда и высокое качество строительной продукции.

Теоретически исследованы и экспериментально доказаны эффективные

технологии устройства свайных оснований зданий и пределы их применимости на слабых водонасыщенных глинистых и насыпных грунтах вблизи существующих сооружений и в стесненных условиях.

Разработаны новые технологии производства опалубочных, арматурных и бетонных работ, а также предложены модели взаимодействия работ строительных машин и оборудования в процессе строительства, обеспечивающих сокращение сроков производства работ без снижения качества.

Для реализации технологий использованы аналитические расчеты температурных полей твердеющего бетона с применением греющих проводов и проведена оптимизация технологических режимов при производстве работ, включая период положительных температур.

Теоретически исследованы и экспериментально доказаны эффективные технологии выдерживания бетона при круглогодичном бетонировании монолитных конструкций зданий и способов защиты свежеуложенной бетонной смеси, исключающих миграцию влаги и снижающих деструктурные процессы.

Разработана методика мониторинга примыкающих зданий застройки и возводимых объектов с использованием комплекта виброизмерительной регистрирующей аппаратуры. Проведен аналитический и экспериментальный анализ влияния динамических параметров погружения свай на примыкающие здания и установлена динамика развития их колебаний в процессе забивки свай.

Практическое значение диссертационной работы заключается в разработке эффективных технологий, обеспечивающих всесезонное возведение зданий в стесненных условиях, на площадках со сложными инженерно-геологическими и гидрогеологическими условиями.

Экспериментально доказана эффективность технологии устройства свайных оснований зданий на слабых водонасыщенных глинистых и насыпных грунтах вблизи существующих зданий и в стесненных условиях.

Установлены рациональные пределы использования различных опалубочных систем и оптимизированы технологии производства работ. Реализованы эффективные способы производства арматурных и бетонных работ, а также новые способы взаимоувязки работ строительных машин и оборудования в процессе производства работ, которые обеспечивают круглогодичное возведение монолитных конструкций зданий.

Разработаны мероприятия по управлению технологическими характеристиками бетонной смеси за счет введения химических добавок, обеспечивающих интенсификацию производства работ в зимний и жаркий периоды при строительстве монолитных многоэтажных жилых зданий. Установлено влияние химического состава цементов на скорость набора прочности бетонов при введении добавок и тепловой обработке. Исследованы управляемые режимы выдерживания бетона монолитных конструкций зданий с применением греющих проводов, а также защиты свежеуложенного бетона от влагопотерь с применением пленкообразующих составов.

Разработана и внедрена в производство система инструментального контроля технологических процессов монолитного строительства, обеспечивающая количественную оценку показателей и способствующая повышению качества работ и эксплуатационной надежности зданий.

Использование разработанных технологий при возведении многоэтажных монолитных зданий позволило:

- сократить себестоимость бетонных работ от 10 до 20 %;

- снизить использование кранового времени до 32 %;

- увеличить оборачиваемость опалубок до 400 раз;

- сократить общий срок строительства объектов на 1,5 - 2,5 месяца.

Внедрение работы. Основные результаты научных исследований внедрены при разработке проектов и строительстве более тридцати 17-25 - этажных монолитных жилых зданий в Московской области, в т.ч. в г. Химки.

Публикации. Основное содержание выполненных научных исследований по диссертационной работе изложено в 36 работах автора, в том числе в 2-х учебных пособиях и в 1-ой монографии. Опубликованы 33 научные статьи: 5 научных статей в журнале «Жилищное строительство», 6 научных статей в журнале «Промышленное и гражданское строительство» и 3 научных статьи в «Вестнике МГСУ».

Общий объем диссертации. Диссертация состоит из введения, 9 глав, основных выводов, списка использованной литературы, имеющего 244 наименований. Общий объем диссертации 265 страниц, в тл. 232 страницы машинописного текста, 60 рисунков и 12 таблиц.

На защиту выносятся следующие положения диссертации:

1. Разработанные и усовершенствованные технологии круглогодичного индустриального возведения многоэтажных монолитных зданий на слабых грунтах в стесненных городских условиях.

2. Методы устройства свайного основания, обеспечивающие производство работ в стесненных городских условиях, с меньшими ударными и вибрационными воздействиями, не снижающими эксплуатационную пригодность зданий и сооружений попадающих в зону влияния строительно-монтажных работ.

3. Результаты исследования эффективных технологий устройства различных монолитных железобетонных конструкций зданий с применением греющих проводов, обеспечивающих высокую степень однородности физико-механических характеристик бетонов при использовании управляемых режимов температурного воздействия.

4. Комплексные решения повышения качества конструкций из монолитного железобетона путем создания эффективных способов защиты, исключающих миграцию влаги и снижающих деструктурные процессы.

5. Предложения по снижению общей трудоемкости и повышения производительности работ при возведении монолитных многоэтажных зданий на основе повышения технологичности свайных работ, эффективного выбора опалубок, применения современных инструментов и оборудования при арматурных работах, использования эффективных комплектов машин и оборудования для доставки, укладки бетонной смеси и снижения сроков выдерживания бетона, исключения простоев в процессе строительно-монтажных работ.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Первая глава диссертации посвящена анализу технологий строительства многоэтажных жилых зданий на слабых грунтах в стесненных условиях.

Появились компьютерные технологии, позволяющие провести вариантное сравнение различных архитектурно-конструктивных решений по зданиям и сооружениям ещё на стадии первоначальных проектных работ. Быстрыми темпами развиваются строительные технологии на основе современных машин и оборудования. Появились современные и экономичные бетонные заводы, способы перевозки и укладки бетонной смеси, современные опалубочные системы как отечественного, так и иностранного производства.

Анализ и изучение интернет-ресурса, а также отечественной и зарубежной научно-технической литературы в области проводимых исследований по теме диссертации показали, что они актуальны и связаны с обширностью исследуемых проблем. Это также связано с большим разнообразием технологий по устройству и проектированию оснований и фундаментов зданий и сооружений на основе новых компьютерных технологий.

В настоящее время строительство зданий и сооружений, а также инженерных коммуникаций ведется на территориях, которые раньше считались «непригодными» для строительства, исходя из сложности проведения работ по инженерно-геологическим изысканиям, в связи с отсутствием опыта проектирования и строительства на таких территориях, нормативных документов, отсутствия опыта строительства на площадках со специфическими грунтами, специальных технологий машин и оборудования.

В технической и научной литературе отсутствуют или имеются в малых объемах результаты исследования специфических свойств грунтов при различных на них воздействиях (замачивание грунтов сточными водами, химикатами и т.д.). При проектировании зданий и сооружений, а также инженерных коммуникаций часто не исследуются изменения физико-механических свойств грунтов на площадках снесенных зданий.

Часто объекты возводятся в стесненных городских условиях, где расположены существующие здания и сооружения, а также различные инженерные коммуникации. Многие территории больших городов, особенно в г.Москве сложены слабыми водонасыщенными глинистыми, насыпными и карстово-опасными грунтами, а также имеются фунты с плывунными свойствами и суффозионноопасные. В городских условиях важным вопросом является обеспечение виброзащиты зданий и сооружений от городского транспорта (железнодорожный транспорт, автотранспорт, трамвай, метрополитен).

Для обеспечения прочности и долговечности строящихся зданий и сооружений, а также сооружений, попадающих в зону выполнения строительных работ должна быть установлена эффективность применения технологий устройства оснований, фундаментов и подземных частей зданий на специфических и очень сложных инженерно-геологических, гидрогеологических и погодно-климатических условий РФ.

В течение многих лет проекты эффективные с точки зрения проектирова-

ния, строительства и эксплуатации были утверждены как типовые для повторного применения. В дальнейшем производилась «привязка» этих проектов для различных мест исходя из климатического района, инженерно-геологических и гидрогеологических условий и т.д. При этом основное внимание уделялось конструктивно-технологическим решениям зданий ниже отметки ±0,000. Как показывает практика многие аварии и деформации зданий произошли из-за необоснованного решения этих вопросов, как в процессе «привязки» типового проекта, так и в процессе строительных работ.

Проведенные исследования показали, что экономические преимущества монолитных железобетонных конструкций, по сравнению с кирпичным и полносборным строительством, характеризуются снижением единовременных затрат на создание производственной базы на 20 - 30%, уменьшением расхода стали на 10 - 15%, энергоемкости - до 30% и на 25% меньшими суммарными трудовыми затратами по сравнению с кирпичными зданиями той же этажности.

' Как показал анализ строительства за последние годы, условия строительства в г. Москве постоянно усложняются. Строительство новых зданий ведется в более сложных инженерно-геологических условиях (слабые водонасыщенные глинистые грунты, техногенные грунты и рыхлые пески и т.д.). Во многих случаях новые здания пристраиваются к существующим зданиям и при этом проектируются свайные фундаменты и комбинированные свайно-плитные фундаменты, но они не везде являются наиболее эффективными видами фундаментов.

Для исключения деформаций в стесненных условиях вблизи существующих зданий необходимо применять вдавливаемые сваи. Вдавливание свай может осуществляться в тех же грунтовых условиях, в которых выполняется их погружение другими способами (ударным, вибрационным и др.). При вдавливании свай в плотные грунты (или при прохождении прослоек таких грунтов) необходимо применять лидерные скважины. Неудачное применение этого метода приводит к увеличение количества свай и увеличению срока строительных работ. Не установлены пределы применимости этого метода.

Как показывают исследования после забивки свай в слабые водонасыщенные глинистые грунты в некоторых случаях со временем наблюдается повышение несущей способности свай, что обусловлено процессами «засасывания». При забивке свай в слабые водонасыщенные глинистые грунты в зоне нарушения природной структуры наблюдается разрушение структурных связей и частичный переход физически связанной воды в свободную воду. Со временем наблюдается обратный процесс - тиксотропное упрочнение глинистых грунтов во времени и восстановление физически связанной воды. Степень тиксотропно-ш упрочнения глин после нарушения их структуры зависит от «чувствительности» глин.

Проведенные работы показали, что во многих случаях при изысканиях не соблюдаются этапы проектных работ (предпроектные решения, стадия «Проект», стадия «Рабочая документация»). При этом объемы изыскательных работ будут меньше необходимого или их будет недостаточно. При составлении технического задания не учитываются опыт строительства на соседних площадках,

архивные материалы и заранее без наличия информации об инженерно-геологических условиях указываются глубина подземной части здания (этажность) и вид фундаментов (свайные). Это влияет на объемы изыскательских работ.

Изучение опыта проектирования и строительства многоэтажных зданий в стесненных условиях показывает, что неправильно принятые архитектурно-планировочные и конструктивно-технологические решения приводят к удорожанию строительства и увеличению сроков выполнения как отдельных видов строительных работ, так и общего срока строительства.

При строительстве сборных зданий увеличение количества конструктивных элементов, их форм и веса приводит к выбору различных машин и механизмов, увеличению стыков, требующих особого ухода при бетонировании в зимних условиях, объема ручного труда, трудоемкости монтажных работ и т.д. При монолитном домостроении увеличение количества конструктивных элементов и разнообразия фасадов приводит к увеличению объема опалубочных работ, большему использованию кранового времени, увеличению общего объема арматурных и бетонных работ и трудоемкости. Изучение работы многих строительных организаций г.Москвы и Московской области показывает, что часто на строительных площадках по различным причинам допускаются нарушения технологий производства строительных работ, необоснованное изменение сроков выполнения отдельных видов строительных работ и нарушения технологической цепочки выполнения работ. Это является причиной низкого качества при изменении погодных условий, приводит к промораживанию грунтов оснований, к затоплению котлованов и т.д. При таких случаях часто некоторые виды строительных работ выполняются повторно (подготовка оснований, водо-понижение, снос поврежденных бетонных подготовок, усиление поврежденных и деформированных конструкций и т.д.). Имеются случаи, когда при выполнении земляных работ на уровне устройства оснований обнаруживаются грунты, физико-механические свойства которых отличаются от значений, полученных при ранее выполненных изысканиях. При таких случаях приходиться выполнять дополнительные инженерно-геологические изыскания, проектировать основания и фундаменты в соответствии с подтвержденными новыми данными по свойствам грунтов.

С целью определения основных задач исследований был выполнен анализ и аналитический обзор отечественных и зарубежных теоретических и практических подходов к решению проблем устройства оснований, фундаментов и подземных сооружений на слабых водонасыщенных глинистых и насыпных грунтах. Были установлены факторы, влияющие на качество, обоснованность и эффективность проектных и строительных работ при устройстве оснований, фундаментов и подземных частей монолитных жилых зданий в стесненных условиях. В этой главе приведены задачи исследований.

Вторая глава диссертации посвящена теоретическому исследованию особенностей выбора технологий строительства многоэтажных жилых зданий на слабых грунтах в стесненных условиях.

Обеспечение надежности и долговечности возводимых зданий зависит от обоснованного выбора технологий производства работ на всех этапах строительства. Принятие конструктивных решений многоэтажных зданий базируется на использовании различных методов и приемов возведения конструкций, обеспечивающих сокращение сроков строительства, повышение качества и надежности зданий и сооружений.

Изучение опыта строительства многоэтажных зданий в стесненных городских условиях, особенно на территориях со слабыми грунтами показало, что чрезмерные осадки фундаментов, приведшие к деформированию зданий и дорогостоящим восстановительным работам во многих случаях произошли из-за неправильного выбора технологии возведения подземных частей зданий.

В стесненных городских условиях, в настоящее время, в подземной части многих многоэтажных зданий расположены подземные автостоянки глубиной до 3-х, 6-х этажей. Как правило, заглубленные части зданий выполняются в монолитном варианте. Они преимущественно базируются на использовании метода «стена в грунте», а также ограждения котлованов с применением погружаемых металлических свай различного сечения (шпунтовых ограждений). Создание геометрически неизменяемых систем достигается применением распорных конструкций и грунтовых анкеров.

Возведение подземной части здания включает в себя комплекс строительных процессов по устройству оснований, фундаментов, возведению стен подвальной части здания и других конструкций, прокладке инженерных коммуникаций на прилегающей территории и в подвале здания.

Технологический цикл возведения подземной части здания на естественных грунтах, как правило, один. Однако он разбивается на два или более под-циклов - в зависимости от гидрогеологических особенностей грунтов и сложности архитектурно-планировочных и конструктивных решений здания. В результате влияния указанных факторов определяют дополнительные строительные процессы.

Первый подцикл предусматривает устройство оснований и фундаментов зданий. Причиной выделения работ по устройству оснований и фундаментов зданий в самостоятельный цикл является та важнейшая роль, которую играют эти части зданий в обеспечении надежности работы несущих конструкций и здания в целом.

Во втором подцикле выполняются работы по возведению несущих и ограждающих конструкций, расположенных на фундаментах до нулевой отметки здания. К ним относятся внутренние и наружные стены, колонны, перекрытия и др. Иногда указанные конструкции размещаются в несколько этажей (ярусов), что характерно для заглубленных зданий. Ведущим строительным процессом этого подцикла является устройство несущих конструкций, которое необходимо осуществлять после окончания работ по устройству оснований и фундаментов здания.

Строительство многоэтажных зданий производится по двухцикличной, трехцикличной и многоцикличной технологиям.

Выбор соответствующей технологии строительства здания производится

на основе рассмотрения архитектурно-планировочных решений и конструктивных решений здания, применяемых строительных материалов и изделий, а также назначения здания. Количество и структура технологических циклов полностью зависит от того, каким образом протекает ведущий процесс первого цикла, возведение несущих конструкций (коробки) здания, первоначально или совместно с другими процессами. Чем меньше в технологиях циклов, тем больше различных строительных работ выполняются параллельно по совмещенной технологии. Именно поэтому двух - и трехцикличные технологии имеют наименьшую продолжительность возведения зданий.

При двухцикличной технологии возведения надземной части зданий высокие требования предъявляются к архитектурно-планировочным и конструктивным решениям зданий в части послезаводской, транспортной, монтажной и послемонтажной технологичности строительной продукции. Такими параметрами обладают здания крупнопанельной конструктивной системы.

Каждый из двух циклов имеет свое назначение. Задача первого цикла -возвести коробку здания и подготовить к выполнению отделочных работ, а второго - завершить все строительные работы.

При двухцикличной технологии наиболее трудоемкие отделочные работы, характеризующиеся мокрыми процессами, - штукатурные и подготовка оснований для устройства полов, - выполняются в первом цикле.

Во втором цикле основными работами являются отделочные, которые включают малярные, плиточные, устройство покрытий полов, столярные, оклейка поверхностей пленочными материалами на тканевой или бумажной основе или обоями и др. Ведущей работой цикла являются малярные работы, которые выполняются на захватках чаще всего в два этапа: первый - подготовка всех поверхностей под окраску (оклейку обоями) и окраска потолков, второй -«чистая» окраска поверхностей масляной или водоэмульсионной краской или оклейка обоями. Под «чистой» окраской понимается последняя операция этих процессов.

Трехцикличная технология возведения надземной части многоэтажного здания отличается от двухцикличной технологии тем, что в первом цикле к моменту завершения работ по возведению коробки здания не созданы необходимые температурно-влажностные условия и не подготовлен фронт работ для выполнения отделочных работ. Это означает, что по каким-то причинам параллельно с работами по возведению несущих и ограждающих конструкций здания не выполнялись сопутствующие им общестроительные и специальные работы.

По трехцикличной технологии чаще всего возводятся здания каркасной и блочной конструктивных систем, монолитные здания. Рассматриваемая трехцикличная технология возведения зданий по сравнению с двухцикличной представляет собой более сложные решения по взаимодействию строительных процессов и режимов их выполнения. Во-первых, количество строительных процессов возросло за счет их осуществления на строительной площадке. Во-вторых, технологические режимы их выполнения сопряжены с мокрыми процессами, что требует затрат на высушивание поверхностей.

Как показывает изучение строительства и сдачи в эксплуатацию жилых зданий в г. Москве и Московской области, требования, предъявляемые к готовности эксплуатации инженерного оборудования, коммуникаций и лифтового оборудования жесткие и их необходимо выполнять. На многих объектах установлено сложное инженерное оборудование и лифты импортного производства. Для этого оборудования требуется качественное завершение строительных работ и хорошая подготовка помещений и сооружений для их монтажа. В процессе выполнении исследований на ряде объектов после завершения строительных работ для монтажа оборудования были затрачены большие материальные затраты для переделки помещений, для изменения мест расположения конструкций для крепления, а также изменения типов применяемых по проекту лифтов (на лифты с меньшими размерами из-за отсутствия возможности рихтовки направляющих в лифтовых шахтах).

Для качественного строительства многоэтажных монолитных зданий в стесненных условиях, на площадках со сложными инженерно-геологическими, и гидрогеологическими условиями необходим комплекс эффективных технологий производства работ на различных этапах строительства, в совокупности обеспечивающих высокий уровень производительности труда за счет полной механизации процессов и высокое качество строительной продукции за счет полного исключения технологических нарушений и дефектов.

В последние годы в г. Москве и Московской области строительство жилых зданий различной этажности проводится в стесненных условиях. Существенный вклад в проектирование и организацию строительства в стесненных городских условиях внесли известные отечественные ученые: Олейник П.П., Абелев М.Ю., Коновалов П.А., Вильман Ю.А., Смородинов М.И., Крылов Б.А., Теличенко В.И. Проведенные работы показывают, что до сих пор имеется случаи аварий и деформаций существующих зданий и сооружений, попадающих в зону влияния строительства.

На основе анализа технологий возведения зданий различных конструктивных решений, а также результатов проведенных теоретических и натурных исследований автором диссертации были предложены эффективные технологии возведения многоэтажных монолитных жилых зданий в сложных грунтовых условиях на основе учета требований по организации строительства в стесненных условиях. В диссертации приведен комплекс вопросов, обеспечивающих эффективность и обоснованность применяемых технологий возведения зданий и сооружений на слабых грунтах в стесненных условиях.

Третья глава диссертации посвящена исследованию эффективных технологий всесезонного бетонирования конструкций при строительстве многоэтажных монолитных зданий.

При строительстве многоэтажных монолитных зданий основным вопросом организации строительства является обеспечение объекта бетонной смесью с определенными технологическими и температурными параметрами. Эти параметры часто нарушаются при централизованном приготовлении и поставке бетонной смеси и зависят от вида транспортных средств, используемых для перевозки бетонной смеси, и соблюдения технологий перевозки. Эксперимен-

тальные исследования были проведены при круглогодичном возведении монолитных 17 - 25 этажных жилых зданий на слабых грунтах в стесненных городских условиях.

Исследования показывают, что в период транспортирования в зависимости от его продолжительности и температуры окружающей среды бетонная смесь теряет технологические и реологические свойства, что связано с продолжительностью нахождения в пути от БСУ до возводимого объекта. Помимо этого наблюдались потери определенного количества тепла (для зимних условий). Дополнительные потери происходят в результате затрат тепла на отогрев опалубки и арматуры.

Температура бетона, пришедшая в тепловое равновесие с температурой опалубки и арматуры, может иметь к началу режима остывания температуру на 5-15°С меньшую, чем на выходе из бетоносмесителя, - и равную Тн. С этого момента тепловое состояние бетона оказывается под воздействием двух факторов: положительного - экзотермии цемента, и отрицательного - потерь тепла через ограждение опалубки, неизбежных, если теплозащита не абсолютна, а температура окружающей среды ниже температуры бетона. Экзотермия цемента является природным энергетическим потенциалом твердеющего бетона, что связано с термохимическими свойствами цемента, проявляющимися в процессе гидратации минералов цементного клинкера. Величина теплоты гидратации зависит от многих факторов: минералогического состава цемента, тонкости его помола, количества и вида добавок, водоцементного отношения и определяется, как правило, экспериментально. Величина тепловыделения цементов (Э) зависит от их видов и марок.

При экспериментах в монолитных стенах, колоннах и т.п. применялось вертикальное размещение греющего провода, так как горизонтальная навивка требует увеличения промежуточных точек его крепления на арматурный каркас во избежание провисания при укладке бетонной смеси. В армированных конструкциях провод навивался снаружи на арматурные сетки и каркасы с тем, чтобы он располагался в наиболее защищенной от механических воздействий зоне при бетонировании - между арматурой и опалубкой. В бетонных конструкциях провод навивался на шаблоны, которые укладывают в бетон по мере бетонирования.

Для бетонирования густоармированных конструкций рекомендуется применять литую бетонную смесь с показателем подвижности ПЗ-П4. При экспериментах использовались бетонные смеси класса В250 - В40.

При бетонировании вертикальных конструкций стен, колонн, пилонов используется послойная укладка бетонной смеси с обязательным виброуплотнением. Наиболее рационально размещение греющих проводов по вертикали, что обеспечивает последующее подключение под рабочую нагрузку.

Опыты показали, что для уплотнения бетонной смеси, уложенной в конструкцию, предпочтительнее применять глубинные и поверхностные вибраторы (виброрейки), например, для уплотнения слоя толщиной не более 250 мм в неармированных или с одиночной арматурой монолитных конструкциях и до 120 мм - в конструкциях с двойной арматурой. При толщине уплотняемых ело-

ев, превышающей эти значения, используют глубинные вибраторы. При этом не допускаются резкие удары и быстрое опускание рабочей части вибратора в опалубку во избежание повреждения изоляции и обрывов нагревательного провода. По этой же причине запрещается использовать для уплотнения бетонной смеси штыковки и другой инвентарь с режущими кромками.

При погонных нагрузках на провода, превышающих 30 Вт/м в армированных монолитных конструкциях, провода подключались вначале под напряжение на ступень меньше расчетного, а после 5 - 6 ч обогрева бетона трансформатор переключался на расчетное напряжение.

Продолжительность обогрева зависит от температуры и от требуемой конечной прочности бетона.

Исследования, проведенные в ГАСИС, НИИЖБ и ряде других организаций, с участием автора, показали, что при любой тепловой обработке наиболее интенсивное расширение бетона наблюдается в период подъема температуры. Максимальные деформации в этот период могут достигать 3-гб мм/м при про-паривании, 2,3+19 мм/м при автоклавной обработке и 2-йО мм/м при электропрогреве. Это говорит о том, что деструктивные явления наиболее сильно проявляются при нагреве, когда физический процесс температурного расширения может опережать физический и физико-химический процессы твердения. Именно в этот период и происходит, в основном, формирование структуры бетона, которая в дальнейшем лишь упрочняется. От качества образовавшейся в период нагрева структуры материала будут зависеть, в основном, все технические свойства конечного продукта.

Бетонная смесь представляет собой многокомпонентную систему, состоящую из твердой, жидкой и газообразной фаз. Каждая из этих фаз обладает различными теплофизическими характеристиками и по-разному изменяет свой объем при изменении температуры. Другой особенностью твердеющего бетона является непрерывное изменение реологического состояния системы, необратимый переход ее в процессе твердения из первоначального пластично-вязкого состояния в упруго-хрупкое. Эти особенности и предопределяют возникновение структурных нарушений в бетоне, твердеющем при тепловой обработке.

Ранее проведенными исследованиями было введено понятие о «критической» прочности - минимальной прочности, при которой наложение теплового воздействия не приводит к структурным нарушениям. Расширение бетона с такой прочностью практически равно температурному расширению затвердевшего бетона того же состава. СНиП регламентированы прочностные характеристики «критической прочности» для различных классов бетона.

При наших исследованиях использовались специальные нагревательные провода марок ПТПЖ. Электрический расчет греющих проводов сводится к определению рабочего напряжения при минимально допустимой длине проволочного нагревателя и максимально допускаемой на него мощности.

На рис. 1 приведены типичные графики формирования температурных полей при нагреве бетонной смеси, изотермическом прогреве, остывании и соответствующие расчеты значения прочностных характеристик.

Рис. 1. Температурно-прочностные характеристики бетона при прогреве греющими проводами перекрытий при температуре наружного воздуха - 10°С.

1 - модифицированный бетон В35 с удельной мощностью теплового воздействия в пределах 170 Вт/м2; 2 - В30 с удельной мощностью 150 Вт/м2 и изотермическим выдерживанием 20 ч.; 3,4- В30 и В25 с удельной мощностью 120 Вт/м2

Проведены исследования различных режимов теплового воздействия на бетонные смеси при возведении вертикальных и горизонтальных конструкций при отрицательных температурах.

Наиболее эффективным следует считать прогрев бетона греющими проводами с удельной мощностью в пределах 150-200 Вт/м2 опалубливаемой поверхности, что обеспечивает период разогрева 10-14 ч. и выдерживания в течение 18-20 ч. (рис. 1). Достаточно эффективны управляемые режимы тепловой обработки при значительных колебаниях суточной температуры наружного воздуха. Установлено, что переход на модифицированные бетоны позволяет снизить энергозатраты и получать в первые сутки твердения прочность в пределах 40-50 % R«.

Опыт тепловой обработки греющими проводами показал, что интенсификация технологических процессов достигается при производстве работ в летнее время. Это обеспечивает снижение продолжительности работ по возведению типового этажа до 4-5 дней. Прочность бетона обычно проверялась по фактическому температурному режиму на наименее нагретых участках. После распалубки прочность бетона определялась неразрушающими методами.

Четвертая глава диссертации посвящена исследованию причин возникновения участков с низкой прочностью бетона конструкций при строительстве многоэтажных монолитных зданий..

Исследования причин низкой прочности бетона конструкций при строительстве монолитных зданий проводились совместно с В.В. Щерба.

Как показывают исследования, процесс испарения влаги из свежеуложен-ного и уплотненного бетона имеет два периода, характеризуемых постоянной и падающей интенсивностью испарения. Начальный период твердения характеризуется постоянной и максимальной величиной интенсивности испарения влаги из бетона. В этот период интенсивность испарения с его поверхности не лимитируется внутренним массопереносом и зависит от разности парциального давления пара у поверхности бетона и в окружающей среде, т.е. от скорости диффузии пара в воздухе при постоянстве его парциального давления. При достижении определенной влажности бетона наступает период падающей интенсивности испарения, ограниченный внутренним массопереносом и характеризуемый углублением зоны испарения и обезвоживанием бетона от периферии к центру.

Исследования влияния влагопотерь из свежего бетона на его структуру и прочностные характеристики проводились при строительстве многоэтажных монолитных зданий в г. Химки. Подбор состава бетонной смеси должен производиться с учетом особенностей бетонируемых конструкций, условий приготовления, доставки, укладки и методов выдерживания. При этом содержание воды в бетонной смеси было обосновано с точки зрения обеспечения проектных прочностей для назначенных соотношений В/Ц и необходимых пластических свойств для укладки и уплотнения бетонной смеси. Испарение воды из бетонной смеси и, особенно при ее излишнем содержании или при низких или очень высоких температурах, оказывает отрицательное влияние не только на прочность бетона, но и на его морозостойкость и водонепроницаемость.

Некоторые опыты показали, что кратковременное высушивание образцов, в возрасте 3 суток, при температуре 110°С в течение 3 часов, вызывает понижение прочности при сжатии на 28-ой день до 47% от марочной прочности. Аналогичное высушивание образцов в возрасте 7 и 28 сут. понизило прочность бетона при сжатии соответственно до 71 и 97 % Ы28. Еще большее снижение прочности при изгибе наблюдается при потере влаги. Потеря воды в количестве 20-25% в возрасте 28 сут. может понизить прочность образцов при изгибе на 40-45%. Проведенными исследованиями также установлено, что прочность обезвоженного бетона независимо от того, когда из него удалилась влага - сразу, до или после укладки, на 20-40% (а в отдельных случаях даже на 50%) ниже прочности бетона, твердевшего в нормальных условиях. Это объясняется затуханием процессов твердения и увеличением пористости вследствие быстрого испарения из него воды.

Темпы возведения многоэтажных монолитных зданий предусматривают обязательное применение одного из методов ускорения твердения и набора прочности бетоном в конструкциях. Излишек воды из бетонной смеси при любом способе выдерживания испаряется. При этом особую роль играет темпера-

тура бетонной смеси, ее изменение от начала выдерживания до распалубки готовой конструкции.

При монолитном строительстве устройство различных покрытий неопа-лубленной поверхности бетона связано с расходом огромного количества термо- и влагоизоляционных материалов, а также со значительными трудозатратами на установку и снятие многочисленных покрытий на бетон. При этом эффективность этих покрытий достигается только при обеспечении надежной изоляции неопалубленной поверхности, но сложные формы опалубок, стяжные болты, хомуты, планки, вставные стержни для различных каналов, и т.п. препятствуют ее герметичной изоляции. Это же касается и различных разработанных в последнее время инвентарных термовлагоизоляционных покрытий.

В настоящее время как в России, так и за рубежом, наметилась тенденция использования для ухода за бетоном пленкообразующих материалов на водной основе. При производстве бетонных работ в жаркое время года важное значение имеет повышение долговечности железобетонных конструкций. Долговечность бетонных и железобетонных конструкций в значительной степени определяется их трещиностойкостью. Появление и развитие трещин в бетоне приводит к снижению его прочности, морозостойкости, водонепроницаемости, способствует коррозии арматуры, что уменьшает срок службы конструкций.

При экспериментальных исследованиях было установлено, что одной из наиболее вероятных причин образования поверхностных трещин и разрушения бетона в условиях сухого жаркого климата являются напряжения от непро-явившейся капиллярной усадки, развивающиеся при циклическом увлажнении и высыхании бетона.

Полученные с применением предложенного способа экспериментальные результаты позволили установить влияние различных факторов, таких как тонкость помола цемента и гранулометрический состав бетонов, водоцементное отношение, расход цемента, условия и длительность твердения, а также условия влагообмена с окружающей средой на трещиностойкость бетона. В частности показано, что повышение температуры и уменьшение относительной влажности окружающего воздуха приводит к интенсивному развитию градиента влагосодержания в поверхностном слое бетона, а возникающие при этом растягивающие напряжения - к снижению прочности при изгибе в пределах первых нескольких часов высыхания бетона. Например, значение коэффициента трещиностойкости стандартного раствора состава 1:3 при 20°С и относительной влажности воздуха 75% составило 0,62, а при 35°С и относительной влажности воздуха 50% снизилось до 0,41.

Результаты исследований свидетельствуют о существенном влиянии условий жаркого климата на трещиностойкость бетона от непроявившейся капиллярной усадки и о необходимости учета этого показателя при проектировании составов бетонов конструкций, эксплуатирующихся в указанных климатических условиях.

На основе экспериментальных данных, а также теоретического их обобщения сформулированы основные направления повышения трещиностойкости бетона и, тем самым, его долговечности.

Пятая глава диссертации посвящена исследованиям влияния пленкообразующих составов на структуру и свойства бетона монолитных конструкций.

Исследования влияния пленкообразующих составов на свойства бетона конструкций возводимых зданий проводились совместно с В.В. Щерба.

Для исследования был выбран пленкообразующий материал, представляющий собой водорастворимый полимер. Целью исследований являлась оценка влияния пленкообразующего покрытия на процессы испарения воды при твердении бетона и формирования структуры, а также влияния на прочность и морозостойкость бетона. Экспериментальные исследования были выполнены на мелкозернистом бетоне в лабораторных условиях.

Для опытов были изготовлены образцы с размерами 10x10x10 см. Часть образцов была защищена покрытием, предотвращающим испарение влаги с поверхности бетона. Покрытие наносили после исчезновения блеска воды на поверхности, что соответствовало началу процесса контракции. Расход материала покрытия составлял 300 г/м2. Часть образцов покрытием не защищалась. Через сутки после приготовления образцов извлекали из форм и все поверхности, кроме рабочей верхней грани, изолировали парафином.

Испарение влаги могло происходить только через верхнюю рабочую грань. Во время испытаний часть образцов с покрытием и без покрытия находилась в термостате при температуре 30°С и относительной влажности 50-60%, а другая часть образцов с покрытием и без покрытия - в лабораторном помещении при температуре 18-20°С и относительной влажности 50-60%.

Измерение сопротивления бетона выполнялось через 2, 22, 28 часов и далее через 2,3, 6,8,10,13,20 и 31 сутки после формовки образцов.

Испытания показали, что сопротивление образцов из бетона с защитным покрытием в процессе испытаний увеличивалось медленно и мало отличалось на различной глубине. Некоторое различие можно отметить лишь в конце испытаний (31 сутки), когда несколько большее сопротивление было на глубине до 20 мм. При отсутствии защитного покрытия наблюдалось сильное увеличение электрического сопротивления после 3 суток испытаний образцов, особенно в слое толщиной до 20 мм. Электрическое сопротивление бетона в конце испытаний было существенно выше по сравнению с сопротивлением бетона, защищенного покрытием.

На процессы твердения значительно влияет и температура окружающей среды. Поэтому методикой проведения исследований предусматривалось проведение точных замеров температуры.

Полученные результаты позволяют сделать следующие выводы:

- применение защитного покрытия сильно замедляет испарение воды, что создает более благоприятные условия для твердения бетона;

- процесс обезвоживания бетона происходит, главным образом, в поверхностном слое толщиной около 2-3 см, т. е. соизмеримом с толщиной защитного слоя бетона, который в первую очередь подвергается морозной деструкции.

Количественное определение влагопотерь из бетона после изготовления образцов выполнялось методом замера их массы.

Часть образцов в формах была защищена покрытием, предотвращающим испарение влаги с поверхности бетона.

Контрольные образцы, оставленные также в формах, покрытием не защищались. Через сутки после изготовления образцы были взвешены и поставлены в разные темнературно-влажностные условия.

Во время испытаний часть образцов с покрытием и без покрытия находилась в термостате при температуре 30°С и относительной влажности 50-60%, а другая часть образцов с покрытием и без покрытия - в лабораторном помещении при температуре 18-20°С и относительной влажности 50-60%. Определение массы образцов выполнялось в течение 30 суток после их изготовления.

Испытания показали, что потеря массы образцов из бетона с защитным покрытием на период испытания 30 суток составила при температуре 20°С -3,3% от исходной массы, при температуре 30°С -4,0%. К этому времени потеря массы образцов без покрытия составила 5,18 и 5,43% соответственно при температурах 20°С и 30°С.

Влияние температуры на процесс влагопотерь из бетона в большей степени сказалось на образцах с покрытием.

Таким образом, нанесенное защитное покрытие уменьшило испарение воды при твердении бетонной смеси при температуре 20°С на 36%, а при температуре 30°С - на 26 %.

Результаты исследования влияния пленкообразующего покрытия на прочность бетона конструкций показывают, что образцы без покрытия, хранившиеся при температуре 18-20°С и относительной влажности воздуха 50-60% к 90 суткам имели потерю массы в среднем 7,27%, а образцы с защитным покрытием в тех же условиях - 4,51%.

Образцы без покрытия, хранившиеся при температуре 18-20°С и относительной влажности воздуха 95%, к 90 суткам показали прирост массы в среднем на 0,61%.

Результаты показали, что пленкообразующее покрытие оказывает положительное влияние на процесс твердения бетона, и в конечном счете, на прочность бетона. Прочность бетонных образцов с покрытием, хранившихся в условиях при температуре 18-20°С и относительной влажности 50-60%, составила к 90 суткам 21,1 МПа, прочность бетонных образцов без покрытия, хранившихся в условиях при температуре 18-20°С и относительной влажности 95%, составила к этому времени 20,6 МПа. При этом прочность бетонных образцов без покрытия, хранившихся в условиях, аналогичных условиям твердения образцов с покрытием, составила всего 11,2 МПа (рис. 2).

Таким образом, пленкообразующее покрытие существенно улучшает условия гидратации цемента и твердения бетона

Исследования влияния пленкообразующего покрытия на морозостойкость бетона показали, что хранение бетонных образцов без покрытия в сухих условиях (температура 18-20°С и относительная влажность воздуха 50-60%) негативно сказалось на морозостойкости бетона. Потеря прочности бетона после 2 циклов замораживания и оттаивания составила 12,3% против нормируемой 5%.

Прочность, МПа

□ Б^П-50 М6/П-95

□ П-50

14

28

90

Время, сутки

Рис. 2. Изменение прочности образцов во времени. Условные обозначения: Б/П и П - образцы без покрытия и с покрытием, 50 и 95 - относительная влажность воздуха, %

Образцы без покрытия, твердевшие в оптимальных условиях (температура 18-20°С и относительная влажность воздуха 95%), показали морозостойкость, равную F100. Примерно такую же морозостойкость показали образцы с покрытием, хранившиеся в сухих условиях. Это означает, что пленкообразующее покрытие способствует удержанию влаги в бетоне и получению плотной структуры в условиях, неблагоприятных для твердения бетона.

Шестая глава диссертации посвящена исследованиям эффективных технологий устройства свайных фундаментов для многоэтажных жилых зданий на слабых грунтах в стесненных условиях.

Исследования технологий устройства свайных фундаментов при строительстве зданий в стесненных условиях проводились совместно с Д.В. Щерба.

Исследования, проведенные на территории Московской области, показывают, что, несмотря на принимаемые меры, не уменьшается количество деформаций и разрушений существующих зданий при пристройках к ним новых сооружений.

По результатам исследований на толщах водонасыщенных глинистых грунтов г.Химки было установлено, что через 6 суток после забивки, рост несущей способности свай, по сравнению с первоначальным значением составил для одиночных свай от 20 до 38 %. Рост несущей способности свай по сравнению с первоначальным значением после 30 суток «отдыха» для площадок №1,2 и 3 составил соответственно 35,1, 96,4 и 109,6 %. После 60 суток «отдыха» эти значения для площадок №1, 2 и 3 составили соответственно 50,2, 114,5 и 130,1%.

После 30 и 60 суток «отдыха» несущая способность свай по сравнению с первоначальным значением для площадок №1, 2 и 3 возросла в 1,35, 1,96 и 2,10 раза и 1,58, 2,15 и 2,31 раза соответственно. (Рис. 3).

Увеличение несущей способности свай произошло в основном за счет увеличения сил трения по боковой поверхности свай. Увеличение сил по боковой поверхности свай для грунтов при изменении показателя текучести от 0,6 до 0,3 от 2,45 до 5,41 раза. (Рис. 4).

1000 800 600 400 200 0

—>1 —•2

Г

10

20 30 40 50

60

70

80

90 100

1, суг

Рис. 3. Увеличение несущей способности свай (Т'а, кН) после различного времени отдыха. 1, 2, и 3 - длина железобетонных забивных свай, соответственно 12,10 и 8 м.

кПа

50

1, сут

Рис. 4. Увеличение сил трения (Б) по боковой поверхности свай во времени для различных состояний пылевато-глинистых грунтов. 1, 2, 3 и 4 для грунтов при консистенции (Щ: 0-0,25; 0,25-0,50; 0,50-0,75 и >0,75.

Рис. 5. Влияние лидирующих скважин на несущую способность свай для грунтов при консистенции (10: 0-0,25. 1, 2, 3 - при диаметре скважин: с1л = 4-5

см, <3Л= с1с -10 см, <1Л = <1с -15 см. - несущая способность сваи с лидером и без лидера; I/ и V - длина лидера и сваи.

Исследования погружения свай вдавливанием вблизи существующих зданий на слабых грунтах показали, что одним из способов эффективного погружения является применение лидерных скважин.

На экспериментальной площадке №3 в г.Химки было изучено влияние диаметра и глубины лидерных скважин на несущую способность вдавливаемых свай. Когда диаметр скважин <1 - (10 - 15) см (<1 -размер поперечного сечения сваи) для глинистых грунтов с консистенцией от тугопластичной до твердой можно получить расчетную несущую способность, т.е. соотношение несущей способности свай с лидером и без лидера равно 1. (рис. 5).

Седьмая глава диссертации посвящена исследованиям влияния колебаний грунта при забивке свай на существующие здания сейсмометрическим методом.

Исследования влияния колебаний грунта при забивке свай на здания сейсмометрическим методом проводились совместно с Д.В. Щерба.

Основной задачей исследований являлось установление степени влияния колебаний грунта при забивке свай дизель-молотами на близрасположенные здания и сооружения применением современной аппаратуры и компьютерных программ.

Современная сейсмометрия располагает набором измерительных средств и возможностей обработки данных, позволяющих выявлять и оценивать параметры очень слабых колебаний. Это стало возможным благодаря появлению возможности цифровой регистрации и современной аналоговой элементной базы.

Опытно-методические работы по записям слабых колебаний, возбуждаемых различными техническими устройствами в окружающей их среде (грунтах и на более глубоких горизонтах, зданиях и пр.) выявили ряд новых фактов.

Это, прежде всего, накапливание изменений и появление необратимых процессов в среде при длительных воздействиях даже очень слабых колебаний.

Следует отметить изменение пористости материалов, водонасыщенности, накапливание напряжений на концентраторах (дефектах), рост микротрещин, изменение скоростей химических процессов (выщелачивания и пр.). Для обеспечения сохранности существующих зданий особое внимание должно быть уделено правильному и обоснованному проектированию и устройству свайных фундаментов на основе щадящих технологий. Необходимость устройства свайного фундамента должна быть установлена на основе вариантного рассмотрения различных способов устройства оснований зданий.

При исследованиях была использована сейсмометрическая цифровая портативная малоканальная станция, разработанная для инженерно - сейсмометрических задач и сейсмического микрорайонирования.

В каждой из обследуемых точек ведется одновременная регистрация тремя сейсмическими каналами компонент вектора скорости смещения (или ускорения). Возможно параллельные измерения вариаций атмосферного давления с помощью микробарографа.

Для возможности универсального использования сейсмометров без встроенных усилителей, сигнал с выхода сейсмометров подается на предусили-тели Ус с постоянным коэффициентом усиления К=100, питание предусилите-

лей может быть автономное от батареек или передаваться по сейсмическому кабелю (косе).

Принятая пространственная .система наблюдений позволяет оценить распределения воздействия удара по объему здания и на отдельные выступающие консольные элементы.

Детальное рассмотрение показывает, что временные интервалы между строенными импульсами внутри единичного удара распределяются следующим образом - между первым и вторым интервал нарастает, между вторым и третьим - уменьшается в процессе забивки с каждым следующим ударом, т.е. при вхождении сваи вглубь слоя.

Средний временной интервал между 1-м и 2-м импульсами равен 0,05 с, между 2-м и 3-м - 0,15 с. Существенно, что 2-ой и 3-ий импульсы находятся в противофазе с 1-м. Все это дает возможность предполагать, что тут мы видим запись прямой волны от удара, а обмена на кровле слоя и отражения от подошвы слоя, в который входит свая.

По инженерно-геологическим данным предполагая, что скорости распространения упругих волн лежат в интервале 1,5-2,5 км/с, скорости поперечных волн - можно оценить как 0,5-0,07 км/с. Учитывая, что компонента У регистрирует, в основном поперечные волны, возникающие при ударе, т.е. поперечную прямую и отраженные, а также обменную 8-Р, получаем оценку расстояний от конца сваи до соответственно кровли и подошвы слоя 2-3 м и 8-9 м.

Это хорошо согласуется с данными инженерно-геологических изысканий, учитывая появление в нижней части слоя моренных отложений прослоев с возможным водонасыщением, что является для поперечных волн отражающей границей.

Ниже приводятся результаты изучения воздействия ударов на существующее здание.

Для характеристики оценки воздействия ударов по высоте здания сопоставим спектры записей на грунте и на 1 и 8 этажах по одной вертикали - у лифта. Анализ спектров показывает следующее:

- уровни колебаний, характерных для единичного удара - широкополосного максимума на центральной частоте 10 Гц, при переходе сигнала с грунта на здание меняются следующим образом: на 1 этаже снижаются примерно в 3 раза (по мощности на порядок) на всех компонентах по сравнению с таковыми на грунте, на 8 этаже - горизонтальные компоненты по уровню такие же, как и на 1 этаже, а вертикальная компонента возрастает по уровню примерно вдвое по сравнению с таковой на грунте и в 5 раз по сравнению с 1 этаже;

- по частоте - низкочастотные максимумы, связанные с ритмом ударов не проходят в здание за исключением пика на частоте 2 Гц, который проявляется в виде возбуждения собственных колебаний здания;

- ударные воздействия на 1 этаже практически не возбуждают интенсивных собственных колебаний, но они проявляются на 8 этаже.

Таким образом, основное воздействие на здание ударов при забивке свай проявляется на верхнем этаже, причем как на частотах, характерных для удара, так и идет возбуждение колебаний на собственных частотах здания.

Возбуждение колебаний в здании на относительно высоких частотах (около 10 Гц) может привести к резонансным явлениям для отдельных конструктивных элементов здания, особенно консолей. Были проведены измерения на балконе 8 этажа. Полученные спектры сравнивались с данными по измерениям на 8 этаже, но внутри корпуса. Видно, что основное различие проявляется в усилении колебаний на частоте 20 Гц на балконе.

Экспериментальные измерения проводились в точках на 1 этаже здания. Результаты были представлены в виде спектров мощности. Сопоставление полученных данных (графиков) показывает следующее.

В разных точках плана колебания здания, вызываемые воздействием ударов при забивке свай, практически одинаковые по форме спектра и уровням.

Наибольшие различия проявляются на компоненте, регистрирующей колебания поперек корпуса здания (направление - на источник сигналов). Здесь спектр отклика на воздействие представлен двугорбым максимумом с частотами пиков примерно 5 и 10 Гц. По мере удаления от источника по плану здания наблюдается относительное уменьшение интенсивности пика 5 Гц и увеличение для пика 10 Гц. Такая особенность связана, по-видимому, с устройством фундаментов здания.

На основе проведенных натурных экспериментальных исследований были получены обоснованные результаты. Параллельно проведенные работы по определению технического состояния здания показали отсутствие деформационных или других видов трещин в конструкциях здания. По результатам замеров была составлена сводная таблица абсолютных уровней ускорений в разных точках здания (табл. 1).

Таблица 1

Осредненные значения ускорений колебаний, создаваемых при забивке

свай

Компонента колебаний

Ъ X У г X Ч

Точка наблюдения V V V V V V

удара, мм/с удара, мм/с удара, мм/с собств, мм/с собств, мм/с собств , мм/с

1 2 3 4 5 6 7

Грунт 0,25 0,27 0,23 - - -

1 этаж, середина 0,12 0,13 0,08 0,05 0,005 0,001

корпуса

1 этаж, противоположный фасад 0,13 0,12 0,08 0,05 0,002 0,007

1 этаж, у лифта 0,08 0,08 0,08 0,05 0,003 0,003

8 этаж, у лифта 0,42 0,1 0,08 0,03 0,03 0,03

8 этаж, угловая секция 0,42 0,12 0,1 0,05 0,05 0,03

8 этаж, балкон 0,58 0,17 0,13 0,07 0,05 0,03

Анализ таблицы 1 показывает следующее:

1. Ударные воздействия при забивке свай создают в здании поле колебаний, состоящих из импульсной части и возбуждении колебаний на собственных частотах здания.

2. Доминирующими по ускорениям являются импульсные колебания, ускорения на собственных частотах на порядок слабее.

3. Амплитуды колебаний различаются по пространственному и конструктивному решению объема, наибольшие различия наблюдаются по высоте и на концентраторах напряжений.

4. На первом этаже наблюдается ослабление колебаний (по ускорениям примерно вдвое) по сравнению с грунтом, а на верхнем этаже здания ударные воздействия характеризуются увеличением ускорений примерно вдвое по сравнению с грунтом, различия между верхним и нижним этажом по ускорениям -примерно в 4- 5 раз.

5. Наиболее ярко эффект проявляется на вертикальной компоненте колебаний.

6. Проведенное исследование воздействия процесса забивки свай в глинистых грунтах показало, что сейсмометрический метод является удобным и технологичным инструментом для решения ряда новых задач по определению влияния колебаний на близрасположенные здания.

Восьмая глава диссертации посвящена исследованию эффективных технологий строительства монолитных многоэтажных зданий на слабых грунтах.

На рис. 6 приведена блок-схема мониторинга производства комплекса технологических процессов монолитного строительства. Исследованы шесть блоков, включающих: приготовление и транспортирование смеси; арматурные и опалубочные работы; подачу и укладку бетонных смесей, а также методы и технологии интенсификации набора прочности бетоном при различных внешних температурных воздействиях. Итогом каждого блока является количественная инструментальная оценка технологических процессов, обеспечивающих повышение качества и эксплуатационной надежности зданий в монолитном исполнении.

На экспериментальных объектах для возведения конструкций использовались конструкционные бетоны следующих классов: В20; В22,5, В25; ВЗО; В35 и В40. Применение химических добавок является одним из перспективных направлений регулирования технологических свойств смесей и повышения физико-механических характеристик бетонов.

Эффект действия добавок состоит в:

- при неизменном В/Ц осадка конуса (подвижность бетонных смесей) в 5...В раз;

- при одинаковом расходе цемента водопотребность снижается на 12...25 %, а прочность повышается до 50 %.

Основное назначение суперпластификаторов - разжижение бетонной смеси до высокоподвижной и литой (рис. 7а). При этом достигается повышение физико-механических характеристик (рис. 76).

Блок схема мониторинга производства работ

Опалубочные работы

Мониторинг монолитного домостроения

Армирование конструкций

Подача н укладка смсск

Установка опал\"бки в соответствии с ППР

Обеспечение проекгаиго положения арматурного дашинюния

11ктенсн?.носп> подачи < ПНТОИСИВКОСТЯ

ушюшепия

Обеспечение трсбдешшй С'ИиП и геометрического положения, обеспечение устойчивочта и безопасности

Обеспечение защитных СЛ0С8

Непрерывный пх>дсэичееклй ХОШрОЛЬ геометрического ножзяканя опалубки

11 истру ментальный кннт|м>Л1, слекеин плогнеипя бет. смеси в конструкциях

Устройство рабочих швов

Опенка допустимых деформаций и прогибал

VI блок

Иятесмфикацич набора прочности Гстоном

Р

8 3

г а

И'

1а«

I 8.1 &-Г1

11г.

РИ

е- з а & 1111 я 8 9

3-4. оЗ

5 = 33

Факторы внешнего воздействия

Тря депортирование бетонной смсск

ПГВ 1гр? ГГ- 1Ч8С V ц>

Ьу-время транспорг.

I

~Ту\ие смъси ь

ГА{МАСНиеМ 1К\КЬ)

ЗОТПОреНИЯ перед укладкой

Циклическое рне,+л(«с модификаторов бег. смеси при

тра ис п ортпровпн н н

Тра не порт ирона т« смееас замедлителями гперле! тя

Приготовление бетонной смеси

кон/роль счн."1 ана,

влажности Зй пол нителеМ в/ц, внесение модифиц. добшижит.и.

Проектный состав. 1МЯВИЖНОСП., темпер. 6«. смеси

Однородность перемешивания оосглаадюших

Паспорт Ш1 бетонную с«ееь

Приемочный котролт» параметров смеси (раеслаиваомость,

ПОДПИЖИОаТ»,

температура илр.)

II

я »8 ;

38^

К) С\

Дх'блироннпие Ср^ЧСГВ тешюпого вогтсйстния

Прогноз набора прочности с испольчопаынсм шктт. моделей и

Прямое испытание обрОМЮ» И нерзчрушакядие метоли контроля прочности конструкций

Нештатные ситуации

Нсралруцхаклцкй южграчь проч ности а конс!руи!йяч

Допол нательное

увеличение ЦЯКЛЭ вы держи на» гая

Рис. 6. Блок схема мониторинга производства работ

а)

Время, ч

б)

Рис. 7. Результаты исследования влияния добавки суперпластификатора С-3 на технологические (а) и физико-механические характеристики смесей и бетонов (кинетика набора прочности тяжелым бетоном) (б), а: 1- без добавки; 2-С-3 в количестве 0,4 %; 3, 4 тоже 0,8 и 1,2 %. б: 1 - с добавкой в количестве -1%; 2,3 тоже 2% и 2,5 % от массы цемента

Отечественными учеными разработаны комплексные гиперпластификаторы «Хидстал-ГП», для товарного бетона, обеспечивающие сохранение подвижности до 3,5 ч, что исключительно важно при транспортировании смесей. При суточном выдерживании в нормальных условиях достигается 60—70% проектной прочности бетоном.

Применение различного рода пластифицирующих, воздухововлекающих и других типов добавок зависит от минералогического состава цемента. Для одних цементов введение С-3 приводит к повышению подвижности, снижению расхода воды до 20 %, более раннему набору прочности и повышению физико-механических характеристик. Цементы с отличным минералогическим составом приводит в ряде случаев к замедлению набора прочности, а снижение В/Ц не всегда обеспечивает повышение прочности бетона (рис.8 ).

Продолжительность выдерживания, ч.

Рис. 8. Интенсивность набора прочности бетонов с суперпластификатором С-3 на цементах различного химического состава. 1,2- портландцемент Воскресенского и Брянского заводов; 3- Оскольского; 4, 5 - Белгородского и Мордовского заводов. Объем добавки С-3 0,3... 0,5 % от массы цемента

При использовании бетонов с пластифицирующими добавками, следует учитывать то обстоятельство, что для некоторых цементов процесс тепловыделения существенно смещается. При введении суперпластификатора в смесь формирование структуры цементного камня отдаляется, что свидетельствует о смещении во времени интенсификации его твердения. Это обстоятельство существенно влияет на технологию производства работ и вызывает ряд негативных последствий.

Изучение опыта строительства в Москве и Московской области показало, что при строительстве различных зданий и сооружений используются различные бетонные заводы с различным техническим оснащением и технологиями приготовления бетонной смеси. Приготовление бетонной смеси осуществляют в смесителях принудительного или гравитационного перемешивания. Приготовление бетонной смеси в смесителях принудительного типа более эффективно для получения однородных смесей высокой подвижности с расходом цемента более 250 кг/м3. Смесители принудительного действия основаны на создании эффекта турбулизации смесей.

Использование турбулентных режимов позволяет интенсифицировать процесс приготовления бетонных смесей за счет сокращения времени перемешивания по сравнению с гравитационными смесителями с 3 - 5 мин до 60 - 90 с.

Повышение однородности компонентов смеси достигается при более интенсивных режимах перемешивания, когда критерий Фруда достигает значений 3,0 - 3,5 (против 0,3 - 0,5 для смесителей гравитационного типа).

Как показали исследования эффективных способов доставки бетонной смеси на строительные объекты, в стесненных городских условиях, при ограниченных размерах строительных площадок, при больших объемах бетонных работ и необходимости непрерывного обеспечения строительства проектного качества и класса бетонов эффективным является централизованная поставка бетонной смеси, приготовленной на заводах, оборудованных современными приборами и оборудованием. Этим требованиям отвечают современные специализированные средства автотранспорта для перевозки бетонных смесей автобетоносмесители и подачи к месту укладки бетононасосным транспортом. Изучение эффективных способов уплотнения бетонной смеси показало, что от качества уплотнения зависят плотность и однородность бетона, а следовательно, его прочность и долговечность. При уплотнении из бетонной смеси удаляется воздух. Для высокопластичных смесей необходимо уплотнять кратковременным воздействием вибрации.

Организация бетонных работ специализированными потоками и звеньями позволяет более рационально использовать комплект опалубки и крановое оборудование, исключить технологические перерывы, повысить ритмичность и качество работ.

В девятой главе диссертации выполнено обобщение результатов натурных исследований эффективных технологий строительства многоэтажных монолитных зданий на слабых грунтах в стесненных условиях

В диссертации приведены результаты применения требований к учету стесненности условий строительства и наличия слабых грунтов в основании при проектировании и строительстве более 20 объектов строительства 17-25 этажных монолитных жилых зданий.

В стесненных условиях, где проводились экспериментальные исследования, для повышения эффективности и обоснованности применяемых технологий возведения многоэтажных монолитных жилых зданий были учтены специальные требования производства в стесненных городских условиях. При исследованиях особое внимание было уделено правильному составление технического задания на производство инженерно-геологических изысканий. Это позволило исключить выполнение больших и ненужных объемов инженерных изысканий. Во всех случаях были выполнены работы по определению техногенного изменения уровня подземных вод на территории, возможного изменения уровня поземных вод (барражный эффект). Своевременное установление возможных ошибок и их устранение позволило выполнение инженерно-геологических по этапам в соответствии с нормами и позволило качественное эффективное проектирование строительства зданий.

При исследованиях особое внимание уделялось вопросам обеспечения эксплуатационной пригодности существующих зданий, сооружений и инженерных коммуникаций, попадающих в зону влияния строительства. Были изучены строительные площадки, где в зону влияния строительства попадают 5-6

зданий, а некоторые вплотную примыкают к котловану строящегося здания. Повторное изучение и определение технического состояния существующих зданий позволило обоснованно запроектировать превентивные мероприятия для сохранения этих зданий. Для одних зданий применялась цементация тела старого фундамента, для другого здания кроме цементации тела фундамента пришлось делать подводку нового фундамента. Для третьей группы зданий было запроектировано и выполнено укрепление грунтов основания цементацией и усиление фундаментов устройством буроинъекционных свай.

При исследованиях были изучены влияние вибрационных воздействий от завивки ударным способом на существующие здания. Были исследованы пределы применения лидерных скважин для погружения в них свайных фундаментов и установлены изменения несущей способности свай погруженных в ли-дерные скважины. Удачное возведение зданий вблизи существующих подтвердили эффективность предложенных технологий погружения свай.

При наличии в геологическом разрезе слабых глинистых и насыпных грунтов для строящихся зданий были предложены уплотненные основания и свайные фундаменты. Верхние слабые слои грунтов основания, если они при расположении подвалов окажутся ниже уровня фундаментов, были заменены послойно уплотненными песчаными основаниями. В связи с тем, что эти здания находятся в стесненных условиях песчаная подушка устраивалась слоями толщиной 20-30 см и уплотнялась до степени плотности 0,80-0,9 малогабаритными катками или трамбовками. На ряде объектов применялись свайные основания, устраиваемые в лидерных скважинах методом вдавливания.

В стесненных условиях нет возможности использования котлованов с естественными откосами. На экспериментальных объектах для защиты котлованов и для исключения рытья грунта в котловане на существующие здания были предложены и применены ограждения из шпунта и «стена в грунте». В некоторых случаях «стена в грунте» являлась не только ограждающей конструкцией но и наружной стеной и несущей конструкцией подземных частей зданий (подвалы 2-5 этажей и автостоянки).

На некоторых объектах, при наличии примыкающих существующих зданий и сооружений и высоком расположении грунтовых вод, при применении шпунтового ограждения котлована или «стены в грунте», были предложены эффективные современные технологии производства работ.

На экспериментальных площадках проектирование водопонижения и дренажа и при возможном возникновении барражного эффекта, производилась на основе математического моделирования изменения уровня подземных вод на прилегающей территории, где расположены существующие здания.

На объектах выбор строительных машин и оборудования и способов производства работ производился с учетом стесненности площадки строительства. Было предусмотрено применение современной малогабаритной техники, мобильных машин и оборудования для уплотнения фунтов, приема и укладки бетонной смеси, автоматическое вязание арматуры для каркасов конструкций.

На всех объектах до максимальных значений были увеличены объемы готовых конструкций, конструктивных элементов, поставляемых на объект и

монтируемых конструктивных элементов «с колес». Строго по графику были организованы работы бетоносмесителей, бетононасосов с учетом работы обслуживающего транспорта в пределах города. При разработке стройгенплана особое внимание уделялось эффективному расположению и использованию кранов и крупногабаритных строительных машин с учетом стесненности строительной площадки и с учетом наличия существующих зданий.

Особое внимание уделялось исключению динамических воздействий от работающих машин и механизмов на существующие здания и сооружения.

Объемы земляных работ на объектах при устройстве подземной автостоянки составляли от 2000 м3 до 11000 м3. Рытье котлованов осуществлялось с помощью экскаваторов на гусеничном ходу HYUNDAI R-250LC-7 объемом ковша 1,08 м3, HYUNDAI R-260LC-7 объемом ковша 1,62 мЗ, HITACHI ЕХ220-5 объемом ковша 1,00 м3 и DAEWOO SOLAR 420LC-V объемом ковша от 2,18 м3 до с погрузкой грунта на автосамосвалы марки КАМАЗ-55111 и КАМАЗ 65115 с грузоподъемностью соответственно 13 и 15 т. Наблюдения показали, что в городских условиях для перевозки грунта на расстояния более 3-5 км, приведенные выше, экскаваторы одновременно обслуживают до 13-16 самосвалов без значительных простоев. Увеличение грузоподъемности машин от 10 до 15 тонн при работе в городских условиях (при скорости движения в среднем до 25-40 км/час) дает на 5-8 % больше экономического эффекта.

На основе проведенных исследований нами была создана технология возведения монолитных стен лифтовых шахт с применением элементов опалубочной системы «DALLI». Применение специальных смазок и усовершенствование технологии использования позволили увеличить кратность использования опалубок «DALLI» в 1,5-2,0 раза. В результате усовершенствования технологий опалубочных работ удалось снизить трудозатраты на сборку и разборку опалубки «DALL1» по сравнению с аналогичными опалубочными системами «Партек» и «Утинор» на 10-20%.

В процессе исследований был усовершенствован замок опалубки и продлен срок эксплуатации до нескольких тысяч раз использования разборки/сборки опалубки. После усовершенствования каркаса опалубок их оборачиваемость была доведена до 450 раз. В результате увеличения высоты этажа вновь возводимых зданий при совместных исследованиях с фирмой «DALLI» была создана опалубка высотой 3,3 м. Эта опалубка прошла апробацию и успешно внедрена при строительстве 22-этажного монолитного здания.

Бетонная смесь на объекты поставлялась из централизованных бетонных заводов. Для перевозки готовой бетонной смеси использовались выпускаемые ЗАО «КОМЗ-Экспорт» 5-7-кубовые модели автобетоносмесителей «TIGARBO» на шасси КАМАЗ 55111, КАМАЗ 5410, МАЗ 6303, МАЗ 630350 и т.д.

На объектах использовались бетононасосы «Putzmeister» марки BSA 1407 D и BSA 1408 Е. Эти бетононасосы имеют максимальный объем подачи бетонной смеси до 79 м3/час, максимальную высоту подачи бетонной смеси до 100 м и максимальную дальность подачи бетонной смеси 250 м.

Выдерживание бетона конструкций производилось с помощью греющих проводов (ПТПЖ 2x1,2) путем нагрева бетона до 40°С за 12-16 часов, выдержке

при указанной температуре в течение 36-48 часов и остыванию в течение 12-24 часов.

В летнее время с целью снижения влагопотерь свежеуложенного бетона, повышения его прочности, уменьшения трудозатрат по уходу за ним, сокращения сроков распалубки, экономии материально - технических ресурсов на базе ЗАО «Химкинское СМУ МОИС-1» была разработана и успешно применена технология предохранения бетона от обезвоживания путём применения водорастворимых полимеров.

В процессе исследований изучалась эффективность использования вязальной закрутки, вращающейся закрутки фирмы «STANLEY» (Германия) и электрической машины для вязки арматуры RB392, RB 215, RB 395 и RB 650А (Япония). Они имеют незначительный вес - от 2,1 до 3,5 кг. Время вязки одного узла составляет 1 сек. Применение машины RB392 увеличило производительность труда по сравнению с ручной закруткой в 10 раз.

На ряде объектов был установлен один башенный кран ХАСО 125, с грузоподъемностью 4,5 тонн при максимальном вылете 65 м. Максимальная высота подъёма до 125 м, максимальная скорость перемещения грузовой тележки, 100 м/мин, максимальная скорость подъёма/опуекания груза 120 м/мин. При строительстве зданий башенного типа с помощью этого крана были выполнены все работы по перемещению строительных материалов и изделий.

Зависимость эффективности использования кранов и бетононасосов от этажности возведения здания показана на рис. 9.

Т,чел. ч/м5

0,50 0,40 0,30

оао 0,10

Рис. 9. Трудозатраты (Т) на 1 м3 уложенного бетона в зависимости от количества этажей (К): 1 - при использовании крана ХАСО-125 (Испания); 2 - при использовании бетононасоса «Ри^гте^ег» БЭЛ-1407-0

Предложена технология возведения монолитных зданий повышенной этажности, учитывающая применение одного башенного крана (например КБ 473 Ржевского краностроительного завода) на весь период строительства, организация бетонных работ в захватках объемом принимаемой бетонной смеси от 545 до 1200 м3, использование современных способов изготовления арматурных каркасов и опалубочных систем, обеспечение непрерывной подачи бетонной смеси и круглогодичное применение греющих проводов и защиты бетона от теплопотерь.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

В диссертационной работе обобщены результаты теоретических, экспериментальных исследований и внедрения комплекса новых технологических решений в области устройства подземных частей и бетонных работ при строительстве многоэтажных монолитных жилых зданий на слабых грунтах в стесненных условиях.

1. Комплексные теоретические и экспериментальные исследования проблем строительства многоэтажных монолитных зданий в стесненных условиях, на площадках со сложными инженерно-геологическими, гидрогеологическими условиями позволили создать комплекс эффективных технологий производства работ на различных этапах строительства, в совокупности обеспечивающих высокий уровень производительности труда за счет полной механизации процессов и высокое качество строительной продукции за счет полного исключения технологических нарушений.

Применение результатов исследований в процессе расчета и проектирования многоэтажных зданий, а также организация строительных работ по предложенным технологиям обеспечивает круглогодичное возведение монолитных конструкций зданий и позволяет сократить себестоимость строительных работ от 10 до 20 %, что вносит значительный вклад в развитие экономики страны.

2. Теоретически исследованы и экспериментально доказаны эффективные технологии устройства свайных оснований зданий на слабых водонасьпценных глинистых и насыпных грунтах в стесненных условиях.

Исследованиями обоснованы и экспериментально установлены технологические регламенты, комплекты машин, механизмов и оборудования, обеспечивающие качественное возведение свайных фундаментов многоэтажных монолитных зданий на слабых грунтах в стесненных условиях. Получены количественные значения ряда технологических параметров при погружении свай забивкой и вдавливанием в лидерных скважинах с учетом специфических свойств слабых грунтов оснований.

3. По результатам натурных исследований было установлено повышение несущей способности свай в слабых глинистых грунтах по сравнению с ее первоначальным значением для одиночных свай от 20 до 38 %. Прирост несущей способности свай после 30 и 60 суток «отдыха» составил 35,1, 96,4, 109,6 и 50,2,114,5,130,1 % соответственно для трех экспериментальных площадок.

Установлено, что увеличение несущей способности свай происходит в основном за счет увеличения сил трения по их боковой поверхности. Для глинистых грунтов с показателем текучести от 0,6 до 0,3 это увеличение достигало от 2,45 до 5,4 раза.

4. Исследования динамического воздействия от забивки свай на грунты и прилегающие здания показали, что сейсмометрический метод является надежным и технологичным инструментом для решения новых задач о возможности применения забивных свай вблизи существующих зданий, с учетом их технического состояния и свойств грунтов на строительных площадках.

5. Установлено, что погружение свай вдавливанием в лидерные скважины

с заглублением концов свай не менее 1 м ниже забоя скважины обеспечивает минимальное воздействие на застройку при достаточно высокой несущей способности.

Влияние лидирующих скважин на несущую способность свай изучалось для глинистых грунтов при различной консистенции (10 (0-0,25; 0,25-0,50 и 0,50-0,75), при диаметре лидерных скважин (с1л)(<Зл= <^-5 см, ёл= (1е -10 см, <1Л = -15 см и ёл =<10). Анализ несущей способности сваи с лидером и без лидера при различных соотношениях длины лидера и длины сваи показали, что при соотношениях глубины лидерных скважин и длины свай от 0,5 до 0,7 расчетная несущая способность сваи уменьшается до 20 %. Применение рыхления грунта в лидерных скважинах для вдавливаемых свай позволяет уменьшить радиус зоны расструктуривания глинистых грунтов до 4- 8 <1.

6. Разработаны и усовершенствованы технологии круглогодичного индустриального возведения многоэтажных монолитных зданий. Для реализации технологий использованы математические модели температурных полей твердеющего бетона с применением греющих проводов, обеспечивающих высокую степень однородности физико-механических характеристик бетонов при использовании управляемых режимов теплового воздействия. Разработанные технологии позволяют интенсифицировать процессы возведения здания с обеспечением высокой технологичности и обеспечивать их эксплуатационную надежность.

7. Проведены теоретические и лабораторные исследования, которые показали, что конечные свойства бетона определяются сформированной в процессе его твердения структурой и что на её формирование самое непосредственное воздействие оказывают температурный фактор и процессы влаго- и массопере-носа. При обеспечении теплозащиты свежеуложенного бетона конструкций главенствующим оказывается температурный фактор, под влиянием которого происходит как набор бетоном прочности, так и формирование термонапряженного состояния. Установлено, что в условиях неравномерных температурных полей прочность бетона в различных частях конструкции может оказаться неодинаковой. Это подтверждает обоснованность предложенных методов выдерживания бетона, обеспечивающих равномерное распределение температуры в теле конструкций.

8. В исследованиях использовано моделирование формирования тепловых полей с использованием греющих проводов. Численные методы решения уравнений, позволили оптимизировать параметры удельной мощности, сечение проводов и шага их расстановки. Разработанная технология позволяет осуществлять расчет греющих проводов с учетом класса и температуры бетонной смеси, температуры наружного воздуха, применяемого типа опалубки, размеров и расположения бетонируемых конструкций.

9. Экспериментально определена зависимость влагопотерь бетона в процессе твердения от ряда технологических факторов: условий окружающей среды (температура, относительная влажность и скорость воздушного потока), времени нанесения и расхода пленкообразующих материалов от модуля неопалубленной

поверхности изделий. Влагопотери бетона без защиты поверхности могут превышать 60% от воды затворения, тогда как бетон под пленкообразующими композициями теряет не более 10% влага к окончанию термообработки.;

Установлено, что пленкообразующее покрытие оказывает положительное влияние на процесс твердения бетона и, в конечном счете, на прочность бетона. Прочность бетонных образцов с покрытием, хранившихся при температуре 18-20°С и относительной влажности 50-60% составила к 90 суткам 21,1 МПа, прочность бетонных образцов без покрытия, хранившихся при температуре 18-20°С и относительной влажности 95%, составила 20,6 МПа. При этом прочность бетонных образцов без покрытия, хранившихся в условиях, аналогичных условиям твердения образцов с покрытием, составила всего 11,2 МПа. Недобор прочности составил почти 50%.

Таким образом, пленкообразующее покрытие существенно улучшает условия гидратации цемента и твердения бетона

10. Разработанные принципы и методические подходы к технологии производства, механизации арматурных, опалубочных и бетонных работ позволили создать комплексное технологическое решение, обеспечивающее интенсификацию строительных процессов и повышение качества строительных работ.

11. Разработана технология возведения монолитных зданий повышенной этажности, учитывающая эффективное использование кранов на весь период строительства, организацию бетонных работ по захваткам объемом принимаемой бетонной смеси от 545 до 1200 м3 в месяц и использование современных способов изготовления арматурных каркасов и опалубочных систем. При этом обеспечивается непрерывная подача бетонной смеси, круглогодичное применение греющих проводов и защита бетона от теплопотерь. При возведении монолитных зданий высотой до 25 этажей применение разработанной технологии позволило:

- сократить себестоимость бетонных работ до 20 %;

- снизить использование кранового времени до 32 %;

- произвести бетонные работы в пределах одного этажа по захваткам в течение 4-6 суток;

- увеличить оборот опалубок в 1,5 - 2,0 раза;

- сократить общий срок строительства объектов на 1,5 - 2,5 месяца.

Основное содержание диссертации отражено в следующих работах:

1. Щерба В.Г. Учет стесненных условий при строительстве монолитных многоэтажных жилых зданий на слабых грунтах. Промышленное и гражданское строительство. М. 2010, № 6. С. 55-57.

2. Щерба В.Г., Щерба В.В. Исследование технологий возведения многоэтажных монолитных зданий. Жилищное строительство. 2005 № 8. С. 20-22.

3. Щерба В.Г. Эффективные способы производства работ при возведении жилого комплекса. Жилищное строительство. 2005 № 12. С. 6-8.

4. Щерба В.Г. Строительство многоэтажных монолитных жилых зданий по новым технологиям. Жилищное строительство. 2006 № 4. С. 2- 5.

5. Ройтман В.М., Щерба В.Г. Пожарная безопасность зданий повышенной этажности. Жилищное строительство. 2006 № 5. С. 22-25.

6. Капустян Н.К., Щерба В.Г. Особенности забивки свай вблизи зданий. Жилищное строительство. 2006 № 5. С. 12-15.

7. Щерба В.Г., Махова И.Д., Кочанов A.A., Коренков A.B., Храмов Д.В. К вопросу размещения пассажирских лифтов при строительстве многоэтажных монолитных жилых зданий. Промышленное и гражданское строительство. М.

2008, № 7. С. 47-48.

8. Щерба В.Г., Ломиев А.Н., Храмов Д.В., Кочанов A.A., Сагалаков Г.В. Особенности технологий приготовления, транспортировки и укладки бетонной смеси при возведении монолитных многоэтажных зданий в стесненных городских условиях. Промышленное и гражданское строительство. М. 2008, № 8. С. 52-53.

9. Щерба В.Г., Бахронов P.P., Кочанов А.А, Сагалаков Г.В., Коренков A.B. Эффективные технологии всесезонного бетонирования с применением греющих проводов на объектах многоэтажных монолитных жилых зданий. Промышленное и гражданское строительство. М. 2008, № 8. С. 54-55.

10. Щерба В.Г., Кочанов A.A., Абелев K.M., Храмов Д.В., Козьмодемьян-ский В.Г. Особенности возведения оснований и фундаментов зданий в стесненных условиях. Промышленное и гражданское строительство. М. 2008, № 12. С. 59-60.

11. Щерба, В.Г. Козьмодемьянский, В.Г., Лейбман Д.М., Кокорев И.В., Храмов Д.В. Результаты исследования особенностей забивки свай вблизи зданий в сложных грунтовых. Промышленное и гражданское строительство. М.

2009, № 1.С. 55-56.

12. Щерба В.Г., Кочанов A.A., Коренков A.B., Сагалаков Г.В. Особенности размещения пассажирских лифтов при строительстве многоэтажных монолитных жилых зданий. Научно-технический журнал Вестник МГСУ. Москва, 2008 г. №3, С. 134-136.

13. Щерба В.Г., Абелев K.M., Храмов ДВ., Сагалаков Г.В., Бахронов P.P. Особенности обеспечения бетонной смесью объектов строительства монолитных многоэтажных зданий в стесненных городских условиях. Научно-технический журнал Вестник МГСУ. Москва, 2008 г. №3, С. 146-149.

14. Щерба В.Г., Кочанов A.A., Сагалаков Г.В., Бахронов Р.Р., Коренков A.B. Исследование эффективных технологий всесезонного бетонирования конструкций многоэтажных монолитных жилых зданий. Научно-технический журнал Вестник МГСУ. Москва, 2008 г. №3, С. 154-159.

15. Щерба В.Г., Щерба В.В. Опыт организации работ по бетонированию монолитных конструкций зданий в г. Химки Московской области в летний период 2002 г.//Строительство. Современные исследования и технологии. Опыт реконструкции: Сб. науч. трудов/ Под общ. ред. A.C. Щенкова. Вып. 2. М.: ГА-СИС, 2002. С 182-186.

16. Щерба В.Г., Щерба Д.В. Опыт обеспечения качества товарного бетона при монолитном домостроении.//Строительство. Современные исследования и технологии. Опыт реконструкции: Сб. науч. трудов / Под общ. ред. A.C. Щенкова. Вып. 2. М.: ГАСИС, 2002. С 202-205.

17. Щерба В.Г., Щерба В.В. Натурные экспериментальные исследования технологий строительно-монтажных работ при возведении жилого дома в г. ХимкиУ/Строительство. Современные исследования и технологии. Опыт реконструкции: Сб. науч. трудов / Под ред. A.C. Щенкова. Вып. 1. М.: ГАСИС, 2002. С 117-126.

18. Щерба В.Г., Щерба В.В., Щерба Д.В. Особенности зимнего бетонирования в условиях строительных площадок в г. Химки. Строительство. Современные исследования и технологии.//Опыт реконструкции; Сб. науч. трудов/ Под общ. ред. А.С.Щенкова. Вып. 2. М.: ГАСИС, 2002. С 187-201.

19. Щерба В.Г., Щерба Д.В., Щерба В.В. Особенности применения опалубок при монолитном строительстве. Строительство. Современные исследования и технологаиУ/Опыт реконструкции; Сб. науч. трудов/ Под общ. ред. А.С.Щенкова. Вып. 4. М.: ГАСИС, 2004. С 153-163.

20. Красновский Б.М., Щерба В.Г. Опыт зимнего бетонирования конструкций в московской области с применением пенополистирола URSA FOAMy/Строктельство. Современные исследования и технологии. Опыт реконструкции; Сб. науч. трудов/ Под общ. ред. A.C. Щенкова. Вып. 5. М.: ГАСИС, 2004. С 18-24.

21. Щерба В.Г., Щерба Д.В. Результаты исследований колебания фунтов оснований при забивке свай на существующие здания. Строительство. Современные исследования и технологии./Юпыт реконструкции; Сб. науч. трудов/ Под общ. ред. A.C. Щенкова. Вып. 5. М.: ГАСИС, 2004. С 188-195.

22. Ройгман В.М., Щерба В.Г. Особенности разработки мероприятий по ограничению опасной зоны работы кранов.//Строительство. Современные исследования и технологии. Опыт реконструкции; Сб. науч. трудов/ Под общ. ред. A.C. Щенкова. Вып. 6. М.: ГАСИС, 2005. С 52-60.

23. Ройтман В.М., Щерба В.Г. Особенности обеспечения пожарной безопасности зданий повышенной этажности.//Строительство. Современные исследования и технологии. Опыт реконструкции; Сб. науч. трудов/ Под общ. ред. A.C. Щенкова. Вып. 6. М.: ГАСИС, 2005. С 52-60.

24. Щерба В.Г. Результаты исследований эффективных способов производства работ при возведении жилого комплекса.//Строительство. Современные исследования и технологии. Опыт реконструкции; Сб. науч. трудов/ Под общ. ред. A.C. Щенкова. Вып. 6. М.: ГАСИС, 2005. С 125-134.

25. Щерба В.Г. Применение способа прогрева бетона греющими проводами при монолитном строительстве.//Строительство. Современные исследования и технологии. Опыт реконструкции; Сб. науч. трудов/ Под общ. ред. A.C. Щенкова. Вып. 6. М.: ГАСИС, 2005. С 135-140.

26. Щерба В.Г., Щерба В.В. Исследование процессов испарения влаги бетона монолитных конструкций зданий.//Строительство. Современные исследования и технологии. Опыт реконструкции; Сб. науч. трудов/ Под общ. ред. A.C. Щенкова. Вып. 7. М.: ГАСИС, 2007. С 100-105.

27. Щерба В.Г. Исследование влияния пленкообразующего покрытия на прочность и морозостойкость бетона монолитных конструкций.//Строительство. Современные исследования и технологии. Опыт реконструкции; Сб. науч. трудов/ Под общ. ред. A.C. Щенкова. Вып. 7. М.: ГАСИС, 2007. С 106-111.

28. Щерба В.Г., Щерба Д.В. Особенности производства строительных работ в стесненных условиях.//Строительство. Современные исследования и технологии. Опыт реконструкции; Сб. науч. трудов/ Под общ. ред. A.C. Щенкова. Вып. 7. М.: ГАСИС, 2007. С 112-117.

29. Щерба В.Г., Кочанов A.A. К вопросам размещения пассажирских лифтов при строительстве многоэтажных монолитных жилых зданий. //Сб. на-учн. трудов ГАСИС. Вып. 7,2007. С. 118-121.

30. Абелев М.Ю., Щерба В.Г., Щерба Д.В., Заранкин A.A. Натурные исследования эффективности применяемых технологий при строительстве 17-ти этажного монолитного жилого дома//Строит. - фор-е среды жизнедеятельности: Материалы пятой научно-практич. конференции молодых ученых, аспирантов и докторантов (5-6 июня 2002 г.) / Моск. гос. строит, ун-т. М.: МГСУ, 2002.354 с.

31. Щерба В.Г., Щерба Д.В. Некоторые особенности технологии монолитного домостроения. Объединенный научный журнал. 2002. № 8(31). С. 37-40.

32. Щерба В.Г., Щерба Д.В. Опыт применения новых технологий при возведении 17-ти этажного монолитного жилого здания в г. Химки. Объединенный научный журнал. 2002 № 8(31). С. 41-46.

33. Щерба В.Г., Щерба Д.В. Технология устройства фундаментов вблизи существующих заглубленных сооружений без забивки свай. Объединенный научный журнал. 2002 № 8(31). С. 47-49.

34. Заранкин A.A., Щерба В.Г. Защита бетонных, железобетонных и металлических конструкций от коррозии: Учебное пособие. М.: ГАСИС, 2002. 348 с.

35. Щерба ВГ. Основы пожарной безопасности и охраны труда при строительстве зданий повышенной этажности. Учебное пособие. М.: ГАСИС, 2005.137 с.

36. Щерба В.Г. Эффективные технологии возведения многоэтажных монолитных жилых зданий на слабых грунтах. Монография. М.: ГАСИС, 2007.271 с.

КОПИ-ЦЕНТР св. 7:07:10429 Тираж 100 экз. г. Москва, ул. Енисейская, д.36 тел.: 8-499-185-7954,8-906-787-7086

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1. АНАЛИЗ ТЕХНОЛОГИЙ ПРОЕКТИРОВАНИЯ И СТРОИТЕЛЬСТВА МНОГОЭТАЖНЫХ ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ НА СЛАБЫХ ГРУНТАХ В СТЕСНЕННЫХ УСЛОВИЯХ.

1.1. Общие положения.

1.2. Основные требования нормативных документов по архитектурно- 18 планировочным решениям многоквартирных жилых зданий.

1.3. Анализ и изучение конструктивных систем многоэтажных жилых зданий.

1.4. Проблемы устройства оснований и фундаментов многоэтажных зданий на слабых грунтах в стесненных условиях.

1.5. Основные факторы, влияющие на обоснованный выбор технологий устройства подземных и надземных конструкций многоэтажных зданий на слабых грунтах.

1.6. Задачи исследований.

ГЛАВА 2. ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ОСОБЕННОСТЕЙ ВЫБОРА ТЕХНОЛОГИЙ СТРОИТЕЛЬСТВА МНОГОЭТАЖНЫХ ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ НА СЛАБЫХ ГРУНТАХ В СТЕСНЕННЫХ УСЛОВИЯХ.

2.1. Общие положения.

2.2. Анализ технологий возведения подземной части многоэтажных жилых зданий в сложных инженерно-геологических условиях.

2.3. Индустриальные технологии возведения надземной части многоэтажных жилых зданий.

2.4. Исследование особенностей проектирования технологий строительства многоэтажных жилых зданий на слабых грунтах.

2.5. Исследование особенностей проектирования строительных работ с учетом стесненности условий организации строительства и наличия слабых грунтов в основании проектируемого объекта.

2.6. Вводы по главе 2.

ГЛАВА 3. ИССЛЕДОВАНИЕ ЭФФЕКТИВНЫХ ТЕХНОЛОГИЙ ВСЕСЕЗОННОГО БЕТОНИРОВАНИЯ КОНСТРУКЦИЙ ПРИ СТРОИТЕЛЬСТВЕ МНОГОЭТАЖНЫХ МОНОЛИТНЫХ ЗДАНИЙ.

3.1. Общие положения.

3.2. Оценка эффективности применения греющих проводов при бетонировании монолитных конструкций многоэтажных жилых зданий.

3.3. Учет технических требований к греющим проводам и силовому электрооборудованию при обогреве бетона монолитных конструкций

3.4. Электрический расчет греющих проводов.

3.5. Разработка технологии производства работ при бетонировании железобетонных монолитных конструкций с использованием греющих проводов.

3.5.1. Методика выбора и расчета технологических параметров электрообогрева бетона железобетонных монолитных конструкций.

3.5.2. Особенности производства работ по электрообогреву монолитных железобетонных конструкций.

3.6. Результаты экспериментальных исследований эффективности применения греющих проводов при строительстве монолитных многоэтажных жилых зданий.

3.7. Выводы по главе 3.

ГЛАВА 4. ИССЛЕДОВАНИЕ ПРИЧИН НИЗКОЙ ПРОЧНОСТИ БЕТОНА КОНСТРУКЦИЙ ПРИ СТРОИТЕЛЬСТВЕ МНОГОЭТАЖНЫХ МОНОЛИТНЫХ ЗДАНИЙ.

4.1. Задачи исследований.

4.2. Основные причины низкой прочности бетона конструкций монолитных зданий.

4.3. Изменение содержания воды в бетоне конструкций зданий при его тепловой обработке.

4.4. Влияние влагопотерь из свежего бетона на его структуру и прочностные характеристики.

4.5. Способы предотвращения влагопотерь из бетона конструкций при термообработке.

4.6. Обеспечение трещиностойкости бетона конструкций в условиях сухого жаркого периода года в зависимости от различных технологических факторов.

4.7. Выводы по главе 4.

ГЛАВА 5. ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ПЛЕНКООБРАЗУЮЩИХ СОСТАВОВ НА СТРУКТУРУ И СВОЙСТВА БЕТОНА ПРИ СТРОИТЕЛЬСТВЕ МНОГОЭТАЖНЫХ МОНОЛИТНЫХ ЗДАНИЙ.

5.1. Задачи исследований.

5.2. Качественное определение скорости испарения влаги из бетона монолитных конструкций зданий.

5.3. Количественная оценка влагопотерь из бетона монолитных конструкций зданий.

5.4. Исследование влияния пленкообразующего покрытия на прочность бетона монолитных конструкций зданий.

5.5. Исследование влияния пленкообразующего покрытия на морозостойкость бетона монолитных конструкций зданий.

5.6. Определение влияния пленкообразующего покрытия на приповерхностную гидратацию бетона монолитных конструкций зданий.

5.7. Выводы по главе 5.

ГЛАВА 6. ИССЛЕДОВАНИЕ ЭФФЕКТИВНЫХ ТЕХНОЛОГИЙ УСТРОЙСТВА СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ ПРИ СТРОИТЕЛЬСТВЕ МНОГОЭТАЖНЫХ МОНОЛИТНЫХ ЗДАНИЙ НА СЛАБЫХ ГРУНТАХ В СТЕСНЕННЫХ УСЛОВИЯХ.

6.1. Задачи исследований.

6.2. Инженерно-геологические условия экспериментальной площадки строительства.

6.3. Методика исследований технологий устройства свайных фундаментов многоэтажных зданий на водонасыщенных глинистых и насыпных грунтах.

6.4. Результаты исследования изменения во времени несущей способности свай фундаментов многоэтажных зданий на водонасыщенных глинистых и насыпных грунтах.

6.5. Результаты исследований эффективных технологий погружения свай вдавливанием вблизи существующих зданий.

6.6. Выводы по главе 6.

ГЛАВА 7. ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ КОЛЕБАНИЙ ГРУНТА ПРИ ЗАБИВКЕ СВАЙ НА СУЩЕСТВУЮЩИЕ ЗДАНИЯ СЕЙСМОМЕТРИЧЕСКИМ МЕТОДОМ.

7.1. Задачи исследований.

7.2. Инженерно-геологические условия экспериментальной площадки строительства.

7.3. Аппаратура и методика измерений.

7.3.1. Состав измерительного комплекса и его параметры.

7.3.2. Подбор сейсмометра для регистрации на экспериментальной площадке строительства.

7.3.3. Выбор методики обработки сейсмических записей.

7.3.4. Схема наблюдений на экспериментальной строительной площадке.

7.4. Характеристики ударных воздействий на грунте.

7.4.1. Картина колебаний при забивке соседних свай.

7.4.2. Характеристики сигналов: абсолютные уровни, спектры и поляризация колебаний при забивке сваи.

7.4.3. Изменение параметров ударов во времени и затухание воздействий после остановки забивки свай.

7.5. Изучение воздействия ударов на существующее здание.

7.5.1. Распределение воздействий по высоте существующего здания.

7.5.2. Измерения в точках возможных максимальных воздействий.

7.5.3. Распределение воздействий по плану существующего здания.

7.6. Выводы по главе 7.

ГЛАВА 8. ИССЛЕДОВАНИЕ ЭФФЕКТИВНЫХ ТЕХНОЛОГИЙ СТРОИТЕЛЬСТВА МОНОЛИТНЫХ МНОГОЭТАЖНЫХ ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ НА СЛАБЫХ ГРУНТАХ В СТЕСНЕННЫХ УСЛОВИЯХ.

8.1. Технологии приготовления, транспортировки и укладки бетонной смеси при возведении многоэтажных монолитных жилых зданий.

8.2. Арматурные работы при строительстве многоэтажных монолитных жилых зданий на слабых грунтах в стесненных условиях.

8.3. Оценка технологий производства работ при строительстве многоэтажных монолитных жилых зданий на слабых грунтах в стесненных условиях.

8.4. Выводы по главе 8.

ГЛАВА 9. ОБОБЩЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ НАТУРНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ ЭФФЕКТИВНЫХ ТЕХНОЛОГИЙ СТРОИТЕЛЬСТВА МНОГОЭТАЖНЫХ МОНОЛИТНЫХ ЗДАНИЙ НА СЛАБЫХ ГРУНТАХ В СТЕСНЕННЫХ УСЛОВИЯХ.

9.1. Результаты применения требований к учету стесненности условий строительства и наличия слабых грунтов в основании при проектировании и строительстве зданий.

9.2. Обобщение результатов натурных исследований эффективных технологий экспериментальных многоэтажных монолитных зданий на слабых грунтах в стесненных условиях.

9. 3. Выводы по главе 9.

В течение многих лет капитальные жилые здания возводились из мелкоштучных и крупных бетонных строительных материалов, а также из кирпича. Большой спрос на жильё, возникший после Великой Отечественной войны в основном был решен благодаря индустриальным методам домостроения (крупнопанельный, крупноблочный, объемноблочный и др.). К началу 1970 - х годов все большие и маленькие города и поселки городского типа по всей территории СНГ, в том числе РФ, были застроены, в основном, этими типами зданий.

Начиная с 1970 - х годов, наряду со сборным домостроением из неизменяемых конструктивных элементов, приведших к некоторому однообразию в архитектуре, началось развитие строительства многоэтажных жилых и общественных зданий из монолитного железобетона в индустриальных, многократно оборачиваемых опалубках, с одновременным развитием машин и строительного оборудования, позволяющих эффективную перевозку бетонной смеси до объекта, подачу в места укладки и технологий выдерживания бетона конструкций и т.д.

В настоящее время в мировой практике строительства соотношение между зданиями и сооружениями из сборного и монолитного бетона складывается в пользу монолитного. Так, в США они составляют соответственно 37 и 63%, в Англии - 32 и 68%, во Франции - 14 и 86%.

Ежегодное производство бетона для монолитного строительства в мире превышает полтора миллиарда кубометров. По объему производства и применения монолитный бетон намного опережает другие виды строительных материалов. В наиболее развитых странах показатель применения монолитного бетона на одного жителя составляет: в США - 0,75 м ; в Японии - 1,20; в Германии - 0,80; во Франции - 0,50; в Италии - 1,10; в Израиле - 2,00 и т. д. В России, для сравнения, - 0,15 - 0,20.

Экономические преимущества монолитных железобетонных конструкций, по сравнению с кирпичным и полносборным строительством, характеризуются снижением единовременных затрат на создание производственной базы на 20 - 30%, уменьшением расхода стали на 10 - 15%, энергоемкости -до 30% и на 25% меньшими суммарными трудовыми затратами по сравнению с кирпичными зданиями той же этажности.

Несмотря на все достигнутые успехи в монолитном домостроении в Российской Федерации, при строительстве многоэтажных монолитных жилых зданий, до настоящего времени существует большое количество проблем в обеспечении строительства новыми технологиями, методами проектирования, и эксплуатации монолитных многоэтажных жилых зданий, особенно на слабых грунтах и в стесненных условиях. Для качественного монолитного домостроения важными проблемами являются обеспечение бетонных заводов качественным, сырьем для производства бетона и оснащение строительных организаций современными строительными машинами и оборудованием.

Целью исследований является комплексное решение проблем строительства монолитных многоэтажных зданий в стесненных условиях, на площадках со сложными инженерно-геологическими, гидрогеологическими условиями и создание эффективных технологий производства работ на различных этапах строительства, в совокупности позволяющих повысить уровень производительности труда за счет комплексной механизации процессов и высокое качество строительной продукции.

Для достижения поставленной цели потребовалось выполнить комплекс исследований и решить следующие основные задачи:

- исследовать особенности проектирования (проектов производства работ) многоэтажных жилых зданий на слабых (водонасыщенных глинистых и насыпных) грунтах в стесненных условиях городской застройки;

- исследовать и оптимизировать технологии строительства монолитных многоэтажных жилых зданий на слабых грунтах в стесненных городских условиях;

- разработать эффективные технологии всесезонного бетонирования с применением греющих проводов на объектах многоэтажных монолитных жилых зданий;

- исследовать причины низкой прочности бетона конструкций монолитных многоэтажных зданий, возводимых на слабых грунтах;

- провести оценку влияния пленкообразующих составов на структуру и прочность бетона при возведении многоэтажных монолитных зданий;

- разработать технологии устройства свайных фундаментов многоэтажных жилых зданий на слабых грунтах в стесненных условиях городской застройки;

- исследовать влияние колебаний при забивке свай на существующие здания на слабых грунтах сейсмометрическим методом;

- провести натурные исследования эффективных технологий возведения многоэтажных монолитных зданий на слабых грунтах;

- провести оптимизацию технологии производства работ на базе современных технологических комплектов средств механизации бетонных работ с учетом круглогодичного строительства;

- провести анализ методов проведения геотехнического мониторинга в зависимости от места строительства, специфических и сложных инженерно-геологических, гидрогеологических и погодно-климатических условий строительных площадок.

Научная новизна работы состоит в комплексном исследовании проблем строительства многоэтажных объектов и зданий повышенной этажности в стесненных условиях, на площадках со сложными инженерно-геологическими, гидрогеологическими условиями и в создании научно обоснованных эффективных технологий производства работ на различных этапах строительства, в совокупности позволяющих обеспечить высокий уровень производительности труда и высокое качество строительной продукции.

Теоретически исследованы и экспериментально доказаны эффективные технологии устройства свайных оснований зданий и пределы их применимости на слабых водонасыщенных глинистых и насыпных грунтах вблизи существующих сооружений и в стесненных условиях.

Разработаны новые технологии производства опалубочных, арматурных и бетонных работ, а также предложены модели взаимодействия работ строительных машин и оборудования в процессе строительства, обеспечивающих сокращение сроков производства работ без снижения качества.

Для реализации технологий использованы аналитические расчеты температурных полей твердеющего бетона с применением греющих проводов и проведена оптимизация технологических режимов при производстве работ, включая период положительных температур.

Теоретически исследованы и экспериментально доказаны эффективные технологии выдерживания бетона при круглогодичном бетонировании монолитных конструкций зданий и способов защиты свежеуложенной бетонной смеси, исключающих миграцию влаги и снижающих деструктурные процессы.

Разработана методика мониторинга примыкающих зданий застройки и возводимых объектов с использованием комплекта виброизмерительной регистрирующей аппаратуры. Проведен аналитический и экспериментальный анализ влияния динамических параметров погружения свай на примыкающие здания и установлена динамика развития их колебаний в процессе забивки свай.

Практическое значение диссертационной работы заключается в разработке эффективных технологий, обеспечивающих всесезонное возведение зданий в стесненных условиях, на площадках со сложными инженерно-геологическими и гидрогеологическими условиями.

Экспериментально доказана эффективность технологии устройства свайных оснований зданий на слабых водонасыщенных глинистых и насыпных грунтах вблизи существующих зданий и в стесненных условиях.

Установлены рациональные пределы использования различных опалубочных систем и оптимизированы технологии производства работ. Реализованы эффективные способы производства арматурных и бетонных работ, а также новые способы взаимоувязки работ строительных машин и оборудования в процессе производства работ, которые обеспечивают круглогодичное возведение монолитных конструкций зданий.

Разработаны мероприятия по управлению технологическими характеристиками бетонной смеси за счет введения химических добавок, обеспечивающих интенсификацию производства работ в зимний и жаркий периоды при строительстве монолитных многоэтажных жилых зданий. Установлено влияние химического состава цементов на скорость набора прочности бетонов при введении добавок и тепловой обработке.

Исследованы управляемые режимы выдерживания бетона монолитных конструкций зданий с применением греющих проводов, а также защиты све-жеуложенного бетона от влагопотерь с применением пленкообразующих составов.

Разработана и внедрена в производство система инструментального контроля технологических процессов монолитного строительства, обеспечивающая количественную оценку показателей и способствующая повышению качества работ и эксплуатационной надежности зданий.

Использование разработанных технологий при возведении многоэтажных монолитных зданий позволило:

- сократить себестоимость бетонных работ от 10 до 20 %;

- снизить использование кранового времени до 32 %;

- увеличить оборачиваемость опалубок до 400 раз;

- сократить общий срок строительства объектов на 1,5 - 2,5 месяца.

Внедрение работы. Основные результаты научных исследований внедрены при разработке проектов и строительстве более тридцати 17-25 - этажных монолитных жилых зданий в Московской области, в т.ч. в г. Химки.

Публикации. Основное содержание выполненных научных исследований по диссертационной работе изложено в 36 работах автора, в том числе в 2-х учебных пособиях и в 1-ой монографии. Опубликованы 33 научные статьи: 5 научных статей в журнале «Жилищное строительство», 6 научных статей в журнале «Промышленное и гражданское строительство» и 3 научных статьи в «Вестнике МГСУ».

Общий объем диссертации. Диссертация состоит из введения, 9 глав, основных выводов, списка использованной литературы, имеющего 244 наименований. Общий объем диссертации 265 страниц, в т.ч. 232 страницы машинописного текста, 60 рисунков и 12 таблиц.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

В диссертационной работе обобщены результаты теоретических, экспериментальных исследований и внедрения комплекса новых технологических решений в области устройства подземных частей и бетонных работ при строительстве многоэтажных монолитных жилых зданий на слабых грунтах в стесненных условиях.

1. Комплексные теоретические и экспериментальные исследования проблем строительства многоэтажных монолитных зданий в стесненных условиях, на площадках со сложными инженерно-геологическими, гидрогеологическими условиями позволили создать комплекс эффективных технологий производства работ на различных этапах строительства, в совокупности обеспечивающих высокий уровень производительности труда за счет полной механизации процессов и высокое качество строительной продукции за счет полного исключения технологических нарушений.

Применение результатов исследований в процессе расчета и проектирования многоэтажных зданий, а также организация строительных работ по предложенным технологиям обеспечивает круглогодичное возведение монолитных конструкций зданий и позволяет сократить себестоимость строительных работ от 10 до 20 %, что вносит значительный вклад в развитие экономики страны.

2. Теоретически исследованы и экспериментально доказаны эффективные технологии устройства свайных оснований зданий на слабых водонасы-щенных глинистых и насыпных грунтах в стесненных условиях.

Исследованиями обоснованы и экспериментально установлены технологические регламенты, комплекты машин, механизмов и оборудования, обеспечивающие качественное возведение свайных фундаментов многоэтажных монолитных зданий на слабых грунтах в стесненных условиях. Получены количественные значения ряда технологических параметров при погружении свай забивкой и вдавливанием в лидерных скважинах с учетом специфических свойств слабых грунтов оснований.

3. По результатам натурных исследований было установлено повышение несущей способности свай в слабых глинистых грунтах по сравнению с ее первоначальным значением для одиночных свай от 20 до 38 %. Прирост несущей способности свай после 30 и 60 суток «отдыха» составил 35,1, 96,4, 109,6 и 50,2, 114,5, 130,1 % соответственно для трех экспериментальных площадок.

Установлено, что увеличение несущей способности свай происходит в основном за счет увеличения сил трения по их боковой поверхности. Для глинистых грунтов с показателем текучести от 0,6 до 0,3 это увеличение достигало от 2,45 до 5,4 раза.

4. Исследования динамического воздействия от забивки свай на грунты и прилегающие здания показали, что сейсмометрический метод является надежным и технологичным инструментом для решения новых задач о возможности применения забивных свай вблизи существующих зданий, с учетом их технического состояния и свойств грунтов на строительных площадках.

5. Установлено, что погружение свай вдавливанием в лидерные скважины с заглублением концов свай не менее 1 м ниже забоя скважины обеспечивает минимальное воздействие на застройку при достаточно высокой несущей способности.

Влияние лидирующих скважин на несущую способность свай изучалось для глинистых грунтов при различной консистенции (1Ь) (0-0,25; 0,250,50 и 0,50-0,75), при диаметре лидерных скважин (с1л) (с!л= <1с-5 см, ёл= с1с -10 см, с!л = с1с -15 см и <1л =с!с). Анализ несущей способности сваи с лидером и без лидера при различных соотношениях длины лидера и длины сваи показали, что при соотношениях глубины лидерных скважин и длины свай от 0,5 до 0,7 расчетная несущая способность сваи уменьшается до 20 %. Применение рыхления грунта в лидерных скважинах для вдавливаемых свай позволяет уменьшить радиус зоны расструктуривания глинистых грунтов до 4- 8 &

6. Разработаны и усовершенствованы технологии круглогодичного индустриального возведения многоэтажных монолитных зданий. Для реализации технологий использованы математические модели температурных полей твердеющего бетона с применением греющих проводов, обеспечивающих высокую степень однородности физико-механических характеристик бетонов при использовании управляемых режимов теплового воздействия. Разработанные технологии позволяют интенсифицировать процессы возведения здания с обеспечением высокой технологичности и обеспечивать их эксплуатационную надежность.

7. Проведены теоретические и лабораторные исследования, которые показали, что конечные свойства бетона определяются сформированной в процессе его твердения структурой и что на её формирование самое непосредственное воздействие оказывают температурный фактор и процессы вла-го- и массопереноса. При обеспечении теплозащиты свежеуложенного бетона конструкций главенствующим оказывается температурный фактор, под влиянием которого происходит как набор бетоном прочности, так и формирование термонапряженного состояния. Установлено, что в условиях неравномерных температурных полей прочность бетона в различных частях конструкции может оказаться неодинаковой.

Это подтверждает обоснованность предложенных методов выдерживания бетона, обеспечивающих равномерное распределение температуры в теле конструкций.

8. В исследованиях использовано моделирование формирования тепловых полей с использованием греющих проводов. Численные методы решения уравнений, позволили оптимизировать параметры удельной мощности, сечение проводов и шага их расстановки. Разработанная технология позволяет осуществлять расчет греющих проводов с учетом класса и температуры бетонной смеси, температуры наружного воздуха, применяемого типа опалубки, размеров и расположения бетонируемых конструкций.

9. Экспериментально определена зависимость влагопотерь бетона в процессе твердения от ряда технологических факторов: условий окружающей среды (температура, относительная влажность и скорость воздушного потока), времени нанесения и расхода пленкообразующих материалов от модуля неопалубленной поверхности изделий. Влагопотери бетона без защиты поверхности могут превышать 60% от воды затворения, тогда как бетон под пленкообразующими композициями теряет не более 10% влаги к окончанию термообработки.

Установлено, что пленкообразующее покрытие оказывает положительное влияние на процесс твердения бетона и, в конечном счете, на прочность бетона. Прочность бетонных образцов с покрытием, хранившихся при температуре 18-20°С и относительной влажности 50-60% составила к 90 суткам 21,1 МПа, прочность бетонных образцов без покрытия, хранившихся при температуре 18-20°С и относительной влажности 95%, составила 20,6 МПа. При этом прочность бетонных образцов без покрытия, хранившихся в условиях, аналогичных условиям твердения образцов с покрытием, составила всего 11,2 МПа. Недобор прочности составил почти 50%.

Таким образом, пленкообразующее покрытие существенно улучшает условия гидратации цемента и твердения бетона

10. Разработанные принципы и методические подходы к технологии производства, механизации арматурных, опалубочных и бетонных работ позволили создать комплексное технологическое решение, обеспечивающее интенсификацию строительных процессов и повышение качества строительных работ.

11. Разработана технология возведения монолитных зданий повышенной этажности, учитывающая эффективное использование кранов на весь период строительства, организацию бетонных работ по захваткам объемом принимаемой бетонной смеси от 545 до 1200 м в месяц и использование современных способов изготовления арматурных каркасов и опалубочных систем. При этом обеспечивается непрерывная подача бетонной смеси, круглогодичное применение греющих проводов и защита бетона от теплопотерь. При возведении монолитных зданий высотой до 25 этажей применение разработанной технологии позволило:

- сократить себестоимость бетонных работ до 20 %;

- снизить использование кранового времени до 32 %;

- произвести бетонные работы в пределах одного этажа по захваткам в течение 4-6 суток;

- увеличить оборот опалубок в 1,5 - 2,0 раза;

- сократить общий срок строительства объектов на 1,5 - 2,5 месяца.

1. Абелев М.Ю. Аварии фундаментов сооружений. М.: МИСИ им. В.В.Куйбышева, 1975.

2. Абелев М.Ю. Слабые водонасыщенные глинистые грунты как основания сооружений. М.: Стройиздат, 1973.

3. Абелев М.Ю. Строительство промышленных и гражданских сооружений на слабых водонасыщенных грунтах. М.: Стройиздат, 1983.

4. Абелев Ю.М., Абелев М.Ю. Основы проектирования и строительства на просадочных макропористых грунтах. М.: Стройиздат, 1980.

5. Абрамкина В.Г., Курбатова И.И., Высоцкий С.А. Влияние температуры на гидратацию цемента в начальный период твердения. В сб.: Технология бетонных работ в условиях сухого жаркого климата,- М., 1979, с.97-102.

6. Алексеев Ю.В., Ройтман В.М, Дмитриев, Допилин А.Н. Формирование надстроек и мансард из облегченных конструкций на кирпичных домах периода 1959 1960-х гг. - М.: 1999.

7. Алмазов В.О. Проектирование железобетонных конструкций по ЕВРОНОРМАМ. Научное издание. Москва: Издательство Ассоциации строительных вузов, 2007.-216 с.

8. Альтшуллер Е.М. Индустриальное домостроение из монолитного бетона. М., 1976. С. 127.

9. Апарин И.Л., Исакович Г.А. О комплексном подходе к проблеме снижения материалоемкости в строительстве // Промышленное строительство. 1982. №7. С. 18-19.

10. Архитектура гражданских и промышленных зданий: Гражданские здания: Учеб. для вузов // A.B. Захаров, Т.Г. Маклакова, А,С. Ильяшев и др.; Под общ. ред. A.B. Захарова. М.: Стройиздат, 1993. - 509 с.

11. Атаев С.С. Технология индустриального строительства из монолитного бетона. М.: Стройиздат, 1989.

12. Афанасьев A.A. Возведение зданий и сооружений из монолитного железобетона. М.: Стройиздат, 1990.

13. Афанасьев A.A., Данилов H.H., Копылов В.Д. и др. Технология строительных процессов. М.: Высшая школа, 1999. 463 с.

14. Баженов Ю.М. Технология бетона. —М., Высшая школа, 1978,455с.

15. Баженов Ю.М., Иванов Ф.М. Бетон с химическими добавками. М. ЦМИПКС, 1986.-60 с.

16. Баркан Д:Д. Динамика оснований и фундаментов. М.: Строй-воениздат, 1948. 412 с.

17. Батраков В.Г., Иванов Ф.М. Применение суперпластификаторов в бетоне. М. ВНИИС Госстроя СССР, 1982. 137 с.

18. Бауман В.А., Быховский И.И., Вибрационные машины и процессы в строительстве. М.: Высшая школа, 1977. 253 с.

19. Бахолдин Б.В, Большаков H.H. Исследования напряженного состояния глинистых грунтов при погружении свай // Основания, фундаменты и механика грунтов. 1973. № 5. С. 11-13.

20. Бахолдин В.В. Сопротивление глинистых грунтов при погружении свай // Свайные фундаменты: Тез. докл. семинара-совещания. Киев, 1971. С. 61-64.

21. Березовский Б.И., Евдокимов Н.И., Жадановский Б.В., Розенбойм JI.B., Широкова JI.A. Возведение монолитных конструкций зданий и сооружений. М., 1981.С. 323.

22. Берзон И.С., Епинатьева A.M., Парийская Г.Н., Стародубровская

23. С.П. Динамические характеристики сейсмических волн в реальных средах //М., Изд. АН СССР., 1962. 490 с

24. Бетонные и железобетонные работы / К.И.Башлай, В.Я.Гендин и др. Под ред. В.Д.Топчия. М.: Стройиздат, 1987. 320 с.

25. Бруссер М.И. Прогнозирование качественных показателей и однородности бетона по характеристикам структурной пористости. -В сб.: Статистический контроль качества бетона. М., 1969, с. 139-149.

26. Бужевич Г.А. Испарение воды из бетона. Научн.тр./НИИЖБ. 1957, вып.1, с.14-30.

27. Булгаков С.Н. Технологичность железобетонных конструкций и проектных решений. М.: Стройиздат, 1983. 301 с.

28. Бутт Ю.М. Технология цемента и других вяжущих материалов. -М., Стройиздат, 1976. 407 с.

29. Быкова И.В. Оценка эффективности ухода за бетоном с помощью различных пленкообразующих материалов. Б кн.: Новые исследования по технологии, расчету и конструированию железобетонных конструкций"- М., 1980, с. 15-20.

30. Верхоланцев В.В. Водные краски на основе синтетических полимеров. Л.: Изд.Химия, 1968. - 200 с.

31. Веселов В.А. Проектирование оснований и фундаментов: Основы теории и примеры расчета: Учеб. пособие для вузов. М.: Стройиздат, 1990. 304 с.

32. Вильман Ю.А. Технология строительных процессов и возведения зданий. Современные прогрессивные методы. -М.: Изд. АСВ, 2005. 336 с.

33. Волков Б.Г. Уход за свежеуложенным бетоном с помощью пленкообразующих материалов. М., 1971. Уч. - метод, пособ. /Под ред. Шесто-перова C.B. Вое. вузиздат, 1963, 15 с. с ил.

34. Волосян Л.Я. Тепло- и массообмен при термообработке бетонных и железобетонных изделий. Минск: Наука и техника, 1973. -255.

35. ВСН 490-87. Проектирование и устройство свайных фундаментов и шпунтовых ограждений в условиях реконструкции промышленных предприятий и городской застройки / Минмонтажспецстрой СССР. М., 1988.

36. Ганичев И.А. Устройство искусственных сооружений и фундаментов. М.: Стройиздат, 1981. 543 с.

37. Герсеванов Н.М. Польшин Д.Е. Теоретические основы механики грунтов и их практическое приложение. М.: Стройиздат, 1948. 247 с.

38. Гольдштейн М.Н. Механические свойства грунтов. М.: Стройиздат, 1979. 304 с.

39. ГОСТ 24211-2003 «Добавки для бетонов и строительных растворов».

40. ГОСТ 26633-910 «Бетоны тяжелые и мелкозернистые. Технические условия».

41. Гурвич И.И., Боганик Г.Н. Сейсмическая разведка //М., Недра., 1980. 551 с.

42. Гроздов В.Т. Дефекты строительных конструкций и их последствия. СПб, Издательский дом KN+, 2000. - 152 с.

43. Гроздов В.Т. Вопросы строительства зданий после длительного перерыва в производстве строительно-монтажных работ. СПб, Издательский дом KN+, 2000. - 56 с.

44. Денисов Н.Я. Природа прочности и деформации грунтов. М.: Госстройиздат, 1972. 360 с.

45. Дерягин Б.В., Нерпин C.B., Чуриев Н.В. К теории испарения жидкости из капилляров. Коллоидный журнал. М., 1964, т.24, № 3, с.301-307.

46. Джантимиров Х.А., Ушаков И.В. Устойчивость свай в грунте // Сб.тр. НИИОСП им. Н.М.Герсеванова. Вып. 70. М., 1980. С. 72-78.

47. Дмитрович А.Д. Тепло- и массообмен при твердении бетона в паровой среде. М.: Изд-во лит-ры по стр-ву, 1967,-244с.

48. Добромыслов А.Н. Ошибки проектирования строительных конструкций: Научное издание. М.: Издательство Ассоциации строительных вузов, 2007.- 184 с.

49. Елшин И.М., Власенко В.А. Безвлажностный уход за монолитным бетоном в облицовках оросительных каналов. — Гидротехника и мелиорация. Изд-во Колос, 1970, № 6, с.26-35.

50. Елшин И.М., Мананников П.М. Защита свежеуложенного бетона из синтетических смол. Гидротехника и мелиорация. 1962, № 8, с.31-33.

51. Железобетон в XXI веке: состояние и перспективы развития бетона и железобетона в России. М.: Готика, 2001. 684 с.

52. Жинкин Г.Н., Калганов В.Ф. Закрепление слабых грунтов в условиях Ленинграда. Л. : Стройиздат, 1967. 150с.

53. Заседателев И.Б., Багачев Е.И. Массообмен с внешней средой притвердении бетона в воздушно-сухих условиях. Бетон и железобетон. 1971, № 8, с.20-22.

54. Заседателев И.Б., Петров-Денисов В.Г. Тепло- и массоперенос в бетоне специальных промышленных сооружений. М.: Госстройиздат, 1973,№1, 67 с.

55. Захаров A.B., Маклакова Т.Г. и др. Гражданские здания. -М.:1993.

56. Защепин А.И., Пак К.К., Янбых И.И. Испарение воды из бетона. Труды СоюзорНИИ. М., 1977, вып.97, с.62-69.

57. Зиангиров P.C., Быкова B.C., Полтев М.П. Инженерная геология в строительстве. М.: Стройиздат, 1986. 175 с.

58. Золотницкий И.Я. Новые методы ухода за бетоном. Киев: Буди-вельник, 1981. - 49 с.

59. Иванов П.Л. Уплотнение малосвязных грунтов взрывами. М.,1983.

60. Иванов Ф.М., Михайлова Р.Д. Применение, лака этиноль для ухода за свежеуложенным бетоном. М.: Автотрансиздат, 1955. - 25 с.

61. Ильичев В.А., Коновалов П.А., Никифорова Н.С. Особенности геомониторинга при возведении подземных сооружений в условиях тесной городской застройки // Основания, фундаменты и механика грунтов. 1999. № 4. С. 20-26.

62. Инструкция по проектированию и устройству свайных фундаментов зданий и сооружений в г. Москве. Правительство Москвы, Моско-мархитектура, 2001.

63. Инструкция по тепловой обработке сборных изделий из бетона и железобетона продуктами сгорания природного газа. ВСП 2-93-81 Миннеф-тегазстрой. М., 1982. - 40 с.

64. Исследование процесса деформирования слабых глинистых грунтов в натурных условиях / Д.К.Бугров, С.Н.Кураев, А.В.Голли, И.А.Пирогов.

65. А.Г.Шашкин // Основания, фундаменты и механика грунтов. 1997. № 1. С. 6-12.

66. Калюжнюк М.М. Исследование параметров колебаний грунта при забивке свай на моделях // Сб. тр. ВНИИГСа. 1976. Вып. С. 40-53.

67. Калюжнюк М.М., Рудь В.К. Сваебойные работы при реконструкции: (Влияние колебаний на здания и сооружения). Л.: Стройиздат, 1989.160 с.

68. Капустян Н.К. Техногенное воздействие на литосферу объект планетарных исследований XXI века // Проблемы геофизики XXI века / Под ред. А.В.Николаева. Кн. 2. М.: Наука, 2003. С. 213-244.

69. Капустян Н.К., Щерба В.Г. Особенности забивки свай вблизи зданий. Жилищное строительство. 2006 № 5. С. 12-15.

70. Кенеке Р. Защита поверхности бетона. М.: Стройиздат, 1981.104 с.

71. Ким H.H., Маклакова Т.Г. Архитектура гражданских и промышленных зданий. Специальный курс. М.: Стройиздат, 1987. - 287 с.

72. Клевицкая Е.А. Проблемы реконструкции первых районов массового индустриально го домостроения. М: 1998.85

73. Коновалов П.А. Основания и фундаменты реконструируемых зданий. М.: ВНИИНТПИ, 2000. 308 с.

74. Конструкции гражданских зданий/ Под ред. Маклаковой Т.Г. М:1986.

75. Копылов Б.Д. Исследование удельного сопротивления, деформаций и потерь влаги бетонами в процессе электропрогрева. Автореф. дисс. на соиск. учен. степ, к.т.н.- М., 1969. 26 с.

76. Коррозия бетона и железобетона, методы их защиты /В.М. Москвин, Ф.М. Иванов, С.Н. Алексеев, E.H. Гузеев. М., 1980.-536с.

77. Красновский Б.М. Зимнее бетонирование в условиях индустриализации монолитного бетона. М. ЦМОИПКС, 1985. 58с.

78. Красновский Б.М. Инженерно-физические основы методов зимнего бетонирования. М.: Изд-во ГАСИС, 2004. 470 с.

79. Красновский Б.М., Долгополов Н.Н., Загреков В.В., Суханов М.А., Лореттова Р.Н. Твердение бетонов на вяжущем низкой водопотребности при отрицательных температурах. Бетон и железобетон. 1991 №2. с. 17 — 19.

80. Красновский Б.М., Сагадеев Р.А. Монолитный бетон на индустриальной основе. М. Знание, 1986. 54 с.

81. Крутов В.И. Основания и фундаменты на насыпных грунтах. М.: Стройиздат, 1988. 224 с.

82. Крылов Б.А. Электропрогрев и электрообогрев бетона. М. Стройиздат, 1975. 264 с.

83. Крылов Б.А. Вопросы теории и производственной электрической энергии для тепловой обработки бетона в различных температурных условиях. Автореф. дисс. на соиск. уч. степ, д.т.н. М., 1970. - 55 с.

84. Крылов Б.А. Методы производства бетонных работ с применением прогрева и обогрева конструкций. Второй Международный симпозиум по зимнему бетонированию. М.: Стройиздат, 1978, с.101-102.

85. Крылов Б.А., Айрапетов Г.А., Шахабов Х.С. Влияние влагопо-терь на свойства и структуру тяжелого бетона. Бетон и железобетон, 1981, № 11, с.16-17.

86. Крылов Б.А., Айрапетов Г.А., Шахабов Х.С. К вопросу влажно-стного состояния бетона при его термообработке. Архитектура и строительство Узбекистана. 1983, № 9, с.34-36.

87. Крылов Б.А., Копылов В.Д. Кинетика потерь влаги бетонами в процессе электропрогрева. В кн.: Вопросы общей технологии и ускорения твердения бетона. - М.: Стройиздат, 1970, с.186-194.

88. Крылов Б.А., Ленский С.Е., Серова Л.П., Брусилов А.В. Прогрессивные методы тепловой обработки сборных изделий. Тезисы докл. IX Всесоюзной конф. по бетону и железобетону. М.: Стройиздат, 1983, с.363-368.

89. Крылов Б.А., Ли А.И. Форсированный электроразогрев бетона. М.: Стройиздат, 1975. 160 с.

90. Крылов Б.А., Шнейдерова В.В., Хамидов А. Водные композиции для ухода за свежеуложенным бетоном. Строительство и архитектура Узбекистана, 1981, № 12, с. 12-13.

91. Кувалдин А.Б. Низкотемпературный индукционный нагрев стали. М. Энергия, 1976.-11 с.

92. Кульчицкий Г.Б. Опыт погружения свай вблизи существующих зданий в грунтовых условиях Среднего Приобья // Основания, фундаменты и механика грунтов. 2000. № 1. С. 13-15.

93. Кутателадзе С.С. Основы теории теплообмена. М. Атомиздат, 1979.-416 с.

94. Кутуков В.Н. Реконструкция зданий. М.: 1981.

95. Лаврухин В.П., Палий Ю.Б., Хурда А.И. Новые пленкообразующие материалы. Автомоб. дороги, 1974, № 9, с. 15-16.

96. Лагойда A.B. Зимнее бетонирование с использованием противо-морозных добавок к бетону. Бетон и железобетон. 1984 №9. с. 24 26.

97. Ларионов А.К. Инженерно-геологическое изучение структуры рыхлых осадочных пород (структура грунта). М.: Недра, 1966. 328 с.

98. Ларионова З.М. Формирование структуры цементного камня и бетона. М.: Изд-во лит-ры по стр-ву, 1971. - 161 с.

99. Ларионова З.М., Никитина Л.В., Гарашин В.Р. Фазовый состав, микроструктура и прочность цементного камня и бетона. М.:Стройздат, 1977.- 262 с.

100. Лещинский М.Ю. Испытание бетона. М.: Стройиздат, 1980. -360 с.

101. Лисиенко С.Н., Пинус Э.Р., Фабрикантов Г.Н., Яковлев Д.А. Изучение эффективности различных пленкообразующих материалов для ухода за бетоном. Труды СоюздорНИИ, 1971, с.23-27.

102. Лисненко С.Х., Пинус Э.Р. Помароль новый пленкообразующий материал для защиты свежеуложенного бетона. - Автом. дороги, 1970, № 9, с. 14-15.

103. Лозинский М.Г. Промышленное применение индукционного нагрева. М. Изд. АН СССР, 1958. 472 с.

104. Лозовая А.П. Совершенствование технологии ухода за свеже-уложенным бетоном облицовок оросительных каналов с применением пленкообразующих материалов. Автореф. на соиск. уч. ст. к.т.н.- М., 1980. -22 с.

105. Лозовая А.П., Синяков В.К. Латексные составы для ухода за твердеющим бетоном. Гидротехника и мелиорация, 1979, № 3, с. 15-16.

106. Лукьянов B.C. Борьба с появлением температурных трещин в бетонных мостовых опорах. М. Трансжелдориздат, 1937. 237 с.

107. Лукьянов B.C. Расчеты температурного режима бетонных и каменных конструкций при зимнем производстве работ. М. Трансжелдориздат, 1934.-90 с.

108. Лукьянов B.C., Соловьянчик А.Р. Исследования и методы расчета температурного режима при твердении бетона. М. ЦНИИС Минтрансстроя, 1972.- 196 с.

109. Лыков A.B. Тепломассообмен (справочник). М.: Энергия, 1978. - 479 с.

110. Лыков A.B. Явления переноса в капиллярно-пористых телах. М.: Гос. изд-во технико-теоретической лит-ры, 1954. 296 с.

111. Маклакова Т.Г. Архитектура гражданских и промышленных зданий: Учебник для вузов. М.: Стройиздат, 1981. - 368 с.

112. Маклакова Т.Г. Реновация городской застройки, жилых зданий и комплексов. М.:1993.

113. Маклакова Т.Г., Нанасова СМ., Конструкции гражданских зданий. М.: изд-во АСВ, 2002. - 272 с.

114. Маклакова Т.Г., Нанасова СМ., Шарапенко В.Г. Проектирование жилых и общественных зданий. М.: 1998.

115. Макушенко М.И. О некоторых факторах, способствующих коррозии алюминия. Цветные металлы. 1930 №3, с. 14—17.

116. Малинина Л.А. Тепловлажностная обработка бетона и разработкаспособов ее оптимизации. Автореф. дисс. на соиск. уч. ст. д.т.н. -М., 1972- 47 с.

117. Малинина JI.A. Тепловлажностная обработка тяжелого бетона. М. Стройиздат, 1977. 159 с.

118. Малинина JI.A., Черечукина С .Я. Влияние состава бетона и параметров паровоздушной среды при тепловой обработке на его деформации и прочность. В кн.: Вопросы общей технологии и ускорения твердения бетона.-М., 1970, с.66-79.

119. Мапинский Е.И. Исследование пластической усадки бетона в условиях сухого жаркого климата. Строительство и архитектура Узбекистана. 1975, №5, с,17-21.

120. Малинский E.H., Невакмонов А.Н. Обезвоживание, капиллярное давление и усадка бетона в период формирования его структуры В сб.: Технология бетонных работ в условиях сухого жаркого климата. М., 1979, с.72-80.

121. Мальганов А.И., Плеваков В.С, Полищук А.И. Усиление железобетонных и каменных конструкций зданий и сооружений. Томск: 1989

122. Мангушев P.A., Любимов Е.Б. Прикладные аспекты автоматизации проектирования фундаментов / СПбГАСУ. СПб., 1993. 159 с.

123. Маслов H.H. Основы инженерной геологии и механики грунтов. М.: Стройиздат, 1982. 511 с.

124. Матвеев Е.П., Мешечек В.В. Технические решения по усилению и теплоизоляции конструкций жилых и общественных зданий. М.:1998

125. Медведев В.М. О выпаривании влаги при электропрогреве бетона и расчете мощности и расхода энергии. Строительная промышленность. М., 1934, №10.

126. Методические рекомендации по определению свойств антикоррозионных защитных покрытий бетона. М.: НИИЖБ, 1980. - 84 с.

127. Методические рекомендации по уходу за свежеуложенным бетоном дорожных и аэродромных покрытий в зависимости от температурных условий твердения. СоюздорНИИ. М., 1972,- 17 с.

128. Миловидов H.H., Орловский Б.Я. Жилые здания. М.: 1987.

129. Миркин Д.Ф. Применение жидких битумов для ухода за бетоном. Бетон и железобетон. 1959, № 4, с. 187-189.

130. Миронов С.А. Теория и методы зимнего бетонирования. М.; Стройиздат, 1975. - 774 с.

131. Миронов С.А., Малинина JI.A. Ускорение твердения бетона. М.: Стройиздат, 1964. - 347 с.

132. Миронов С.А., Малинский E.H. Твердение бетона в условиях сухого жаркого климата. В сб.: Технология бетонных работ в условиях сухого жаркого климата-М.,1979,с.9-23.

133. Михайлова Р.Д., Михайлов А.Н. Уход за бетоном с применениемпленкообразующих материалов. М.: Автотрансиздат, 1961. -44 с.

134. Москвин В.М., Иванов Ф.М. и др. Коррозия бетона и железобетона. М. Стройиздат, 1980. 536 с.

135. Некрасов К.Д., Жуков В.В., Гуляева A.M. Тяжелый бетон в условиях повышенных температур. М.: Изд-во лит-ры по стр-ву.1972. - 128 с.

136. Нормы по проведению бетонных работ в жаркую погоду, рекомендуемые Американским институтом бетонов. Пер. с англ.- М., 1973. 38 с.

137. НТО по теме: Результаты испытаний покрывочных материалов, используемых для защиты бетона от высыхания. НИИЖБ, ЦЛК, 1981.-21 с.

138. Ободовский A.A. Проектирование свайных фундаментов. М.: Стройиздат, 1977. 112 с.

139. Олейник П.П. Концептуальные основы, модели и методы, информационно-инженерные системы. М.: Профиздат, 2001. 408 с.

140. Орентлихер Л.П., Мелиев O.A. Регулирование влажностных и температурных напряжений в легком бетоне в условиях сухого жаркого климата. В сб.: Технология бетонных работ в условиях сухого жаркого климата.-М., 1979, с.93-97.

141. Острецов В.М, Гендельман Л.Б, Капустян Н.К. Сейсмический мониторинг конструкций высотных зданий и среды их размещения: концепция и технологии // Мошториг незпечних геолопчних процеыв та еколопчного стану середовища. К., КНУ, 2003, с. 32-33.

142. Парамонов В.Н. Математическое моделирование устройства свайных фундаментов в условиях плотной городской застройки // Основания, фундаменты и механика грунтов. 1998. № 4-5. С.13-18.

143. Пауэре Т. Физическая структура портланцементного теста. В кн. «Химия цементов». М. Химия, 1978. 648 с.

144. Петров О.П. Уход за бетонным покрытием с применением пенопласта. Автомоб.дороги. 1979, № 3, с.16-17.

145. Петров-Денисов В.Г., Масленников Т.А. Процессы тепло- и вла-гообмена в промышленной изоляции. -М.: Энергоатомиздат, 1983.- 192 с.

146. Пинус Э.Р. Исследование зоны контакта между вяжущими и заполнителем в дорожном бетоне. Автореф.на соиск. уч. ст. к.т.н. М., 1964, -24 с.

147. Подгорнов H.K. Твердение бетона под полимерными пленками. Гидротехника и мелиорация, 1978, № 6, с.25-27.

148. Пособие по проектированию жилых зданий. Вып. 3. Конструкции жилых зданий./ К СНиП 2.08.01-85. М.: 1989.

149. Пособие по проектированию оснований зданий и сооружений. М.: Стройиздат, 1986. 415 с.

150. Пособие по производству работ при устройстве оснований и фундаментов. М.: Стройиздат, 1986. 567 с.

151. Проектирование и устройство свайных фундаментов: Учеб. пособие для строительных вузов / С.Б.Беленький, Л.Г.Дикман, И.И. Косоруков и др. М.: Высшая школа, 1983. 328 с.

152. Пунагин В.Н. Бетон и бетонные работы в условиях сухого жаркого климата. Ташкент: ФАН, 1974, - 244 с.

153. Пунагин В.Н., Булкина А.И., Вафаев A.B. О водопотерях бетонных элементов в жаркий период года. В кн.: Гидротехника и мелиорация в условиях Узбекистана. - Ташкент, 1975,с.201-205.

154. Ребиндер П.А. Физико-химические представления о механизме схватывания и твердения минеральных Вяжущих веществ. В сб.Труды совещания по химии цемента. М., 1966, с. 138-153.

155. Рекомендации по технологии приготовления, укладки бетонной смеси и уходу за бетоном при строительстве монолитных облицовок каналов комплексом машин РАКХО. РТН 33.04.01.77. Киев, 1977. - 39 с.

156. Рекомендации по обследованию и мониторингу технического состояния эксплуатируемых зданий, расположенных вблизи нового строительства или реконструкции. М.: Москомархитектура, 1998 г.

157. Рекомендации по проектированию и устройству оснований фундаментов при возведении зданий вблизи существующих в условиях плотной застройки в г. Москве. М.: Москомархитектура, 1999.

158. Рекомендации по проектированию и устройству оснований, фундаментов и подземных сооружений при реконструкции гражданских зданий и исторической застройки. М.: Москомархитектура, 1998 г.,

159. Ройтман В.М. Инженерные решения по оценке огнестойкости проектируемых и реконструируемых зданий. М.: ИИБС, 2001. 385 с.

160. Ройтман В.М., Щерба В.Г. Пожарная безопасность зданий повышенной этажности. Жилищное строительство. 2006 № 5. С. 22-25.

161. Рудь В.К. Влияние различных факторов на характеристики колебаний грунта от забивки свай и шпунта.//Науч.-техн. реф. Сб. Сер. 5. Спец. Строит. Работы. Вып. 6. М., 1981. С. 16-19.

162. Рудь В.К. Колебания зданий при забивке вблизи них свай // Экспресс-информация. Сер. Спец. строит, работы. Вып. 6. М., 1983. С. 34-39.

163. Рудь В.К. Оценка возможности и целесообразности забивки свай и шпунта вблизи зданий.//Динамика оснований, фундаментов и подзем. сооружений/Тез. Всесоюз. конф. (Нарва, 1-3 окт. 1985). Л., 1985. С. 237-238.

164. Руководство по защите от коррозии лакокрасочными покрытиями строительных бетонных и железобетонных конструкций, работающих,в газот влажных средах. М.:Стройиздат, 1978. - 224 с. '

165. Руководство по определению экономической эффективности повышения качества и долговечности строительных конструкций.-М.:Стройиздат, 1981. 57 с.

166. Руководство по применению полимерных пленок для ухода за твердеющим бетоном в условиях сухого жаркого климата. М.: Стройиздат, 1981.- 17 с.

167. Руководство по производству бетонных работ в условиях сухого жаркого климата. НИИЖБ.-М., 1977. 81 с.

168. Руководство по производству бетонных работ. М.: Стройиздат, 1975.-314 с.

169. Руководство по тепловой обработке бетонных и железобетонных изделий. -М.: Стройиздат, 1974, 31 с.

170. Руководство по электротермообработке бетона. НИИЖБ.- М.: Стройиздат, 1974. 255 с.

171. Руководство по прогреву бетона в монолитных конструкциях. -М.-.НИИЖБ, 2005.-275 с.

172. Рыбин B.C. Проектирование фундаментов реконструируемых зданий. М.: Стройиздат, 1990. 296 с.

173. Рыжов В.А., Леонович Т.А. Воднодисперсионная краска Э-К4-47 для ухода за свежеуложенным бетоном. Лакокрасочные материалы и их применение. 1979, № 3, С.61.

174. Симагин В.Г. Особенности проектирования и возведения фундаментов около существующих зданий. Петрозаводск: Изд-во гос. ун-та, 1983. 55 с.

175. Сендеров Б.В. Аварии жилых зданий. М.: Стройиздат, 1992. 216 с.

176. Скрамтаев Б.Г., Москвин В.М. Коррозия бетона при действии едкого натра. Строительная промышленность, 1938 №5. с. 54 55.

177. Смородинов В.И. Строительство заглубленных сооружений: Справ, пособие. М.: Стройиздат, 1993. 208 с.

178. СНиП 2.08.01-89* «Жилые здания (с Изменениями № 1-4). Госстрой России М.: ГУЛ ЦПП, 2001 г.

179. СНиП 31-01-2003 «Здания жилые многоквартирные». М.: Госстрой России, ФГУП ЦПП, 2004 г.

180. СНиП 2.02.03-85. Свайные фундаменты / Госстрой СССР. М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1986. 48 с.

181. СНиП 2.01.02-85*. Противопожарные нормы / Госстрой СССР.

182. СНиП 21-01 -97*. Пожарная безопасность зданий и сооружений.

183. Соколов В.К. Модернизация жилых зданий. М.: Стройиздат, 1986. 248 с.

184. Сорокин М.Ф., Лялюшко К.А. Практикум по химии и технологии пленкообразующих веществ. М., 1971, - 264 с.

185. Сорокин М.Ф., Шодэ Л.Г., Кочнова З.А. Химия и технология пленкообразующих веществ. М.: Химия, 1981. - 447 с.

186. Сорочан Е.А., Дворкин Ю.И. О назначении давлений на основания при реконструкции сооружений // Основания, фундаменты и механика грунтов. 1976. №2. С. 16-19.

187. Сотников С.И., Симагин В.Г. Вершинин В.П. Проектирование и возведение фундаментов вблизи существующих сооружений. М.: Стройиздат, 1986.185 с.

188. СП 31-107-2004 «Архитектурно-планировочные решения многоквартирных жилых зданий». Госстрой России. М.: ФГУП ЦПП, 2005 г.

189. Способы ухода за бетоном в сухом жарком климате. С.А.Миронов, Е.Н.Малинский, Б.П.Павлов, И.Н.Икрамов. - Гидротехника и мелиорация. 1978, № 8, с.36-43.99.

190. Ставницер JI.P. Деформации оснований сооружений от ударных нагрузок. М.: Стройиздат, 1969. 196 с.

191. Теличенко В.И., Терентьев О.М., Лапидус A.A. Технологии возведения зданий и сооружений. М.: Лакир, 1999.

192. Технические указания по тепловлажностной обработке бетонных железобетонных изделий и последующем уходе за ними на заводах и полигонах в условиях сухого жаркого климата. Ташкент, 1977. - 47 с.

193. Технические указания по уходу за свежеуложенным бетоном дорожных и аэродромных покрытий с применением пленкообразующих материалов. ВСН 35-70. Оргтрансстрой. М. ,1970.- 20 с.

194. Технология возведения полносборных зданий. Учебник. Под общ. ред. A.A. Афанасьева. М. Изд-во АСВ, 2000 г.

195. Технология возведения полносборных зданий. Учеб. для строит, вузов // В.И. Теличенко, О.М. Терентьев, A.A. Лапидус. -2-е изд., перераб. и доп. -М.: Высш. шк., 2004. 446.

196. Технология строительного производства: Учеб. для вузов // С.С. Атаев, Н.Н.Данилов, Б.В. Прыкин и др. М.: Стройиздат, 1984. 559 с.

197. Топильский Г.В., Соболев А.Н. Тепловая обработка бетона с ла-тексным покрытием. Строительство и архитектура, 1982, № 8, с.65-68.

198. Топильский Г.В., Дмитриев А.И., Филин А.И. Твердение бетона труб с латексными покрытиями. Строительство и архитектура. 1982, № 1, с.81-64.

199. Топильский Г.В., Маврин К.А., Довжик О.И. и др. Изготовление железобетонных изделий с парозащитными покрытиями. Промышленность сборного железобетона, 1982, вып.2, с.5-8.

200. Топчий В.Д. Прогрессивные направления развития технологии общестроительных работ // Основные направления технического прогресса в организации и технологии строительного производства. М.: Стройиздат, 1979. С.87.

201. Трофименков Ю.Г., Воротков JI.H. Полевые методы исследования строительных свойств грунтов. М.: Стройиздат, 1981. 215 с.

202. Улицкий В.М. Геотехническое обоснование реконструкции зданий на слабых грунтах. СПб., 1995. 146 с.

203. Улицкий В.М., Шашкин А.Г. Геотехническое сопровождение реконструкции городов (обследование, расчеты, ведение работ, мониторинг). — М.: Издательство АСВ, 1999. 327 с.

204. Хамидов А. Особенности выдерживания бетона в среде с повышенной температурой и невысокой влажностью при применении пленкообразующих покрытий. Автореф.дисс.на соиск.уч.ст.к.т.н.-М., 1981.-21 с.

205. Цай Т.Н., Грабовый П.Г., Большаков В.А. и др. Организация строительного производства. М.: Изд-во АСВ, 1999. 432 с.

206. Шахабов Х.С. Влияние влагопотерь при тепловой обработке тяжелого бетона на его свойства и структуру. Автореф. дисс. на соиск. уч. ст. к.т.н.- М.,1980.

207. Шашкин А.Г. Изменение строительных свойств слабых глинистых грунтов при квазистатическом нагружении // Межвуз. темат. сб. тр. /Ленингр. инж.-строит. ин-т. Л., 1992. С.63-68.

208. Шейнин JI.E. Структура, прочность и трещиностойкость цементного камня. М!: Стройиздат, 1974, - 192 с.

209. Шишкин В.В. Зимнее бетонирование с применением нагревательных проводов. М. ЦБНТИ Минтяжстроя СССР, 1984. 40 с.

210. Шнейдерова В.В. Антикоррозионные лакокрасочные покрытия в строительстве. М.: Стройиздат, 1980. - 178 с.

211. Шнейдерова В.В., Антипов А.С, Антропова Е.А. Влияние полимерных покрытий на усадку от влагопотерь железобетонных конструкций. -В сб.: Технология и повышение долговечности железобетонных конструкций. -М., 1972, с.82-87.

212. Шрейбер А.К. Учет строительной технологичности при выборе конструктивных и объемно-планировочных решений одноэтажных промышленных зданий. М. НИИОУС, 1975. 92 с.

213. Щерба В.В: Технология бетонирования конструкций монолитных зданий с предохранением бетона от обезвоживания путем применения пленкообразующих материалов. Автореф. дисс. на соиск. уч. степ., к.т.н. М., 2005. - 20 с.

214. Щерба В.Г. Строительство многоэтажных монолитных жилых зданий по новым технологиям. Жилищное строительство. 2006 № 4. С. 2- 5.

215. Щерба В.Г. Эффективные способы производства работ при возведении жилого комплекса. Жилищное строительство. 2005 № 12. С. 6-8.

216. Щерба В.Г., Козьмодемьянский В.Г., Лейбман Д.М., Кокорев

217. И.В., Храмов Д.В. Результаты исследования особенностей забивки свай вблизи зданий в сложных грунтовых. Промышленное и гражданское строительство. М. 2009, № 1. С. 55-56.

218. Щерба В.Г., Кочанов A.A. К вопросам размещения пассажирских лифтов при строительстве многоэтажных монолитных жилых зданий. //Сб. научн. трудов ГАСИС. Вып. 7, 2007. С. 118-121.

219. Щерба В.Г., Кочанов A.A., Абелев K.M., Храмов Д.В., Козьмо-демьянский В.Г. Особенности возведения оснований и фундаментов зданий в стесненных условиях. Промышленное и гражданское строительство. М. 2008, № 12. С. 59-60.

220. Щерба В.Г., Кочанов A.A., Коренков A.B., Сагалаков Г.В. Особенности размещения пассажирских лифтов при строительстве многоэтажных монолитных жилых зданий. Научно-технический журнал Вестник МГСУ. Москва, 2008 г. №3, С. 134-136.

221. Щерба В.Г., Махова И.Д., Кочанов A.A., Коренков A.B., Храмов Д.В. К вопросу размещения пассажирских лифтов при строительстве многоэтажных монолитных жилых зданий. Промышленное и гражданское строительство. М. 2008, № 7. С. 47-48.

222. Щерба В.Г., Щерба B.B. Исследование технологий возведения многоэтажных монолитных зданий. Жилищное строительство. 2005 № 8. С. 20-22.

223. Щерба В .Г., Щерба Д.В. Технология устройства фундаментов вблизи существующих заглубленных сооружений без забивки свай // Объединенный научный журнал. 2002 № 8(31). С, 47-50.

224. Ярлушкина С.Х. Формирование контактной зоны цементного камня с заполнителями при твердении бетонов в различных температурных условиях. Научн.тр./НИИЖБ, 1975, вып. 17, с.88-99.

225. Biot М; General Theory of Three Dimensional Consolidation. J.of Applied Physics, vol. 12, February. 1941. P. 155-164.

226. Denkmalpflege und computerunterstytzte'Documentation, Information Kollo-gium. Stuttgart, 1992.

227. Essail des betons.Produits de cure efficacité cont.-Normes Beiges NBN. 1970,748-15.

228. Korhonen K.-H. Tammirinne maa-ja kalliopera rakennpohjana pirnta-lojen po-hiatutkimukset, Helsinki. VTT, 1977. 145 p.

229. Krylov B.A. and Zvezdov A.I. Temperature Influence on Concrete Structures and Its Hardening Proceedings of the International Conference on Concrete under Severe Conditions,Supporo,1995.

230. Krylov B.A. Colt weather concreting.CRC Press.New York, Washington,D.C.London, 1998.