автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Работа стальных решетчатых колонн при двухосных эксцентриситетах

ВОРОНЕЖСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНАЯ АКАДЕМИЯ

На правах рукописи УДК 624- 071. 2 : 624- 014- 2 : 624' 074- 5

ТЕЗИКОВ Николай Юрьевич

РАБОТА СТАЛЬНЫХ РЕШЕТЧАТЫХ КОЛОНН ПРИ ДВУХОСНЫХ ЭКСЦЕНТРИСИТЕТАХ

Специальность 05. 23- 01 — Строительные конструкции,

здания и сооружения

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Воронеж — 1995

Работа выполнена в Московской государственном строительном университете.

Научный руководитель: кандидат технических наук, профессор В.О.Уваров.

Научный консультант; доктор технических наук, профессор В.В.Горев.

Официальные оппоненты;

- доктор технических наук, профессор Г. И. Белый.

- кандидат технических иаук, доцент Б.К.Немчинов. Ведущая организация: АООТ "Липецкий Гипромеэ".

Защита состоится

У

на васедании диссертационного совета Д 063.79.01 Воронежской государственной архитектурно - строительной академии, по адресу: 394006, г.Вороне*, ул.20-летия Октября, 84, ВТАСА, ауд.20, к.З.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Воронежской государственной архитектурно - строительной академии.

Автореферат рааоодаи

Просим Вас принять участие в васедании совете и направить свой отвыв на автореферат в двух зкземплярах в секретариат совета по указанному адресу.

Ученый секрета!» диссертационного совета,

кандидат технических наук - В.В.Власов

ОЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТ«

Актуальность теш. Колонны прошилеяшх зданий являются одними из наиболее металлоемких и ответственных конструкций, для которых очень важно наличие методики расчета, адеква-чо отражающей фактическое состояние колонн. Действительная работа сквозных

о

колонн в составе поперечных рам характериеуотся наличием двухосных эксцентриситетов приложения сжимающей силы. Причинами этого являются, в частности, впецентренное сгшракио подкрановых балок из плоскости раш ( имеются литературные» данные об эксцентриситетах порядка 7 ... 10 см ), влецентренное опкрание на колонны конструкций покрытая и т.д. Вместе с тем, действующими нормами проетанрования рекомендован условный, теоретически строго не сОосновашшй подход к расчету двуяветвенных сквозных колонн, сжатых с двухосных» эксцентриситетами, гатор: Я заключается в расчете на устойчивость а ялоскости решеток без учета эксцентриситета и:з плоскости решеток и проверке отдельных ветвей как вяе-цечтреино слатых элементов с перераспределением изгибасщих мо-¡с-нтов меяду ветвями. Тем самым, при расчете по СИеП I (-23-81" № учитывается ряд существенных для сценки г тстолния сквозной колонны Факторов, таях, как еакручивание колонны, несимметричное по сечению развитие пластических деформаций, неодинаковая работа резетск па противоположных гранях колонны я т.д. Вследс-■■ э«го, методика расчета сквозных колони, аегруяенннх ехкма-гдей силой с двудссныыи эксцентриситетами,, куддазтея в равработ-кз прй строгом теоретическом обосновании и анспериментзлыюй проверке.

В диссертации разработка обида кетсдика расчета сквозим ¡здюнп беэ ограничения видов вагрукеьия: продольна! сим помет

быть приложена о равными и неравными, однозначными и разнозначными, одноосными и двухосными эксцентриситетами на прогдвополод-ных концах колонии.

Цель и задача диссертационной работы. Целью данной работа является разработка методики определения предельной нагрузки двухветвешюго сквозного стержня, вагрухенного продольной тайней смой, проиаволькш образок приложенной на опорах. Дия дос-тнкения стой цели были реыены следующее еадачн:

-разработан алгоритм чнсленного моделирования работы сквозных двухветвешшх колонн, вагружепных по (юнцам сжкыаодой силой с произвольными двухосными эксцентриситетами;

- составлена прикладная программа расчета на пространственную устойчивость сквозных колонн при произвольном негруаеиин;

- проведены экспериментальные исследования моделей колонн с целью проверю! достоверности теоретических положений и'оценки точности численных расчетов;

- проведены числешше исследования работы сжатых двухветпз-ьых сквозных колонн для оценки зависимости несуьей способности от двухосных эксцентриситетов;

- составлены рекомендации по расчету двухветневш скаовных колош!, сжатых с произвольными двухосными эксцентриситетами.

Научнач новизна работы:

- получена система дифференциальных уравнений, описывающая равновесные состояния колонны с учетом сдвига соединительной ре-шет.чи и пространственного деформирования колонны;

. - разработан метод аналитического интегрирования для определении жесгксстшх характеристик сечений и внутренних "иловых , ке требуюедй представления сечения в виде совокупности ■ючвч&а плсаадей;

- пл основании расчетов по рагработанной автором прикладной программе получены результата численных исследований работы сгаозних двухветвешшх юшиш при двухосных эксцентриситетах.

Пратмеское значение работы: разработанная методика является развитием, теорий раг'ета сквоа-ш« конструкций, а составленная прикладная программа может непосредственно кспольостаться в практическом проектировании как средство определения цесущэй способности сквоаных колонн при произвольней загрухении слихающей силой.

Вне^реиио результатов. Результата работа пркиешпотся а про-егаяо-гансТ'У'П'ороюй работе ТОО "Стройлегконструкция", в иауч-но-исаледовательсчой работе кафедры Металлически конструкций Липецкого ГПГ ( а частности, з диссертации 8. Г. Огневого ) , при решен;;)» задач опенки техшиеского состояния повреядешшх ревет-чатых колонн по программе Госкомитетапо ТО "Архитектура и строительство", внедрены в учебный процесс Липецкого ГГУ для' курса "Математическое моде.гарсЕаяие" и дипломного проектирования, а также были исподьвсваны при оценке технического состояния колонн производственных аданий завода "Сора и Молот" г.Москвы.

Апробация работы. Основные результаты дисс »ртацконпой работы доложены:

- на объединенных научно-технических советах Кафедры "Металлические конструкции" Липецкого государственного технического университета я ЛКО ЦНЙНЙМК. в 1991, 1092 г.г.;

- на научно-техничеагой конференции Лтецкого государственного технического универентета в 1393 г.

- на научном сештаре кафедры Металлических конструкций Воронежской государственной архитектурно-строительной акадекэд в 1995 г.

- IS -

Публикации, Основные результаты диссертационной работы опубликованы в двух статьях.

Структура и объем работы. Диссертация состоит ив введения, пяти глав, общцх выводов, списка испольвованной литературы, приложений и технических актов внедрения, содержит 179 страниц, в том числе основного текста 120 страниц, иллюстраций 82, . таблиц 45 и 131 литературного источника.

На вашлту выкосятся:

- методика, алгоритм и прикладная программа расчета сквозных колонн, загруженных продольной силой с проиавольнши эксцентриситетами в обеих главных плоскостях поперечно.о сечения;

- ревультаты лабораторных экспериментальных исследований крупноразмерных моделей;

- ревультаты численных исследований работы сквозных колонн, сжатых с двухосными эксцентриситетами;

- рекомендации по расчету двухветвенных сквозных колони, учитывающие одновременный изгиб в двух главных плоскостях.

. ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обосновывается актуальность темы, перечисляются вопросы, выносимые на защиту, отмечаются новизна работы и ее практическое вначение.

В первой главе рассматриваются известные способы расчета сжатых элементов на продольную нагрузку. Вопросами теории расчета и исследованиями сжатых и схато-«вогнутых элементов конструкций ванимашсь Е.А.Бейдин, Г.И.Белый. В.Ц.Броуде, В.3.власов, А.В.Гемнерлннг, В.В.Горев, И.Д.Грудев, В.Г.Зубчанинов, Н.В.Корноухое, А.Р.Рканиамк, Н.С. Стрелецкий, С.П.Тимошенко, Г.Ы.Чувиаш

- б -

и многие другие учение. Авторы разрабатывает и предлагал раа-Л1ППИО мотодлго! расчета спдошностенчатьй и стаоггш колош1 с иеучвиием ряда факторов, прксущк апм южструкциям. Однако, а рассмотрениях пубдгаациях отсутствует сдновреиенгай учет пространственного деформирования колонны, сдиига решетки и раавотия пластических де^срмапий. который необходим для описания работы загруженных с дяухоснимн эксцентриситетами сгаосшх колона. Поэтому, методика расчета атозш.-х диухветвсЕнх колонн с учетом ¡■сех этих факторов !г/ждяется в разработке, Вывод зачкнутих коночных формул предельной нагруаш унруго-пластического произвольно загруженного стержня связан с Сольшики гнали!ичееккки трудностями, поэтому получение конкретных результатов воёмоетга на гул« численного здг&яиза работ» таких конструкций. Жесткая нривязгл числетшх методов к конкретшм условиям нагрукенкя 1ж>-лонпы, ее ютгатруктмшей Форме и опорным закреплениям предпела--гает разработку оригинальных алгоритмов и програмч по численный расчетам конструкции.

Пторая глава посвяцена методике деформационного расчета сгасвних двухветвезых колени при произвольных двухосных эксцентриситетах. которая основана на следуонда допущениях:

1. Число панелей, ссстамкшнх стерм:кь, достаточно велик» ( более 4...б ), что позволяет заменить реие^г/ зквкБаленТЕШ на сдвиг однородный слоем.

2. Величина сдвига реаетки ( однородного слоя ) прямо про-порцнональка поперечной скле.

3., Поперечная сила целиком воспринимается элементами решет-га, газторые работают упруго на протяяенки всего процесса кагру-аеккя кс&оинк.

4. Иоркавьпая скаа в гюперзчшх сечепкяя колоши пркшвдоф-

се постоянной во ее длине.

5. Работа материала соДчиняотся идеализированной кусочно-линейной диаграмме, состоящей ив трех линейных участков ( упругая работа - переход в пластическую стадию - пластичность ). р. Контур поперечного сечения предполагается недеформируе-

ыым.

7. В сечениях ветвей ее учитывается возможная разгрузка. Сквозная колонна представлена в виде совокупности равноотстоящих друг от друга поперечных сечений, она рассчитывается итерационным способов с учетом геометрической и физической нелинейности. Несущая способность колонны определяется посредством поиска предельной точки на диаграмме "нагрузка - перемещения", при втом для ряда возрастающих вначеаий нагрузки вычисляются в последовательных приближениях величины перемещений поперечных сечений колонны по трем координатным осям и закручивание сечений относительно продольной оси.

Для описания'напряженного состояния произвольной точки поперечного сечения выведена формула напряжений

б - Ее Ч *Б?.(п-ехв)"уь -Ск -[Зщ+Ые^и]'^ +в"ху >, ( 1 )

в которой С. П, С, в - компоненты перемещения сечений; вх » 1/(1+ИуР), 2г » УуРЗа - характеристики сдвига, зависящие от единичного сдвига "7у" к сжимаодей силы "Р"; х, у, уь - координат точки в осях, связанных о поперечным сечзннс-м. Формула напряжений соответствует оистеые дифференциальных уравнений с пере-мешшыи коэффициентами, которая записала в риде, необходимом для прииенеичя метода послздовательшх приближений при поиске пере-ыоцэкий:

- в -

Р - 16<ЗА Р ех - 1бхйА Р ву - Гбус1А Р ех ву - |бху<1А

52(ЛП - ехЛ})" -Н" - ГЗгДп + Л9"

II

II

Левые части уравнении ( 2 ) является рашгицами внешнее и внутренних силовых факторов. Матрица "3" яестиостшх характеристик сечения имеет вид:

Входящие в ( 2 ) приращения производных неизвестных прогибов и закручивания сечений заменены приближенными выражениями по формулам конечных разностей. Уравнения { 2 > записываются для каждого сечеиия из дискретной модели колонны, что совместно с граничными условиями образует систему линейных алгебраических уравнений относительно приращений перемещений и закручивания сечений колонны.

На каждом этапе итерационного процесса для заданной внешней нагрузки "Р" в последовательных приближениях определяются приращений перемещений и закручивания в зависимости ст. разности внеш-

J

С 3 )

- о -

них и внутренних силовых факторов и от жесткостшх характеристик сечений, Внутренние силовые факторы и яесткоотшю характеристики сечений берутся из предыдущего итерационного цикла и вычисляются каждый раз при иьыонеиии текущих значений компонзнт .перемещений. Перемещения и вакручивание сеченю! уточняются до совпадения о' заданной точность») внешни и внутренних силовых факторов,, после чего процесс приближений повторяется для больпего значения сжимающей силы. Когда в процессе решения задачи сила "Р" превышает предельную, итеращю!шый процесс расхсдится. В этом случае предусмотрев возврат к предыдущему этапу о последующим продолжением ¡зачислений, ко о величиной приращения слш "Р", на порядок ыенъ-аей, и так до тех пор, пока не буде? достигнута заданная- точ-яость вычислений нагруакц "Р".

В данной работе для вычисления хесгкостнух характеристик и внутренних силовых факторов был разработал и применен метод.аналитического интегрирования по площади поперечного сечения дли случая пространственного деформирования колонны, который ре свя-saiv о представлением сечедая в виде массива точечных площадей» что 8КШ0ШТ время райотц ЗЗМ и ее память, а такте повышает точ-еость определения весткосишк характеристик и внутренних силовых Факторов. Метод ваключаегся в поиске координат прямоугольных вол сечении с постоянным в пределах вони модулем упругости и приме-пеним формул двойного нитрирования по прямоугольный площадям ( ркс.1).

Д*я практическая расчетов авторш Сила рьзрйСотщт пркклад-sas программа даз IBí-cosuecms« и^лаьгероа о процессорами C028S и ■

; iHS-LMüia посоязпю аясяврг^стмьаой вро5«рг<® врздж-йзгш&з иогодик:! ш рржзщгой прегражу аа есяо&э лгйоратораьа

£-f£

1 лв -i f -аз ьъ £¿'0

"тГл

■ {.I / о.Ь /,7 -as -/ .

Ркс.1 Развитие пластических деформаций

испытаний шести крупноразмерных моделей сквозных колонн.

Зксперимевт&тьиые модели выполнены из двух' прокатных профилей ( двутавр 112 и швеллер И2 ), соединенных реиеткой. Расстояние между осяыи ветвей - 1БО мы, расчетная дл1ша моделей - 3650 Тггао размеры соответствую? гнбкостям 0f»54.3, Лу-77.5. ¡'згрузка на ветЕИ передавалась череа опорные строганые плиты -¿шэднсп £0 ш и установленные а приопорных частях моделей вер-тзкалыше диафрагш нп листовой стали толщиной н высотой

ICO мм, которые били приварены к стенкам ветвей. Иа опорные плита моделей устанавливались приспособлетиг для передачи нагрузка от лоряшя пресса и траверсы через стальной пар диаметроы 40 ум, что обеспечивало свободный поворот опорных сечений иодели.

Испытания проводились па гидравлической прессе ПШ-бОО. D процессе этеперкментоа варьировались эксцентриситеты приложения сззшгкзэй сяш. При каждом испытании определялись перемещения сопений а двух- главных плоскостях и углы закручивания ( по пока-санияи п^огиОс^ероз Аистоса ПАО-8 ), а таал деформации крайнее роземга bsíbsíí a зкацоитои репотск ( с помогу» петлевых проьо-гэ'Жй •згоззоравистероа с базой £0 ъи ). Предельная нагрузка оп-радэяяздеь во сок&эдаияы ©шяи салоазиеритела пресса.

- и -

Сравнение результатов экспериментальных исследований с данными численных расчетов подтвердили справедливость предложенной методики и алгоритма ее реализации на ЭВМ. Качественное совпадение результатов было полни/, в количественном отношении разница между теоретическими и экспериментальными данными по нагрузка« составила 2 .. 13Х в запас несущей способности ( в единственном случав - 212 ). Величина экспериментальных предельных нагрузок сравнивались также с рекомендациями СНиП 11-23-81*. Расчет по нормам проектирования дает завышенные относительно эксперимента результаты с расхождением до 233:. Предложенная в диссертации программа позволяет рассчитывать колонны в запас несущей способности, что свидетельствует также о приемлемости расчетных предпосылок и разработанной методики расчета с точки зрения обеспечения надежности проектирования.

Нормы проектирования не содержат рекомендаций по определению прогибов колонн, поэтому производилось сравнение экспериментальных прогибов с теоретическими, вычисленными по предложенной программе. Сно показало, что наибольшее расхождение между теоретическими и экспериментальными прогибами наблюдается при небольших абсолютных значениях прогибов, которые имели место при заг-ружении моделей с разнозначными эксцентриситетами. В остальных случаях теоретические и экспериментальные прогибы удовлетворительно совпадают между собой при максимальном расхождении до 342. Анализ экспериментальных прогибов показал, что изгиб иа плоскости решеток увеличивает прогибы в плоскости решеток и приводит к вакручиваиио поперечных сечений относительно продольной оси. Такой же результат был получен при численном моделировании.

Измеренные в эксперименте деформации волокон ветвей показывает, что даже при малых гибкостях ветвей на обще деформации

сечений накладывается самостоятельная работа ветвей между узлами решетки, причем, это проявляется тем сильнее, чем ближе нагрузка к пределькой.

Эксперименты показали, что наличие нагибающего момента относительно материальной оси приводит к перераспределении усилий между элементами решеток противоположных граней и качественно меняет работу панелей сквозного стержня. Элементы.решетки с менее нагруженной стороны панелей изменяют анак собственных деформации на противоположный с увеличением деформаций по абсолютной величине.

В ходе экспериментальных исследований подтвердилась необходимость учета двухосных эксцентриситетов при расчете сквозных двухветвешш колонн и возможность такого учета по предлагаемой в диссертации методике.

В четвертой главе приведены результаты численного исследования работы сквозных колонн при произвольных эксцентриситетах, которое было проведено с помощью разработанной прикладной программ.

Рассматривался шарнирно опертый по концам стержень, имеющий следующие характеристики, присущие реальным конструкциям:

- сечение составлено из двух двутавров, соединенных треугольной ( без стоек ) решеткой;

- отношение ширины полки "br" двутавра к его высоте "h": bf / h » 0,3 .. 0.6;

- отноиение тодщяш полки "tt" двутавра к ширине полки "bf"! tf / bf - 0.04 .. 0.12;

- отношение толщины стенка "tw" двутавра к толщине полки Mtf": U / tf - О.Б .. 0.8;

- условная приведенная гибкость в адоскости решеток:

Ax.ef - 0.5 .. 2.5;

- отношение расстояния "Ь" между центрами тяжести ветвей к высоте сечения "h": b / 1г» 1 .. 3;

чести "бу": Е / бу - 600 .. 1000;

- характеристика деформации сдвига соединительной решетки: Sh - Яг/(А&'А Sin"? CosS) - 80 .. 700.

Вагрукенне полонии, характеризуемое эксцентриситет«/: "nW, "Ду0" на одном конце и "rr.xi", "myi" на другом, осуществлялось следующим образом. Эксцентриситету "myo" в плоскости решеток присваивались значения от 0.1 до 5 с переменным car о;;, принятым для табл. 75 СНиП 11-23-81*. Для каждого еначения "Шуо" вадавались равные конце шс эг.сцецтркситеты из плоскости решета;

Wx-rnxo'itixi, такие, чтобы соблюдалось условие 0 < mx < irvo. К, наконец, для г-еудого сочетай!!;? "т*" н "Гоуо" эксцентриситет "тУх" пробегал оначешш, заключенные в _ интервале от -Оу0 «о Шуе ( рис.2 ). Таким обрааои, Оыди получены результаты для произвольного в плоскости решеток сочетания кокцесых эксцентриситетов при равных эксцентриситетах из плоскости решеток. Вычисленные по программе коэффициенты снижения несущей способности при внецэктрешюм скатай ( обозначенное черев "<?о. ху" ) образуют поверхности коэффициентов "?0, ху"> характерный еед которых приведен на рис.3. Подобные поверхности получек для всех

У имлгер&ал ■ЛОХСннЯ Ct/jh, "Л AiSiy.

Рис.2 Загруление колонны

а) для Иуо " 0.25 н - 2.Б

б) для Шуо - 0.50 и Хх.вг - 1-Б Рио.З Поверхности коэффициентов ху"

виашжних сочетаний условной приведенной гибкости и от-

носительных эксцентриситетов "шуо", испольелватшх при численном моделировании.

Каждая поверхность имеет одну точку ( на рио.З они обозначены символом "С" ), которая отвечает равным эксцентриситетам в плоскости решеток ( Шуо ~ Вух ). а из плоскости - равнин нулю { Шк*=0 ). Для такого частного случая загрукения в нормах лроек-ткрования существует таблица коэффициентов ( табл.?б СНиЛ

11-23-81* ), сравнение с которой показывает хорошев совпадение данных из норм проектирования о полученный Солее общим рекениен.

В глазе такяе приведен анализ влияния нагиба иг плоскости реиетск на кесудув способность колонн через введенную характеристику "Кг", равную отношнии коэффициента "Ро.ху" Для случал Стх-О к коэффициенту "99. ку" аадгшного эксцентриситета "вы"

( при прочих равных входных параметрах ): Кг - »о. о / 9э. ху-

Кроме того, прааиалиаированы еавксккости коэфф-лдаентов 'Че.ху" от условной приведенной гибкости "Ах.ег". от соотношения гибкостей Лх/Ау, тг параметров сечения, решетки и материала.

В главе выясняется влияние закручивания на предельную нагрузку путем сравнения полученных результатов с результатами работы прикладной программы в предположении равенства нуля углов закручивания поперечных сечений колоши по всей ее длине. Это потребовало незначительного изменения алгоритма для исключения углов закручивания и уменьшения размерности задачи. Для численного представления результатов вводится коэффициент

Къ " *е.ху.о ? Ча.ху»

где <!>«, ху.о - коэффициент уменьшения несущей способности при ьнецентренном сжатии при отсутствии закручивания. Показано, что влияние закручивания возрастает с укепьсением ги5к,хл,и колонны, и коэффициент К^ принимает наибольшее значение 3.37 при гибкости Ах. ег-0'5 я максимальных эксцентриситетах, и только при гибкости/ колонны *х. ег > 3 влияние закручивания оказывается в пределах 10Х.

Численные исследования показали, что прикладная програша дает устойчивые решения и ' кокет использоваться в практическом проектировании.

В пятой главе приведется рекомендации по расчету сквозных двухветвевых колонн с учетом изгиба ий плоскости решеток. Реко-

мевдги.ци содержат таблицы, в которых для указанных гиСкостеА и эксцентриситетов Шу0 - Шух - т приведена максимальные значения аксцентриситетов "пы" иа плоскости решеток, которые можно не учитывать при расчете, и вносимая при этом ошибка не превысит ЗХ. При атом рассматриваются случаи, когда закручивание необходимо учитывать, либо ни можно пренебречь ( в зависимости от того, обеспечено ли конструктивно закрепление колонны от закручивания по всей своей длине ).

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДИ ПО РАБОТЕ

1. Получена система Д1Йференциалышх уразнешш, характери-ауюшда равновесное состояние поперечных сечений сквозной колонны, составленной из двух профилей, которые соединены решеткой в двух плоскостях.

2. Раарайоташ алгоритм и прикладная программа для вичисло-ний предельных нагрузок скзозньи даухветвевых колонн, загруженных по концам сжимающей силой с произвольными эксцентриситетами.

3. Разработан метод а!алитического интегрирования для определения кесткостных характеристик сечений и внутренних силовых факторов, который ио связал с представлением сечения в вида набора точечных площадей.

4. Разработанная методика расчета сквозных даухвотвевих колонн при произвольном аагрукешш была по„твержде"а экспериментальными исследованиями крупноразмерных моделей.

5. Экспериментальные исследования показали влияние изгиба из плоскости реветск на работу сквозных двухветвевых колонн, которое проявилось з уменьаенка предельной нагрузки и увеличении

всех компонепт перемещений, а перераспределении усилий в элементах решетки, которое имеет неблагоприятный характер, что не учитывается действующими нормами проектирования.

6. Анализ распределения пластических деформаций в сечениях экспериментальных моделей показал, что на общие прогибы колонны накладываются местные прогибы ветвей как стержней, работающих Мйжду уалши соединительной решетки, а также, что при неравных концевых эксцентриситетах исчерпание колонной своей несущей способности может происходить позже проникновения пластических деформаций в наиболее нагруженных сечениях до оси ветви ( или . оси стенки петви ).

7. В результате численных исследований при помощи разработанной лриклэдшй лрогракш получе1ш обоСщакэдие поверхности коэффициентов снижения несущей способности сквозных колош? при внецолтренном сжатии, относительно которых козймциенты "<?э" 'гаДл.75 СНиЯ 11-23-81* является частным случаем.

8. Числениые исследования покагали, что величина коэффициентов снижения несущей способности асЕоаних голощ; при шоцепт-рокшы сжатии зависит, главным образом, от условной приведенной гибкости в плоскости решеток ( >.х,ег ) и относительных концевых эксцентриситетов С тхо. пьс1,- Иуо. "VI )• Влияние друтч параметров - незначительно, или имеет место в ограниченной области исходных данных.

9. В областях иашх к средних ^ибкостей яакручивоние ютон-ны оказывает бользое влияние на ее работу, что проявляется в значительной разнице велич;ш предельных нагрувок при учете закручивания и его игнорировании. С увеличением гибкости колонны ъчияяие закручивания уменьшается.

10. Величина отношения предельной нагрузки сквозной колонны

при условии равенства нулю эксцентриситета из плоскости решеток ( т* « 0 ) к предельной иагрувкв при учете згсзцентриситвта "и*" аппроксимируется линейной зависимостью от величины "Я*".

11. Составлены рекомендации по расчету сквоаньд стержней, загруженных сжимающей силой о двухосными эксцентриситетами.

Основное содержание диссертации опубликовано в следующих работах.

1. Теэиков Н.Ю. Несущая способность сквозной колонны при произвольных эксцентриситетах. - Инф. листок о науч.-технич. достижении №93-14. Липецкий ЦНТИ, 1093.

2. Теакков Н.Ю. Расчет сквозных колони при двухосных эксцентриситетах. - Инф. листок о передовом опыте М°8в-93. Липецкий

ЦНТИ, 1993

Подписано к печати 1. 02. 93 ,. Фопу.-т ' :6

г^аета^'.. О с lc.ii ; ц. л- Гн"(о К-.-ши*..: .»а 75 Тая- .41IV, 3"ИЮ7.