автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Прочность железобетонных стен с проемами при действии поперечных сил

На правах рукописи

РГб од

, о с;- О | и ¡-Г.. - '

Л' <Г

Васильев Ринат Рашидович у. !<■ •■■■ / -

ПРОЧНОСТЬ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ СТЕН С ПРОЕМАМИ ПРИ ДЕЙСТВИИ ПОПЕРЕЧНЫХ СИЛ

Специальность 05.23.01 - Сфоительные конструкции,

здания и сооружения

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Пенза 2000

Диссертация выполнена на кафедре строительных конструкций в Пен-

зенской государственной архитектурно-строительном академии

Научный руководитель ■ - Заслуженный деятель науки и техники РФ,

член-корреспондент РААСН, доктор технических наук, профессор Т.И. Баранова Научный консультант - Кандидат технических наук, доцент

H.H. Ласьков

Официальные оппоненты

Ведущая организация

Доктор технических наук, профессор Б.М. Люпасв

Кандидат технических наук, доцент В.8. Зернов

ОАО «Трест Жилстрой», г. Пенза

Защита состоится «22» ноября 2000 г. в 13.00 час. на заседании диссертационного совета Д 064.73.01 в Пензенской государственной архитектурно-строительной академии по адресу:

440028, Пенза, ул. Г. Титова, д.28, корп. 1, конференц-зал. С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Пензенской государственной архитектурно-строительной академии.

Автореферат разослан «20» октября 2000 г.

Совет направляет Вам для ознакомления данный автореферат и просит Ваши отзывы и замечания в 2-х экземплярах, заверенные печатью, направить по адресу: 440028, г. Пенза, ул. Г. Титова 28, Пензенская государственная архитектурно-строительная академия.

Ученый секретарь диссертационного совета кандидат технических наук, доцент я

В.А. Худяков

Н43-/ . 3Y3 -ОХ . О

Общая характеристика работы

Актуальность. В период экономических реформ в нашей стране с целью экономии энергетических ресурсов выдвигаются новые требования к теплотехническим качествам строительных конструкций. Основными теплосберегающими конструкциями являются стены, выполняющие роль ограждающих и несущих конструкций. Отсутствие совершенных методов расчета стен при сложных схемах нагружения затрудняет процесс их проектирования и качественно снижает конструктивные решения. В особо сложных условиях находятся стены, имеющие проемы и отверстия. Существующие методы их расчета не дают удовлетворительных результатов.

В Пензенской ГАСА проф. Т.И. Барановой создан научный центр по исследованию строительных конструкций. В настоящее время реализована большая часть комплексной программы экспериментально-теоретических исследований стен при различных схемах нагружения.

Данная диссертация является логическим продолжением указанной программы. Она посвящена изучению сложного характера сопротивления железобетонных стен с проемами и отверстиями и обобщает опыт экспериментальных исследований, проведенных в нашей стране и за рубежом. Тем самым диссертационная работа создает экспериментально-теоретическую основу для решения указанных проблем и является актуальной.

Целью диссертационной работы является совершенствование методов расчета прочности железобетонных стен с проемами на основе расчетных каркасно-стержневых моделей, развитие экспериментальных основ сопротивления указанных конструкций, построение моделей для оценки прочности. На данном этапе моделирование сложной работы стен является наиболее прогрессивным направлением развития указанных методов.

Автор защищает

• экспериментальные основы сопротивления железобетонных стен с проемами при действии поперечных сил, полученные на основе анализа

результатов испытаний, проведенных в Кембриджском и Ноттингемско\ университетах Великобритании;

• закономерности изменения разрушающих усилий и усилий образована трещин в зависимости от места расположения проемов и изменения их размеров;

• результаты исследований железобетонных стен с проемами численным методом;

• методологию построения расчетных каркасно-стержневых моделей стен с проемами;

• расчетные стержневые модели СМ и каркасно-стержневые модели КСМ-п для стен с проемами при различных схемах расположения и изменения размеров проемов;

• расчетные зависимости для определения прочности стен, разработанные на основе выявленных предельных состояний в элементах каркасно-стержневых моделей стен с проемами при действии поперечных сил;

• совершенствование метода обратного моделирования стен с проемами;

• оценку предлагаемого метода расчета стен с проемами.

Научную новизну диссертации составляют:

• новые экспериментально-теоретические основы сопротивления стен с проемами при действии поперечных сил;

• особенности характера напряженно-деформированного состояния стен с проемами;

• закономерности изменения разрушающих усилий и усилий образования трещин при изменении места расположения и размеров проемов;

• метод расчета прочности стен с проемами при действии поперечных сил;

• новые стержневые модели СМ-п стен с проемами и их модификации;

• новые каркасно-стержневые модели КСМ-п стен с проемами и их модификации при изменении места расположения и размеров проемов;

• аналитические зависимости метода обратного моделирования,

4

идентифицирующие расчетные и опытные величины при расчете стен с проемами.

Практическое значение диссертационной работы заключается в совершенствовании процесса проектирования железобетонных стен с проемами, размеры которых не превышают длины пролета среза, при действии поперечных сил. Имеется в виду использование разработанного метода расчета прочности и рекомендаций по рациональному армированию стен с проемами. Результаты работы могут быть использованы при разработке нормативной литературы.

Проведенные экспериментально-теоретические исследования стен с проемами вносят свой практический вклад в развитие теории сопротивления и используются в учебном процессе Пензенской ГАСА.

Результаты исследований многократно использовались проектными организациями при проектировании стен различных зданий в Пензенском регионе.

Апробация работы

Материалы диссертации доложены и обсуждены на научно-технических семинарах и на научно-технических конференциях кафедры «Строительные конструкции» в Пензенской ГАСА, а также на международных конференциях РААСН, НИИЖБ г.г. Москва и Н.Новгород.

Публикации. По материалам диссертации опубликовано 9 статей.

Объем и структура диссертации

Диссертационная работа состоит из введения, 5 глав, общих выводов и указателя использованной литературы. Текст изложен на 155 страницах, проиллюстрирован 100 рисунками и таблицами. В указателе литературы содержится 115 отечественных и переводных источников.

Работа выполнена на кафедре «Строительные конструкции» Пензенской ГАСА в рамках госбюджетной программы по единому заказ-наряду и межвузовской программы "Архитектура и строительство" под руководством Заслуженного деятеля науки и техники Российской Федерации, члена-

корреспондента РААСН, доктора технических наук, профессора Барановой Т.Н.

5

и кандидата технических наук, доцента Ласькова H.H.

Краткое содержание диссертации

Известно относительно небольшое число экспериментально-теоретических работ международного уровня, посвященных изучению сопротивления железобетонных стен с проемами. К ним относятся исследования следующих авторов: В.Д Аграновского, Г.Н. Ашкинадзе, Д.В. Артюшина, Т.И. Барановой, Ю.В. Глина, П.Ф. Дроздова, A.C. Залесова, Х.А. Зиганьшина, Ю.В. Измайлова, Н.Н Ласькова, C.B. Полякова, М.Е. Соколова, и др. За рубежом самые крупные исследования проводили I.M. Hanson, F.K. Kong, T. Paulau, H.W. Rassel, P J. Robins, G.R. Sharp, A. Singh, A. Stevens, T.R. Tassios и др.

Наиболее ценными являются экспериментальные исследования стен с проемами, проведенные в Кембриджском и Нотгингемском университетах. Программа этих исследований имеет высокий научно-технический уровень. Опубликованные материалы дают исчерпывающую информацию о характере работы стен с проемами.

Экспериментальные исследования стен с проемами, проведенные в нашей стране, носят единичный характер. Как правило, они проводились для обоснования конструктивных решений стен и уточнения приближенных методов расчета.

Расчетные зависимости для оценки прочности стен с проемами, разработанные в Кембриджском и Нотгингемском университетах, являются в большей степени эмпирическими и хорошо согласуются с опытными данными. Расчетные зависимости СНиП 2.03.01-84*, используемые для оценки прочности стен с проемами, являются условиями прочности наклонных сечений изгибаемых элементов, завышают прочность стен и не обеспечивают безопасность. Можно сделать вывод о том, что в настоящее время в теории расчета отсутствуют совершенные методы расчета прочности, которые в полной мере описывают физическую работу указанных стен с проемами.

Планирование данной диссертационной работы осуществлялось на основе

комплексной программы исследований стен, которая выполняется на кафедре

6

«Строительные конструкции» Пензенской ГАСА. Целью программы является разработка нового метода расчета стен из различных материалов, базирующегося на расчетной каркасно-стержневой модели. При этом особенностью программы исследований стен с проемами является использование технически ценных результатов физического эксперимента, полученных в Кембриджском и Ноттингемском университетах. Для оценки сопротивления стен с проемами и разработки нового метода их расчета проанализированы результаты испытаний 28 фрагментов стен. Схема программы экспериментальных исследований железобетонных стен с проемами представлена на рис.1.

Использованы результаты исследований двух факторов. В качестве первого фактора принималось изменение размеров проемов. В качестве второго фактора принимали изменение положения проемов по высоте стены. Для получения полной информации о характере работы стен планировалось проведение численного эксперимента по широкой программе.

Получены следующие результаты. На основе анализа экспериментальных исследований выявлен характер и особенности напряженно деформированного состояния стен с проемами. В стенах при отсутствии проемов траектории главных напряжений концентрируются между опорными и грузовыми площадками и плавно распределяются в пределах условной наклонной полосы, рис.2,а. При наличии проемов с минимальной длиной 1пр/а<0,2, не полностью пересекающих сжатую наклонную полосу, происходит дополнительная концентрация траекторий с одновременным их искривлением в уровне углов проемов, рис.2,б. При дальнейшем увеличении длины проема, т.е. при средних и максимальных значениях 0,5<1пр/а<0,8, наступает качественно новая картина характера распределения главных напряжений. Происходит раздваивание и излом траекторий главных напряжений в уровне диагонали проема, соединяющей углы проема, над которыми концентрируются траектории главных сжимающих напряжений, рис.2,в.

Стены с проемами

Физический эксперимент

□

□

Расположение проемов относительно внешней грани грузовой площадки

Базовый образец

Б

Ьир|

КР|

Численный эксперимент

.V ,, .V

рТЛ

Исследуемые факторы

Размеры проемов • Ь^сог^

1лр/а=0.2^0.8

Р Р

X.

Расположение проемов по высоте стен

Р Р Б „_^ Л1__^

г

-— ----с

-н- -<

"X. 4

&

Расположение проемов относительно внутренней грани опорной площадки

ГТ

□ I

_|

О

11 I

Р Ца

Рис. 1. Схема программы исследования стен при действии поперечных сил

« х

Сделан вывод о том, что, несмотря на изменение характера распределения траекторий главных сжимающих напряжений, сопротивление стен с проемами так же, как и стен без проемов определяется сжатыми наклонными полосами в пределах которых концентрируются главные сжимающие напряжения. Увеличение количества сжатых полос и их расположение определяются наличием проемов. Таким образом, можно считать, что принципиальный характер сопротивления стен с проемами и без проемов является одинаковым, рис. 2.

б.

Б

в.

/

Рис. 2. Схема изменения траекторий главных напряжений в стенах с проемами, а.- стены без проемов; б.- стены с проемами малых размеров; в.- стены с проемами больших размеров.

Полученные сведения о характере образования и развития трещин позволяют произвести их классификацию и выделить две группы трещин. Трещины первой группы включают два известных вида трещин. Первый вид -наклонные трещины Т-Г, выделяющие наклонные сжатые полосы бетона. Развитие трещин происходит от внешней грани грузовой и внутренней грани опорной площадок, а также от соответствующих углов проемов. С ростом нагрузки внутри сжатой полосы образуются наклонные трещины Т-О, траектории которых совпадают с диагональным направлением сжатых полос. Главными в нашем случае являются трещины Т-т, которые характеризуют срез сжатых полос. Как правило, длина этой трещины совпадает с диагоналями

к

/

наклонных полос. Трещины второй группы Т-Р образуются в растянутой зоне стены. Появление и развитие этих трещин происходит на протяжении всего эксперимента, рис. 3.

Классификация трещин, рассмотренная выше, позволяет выделить два вида разрушения сжатой зоны, соответствующих группам характерных трещин. Трещинообразование в растянутой зоне для стен с проемами не имеет принципиальных отличий от стен без проемов.

Рис. 3. Характер трещинообразования и вид разрушения стен с проемами К первому виду разрушения отнесены две схемы разрушения сжатой наклонной полосы. Разрушение по первой схеме происходит в результате раздавливания бетона в пределах границ полосы, образуемой линиями соединяющими грани грузовой и опорной площадок. Разрушение по второй схеме происходит при уменьшении грузовых площадок. Разрушающими являются трещины, траектории которых совпадают с диагоналями сжатых наклонных полос, прочность которых является наименьшей. Таким образом, сжатые полосы бетона, расположенные в пролете среза, разрушаются в результате диагонального среза. Следует заметить, что такая классификация схем разрушения обосновывается не только экспериментальными исследованиями, проведенными в Кембриджском и Ноттингемском университетах, но и опытом экспериментальных исследований, проведенных автором при выполнении дипломной научной работы, а также Научно-

исследовательским центром ПГАСА.

Установлено, что наличие проемов, расположенных в пределах сжатой полосы, не только изменяет характер траекторий главных сжимающих напряжений, но и снижает прочность расчетной полосы бетона. Степень влияния проемов на прочность стен определяется их размерами и местом расположения.

Анализ результатов исследований показывает, что при наличии проемов с длиной 1пр = 67,5мм разрушающая сила снижается в 1,29 раза. При увеличении длины проемов до 1„р = 112,5мм прочность снизилась по сравнению со стенами без проемов в 1,52 раза. При дальнейшем увеличении длины проемов до 1пр = 157,5мм прочность снизилась в 2,13 раза. Последующее увеличение длины проемов до 1пр = 225мм привело к снижению прочности в 2,28 раза. Изменение длины проемов до 1пр = 270мм снизило прочность в 2,47 раза.

Интенсивность снижения прочности не пропорциональна увеличению длины проема. Это объясняется тем, что проемы с небольшой длиной незначительно уменьшают ширину расчетной полосы, поэтому прочность тоже снижается незначительно. Далее с увеличением длины проемов сжатая расчетная полоса стен раздваивается, и в работу включаются ломаные ромбообразные части сжатой полосы. При последующем увеличении длины проемов сопротивление внешним силам в большей степени оказывают наиболее нагруженные сжатые полосы. Поэтому наступает стабилизация снижения разрушающей силы.

Результаты экспериментальных исследований стен с проемами, в которых проемы меняют свое расположение по высоте стен, показали, что снижение прочности происходит пропорционально снижению проема. Объясняется это тем, что по мере перемещения проемов в сторону опоры, уменьшается ширина грузовой площадки, а главное уменьшается длина сечения среза.

Согласно программе диссертации произведен расчет стен с проемами

численным методом. Выявлено, что величина главных напряжений для всех

испытанных образцов стен значительно выше нормальных и касательных

11

напряжений. По характеру НДС, а также по величинам напряжений можно считать, что главные напряжения для стен без проемов и с проемами играют определяющую роль в сопротивлении действию поперечных сил. Для стен без проемов отмечается ярко выраженная концентрация линий максимальных напряжений на участке, расположенном между грузовой и опорной площадками. Кроме того, для всех образцов стен отмечается концентрация главных напряжений в зоне грузовых и опорных площадок. Величина напряжений при этом увеличивается в 1.2-1.3 раза. Можно считать, что под грузовыми и опорными площадками образуются зоны повышенной прочности бетона.

проемами

Отличительной особенностью распределения траекторий главных напряжений является образование замкнутых концентрических траекторий сжимающих напряжений ст2 в участках, расположенных над углами проемов, рис.4. Особенностью формирования таких участков является попарное разделение в направлении диагоналей проемов зон растягивающих напряжений О) и зон сжимающих напряжений 02. Анализ совместной картины распределения главных напряжений Ст] и 02 позволяет считать, что над углами проемов, расположенных по диагонали, имеющей отрицательный угол наклона к горизонтали, концентрируются главные сжимающие напряжения а2. В

12

противоположном направлении - по диагонали проемов, имеющей положительный -"гол наклона к горизонтали, концентрируются главные растягивающие направления Ст|. Форма концентрации напряжений также имеет, условно говоря, очертания четырех-лепесткового цветка. Размеры и очертания лепестковых зон концентрации определяются размерами и положением проемов и отверстий, рис. 4.

Другой особенностью характера распределения главных напряжений является искривление их траекторий при наличии проемов, а также при изменении размеров последних и места их расположения. Траектории главных напряжений приобретают У,А - образный характер. Уровень излома траекторий соответствует угловым сжатым зонам проемов. В целом наклонная полоса, в пределах которой концентрируются траектории главных напряжений О] и сь, приобретает ромбообразный характер, рис.4.

Таким образом, можно считать, что принципиальный характер сопротивления стен с проемами не изменяется по сравнению со стенами без проемов.

К следующей особенности НДС стен с проемами можно отнести повышение концентрации и величины максимальных касательных напряжений.

Разработка методов расчета прочности стен с проемами при действии поперечных сил. Методология построения расчетных моделей

Разработана новая методология построения расчетных моделей стен с проемами. Она представляет собой систему логически связанных между собой принципов и предпосылок, базируется на ранее известных и вновь разработанных научных подходах. К ним относится обоснованный вывод о том, что прочность стен с проемами так же, как сплошных стен определяется главными напряжениями. Следовательно, для совершенствования методов расчета целесообразно использовать каркасно-стержневую модель сопротивления стен без проемов, поскольку такой метод является наиболее прогрессивным. Поэтому в качестве основного принципа совершенствования

методов расчета, принимается модификация моделей сплошных стен, которую необходимо осуществлять на основе метода копирования напряженно-деформированного состояния стен с проемами. При этом следует использовать известные принципы построения каркасно-стержневых моделей, дополнив их новыми принципами учета раздвоения и излома траекторий главных сжимающих напряжений, а также их концентрации в угловых зонах проемов. Важное завершающее место в системе методологии занимает принцип определения расчетных сечений, а также расчетных полос ромбообразных моделей.

Модификация расчетной модели СМ в результате устройства проемов, которые пересекают наклонную расчетную сжатую полосу СМ требует введения двух новых промежуточных ключевых точек. Указанные ключевые точки располагаются в вершинах углов проемов, в зоне которых концентрируются главные сжимающие напряжения стг- Другим обоснованием такого расположения новых ключевых точек является то, что именно в этих точках происходит резкое изменение угла наклона траекторий главных сжимающих напряжений, рис. 5,6. Для соблюдения правил строительной механики при модифицировании стержневых моделей СМ необходимо ввести стержни, которые учитывают появление дополнительных сжимающих напряжений в местах излома траекторий главных сжимающих напряжений. Эти стержни располагаются перпендикулярно к наклонным усилиям 8С модели СМ, рис.5.

Возникает новая сложность, она заключается в том, что между вновь введенными растянутыми стержнями, исходящими из промежуточных точек модели СМ - п, возникает эксцентриситет е, рис.5,б, который приводит к значительному изменению напряженно-деформированного состояния в пределах исследуемого проема. Характеристикой нового напряженного состояния является образование угловых зон концентрации главных растягивающих напряжений, расположенных по диагонали, которая является противоположной

диагонали, соединяющей вершины углов, в пределах которой концентрируются главные сжимающие напряжения. Для обеспечения равновесия системы СМ-п вводится связующая стержневая конверто-образная модель СМ-д. Введение в модель СМ-п дополнительных растянутых стержней, расположенных с эксцентриситетом относительно друг друга, является следующим основным принципом модификации стержневых моделей для стен с проемами, рис. 5,6.

Расчет стержневых моделей. При расчете стержневых моделей СМ и СМ-п сплошных стен и стен с проемами узлы сопряжения стержней принимаются шарнирными. Определение УСИЛИЙ , Т( , i^CL '^CRt^^tLi^TiR В элементах моделей производится по зависимостям (1)-(8)

sc=-?--(i), г; =^-(2).

sin У tgu

Shw = s . - cos sin 6>-cfg6>2 _ (3 s¡„ = s sin <9-eos 9-tg0i _ ^ CR C Únex-Ctg62-COS,ex ' Cl c slnd2-cos02-tg0i

S*> = Sc .. (5), = Sc - _ (6),

sin■ ctgOi - eos04 sin — eosÉ?3 • tgOA

S'¿PL ■ eos въ - Su ■ cos в 2 S&.cosg,-S&-cosfl4

A1CL =--ñ--&ICR =-------------~n---W-

COS Уд,. cosí/ДГ

где #,6?,-м94- углы наклона сжатых наклонных полос стержневых моделей,

рис.5.

Построение расчетных каркасно-стержневых моделей КСМ-п и КСМ-т-

п. Модели КСМ-п и КСМ-т-п для стен с проемами являются модификациями известной модели КСМ, рис.6. Основным отличием модифицированных каркасно-стержневых моделей является ромбообразный характер обхватывания проемов, вторгшихся в наклонную расчетную полосу стены.

Особенность построения модифицированных моделей стен с проемами заключается в том, что каждая наклонная полоса, образовывается в результате разветвления основной полосы. Формирование Л,У-образных сжатых полос осуществляется грузовой площадкой поверху и опорной площадкой

а - стены без проемов; б - стены с проемами (отверстиями).

Предельные состояния наклонных сжатых полос

понизу с длиной площадок равной 1шр, рис.6. В средней части стены расчетные полосы формируются импровизированными грузовыми и опорными площадками, которые возникают в результате концентраций главных сжимающих напряжений в соответствующих углах проемов. В результате каждая полоса имеет переменную ширину.

Предельное состояние стен при разрушении сжатых полос моделей КСМ-п. Предельным состоянием расчетных сжатых полос следует считать достижение сжимающими напряжениями предельных значений уыЯь в каждой расчетной полосе модели КСМ-п, рис.6,а.

В связи с тем, что импровизированные грузовые и опорные площадки изменяются по длине в зависимости от размеров и положения проемов возникают случаи, когда преобладающим видом разрушения является срез сжатых полос, расположенных над и под проемами. Это происходит в тех случаях, когда размеры импровизированных площадок во много раз меньше размеров физических площадок. Предельным состоянием стен при срезе сжатых полос является состояние, когда максимальные касательные напряжения в диагональных сечениях сжатых полос модели КСМ-т-п достигают предельных значений уьиКь,, рис.6,б.

Расчет прочности при раздавливании сжатой наклонной полосы производится по расчетной полосе расположенной под и над проемом по зависимостям (9), (10)

Р * ^ • 7 в ■ кь' ¡ы ■ Ь - (9), Р < Гь ' Г в ' ■ Ьз' Ь - (10), где 1Ы - ширина расчетной наклонной сжатой полосы бетона.

Расчет прочности сжатой наклонной полосы при срезе производится по расчетной полосе расположенной под и над проемом по зависимостям (11), (12)

Р±УъУв 'Гь,-ГегЯы Л-Ь-со*0г-втв, (11)

Р^УъГв-Гь, -Г03 -Ь-СО30, -зтв, (12)

где уд - коэффициент угла наклона сжатых полос, который предлагается определять, для расчетных полос под и над проемом, по формулам = 8Ш0,-с#02- собА, _ (= &твъ-С05въ _ ^

ът9-^92 -соъв ' smв-cosв■tgвír

Расчет прочности по растянутому арматурному поясу производится по формуле (15)

(15)

Разработанные модификации расчетных моделей стен с проемами являются максимально простыми и требуют обратного действия, т.е. оценки указанных упрощений. Для этого разработан обратный метод моделирования, который включает в себя систему аналитических зависимостей, корректирующих основные величины определяющие прочность стен с проемами. К ним относятся величины предельного сопротивления бетона, геометрические характеристики расчетных полос, отклонение критических трещин, а также влияние бетона, окружающего расчетные полосы с учетом проемов. Метод обратного моделирования является основой идентификации опытных и расчетных величин.

Оценка предлагаемого метода расчета. Метод расчета стен с проемами на основе расчетных моделей имеет ряд важных преимуществ. Основным преимуществом разработанного метода расчета является использование принципа моделирования сложного характера сопротивления стен с проемами на основе модификации расчетных моделей сплошных стен.

Следующей положительной оценкой является тот факт, что новый метод расчета хорошо описывает, можно сказать копирует, напряженно-деформированное состояние стен с проемами. Предлагаемый метод расчета определяет схемы разрушения стен с проемами при изменении их размеров и месторасположения.

Предлагаемые расчетные зависимости для определения прочности, скорректированные с помощью метода обратного моделирования, хорошо

описывают выявленные закономерности изменения разрушающей силы, рис.7. Максимальные отклонения расчетных и опытных величин составляют р1е5Лтса|С=1,14. В отличии от нового метода, нормативные методы расчета не описывают закономерности изменения разрушающих сил при изменении исследуемых факторов. Прочность завышается, не обеспечивается безопасность, соотношение составляет Р1ся/Рса1с=0,6, то есть нормативные методы расчета не дают точной оценки.

О 50 100 150 200 250 300

Рис. 7. Графики сопоставления опытных и расчетных величин разрушающих усилий Неэ! и Рса1с. ♦ - опыт Кембриджского и

Ноттингемского универс.; 1 - расчетные зависимости Кембриджского и Ноггингемского универс.;2 - расчетные зависимости [9-12];

3 - расчетные зависимости [76] СНиП 2.03.01-84;

4 - расчетные зависимости Рекомендаций ЦНИИСК.

Основные выводы и результаты

• На основе обзора существующих методов расчета сделан вывод о том, что Нормы проектирования не содержат рекомендации по расчету прочности стен с проемами. В практике используются приближенные методы расчета, которые базируются на балочных аналогиях и не описывают физической работы стен.

• Наличие в стенах проемов, длина которых не превышает пролета среза, не изменяет принципиального характера сопротивления стен. Решающую роль в сопротивлении стен с проемами играют главные напряжения. Их траектории при наличии проемов, а также при изменении их размеров и месторасположения, приобретают ромбообразный характер. Уровень излома траекторий соответствует угловым сжатым зонам проемов.

• Классификация трещин, ранее разработанная для сплошных стен, дополнена новым видом трещин Т-т, характеризующим срез наклонных участков бетона, расположенных между грузовыми площадками и угловыми зонами проемов в пределах которых концентрируются главные напряжения.

• Классификация трещин является критерием определения схем разрушения стен с проемами при действии поперечных сил. Преобладающим видом разрушения стен с проемами является срез наклонных сжатых полос бетона, расположенных над и под проемами.

• Наличие проемов изменяет характер распределения главных напряжений о, и а2 . Возникают концентрации напряжений в углах проемов. Линии концентрации напряжений носят концентрический характер. Над углами проемов, расположенными по диагоналям, имеющим отрицательный угол наклона к горизонтали, концентрируются главные сжимающие напряжения ст2, по диагоналям с положительным углом наклона - главные растягивающие напряжения cri.

• Разработана новая методология построения расчетных моделей стен с проемами, представляющая собой систему логически связанных принципов и предпосылок, она базируется на ранее известных и вновь разработанных научных подходах. К ним относится обоснованный вывод о том, что прочность стен с проемами так же, как сплошных стен определяется главными напряжениями. Следовательно, для совершенствования методов расчета целесообразно использовать каркасно-стержневую модель сопротивления стен без проемов, поскольку этот метод является наиболее прогрессивным.

• Построение расчетных моделей СМ-п стен с проемами производится на основе модификации известной модели СМ для стен без проемов. Модификация заключается в том, что наличие проемов, пересекающих наклонную расчетную полосу СМ требует введения двух новых промежуточных ключевых точек. Указанные ключевые точки располагаются в вершинах углов проемов, в зоне которых концентрируются главные сжимающие напряжения С2, а также именно в этих точках происходит резкое изменение траекторий главных напряжений ст2.

• Построение расчетных каркасно-стержневых моделей КСМ-п и КСМ-т-п стен с проемами осуществляется на основе модификации известной модели КСМ стен без проемов. Основным отличием модифицированных моделей является ромбообразный характер обхватывания проемов. Особенность построения заключается в том, что каждая наклонная полоса, образовывается в результате разветвления основной полосы. Формирование Л, V — образных сжатых полос осуществляется грузовыми и опорными площадками поверху и понизу с длиной площадок 15ир, а в средней части стены - импровизированными грузовыми и опорными площадками с длиной 1Ь\ В следствии этого каждая расчетная полоса имеет переменную ширину. Предельным состоянием стен при раздавливании бетона сжатых полос является состояние, когда сжимающие напряжения достигают предельных значений уыЯь в каждой расчетной полосе в модели КСМ-п. Предельным состоянием стен при срезе сжатых полос является состояние, когда максимальные касательные напряжения в диагональных сечениях сжатых полос модели КСМ-т-п достигают предельных значений уыДы-

• На основе стержневых моделей СМ-п стен с проемами разработаны расчетные зависимости для определения усилий в элементах моделей. На основе каркасно-стержневых моделей КСМ-п и КСМ-т-п стен с проемами разработаны расчетные зависимости для определения прочности.

• Преимуществом предлагаемого метода расчета является использование принципа моделирования сложного характера сопротивления стен с проемами, на основе модификации расчетных моделей сплошных стен. Новый метод расчета хорошо описывает, почти копирует физическую работу стен с проемами. Предлагаемый метод расчета повышает расчетную прочность, позволяет снизить расход материалов. Расчетные величины усилий хорошо согласуются с опытными, среднее отклонение составляет Ftest/Fcaic=l,14

Основное содержание диссертации опубликовано в следующих

работах:

1. Баранова Т.И., Ласьков H.H., Васильев P.P. Совершенствование нормативного метода расчета стен из мелкозернистого бетона. -Информационный листок № 290-97. Пенза, 1997.

2. Баранова Т.И., Ласьков H.H., Васильев P.P. Метод расчета стен на основе каркасно-стержневой модели из мелкозернистого бетона. -Информационный листок № 293-97. Пенза, 1997.

3. Баранова Т.И., Ласьков H.H., Васильев P.P. Прочность высоких и низких стен из мелкозернистого бетона при совместном действии вертикальных и горизонтальных сил. - Материалы XXIX научно-технической конференции. Пенза, 1997.

4. Баранова Т.И., Ласьков H.H., Васильев P.P. Сопротивление железобетонных стен с проемами-отверстиями при действии поперечных сил. - Вестник отделения строительных наук - РААСН. 1994-1998, вып. 2. Москва,.1999.

5. Васильев P.P. Сопротивление железобетонных стен с проемами и отверстиями при действии поперечных сил. - Материалы XXX научно-технической конференции. Пенза, 1999.

6. Баранова Т.И., Ласьков H.H., Васильев P.P. Моделирование работы стен с отверстиями и проемами. - Вестник Волжского регионального отделения РААСН, вып. 4. Нижний Новгород, 2000.

7. Баранова Т.И., Ласьков H.H., Васильев P.P. Проблемы проектирования стен с проемами. - Кипр, 2000.

8. Баранова Т.И., Лаврова О.В., Васильев P.P. Совершенствование расчета железобетонных конструкций на основе каркасно-стержневых моделей. - Йошкар-Ола, 2000.

9. Баранова Т.Н., Лаврова О.В., Васильев P.P. Методология моделирования сопротивления железобетонных конструкций. - Вестник отделения строительных наук РААСН, вып.З. Москва, 2000.

Васильев Ринат Рашидович Прочность железобетонных стен с проемами при совместном действии вертикальной и горизонтальной нагрузки

05.23.01 — Строительные конструкции, здания и сооружения Автореферат

Лицензия ЛР № 020454 от 25.04.97

Подписано к печати _.00 г. Формат 60x84 1/16

Бумага офсетная № 2. Печать офсетная. Объем 1 усл.печ.л. Тираж 100 экз. Заказ № 782. Бесплатно.

Издательство Пензенской государственной архитектурно-строительной академии Отпечатано в цехе оперативной полиграфии ПГАСА 440028, г.Пенза, ул.Г.Титова, 28.

Введение.

Глава 1. Состояние вопроса, цель и задачи исследования.

1.1 Общий обзор исследования стен. Стены при действии вертикальных и горизонтальных сил Общий обзор исследования стен. Стены при действии вертикальных и горизонтальных сил.

1.1.1. Сплошные стены. Экспериментальные исследования.

1.1.2. Стены с отверстиями и проемами. Экспериментальные исследования.

1.2. Методы расчета стен.

1.3. Анализ результатов исследования стен.

1.3.1. Оценка экспериментальных исследований.

1.3.2. Оценка методов расчета.

1.4. Проблемы проектирования стен с отверстиями и проемами.

1.5. Цель и задачи исследования.

Глава 2. Экспериментальные исследования стен с проемами.

2.1. Систематизация экспериментальных исследований стен с отверстиями и проемами.

2.1.1. Описание конструктивных решений опытных образцов.

2.1.2. Характер изменения длины проемов и их расположения относительно граней грузовой и опорной площадок.

2.1.3. Характер изменения положения проема по высоте стены.

2.2. Программа экспериментальных исследования стен с отверстиями и проемами.

2.3. Физико-механические свойства материалов.

2.4. Методика испытаний.

Глава 3. Результаты экспериментальных исследований опытных образцов стен с отверстиями и проемами.

3.1. Особенности напряженно-деформированного состояния стен с проемами.

3.2. Характер образования и развития трещин, схемы разрушения стен.

3.2.1. Образование трещин при изменении длинны проемов и их расположения относительно граней грузовой и опорной площадок.

3.2.2. Образование трещин при изменении положения проема по высоте стены.

3.3. Классификация трещин и схем разрушения стен с отверстиями и проемами.

3.4. Закономерность разрушающих усилий при изменении исследуемых факторов.

3.4.1. Изменение усилий при увеличении длины проемов.

3.4.2. Изменение усилий при перемещении проема по высоте стены.

Выводы по главе 3.

Глава 4. Исследование напряженно-деформированного состояния фрагментов стен с проемами.

4.1. Программа исследований стен численным методом.

4.2. Расчетные схемы, методика расчета.

4.3. Результаты расчета.

4.4. Анализ результатов расчета.

Выводы по главе 4.

Глава 5. Разработка метода расчета прочности стен с проемами при действие поперечных сил.

5.1. Методология разработки расчетных моделей стен с проемами отверстиями).

5.1.1. Основы научного подхода при моделировании сопротивления стен с проемами.

-> J)

5.1.2. Принцип моделирования сопротивления стен с проемами (отверстиями).

5.1.3. Оценка методологии разработки расчетных моделей стен.

5.2. Построение расчетных моделей СМ и их модификация при изменении исследуемых факторов.

5.2.1. Определение положения расчетных полос.

5.2.2. Расчетные модели стен при изменении длинны проемов и их расположения относительно граней грузовой и опорной площадок.

5.2.3. Расчетные модели стен при изменении положения проема по высоте стены.

5.3. Расчет стержневых моделей СМ. Обратный метод моделирования.

5.4. Построение каркасно-стержневых моделей КСМ. Предельные состояния расчетных сечений.

5.5. Расчет прочности стен с проемами (отверстиями).

5.5.1. Расчетные зависимости.

5.6. Оценка предлагаемого метода расчета.

5.6.1. Учет влияния исследуемых факторов на величину разрушающей силы.

5.6.2. Соотношение опытных и расчетных усилий.

5.6.3. Общая оценка.

5.7. Принцип рационального армирования стен с проемами.

Выводы по главе 5.

В Пензенской ГАСА на кафедре "Строительных конструкций" под руководством проф. д. т. н. Т.И. Барановой и доц. к.т.н. H.H. Ласькова выполняется комплексная программа по экспериментально-теоретическим исследованиям стен на действие вертикальных и горизонтальных сил при различном соотношении сторон. Указанные стены имеют сложный характер напряженно-деформированного состояния, их прочность не удовлетворительно описывается существующими приближенными методами расчета. Отсутствие совершенных методов расчета стен при сложных схемах нагружения затрудняет процесс их проектирования и качественно снижает конструктивные решения. Такое положение объясняется недостаточным количеством экспериментально-теоретических исследований стен и отсутствие комплексных программ их исследования. Именно поэтому программа исследования стен, реализуемая в Пензенской ГАСА, является комплексной, включает все основные факторы влияющие на сопротивление стен и является актуальной.

К настоящему времени исследованы высокие и низкие стены при различном соотношении вертикальных и горизонтальных сил. Завершены исследования крупногабаритных рамно-стеновых конструкций, в которых стены выполняют функцию стеновых заполнений каркаса.

На основе экспериментально-теоретических исследований разработан новый метод к оценке прочности стен, который базируется на расчетных каркасно-стержневых моделях. Этот метод хорошо описывает физическую работу стен и является наиболее прогрессивным.

Данная диссертация является продолжением описанной программы исследований и посвящена экспериментально-теоретическим исследованиям стен с проемами. Такие стены повседневно используются в строительстве их метод расчета нуждается в совершенствовании более чем стены без проемов.

Таким образом, актуальность разрабатываемой диссертации является очевидной.

Цель и задачи исследований

Диссертационная работа имеет особенность, которая заключается в том, что в ней были использованы экспериментальные исследования железобетонных стен с проемами, проведенные в Кембриджском и Ноттингемском университетах Великобритании. Использованы результаты испытаний 28 большегабаритных фрагментов стен.

Целью диссертации являлось разработка метода расчета прочности и конструирования железобетонных стен с проемами на основе моделирования сопротивления стен и разработке новой методологии построения расчетных моделей указанных стен.

Для выполнения указанной цели ставились следующие задачи

• провести анализ предварительно собранных результатов ранее проведенных исследований различных стен при действии поперечных сил, а также при совместном действии вертикальных и горизонтальных сил;

• выявить степень исследования сопротивления стен имеющих проемы;

• систематизировать результаты экспериментальных исследований проведенных в Кембриджском и Ноттингемском университетах;

• разработать программу по факторного исследования стен с проемами используя результаты систематизированных экспериментальных исследований проведенных в Великобритании;

• провести тщательный анализ результатов экспериментальных исследований, включенных в программу;

• разработать расчетные схемы и провести численный эксперимент для стен с проемами на основе пакета прикладных программ автоматизированного проектирования железобетонных конструкций (ППП АП ЖБК, программа Лира);

• провести анализ напряженно-деформированного состояния стен с проемами;

• разработать экспериментально-теоретические основы сопротивления стен с проемами при действии поперечных сил;

• разработать методологию построения каркасно-стержневых моделей КСМ-п стен с проемами и их модификаций в случаях изменения местоположения и формы проемов;

• разработать расчетные зависимости для определения прочности стен с проемами на основе полученных моделей при действии поперечных сил;

• разработать принципы рационального армирования стен а проемами. Автор защищает

• оценку состояния экспериментально-теоретических исследований стен с проемами и методы их расчета;

• систематизированный материал по экспериментальным исследованиям стен с проемами проведенный в Кембриджском и Ноттингемском университетах;

• результаты анализа, оценки степени и количества изученных факторов влияющих на сопротивление стен с проемами;

• напряженно-деформированные состояния стен, характер образования и развития трещин и схем разрушения стен с проемами при действии поперечных сил;

• классификацию трещин и схем разрушения стен с проемами;

• закономерности изменения разрушающих усилий и усилий образования трещин в зависимости от расположения проемов и изменения их размеров;

• методологию построения расчетных каркасно-стержневых моделей стен с проемами;

• расчетные стержневые модели СМ и каркасно-стержневые модели КСМ-п для стен с проемами при различных схемах расположения и изменения размеров проемов;

• расчетные зависимости для определения прочности стен, разработанных на основе выявленных предельных состояний в элементах каркасно-стержневых моделей стен с проемами;

• метод обратного моделирования стен с проемами разработанный на основе идентификации расчетных и опытных величин;

• принцип рационального и армирования стен с проемами при действии поперечных сил;

• оценку предлагаемого метода расчета стен с проемами. Научную новизну работы составляют

• новые экспериментально-теоретические основы сопротивления стен с проемами при действии поперечных сил;

• особенности характера напряженно-деформированного состояния стен с проемами;

• закономерности изменения разрушающих усилий и усилий образования трещин при изменении места расположения и размеров проемов;

• новые каркасно-стержневые модели КСМ-п стен с проемами и их модификаций при изменении места расположения и размеров проемов;

• метод расчета прочности стен с проемами при действии поперечных сил;

• аналитические зависимости метода обратного моделирования идентифицирующие расчетные и опытные величины при расчете стен с проемами;

• принцип рационального армирования стен с проемами при действии поперечных сил.

Практическое значение диссертационной работы заключается в совершенствовании процесса проектирования железобетонных стен с проемами, размеры которых не превышают длины пролета среза, при действии поперечных сил. Имеется в виду использование разработанного метода расчета прочности и рекомендаций по рациональному армированию стен с проемами. Результаты работы могут быть использованы при разработке нормативной литературы.

Проведенные экспериментально-теоретические исследования стен с проемами вносят свой практический вклад в развитие теории сопротивления и используются в учебном процессе Пензенской ГАСА.

Результаты исследований многократно использовались проектными организациями при проектировании стен различных зданий в Пензенском регионе.

Апробация работы

Материалы диссертации доложены и обсуждены на научно-технических семинарах кафедры "Строительных конструкций", на научно-технических конференциях в Пензенской государственной архитектурно-строительной академии, в том числе международных конференциях РААСН, НИИЖБ г. г. Москва и Н. Новгород.

Публикации. По материалам диссертации опубликовано 9 статей.

Объем и структура диссертации

Диссертационная работа состоит из введения, 5 глав, общих выводов и указателя использованной литературы. Текст изложен на 165 страницах, проиллюстрирован 100 рисунками и таблицами. В указателе литературы содержится 105 отечественных и переводных источников.

Основные выводы и результаты

• На основе обзора существующих методов расчета стен сделан вывод о том, что Нормы проектирования не содержат рекомендации по расчету прочности стен с проемами. В практике используются приближенные методы расчета, которые базируются на балочных аналогиях и не описывают физической работы стен.

• Наличие в стенах проемов, длина которых не превышает пролета среза, не изменяет принципиального характера сопротивления стен. Решающую роль в сопротивлении стен с проемами играют главные напряжения. Их траектории при наличии проемов, а также при изменении их размеров и месторасположения, приобретают ромбообразный характер. Уровень излома траекторий соответствует угловым сжатым зонам проемов.

• Классификация трещин, ранее разработанная для сплошных стен, дополнена новым видом трещин Т-т, характеризующим срез наклонных участков бетона, расположенных между грузовыми площадками и угловыми зонами проемов в пределах которых концентрируются главные напряжения.

• Классификация трещин является критерием определения схем разрушения стен с проемами при действии поперечных сил. Преобладающим видом разрушения стен с проемами является срез наклонных сжатых полос бетона, расположенных над и под проемами.

• Наличие проемов изменяет характер распределения главных напряжений о, и Oi . Возникают концентрации напряжений в углах проемов. Линии концентрации напряжений носят концентрический характер. Над углами проемов, расположенными по диагоналям, имеющим отрицательный угол наклона к горизонтали, концентрируются главные сжимающие напряжения ст2, по диагоналям с положительным углом наклона - главные растягивающие напряжения а,.

• Разработана новая методология построения расчетных моделей стен с проемами, представляющая собой систему логически связанных принципов и предпосылок, она базируется на ранее известных и вновь разработанных научных подходах. К ним относится обоснованный вывод о том, что прочность стен с проемами так же, как сплошных стен определяется главными напряжениями. Следовательно, для совершенствования методов расчета целесообразно использовать каркасно-стержневую модель сопротивления стен без проемов, поскольку этот метод является наиболее прогрессивным.

• Построение расчетных моделей СМ-п стен с проемами производится на основе модификации известной модели СМ для стен без проемов. Модификация заключается в том, что наличие проемов, пересекающих наклонную расчетную полосу СМ требует введения двух новых промежуточных ключевых точек. Указанные ключевые точки располагаются в вершинах углов проемов, в зоне которых концентрируются главные сжимающие напряжения ст2, а также именно в этих точках происходит резкое изменение траекторий главных напряжений ст2. Для обеспечения равновесия системы СМ-п вводится связующая стержневая конверто-образная модель СМ-д.

• Построение расчетных каркасно-стержневых моделей КСМ-п и КСМ-т-п стен с проемами осуществляется на основе модификации известной модели КСМ стен без проемов. Основным отличием модифицированных моделей является ромбообразный характер обхватывания проемов. Особенность построения заключается в том, что каждая наклонная полоса, образовывается в результате разветвления основной полосы. Формирование Л, V - образных сжатых полос осуществляется грузовыми и опорными площадками поверху и понизу с длиной площадок 181|р, а в средней части стены - импровизированными грузовыми и опорными площадками с длиной 1ь . Вследствие этого каждая расчетная полоса имеет переменную ширину. Предельным состоянием стен при раздавливании бетона сжатых полос является состояние, когда сжимающие напряжения достигают предельных значений уыЯь в каждой расчетной полосе в модели КСМ-п. Предельным состоянием стен при срезе сжатых полос является состояние, когда максимальные касательные напряжения в диагональных сечениях сжатых полос модели КСМ-т-п достигают предельных значений уы^ы

• На основе стержневых моделей СМ-п стен с проемами разработаны расчетные зависимости для определения усилий в элементах моделей. На основе каркасно-стержневых моделей КСМ-п и КСМ-т-п стен с проемами разработаны расчетные зависимости для определения прочности.

• Преимуществом предлагаемого метода расчета является использование принципа моделирования сложного характера сопротивления стен с проемами, на основе модификации расчетных моделей сплошных стен. Новый метод расчета хорошо описывает, почти копирует физическую работу стен с проемами. Предлагаемый метод расчета повышает расчетную прочность, позволяет снизить расход материалов. Расчетные величины усилий хорошо согласуются с опытными, среднее отклонение составляет Р1Ы/Тса|с =1,14

1. Аграновский В.Д. О расчете прочности железобетонных перемычек стен на поперечную силу // Монолитное домостроение. М.: ЦНИИЭП жилища, 1982. с.51-57.

2. Аграновский В.Д., Лишак В.И., Соколов М.Е. Экспериментальные исследования перемычек бескаркасных зданий при перекосе // Монолитное домостроение. М.: ЦНИИЭП жилища, 1979. с. 12-28.

3. Альтшуллер Е.М., Цирик Я.И. О дальнейшем развитии и совершенствовании монолитного домостроения// Бетон и железобетон 1984. -№ 8.

4. Ашкинадзе Г. И. Сейсмостойкость железобетонных стен бескаркасных зданий // Прочность, трещиностойкость и деформативность стен крупнопанельных и монолитных зданий: Тезисы докладов всесоюзной научно-технической конференции. Пенза, 1990, с.6-7

5. Ашкинадзе Г.Н., Мартынова Л.Д. Исследование работы бескаркасных сборно-монолитных сейсмостойких зданий на натурном фрагменте// Монолитное домостроение. М. ЦНИИЭП жилища, 1982.

6. Ашкинадзе Г. П., Соколов М. Е., Мартынова Л.Д. и др. Железобетонные стены сейсмостойких зданий: Исследования и основы проектирования. Совместное издание СССР Греция. - М.: Стройиздат, 1988. - 504 с.

7. Баранова Т.И., Ашкинадзе Г.Н., Багдоев С.Г., Ласьков H.H. Прочность стен при совместном действии вертикальных и горизонтальных нагрузок Межвузовский сборник научных трудов Казанский ИСИ. Казань, 1991. - С. 9-15.

8. Ю.Баранова Т. И., Багдоев С. Г., Ласьков Н. Н., Пигин В. А. Совершенствование методов расчета железобетонных стен при совместном действии вертикальных и горизонтальных сил. // Известия ВУЗов. Строительство. 1995 №5 6 с. 13-17

9. П.Баранова Т.Н., Лаврова О.В., Васильев P.P. Методология моделирования сопротивления железобетонных конструкций. Вестник отделения строительных наук РААСН, вып.З. Москва, 2000.

10. З.Баранова Т.Н., Ласьков H.H., Васильев P.P. Совершенствованиенормативного метода расчета стен из мелкозернистого бетона. -Информационный листок № 290-97. Пенза, 1997.

11. Н.Баранова Т.И., Ласьков H.H., Васильев P.P. Метод расчета стен на основе каркасно-стержневой модели из мелкозернистого бетона. -Информационный листок № 293-97. Пенза, 1997.

12. Баранова Т.И., Ласьков H.H. Васильев P.P. Прочность высоких и низких стен из мелкозернистого бетона при совместном действии вертикальных и горизонтальных сил // Сборник докладов XXIX научно-технической конференции, Пенза, ГАСА, 1997, с. 13.

13. Баранова Т.Н., Ласьков H.H., Васильев P.P. Сопротивление железобетонных стен с проемами-отверстиями при действии поперечных сил. Вестник отделения строительных наук - РААСН. 1994-1998, вып. 2. Москва, 1999.

14. Баранова Т.И., Ласьков H.H., Васильев P.P. Моделирование работы стен с154отверстиями и проемами. Вестник Волжского регионального отделения РААСН, вып. 4. Нижний Новгород, 2000.

15. Баранова Т.Н., Ласьков H.H., Васильев P.P. Проблемы проектирования стен с проемами. Сборник научных статей Международной научно-технической конференции по строительству. Кипр, 2000.

16. Баранова Т.Н., Ласьков H.H., Пигин В. А. Совершенствование нормативных методов расчета стен крупнопанельных и монолитных зданий Тезисы докладов республиканской научно-технической конференции. -Казань, 1989.

17. Баранова Т.Н., Ласьков H.H. Повышение надежности сплошных стен крупнопанельных и монолитных зданий Повышение качества и надежности строительства и реконструкции. Тезисы докладов на зональном семинаре. -Пенза, 1989.

18. Барков Ю.В., Глина Ю.В. Экспериментальные исследования монолитных зданий при испытании крупномасштабной модели // Исследования работы конструкций жилых зданий. М. ЦНИИЭПжилигца, 1974.

19. Бубуек И.В., В.Г. Имас, А.Ф. Кирпий. Результаты исследований стен монолитных зданий при знакопеременных нагрузках // Работа конструкций жилых зданий из крупноразмерных элементов в условиях сейсмических воздействий. М. ЦНИИЭП жилища, 1990. С. 45-64.

20. Бубуек В. М., Оссученко К. А. Исследование напряженно-деформированного состояния стен монолитных зданий МКЭ // Строительная механика и расчет сооружений. 1990 №4 с. 57 62

21. Бубуек И. В. Исследование напряженно-деформированного состояния МКЭ. // Строительная механика и расчет сооружений 1990 №4 с. 57 62

22. Бидный Г. Г., Клованич С. Ф., Осадченко К. А. Расчет железобетонных конструкций при сложном нагружении МКЭ // Строительная механика и расчет сооружений. 1986 №5 с. 22

23. Валь Е.Г. Исследование работы 16-этажного монолитного бескаркасного жилого дома при воздействии горизонтальных нагрузок // Работа конструкций жилых зданий из крупноразмерных элементов. М.1. Стройиздат, 1974.

24. Васильев P.P. Сопротивление железобетонных стен с проемами и отверстиями при действии поперечных сил. Материалы XXX научно-технической конференции. Пенза, 1999.

25. Винокуров А. П. Работа железобетонных стеновых панелей на горизонтальные силы, действующих в плоскости. В кн.: Новые исследования по технологии, расчету и конструированию железобетонных конструкций: СБ. научн. тр. / НИИЖБ. М. - 1987. - с. 21 - 27.

26. Временные указания по проектированию и строительству монолитных и сборно-монолитных зданий'повышенной этажности в Молдавской ССР. РСН 13-77. Кишинев: Тимпул, 1977.

27. Гвоздев A.A., Дмитриев С.А., Крылов С.М. и др. Новое о прочностижелезобетона. М. Стройиздат, 1977.

28. Гвоздев A.A., Залесов A.C.,Титов И.А. Силы зацепления в наклонной трещине // Бетон и железобетон. 1975. № 7.

29. Гениев Г.А.,Кисюк В.Н., Тюпин Г.А. Теория пластичности бетона ижелезобетона. М. Стройиздат, 1974.

30. Глина Ю. В. Современное представление о прочности и деформативности монолитных несущих стен на основе отечественных и зарубежных исследований // Энергетическое строительство 1991 №9 с. 11-15

31. Джаниманов Д. Д. Прочность стеновых панелей из ячеистого бетона по наклонным сечениям. Новое в технологии, расчете и конструировании железобетонных конструкций: СБ. тр. / НИИЖБ Госстроя СССР. -М. 1987. -с. 31 -35

32. Измаилов Ю. В. Расчет стен бескаркасных зданий при разрушении по наклонному сечению. Строительная механика и расчет сооружений 1990 №4 с. 91 -96

33. Измайлов Ю. В. Сейсмостойкость монолитных зданий. Кишинев. 1989

34. Измайлов Ю. В. Теоретические и экспериментальные исследования железобетонных стен бескаркасных зданий при динамических нагрузках. Развитие методов расчета на сейсмостойкость: Сб. научн. тр. / ЦНИИСК. -М. 1987. с. 106- 107

35. Измайлов Ю.В., Кирпий А.Ф. Прочность и деформации при перекосе сплошных железобетонных панелей с различными схемами армирования // Экспериментальные исследования сейсмостойких зданий и развитие теории сейсмостойкости. М.: ЦНИИСК им. Кучеренко, 1984

36. Измайлов Ю.В., Кирпий А.Ф. и др. Сейсмостойкость монолитных зданий в Кишеневе при землетрясении 1986 г.// Жилищное строительство. №8.

37. Инструкция по проектированию конструкций панельных жилых зданий. ВСН 32-77. М. Стройиздат, 1978. - 177 с.

38. Камейко В. А., Алексеев П. И. Исследование несущей способности158стеновых панелей крупнопанельных зданий с учетом закрепления по контуру // В кн.: Исследование конструкций крупнопанельных зданий: Сб. тр. / ЦНИИСК. М. 1981. с. 25-42

39. Карпенко Н. И. Теория деформированного железобетона с трещинами. -М. Стройиздат, 1976-204с.

40. Кодекс-образец. ЕКБ-ФИП для норм по железобетонным конструкциям, том II. (перевод на русский язык). М. НИИЖБ, 1984.

41. Коноводченко В.И., Черкашин A.B., Подгорный В.А. Несущая способность перлитобетонных панелей при перекосе// Тезисы докладов всесоюзного совещания «Проектирование и строительство сейсмостойких зданий и сооружений», г. Фрунзе. М., 1971.

42. Кулиев P.A. Прочность и деформации бетонных и легкобетонных панелей при загружении их в своей плоскости. Автореф. дисс. канд. техн. наук. М., 1969.

43. Курдюков Т.В. Особенности нелинейного деформирования и предельного состояния конструкций монолитных диафрагм жилых зданий // Работа конструкций жилых зданий из крупноразмерных элементов. М. ЦНИИЭПжилища, 1981.

44. Ласьков H.H., Баранова Т.Н. Установка для испытания фрагментов стен на действие вертикальной и горизонтальной нагрузок / Информ.листок №191-85 / Пензенский ЦНТИ. Пенза. 1985.

45. Лишак В.И. Оптимизация армирования железобетонных стен из монолитного бетона // Научно-технический прогресс в области индустриализации монолитного домостроения: Тез. докл. Всесоюз. совещания (Кишинев, 1978). М.: ЦНТИ Госгражданстроя, 1978. С. 60-65.

46. Лишак В.И., Соколов М.Е., Кавыршин М. и др. Рекомендации по конструированию и расчету несущих систем бескаркасных зданий. Научно-техническое сотрудничество с зарубежными странами. - М. ЦНИИЭПжилища,1982.

47. Мартынова Л.Д., Мартынова Н.Г., Адулаева Н.П. Испытания вертикальных сопряжений монолитных стен на воздействие сил сдвига // Работа конструкций жилых зданий из крупноразмерных элементов. М. ЦНИИЭПжилища, 1986. - С.34-41.

48. Нудель Г. В., Микрюков В. А., Филипов Б. П., Муромский К. П. Стеновые панели повышенной прочности. // Ограждающие конструкции. Сб. тр. / РПИ Ленпромтсройпроект. Л - 1989 - с. 97 - 106

49. Поляков С. В. Сейсмостойкие конструкции зданий. М., высшая школа., 1983.- 306 с.

50. Работа конструкций жилых зданий из крупноразмерных элементов: Сб. научн. тр. / ЦНИИЭП жилища. М. 1981

51. Рекомендации по конструированию и расчету несущих систембескаркасных зданий. М. ЦНИИЭПжилища, 1982.

52. Рекомендации по определению прочностных и деформационных характеристик бетона при неодноосных напряженных состояниях. М. НИИЖБ, 1985. - 72 с.

53. Рекомендации по проектированию конструкций бескаркасных монолитных зданий. М. ЦНИИЭПжилища, 1976.

54. Рекомендации по расчету и конструированию монолитных и панельных стен жилых зданий для сейсмических районов. М. ЦНИИЭПжилища, 1985.

55. Розенберг М. Я., Загродский П. Ю. Прочность легкобетонных элементов монолитных стен при плоском напряженном состоянии // Бетон и железобетон 1992г. - №11 с. 26 - 28

56. Республиканские строительные нормы. РСН 13-87. Строительство монолитных зданий в сейсмических районах Молдавской ССР. Кишинев: Тимпул, 1988 108с.

57. Руководство по проектированию конструкций и технологии возведения бескаркасных монолитных зданий. М. Стройиздат, 1982.

58. Сапожников А. И. Проектирование сейсмостойких зданий и сооружений. Основные проблемы. // Известия ВУЗов. Строительство. 1996 №11 с. 32 36

59. Скрипник Т.В. Напряженное состояние монолитных стен бескаркасных зданий в зонах высокой сейсмичности// Конструкции полносборных жилых зданий. М. ЦНИИЭПжилища, 1986. С.9-32.

60. Смирнов С. Б., Залесов А. С., Ордобаев Б. С. Расчет прочности железобетонных стен диафрагм методом однородных полей // Бетон и железобетон 1991 №6 с. 22 24

61. СНиП 2.03.01-84*. Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования. М. Стройиздат, 1976,- 79 с.

62. СНиП П-7-81. Строительство в сейсмических районах. Нормы проектирования. М. Стройиздат, 1981.

63. Соколов М.Е., Аграновский В.Д. Прочность и трещиностойкость железобетонных перемычек панельных стен при действии поперечных сил // Бетон и железобетон. 1971. № 1 1. с.22-24.

64. Соколов М.Е., Глина Ю.В. Работа перемычек в системе бескаркасного здания // Монолитное домостроение. М.: ЦНИИЭП жилища, 1982. С.38-55

65. Титов И.А. Исследование напряженно-деформированного состояния железобетонных элементов в зоне действия поперечных сил. Автореф. дисс. канд. техн. наук. М. 1975.

66. Черкашин А.В., Цапко Н.П., Жусупбеков Б. Исследование работы модели диафрагмы крупнопанельного здания с несимметрично расположенными проемами при действии горизонтальных знакопеременных нагрузок. -Экспресс-информация, ВНИИИС, 1983, сер. 13.59, вып.2.

67. Шапиро Г.А., Симон Ю.А., Ашкинадзе Г.Н. и др. Вибрационные испытания зданий. М. Стройиздат, 1972.

68. Шеина С.Г. Прочность и трещиностойкость наклонных сечений железобетонных элементов при совместном действии продольных сжимающих и поперечных сил. Автореф. дисс. канд. техн. наук. Киев. КИСИ, 1984.

69. Alexander С. М., Heidberecht А. С., Tso W. К. Cyclic Load Test on Shear Wall Panels // Proc. V WCEE. - Rome, 1973.

70. Barda F., Hanson J. v., Colrey W. G. Shear Strenght of Low Rise Walls With Boundary Elements // Reinforced Structures in Seismic Zones. Publication SP-53. -Detroit: ACI, 1977

71. Cardenas А. е., Russel H. G., Corley W. G. Strength of Low Rise Structural Walls // Reinforced Concrete Structures Subjected to Wind and Earthquake Forces. Publication SP-63. - Detroit: ACI, 1980

72. Kong F.K and Sharp G.R. Shear strength of lightweight reinforced concrete deep beams with web openings. The Structural Engineer. Vol. 51, No. 8/ August 1973. pp.267-275

73. Mau S .T., Hsu T. T. C. Shear Desidn and Analysis of Low-Rise Structural Walls// AC! Journal. 1986.-V. 83. №2

74. Paulau T. Coupling Beams of Reinforced Concrete Shear Walls. Journal of the Structural Division ASCE, vol.97, ST3, Mar. 1971, pp.843-862.

75. Paulau T. Simulated Seismic Loading of Spandrel Beams. Journal of the Structural Division ASCE, vol.97, ST9, Sept. 1971, pp.2407-2419.

76. Paulau T. Ductility of Reinforced Concrete Shear-walls for Seismic Areas // Reinforced Concrete Structures Subjected to Wind and Earthquake Forces. Publication SP-53. Detroit: ACI, 1977

77. Paulau T., Park R., Phillips M. N. Horizontal Construction Joints in Cast in Place Reinforced Concrete // Shear in Reinforced Concrete. Publication SP-42. -Detroit: ACI, 1974

78. Paulau T., Priestley M., Sygne A. Ductility in Earthquake Resisting Squar Shear-walls // ACI Journal. 1982. - V.79 - №4

79. Tassios T. R., Vasonry, Infill and R. C. Walls under Cyclic Action Anyited Stete of Art Report // CIB Symposium on Wall Structures Warsaw: 1984

80. Vecchio F. I., Collins M. P. The Modified Compression-Field Theory for Reinforced Concrete Elements Subjected to Shear // ACI Journal. 1986. V. 83 -№2

81. Wierzbicki S. Warunki pracy nadproza zelbetowego w scianie usztywniajacej. Institut techniki budowlanej. Warszawa, 1978, 184S.