автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Прочность штепсельных стыков железобетонных колонн

На правах рукописи

ЛАТЫПОВ РУСЛАН РАСУЛОВИЧ

ПРОЧНОСТЬ ШТЕПСЕЛЬНЫХ стыков ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОЛОНН

05. 23. 01 - Строительные конструкции, здания и сооружения

АВТОРЕФЕРАТ диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук

1 о ДЕК 2009

Казань - 2009

003487315

Работа выполнена на кафедре железобетонных и каменных конструкций ФГОУ ВПО «Казанский государственный архитектурно-строительный университет».

Научный руководитель:

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор, член-корр. РААСН Соколов Борис Сергеевич

доктор технических наук, профессор, советник РААСН Мирсаяпов Илизар Талгатович

Ведущая организация:

кандидат технических наук, профессор,

Федоров Владимир Николаевич

ГУП «Научно-исследовательский институт бетона и железобетона им. А.А. Гвоздева», г. Москва

Защита состоится 29 декабря 2009 г. в 16.00 часов на заседании диссертационного совета Д 212.077.01 при Казанском государственном архитектурно-строительном университете по адресу: 420043, г. Казань, ул. Зеленая, д. 1, в ауд. 3 - 203 (зал заседания Ученого совета).

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Казанского государственного архитектурно-строительного университета.

Автореферат диссертации размещен на официальном сайте университета: http://www.kgasu.ru

Автореферат разослан ¿^ноября 2009г.

Ученый секретарь диссертационного совета, д.т.н., профессор

Л.А. Абдрахманова

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Одними из важных факторов, влияющих на прочность и жесткость каркасных зданий из сборного и сборно-монолитного железобетона, являются конструктивное решение стыков колонн и условия их работы под нагрузкой. Поэтому исследования работы стыков для обеспечения конструкционной безопасности проектируемых зданий являются актуальными.

В последнее время для наращивания железобетонных колонн используют штепсельные стыки при строительстве зданий, воспринимающих как статические, так и сейсмические воздействия. Изучение научно-технической литературы показало отсутствие данных об экспериментальных исследованиях работы штепсельного стыка и рекомендаций по их расчету и конструированию.

Целью работы ставится разработка методики расчета по прочности штепсельного стыка железобетонных колонн при статических и сейсмических воздействиях.

Для реализации поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

- выявить узлы и конструкции, изученные ранее, имеющие аналогичный характер работы со штепсельным стыком;

- провести численные исследования штепсельного стыка колонн и его элементов под нагрузкой для изучения влияния на их напряженно-деформированное состояние большого числа факторов, с выявлением наиболее значимых;

- определить расчетные схемы для разработки методики расчета прочности штепсельного стыка при сжатии и сдвиге;

- провести физические эксперименты фрагментов и натурных образцов стыков колонн при действии поперечных однократных и повторяющихся знакопеременных статических нагрузок, имитирующих сейсмические;

- разработать методику расчета стыков по прочности при статических и сейсмических воздействиях, а также рекомендации по их конструированию.

Научная новизна заключается в следующем:

- разработана методика расчета штепсельных стыков железобетонных колонн на сжатие с учетом сеток косвенного армирования, основанная на теории сопротивления анизотропных материалов сжатию;

- предложена методика расчета стыка на сдвиг при статических и сейсмических воздействиях;

- получены опытные данные о характере снижения сдвиговой жесткости штепсельного стыка при действии однократных и повторяющихся

знакопеременных статических нагрузок, которые могут быть использованы для оценки влияния податливости стыка на напряженно-деформированное состояние несущего каркаса здания;

- усовершенствована конструкция штепсельного стыка для повышения несущей способности при сжатии и сдвиге.

Достоверность и обоснованность выводов основывается на использовании теории предельного состояния и сопротивления анизотропных материалов сжатию, результатах существующих и выполненных экспериментальных и численных исследований.

Практическая значимость. По результатам исследований разработана методика расчета по прочности штепсельных стыков железобетонных колонн и рекомендации по их конструированию, предназначенных для строительства на площадках с сейсмичностью до 7 баллов включительно.

Внедрение результатов исследований. Полученные результаты внедрены

- в научно-исследовательскую работу РААСН по теме «Теоретические и экспериментальные исследования штепсельного стыка железобетонных колонн для обеспечения конструкционной безопасности и эксплуатационной пригодности зданий и сооружений», № 2.3.10 в 2009 г;

- в х/д работу № 27/7 -07 на тему «Экспериментальные исследования штепсельных стыков железобетонных колонн»;

- в учебный процесс для выполнения магистерской диссертации и дипломного проекта.

Автор защищает:

- методику расчета штепсельных стыков на сжатие, отображающую механизм разрушения контактной зоны и особенности работы продольной арматуры в скважине;

- методику расчета штепсельного стыка на сдвиг при статических и сейсмических воздействиях, основанную на реальном механизме разрушения;

- результаты многофакторных численных исследований стыка и его элементов;

- результаты физических экспериментов на действие поперечных однократных и повторяющихся знакопеременных статических нагрузок, имитирующих сейсмические;

- рекомендации по конструированию штепсельного стыка при эффективном использовании материалов, что подтверждено технико-экономическим сравнением.

Апробация работы. Материалы диссертации докладывались на ежегодных конференциях КГ АСУ 2006 - 2009 г.; на конференции «НАСКР 2007» г. Чебоксары; на симпозиуме «Актуальные проблемы компьютерного

моделирования конструкций и сооружений» г. Пермь 2008 г.; на Всероссийской научно-практической конференции «Градостроительство, реконструкция и инженерное обеспечение устойчивого развития городов Поволжья» г. Тольятти, 2009 г.

Публикации. По теме опубликовано 7 статей, в том числе 3 в изданиях ВАК.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, 6 глав, общих выводов, списка литературы, включающего 149 наименований. Работа содержит 191 страниц машинописного текста, 114 рисунков, 26 таблиц и приложения.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность темы, раскрыта научная новизна, практическая значимость, кратко изложена структура диссертации.

В первой главе определены узлы и конструкции, изученные ранее, имеющие аналогичный характер работы со штепсельным стыком, для оценки прочности с позиции работы каждого элемента, входящего его в состав. При сжатии - работа контактной зоны, усиленной сетками косвенного армирования и продольными стержнями; при сдвиге - сопротивление армированного сборно-монолитного шва. Приведены результаты обзора и анализа существующих исследований прочности муфтовых, контактных, гильзовых стыков колонн на сжатие и сдвиг, рамных узлов, сборно-монолитных соединений и фрагментов каркасов со штепсельными стыками колонн при действии однократных и малоцикловых статических и динамических нагрузок. Сформулированы цели и задачи исследования.

Исследованию прочности и жесткости сварных стыков при действии статических нагрузок посвящены работы Гурского А.Ф., Васильева А.П., Быченкова Ю.Д., Крылова C.M., Маткова Н.Г., Свердлова П.М., и др. На основании их работ составлены рекомендации по проектированию стыков, которые внедренные в типовые серии гражданских и промышленных зданий.

Оценке сейсмостойкости зданий и изучение действительной работы узлов и элементов посвящены работы Айзенберга Я.М., Ашкинадзе Г.Н., Беспаева A.A., Бержинского Ю.А., Воронова A.A., Ржевского В.А, Жунусова Т.Ж., Мартьемянова А.И., Мирсаяпова И.Т., Полякова C.B., Парамзина A.M., Нуриевой Д.М. и др., в большинстве которых указывается на сложный характер деформирования колонн и их узлов.

Исследованию напряженно-деформированного состояния

железобетонных колонн и их узлов при действии нагрузок, имитирующие сейсмическое воздействие, посвящены работы Ашимбаева М.У., Александряна Э.П., Васильева А.П., Полякова C.B., Залесова A.C., Гвоздева A.A., Городецкого В.А., Быченкова Ю.П., Тябликова Ю.Е., Крылова С.М.,

Корчинского И.Л. и др., а среди зарубежных учёных работы Laura М. F., Kazuhiro Nagaya, Halil Sezen и др.

Штепсельные стыки колонн нашли широкое применение в зарубежных сборно-монолитных каркасных несущих системах: Saret (Франция), Contiframe и Spanlight, (Великобритания) и др. Стык состоит из шести основных элементов, характеристика которых дана в таблице 1. Каждый из них участвует в сопротивлении разрушению, несет определенную ответственность за обеспечение прочности и жесткости стыка. На рис. 1 показан фрагмент колонны со штепсельным стыком, который подлежит дальнейшему исследованию.

Анализ научной и нормативной литературы показал отсутствие рекомендаций по расчету штепсельных стыков при действии поперечных сил и предложений по их конструированию. Однако в работе стыка существуют сходный характер с изученными ранее конструкциями: анкерные болты, закладные детали, контактные стыки и сборно-монолитные швы.

в 2

4M

Рис. 1. Фрагменты железобетонной колонны со штепсельным стыком (поз. 1-6 представлены в таблице 1)

Характеристика несущих элементов стыка (см. совместно с рис. 1)

таблица 1

№ Элемент штепсельного стыка Назначение Характеристика Наличие нормативной литературы

1 Продольная арматура Восприятие и передача продольных и поперечных усилий Диаметр и длина выпуска а, б

2 Скважина Анкеровка продольной арматуры Диаметр и глубина в,д

3 Раствор замоноличива-ния Анкеровка стержней, антикоррозийная защита Марка по прочности В, г, д

4 Спиральная арматура скважины Восприятие и распределение внутренних усилий стенкой скважины Диаметр, шаг витков. а, б

5 Центрирующая прокладка Обеспечение точности монтажа Толщина, размеры в плане а,б

6 Сетки косвенного армирования Усиление бетона сжатого ядра Процент армирования а, б

а) Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры (к СНиП 2.03.01-84*). б) Руководство по конструированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона (без предварительного напряжения). в) Методические рекомендации по установке закладных деталей и анкерных болтов приклеиванием к бетону и защите их от коррозии. г) Пособие по проектированию анкерных болтов для крепления строительных конструкций и оборудования. д) Рекомендации по проектированию и выполнению контактных стыков с обрывом арматуры в железобетонных колоннах многоэтажных зданий.

Для оценки прочности контактного шва одним из «аналогов» может служить методика расчета контактных швов сборно-монолитных конструкций на сдвиг, созданная на основании многочисленных экспериментальных исследований сборно-монолитных конструкций, выполненных, в том числе, в КИСИ (Я.Г. Сунгатуллин ', В.Ш. Фатхуллин, И.Т. Мирсаяпов, Г.С. Валеев, Ю.Н. Волков и др.).

Справочное пособие к СНиП 2.03.01-84*. Проектирование железобетонных сборно-монолитных конструкций. М.: Стройиздат, 1991. С.59.

Прочность и жесткость стыка зависит от вида раствора замоноличивания. Поскольку исследование выполнялось по заказу в рамках х/д работы, раствор замоноличивания стыка по решению заказчика принят цементно-песчаный марки М600 следующего состава: портландцемент и мелкозернистый песок с крупностью не более 2,5мм по ГОСТ 26633-91 в пропорции 1:1,5 по массе, В/Ц=0,45, суперпластификатор С-3.

Методика расчета, изложенная в АС1 318-05, наиболее полно учитывает факторы, влияющие на прочность анкерного стержня при действии поперечных сил: толщина защитного слоя бетона, изгибная жесткость стержня, расположение анкера в поперечном сечении элемента. Однако многие из перечисленных параметров учитываются путем введения в расчетные формулы эмпирических коэффициентов, и упускается влияние поперечного армирования. Кроме того, конструктивные требования, предъявляемые к анкерным болтам и закладным деталям не позволяют использовать их методику расчета прочности на сдвиг для штепсельных стыков железобетонных колонн.

Анализ существующих предложений по расчету контактных стыков колонн при сжатии с учетом косвенного армирования показывает, что оценка их несущей способности производиться по эмпирическим выражениям и не отображает физическую сущность механизма разрушения.

Перечисленные выше решения частных задач по назначению характеристик элементов штепсельного стыка (таблица 1) не решают основной проблемы - оценки прочности, хотя в их работе существуют схожие черты с изученными ранее конструкциями. Поэтому исследованию напряженно-деформированного состояния стыка и его отдельных элементов посвящены следующие главы диссертации.

Вторая глава посвящена теоретическому исследованию прочности штепсельного стыка при сжатии и сдвиге.

Экспериментально доказано, что в контактных стыках от действия сжимающей нагрузки образуется ядро, уплотняющееся к центру поперечного сечения колонны, и, подобно клину, разрушает состыкованные элементы. При использовании центрирующих прокладок такая форма разрушения становиться наиболее вероятной, поэтому подход к расчету стыка базируется на теории сопротивления анизотропных материалов при сжатии, созданной и развитой казанской школой ученых под руководством проф. Соколова Б.С.

Основой теории является физическая модель сопротивления бетона разрушению в сжимающем силовом потоке от сдвига по грани клина, от раскалывания, от сжатия в зависимости от расположения грузовых площадок и их размеров. Таким образом, сопротивление разрушению при сжатии обеспечивается работой трех зон - отрыва, сдвига и раздавливания. Определение размеров расчетных зон и усилий в них составляют главные задачи построения методики расчета стыка. Усилия определяются с

использованием статического принципа метода предельного равновесия, в соответствии с которым разрушение происходит одновременно во всех зонах при достижении предельных напряжений, т.е. при отрыве - ЯЬ1, при сдвиге -при раздавливании - В железобетонных стыках также включаются в работу поперечные стержни QSJ, продольные стержни в стволе колонны продольные стержни, замоноличенные в скважинах Л^.

Учитывая влияние продольной и поперечной арматуры в трех расчетных зонах, на рис. 2 представлена расчетная схема для железобетонных контактных стыков, а их условие прочности записывается в виде:

|Л' )соза + Л' , +0 .вша

. -^-±-22*-+Ы (1)

ик зта Ч * ск 4 '

Для колонн с квадратным поперечным сечением и размером грани а выражения для определения предельных усилий в расчетных зонах запишутся:

в зоне отрыва:

в зоне сдвига:

N = со- у а I

"¡W ! ClU^tVU '

iWMW ivv'

Nsh=RshAsh,

Q¡d = °.667¿ RSASW sin a; (2)

в зоне

раздавливания:

Níf =RbAep

K=rslRsAc>

Nck =ysRscAs

где: Ль,; Ash; Ае/ — площади расчетных зон бетона, определяемые в соответствии с геометрическими характеристиками расчетной схемы, по следующим выражениям:

Abl=4(hp-0,25Llocsm2a)a-,

Ah =¿L(sin2«+1)coso:; (3)

Ас{ = Licsin4

При отсутствии центрирующей прокладки в выражениях (3) L¡oc принимает значение высоты поперечного сечения колонны а.

Эффективность косвенного армирования в зоне отрыва определяется по формуле:

A -R

у =1---

е., -Е a-S W

btu s w

Основные преимущества предложенного подхода заключаются в раскрытии физической сущности механизма разрушения. Это позволяет рационально использовать поперечное армирование в стыке при

проектировании или учесть ее при любом расположении и количестве в поверочных расчетах.

_Мое_

Рис. 2

п:тоск!ч'1ъ ип'ъша

. Расчетная схема штепсельного стыка при сжатии (скважина с правой стороны стыка условно не показана)

нагслишн эффект

раздавливания

Анализ научной литературы, методик расчета конструкций и узлов, имеющих близкий характер работы со штепсельным стыком, показал, что сопротивление сдвигу обеспечивается за счет работы защитного слоя бетона отрыву поперечных стержней и сеток косвенного армирования

пересекающие наклонную трещину; продольной арматуры (2,); контактного шва. При отсутствии адгезии раствора замоноличивания с бетоном колонны в контактном шве учитывается только работа сил трения {ц-И), где N -продольное сжимающее усилие, ц - коэффициент трения скольжения, контактирующей пары «бетон-раствор».

Для разработки методики расчета штепсельного стыка при сдвиге и составления расчетной схемы, определены теоретические характеристики:

- статические - сумма проекций всех сил на горизонтальную ось;

- физические - в соответствии с принципами метода предельного равновесия напряжения в расчетных зонах достигают предельных значений одновременно;

- геометрические, характеризующие размеры и площади зон, сопротивляющихся разрушению.

На рис. 3 показана расчетная схема стыка при сдвиге. Характерными зонами, влияющими на прочность, являются: зона отрыва бетона защитного слоя при передаче на него усилий от арматуры; зона смятие бетона или раствора под продольной арматурой, контактная зона, с наличием сил трения.

" Статические характеристики расчетной схемы:

го

Из этого уравнения получаем условие прочности стыка при статическом нагружении:

Q<Q , =0, +<2 +0 +

1 |1 Л—,—1

г

Рис. 3. Расчетная схема штепсельного стыка при сдвиге без учета адгезионной прочности горизонтального шва

При сейсмическом воздействии:

где 7(,у - опытный коэффициент, интегрально учитывающий снижение несущей способности стыка при сейсмическом воздействии по сравнению с несущей способностью при статическом нагружении. ■ Физические характеристики. Для бетона: аы =ЯЬг

Для арматуры с учетом опытных значений коэффициентов условия работы:

а =о).Я :

х 1 5

а =а),Я .

51У 2 ^

■ Геометрические характеристики: Аы - площадь отрыва бетона защитного слоя; А^ - площадь поперечных

стержней, А, - площадь продольных стержней, пересекающих шов;

С учетом принятых физических и геометрических характеристик, усилия сопротивления разрушению расчетных зон записываются в следующем виде:

О = А, Л, , П)

Ы Ы Ы

= со.

<2 = (8) 2 С ' у '

(9)

■ Условие прочности:

- при действии статической нагрузки:

= + (Ю)

но не более <2тах = Ы-ц.

- при сейсмическом воздействии:

где: Цос - размер в плане площадки передачи нагрузки;

Ир, оз - расчетная высота стыка и коэффициент полноты эпюры усилий в

стержнях сеток в вертикальной плоскости;

у„ - коэффициент эффективности косвенного армирования, определяемый по выражению (4);

/5Л. - эффективная длина зоны поперечного армирования, уточняемая по

результатам численных исследований;

дш = ^А^/Бу,- усилие в стержнях сеток на единицу длины;

Аш - суммарная площадь стержней одной сетки в одном направлении,

пересекающие плоскость отрыва;

- шаг сеток в пределах эффективной длины зоны поперечного армирования;

7> 7/ - коэффициенты условия работы сжатых продольных стержней в скважине и в сжатом ядре колонны соответственно;

0)1, <¿2- коэффициент условия работы продольной арматуры в стыке и коэффициент полноты эпюры растягивающих напряжений в поперечных стержнях, определяемые в ходе численных и экспериментальных исследований.

а - угол наклона грани клина; ц - коэффициент трения скольжения.

В выражения входят неизвестные геометрические параметры расчетных зон, эмпирические коэффициенты, коэффициенты полноты эпюр и условия работы арматуры в стыке. Для их определения и подтверждения принятых предпосылок проведены численные и экспериментальные исследования.

В третье» главе приведены результаты многофакторных численных исследований стыка и его конструктивных элементов.

Целью численных исследований ставилось выявление наиболее значимых факторов и уточнение расчетных выражений на основании качественной и количественной картины напряженно-деформированного состояния.

Для реализации поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

разработать информационную схему численного эксперимента; выбрать математическую модель исследуемого процесса и сертифицированный программный комплекс; назначить расчетную схему стыка;

выполнить расчеты и получить их результаты в удобном для анализа виде;

проанализировать данные расчетов, построить аналитические зависимости «несущая способность стыка - фактор»; получить область значения параметров и степень их влияния на сопротивление стыка, входящих в условия прочности.

На рис. 4 показана информационная схема программы численного исследования стыка при сжатии, усиленного сетками косвенного армирования. В графическом виде указаны факторы и их значения, влияющие на напряженно-деформированное состояние исследуемого объекта.

Реализация численного эксперимента проводилась в ПК «Лира 9.4», в котором реализован метод конечных элементов. Для исследования поведения стыка на всех стадиях, в том числе в состояниях близких предельной, была сформирована модель из физически и геометрически нелинейных элементов. Нелинейные свойства бетона и раствора описывались условием прочности Гениева Г.А, а арматуры - диаграммой «сг - е», имеющей экспоненциальную зависимость.

Объемная модель стыка состояла из изопараметрических конечных элементов с размерами граней 25-50 мм. Поперечная и продольная арматуры моделировались нелинейными стержневыми конечными элементами.

Базовый образец принят сечением 400x400 мм, по высоте установлены сетки косвенного армирования из стержней 08 мм класса А400 с размерами ячейки 50 мм и с шагом сеток 100 мм, связанные с продольной арматурой 4025 мм класса А400. Из условия размещения элементов стыка, высота моделей принята равной тройной высоте поперечного сечения.

Анализ результатов исследований позволил выявить характер эпюр напряжений в образцах (рис. 5), трещинообразования, разрушения, которые качественно полностью подтвердили положения и гипотезы теории сопротивления анизотропных материалов сжатию и поэтому дали право на ее использование и решение рассматриваемой проблемы по оценке прочности стыка.

®

Класс бетона

Ш'

!.. = 10 мм Г» =20 мм ^40 мм

В20 В 40

Шаг сеток косвенного армирования

® Л-—ц Ян? =50 мм

=¡50 ММ 4025 Л/- ¿иГМО

Беловы 0 образец

Размеры площадки

передачи нвгруэки 0

1

/

\ ч ч

Эксцентриситет передачи нагрузки

«г /£■ =0

/

400 '

¡0

В 30 /

Кг

ьы

Ж*.

Ыс ■200 мм ЬЬс -300 мм

/

Площадь продольной арматуры

® л,

с 9 =50 мм ев =100 мм

тт

Л/-0

*316(Х4я1)

/

Рис. 4. Информационная схема программы численного исследования стыка

при сжатии

Полученные данные позволили уточнить параметры, входящие в расчетные выражения и отражающие особенности работы стыка при сжатии: - при соотношении размера грузовой площадки к высоте поперечного сечения колонны при ¿¡0/а >0,5 расчетная высота стыка, как сумма высот областей сжатия-сжатия и сжатия - растяжения, приближалась к значению И/дс, а при ¿¡„/а < 0,5 - 3,5 Ь\ос. В результате аппроксимации численных данных методом наименьших квадратов получено выражение для определения расчетной высоты стыка:

-0,4Цос+0,9а, (12)

- на угол наклона грани клина а к плоскости грузовой площадки повлияли физико-механические характеристики бетона и процент косвенного армирования. С повышением класса бетона угол а увеличивается. Поперечное армирование оказало значительное влияние - увеличение процента косвенного армирования с 1,3% до 4%, угол увеличился на 22%. Эти данные позволили получить выражения для определения угла наклона грани клина к плоскости площадки нагружения а при Цос/а < 0,3;

- на напряженное состояния сеток влияют: ширина площадки передачи нагрузки ¿/„с, эксцентриситет е0 и протяженность зоны их установки 1Ш . В тоже время класс бетона, угол клина а повлияли на напряжения незначительно. Для оценки сопротивления стержней растяжению в зоне отрыва криволинейная эпюра напряжений (рис.5) приводится к прямоугольной с ведением коэффициента полноты эпюры и. Максимальное значение и удается достичь при размещения сеток косвенного армирования в зоне действия максимальных растягивающих напряжений (рис. 5), т.е. под клином. Анализ данных позволил записать выражение для определения и:

со= (13)

4 а V '

\ - усилия в продольной арматуре при соотношении Ь/ос/а > 0,3 на уровне между 2 и 3 сетками достигали предельных значений.

Рис. 5. Распределение напряжений в элементах контактного стыка

- существенное влияние на несущую способность оказывает эксцентриситет приложения нагрузки. По результатам расчетов и аппроксимаций численных данных получен коэффициент и выражение для его определения, учитывающий снижение несущей способности стыка.

В диссертации приводятся результаты численных данных в виде графиков и таблиц для каждого фактора. Их анализ позволяет сделать вывод, что основные принятые теоретические предпосылки верны, а физическая модель разрушения полностью описывает напряженно-деформированное состояние стыка при сжатии.

При исследовании работы штепсельного стыка при сдвиге изучалась работа отдельных элементов. Для учета особенностей контактного взаимодействия дополнительные расчеты выполнены в ПК Амуз. Расчеты по ПК «ЛИРА 9.4» и Ату б с одинаковыми граничными условиями показали близкие результаты. Однако особенностью контактного стыка является работа сил трения и возможность проскальзывания, что приводит к существенному перераспределению усилий. Часть информационной схемы исследования на сдвиг показана на рис. 6. По результатам численных исследований получены: характер распределения напряжений в зоне шва, схема разрушения защитного слоя бетона при передаче на него поперечных усилий от продольной арматуры, определена площадь отрыва бетона Аы , входящее в выражение (7), коэффициенты со ;=0,б-Ю,8 и со2=0,5 в выражениях (8) и (9). Установлено, что высота проекции зоны отрыва Ь остается пропорционально диаметру продольной арматуры ^ и определяется по формуле 1= (8К.

Базовый образец <2

20 мм, [.-390

©

16 мм <кт32мм

I

20 мм, 1.-390

/77777777

/.777777777

7777777777

Рис.6. Информационная схема программы численного эксперимента продольной арматуры в бетоне и скважине

В четвертой главе представлены программа и результаты экспериментальных исследований фрагментов и натурных образцов колонн со штепсельным стыком при действии однократных и повторяющихся знакопеременных статических нагрузок. Целью исследований ставилось получение опытных данных о прочности и жесткости стыков для сравнения с теоретическими разрушающими нагрузками и подтверждения возможности использования последних при проектировании.

Изготовлено и испытано 23 образца, которые были разделены на 2 группы. В первую группу образцов входило 11 фрагментов стыка, которые разбиты на 4 серии и испытаны на осевые и поперечные однократные статические нагрузки. По результатам экспериментов получены следующие данные:

- по серии 1 определены характер разрушения и несущая способность защитного слоя продольной арматуры на сдвиг, расположенной в скважине;

- по серии 2 то же, но продольной арматуры расположенной в сплошном сечении колонны;

- на образцах серии 3 исследовано сопротивления стыка при выдергивании арматуры из скважины;

- из серии 4 определены сопротивление разрушению стыка при вдавливании арматуры, расположенной в скважине, и степень ее использования. Коэффициент ys в результате принят равным 0,6.

Во второй группе испытаны 12 натурных образцов колонн сечением 300x300 мм и 400x400 мм, отличающихся классом бетона и армированием, замоноличенных цементно-песчаным раствором марки М600 (рис. 1). Стыки испытывались на сдвиг при действии однократных и повторяющихся знакопеременных статических нагрузок. В работах Ржевского В.А., Корчинского И.Л., Полякова C.B. и др., показано, что для колонн повторяющееся (малоцикловое) знакопеременное статическое нагружение с коэффициентом асимметрии цикла, равным р = -1, и количеством циклов 4050, соответствует сейсмическому воздействию и может использоваться для определения нижней границы разрушающего усилия.

Для создания горизонтальных (сдвиговых) усилий в образцах второй группы сконструирована и изготовлена установка, состоящая из жестких траверс с размещением на ней тяг и горизонтально расположенных домкратов ДГ-50 и ДГ-100. Знакопеременная нагрузка прикладывается по этапам нестационарным блочным нагружением при разных значениях поперечной силы в первом цикле. При создании вертикального обжатия установка с образцом помещалась в пресс ИПС-200, а нагрузка передавалась через шарниры скольжения.

По результатам испытаний получены данные о несущей способности, механизме разрушения штепсельных стыков при действии однократных статических и повторяющихся знакопеременных нагрузок, имитирующих

сейсмическое воздействие. Получены значения сдвиговых жесткостей стыка и законы их снижения при отсутствии и наличии сил вертикального обжатия. Они могут быть использованы для создания упругоподатливых и упругопластических статических и динамических моделей при проектировании сборно-монолитных каркасов со штепсельными стыками колонн.

Определены коэффициенты трения скольжения «бетон - раствор» при напряжениях обжатия не более 0,5ЯЬ и значение коэффициента уы=0,6б; уточнены выражения для определения геометрических параметров расчетных зон, входящих в условия прочности.

В пятой главе разработаны методики расчета штепсельного стыка на сжатие и сдвиг. Приведены сравнения теоретических значений разрушающих усилий при сжатии с экспериментальными данными Довгалюка В.И., Васильева А.П., Маткова Н.Г. для призм и стыков колонн. Опытные образцы отличались прочностью бетона, продольным и поперечным армированием, шириной площадки передачи сжимающей нагрузки Установлено, что предлагаемая методика расчета на сжатие дает близкое совпадение расчетных и опытных данных с погрешностью не более 12%. Кроме того, выполнено сравнение расчетных данных с нормативными методиками.

Расчетные разрушающие усилия при сдвиге, вычисленные по разработанной методике, в том числе с учетом сейсмического воздействия, отличаются от опытных значений до 14%.

Учитывая это, можно сделать вывод о том, что разработанные методики расчета штепсельных стыков по прочности на сжатие и сдвиг, в том числе с учетом сейсмического воздействия, обладают требуемой надежностью и поэтому могут быть использованы для оценки прочности стыков при проектировании.

В шестой главе приведены практические рекомендации по проектированию штепсельных стыков, предназначенных для строительства на площадках с сейсмичностью до 7 баллов включительно. Разработаны алгоритмы методик расчета стыков по прочности, по которым составлена программа для ЭВМ, приведены примеры расчета. Разработаны новые конструктивные решения стыка для повышения качества их замоноличивания, несущей способности и жесткости, которые заключаются в следующем:

- в скважине вместо спиральной арматуры использовать гофрированные стальные трубы цилиндрической формы для повышения сил механического сцепления растворной оболочки с окружающим бетоном; для повышения трещиностойкости и прочность стыка на действие поперечных сил целесообразно установить, вместо первой сетки косвенного армирования, стержней из полосовой стали высотой 12-20мм

и толщиной 5(6)мм в виде замкнутых хомутов, огибающих гофрированные трубы;

- при создании неровностей бетонной поверхности торцов, глубиной до 1 см, стыкуемых колонн и установкой центрирующего арматурного стержня в средней части можно повысить трещиностойкость шва, несущую способность и жесткость стыка при действии поперечных сил;

- для повышения экономичности стыка рекомендуется продольную арматуру в нижней части стыка не обрывать, а вводить в гофрированную трубу, обеспечив непосредственный контакт (нахлест) стержней, передающие осевые усилия. При этом длина трубы должна быть больше длины анкеровки на 2-3 диаметра арматуры для обеспечения бетону эффекта обоймы, находящегося под торцом анкеруемых стержней.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. Разработана методика расчета контактной части штепсельного стыка при сжатии, основанная на теории сопротивления анизотропных материалов сжатию. Её достоверность подтверждена сравнением с опытными результатами экспериментов, проведенных ранее. Отклонения составили в пределах от -5% до +12%.

2. Предложена методика расчета штепсельного стыка на сдвиг при статических и сейсмических воздействиях. Проведено сравнение расчетных и опытных разрушающих усилий при сдвиге, которое показало отклонение в пределах от -4% до +14%.

3. Проведены численные исследования с рассмотрением различных факторов, с учетом физической нелинейности железобетона, которые позволили уточнить геометрические и физические параметры расчетных схем штепсельного стыка при сжатии и сдвиге.

4. Выполнены экспериментальные исследования фрагментов и натурных образцов железобетонных колонн со штепсельными стыками на действие продольных и поперечных сил, в том числе имитирующих сейсмическое воздействие. Принятая для расчетов схема разрушения стыка при сдвиге подтверждена опытными данными. Получены значения сдвиговых жесткостей стыка при действии однократных и повторяющихся знакопеременных статических нагрузок.

5. Разработаны рекомендации по проектированию штепсельного стыка, позволяющие повысить их несущую способность при действии осевых и поперечных усилий в условиях сейсмичности площадки строительства до 7 баллов включительно.

щ

Содержание диссертации изложено в следующих публикациях:

1. Соколов Б.С., Латыпов P.P. Исследование напряженно-деформированного состояния железобетонного каркаса со штепсельными стыками колонн. // Сборник научных трудов студентов. Материалы 58 республиканской научной конференции. Казань, 2006. С. 62-65.

2. Соколов Б.С., Латыпов P.P. Исследование влияния податливости стыков колонн на распределение усилий в элементах каркаса зданий из монолитного железобетона. // Вестник РААСН волжского регионального отделения. Н. Новгород, 2007. С. 90-96.

3. Соколов Б.С., Латыпов P.P. Исследование напряженно-деформированного состояния штепсельного стыка железобетонных колонн. // International Journal for Computational Civil and Structural Engineering. 2008. C. 120-122.

4. Латыпов P.P. Некоторые результаты исследования НДС штепсельного стыка железобетонных колонн. // Сборник научных трудов аспирантов и студентов. Казань, 2008. С.24-29.

5. Соколов Б.С., Латыпов P.P. Экспериментальные исследования работы арматуры в скважине штепсельного стыка железобетонных колонн. // Известия КГАСУ. Казань, 2009. №1(11). С. 112-118.

6. Соколов Б.С., Латыпов P.P., Лизунова Н.С. Экспериментальные исследования усиления штепсельных стыков. // Сборник трудов II Всероссийской научно-практической конференции. Тольятти, ТГУ, 2009. С. 185-191.

7. Соколов Б.С., Латыпов P.P. Экспериментальные исследования штепсельного стыка колонн на сдвиг при действии статических и сейсмических нагрузок. // Бетон и железобетон. М., 2009. №5. С. 2-5.

Корректура автора Формат 60x84/16 Печать RISO

Подписано в печать_Заказ № _Тираж 100 экз.

ПМО КазГАСУ, 420043, Казань, ул. Зеленая, 1

ВВЕДЕНИЕ

1. ОБЗОР ИССЛЕДОВАНИЙ ПРОЧНОСТИ СТЫКОВ ПРИ СТАТИЧЕСКИХ И СЕЙСМИЧЕСКИХ ВОЗДЕЙСТВИЯХ

1.1. Виды контактных стыков колонн д

1.2. Существующие экспериментальные исследования стыков колонн \д

1.3. Обзор предложений по расчету бессварных стыков

Выводы. Цель и задачи

2. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ПРОЧНОСТИ СТЫКОВ

2.1. Оценка прочности стыков при действии вертикальных сжимающих сил

2.2. Оценка прочности при действии горизонтальных сил

Выводы

3. КОМПЬЮТЕРНОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ДЛЯ ИССЛЕДОВАНИЯ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ШТЕПСЕЛЬНЫХ СТЫКОВ КОЛОНН И ИХ ЭЛЕМЕНТОВ

3.1. Методологические основы моделирования ^

3.2. Исследование напряженно-деформированного состояния стыков при действии вертикальных и горизонтальных нагрузок

3.3 Общая характеристика расчетной модели

3.4. Результаты численных исследований ^

3.5. Анализ полученных результатов ^ Выводы

4. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ШТЕПСЕЛЬНЫХ СТЫКОВ ПРИ СТАТИЧЕСКИХ И СЕЙСМИЧЕСКИХ ВОЗДЕЙСТВИЯХ

4.1. Программа исследований

• 4.2. Методика проведения экспериментальных испытаний

4.2.1. Описание опытных образцов

4.2.2. Приборы и оборудование

4.3. Результаты испытаний

4.3.1 Результаты испытаний образцов I группы ^^

4.3.2 Результаты испытаний образцов II группы

4.5. Анализ результатов испытаний

Выводы

5. РАЗРАБОТКА МЕТОДИКИ РАСЧЕТА ПО ПРОЧНОСТИ СТЫКОВ

5.1. Методика расчета на сжатие

5.2. Методика расчета на сдвиг

5.3. Сравнение теоретических и опытных результатов

5.3.1. Расчет стыков на сжатие

5.3.2. Расчет на сдвиг 156 Выводы

6. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ШТЕПСЕЛЬНОГО СТЫКА КОЛОНН

6.1 .Общие положения

6.2. Материалы

6.3. Конструктивно-технологические решения штепсельного стыка

6.4. Методика расчета штепсельного стыка 167 6.4.1. Расчет прочности на сжатие 167 6.4.1. Расчет прочности на сдвиг

Обеспечение конструкционной безопасности проектируемых зданий при эффективном использовании материалов, оценка надежности эксплуатируемых несущих систем зданий и сооружений является актуальной задачей строительной науки.

Одними из важных факторов, влияющих на прочность и жесткость каркасных зданий из сборного железобетона, являются конструктивное решение стыков* и их характер работы под нагрузкой. Анализ причин обрушений зданий и сооружений, проведенный в работах [25, 92, 115, 116, 135], показывает, что первые признаки разрушения появляются в узлах сопряжения несущих элементов, а наличие монтажных или приобретенных при эксплуатации повреждений приводит к резкому снижению надежности конструкции вплоть до аварии.

На сегодняшний день наиболее перспективным направлением является сборно-монолитное строительство каркасных зданий, которое сочетает в себе преимущества монолитного и сборного железобетона, поэтому целесообразно их совершенствование - облегчение элементов и узлов сопряжений в результате более полного использования резервов прочности.

В сборно-монолитных железобетонных каркасах зданий используются штепсельные стыки колонн (рис 1.1), особенностью которых является наличие цилиндрических полостей - скважин в торце нижележащих колонн и' выпусков рабочей арматуры из торцов вышележащих колонн. Формирование стыка происходит за счет твердения раствора, заливаемого в скважины, и частичного его выдавливания из них. Последнее позволяет «склеивать» торцы стыкуемых колонн и обеспечивает равномерную передачу нагрузок. В- отличие от традиционных сварных стыков, штепсельные исключают сварочные работы при монтаже и возникновение температурных напряжений, обеспечивают одноцикловую технологию монтажа колонн без высоких требований к квалификации исполнителей. Создаются условия для достаточно быстрой передачи нагрузок на стыки вплоть до их эксплуатационных значений, в зависимости от типа применяемого монтажного раствора. допел. ствркни, 016А- III 1=830

I/

V]

11 В н 1 о

•О

Рис. 1.1. Фрагменты железобетонной колонны со штепсельным стыком (поз. 1-6 представлены в табл. 1)

Работа состоит из введения, 6 глав, общих выводов, списка литературы и приложения.

В первой главе приведены результаты обзора и анализа существующих исследований прочности муфтовых, винтовых, гильзовых и штепсельных стыков колонн на сжатие и сдвиг, рамных узлов, сборно-монолитных соединений при статических и сейсмических воздействиях, которые имеют похожий характер работы в составе несущей системы здания. Определены аналоговые расчетные ситуации конструкций для оценки прочности с позиции работы каждого элемента, входящего в состав штепсельного стыка. Сформулированы цели и задачи исследований.

Вторая глава посвящена теоретическому исследованию прочности штепсельного стыка при сжатии и сдвиге.

В третьей главе приведены результаты многофакторных численных исследований стыка и его конструктивных элементов, с выявлением наиболее значимых и уточнением расчетных выражений на основании качественной и количественной картины напряженно-деформированного состояния.

В четвертой главе представлена программа и результаты экспериментальных исследований фрагментов и натурных образцов колонн со штепсельным стыком при действии однократных и повторяющихся знакопеременных статических нагрузок, имитирующих сейсмическое воздействие.

В пятой главе разработаны методики расчета штепсельного стыка на сжатие и сдвиг при статических и сейсмических воздействиях, основанные на реальных механизмах разрушения и данных, полученных входе численных и экспериментальных исследований. Оценена степень достоверности разработанных методик расчета на сжатие и сдвиг сравнением с опытными данными.

В шестой главе разработаны практические рекомендации по проектированию штепсельного стыка. Предложены новые конструктивные и технологические решения стыка, которые могли бы повысить качество их замоноличивания, несущую способность и жесткость при статических и сейсмических воздействиях.

Автор защищает:

- методику расчета штепсельных стыков на сжатие, отображающую механизм разрушения контактной зоны и особенности работы продольной арматуры в скважине;

- методику расчета штепсельного стыка на сдвиг, основанную на реальном механизме разрушения;

- результаты многофакторных численных исследований стыка и его элементов;

- результаты физических экспериментов на действие поперечных однократных и повторяющихся знакопеременных статических нагрузок, имитирующих сейсмические;

- рекомендации по • конструированию штепсельного стыка при эффективном использовании материалов, что подтверждено технико-экономическим сравнением.

Научная новизна заключается в следующем:

- разработана методика расчета штепсельных стыков железобетонных колонн на сжатие с учетом сеток косвенного армирования, основанная на теории сопротивления анизотропных материалов сжатию;

- предложена методика расчета стыка на сдвиг при статических и сейсмических воздействиях;

- получены опытные данные о характере снижения сдвиговой жесткости штепсельного стыка при действии однократных и повторяющихся статических знакопеременных нагрузок, которые могут быть использованы для оценки податливости стыка;

- усовершенствована конструкция штепсельного стыка для повышения несущей способности при сжатии и сдвиге.

Практическая значимость. По результатам исследований разработана методика расчета по прочности штепсельных стыков железобетонных колонн и рекомендации по их конструированию, предназначенные для строительства на площадках с сейсмичностью до 7 баллов включительно.

Внедрение результатов исследований. Полученные результаты внедрены:

- в научно-исследовательскую работу РААСН по теме «Теоретические и экспериментальные исследования штепсельного стыка железобетонных колонн для обеспечения конструкционной безопасности и эксплуатационной пригодности зданий и сооружений»;

- в х/д № 27/7 - 07 работу на тему «Экспериментальные исследования штепсельных стыков железобетонных колонн»;

• — в учебный процесс для выполнения магистерской диссертации и дипломного проекта Объем работы:

Диссертация состоит из введения, 6 глав, общих выводов, заключения, приложения и списка литературы, включающего 138 наименований, приложения. Работа содержит 191 страниц машинописного текста, 114 рисунков, 26 таблиц.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. Разработана методика расчета контактной части штепсельного стыка при сжатии. Она основана на теории сопротивления анизотропных материалов сжатию. Её достоверность подтверждена сравнением с опытными результатами экспериментов, проведенных ранее. Отклонения'составили в пределах от -5% до +12%.

2. Предложена методика расчета штепсельного стыка на сдвиг при статических и сейсмических воздействиях. Проведено сравнение расчетных и опытных разрушающих усилий при сдвиге, которое показало отклонение в пределах от -4% до +14%.

3. Проведены численные исследования с рассмотрением различных факторов, с учетом физической нелинейности железобетона, которые позволили уточнить геометрические и физические параметры расчетных схем штепсельного стыка при сжатии и сдвиге.

4. Выполнены экспериментальные исследования фрагментов и натурных образцов железобетонных колонн со штепсельными стыками на действие продольных и поперечных сил, в том числе имитирующих сейсмическое воздействие. Принятая для расчетов схема разрушения стыка при сдвиге подтверждена опытными данными. Получены значения сдвиговой жесткости стыка при действии однократных и повторяющихся статических нагрузок.

5. Разработаны рекомендации по проектированию штепсельного стыка, позволяющие повысить их несущую способность при действии осевых и поперечных усилий в условиях сейсмичности площадки строительства до 7 баллов включительно.

В заключении следует отметить, что начатая работа может быть продолжена в исследованиях податливости штепсельных стыков при действии статических и сейсмических нагрузок, прочности при сейсмических воздействиях с интенсивностью до 8 баллов, а также усиления стыков. Ее результаты использованы в магистерской диссертации и в дипломном проектировании.

ПРИЛОЖЕНЕНИЕ 1 ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ШТЕПСЕЛЬНОГО СТЫКА ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОЛОНН ПРИ СТАТИЧЕСКИХ И СЕЙСМИЧЕСКИХ ВОЗДЕЙСТВИЯХ», АКТ О ВНЕДРЕНИИ РЕЗУЛЬТАТОВ ИССЛЕДОВАНИЙ

1. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ШТЕПСЕЛЬНОГО СТЫКА

1.1 .ПРИМЕР РАСЧЕТА НА СЖАТИЕ

Дано: штепсельный стык колонны размерами поперечного сечения b(h) = а = 400 мм, давление передается шов с L¡oc =400 мм. На стык действует сжимающая продольная сила N=33ООкН с эксцентриситетом е0=ЗОмм.

Стык армирован поперечными сетками на высоту сечения колонны. Армирование: количество стержней одной сетки в одном направлении, пересекающие плоскость отрыва - 5шт. Площадь одного стержня 08 А400 (Rs=355 МПа) Asw = 50,3 мм2. Сетки установлены на высоту сечения колонны с шагом 80 мм. Площадь продольной арматуры 4025 мм А400 (Rs=355 МПа) As = 1963мм2. Нормативная прочность бетона: призменная прочность на сжатие Rb Ser = 29,8МПа, на растяжение — Rbt Ser = 2, 15МПа. Решение ведется по блок-схеме 1:

2. Определим угол клина по формуле:

4. Предельное значение относительных деформаций бетона при растяжении:

5. Коэффициент полноты эпюры растягивающих напряжений в стержнях сеток:

3. Призменная прочность бетона с учетом длительности воздействия:

Rb = 0,9-22=19,8МПа; Rbt ser =0,9-1,4=1,26МПа. = 1

4-0,4

6. Коэффициент эффективности косвенного армирования: 0,904.

7. Расчетная высота стыка: hp= 0,4-0,4 + 0,9-0,4 = 0,52.

8. Высота сжато-растянутой зоны стыка:

L = 2 • 0,4 - 0,25 • 0,4 • sin(2 • 61) = 0,435л*. Ы

9. Сопротивление отрыву:

- бетона: Nbt=4'29'1 '0,1435'4 = 789,6кН>

-поперечной N = 4-0,803-0,904-1147-0,4 = ЗЗЗк:#. арматуры:

10. Сопротивление сдвигу:

- бетона: Nsh=3'С1»29'100°)' 4*'(sin261 +1) cos 61 = 517,6кН,

-поперечной Qs =0,667 -164 -(355 1000) -(0,0000503) sin 61 = 196кН. арматуры:

11. Сопротивление бетона раздавливанию:

Nej. = (19,8 • 1000) • 0,42 • sin4 61 = 1853к#.

12. Коэффициент условия работы арматуры в скважине: ys=0,6.

13. Сопротивление сжатой арматуры в скважинах:

Ns = 0,9■ (355 • 1000) ■ 0,001964 = 430кЯ.

14. Коэффициент уе: е I 0,4 ,

1-1.7—1 = 0,873. 0,4)

15. Условие прочности стыка:

789,6+ 333)cos61 +517,6

Nult =0,873 sin 61 1853 + 196 + 430 3706,5кЯ.

16. Так как условие

3300к#<3706,5к#. выполняется. Прочность стыка обеспечена.

1.2. ПРИМЕР РАСЧЕТА НА СДВИГ

Дано: штепсельный стык колонны размерами поперечного сечения b(h) = а = 400 мм, замоноличенный цементно-песчаным раствором. На уровне стыка при особом сочетании нагрузок действуют продольная сжимающая сила N= -1000 кН и поперечная Q=350 кН.

Стык армирован поперечными сетками на высоту сечения колонны. Площадь одного стержня сетки 08 А400 (Rs=355 МПа) Asw = 50,3 мм2. Сетки установлены на высоту сечения колонны с шагом 100 мм. Площадь продольной арматуры 4025 мм А400 (Rs=355 МПа) As = 1963мм2. Толщина защитного слоя у нижней части колонны aj= а2 =30мм, верхней - а3= а4=40мм. Класс бетона В30. Расчетная прочность бетона при осевом растяжении: Rbt = 1,15МПа [6].

Требуется проверить несущую способность стыка при сдвиге. Решение выполняется по блок-схеме 2:

2. Так как ai= а2 и а3= а4 условие выполняется.

3. Определение проекции наклонной трещины в бетоне L:

Ь=8-0,025^0,2м.

4. Интенсивность поперечного армирования q^:

355-(1000)-0,0000503 . qm =-ь---= 178,5кН / м.

5. Площади отрыва бетона нижней и верхней частей стыка:

Аш = 2(0,03 +1,5 • 0,03)0,2 = 0, ОЪм2, АЫв = 2(0,04 +1,5 • 0,04)0,2 = 0,04м2.

6. Так как АЫ1 <2-0,025 • 0,4 = 0,16, площади не корректируем.

7. Несущая способность штепсельного стыка при сдвиге будет равна:

Quh = 0,66 [(0,03 + 0,04)1,15 • (1000) + 2 • 178,5 • 0,2] + 0,32 • 1000 = 420,2кН

8. Так как

Qs = 0,6-(355-1000)-0,001963+ 0,32-1000 = 738.1к/7 несущую способность стыка не корректируем. Принимаем 0„/,=311,45кН.

9. Так как 350кН<311,45кН прочность стыка при действии сейсмических нагрузок не обеспечена. Требуется увеличение класса бетона или поперечного армирования в зоне отрыва бетона. казан дэулэт технология университеты» югары профессиональ белем виру дэулет мэгариф учреждениесенен

СОЮЗХИМПРОМ ПРОЕКТ" проектлау институты 420032 казан, димитров ур., 11 тел/факс: (843) 599-65-29 http://wwAV.kcn.ru/cxpp/ e-mail: cxpp@kgts.ru проектный институт "СОЮЗХИМПРОМПРОЕКТ" государственного образовательного учреждения высшего профессионального образования «казанский государственный технологический университет» 420032 КАЗАНЬ, ул, ДИМИТРОВА, 11 тел/факс: (843) 599-65-29 1Шр://лу\у\у. kcn.ru/cxnn/ с-таН: cxpp@kgts.ru

18» марта 2009 г.

На № от

Проректору по научной работе «КГАСУ» д.т.н. Сулейманову А. М.

Акт о внедрении

Сообщаем, что результаты исследований, полученные в диссертационной работе Латыпова Р.Р.'на тему: «Прочность штепсельных стыков железобетонных колонн», приняты для использования в реальном проектировании для расчетов по прочности штепсельных стыков железобетонных колонн сборно-монолитных каркасных зданий.

Зам. технического дир

Э. Б. Однопозов

Акт о внедрении

Сообщаю, что результаты исследований, полученные в диссертационной работе Латыпова Руслана Расуловича на тему «Прочность штепсельных стыков железобетонных колонн», внедрены в учебный процесс при подготовке бакалавров, магистров и специалистов по направлениям 270100, 270102 по кафедре «Железобетонные и каменные конструкции»,'

Первый проректор, Зав. каф. строительной ме$ к.т.н., профессор

Подпись заверяю

Сучков В.Н.

1. Айзенберг Я.М. Определение динамических характеристик. каркасных зданий для практических расчетов на сейсмические воздействия. // Журн. Строительная механика и расчет сооружений, 2007, №4. — С. 48-58.

2. Александрян Э.П. Прочность и деформативность стыков сборных железобетонных конструкций, замоноличенных полимеррастворами. Тбилиси, 1979.-С. 115.

3. Ашкинадзе Г.Н., Мартынова Н.Г. Прочность бетонных и железобетонных шпонок при знакопеременном нагружении. Сборник научных трудов ЦНИИЭП жилища « Конструктивные системы полносборных жилых зданий» М. 1984 г. — С.113-119.

4. Бабич Е.М. Влияние длительных и малоцикловых нагружений на механические свойства бетонов и работу железобетонных элементов: Автореф. дис. д-ра техн. наук. Одесса, 1995. - 43 с.

5. Белов Б.П. Расчет глубины заделки штырей в стыках сборных конструкций. Бетон и железобетон. №6. - 1984.

6. Бондаренко B.M., Колчунов В.И. Расчетные модели силового сопротивления железобетона. М., АСВ, 2004. — с.471.

7. Барашиков А.Я., Шевченко Б.Н., Валовой А.И. Малоцикловая усталость бетона при сжатии. // Журн. Бетон и железобетон, 1985, №4. С. 27-28.

8. Бержинский Ю. и др. Идентификация динамической модели по результатам вибрационных испытаний фрагмента безригельного каркаса с использованием ВК SCAD. CADmaster №37/2.2007 (апрель-июнь) // Архитектура и строительство.

9. Бержинская Л.П. Надежность региональных типов зданий при сейсмическом воздействии (на примере Прибайкалья). Автореф. дис. канд техн. наук. Улан-Удэ, 2006. - 22 с.

10. Васильев А.П., Матков Н.Г., Шериф Х.С. Прочность и деформативность швов на цементном растворе в сопряжении железобетонных элементов. // Журн. Бетон и железобетон, 1973, №8. С. 38-39.

11. Васильев А.П., Матков Н.Г., Мирмуминов М.М. Местное сжатие в стыках колонн каркаса многоэтажных зданий. // Журн. Бетон и железобетон, 1977, №9.-С. 30-32.

12. Васильев А.П, Быченков Ю.П, Тябликов Ю.Е. Прочность стыков и узлов железобетонных каркасов многоэтажных зданий при нагрузках типа сейсмических. // Журн. Бетон и железобетон, 1968, №8. С. 24-37.

13. Васильев А.П, Быченков Ю.П, Лим Ю.А. Прочность узлов сейсмостойких каркасов многоэтажных зданий. // Журн. Бетон и железобетон, 1984, №1. С. 13-14.

14. Васильев А.П., Матков Н.Г., Жансеитов М.Ф. Контактные стыки колонн с обрывом продольной арматуры. // Журн. Бетон и железобетон, 1984, №1. С. 13-14.

15. Васильев А.П., Матков Н.Г. Стыки колонн без сварки продольной арматуры в каркасах многоэтажных зданий. // Журн. Бетон и железобетон, 1979, №1.-С. 21-23.

16. Вибрационные испытания зданий. Под ред. проф. Шапиро Г.А. ЦНИИЭП Жилища, Стройиздат. М., 1972, 160 с.

17. Воронов A.A. Сейсмостойкость одноэтажных каркасных зданий при знакопеременном нелинейном деформировании железобетонных колонн. Диссертаци. канд. тех. наук. Казань, 2000. 194 с.

18. Гранев В. В., Кодыш Э. Н., Трекин H. Н. Пространственная работа каркасных систем с учетом реальной жесткости узловых сопряжений. Доклад на 1-й Всероссийской конференции «Бетон на рубеже третьего тысячелетия», кн. 2. М., 2001.С. 512-517.

19. ГОСТ 8829-94. Изделия строительные бетонные и железобетонные заводского изготовления. Методы испытаний нагружением. Правила оценки прочности и трещиностойкости. НИИЖБ, М., 1994. 19с.

20. ГОСТ 18105-86. Бетоны. Правила контроля прочности механическим методом неразрушающего контроля. Госстрой СССР, М., 1985.

21. ГОСТ 22690-88. Бетоны. Определение прочности механическим методом неразрушающего контроля. Госстрой СССР, М., 1988.

22. Гвоздев А.А, Поляков C.B. Кулыгин Ю.С. и др. Прочность колонн по наклонным сечениям при действии сейсмических нагрузок. // Журн. Бетон и железобетон, 1979, №6.-С. 13-15.

23. Гвоздев A.A., Шубик A.B., Матков Н.Г. О полной диаграмме сжатия бетона армированного поперечными сетками. // Журн. Бетон и железобетон, 1988, №4. -С. 37-39.

24. Грановский A.B., Киселев Д.А., Аксенова А.Г. Об оценке несущей способности анкерных креплений. // Журн. Бетон и железобетон, 2006, №2. — С: 17-20.

25. Гельфанд Л.И, Лисогор Т.С, Вашаломидзе Т.А. Совершенствование конструкции горизонтальных стыков сейсмостойких панельных зданий. Сборник научных трудов ЦНИИЭП жилища « Работа конструкций жилых зданий из крупноразмерных элементов» М. 1986 г. — С. 34-39.

26. Дроздов П. Ф., Додонов М. И. и др. Проектирование и расчет многоэтажных гражданских зданий и их элементов. М.: Стройиздат, 1986.

27. Довгалюк В.И. Исследование работы центрально сжатых железобетонных колонн с косвенной и продольной арматурой. // Журн. Бетон и железобетон, 1971, №11. -С. 33-35.

28. Довгалюк В.И. Исследование работы сжатых железобетонных элементов, армированных поперечной арматурой из сварных сеток, автореферат дис. канд.тех. наук. Москва, 1971. - 20с.

29. Егупов В.Г., Командрина Т.А. Расчет зданий на сейсмические воздействия. Издательство "Бущвельник", Киев. 1969, 207с.

30. Залесов A.C., Шевляков В.Ф. Прочность сжатых элементов при действии знакопеременных нагрузок типа сейсмических. // Журн. Бетон и железобетон, 1986, №9.-С. 17-18.

31. Игонин JI.A. Захаров JI.B. Применение эпоксидных клеев для сборных железобетонных конструкций при отрицательных температурах. // Журн. Бетон и железобетон, 1972, №1. С. 21-24.

32. Игонин JI.A. Применение эпоксидных клеев для омоноличивания сборных железобетонных конструкций. Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук. М., 1966.

33. Ишмуратов В., Арно Эпп. Опыт возведения многоэтажных зданий со сборными колоннами. Екатеринбург, // "Новый Уральский строитель" №1 — 2007.

34. Карпенко Н.И. Теория деформирования железобетона трещинами. М., Стройиздат, 1976.-c.208.

35. Карпенко Н.И. Общие модели механики железобетона. М., Стройиздат, 1996. -С.394.

36. Кваша В.Г., Кунь В.Л., Левчич В.В. Стыки колонн железобетонного каркаса многоэтажных зданий. // Журн. Бетон и железобетон, 197.8, №4. С. 27-28.

37. Комар А.Г., Дубровин Е.Н и др. Испытания сборных железобетонных конструкций. Высшая школа. М.} 1980. С 269.

38. Корчинский И.Л., Л.А. Бородин, В.А Ржевский. Сейсмостойкое строительство зданий. М., Высшая школа, 1971г. 320 с.

39. Крылов С.М., Гурский А.Ф., О жесткости и прочности стыков сборных железобетонных колонн. // Журн. Бетон и железобетон, 1957, №9. — С. 351353.

40. Крылов С.М., Гурский А.Ф. Стыки сборных железобетонных колонн без центрирующих прокладок для промышленного строительства. // Журн. Бетон и железобетон, 1957, №1.-С. 19-23.

41. Крылов С.М., Зайцев Л.Н., Ульбиева И.С. Сопротивление плоских железобетонных элементов местному сжатию. // Журн. Бетон и железобетон, 1985, №6.-С. 8-9.

42. Кольнер В.М. Сцепление арматуры с бетоном при динамических и циклических нагрузках. // Журн. Бетон и железобетон, 1968, №12. С. 12-15.

43. Корчинский И.Л., Беченева Г.В. Прочность строительных материалов при динамических нагружениях. М. СтройИздат. 1966. 251 с.

44. Комар А.Г., Дубровин Е.Н и др. Испытание сборных железобетонных конструкций. М. Высш. школа. 1980. С. 269.

45. Латыпов P.P. Некоторые результаты исследования напряженно-деформированного состояния штепсельного стыка железобетонных колонн. // Сборник научных трудов докторантов и аспирантов. Казань, 2008. С. 24-29.

46. Латыпов P.P. Исследование напряженно-деформированного состояния железобетонного каркаса со штепсельными стыками колонн. // Сборник научных трудов докторантов и аспирантов. Казань, 2006. — С. 62-65.

47. Литвинов Л.Н. Стык колонн на растворе, заключенном в обойму. // Журн. Бетон и железобетон, 1981, №11. — С. 3-5.

48. Литвинов Л.Н. Прочность стыка на цементном растворе при раннем нагружении. // Журн. Бетон и железобетон, 1975, №11. С. 39-40.

49. Мадатян С.А., Еремин В.Я. и др. Узел стыкового соединения стержней арматуры в сжатых железобетонных элементах. // Журн. Бетон и железобетон, 2008, №2. — С. 2-5.

50. Мартемьянов А. И. Проектирование и строительство зданий и сооружений в сейсмических районах. Стройиздат, Москва 1985. с. 242

51. Мартиросов Г.М., Лазарев А.Д., и др. Анкеровка гладких стержней раствором на напрягающем цементе. // Журн. Бетон и железобетон, 2001, №4. С. 27-29.

52. Мартынова Л.Д, Мартынова Н.Г. Испытание вертикальных сопряжений монолитных стен на воздействие сил сдвига. Сборник научных трудов ЦНИИЭП жилища «Работа конструкций жилых зданий из крупноразмерных элементов» М. 1986 г.

53. Маилян Д.Р., Сычев В.А., Маилян Л.Р. Выносливость железобетонных элементов. Ростов-на-Дону, 1990. — С.116.

54. Матков Н.Г., Васильев А.П. Стыки колонн без сварки арматуры в каркасах многоэтажных зданий. // Журн. Бетон и железобетон, № 3. 1973.

55. Матков Н.Г. Расчет балок при усилении их приклеиванием продольной арматуры полимеррастворами. // Журн. Бетон и железобетон. №3, 1998.

56. Матков Н.Г. Бессварные стыки внецентренно сжатых колонн с обжатием и анкеровкой арматуры растворами. // Журн. Бетон и железобетон. №1, 1998.

57. Матков Н.Г. Сопротивление сталеполимербетонных конструкций и их стыков. Москва Воентехлит, 1999. — С. 164, ил. 78, табл. 43. НИИЖБ Госстроя РФ.

58. Михайлов К.В. Полимербетоны и конструкции на их основе. М., Стройиздат, 1989, с. 201-280.

59. Мулин Н.М. Экспериментальные данные о сцеплении арматуры с бетоном.// Бетон и железобетон. №12. - 1968.

60. Мордич А.И., Белевич В.Н., Миронов А.Н. Контакные стыки сборных железобетонных колонн с винтовыми соединениями. // Строительная наука и техника. 2008. - № 6. - С. 80-88.

61. Мартемьянов А.И. Проектирование и строительство зданий и сооружений в сейсмических районах. М., СтройИздат. 1985. 255 с.

62. Мирсаяпов И.Т., Хасанов P.C. Выносливость контактного шва сборно-монолитных железобетонных изгибаемых конструкций на сдвиг // Вестник Волжского регионального отделения Российской академии архитектуры и строительных наук. Вып. 3. Нижний Новгород, 2001.

63. Мирсаяпов И.Т., Нуриева Д.М. Оценка сейсмостойкости многоэтажных каркасных зданий с учетом нелинейного поведения конструкций и взаимодействия с основанием. // Журн. Известия КазГАСУ, 2005, №1(3). — С. 24-27.

64. Методические рекомендации по установке закладных деталей й анкерных болтов приклеиваемых к бетону и защите их от коррозии. М. Союздорнии. 1986.

65. Николаев И.И. Проектирование железобетонных конструкций зданий для строительства в сейсмических районах. Ташкент. Икитувчи. 1991.- с.232.

66. Никитин Г.П. Прочность стыков бетонных элементов. Дис. канд. тех. наук. Казань, 2008. - 206с.

67. Потапов В.Д., Лукьянов А.М. Оптимизация параметров клеевого соединения. // Журн. Проблемы прочности. 1988г. №4. С.85-89.

68. Пособие по проектированию анкерных болтов для крепления строительных конструкций и оборудования (к СНиП 2.09.03). ЦНИИпромзданий, М., 1986 г. С.55.

69. Пособие по проектированию жилых зданий. Вып.З. Конструкции жилых зданий (к СНиП 2.08.01-85). ЦНИИЭП жилища. М.: Стройиздат, 1989.-304 с.

70. Поляков C.B. Сейсмостойкие конструкции зданий. М. Высшая школа. 1983.-С. 304.

71. Поляков C.B., Залесов A.C., Гвоздев A.A., и др. Прочность колонн по наклонным сечениям при действии сейсмических нагрузок. // Журн. Бетон и железобетон, 1979, №6. С. 13-15.

72. Поляков C.B., Парамзин A.M. Стыки сборных железобетонных конструкций каркасных зданий для районов с высокой сейсмичностью. // Журн. Промышленное и гражданское строительство, 1966, №10. С. 19-23.

73. Попов H.H., Трекин H.H., Матков Н.Г. Влияние косвенного армирования на деформативность бетона. // Журн. Бетон и железобетон, 1986, №11. — С. 33-34.

74. Рекомендации по проектированию и выполнению контактных стыков с обрывом арматуры в железобетонных колоннах многоэтажных зданий. НИИЖБ, М., 1985. С.49.

75. Рекомендации по проектированию стальных закладных деталей для железобетонных конструкций. Стройиздат, М., 1984. — С.73.

76. Руководство по конструированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона (без предварительного напряжения). М., ЩШИпромзданий, НИИЖБ 1978.

77. Ржевский В.А., Узлов С.Т., Ципенюк И.Ф., Аванесов Г.А. Рекомендации по расчету железобетонных рамных каркасов на сейсмические воздействия с учетом пластических деформаций. Ташкент. ТашЗНИИЭП. 1972. С.78 '

78. Ржевский В.А., Филявич В.Н. О расчете зданий на сейсмические воздействия по акселерограммам землетрясений. Строительство и архитектура Узбекистана. 1975. №8, с.28-32.

79. Ржевский В.А., Аванесов Г.А. Несущая способность железобетонного каркаса с энергетических позиций при динамическом воздействии. Научно-технический реферативный сборник. ВНИИИСА. 1978. Серия 14, вып.2, с.22-25.

80. Ржевский В.А. Сейсмичность железобетонных каркасных зданий в условиях сильных землетрясений с учетом работы в упруго-пластичной стадии деформирования. Докторская диссертация. Ташкент, 1983.

81. Соколов Б.С. Прочность горизонтальных стыков крупнопанельных стен зданий при сжатии. // Прочность, трещиностойкость и деформативность стен крупнопанельных и монолитных зданий: Межвузовский сб. научных трудов. -Казань, 1991. С 61-66.

82. Соколов Б.С. Новый подход к расчету прочности бетонных элементов при местном действии нагрузки // Бетон и железобетон. М., 1992. №10 — С.22-25.

83. Соколов Б.С. Теоретические основы сопротивления бетона ' и железобетона при сжатии. Известия ВУЗов. Строительство. №9, 1993, с. 3943.

84. Соколов Б.С., Латыпов P.P. Исследование напряженно-деформированного состояния штепсельного стыка железобетонных колонн. // Журн. International Journal for Computational Civil and Structural Engineering, 2008.-C. 120-122.

85. Соколов Б.С., Латыпов P.P. Исследование влияния податливости стыков колонн на распределение усилий в элементах каркаса зданий из монолитного железобетона. // Журн. Вестник РААСН Волжского регионального отделения, 2007, вып. 10. С. 96-102.

86. Соколов Б.С., Латыпов P.P. Экспериментальные исследования работы арматуры в скважине штепсельного стыка железобетонных колонн. // Журн. КГАСУ, 2009, вып. 1.

87. Соколов Б.С., Латыпов P.P. Экспериментальные исследования штепсельного стыка колонн на сдвиг при действии статических и сейсмических нагрузок. // Журн. Бетон и железобетон, 2009, №5. С. 2-5.

88. Соколов Б.С., Латыпов P.P., Лизунова Н.С. Экспериментальные исследования усиления штепсельных стыков колонн. Сборник трудов научно-практической конференции. Тольятти, 2009.

89. Соколов Б.С., Никитин Г.П. Исследование дисков перекрытий из сборно-монолитного железобетона жилых каркасных зданий. Отчет ООО «ЦИПС». Казань, 2004, С.ЗО.

90. Сорокин A.M. Бессварные стыки колонн многоэтажных каркасов.// Журн. Бетон и железобетон, 1984, №1. С. 17-18.

91. Сендеров Б.В. Аварии жилых зданий. М., Стройиздат. 1991. 216 с.

92. Ставров Г.Н., Руденко В.В., Федосеев A.A. Прочность и деформативность бетона при повторно-статических нагружениях. // Журн. Бетон и железобетон, 1985, №1. С. 33-34.

93. Смирнов С.Б. Ударно — волновая концепция сейсмического разрушения и сейсмозащиты сооружений. // Журн. Бетон и железобетон, 1992, №11. С.28.31.

94. Справочное пособие к СНиП 2.03.01-84*. Проектирование железобетонных сборно-монолитных конструкций. Стройиздат 1991. 300с.

95. Справочник проектировщика промышленных, жилых и общественных зданий и сооружений. Расчетно-теоретический. М. 1960. 1200 с.

96. СНиП 2.03.01-84*. Бетонные и железобетонные конструкции. Госстрой России. ГУЛ ЦПП. М. 2003. С.37

97. СНиП 52-01-2003. Бетонные и железобетонные конструкции. ГУЛ «НИИЖБ», 2004. -С. 18

98. СНиП II-7-81*. Строительство в сейсмических районах/ Госстрой России. М., 2000 г. -С.75

99. СП 52-101-2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры. ГУЛ «НИИЖБ», 2004.-С.140

100. СП 31-114-2004. Правила проектирования жилых и общественных зданий для строительства в сейсмических районах/ ФГУП ЦНС, ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко. М., 2004, С.52.

101. СНБ 5.03.01-02. Бетонные и железобетонные конструкции. Минстройархитектуры Республики Беларусь, 2003, С.53.

102. Сборник научных работ. Под ред. Васильева А.П., Стыки сборных железобетонных конструкций. НИИЖБ, М. 1970г.

103. Тахтай Д.А, Веретенников В.И. Прочность и деформативность бетона при внецентренном малоцикловом нагружении. Коммунальное хозяйство городов. Научно-технический сборник №60. 2008 С. 53-65.

104. Таль К.Э. О деформативности бетона при сжатии / В кн. « Исследование прочности, пластичности и ползучести строительных материалов» (Сборник научных трудов). М., Гостстройиздат. .1955. - с 5164.

105. Торкатюк В.В., Черных П.А., и др. Эффективность бессварных узлов сопряжения колонн многоэтажных каркасных зданий. // Журн. Промышленное и гражданское строительство, 1980, №2. С. 28-29.

106. Тоцкий О.Н., Козлов Г.Н., Ровенский А.П, Сравнительные испытания крепления анкеров. // Журн. Бетон и железобетон, 2004, №4. С. 9-10. •

107. Теряев В.Г. Разработка и экспериментальные исследования бессварных соединений сборных внецентренно сжатых железобетонных конструкций. Автореферат диссертации на соискание степени кандидата технических наук. М. 1971.

108. Узун И.А. Расчет прочности и .деформативности железобетонных элементов с учетом неравномерности перераспределения усилий. «Промышленное и гражданское строительство», №4, 1998.

109. Хохряков О.В., Морозова H.H., Хозин В.Т. Монтажный раствор для бессварного соединения железобетонных конструкций. Строительные материалы. Приложение Technology. №11, 2005, -С.24-30.

110. Цейтлин С.Ю., Яровский Д.И. Прочность бетона на смятие по очень маленьким площадкам. // Журн. Бетон и железобетон, 1991, №11. С. 16-17.

111. Черкасский И.Г. Влияние упругопластичных свойств стали на длительную прочность клеевой анкеровки. Бетон и железобетон. №2, 1968.

112. Черкасский И.Г. Обеспечение прочности клеевых анкеров. // Журн. Бетон и железобетон, 1985, №6. — С. 16-18.

113. Шапиро Г.А., Захаров В.Ф., Оганян А. А., Фрайнт М. Я. О прочности и жесткости элементов железобетонных рам. В сб.: "Исследование работы конструкций жилых зданий". М., ЦНИИЭП жилища, 1974. С. 16-18.

114. Шкинев А.Н., Аварии в строительстве. М., Стройиздат, 1984, 320с.

115. American Concrete Institute. Building Code Requirements for Structural Concrete and Commentary (ACI 318-05)- and Commentary (ACI 318R-05). Detroit, 2005. pp. 1445.

116. BS 8110. Technical Committee B/525, Building and civil engineering structures. London, 2002. — pp.172.

117. Eurocode 2. Design of concrete structures. European Committee for Standardization Brussels, 2001. — 348 p.

118. Christian Greifenhagen, Pierino Lestuzzi. Static cyclic tests on lightly reinforced concrete shear walls. Journal Engineering Structures № 27, 2005. -pp. 1703-1712.

119. Dornen K., Meyer A. Die Emsbrucke Hembergwn in dubillosen Stahlherlund. Der Stahlbeton, H.7, 1960.

120. Guo-xiong YU, Tada-aki Tanabe. The analysis of localized failure of reinforce concrete shear wall. Journal Civil' Engineering, Nagoya University. №6 1975. Pp. 1257-1262.

121. Jun-ichi Hoshikuma, Shigeki Unjoh, Kazuhiro Nagaya. Size effect on ductile behavior of reinforced concrete columns under cyclic loading. Second Italy-Japan Workshop on Seismic Design and Retrofit of Bridges, Feb. 1997.

122. Kim S. Elliott. Precast concrete structure. Jordan Hill, Oxford. 2002. -pp. 385.

123. Kosuke Takahashi, Hiroaki Kito. Interface Shear Transfer of Diagonally Arranged Reinforcing Bars under Repeated Loading. Journal Osaka City University, 2001. pp. 12-28.

124. Laura M. Flores. Performance of existing reinforced concrete columns under bidirectional shear and axial loading. University of California, Berkeley. 2005.Pp. 42.

125. Lisa Y. Choe Shear strength of circular reinforced concrete columns. Thesis. The Ohio State University 2006. Pp. 77.

126. Manoj К. Joshi, C.V.R. Murty. Cyclic behaviour of precast RC connections. The Indian Concrete Journal. November 2005, pp. 43-50.

127. Norbert Randl. Load bearing behavior of cast-in shear dowels. // Journal Beton and Stahlbetonbau. № 102, 2007, pp. 31-38.

128. Paulay T, Priestley M. Seismic Design Of Reinforced Concrete And Masonry Buildings. New York. 1992. Pp. 764.

129. Roeser Wolfgang. Screw connections in prefabricated reinforced concrete construction. "BFT", 2005, №8, pp. 28-33.

130. Safaa Zaid, Hitoshi Shiohara, Shunsuke Otani. Test of a new reinforcing detail for reinforced concrete interior beam-column joint. Journal of the School of Engineering, The university of Tokio, Vol, XLV 1998, pp. 1-9.

131. Waubke N.V., Weib R. Versuche zur Irmittung der Yaftzeibung zwischen Betonoberflachen. Определение величины трения сцепления между бетонными поверхностями. Cem and Concr. Res. 1975. №5. Pp. 553-562.

132. Uma S.R., A. Meher Prasad. Seismic Behavior of Beam Column Joints in Reinforced Concrete Moment Resisting Frames. Final Report. Department of Civil Engineering Indian Institute of technology Madras. Chennai. 2008. Pp. 27.

133. Xie Jian LIU Xue-mei Shear capacity of reinforced concrete columns strengthened with CFRP sheet. Journal of Zhejiang University SCIENCE 2005 6A(8)

134. Eric J. Setzler. Halil Sezen. Model for the Lateral Behavior of Reinforced Concrete Columns Including Shear Deformations. Earthquake Spectra, Volume 24, No. 2, pages 493-511, May 2008.

135. Kriz L.B., Rats C.H. Connections in Precast Concrete Structures Bearing Strength of Column Heads. Journal of the Prestpressed Concrette Institute, V. В., 1963.- №6.-P. 45-75.