автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Прочность и деформативность кирпичной кладки при местном сжатии с учетом ее инъекцирования модифицированными полимерными композициями

. 1'ТО

ГОССТРОЙ РОССИИ

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ ЦЕНТРАЛЬНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ И ПРОЕКТНО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙ ИНСТИТУТ КОМПЛЕКСНЫХ ПРОБЛЕМ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЯ И СООРУЖЕНИЙ ИМЕНИ В. А. КУЧЕРЕНКО (ЦНИИСК им. Кучеренко)

На правах рукописи

ХАНОВ

Нодирхан Масудович

ПРОЧНОСТЬ И ДЕФОРМАТИВНОСТЬ КИРПИЧНОЙ КЛАДКИ ПРИ МЕСТНОМ СЖАТИИ С УЧЕТОМ ЕЕ ИНЪЕЦИРОВАНИЯ МОДИФИЦИРОВАННЫМИ ПОЛИМЕРНЫМИ КОМПОЗИЦИЯМИ

Специальность 05.23.01 — Строительные конструкции, здания и сооружения

Автореферат

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва 1993

Работа выполнена в Центральном межведомственном институте повышения квалификации руководящих работников строительства (ЦМИПКС) при Московском государственном строительном университете.

Научные руководители: доктор технических наук, профессор И. М. Елшин, доктор технических наук, профессор

С. В. Поляков.

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор Ю. А. Соколова, кандидат технических наук А. В. Грановский,

Ведущая организация — корпорация «Ташкентстрой», Республика Узбекистан.

Защита состоится « » 1993 года

в « » часов на заседании специализированного совета Д 033.04.01 по защите диссертаций на соискание ученой степени доктора технических наук при Государственном ордена Трудового Красного Знамени Центральном научно-исследовательском и проектно-экспериментальном институте комплексных проблем строительных конструкций и сооружений им. В. А. Кучеренко по адресу: 109389, Москва, 2-я Институтская ул., дом 6.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ЦНИИСК.

Автореферат разослан « ^. . » . 1993 г.

Отзыв на автореферат, заверенный печатью, просим направлять в адрес специализированного совета.

Ученый секретарь специализированного совета, кандидат технических наук

А. Воробьепа

л

ОВЦАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность теми. В процоесо проектирования новых и реконструкции старых кирпичных зданий различного назначения перед проектировщиками встает ряд вопросов, четкого ответа на которые существующие нормативные документы по каменным конструкциям не дают. Причиной указанного являются как недостаточный объем экспериментальных данных, позволяющих обосновать внесение или изменение п нормах тех или иных зависимостей и характеристик, так и появление новых типов конструкций. Таковыми в настоящее время являются вопросы, связанные с оценкой прочности кирпичной кладки при местном сжатии (смятии) с учетом е8 усиления в процессе строительства или реконструкции. Следует отметить, что особенно чаете указанные проблемы возникают при проведении работ по реконструкции существующих зданий, связанных с необходимостью их надстройки и перепланировки, а также устранения имеющихся в них трещин и повреждений, появление которых обусловлено физическим износом конструкций и условиями их эксплуатации.

Одним из наиболее эффективных методов усиления и восстановления каменных конструкций является инъокция растворов в тело кЛадки. Инъецирование кладки цементными, полимерными и полимер-цементными растворами применяют при необходимости повышения монолитности кладки, устранения в ней трещин и увеличения ее несущей способности. Можно ожидать, что из многих известных полимерных композиций, применяемых для усиления бетонных и каменных конструкций, наибольший эффект будет получен при использовании композиций на основе модифицированных фураноиых смол. Они выгодно отличекэгсл от других синтетических смол способности от'порддаться при обычной температуре и высокой влажности среды, низкой вязкость», относительно высокой прочностью и хорошей

по модифицированных фурановых смол при местном приложении нагрузки;

- рекомендации по технологии инъекционных работ с использованием композиций на основе модифицированных фурановых смол при усилении кирпичной кладки стен;

- рекомендации по расчету прочности кирпичной кладки -при различных вариантах приложения местной нагрузки с учетом воз- .' ножного усиления кладки методом инъецирования;

- метод опенки прочности инъецироранной кладки с использованием неразрукающего метода на основе ультразвуковой диагностики.

Научную новизну работа составляют:

- экспериментальные данные о прочности, деформативнбсти и трспиностоОкости кирпичной кладки при местном сжатии при р~г--Л'лчть: вариантах приложения нагрузки;

- данные о прочности!« и дсформативных характеристиках кладок, усиленна методом инъецирования полимерными композициями на основа модифицнрованных фурановчх смол;

- данные о прочности кирпичной кладки с трещинами после усиления се инъецированием полимерными композициями на основе кодифицированных фурановых смол;

- рекомендации по совершенствованию технологии иньецирова-лилг кзденных гонструкци» с использованием полимерных композиций ял основе модифицированных фурановых смол;

- методика расчета прочности кирпичной кладки при местном сжатии, не подвергнутой усилению инъецированием, а также подвергшейся уплотнению шгъецированием полимерными композициями на основе модифицированных фурановых смол.

Практическое значение выполненной работы заключается в с л едущем:

I. В результате проьеденных эксперимеш&ЕЫзцх исследований получены данные о прочности, деЛюрматиьиоегй ы трещиноетойкое-тк кирпичной кладки при местном сжатии (смятии) для случаев приложения нагрузки, встречающихся в практике строительства, и не рассмотренных в СНиП 11-22-81 "Каменш*; и «фыоквыешше конструкции. Нормы проектирования".

• 2. Основываясь на экспериментальных исследованиях, получены даннш о прочности и деформативности кирпичной гладки, усиленной инъецированием полимерными композициями на основа модифицированных фурановых сыол. При этом аналкощюиздось влиупюа на работу кирпичной кладки таких факторов как хьр&ктод приложения местной шгрузки, степень повреждения кладки и т.д.

3. Усовериенствоьана технология 1шьекц:юнпих работ с применением полимерных композиций га осноье модифицированных фура-новых смол.

Реализация работы. На основании проведенных исследовании разработаны рекомендации по усилению несущих кирпичных конструкций существующих эданиП путем инъекции в нше композиционных полимерных составов. Результаты работи использованы при разработке нового СНиПа "Каменные и арыокаманшлз конструкции." (взамен СПиЛ 11-22-81).

Публикации . По теме диссертационно!) работы опубликовано 3 печатные работы.

Объем работы. Диссертация состоит из введения, 5 глав, заключения, списка использованной литературы, включающей 114 наименований, 2 приложений. ОСъеы диссертации составляют 151 страни ,1 машинописного текста, 35 рисункоь, 36 таблиц.

Диссертационная работа выполнена на кафедре "Строительное производство" ЦШИКС при МГСУ под руководством доктора техни-

ческмх

наук, профессора[сГв.Полякова! и доктора тсхнич;

эских на-

ук, профессора И.М.Елшина.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

В пврвой главе приводится аналитический обзор работ, пос-вягаеннмх проблемам местного сжатия каменных и бетонных конструкций, а также их усиления методом инъецирования.

Местное приложение нагрузки является одним из наиболее часто встречающихся видов нагружения каменных конструкций. При этом нагрузка прикладывается только к части сечения элемента, называемой площадью смятия (Ас ), а остальная часть с.того сечения остается ненагруженноП, либо подвержена воздействию меньших нагрузок. Возможные случаи приложении местных нагрузок весьма разнообразна. Концы прогонов, балок и плит перекрытия почти всегда опирается не по всему сечения, а по части езчзния стен и столбов. Местные нагрузки имелт место также под опорными подушками стен и балок перекрытия и на опорах подкрановых •балок. Это объясняет тот факт, что расчет прочности при местном приложении нагрузки имеет большое значение при проектировании элементов конструкций, широко распространенных в строительстве.

Изучение вопросов работы каменных и бетонных конструкций

г

при местном сжатии были посвящены экспериментальные исследования Л.И.Оншцика, С.А.Семснцопа, С.В.Полякова, Г.А.Гепиева, Л.Н.Василькова, А.Н.Бирюкова, Г.В.Кащесва, В.Л.Червонобабы, Б.П.Филиппова, В.М.Гладншева и др. Вши проведены исследования влияния различи:« факторов на прочность кладки и бетона при местном сжатии, установлены эмпирические закономерности в области прочности и деформиропанности элементов ка.ленных конструкций.

- б -

Большая часть эксплуатируемых с настоящее время производственных и кильх зданий, возведенных, в 1930-50 гг., выполнена из кирпича. В связи с выполнением работ по их реконструкции, вызванных физическим износом этих зданий, возникает необходимость повышения их прочности и устранения имеющихся в них повреждений. Одним из наиболее эффективных способов усиления и восстановления каменных и бетонных конструкций является метод . инъецирования.

Большой вклад б изучение вопросов инъекционного усиление каменных и бетонных конструкций внесы; трудами ученых: И.А.Физ-деля, И.М.Елшина, В.И.Салопатова, Ю.В.Максимова, В.А.Лисенко, Н.М.Шаповалова, Б.Е.Огородникова и др, На основе исследований указанных авторов были разработаны новые виды шгьокциошшх растворов, усовершенствована технология работ и составлены методики расчета прочности усиленных и восстановленных инъецированием конструкций.

Опыт практического применения икьецнрования кап способа усиления конструкций свидетельствует о том, что он имеет ряд преимуществ по сравнению с другими способами: отсутствует необходимость применения металла, не требуется установление допол- • нительных конструктивных элементов, позволяет приближать схему работы усиленной конструкции при ее численной оценке к первоначальной проектной схеме, и т.д. В настоящее время повьшенме качества шгьецирования связано с применением новых видов инъекционных растворов, обладавших лучшими физическими и технологические параметрами. Одним из перспективных направлений является созданио инъекционных композиций на ссноьа модифицированных фурановых смол. Анализ работ, связанных с использованием метода инъекционного усиления, показал, что в настоящее время отсутствуют экспериментальные данные о характере улботы усиленных икъе-

цированием каменных конструкций при местном сжатии, о перспективах использования для этой цели инъекционных композиций на опнопй фурановых смол, а также методики расчета прочности каменных конструкций, усиленных инъецированием. Вышеуказанные проблемы обусловили акти.уалыюсть изучения данного вопроса, позволили «¡формулировать задачи диссертационной работы применительно к существующим и вновь строящимся объектам.

Во второй глапе описываются методики проведения исследований, материалы и опытные образцы, примененные з экспериментах. Образцы были изготовлены и испптянн на баое лаборатории физико-механических исследований ВКИИСТРОМ им. П.П.Будникова.

Всего бычо приготовлено 4Й кирпичных столбов размерами 38x51x103 см. Для кладки образцов применялся керамический полнотелый красный кирпич пластического формования М 75, а так?:з цементно-известковые строительные раствори следующих составов: марки 50 - 1:0,7:6,5 (цемент:известь:песок) и марки 10 -1:2:16. В качестве пластификатора в растворах использовалось известковое тесто плотностью 1,4 г/см3, в качестве заполнителя - песок природный.

Бее опытные образцы были разделены на 12 серий. Серии отличались между собой маркой раствора, размерами штампа, через который передавалась нагрузка,« его положением по сечению образца. В каждую» серию входило 4 образца, включая 2 контрольных (эталоны) и 2 инъецированных. Инъецирование производилось посла достижения раствором проектной марки.

Подбор состава инъекционной композиции производился на основе ранее проведенных исследований. При этом полимерные инъекционные композиции должны обладать:

- невысокой вязкостью, обеспечивающей их прокачивание на-

сосом по шлангам и скважинам при относительно небольшом давлении;

- высокой проникающей способностью, абеппачиваицей их проникание на необходимые расстояния и труднодоступные участки кладки;

хорошей смачивающей способностью к кирпичу и раствору;

- способностью плотно заполнять при нагнетании трещины и пустоты кладки;

- необходимой жизнеспособностью, обеыючипаидзй проведение технологического цикла;

- способностью образовывать при твердении в теле кладки прочный и плотный материал.

Проведенный анализ существующего опыта использования полимерных инъекционных композиций для упрочения и уплотнения конструкций из батона и камня и тех 'требования, которые предъявляются к ним, показал, что наиболее подходящими для инъекционных композиций являются модифицированные фураксиыо смолы. Дпя отверждения смол были опробованы отвердители № I и № 2. Эффективность отвердителей оценивали по показан/,ям разругющих напряжений и адгезионной прочности, варьируя при этом количеством . введенного отвердителя, что в свою очередь сказывалось на времени отверждения. По результатам испытаний в качзствз отвердителя для модифицированной фурановой смолы был принят отверди-тель № I в соотношении:

- модифицированная фурановая смола - 100 м.ч. - отвердитель № I - 20 м.ч.

Инъецирование образцов было провоплю по известной технологии с учетом тех изменений, которые были обусловлены спецификой данной работы. Во-первых, для инъецирования бш: применен

полимерный состав, который ранее не использовался для усиления кладки. Во-вторых, отсутствие видимых трещин и повреждений принципиально изменило моторику определения места расположения инъекционных скважин и патрубков. Исследования данных вопросов выявили следующее. Оптптальшм оказалось расположение скважины в теле кирпича, а не ¡ава, заполненного раствором, при котором обеспечивалась надежной фиксация инъекционного патрубка в от- " верстии, что предотвращало обратное просачивание инъекционной композиции наружу через контактную зону кирпича с патрубком (рмс. I).

Для определения необходимого количества скважин были проведены исследования, результаты которых позволили предложить формулу (I):

Укл - (о.Рб-о.йг)

где:' /Voce - необходимое количество схзакин;

Утл - объем кладки, м3;

(0,06-0f0r) объем пустот в кладке, м3;

tycee ~ расход инъекционной композиции на одну скважину s '-*3 (устанавливается экспериментальным путем отдельно для каждого объекта).

С учетом перевязки и определения по формуле (I) количества скважин предложена схема расстановки скважин по сторонам образца, которая представлена на рис. 2.

Для предотвращения выхода шгьекционной композиции на поверхность кладки при нагнетании была проведена герметизация поверхностей образцов. Для герметизации бьш применен цементопесчаный раствор в соотношении 1:3 (цемент : песок) и В/Ц = 0,0, наносимый слоем 1,5-1,7 см. Для ускорения набора прочности применяли

ШС. I МЕСТОРАСТОЛОГИ£Е ШПУРА В КЕНЯИЧЕ

■_L

i

0

1

HÎC. 2 CXEVA ?АСП010Г?1П'Л ШПУРОЗ ПО

сторон."; образ::а

- к -

бнстротвердещий цемент (КГЦ) марки '400й.

Для обеспечения связи "шгъенционная установка - образец" были применены патрубки в виде металлических трубок с наружным диаметром 14 мм и длиной 100 мм. Через 2Л часа после инъецирования патрубки снимались.

Нагнетание инъекционной композитен производилось с помощью ручной нагнетательной установки СО-133 нагнетательного типа, обеспечивающей давление 0,0 МПа.

Срок ввдержки всех образцов перед испытанием определялся временем твердения инъекционной композиции, которое составляло не менее 80-90 суток.

Испытания опытных образцов проводились на гидравлическом прессе ИПС-ЮОО. В испытаниях применялись две схемы передачи усиления пресса на образец (рис. 3). Этапы нагрузки составляли примерно 10? от ожидаемой разрушающей нагрузки. Во время испытаний измеряли вертикальные деформации кладки на образцах, отмечали появление первой трещины и характер ее развития.

Для определения эффекта инъекционного восстановления разрушенной кладки образиы Т-1, 1-2, 1-13, 1-1-1, 1-15 и 1-16 и 1-17, 1-10 после разрушения прессом были восстановлены инъецированием и по истечении срока вгвдержки вновь испытаны на прежние виды нагрузок.

В третьей глаге представлены результаты экспериментальных исследований прочности и деформативнссти образцов кирпичной кладки пр:1 местном сжатии с учетом юс усиления инъецированием модифицированными фуршювыми композициями. Б основу методики исследований положено сопоставление прочностных и деформативньк характеристик шгьецированной кладки с

HIC. 3 (ЗЕЛА ПЕРЕДАЧИ КАГЕГЕКИ НА ОБРАЗЕЦ

а) при равномерно распределенной нагрузке

б) пра месгног/ сяатси

I - образец, сароБая спора зерхней глитк пресса, 3 - верхняя слета

Ресоз, 4 - верхняя глета образца, 5 - дополнительная шапсвэя опора 150 ым-, 6 - дспслпгтельная рзстгездвлртзльпач плята, 7 - псддон, 8 - етемп, 9 — незкяя пллта пресса, 1С - лули-я действия силк z гес.тет-рзгеесз^я ось пресса.

кдадкоП эталонов (без усиления), а также сопоставление ко- . 8(Мициента А гм, полученного экспериментальным путем с расчетным значением по СНиП 11-22-81 "!Самонные и армокаменные конструкции. Нормы проектирования". Образцы разделены на группы в зависимости от характера их нагружения.

Осевому равномерному сжатию по всей площади поперечного сечения были подвергнуты образцы I и У1!1 серий (табл. I). Испытания показали следующие результаты: для образцов I серии с прочностью растворов от 7,5 до 11,0 МПа применение инъецирования позволите повысить прочность кладки в I¿4 раза, а для образцов УШ серии с прочностью раствора о? 1,2 до 1,6 МПа - в 1,6 раса. Коэффициент надежности К = л/р/л/р&сч составил в опытих (2,6-3,2) - для неикьецированных и (4,04,5% - для инъецированных образцов при нормативном значении К = 2 (табл. Т4 СПиП I1-22-81). При этом надежность инъецированных образцов при прочности раствора ^ 10 МПа была ка 40% вше, чем у аналогичных образцов, неинъецированн'к полимерной композицией. Для образцов на растворе низкой прочности это значение составило 55$.

Деформированноеть инъецированной кладки снижается по сравнению с эталонной на ~70% для образцов I серии и ш 30£ для образцов .УШ серии.

Осевому местному сжатию были подвергнуты 12 образцов Ш, 1У и X серий (табл. 2). При этом варьировались прочность раствора кладки и размеры штампа, чероз который передавалась нагрузка.

Испытания показали, что значения коэффициента

Результат, яспкганий образцов I группы

Таблице 1

Серия Cxef.a ' нагружекия ¡Летка образца Прочнее ть раст-всра^ Шв /V4/7>р/ кИ sJf>, кН fJpdCV/ кИ fámp) \г/р)ср l/lpq» Л/р К = ~.~т jVpac4 <4*

Час.гл. ■

т J- 2 3 4 5 Ç П 8 о 10 - J lo io

щ О (Г)

51

I - I 1-2

1-3

1-4

П - I

II - 3 П - 4

7,5 11,0 q С

£.5 1,57

1,17

1,21

7

1500

Г5С0

IS00

IS00 6 GO

750

II50

1300

i /bü

1680

2600

24C0 880-

I02C

1775

1605

1820

2500 950

I6S0

542,6 600,8 581,4

523.3 387,6

348,9

346,9

426.4

0,82

0,76 0,74

0,78

:,37

1,63

0 f j.2

4,47

4,58 2,27

2,5

СГ4

1 y wü

3,76

3,18

1,4

1,55

i

OCo'SPSMCH-'ia ;

/4»/ - яэгрузкв при nepEcil трешне,

разрушающая нагрузка го эксперименту,

л'расг - разрушайся негруекй по нор:/.гм, -• сазру^апцая нагрузка JUK инъецированного образца, К - коэффициент наде.глости (безопасное:и).

Гогулызга ■■гепытанлй образцов П группы

Габлгца 2

Серия Схема • кагрухения !.'етка образца Прочность пзст-вора, "Пп Разруба;-., ал ЕЭГруЗКЕ < Чг/> А/р ЛСм - '"¡/ос

ь-// А'/»

част. сред. \н Зксп. гео/>.

V.

а

I -

I I

с

1С

11

12

6,7 £,5 5,9 7,4

250

990 1050

ее о 1160

:57

1275

2,24

и , 'х (

0,54 О, £5 0,75

С,29 0,33 0,46 0,55

0,562

0 «ч 5

//Г5| /а \I7.S

I -I

-14

-15

-15

- Э

-10 _тт

7,0

5.7 5,5

7.8 1,Съ

1,27 1,45 1,12

450 350 450 600 1ЕС 200 450

465 400 550 660 2С0 200

1,35

ео£

¿и;.

2,4:

0,91 0,87

С, 62

0,31

0,5

1,0

О, £-3

Обозначения по 72.6л. 1.1.

0,27 0,27

0,22

С 2£

и,

0,21 0,25 0,27 0,29

Лсл1 - разруган.,ья нагрузка гр:: а/ятль, У ос - рззруи;ап!эя нагрузка при осевсм рЕЕНо::ернс1.

3,26

сжатии.

)

шчис! инныв.по СПиЛ Н-2;;-ЬТ, хорошо корреспондируют с результатами экспериментов ( экс » 0,662 и Атеор = 0,426 для образцов Ш серии и А э*гс с 0.26 и Хтеор = 0,255). Прочность инъецированных образцов Ш серии в 2,24 раза выше прочности нешгьецированных образцов данной серии. Для образцов, нагрузка на которые передавалась через штамп 16x16 см, получены следующие результаты: для образцов с прочностью раствора в швах «6,0 МПа эффект инъецирования составлял 1,35 раза, а для образцов с раствором прочностью 1,5 МПа - 2,42 раза.

Характер разрушения образцов Ш серии был идентичным для инъецированных и неиньецкрованных образцов. Образование трещин фиксировалось под краем штампа у верхной границы образцов. На образцах 1У и X серий образование трещин отмечалось *

со всех сторон образцов.

Наблюдалось снижение дефэрмативностн у инъецированных образцов в среднем в 1,5-1,7 раза по сравнению с контрольным».

Мастному сжатию при внецентренно приложенной нагрузке были подвергнуты 20 образцов: П, У, У1, IX и XI серий. Для образцов П и IX серий отмечено хорошее совпадение расчетных и экспериментальных значений кем ( кТСВр «= 0,42 и = 0,45).

Для образцов серий У, У1 и XI при определении Асл4 воспользоваться форцулой (2) нельзя. Величина ^см подсчитана

по формуле: /-77

/А _^

А ЛуА* Ае А'/РЁГ .

' У ' = У А У'Л 7

где: А - расчетная площадь смятия при данном виде местного сжатия, согласно п. 4.16 СПиП I1-22-81.

Схема ывгрул'ангя

Д 4

3/

Результаты вс-пытанкй оСрззцоБ £ группы

Гзйлицб 3

К'етка образца

Прочность гззст-Ёсра

?Лэ

/v.

"»Л кН

кИ

±

част.

ереА-

Ж сл.

1-5 5,3 1-й 8,8 I - 7в 7,0

I - 8Е П - 5

5,1 2,5

и - о

1,65 П - 72 1,25 П - 6г 1,65

4Х ¿50

600

ЭОС 350

зсс

450 55С

с ОС

89С

120 5СО

4 Ж

700

790

777

1С5С

465

Т .Я

,¿3

1,6

и, 00

0,5

0.75 С, 7

0,54 0,7

0,41

0,44

0,35

0,52 0,53

0,45

С, 41

0,47

теор.

II

0,42

Продолжение твблицк 3

I - 17 I -18 •

5,7 6,9

2 CG 200

35С 350

I —19" 7.8 БОС

I -20и 6,9 350 500

V т s П -13 1,27 200 335

IZS tt tr.s П -14 I.4I 200 285

П -15я 1,22 4 СО 500

П -16и 1,19 -• 350 400

л О I -21 6,2 450 650

S! I -22 4,<Г 350 575

71 / г 43 I -23я 4,6 650 890

T -24п 4 Ч 850 950

17 S /i !?.S

.350

500 310

45С

610

920

1,43

1,45

1,48

0,57

0,57.

0,7

0,7 0,6

0,7

0,8

0,87

0,69

0,61

0,73

0,84

0,22

0,22

0,2

0,2 0,3o

0,30

0,32

0,26

0,4

0,35

0,42

0,42

0,194

0,194

0,41

С-боунпченяя по габл. I.

Для образцов серий У и XI величина Лг = 0,194. Она хорошо согласуется с экспериментальными данными по У серии, а для образцов XI серии расхождение составляет 37^.

Для образцов У1 серии расчетные и опытные значения хорошо корреспондируются между собой ( А т~ар " 0,41 и Л = 0,415).

Прочность инъецированных образцов была вше прочности контрольних-о 1,35 раза /--я образцов П серии;

- » 1,6 раза для образцов IX серии;

- в 1,43 раза для образцов У серии;

- в 1,45 раза для образцов XI серии;

- в 1,46 раза для образцов У1 серии.

Трещинообраэование на образцах П и IX серий характеризовалось образованием трещин под краем штампа у верхней грани образцов. С увеличением нагрузки трещина развивалась и раскалывала образец на две вертикальные ветви. У образцов, подвергнутые смятию через штамп 16x16 см, концентрация трещин происходила в основном под штампом при отсутствии или малом их количество на остальной части образцов. На образцах серии XI име

ли место локальные выколи кладки непосредственно под штатом. С увеличением размеров штампа до 16x26 см характер грещино-образовання оставался идентичным предыдущему случаю и отличался лишь большей степенью концентрации трещин под штампом.

Инъецированные образцы характеризовались меньшей до(1..рма-тл»костью и повышением хрупкости в среднем на 30-505?.

Косому местному сжатию через штамп размерами 1"х16 см были подвергнуты 8 образцов УГ1 и ХП серий (табл. 4). Испытания пскязади следующие результаты: несущая способность инъецированной кладки.выше прочности неинъецированной кладки в 1,45 ргза - при прочности раствора в швах более 5,0 МГ'4. я в 1,71

- so -

¡3

■о

(В H

X

о

ra о.

о о

s

к

о N

а) Ен

&

N О

8

о

N

О

О СО О . СО Г- О )

OJ M »4 M «H M

» * в, » m «

о о о о о о

■4«

О-

ÍO ÍD O- '

oî сЗ

о о о о о о

ю

•У

р

ю

сз

(О

to с-

I гЧ I

р- 6-« H СГ,

a о о а, «и

о « о и I и к с, я S

<я

S3

ч а о а,

ГНО о

s

8§

О

гт

&

CS

1 6} eî tí О М>

Q о о ю ю ю N О Ю О Ю ОТ со

СО V Ю Ю И И CV

S 8 S § S §

Ю LO t^ CV

I CSJ со со M И CSï CJ

m

СЯ

СО C/>

о

о о

g'vg M g

я и cv

« с

со

сз » со о о

M

l^í9'

! j\v

ns « s?

g

раза - при прочности раствора в шлах не менее 2,5 МПа.

Полученнш в эксперименте значения хорошо согла-

суются с расчетным значением ( \ те.Р/1> « 0,209 и Лея:с =■ 0,185).

Характер трещинообразсвашш бил идентичным для всех образцов. Разрушэнив происходило по двум взаимно порпендикуляр-¡шм плоскостям, трещины концентрировались по обеим нагруженным сторонам образцов непосредственно под сттампом.

Отмечается снижение дей[ормативности мгъециро ванных образцов, в среднем на 15-20$,

Испытанные до разрушения (расслаивания на отдельные ветви) 8 образцов I, )'У и У серий были восстановлены методом шгъоцкровапия в них полимерной композиции, а затем вновь испытаны на прежние виды нагрузон (серии 1в, Пв и Ив). Результаты испытания приведены в табл. 5.

Анализ результатов испытаний данной группы образцов показал, что независимо от вида нагруження прочность кладки поело ильзцироваиил полностью восстанавливается и увеличивается по срзпногсш с первоначальной в 1,0-2,1 раза. Для образцов серий Па и Шв, подвергнутых местное сжатии, опытные величины хорошо согласуются с расчетными (соответственно, 0,225 и 0,194, 0,24 и 0,26), Характер трещинообразования был идентичен результатам первичных испытаний. Отмечена повышенная хрупкость ^ "0,9) и малая деформативность восстановленных

образцов.

В четвертой главе рассматриваются результаты ультразвуковых исследований кирпичных столбов, проводешшо < целью изучения характера проникновения инъекционной композиции в тало кладки и изменения прочности кирпичной кладки после инъецирования. (

/

Результаты испытаний образцов У группы

Таблица 5

Се- Схема рия нагрукения

Метка образца

Прочность раствора,

МПа

Вез инъекции

Ж . кН част. сред.

После восстановления инъецированием

•кН

Mfi". к U

част.

сред.

1 С»!

по по опыту ¡ СН*П

I.-b

щ «0 <Л

51

I-I 7,5 1760 750 3390

1820 3345 1.84

1-2 II,0 1880 1200 3300

го

П-в

М

Ч

«о

V

/73 Г6 /7.S

I—17

I—18

5,7 6,9

350 350

350

700 765 700 745

755 2,12

0,23 0,22

0,194

Ш-в

I-I3 7,0 496

850 950

0,28

V Ч 448 830 1,85

У, т I—14 5,7 400 650 710 0,21

т 1-15И8 5,9 550 0,26

17$ /4 605 750 770 7,72 1,28 0,23

1-16и* 7,8 660 700 774 0,23

Примечание: н - образцы, подвергнутые вторичному усилении инъецированием

Для определения скорости ультряпвукопях колебании а гладка применялся ультразвуковой прибор "Бетон-12". Скорость определяли в трех направлениях (х, у, г ) до инъецирования я после срока пожимзризации инъекционной композиции на базах сквозного прозйучиванйя, устанавливая ультразвуковые преобразователи со оси о и по диагонали. В средней ка образец приходилось но 60 измерений.

Проведенное ультразгуковыа исследования показали, вдо вследствие инъецирования возрастает однородность клетки за счет заполнения инъекционной композицией нуйгот в кладке и грещин в кирпиче. Увеличение скорости ультразвуковах волн вследствие инъецирования) на ~ 325 Н/с в образцах с прочностью раствора в шаах 5,0 <МПа соответствует увеличении прочности на 30$; увеличение схорост« на 470 м/с в образцах с прочностью раствора в швах =1,0 МПа - увеличению прочности на 70$. Абсолстное же значение прелости опытных образцов кирпичной кладки определено с погрешностью до 10%.

Пятая глава посвящена теоретическому анализу напряженно-деформированного состояния кирпичной кладки при местном сжа^чи с учетом ее усилении инъецированием. Для оценки напряженно-деформируемого состояния кирпичной кладки при местной сжатии били Бшшлнони расчэты на ЭВМ с использованием модели конечного элемента. Такой подход позволил установить характер распределения напряжений в местах их концентрации и в зонах с рещи-¡.ши, определить д;!апазон изменения жесткостных параметров кирпичной кладки за счет появления в них трещин и их "вделки инъецированием модифицированными полимерными композициями.

Опыэтшй образец размерами 38x51x103 см был разбит на ,к>-ночныэ элементы з плоскости шириной 30 см. На рис. 4 представ-

... РА -

лена обща;-. расчетная су ;ма образца при местном краевом приложение ингрузки через «памп шириной 15 см. В процэссе расчете б!ло проанализировано напряженное состояние образцов в трех случаях:

- до появления в образца первой вертикальной трещины; ■ - после появления в образце вертикальной трещтш;

- после заделки трещины полимерной композицией.

%б ™/м

НИИ

5*3 А'< 5*5 »4 к •О ч ъ N

Рис. 4. Общая расчетная схема образца при местиом сжатии

Анализ первого случая напряженного состояния опытного образца при местном сжатии позволил выявить следующее: наиболее "опасным" участком с точки зрения трещинообразования является зона расположения с внутренней стороны участка приложения нагрузки, где имеют место максимальные горизонталь-

ныв растягивающие напряжения. Непосредственно под штампом наблюдается концентрация вертикальных сжимающих напряжении. По мере удаления от верхней грани образца эпюра напряжений выравнивается. Однако за счет внецентренного приложения нагрузки на противоположной грани появляются растягивающие напряжения, Ешывающме при определенно« стечении обстоятельств появление на ней горизонтальных трещин.

Во втором случае наг таенного состояния в образце была "запрограммирована" вертикальная трев'ння на расстоянии 18 см а? края загруженной части на глубину 40 см, что соответствовало зоне с ийиболыними растягивающими напряжениями. Как показывает й1кшэ графиков напряжений, наличие трещины оказывает существенное влияние на характер распределения напряжений в образце. Это относи гея, а частности, к концентрации вертикальных сжимающих напряжений аа узком участке под штампом. В результате величина этих напряжений максимально приближается к величине расчетного сопротивления кладки, способствуя ее быстрому разрушению.

Сравнительный анализ результатов, полученных по первому и третьему случаям напряженного состояния, показал, что характер распределения напряжений в обоих случаях является идентичным, но при этом в третьем случае наличие вертикальной полимерной заставки приводит:

- к снижению величины растягивагсцих напряжений в "критическом" сечении (с 0,48 МИа до 0,30 МПа);

- уменьшению деформативностн кладки и, как следствие, увеличению величины нагрузки, соответствующей моменту появления первой трещины.

т Й5 -

з л к л ч ^ н я е

результате проведенных аксцерим^нталышх исследований гаавны следугацие задачи:

1. Дик усиления или восстановления несущей способности каменной кладки впервые предложены низковязкив нньекциокнш композиции на основе модифицированных фураиовых смол к отвер-дителя, характеризующиеся повышенной прочностью и адгвэизй к кирпичу и раствору.

2. Разработаны оптимальные составы иньекциотых композиций с учетом их технологичности (прокачиваемое*», плотность садалки) и взаимодействия с материалам кирлмчюй кладки (обеспечение прочности ецгллекил, при сяатии, деформатипноегк). Для практического применения при кньекщаъюи усплати кирпичной кладки рекомендован следующий состав кошозиции:

- модифицирован!»« фурановая смола - 100 массовых частей

- отвордитель - 20 массовых частей.

3. Разработана технология инъекционного усиления кирпичной кладки, на кмеадей наружных трэщииЧповретдекий) с целш повышения ее пречвдети; определены основные рабочие параметры иньецировакгш: кар и геометрия икьвюзши&ос скважин, величина рабочего ддашлэктип и время нагнетания.

4. ЕИс;гу*кнн ддашда о влитая иньеедроЕЗкия с использованием шдю^ицироваитк фураювых смол на прочность кгфтгсиой кладки при местам щ,шокгти: нагрузки. При этом устакоадеио:

- методика опродеяевия прочности юяряетюй кладки при сиг.-тки» ириаитая в- Сйий (84}, с цеяок дветагдоаго нядега» отряжает нес®щу® сшввйиость яомцвш;

- швездея способгкеть щхшвдше кеьструкешй в зависимости от сшеа^е приложения кигруэки увеикчиспетря в 1,35-2,42

ВВЕдеНИЕ

Глава I. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА.

1.1. Обзор исследований по оценке несущей способности кирпичных и бетонных конструкций при местном приложении нагрузки

1.2. Обзор экспериментальных и теоретических исследований прочности и деформативности кирпичной кладки стен, усиленной методом инъекции.

1.3. Обоснование выбранного направления

Глава 2. МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЙ.

2.1. Материалы и образцы, примененные в исследованиях.

2.1.1. Материалы для изготовления опытных образцов

2.1.2. Материалы для инъецирования кладки

2.2. Технология работ при инъецировании образцов кирпичной кладки

2.3. Методика испытания опытных образцов на действие местных сжимающих нагрузок

Глава 3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ПРОЧНОСТИ И ДЕФОРМАТИВНОСТИ КИРПИЧНОЙ КЛАДКИ ПРИ МЕСТНОМ СЖАТИИ С УЧЕТОМ ЕЕ УСИЛЕНИЯ МЕТОДОМ ИНЪЕЦИРОВАНИЯ.

3.1. Осевое расномерное сжатие по всей площади поперечного сечения образцов

3.2. Осевое местное сжатие

3.3. Местное сжатие при внецентренно приложенной нагрузке

3.4. Косое местное сжатие

3.5. Прочность и деформативность предварительно разрушенной кирпичной кладки, усиленной методом инъецирования.

Глава 4. ИССЛЕДОВАНИЕ ИЗМЕНЕНИЯ СТРУКТУРЫ КИРПИЧНОЙ

КЛАДКИ ИНЪЕЦИРОВАННОЙ ПОЛИМЕРНОЙ КОМПОЗИЦИЕЙ, УЛЬТРАЗВУКОВЫМ МЕТОДОМ.

4.1. Методика проведения исследований

4.2. Применение ультразвукового метода для исследования распространения инъекционной композиции в кирпичной кладке

4.3. Оценка прочности заинъецированной кирпичной кладки ультразвуковым методом

Глава 5. ТЕОРЕТИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ НАПРЯЖЕННО

ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ КИРПИЧНОЙ КЛАДКИ ПРИ МЕСТНОМ СЖАТИИ С УЧЕТОМ ЕЕ УСИЛЕНИЯ ИНЪЕЦИРОВАНИЕМ . III

5.1. Выбор расчетной модели и методика расчета . III

5.2. Результаты расчета образцов кирпичной кладки с учетом их усиления инъецированием в трещины полимерной композиции

В процессе проектирования новых и реконструкции старых кирпичных зданий различного назначения перед проектировщиками встает ряд вопрос©вб четкого ответа на которые существующие нормативные документы по каменным конструкциям не дают. Причиной указанного являются как недостаточный объем экспериментальных данных, позволяющих обосновать внесение или изменение в нормах тех или иных зависимостей и характеристик, так и появление новых, типов конструкций. Таковыми в настоящее время являются проблемы, связанные с оценкой прочности кирпичной кладки при местном сжатии (смятии) с учетом характера и типа прикладываемой нагрузки, а также усиленной методом инъецирования в тело кладки различных видов растворов. При этом возможно инъецирование кирпичной кладки либо имещей трещины, либо ослабленной из-за применения растворов низкой прочности.

Следует отметить, что особенно часто указанные проблемы ., возникают при проведении работ по реконструкции существующих зданий, связанных-как с необходимостью изменения уровня нагружения кирпичной кладки от местного приложения нагрузки, так и с устранением имеющихся в кирпичных конструкциях трещин и повреждений, появление которых обусловлено физическим износом конструкций и услвиями их эксплуатации• И если существующие нормы позволяют в некоторых случаях при оценке.местного сжатия находить, с некоторым приближением, аналоги отсутствующимв СНиПвариантам приложения нагрузки, то в отношении применения расчетных оценок, связанных с инъецированием кладки,, такие подходы полностью отсутствуют.Сложность решенияуказанней проблемы объясняется и тем, что.методы.усиления и. восстановления .каменных конструкций доста,-точно разнообразны. Традиционные методы усиления кладки с помощью обойм, железобетонных рубашек и одностороннего наращивания надежны, эффективны и не всегда меняют габариты конструкций. Вместе с тем, недостатком указанных методов является неизбежность остановки эксплуатации сооружения на время работ, большая трудоемкость и расход металла, часто необходимая разгрузка конструкций на время, пока бетон не наберет требуемой прочности. Также затруднительно применение вышеуказанных методов усиления и восстановления при реставрации памятников культуры и истории. Наличие уникальной декоративной отделки, трудности доступа к ослабленным участкам порой делают невозможным применение этих методов.

Одним из наиболее эффективных методов усиления и восстановления каменных конструкций является инъекция растворов в тело кладки. Инъецирование кладки цементными, полимерными и полимер-цементными растворами применяют при необходимости повыаения монолитности кладки, устранения трещин в ней и увеличения ее несущей способности. В настоящее время практически исчерпаны возможности улучшения качества цементных инъекционных растворов, что связано с их специфическими свойствами. Задача может быть решена за счет использования в качестве инъекционных растворов полимерных, в первую очередь эпоксидных, смол. Однако высокая стоимость, острая дефицитность, необходимость сильного разжижения эпоксидных смол растворителями, плохое отверждение во влажных условиях и ряд других недостатков снижают возможность их широкого применения в практике строительства.

Можно ожидать, что из многих известных полимерных композиций, применяемых для усиления бетонных и каменных конструкций., наибольший эффект будет получен при использовании композиций, на основе фурано-эпоксидных смол. Они выгодно-отличаются от других синтетических смол способностью отверждаться при обычной температуре и высокой влажности среды, низкой вязкостью, что облегчает технологию производства работ, относительно высокой прочностью и хорошей стойкостью к агрессивным воздействиям, к тому же они существенно дешевле эпоксидных и им подобных смол.

Таким образом, внедрение метода инъекционного уплотнения кладки полимерными композициями на основе Мураново-эпоксидных смол при реконструкции зданий требует проведения специальных исследовательских работ, поскольку объем экспериментально-теорети-ческих исследований в данной области незначителен и не дает необходимой информации о работе конструкций, усиленных инъецированием и работающих при различных видах нагружений, в частности при местном сжатии. Как известно, этот вид нагружения довольно часто встречается в практике строительства и в то же время вопросы прочности и деформативности кирпичной кладки при смятии являются наименее изученными. Также нужно отметить, что существующие методы количественной оценки несущей способности кладки, усиленной инъецированием, базируются на незначительном по своему характеру иселедованиях и довольно приблизительных предпосылках. Это приведет к тому, что при дальнейшем внедрении метода инъецирования эксплуатационные качества каменных конструкций будут обеспечиваться не за счет их действительной работы, а за счет завышения.запаса прочности и перерасхода материалов.

Актуальность-постановки темы по исследованию работы кирпичной кладки при меетном сжатии с учетом усиления ее методом инъецирования полимерными композициями на основе фурано**эпоксидных смол обусловлена ростом объемов работ по проектированиюновых и реконструкции старых кирпичных зданий различного назначения и возникающими в связи с этим проблемами. оценки прочности и деформативности кирпичной кладки после усиления.

Цель диссертационной работы состоит:

- экспериментальном исследовании прочности и деформативнос-ти обычной и усиленной методом инъецирования кирпичной кладки при различных вариантах местного приложения нагрузки;

- в совершенствовании технологии инъекционных работ в уело» виях производства и разработке соответствующих рекомендаций;

- в разработке методов расчета прочности, жесткости и дефор-мативности кирпичной кладки, усиленной методом инъецирования по*-лимерными композициями на основе фурано-эпоксидных смол.

Автор защищает:

-результаты экспериментально-теоретических работ по исследованию прочности кирпичной кладки при местном приложении нагрузки , варианты которых не отражены в действующих СНиП;

-результаты экспериментально-теоретических исследований прочности, деформативности и трещиностойкости кирпичной кладки, усиленной методом инъецированияполимерными композициями на основе фурано-эпоксидных смол,при местном приложении нагрузки;

- результаты экспериментально-теоретических, исследований прочности и деформативности кирпичной кладки с трещинами, усиленной методом инъецирования полимерными композициями на основе фурано-эпоксидных смол при местном приложении,нагрузки;, ~

- рекомендации до технологии инъекционных, работ с. использованием фурано-эпоксидных смол при усилении кирпичной кладки, стен;

- рекомендации по расчету прочности кирпичной, кладки при. различных вариантах приложения местной нагрузки с учетом возможного усилеэдя кладки методом инъецирования; . . ^. — т метод, оцещи прочности инъецированной кладки с использованием неразрушащего метода на основе ультразвуковой диагностики.

Научную новизну работы составляют:.

- данные о прочности, деформативноети и трещиноетойкости кирпичной кладки при местном сжатии при различных вариантах приложения нагрузки; ,

- данные о прочностных и деформативных характеристиках кладки, усиленной методом инъецирования полимерными композициями на орнове фурано-эпокендных смол;

- данные о прочности кирпичной кладки с трещинами после усиления ееиньецированием полимерными композициями на основе фурано-эпоксидных смол;.

- рекомендации по совершенствованию технологии инъециро ваяния каменных конструкций полимерными композициями на основе фура-но-эпоксидшхсмол; . .

- методика расчета прочности кирпичной кладки при местном сжатии с учетом и без ее усиления инъецированием полимерными композицияминаоснове фурано-эпоксидных смол.

Практическое значение выполненной работы заключается в следующем:

I. Проведены экспериментальные исследования и подучены.данные о прочности* деформативноети и трещиностойкости кирпичной кладки при. местном, сжатии (смятии) для.случаев приложения нагрузки, вс тречаюсцихс я в практике строительства и нерас смотренных в СНиП 11-22-81 "Каменные и армокаменные конструкции. Нормы про* ектированияи * I, - . - -.-. .

2. Проведены экспериментальные исследования и получены.данные о. прочностии деформативноети кирпичной, кладки,„ усиленной ., инъецированием полимерными, композициями на основе фурано-эпоксидных смол. При этом, анализировалось влияние на работу кирпичной кладки таких факторов как характер приложения местной нагрузки, степень повреждения кладки и т.д.

3. Усовершенствована технология инъекционных работ с применением фурано-эпоксидных смол и разработаны "Временные рекомендации по усилению несущих кирпичных конструкций существующих зданий путем инъекции композиционных полимерных составов".

4. Даны предложения в СНиП "Каменные и армокаменные конструкции. Нормы проектирования" в части оценки прочности кладки при. местном сжатии (смятии) при различных вариантах приложения нагрузки. .

Публикации. По теме диссертации опубликовано 3 печатные работы.

Диссертационная работа выполнена на кафедре "Строительного производства" ЦМИПКС при МИШ им. В.В.Куйбышева под руководством д.т.н., проф. И.М.Елшина и д.т.н., проф.

С.В.Полякова.

- 119 -ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В результате проведенных экспериментальных исследований решены следущие задачи:

1. Для усиления и восстановления несущей способности каменной кладки впервые предложены низковязкие инъекционные композиции на основе модифицированных фурановых смол и отвердителя, характеризующиеся повышенной прочностью и адгезией к кирпичу и раствору.

2. Разработаны оптимальные составы инъекционных композиций с учетом их технологичности (прокачиваемость, плотность заделки) и взаимодействия с материалами кирпичной кладки (обеспечение прочности сцепления, при сжатии, деформативности). Для практического применения при инъекционном усилении кирпичной кладки рекомендован следующий состав композиции:

- модифицированная фурановая смола - 100 весовых частей;

- отвердитель - 20 весовых частей.

3. Разработана технология инъекционного усиления кирпичной кладки, не имеющей наружных трещин (повреждений) с целью повышения прочности и полученные данные, определяющие основные рабочие параметры инъецирования: шаг и геометрию инъекционных скважин, величину рабочего давления и время нагнетания.

4. Получены данные о влиянии инъецирования с использованием модифицированных фурановых смол на прочность кирпичной кладки при местном приложении нагрузки. При этом установлено, что:

- методика определения прочности кирпичной кладки при смятии, принятая в СНиП (84), в целом достаточно надежно отражает несущую способность кладки;

- несущая способность кирпичных конструкций в зависимости от способа приложения нагрузки увеличивается в 1,35-2,42 раза по сравнению с неинъецированной кладкой;

- деформативноеть кладки после ее инъецирования снижается в 1,5-1,7 раза в зависимости от прочности раствора.

5. Установлено, что при усилении (восстановлении) кирпичной кладки, поврежденной трещинами, инъецированием модифицированными фурановыми смолами прочность кладки и, соответственно, ее несущая способность увеличиваются в 1,85-2,12 раза по сравнению с неразрушенной кладкой.

6. Полученные экспериментальные данные и их анализ показали, что разрушение кирпичной кладки при сжатии в значительной мере происходит от достижения предела прочности кирпича при изгибе, растяжении и срезе, а прочность кирпича на сжатие используется лишь на 25-40$. Инъекционная композиция при нагнетании проникает в контактную зону кирпича и раствора, заполняет вертикальные швы, трещины и пустоты, выравнивает растворную постель под кирпичем, делая ее более равномерной и однородной, что снижает напряжения среза и растяжения в нем. При инъецировании разрушенной кладки наличие раскрытых, взаимосоединяющихся трещин дает возможность создания скрепляющего (армирующего) кладку каркаса из более прочной, чем материал кладки, композиции.

7. Экспершентально-теоретические исследования работы инъецированных элементов кирпичной кладки при местном сжатии показали возможность применения методики СНиП 11-22-81 (84) для расчета их несущей способности. При этом рекомендуется учитывать увеличение прочности кладки, инъецированной с использованием модифицированных фурановых смол путем включения в формулу (17) СНиП

11-22-81: д/с^^с^ с коэффициента условия работы

1. Абдужабаров Х.С. Разработка и исследование фурано-эпоксид-ных смол и полимербетонов, предназначенных для гидромелиоративного строительства: Автореф. дис. . канд. техн. наук. - М.: ВНИИГМ, 1979.

2. Адамович А.Н., Колтунов Д.В. Цементация оснований гидросооружений. М.: Энергия, 1964.

3. Алешин И.И. Электросейсмоакустические методы обследования зданий. М.: Стройиздат, 1982.

4. Бирюков А.Н. Исследование причин аварий и повреждений при краевом загружении: Дис. . канд. техн. наук. М.: ЦНИИСК, 1966.

5. Бирюков А.Н. Усиление деформированных опор / Сб. статей. // ЦНИИСК. М., 1965. - Вып. 3. Анализ причин аварий и повреждений строительных конструкций.

6. Вайншток И.С. Радиоэлектроника в производстве сборного железобетона. М.: Госстройиздат, 1961.

7. Варламов Г.Д., Маматов Ю.И., Абдуманков A.A. Фурано-эпоксид-ный клей ФЭК-1 // Машиностроитель. 1973. - № 7. - С. 22.

8. Васильков А.Н. О прочности бетона и других каменных материалов: Сб. трудов / КИИСНП. Казань, 1964. - Вып. II.1. С. 35-37.

9. Венцкявичус В.В. О прочности бетонных элементов при центральном местном сжатии: Тр. института /ВИСИ. Вильнюс,1972. № 10. - Железобетонные конструкции. - С. 63-68.

10. Воейков В.А. Неправильное опирание железобетонных ферм на стены из кирпича // Промышленное строительство. 1966. -№ 7. - С. 21.

11. Воскресенский В.А., Соколова Ю.А. Свойства пластобетонов на основе эпоксидных смол и мономера ФА // Бетон и железобетон. -^ГЭб^-^^^

12. Временная инструкция по составлению проектов и производству работ по цементации бетонных и каменных кладок. М.-Л., ОНТИ, 1937. - 35 с.

13. Временные указания по восстановлению несущей способности кирпичной кладки методом цементации. Ташкент: ТашЗНИИЭП, 1966. - 74 с.

14. Воронина В.П. Прочность и деформативность каменной кладки и стыков крупнопанельных зданий, инъецированных цементным раствором. М.: АКХ, 1986.

15. Гвоздев Л.А., Васильев А.П., Дмитриев С.А. Изучение сцепления в стыках сборных железобетонных конструкций и рабочих швах. Л.: ОНТИ, 1936. - 53 с.

16. Гениев Г.А. Задача о действии жесткого штампа на бетонное основание в условиях плоской деформации и плоского напряженного состояния: Сб. трудов / ЦНИИСК. М., 1962. - Вып. 10: Исследования по строительной механике.

17. Гениев Г.А. К вопросу об условиях прочности бетона: Сб. трудов / ЦНИИСК. М., 1958: Исследования по вопросу теории пластичности и прочности строительных материалов.

18. Гениев Г.А., Киссюк Б.Н., Тюнин Т.А. Теория пластичности бетона и железобетона. М.: Стройиздат, 1974. - С. 190-248.

19. Гладышев Б.М. О расчете бетонных и железобетонных элементовна местное сжатие // Строительные конструкции. Киев: Бу-дивелн1к. - Вып. 10.

20. ГОСТ 17624-87. Бетоны тяжелые и легкие. Ультразвуковой метод определения прочности. М.: Изд-во стандартов, 1987.

21. Джонс Р., Гетфильд Е. Ультразвуковой импульсный метод испытания бетона. М.: Промстройиздат, 1985. - 142 с.

22. Дмитриев С.А., Семенцов С.А. Каменные и армокаменные конструкции. М.: Госстройиздат, 1958. - 159 с.

23. Елшин И.М. и др. Синтетические смолы в строительстве.1. Киев: Будивелн1к,^1969.

24. Елшин И.М. Полимербетоны в гидротехническом строительстве. М.: Стройиздат, 1980.

25. Елшин И.М. Полимербетоны в гидротехническом строительстве // Бетон и железобетон. 1984. - № 8.к 7

26. Зворыкин Б.Н. Растворы для инъекции каменной кладки // Теория и практика реставрационных работ. М.: Стройиздат, 1973. - Вып. 3. - С. 25-27.

27. Инструкция по инъецированию массивных опор железнодорожных мостов. М.: Трансжелдориздат, 1948. - 59 с.

28. Камайтис З.А., Кузмицкас А.Р. 0 применении полимерных вяжущих JIKC для инъецирования трещин при ремонте железобетонных конструкций // Склеивание бетона в сооружениях: Материалы к совещению. Новосибирск, 1971.

29. Каширский К.А., Макаркин C.B. Особенности работы ячеистого бетона при местном сжатии / УПИ. Свердловск, 1986. - II с.- ил. библиогр. 5 назв. - Рус. - Ден. - В ВНШИС 01.03.86,- 6974.

30. Кащеев Г.В. Напряженное состояние и прочность участков панельных стен при местном краевом сжатии: Дис. . канд. техн. наук. M., 1964.

31. Комисарчик Р.Г. Организация эксплуатационного контроля зданий и сооружений. ЛДНТП, 1973.

32. Киселев Л.Н. Фурано-эпоксидные инъекционные композиции для восстановления противофильтрационных свойств подземных сооружений из монолитного железобетона: Дис. . канд. техн. наук. М.: МИСИ, 1987.

33. Красулин И.Н., Рак В.И. Склеивание вибрирующих бетонных поверхностей эпоксидными составами: Сб. статей / ВИСИ. Вильнюс, 1971: Применение полимерных смол в бетонных и железобетонных конструкциях.

34. Ламба К. Д. Эпоксидно-фурановая мастика для гидроизоляции подземных сооружений. М.: Химия, 1970.

35. Лисенко В.Л. Автореф. дис. . канд. техн. наук. Одесса: ОИСИ, 1967. .

36. Лоссье А. Недостатки бетона и их устранение (пер. с франц.) / ГСИ, 1958.

37. Макаркин C.B. Прочность и деформативность ячеистого бетона при всестороннем сжатии / УПИ. Свердловск, 1986. - 27 е.: ил. - Библиогр. 10 назв. - Рус. Ден. В ВНИИИС 14.08.86,7526.

38. Маматов Ю.М., Варламов Г.Д. Фурано-эпокеидные смолы: Обзор.- М., 1979.

39. Микульский В.Г., Козлов В.В. Склеивание бетона. М.: Строй-издат, 1975.

40. Микульекий В.Г., Козлов В.В. Модификация строительных материалов полимерами / Учебное пособие // МИШ. М., 1986.

41. Микульекий В.Г., Игонин Л.А. Сцепление и склеивание бетона.- М.: Стройиздат, 1965.

42. Мирмуминов М.М. Сопротивление местному сжатию торцов железобетонных колонн, армированных поперечными сетками: Дис. . канд. техн. наук, НИИЖБ. М., 1976.

43. Новожилова Н.С. Автореф. дис. . канд. техн. наук. М.: ЦНИИСК, 1986.

44. Огородное Б.Е. Заделка трещин в железобетонных конструкциях методом инъекции водоцементных смесей и полимерных смол: Дис. . канд. техн. наук. Свердловск, 1966.

45. Окопова P.M. Автореф. дис. . канд. техн. наук. Л.: ЛИИИЖТ, 1978.

46. Окопова P.M. Опыт ремонта бетонных и железобетонных облицовок мелиоративных систем полимерными материалами / Экспресс-информация / ЦБНТИ Минводхоза СССР, Сер. 5, Вып. 4. М., 1976.

47. Онищик Л.И. Особенности работы каменных конструкций под нагрузкой в стадии разрушения // Сб. статей под ред. Л.И.Они-щика / ЦНИПС. М., 1943: Исследования по каменным конструкциям.

48. Онищик Л.И. Внецентренное сжатие каменных конструкций // Сб. статей под ред. Л.И.Онищика / ЦНИПС. М., 1950: Исследования по каменным конструкциям.53