автореферат диссертации по строительству, 05.23.08, диссертация на тему:Плазменная технология термического укрепления грунтовых оснований зданий и сооружений

На правах рукописи

РГБ ОД

сиротюк Виктор Владимирович 1 9 п.'он 2003

ПЛАЗМЕННАЯ ТЕХНОЛОГИЯ ТЕРМИЧЕСКОГО УКРЕПЛЕНИЯ ГРУНТОВЫХ ОСНОВАНИЙ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ

05.23.08 - Технология и организация промышленного и гражданского строительства

Автореферат диссертации па соискание учёной степени доктора технических наук

Омск 2000

Работа выполнена в Сибирской государственной автомобильно-дорожной академии (СибАДИ)

Научный консультант - доктор технических наук, профессор

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

Ефименко Владимир Николаевич;

Защита состоится 2 июня 2000 г. в 10 часов на заседании диссертационного совета ВАК РФ Д 063.26.01 при Сибирской государственной автомобильно-дорожной академии по адресу: 644080, г. 0мск-80, проспект Мира, 5, зал заседаний.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке СибАДИ.

Отзывы в двух экземплярах с подписью, заверенной печатью учреждения, просим направлять по адресу диссертационного совета.

Телефон для справок - (3812) 65-01-45; факс - (3812) 65-03-23.

Автореферат разослан « ¡В » апреля 2000 г.

Смирнов Александр Владимирович.

доктор технических наук, профессор Аньшаков Анатолий Степанович; доктор технических наук, профессор Попов Юрий Андреевич.

Ведущая организация - институт «Омскгражданпроект».

Учёный секретарь диссертационного совета, профессор

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Темпы строительства во многих регионах России сдерживаются из-за отсутствия необходимых местных строительных материалов и развитой транспортной сети при удалённости объектов от баз строительной индустрии. Одним из путей, способствующих решению этой проблемы, является устройство оснований зданий и сооружений посредством термического укрепления (термоукрепления) широко распространённых глинистых грунтов.

Перспективность термического укрепления обуславливается его технической, экономической и экологической эффективностью. Важным преимуществом этого метода является низкая материалоёмкость получаемых конструкций, так как на обработку местного грунта затрачивается сравнительно небольшое количество энергетических ресурсов. Термическая обработка грунтовых смесей нашла широкое применение при производстве керамических изделий и искусственных каменных материалов, обжиг которых производится в стационарных или полустационарных печах.

Термическое укрепление грунтовых оснований непосредственно на строительной площадке представляет большой теоретический и практический интерес. До настоящего времени не разработаны эффективные способы поверхностного термоукрепления грунтовых оснований. Существующие способы глубинного термоукрепления имеют значительные ограничения, связанные с грунтово-гидрологическими условиями, структурными или текстурными особенностями сложения, видом, влажностью и генезисом грунтов. Не созданы мобильные автономные машины, оснащённые эффективными, мощными и надёжными источниками термического воздействия на грунт.

Актуальность диссертационной работы заключается в научном обобщении и развитии теоретических положений и практических решений в области плазменной технологии термического укрепления грунтовых оснований зданий и сооружений на строительной площадке. Диссертационная работа выполнена в соответствии с тематическим планом Сибирской государственной автомобильно-дорожной академии, по прямым договорам с производственными подразделениями. Тема диссертационного исследования включена в государственную научно-техническую программу «Наукоёмкие технологии», раздел «Плазменные технологии» (1.1.97Ф). Получен фант по разделу «Фундаментальные исследования в области архитектуры и строительства».

Основная идея работы состоит в разработке технологии устройства прочных и экономичных оснований зданий и сооружений посредством термического укрепления грунта на строительной площадке с помощью мобильных плазменных установок, нагревающих грунт до стадии плавления.

Объектом исследования является технология производства работ по термическому укреплению грунтовых оснований плазменными установками.

Предмет исследования - элементы технологической системы (орудия и предметы труда, способы их объединения), рациональное сочетание которых позволяет создать эффективные конструктивно-технологические решения при термическом укреплении грунтовых оснований с помощью генераторов низкотемпературной плазмы.

Цель диссертационной работы - разработка научных и практических основ плазменной технологии поверхностного и глубинного термического укрепления грунтовых оснований зданий и сооружений.

Задачи исследования:

- разработать физико-математические модели технологического процесса термического воздействия на грунтовые основания с помощью генераторов низкотемпературной плазмы;

- обосновать выбор генератора плазмы для термического укрепления грунтовых оснований на строительной площадке;

- определить параметры эффективного технологического процесса поверхностного и глубинного термического укрепления грунтовых оснований;

- установить закономерности структурных и фазовых превращений, происходящих в грунтах в процессе плазменного нагрева до стадии силикатного расплава;

- определить физико-механические свойства термогрунтов и способы регулирования этих свойств;

- разработать и создать технические средства для реализации плазменной технологии поверхностного и глубинного термического укрепления грунтовых оснований;

- апробировать результаты научных исследований путём строительства и испытания оснований из термогрунта;

- установить область эффективного применения предлагаемых конструктивно-технологических решений.

Методологической базой исследований является системный анализ причинно-следственных связей в исследуемой технологической системе, а также теоретические положения грунтоведения, физической химии силикатов, строительного материаловедения, технологии строительного производства, управления взаимодействием плазменных потоков с твёрдым телом.

Научная новизна заключается в разработке основ новой плазменной технологии поверхностного и глубинного термического укрепления грунтовых оснований непосредственно на строительной площадке. При этом:

- научно обоснованы рациональные технологические приёмы, параметры и режимы термической обработки грунтов, позволяющие целенаправленно и необратимо изменять их состояние, структуру и форму для изготовления укреплённых оснований с заданными свойствами;

- развиты теоретические положения в области структурных и фазовых из-

менений вещественного состава грунтов при их интенсивном плазменном нагреве до стадии силикатного расплава;

- определены закономерности формирования физико-механических свойств грунтов по стадиям термических преобразований, предложен способ регулирования свойств грунтов, прошедших стадию расплава, за счёт изменения структуры получаемого материала;

- предложены нетрадиционные конструктивно-технологические и технические решения при устройстве укреплённых оснований из термогрунта.

Практическая значимость работы состоит в решении важной народнохозяйственной проблемы, заключающейся в расширении возможностей и снижении стоимости строительства и реконструкции зданий и сооружений в районах, удалённых от предприятий строительной индустрии и лишенных необходимых строительных материалов, за счёт использования в основаниях местных грунтов, подвергнутых плазменной термообработке непосредственно на строительной площадке. С этой целью разработаны основы новой плазменной технологии термического укрепления грунтовых оснований; определены рациональные технологические приёмы и параметры термической обработки шунтов, обеспечивающие требуемое качество укреплённых оснований; установлены виды грунтов, пригодные для укрепления, физико-механические свойства и расчётные показатели термогрунтов. Патенты и свидетельства, полученные в ходе исследований, могут быть реализованы в России и за её пределами. На основе технологических разработок и технических решений могут быть создгны новые строительные машины и механизмы для термического укрепления грунтовых оснований.

Автор защищает совокупность научных положений, на базе которых разработана новая плазменная технология поверхностного и глубинного термического укрепления грунтовых оснований зданий и сооружений; закономерности управления технологическими параметрами и режимами, структурных и фазовых изменений вещественного состава, физико-механических свойств грунтов, установленные экспериментально-аналитическим путём и реализованные при получении эффективных конструктивно-технологических и технических решений. Это позволяет квалифицировать диссертационную работу как вклад в развитие одного из направлений плазменных технологий.

Достоверность научных положений, выводов и рекомендаций подтвер: ждается методологической базой исследований, основанной на фундаментальных теоретических положениях; соблюдением основных принципов физического и математического моделирования; достаточным объёмом экспериментальных данных, полученных с применением современных приборов и оборудования, прошедших аттестацию, обеспечивающих требуемые точность и надёжность результатов измерений; адекватностью результатов расчётов и данных стендового моделирования и опытного строительства; участием в ис-

пытаниях термогрунтовых оснований лицензированных специалистов.

Личный вклад в решение проблемы заключается в формулировании общей идеи, цели работы; в выполнении теоретических и основной части экспериментальных исследований, в анализе и обобщении их результатов; в составлении технического задания на проектирование опытно-производственных плазменных установок и в авторском надзоре при их изготовлении; в руководстве строительством и непосредственном участии в строительстве и обследовании экспериментальных конструкций из термогрунта.

Реализация результатов исследований осуществлена путём строительства и испытаний оснований из термогрунта, полученных с помощью созданных опытно-производственных установок. Научные результаты исследований реализованы в виде монографии, авторского свидетельства и двух патентов России на изобретения, двух свидетельств на полезные модели. Теоретические и прикладные разработки были положены в основу лекционных, практических и лабораторных занятий, проводимых со студентами специальностей «Промышленное и гражданское строительство», «Автомобильные дороги и аэродромы», по дисциплинам «Методы инженерного творчества», «Специальные вопросы строительства». Достигнуты договорённости о внедрении результатов исследований в строительных и проектных организациях (Варьё-ганнефтеспецстрой, ОКС Администрации Омской области, Омскавтодор, институт Омскгражданпроект и др.).

Апробация работы. Материалы диссертационной работы представлены на конференциях и семинарах, организаторами которых были: ИТФ СО АН СССР (1989); Алтайский политехнический институт (1991); Владимирский политехнический институт и Российская академия транспорта (1992, 1993, 1995); Министерство строительства (1992); Ленинградский инженерно-строительный институт (1993); МАДИ (1994); АН России (1995); Владимирский институт бизнеса (1998); Ростовский государственный строительный университет (1998); Архангельский государственный технический университет (1999); Красноярская государственная академия цветных металлов и золота (1999); Томский государственный архитектурно-строительный университет (1999); СибАДИ (1989-2000).

Публикации. Материалы исследований опубликованы в монографии, 45 научных статьях и тезисах докладов, восьми научно-технических отчётах; получено авторское свидетельство и два патента на изобретения, два свидетельства на полезные модели.

Структура и объём диссертации. Диссертация состоит из введения, шести глав, общих выводов, списка литературы и приложений. Результаты исследований изложены на 360 страницах основного текста, включающего 128 рисунков, 18 таблиц, библиографию из 356 названий; объём приложений - 23 страницы.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

В первой главе рассмотрены современные представления о проблемах термического укрепления грунтов в строительстве, представлены результаты поисковых исследований соискателя.

Анализ сведений в историческом аспекте позволил систематизировать обширную информацию и выделить три основных этапа становления теории и практики рассматриваемой проблемы. В основу систематизации положены технологические факторы, определяющие возможность достижения тех или иных результатов: плотность теплового потока и температура теплоносителя.

На первом многовековом этапе были получены практические знания, доказавшие возможность получения керамических изделий путём термической обработки грунтовых смесей. При этом в основном использовалось твёрдое углеводородное топливо, температура обработки не превышала 2000 К, а плотность теплового потока - 50 Вт/м2.

Teopiis термической обработки грунтов интенсивно развивается со второго этапа (с 20-х годов XX в.) вместе с наукой о технической мелиорации грунтов. У истоков этого научного направления стояли видные учёные: М.М. Филатов, П.А. Земятченский, В.В. Охотин, К.К. Гедройц, С.С. Морозов, В.М. Безрук и научные коллективы МГУ, ДорНИИ, САДИ и др.

В 30-х годах появились первые машины для поверхностного термического укрепления дорожных оснований. Стали использовать специальные устройства, сжигающие жидкое или газообразное углеводородное топливо, что позволило увеличить температуру теплоносителя до 3000 К, а плотность теплового потока-до 50-Ю3 Вт/м2.

В этот период начаты исследования по глубинному укреплению грунтовых массивов (H.A. Осташев, A.A. Стороженко, А.Ф. Беляков, И.М. Литвинов, Н.И. Черкасов и др.). Значительный вклад в развитие методов глубинного термоукрепления грунтов внесли научные коллективы институтов Юж-НИИГМа, МИСИ, НИИОПС, НИИСК, ГПИФундаментпроект, Промстрой-НИИпроект, ХабИИЖТ, ВИА, МГУ и др.

Третий этап развития рассматриваемой проблемы (с 50-х годов XX в. по настоящее время) характеризуется замещением тогогавосжигающих устройств (горелок, форсунок) электротермическими генераторами, что интенсифицировало технологические процессы за счёт увеличения температуры теплоносителя до (5...20)-103 К и плотности теплового потока до 50-105 Вт/м2 и более.

Около 35 лет назад начаты поисковые исследования по использованию в строительных технологиях генераторов низкотемпературной плазмы. Значительный вклад в развитие плазменного оборудования внесли учёные ИТФ СО РАН под руководством М.Ф. Жукова, A.C. Аньшакова, А.Н. Тимошевского, а

также учёные Н.Г. Корсак, В.Д. Шиманович, A.JI. Моссэ, Н.В. Пашацкий, B.C. Бессмертный, Н.П. Першин, И.Я. Чернявский, Г.М. Зайцева, Н.И, Лип-ницкая, Д. А. Жалнеровский, JI.C. Полак, Ф.Б. Вурзель, В.К. Козлова и др.

На протяжении более 20 лет проводятся исследования по плазменным строительным технологиям в Томском государственном архитектурно-строительном университете, где сформировалась ведущая научная школа (Г.Г. Волокитин, В.Н. Ефименко, Н.К. Скрипникова).

Значительные исследования в области термического укрепления гранулированных связных фунтов выполнены под руководством В.Н. Ефименко. Основная идея, положенная в основу этих исследований, заключается в скоростной термической обработке гранул, сформированных из глинистых грунтов, для получения искусственного каменного материала (керамита), предназначенного для устройства морозозащитных и дренирующих слоев дорожных одежд. Керамит рекомендуется изготавливать в вертикальном полустационарном реакторе, оборудованном струйными плазмотронами.

Широкий круг вопросов в области плазменных строительных технологий рассмотрен в исследованиях, выполненных под руководством Г.А. Задворне-ва при участии Б.М. Зарубина. Авторами предложена технология глубинного термоукрепления грунтовых массивов с помощью струйных электродуговых плазмотронов, расположенных на водоохлаждаемом щите, герметизирующем устье скважины. Второй вариант технологии предполагает устройство столбчатых фундаментов путём заполнения полостей, вытрамбованных в массиве, грунтовым расплавом, получаемым в плазменном бункере-реакторе, расположенном на устье скважины (полости).

Поисковые исследования по плазменным строительным технологиям были начаты в СибАДИ соискателем совместно с В.П. Никитиным в 1987 г. при консультациях учёных ТГАСУ, ИТФ СО РАН, ОмГУ.

Выполненный анализ состояния исследуемой проблемы показал, что:

- генераторы низкотемпературной плазмы являются наиболее мощными и универсальными орудиями термического воздействия, однако простая замена топливосжигающих устройств плазмотронами, при сохранении традиционных технологических приёмов укрепления грунтовых оснований, не даёт ощутимых позитивных результатов;

- несмотря на ряд очевидных преимуществ, глубинное термическое укрепление грунтовых оснований не вышло за рамки экспериментального строительства в условиях макропористых лёссовых грунтов с высокой газопроницаемостью и низкой влажностью;

- пока не существует эффективной технологии поверхностного термоукрепления грунтовых оснований.

На основании проведённого анализа была определена цель и поставлены задачи диссертационного исследования.

Вторая глава посвящена моделированию технологического процесса термического воздействия на грунтовые основания концентрированны?,«! потоками низкотемпературной плазмы. Обоснован выбор конструктивной схемы генератора низкотемпературной плазмы для термического крепления грунтовых оснований на строительной площадке. Определены особенности формирования тепловых потоков при нагреве материалов коаксиальным плазмотроном с открытым плазменно-дуговым разрядом.

Использование генераторов низкотемпературной плазмы в качестве источника термического воздействия открывает новые технологические перспективы. Плазма позволяет воздействовать на материалы и вещества энергией высоких концентраций (до 107 Вт/м2), непосредственно электрическим и магнитным полем. При высоких температурах (5...8)-103 К происходят плаз-мохимические реакции, которые в обычных условиях невозможны или протекают крайне медленно.

Известны многочисленные конструкции плазмотронов, в том числе, с энергетической мощностью, измеряемой сотнями киловатт. От правильного выбора вида и конструкции генератора плазмы зависит не только эффективность технологического процесса, но и сама возможность достижения поставленной цели. Генераторы плазмы, используемые на открытой строительной площадке, должны отвечать следующим требованиям: температура плазмы - менее К, плотность теплового потока - не менее 1-106 Вт/м2; мощность генераторов - в пределах 100...500 кВт; параметры низкотемпературной плазмы должны быть управляемыми; генерация плазмы должна происходить непрерывно в течение нескольких часов (7...24 ч); конструкция плазмотронов должна быть простой и надежной с высоким ресурсом работы электродов либо с дешевыми и легкосъёмными электродами; желательно использовать плазмотроны, допускающие применение воздуха в качестве плазмооб-разующего газа и имеющие широкий плазменный факел (10...40 см); КПД преобразования первичной энергии в тепловую энергию плазмы должен быть достаточно высок (80...95 %); следует отдавать предпочтение генераторам, работающим при относительно низком рабочем напряжении и частоте тока с минимальным звуковым давлением; количество и протяженность кабелей и шлангов, подходящих к плазмотрону, должны быть минимальными.

Общее разделение плазмотронов основано на различных способах нагрева газов до плазменного состояния. По этому параметру генераторы подразделяются на высокочастотные, топливно-плазменные и электродуговые. Электродуговые плазмотроны в наибольшей мере отвечают вышеприведённым требованиям. Алгоритм поиска наиболее эффективной конструкции плазмотрона отражен в классификации электродуговых генераторов стационарной низкотемпературной плазмы (рис.1), разработанной соискателем.

":' Элёкгродугрвыё плазмотроны',.

1Ш

Вид тока, образующего дуговой разряд ■' -. ......

постоянный комбинированный переменный

прямой полярности обратной полярности переменный и постоянный промышленной и высокой частоты однофазный трехфазный

Способ основной теплопередачи нагреваемому объекту

косвенный нагрев (струей) комбинированный нагрев (струёй и дугой) прямой нагрев (дугой)

Взаимодействие дугового разряда с плазмообразуюшим газом

продольное

комбинированное

поперечное

Количество дуговых разрядов-водном генераторе ' - ' .

однодуговые много дуговые

с расщеплённой дугой с.несколькими дугами многоструйные

J-

Длина дуги 1 -- Г.1-."-' •

КОНСТРУКТИВНО -фиксированная

с&чоустанавливаюшаяся больше меньше

самоустанавливающеися самоустанавливающейся

А

I'"-1 - ' Перемещение (стабилизация)-дугового разряда относительно электродов ■ -

| газодинамическое | (вихревая) комбинированное (вихревая и магнитная) электродинамическое (магнитная) механическое (вращением электродов)

Катод (по условия работы) "..:-.-■

горячий холодный

термоэмиссионный | термохимический

■ Конструкция электродов ' ' -- " --Л :

стержневая точечная тороидальная | стаканная трубчатая | плоская

Рис. 1. Классификация элсктродуговых генераторов стационарной низкотемпературной плазмы

При этом рассмотрены преимущества и недостатки различных конструктивных схем генераторов, детализированы требования к ним применительно к задачам, поставленным в диссертационной работе, и в итоге выбран один из электродуговых генераторов низкотемпературной плазмы (рис.2).

Этот генератор разработан Н.В. Пашацким и модифицирован с участием соискателя. Плазмотрон имеет коаксиальную схему, работает на переменном или постоянном токе до 2000 А с рабочим напряжением 60... 110 В. Комбинированный плазменно-дуговой нагрев широким плазменным факелом (до 150 мм) и открытым многодуговым разрядом позволяет реализовать высокий термический КПД процесса. Стабилизация и перемещение дуговых разрядов осуществляются газодинамическим способом. В качестве плазмообразующе-

го газа используется воздух, среднемассовая температура которого в плазменном факеле составляет (5...б)-10"' К. Массивные электроды из специального графита работают в термоэмиссионном режиме.

Рис. 2. Плазмотрон МПГ (электродный узел, мм): 1-наружная державка; 2 - аноя и катод; 3 - подача газа; 4

- внутренняя державка; 5 - пдазменно-дуговой разряд; б

- система водоохлаждения

Качественная и количественная оценка тепловых потоков от плазмотрона МПГ показала, что, в отличие от генераторов плазмы с линейной схемой, доля конвективной составляющей нагрева не превышает 20 %. Значительная часть тепловой энергии (до 50 %) поступает к обрабатываемой поверхности за счет излучения от графитовых электродов, имеющих температуру от 2400 (наружный) до 3100 К (внутренний), и испаряющихся с интенсивностью (0,5... 1,0)-10"4 г/Кл. Часть энергии (до 40 %) передаётся от многодугового разряда и «запылённого» плазменного факела. Общая плотность теплового потока достигает 3...4 кВт/см". При увеличении расстояния от электродов до обрабатываемой поверхности с 5 до 40 мм эффективность термического воздействия уменьшается в полтора - два раза.

В основе термического укрепления грунта лежат физико-химические процессы, происходящие в нём, под воздействием положительного температурного поля. Физико-математическое моделирование процесса формирования температурного поля позволяет прогнозировать результаты термического воздействия. Управлять технологическим процессом можно за счёт изменения параметров источника термического воздействия, теплофизических характеристик грунта и параметров взаимодействия орудия и предмета труда, что, в конечном итоге, даёт возможность принимать эффективные конструктивно-технологические решения при термическом укреплении грунтовых оснований зданий и сооружений. •

Таким образом, в общем случае изучалась зависимость:

т = т(х,у,-,1;а), х>0,1>0, (1)

сг = {у,д,Л,с,у,а,а}= ¡сгу,сг„}. (2)

Формула (1) является искомым аналитическим описанием температурного

поля, зависящего от частично управляемого векторного параметра ст. Формула (2) описывает совокупности всех действующих природных, технических

и технологических факторов как частично управляемых СТу, так и мало-

управляемых сг„, где V - скорость движения плазмотрона; г - время; ц -функция плотности теплового потока; Я = Л(Т), с = с(Т), /= у(Т), а - а(Т) - те-плофизические характеристики фунта; а= а(Т)— коэффициент теплоотдачи.

В теплофизической постановке рассматриваемый технологический процесс выглядит следующим образом. Температурное поле в любой точке технологического слоя квазигомогенного фунтового полуофаниченного тела (х>0) формируется под влиянием теплового потока технического источника цт (плазмотрона) и отрицательного естественного теплового потока охлаждающего нафетую поверхность по закону Ньютона (рис. 3).

2! 21

Математическая модель температурного пиля в рассматриваемом технологическом процессе задавалась существенно нелинейной краевой задачей для нелинейного уравнения теплопроводности

(суТX = сИу(Л ■ дгас1Т) + (4)

Т(х,у,г,о)=<р{х,у,г), (5)

-ЛТ^+0,у,г,1) = д{у.г,1;Т), (6)

Т (+ =0, у, 2, = Т(х.±х, г, г) = т{х, у,±00, ^=Т0, (7) Т'х (+ оо, у, г, /) = Т'у (х,±оо, г, /) = Т'.{х, У,±ро, ()=0, (8) Я = Л(Т),с = с(Т),г = г(Т), ищТ,<Т<Т2. (9) Решение уравнения (4) с краевыми условиями (5) - (9) сведено к классической задаче Коши с применением принципа суперпозиции путём симметричного чётного продолжения температурного поля на всё пространство. Краевая задача решалась при среднеинтефальных параметрах, а затем уточнялась путём введения нелинейных параметрических зависимостей с использованием итерационного процесса.

Помимо этого рассматривались упрощённые варианты решения уравнений теплопроводности, например, с использованием формулы Дюамеля, а также при одномерной постановке задачи

dT(x,t) д T(x,t)

-- а---;-

dt дх2

При начальных и граничных условиях:

Т( х,0) = Т0 при

, 3T(0,t) D t

— Л-= —(1-cos2k—) при

dt 2 t0

-a^U dt

dt

при

при

О <х <«7; 0<t< to,

t>to, О < t <00.

(И)

(12)

Численное моделирование осуществлялось с помощью разработанной программы TEMPER-2D. На рис.4 представлены результаты одного из численных решений.

г, к

Рис.4. Распределение температуры Г по глубине А за время / при скорости перемещения теплового источника V = 240 мм/мин и плотности теплового потока цт = 2-106 Вт/м1

Сравнительный анализ и сопоставление результатов численного моделирования показата, что в рамках рассматриваемого технологического процесса температурное поле имеет слабо выраженный трёхмерный характер. Квазитрёхмерная постановка задачи с использованием эффективных теплофизиче-ских параметров позволяет получать численные решения, адекватные экспериментальным данным, по простым аналитическим зависимостям.

На основании результатов моделирования установлено, что наиболее эффективный способ поверхностного термоукрепления оснований заключается в интенсивном последовательном нагреве относительно тонких слоев грунта (15...30 мм) до стадии силикатного расплава (1800.. .2200 К). При этом время термического воздействия должно составлять 20...40 с, что равноценно перемещению плазмотрона данной конструкции при минимальном расстоянии до нагреваемой поверхности со скоростью 4...6 мм/с. Эффективность термнче-

ского воздействия возрастает при увеличении коэффициентов теплоотдачи и температуропроводности, например, при рыхлении обрабатываемого грунта в технологическом слое.

Моделирование формирования температурного поля при исследовании технологического процесса глубинной термообработки грунтов осуществлялось в два этапа.

На первом этапе температурное поле в любой точке технологического слоя, грунтового массива вблизи цилиндрической полости с радиусом Л формируется под влиянием положительного теплового источника второго рода д (плазмотрона). Тепловой поток действует в радиальном направлении. Тепловой источник равномерно движется вдоль оси цилиндрической полости со скоростью V и воздействует на каждое элементарное сечение ЛИ в течение времени / = Ак'\.

Аналитическое решение этой задачи сведено к решению уравнения

Анализ результатов численного моделирования показал, что в принятых границах рассматриваемых параметров технологически значимые температурные возмущения распространяются не далее 3...4 см от стенки скважины. При этом грунт у стенки нагревается до температуры плавления в течение 1...2 мин. Расчеты подтвердили нашу гипотезу о том, что интенсификация процесса глубинного термоукрепления, основанного только на передаче тепловой энергии от технологического источника в плотный, влажный грунтовый массив естественного сложения, имеет ограниченные перспективы даже при значительном увеличении энергетической мощности источника.

Исследуемый технологический процесс отличается от традиционных тем, что в нём значительная часть тепловой энергии затрачивается на термообработку грунта, подаваемого в скважину. Эта энергия аккумулируется в образующемся грунтоплавленом теле, имеющем начальную температуру от 2200 до 2700 К. Во время второго этапа, в процессе остывания, грунтоплавленое тело передаёт аккумулированную тепловую энергию в окружающий массив, нагревает его, что приводит к термической модификации грунта и увеличению размеров термостолба.

Для расчётов использовался программный комплекс ТЕМРЕК-ЗП, который позволяет моделировать нестационарное нелинейное трёхмерное температурное поле (использование более простых моделей не даёт возможности учесть краевые эффекты в нижней и верхней частях термостолба) с переменными граничными условиями различных типов методом конечных элементов.

Распределение температурного поля на втором этапе формирования тер-

(13)

где

/ч> = (а О /Я2, п^г/Я.

мостолба определено с помощью дифференциального уравнения

дт д

дг 8х\

дх) + ду[ у 8у

ог

дТ

02

с граничными условиями Г = Г/(х, у, г, I) на части границы 5/ (граничное условие первого рода);

, дТ т , дТ , , ЗГ, лх ~1Х + лу—Ь + Л. — I. =д(х,у,2^), ох ду дг

на части границы б? (граничное условие второго рода);

+ + =а(Тс - т,),

СХ 0~У ' 02

на части границы & (граничное условие третьего рода), где х, у, г - координаты; Т - температура; Л^ Лу, Л, - коэффициенты теплопроводности в направлениях х, у, г; д(х, у, г, г) - плотность источников тепла; 5/, 5.7, - непересекающиеся части всей границы массива; 7) - температура на поверхности 5/; д - тепловой поток через поверхность 5?; Тс - температура среды на 5^; Г5 - температура тела на 5^; а - коэффициент теплоотдачи на 5^; £т, направляющие косинусы нормали к фанице.

На рис.5 представлены результаты численного моделирования температурного поля, сформировавшегося в скважине, и в слоях грунтового массива, на определённые моменты времени.

Рис.э. Изолинии температурного поля через: а-2ч;б-12ч;в-24ч после заполнения скважины силикатным расплавом

Расчёты показывают, что формирование термостолба завершается через 10... 14 часов после заполнения скважины силикатным расплавом. Технологически значимая температура (900... 1200 К) распространяется на расстояние до 20...25 см от стенки лидерной скважины. При

этом объём образующегося термостолба в полтора - три раза превышает объём грунтоплавленого тела.

Сопоставление расчётных и экспериментальных данных показало, что с помощью разработанных моделей и программ можно достоверно прогнозировать результаты термического воздействия и определять рациональные технологические параметры укрепления фунтовых оснований.

В третьей главе представлены закономерности изменения фазового состава, структуры, физических и механических свойств грунтов при плазменном нагреве до стадии силикатного расплава.

Весь диапазон сложных и многообразных термических преобразований грунтов разделён на шесть основных стадий (табл.1), температурные границы которых зависят от минералогического состава, скоростных режимов и условий термической обработки.

Таблица 1

Стадии термической обработки грунтов

ста- Наименование стади и Наиболее значимые фазовые превращения на каждой стадии обработки Границы фазовых превращений (К) при нагреве (охлаждении), град / мин

<10 10-500 >500

1 Осушение (дегидратация) Удаление свободной воды Удаление физически связанной воды Начало разложения кристаллогидратов и гидроокислов 310-520 330 - 620 360-720

2 Нагрев минеральной части(дети дроке и -ляция) Полное разложение кристаллогидратов и гидроокислов Удаление влаги всех видов Начало аморфизации глинообразующих минералов Удаление органических соединений Начало твердофазного и жидкофазного взаимодействия веществ 470 - 970 570 - 1070 670- 1270

3 Обжиг минеральной ■части (спекание) Аморфизация глинообразующих минералов Спекание твёрдофазовое Спекание с участием жидкой фазы Диссоциация карбонатов Начало кристаллизации высокотемпературных новообразований Полиморфные превращения Газообразование и газовыделение 870- 1470 970- 1570 1170 - 1670

4 Плавление (аморфиза-ция) Интенсивная аморфизация, переход основной части веществ в жидкое состояние Частичное растворение высокотемпературных кристаллических фаз и рекристаллизация Полиморфные превращения Газовыделение и поризация расплава 1370- 1870 1470-1920 1570- 1970

5 Нагрев и гомогенизация расплава Переход всех фаз в жидкое состояние Гомогенизация и дегазация расплава Испарение расплава с конденсацией новообразований 1770-2370 1820-2420 1870-2470

6 Охлаждение и твердение расплава Переход жидкой фазы в твёрдую с кристаллизацией и (или) образованием стекловидного вещества 2370 - 290 2420 - 290 2470 - 290

Плазменный нагрев вносит существенные коррективы в кинетику фазовых превращений на всех стадиях термических преобразований. Интенсив-

ность и степень завершённости физико-химических процессов лимитируется концентрацией компонентов, величиной удельной поверхности, температурой и длительностью реакций. Сверхвысокие температуры при плазменном нагреве до некоторой степени компенсируют дефицит времени. С позиций термодинамики важнейшими особенностями кинетики реакций и фазовых превращений при плазменной термообработке грунтов являются неравновесность, зональность и локальный характер физико-химических процессов.

На первой стадии испаряется свободная и значительная часть физически связанной воды. Начинают разлагаться кристаллогидраты и гидроокислы. По мере дегидратации связных грунтов коагуляционные структурные связи преобразуются в конденсационные. Дегидратация происходит при резком повышении температуры (термическом ударе). За счёт избыточного давления повышается температура адиабатического насыщения воздуха. Влага удаляется не только в парообразном, но и в жидком виде, причём миграция жидкой и газообразной фаз за счёт градиентов температуры и давления в значительной степени идёт в глубь массива.

На второй стадии дальнейший нагрев грунтов приводит к дегидроксиля-ции и частичной аморфизации глинообразующих минералов. Начинается твердофазное взаимодействие веществ. Удаляются остатки органических соединений. Конденсационный тип структурных связей постепенно переходит в конденсационно-кристаллизационный.

На третьей стадии термообработки наблюдается интенсивнее спекание грунтовых агрегатов с увеличением количества вещества, переходящего в жидкую фазу (расплав). При плазменном нагреве минеральная составляющая грунтов может одновременно находиться в трёх состояниях (рис.6): в кристаллическом (а), частично аморфизированном (б) и полностью перешедшем в стадию расплава (в).

Рис.6. Спекание грунта с участием жилкой фазы (ув.х520)

Плавление грунтов выделяется как четвёртая стадия термических преобразований. При этом растут количество и глубина дефектов кристаллической решетки минералов. Она теряет целостность и распадается с образованием изменяющейся гетерогенной анизотропной системы, которую можно характеризовать как трёхфазную «термосиликатную суспензию». На завершающем этапе плавления содержание аморфной фазы достигает 90 % объёма материала.

На пятой стадии плазменного воздействия, в процессе нагрева силикатно-

го расплава, его температура увеличивается до 2200...2700 К, что сопоставимо с температурой испарения большинства химических элементов, из которых состоит грунт. Продукты испарения конденсируются и отлагаются в виде порошка алюмосиликатного состава, обладающего высокой дисперсностью (> 1 м'/г) и аморфным строением.

Основная масса перегретого фунтового расплава интенсивно гомогенизируется, причём при традиционных технологиях продолжительность гомогенизации измеряется часами, а при плазменном нафеве расплава в тонком слое она завершается в пределах одной минуты. Это объясняется рядом причин. Во-первых, газообразование, газовыделение и гомогенизация совмещены во времени и протекают в интенсивном режиме (расплав кипит). Во-вторых, плазменный нафев характеризуется большим фадиентом температуры по глубине слоя. В-третьих, расплав содержит значительное количество элементов, находящихся в ионизированном состоянии и наиболее подверженных воздействию электромагнитных полей. В-четвёртых, перефев расплава приводит к снижению вязкости (до 10...20 Па-с) и поверхностного натяжения (< 0,5 Н/м) силикатной массы.

Электропроводность расплава, в зависимости от его температуры и химико-минералогического состава фунтов, изменяется от 2 до 0,02 Ом~'-м"'. Способность грунтовых расплавов проводить ток имеет существенное значение при плазменном воздействии с открытым дуговым разрядом: часть тока проходит по расплаву, шунтирующему дугу, увеличивая его температуру за счёт омического нафева.

Шестая стадия термической обработки - охлаждение и твердение расплава - является важнейшим этапом, в значительной степени определяющим структуру и свойства получаемого материала. Повышение вязкости силикатного расплава в процессе охлаждения определяет два возможных направления замедляющихся релаксационных явлений: стеклование или кристаллизация. Преобладание того или иного направления зависит от состава расплава, температурно-временных условий его нафева, интенсивности охлаждения.

При плазменном нафеве расплавов выше температуры ликвидуса уменьшается их склонность к кристаллизации. Причина этого кроется в уменьшении количества и размеров относительно упорядоченных микрокристаллитов, которые представляют собой остатки кристаллической решетки минералов исходного грунта и ифают роль предзародышевых фупп, инициирующих кристаллизацию. Интенсивное охлаждение перефетых расплавов сокращает время прохождения области оптимальной температуры для гомогенного кристаллообразования.

Второй путь управления кристаллизацией связан с механизмом гетерогенного зародышеобразования. Введение добавок - инициаторов кристаллизации - позволяет направлять процесс формирования микроструктуры осты-

вающих силикатных расплавов в область получения стеклокристаллических материалов. Анализируя механизм стеклообразования и каталитической кристаллизации, сопоставляя данные по химико-минералогическому составу грунтов с реальным температурным режимом плазменной термообработки, можно сделать ряд выводов.

Наличие в составе грунтов значительного количества типичного стекло-образователя S1O2, а также аморфного окисла А1203 (повышающего вязкость силикатных расплавов) предполагает склонность расплавов к формированию стекловидных материалов с квазиупорядоченной криптокристаллизационной структурой. Перегрев расплавов и неконтролируемые режимы юс охлаждения предопределяют получение материалов с низким уровнем кристаллизации. Рентгеноструктурный и петрографический анализы подтверждают эти прогнозы.

В то же время можно рекомендовать пути направленной кристаллизации грунтовых расплавов даже при интенсивном плазменном нагреве. Химический состав грунтов должен иметь определённое содержание главных окислов. Чаще всего необходима корректировка химико-минералогического состава грунтов (подшихтовка) путём введения Ca- и М^-содержащих материалов. Положительный эффект даёт добавка железосодержащих компонентов. Гетерогенная кристаллизация расплавов инициируется катализаторами типа двуокиси титана, хромового и фосфорного ангидрита, фторидов и т.п. Обязательным условием получения стеклокристаллических материалов является замедленная контролируемая скорость охлаждения грунтовых расплавов с изотермической выдержкой в температурном интервале 950... 1370 К не менее 30 мин.

Пространственная макроструктура плавленых грунтов в основном формируется за счёт образования закрытой пористости. Источником поризации является газовыделение, сопровождающее весь ход плазменной термообработки грунтов. Газообразная фаза в исходном грунте представлена воздухом, находящимся в свободном, адсорбированном, защемлённом и растворённом состоянии. В процессе нагрева появляются дополнительные источники газообразования. В первую очередь к- ним следует отнести свободную, физически и химически связанную воду, остатки которой удаляются в диссоциированном виде при 1200... 1300 К. Кроме того, глинистые грунты, как правило, содержат некоторое количество карбонатов кальция и магния, реже - железа и марганца. Разложение этих соединений начинается при 700...800 К и заканчивается, когда грунт переходит в пиропластическое состояние.

Процессы газообразования и газовыделения происходят при различных термореологических состояниях грунтов: от хрупкого до вязкотекучего и жидкого. В начале нагрева газообразные продукты могут свободно удаляться через открытые поры. При пиропластическом состоянии грунта открытая по-

ристость уменьшается, избыточное давление приводит к вспучиванию грунтовой массы. Если процесс газообразования отодвинут в область температур, при которых грунт становится текучим, то его реологические характеристики позволяют газам, находящимся под избыточным давлением, выходить за пределы расплава в виде пузырей. В зависимости от вязкости грунтовой массы и длительности изотермического состояния расплав может быть поризованным до 40...50 % или плотным (пористость < 5 %). Управление процессом по-ризации является сложной, но разрешимой (рис.7) и перспективной задачей.

Рис.7. Поперечное сечение пористой грунтоплавленой сваи

За счёт получения плавленых грунтов с заданной закрытой пористостью можно повышать производительность плазменных установок, изменять прочность и теплотехнические характеристики этого материала. По результатам экспериментальных исследований установлены зависимости:

ЯР = Я0 ехр(-4,4Р), Л0=ЛП ехр(-0,032П), где Яп и Ад - соответственно прочность и теплопроводность плотного материала, МПа, Вт/(м-К); Яр и Лц - то же пористого; Р — объёмная доля пор; П -объёмная пористость, %; 4,4 и 0,032 - эмпирические коэффициенты.

Следует отметить, что наличие закрытой пористости несущественно повышает водонасыщение плавленых грунтов.

Плотный плавленый грунт после остывания обладает механическими свойствами твёрдых тел, весьма близких к абсолютно упругому телу. Низкая деформативность и высокий модуль упругости этого материала приводят к возникновению нерелаксируемых внутренних напряжений, которые могут способствовать развитию дефектов структуры - трещин. Наиболее опасные термические напряжения первого рода возникают в плавленых грунтах при остывании. После отключения плазмотрона на быстро остывающей поверхности возникают растягивающие напряжения. Поскольку прочность плавленых грунтов на растяжение в 14... 15 раз меньше, чем при сжатии, то при охлаждении с интенсивностью > 0,003 Вт/(м -К) на поверхности образуются трещины, а сам слой приобретает трещиновато-блочную макроструктуру.

Трещияостойкость плавленых грунтов может быть увеличена за счёт повышения прочности на растяжение, снижения модуля упругости; уменьшения коэффициента температурного расширения, толщины наплавляемых слоев и скорости остывания расплава. Первые три мероприятия реализуются посредством корректировки состава фунта, но не могут дать надёжных результатов

без применения двух последних мероприятий. Гарантированная сплошность монолита из плавленого грунта достигается при 4-ступенчатом режиме охлаждения. Учитывая сложность практической реализации этого режима в условиях строительной площадки, можно рекомендовать утепление поверхности остывающего расплава, позволяющее выдерживать скорость снижения температуры в наиболее опасном интервале 1400...600 К не более 40 град/ч.

Физические и механические свойства грунтов на каждой стадии термообработки значительно изменяются (рис.8). Уже после первой стадии грунты утрачивают такие негативные качества, как липкость, просадочность, пучи-нистость. Однако даже при капиллярном водонасьпцении происходит регид-ратация и грунты теряют приобретённые качества.

На второй стадии происходят коренные изменения строительных свойств глинистых фунтов. В 5...10 раз уменьшается содержание глинисто-коллоидной части и, как следствие, снижается теплота смачивания и поглотительная способность. Эти изменения особенно ощутимы при термообработке монтмориллонитовых разновидностей грунтов. Все позитивные изменения более стабильны, но глинистые грунты ещё способны к частичной регидрата-ции.

В конце третьей стадии термического воздействия глинистые грунты теряют способность к регидратации. Коэффициент водостойкости не опускается ниже 0,8—0,85. С появлением жидкой фазы уменьшаются водопроницаемость и водопоглощение, увеличиваются прочность, плотность, тепло- и электропроводность термогрунтов.

Особенностью четвёртой и пятой стадий является значительная зависимость всех физико-механических показателей от интенсивности газообразования, газовыделения и длительности изотермической выдержки грунтов. С повышением температуры пиропластической массы на каждые 100...200 К вязкость системы снижается на два - три порядка. Количество газообразных включений и пористость уменьшаются, а прочность плавленого грунта значительно возрастает.

В исследованиях было задействовано двадцать разновидностей грунтов различного химико-минералогйческого состава. Состав исходных грунтов в определённой мере влияет на физико-механические показатели термогрунтов, прошедших стадию расплава, но это влияние нельзя считать решающим. Гораздо большее значение имеет режим остывания грунтовых расплавов. Предел прочности материала в зависимости от режима охлаждения может меняться на порядок - от 10 до 200 МПа. Реальная прочность, достигнутая на строительной площадке, находится в пределах 100...130 МПа. Полученный материал имеет высокую стойкость к воздействию кислот и щелочей (коррозионная стойкость не менее 95 %), морозостойкость (> 300 циклов 30).

Рис.8. Изменение физико-механических свойств грунтов по стадиям термической обработки: 8- плотность; 77- вязкость;

Я — пористость; Еупр ~ модуль упругости; //— коэффициент Пуассона; Кв — коэффициент водостойкости; с — удельная теплоёмкость; Л - коэффициент теплопроводности; а - коэффициент температуропроводности; — предел прочности при сжатии; /?„,, - предел прочности на растяжение при изгибе; Мрз - морозостойкость, циклы

Для любых стекловидных материалов, к которым относится и плавленый грунт, характерно такое механическое свойство, как хрупкость. Испытания показали, что по этому показателю плавленый грунт только на 20 % уступает цементобетону. Высокая прочность плавленого грунта до некоторой степени компенсирует его хрупкость: ударная вязкость составляет (1,5...2,5)-10~2 Дж/'м2, показатель хрупкости - (0,12.. .0,2)-10"2 Дж/м\

Многие глинистые грунты, прошедшие стадию спекания, по физико-механическим свойствам удовлетворяют требованиям, предъявляемым к укреплённым основаниям. Однако термообработка грунтов до третьей или четвёртой стадий термической модификации с помощью плазменного нагрева нецелесообразна по ряду причин. Каждому грунту свойствен определённый «узкий» температурный интервал спекания, который трудно выдержать в условиях строительной площадки. При термообработке грунтов до низших стадий теряется основное преимущество генераторов низкотемпературной плазмы - высокая температура и плотность теплового потока. С переходом на пятую стадию (расплав) повышается однородность физико-механических свойств термогрунтов с различным химико-минералогическим составом, значительно расширяется номенклатура грунтов, пригодных для термического укрепления. При переходе от третьей к пятой стадии термообработки требуется увеличение энергозатрат на 20...25 %, а прочностные показатели при этом возрастают в два - три раза, стойкость к агрессивным воздействиям - на порядок.

В четвёртой главе изложены методики планирования и постановки экспериментальных исследований. Приведены результаты исследований технологического процесса термического укрепления грунтовых оснований. Установлены рациональные режимы работы плазмотронов и мероприятия, повышающие их эксплуатационную надёжность.

Технологический процесс рассматривается как многофакторная стохастическая система. Прогнозирование и поиск рационального сочетания факторов решены на основе физического моделирования с использованием методики математического планирования экспериментов. За критерии эффективности технологического процесса приняты интенсивность плавления грунтов и удельные энергетические затраты. Технологические задачи включали три группы факторов: вид и параметры материалов и обрабатываемой поверхности; режимы работы плазмотронов; параметры взаимодействия. Изучались особенности поверхностной и глубинной термообработки типичных разновидностей грунтов.

Основная часть экспериментальных исследований осуществлялась на специальных стендах, оборудованных плазмотронами МПГ и МПГ-П, блоками

питания, измерительными приборами и вспомогательными приспособлениями (рис.9).

Рис.9. Стенды для изучения: а - глубинной термообработки грунтов с плазмотроном МПГ-П; б - поверхностной с плазмотроном МПГ

Экспериментальные исследования позволили установить основные закономерности технологического процесса плазменной термообработки грунтов и подтвердить достоверность результатов аналитических исследований.

г. мм 100 30 60 40 20 0 20 40 60 80 100 г. и» Ь. мм

б)

г. ми 110 100 30 60 40 20 0 20 40 60 30 100 110 '. ММ

-10 а

Рис.10. Результаты статического прогрева грунтовой поверхности в течение: а - 1 мин; 6-15 мин; 1 - электрод плазмотрона; 2 - пористый стекловидный материал; 3 - плотный материал; 4 и 5 - видоизменённый грунт; г - расстояние от оси электрода; Ь - расстояние от дневной поверхности

При статическом прогреве ровной плотной поверхности влажного грунта (рис.10) плавление верхнего слоя начинается через 5...7 с после включения

плазмотрона, но этот процесс монотонно затухает по глубине через 40...60 с прогрева. За 15 мин термического воздействия толщина расплавленного грунта не превышает 60...70 мм, а общая толщина термогрунта с различным уровнем модификации составляет 100... 120 мм (рис. 10).

Термообработка грунта движущимся плазмотроном эффективнее статического прогрева (рис.11). При этом степень уплотнения поверхности (в диапазоне 0,9 <КУ< 1,0) мало влияет на результаты термического воздействия.

а о

* 3,-51) 1

Э/=8,12+9,411-1,47^+0,081* ( Эу=15,&5-0,28У

~-•

Время термообработки г, мин

20 30

Скорость перемещения плазмотрона V, см/мин

Рис. 11. Зависимость удельных энергозатрат от времени статического прогрева и скорости перемещения плазмотрона

С увеличением влажности грунта эффективность термообработки при статическом воздействии снижается, а при равномерном движении плазмотрона над поверхностью негативное влияние влажности менее заметно. Это объясняется предварительным прогревом грунта отходящим плазмообразующим газом, имеющим температуру около 1300 К на расстоянии 100 мм от электродов.

Экспериментальные исследования подтвердили, что повысить эффективность термического воздействия можно четырьмя способами: увеличив температуру теплоносителя; увеличив удельную поверхность теплопередачи; изменив теплофизические характеристики материала; снизив тепловые потери.

Увеличение удельной поверхности теплопередачи достигнуто за счёт геометрической модификации грунтовой поверхности (рис.12).

Рис.12. Термообработка модифицированной поверхности: А, Б - гребёнка мелкая и глубокая; В - микрошпуры; 1 - электроды плазмотрона; 2 - плавленый грунт; 3 - видоизменённый грунт; 4 - полости, не заполненные расплавом

Соотношение между шириной и глубиной прорези должно

находиться в пределах от 1:1 до 17"-"" г/ Ча

1:1,2. В противном случае высокая вязкость силикатного расплава, стекающе-

го с гребней, не позволяет заполнить углубления. Устройство прорезей и отверстий увеличивает интенсивность плавления в полтора - два раза.

Аналогичный прирост интенсивности плавления даёт рыхление верхнего слоя грунта. Максимальный размер грунтовых агрегатов не должен превышать 20 мм. С повышением степени измельчения глинистых грунтов интенсивность плавления возрастает.

Увеличение содержания глинисто-коллоидной части и числа пластичности грунтов существенно повышает эффективность их термической обработки. Наиболее достоверное прогнозирование эффективности технологического процесса даёт учёт температуры плавления грунтов. Этот параметр, косвенно учитывает и химико-минералогический состав грунтов.

При увеличении зазора между электродами и обрабатываемой поверхностью свыше 40 мм плазмотрон работает неустойчиво. Уменьшение зазора во всех случаях позитивно влияет на эффективность технологического процесса.

Способ термообработки Рис.13. Эффективность способов термообработки грунтов: 1 - статическая обработка поверхности; 2 - обработка поверхности движущимся плазмотроном; 3 - обработка модифицированной поверхности движущимся плазмотроном; 4 - термообработка с заглублением электродов;

5 - термообработка рыхлого слоя движущимся плазмотроном;

6 - то же, с подачей грунта на горячий расплав

Сопоставление результатов различных способов термической обработки фунтов показало (рис.13), что максимальная эффективность технологического процесса достигается при подаче слоя рыхлого фунта на жидкий нижележащий расплав с помощью специального дозатора. За счёт этого технологического приёма удаётся экономить до 25 % энергии. Методом послойного на-плавления относительно тонких слоев (20...30 мм) можно наращивать конструкцию до заданной толщины с требуемой конфигурацией. Рекомендуемая толщина наплавляемых слоев зависит от мощности плазмотрона, скорости его перемещения и вида обрабатываемых фунтов. При чрезмерном увеличении толщины возможно неполное объединение слоев (см. рис.12 - Аз, Б3) и

понижение несущей способности слоистой конструкции укреплённого основания.

Отрицательные результаты может дать термическая обработка карбонатных пород (в пересчёте на СаСОз > 15 %). В этом случае возникает опасность образования «остеклованной» извести с последующим разрушением монолитного слоя термогрунта. Чтобы улучшить сопряжение слоя плавленого грунта с вышележащим слоем (из асфальтобетона или цементобетона) в поверхность остывающего расплава можно втапливать щебень кислых пород фракции 10-20 мм. Щебень распределяется дозатором и частично погружается в расплав металлическим вальцом.

Многофакторные эксперименты позволили оценить значимость каждого из изменяемых параметров. Установлено, что эффективность плазменной термообработки грунтов определяют: мощность плазмотрона, скорость его перемещения, температура плавления и влажность грунтов (рис.14).

Общие закономерности, характерные для плазменной термообработки грунтовых поверхностей, сохраняются и при глубинной термообработке грунтов. Однако численные значения получаемых результатов различаются из-за снижения тепловых потерь и повышения КПД процесса.

--- 1850

V, % 2 Т. К

Рис.14. Зависимость интенсивности плавления а-от мощности Р и скорости перемещения V плазмотрона; б - от температуры плавления Т и влажности грунта }¥

Экспериментальные исследования позволили уточнить теоретически установленную последовательность технологических операций. Для формирования термогрунтового тела в массиве необходимо устраивать скважину (или прорезь) заданной глубины с диаметром (или шириной) 18...24 см. После её прогрева и осушения в течение 4... 12 мин (в зависимости от влажности массива) плазмотрон поднимают вверх с установленной скоростью (от 1 до 4 м/ч), а грунт, выбуренный из скважины, подают через дозатор в зону плавления с заданной интенсивностью (от 50 до 450 м3/ч). После заполнения скважины силикатным расплавом её устье закрывают теплоизолирующим щитом. Начинается второй этап формирования термогрунтового тела (рис.15) за счёт передачи тепловой энергии от остывающего расплава в окружающий грунтовый массив, что приводит к значительному увеличению фактических размеров этого тела (термогрунтовой сваи).

1800

1600

н

и

s 1400

0

U

1 1200

а

I 1000

а 800

а.

§_ 600

и

1 400 200

0 10 20 30 40 50 60 70

Расстояние от стенки скважины R, см

Рис.15. Распределение температуры грунта в массиве после заполнения скважины расплавом

В процессе экспериментальных исследований установлено, что ограничение рабочей зоны реактора способствует быстрому плавлению грунта на стенках скважины на уровне расположения электродов плазмотрона. Силикатный расплав стекает вниз, уширяя ствол скважины. В зависимости от мощности плазмотрона, длительности термического воздействия и влажности грунта диаметр уширения может в два с половиной - три раза превысить первоначальный диаметр скважины. Эту операцию можно производить на любой глубине, что очень важно, так как наличие уширений значительно повышает несущую способность свайных фундаментов. Предлагаемый технологический приём устройства уширений можно использовать и в традиционных технологиях изготовления набивных свай.

Высокая прочность плавленого грунта может быть оправдана при опира-нии термогрунтового тела на несжимаемое основание (сваи-стойки). В противном случае скважину можно заполнять плавленым грунтом с заданной пористостью (см. рис.7). При этом существенно (на 30...70 %) повышается производительность технологического процесса. За счёт изменения технологических режимов пористость и прочность материала могут меняться по длине термогрунтового тела.

Наиболее высокая производительность достигается при термическом укреплении глинистых грунтов с числом пластичности > 12. Степень измельчения грунта, подаваемого из дозатора в скважину, определяется величиной зазора между стенками скважины и телом погружного плазмотрона.

Оптимизация технологических параметров глубинной плазменной термообработки грунтов позволила снизить удельные энергозатраты до 1,5... 1,8 кВт-ч/кг плавленого грунта.

Анализ фундаментальных исследований в области управления плазменными потоками и результаты собственных исследований позволили установить способы управления температурой и плотностью теплового потока, тепловым КПД, ресурсом работы электродов и другими важными характеристиками, в значительной мере определяющими эффективность технологического процесса плазменного

нения рабочего напряжения, силы тока, вида и расхода плазмообразующего газа (рис. 16).

Ресурс работы плазмотрона в основном зависит от конструкции электродного узла. Например, для повышения эксплуатационной надёжности погружного плазмотрона, работающего в чрезвычайно жёстких условиях в скважине, потребовалось конструктивно изменить систему охлаждения электродного узла, изменить его геометрические параметры, использовать для электродов наиболее стойкий к окислению боросилицированный графит БСГ-30, покрыть резьбовую часть этих электродов слоем электролитической меди и др.

термоукрепления грунтовых оснований.

Управлять вышеуказанными параметрами необходимо путём выбора источника питания, изме-

Рис.16. Зависимость интенсивности плавления грунта от силы тока при изменении расхода плазмообразующего газа

о 1000

I, А

Всё это позволило добиться безотказной работы плазмотрона МПГ-П и заменять электроды лишь один раз в смену.

Пятая глава посвящена апробированию плазменной технологии термического укрепления грунтовых оснований на примере изготовления термогрунтовых свай и элементов дорожных конструкций.

Разработаны и изготовлены технические средства для реализации плазменной технологии поверхностного и глубинного термического укрепления грунтовых оснований. Пионерные установки прошли испытания в летних и зимних условиях во время опытного строительства термогрунтовых оснований на открытой строительной площадке. Обе установки состоят из трёх основных блоков: рабочего механизма (рис.17), мобильного блока (плазмообра-зующей станции) обеспечивающего автономную работу, блока контроля и управления.

На опытной строительной площадке изготавливали сваи из термогрунта (рис. 18) и из бетона. Статические испытания, проведённые в соответствии с требованиями ГОСТ 5686-94, показали, что несущая способность термогрунтовых свай значительно выше несущей способности бетонных свай при одинаковой их длине (рис.19).

В результате обследования установлено, что при остывании силикатного расплава вокруг тела свай образовались слои грунта с различным уровнем термической модификации. Укреплённый грунт приобрёл высокую и стабильную прочность, которая постепенно убывает в радиальном направлении

от грунтоплавленого тела, что позитивно сказывается на несущей способности свай.

Статическая нагрузка Р, кН

Ю 2 Ю 2 ■0 3 Ю 3

\

\ \ n

\ \

\ \

1 М \ .

1 —»— Цем/бет —*— Терм.гр.№1 —о— Терм.гр.№2

Рис.19. Зависимость осадки свай от величины статической нагрузки

Рис.18. Вид термогрунтовой сваи в шурфе

Осадка при нагружении этих свай происходит за счёт деформаций в периферийном термогрунтовом слое и слое неукреплённого грунта. Высокая несущая способность термогрунтовых свай определяется прочностью материала, наличием уширений и дополнительными силами сцепления по боковой поверхности, противодействующими сдвигающим усилиям от внешней нагрузки.

Поверхностное гермоукрепление фунтовых оснований осуществлялось при строительстве экспериментальных дорожных конструкций с несущими и усиливающими элементами из термофунта (рис.20) и традиционных конструкций.

Рис.20. Экспериментальные дорожные одежды: а - сборное покрытие (1) на несущих элементах (2, 3) из термогрунта; б - со скрытоколейным основанием из термогрунта

Кроме плоскостных конструкций изготавливали дорожные одежды из железобетонных плит, укладываемых на свайные основания.

Анализ результатов испытаний экспериментальных дорожных конструкций показал, что по несущей спо-

собности термогрунтовые основания не уступают укреплённым основаниям из цементоминеральных смесей.

Соискателем, совместно с проф. A.B. Смирновым и аспирантом A.C. Александровым, разработаны рекомендации, уточняющие методы расчёта термогрунтовых свай и экспериментальных дорожных конструкций.

Шестая глава посвящена оценке эффективности и области рационального применения предлагаемых конструктивно-технологических решений. Для сопоставления приняты энергетические и стоимостные критерии.

Высокая энергонасыщенность плазменных технологий априори создаёт впечатление о чрезмерной энергоёмкости получаемой продукции, но при этом упускаются из вида различия в структуре суммарных энергозатрат и значительный «шлейф» дистанцированных затрат, присущих традиционным материалам и технологиям (рис.21).

Рис.21. Распределение энергетических затрат по этапам устройства забивных (а), буронабивных (б) и термогрунтовых (в) свай; Эс - затраты на строительной площадке, Эдп - при добыче и переработке исходных материалов; Эпр - при погрузо-разгрузочных и транспортных работах; Эи - при приготовлении изделий

Для энергетической оценки плазменной технологии к термогруптовкх свай в качестве аналогов приняты два наиболее распространённых варианта устройства фундаментов - из железобетонных забивных и буронабивных свай. Оценка конкурирующих вариантов произведена по суммарным энергетическим затратам на единицу объёма материала (МДж/мО и по их удельной несущей способности (рис.22).

Второй показатель даёт более объективные результаты сравнения. Расчёты свидетельствуют о конкурентоспособности термогрунтовых свай, изготовленных по плазменной технологии на строительной площадке. Причём конкурентоспособность значительно возрастает при удалённости строящихся объектов от предприятий строительной индустрии.

Рис.22. Величина удельных энергозатрат Эу при устройстве: 1 - буронабивных; 2 - забивных: 3 - термогрунтовых свай

По аналогичной методике сравнивали удельные энергозатраты при устройстве конструктивных слоев дорожных одежд (табл.2).

Таблица 2

Сопоставляемые показатели и их условная энергетическая «цепа»

Материал слоя Еу/ЭеЛО"4 ^изг ^Ктг Н-сж Дсж Мрз/ЭМр,

Асфальтобетон (4-6)-10" 2.5-3.2 2.0-2.5

(горячий) 5-15 1,5-2,0 1,5-2,5

Цементобетон (25-35М03 3.5-5.5 30-40 100-200

(монолит) 1,5-3,5 1,2-2,3 0,15-0,25 0,03-0,06

Железобетон (20-30)-10" 3,5-5.5 30-40 100-200

(сборный) 4-6 2,5-3,5 0,25-0,3 0,06-0,1

Цементогруит 250-800 10-30 0.2-0,5 5-10 2^6,0 0,4-1,3 10-50 0,05-0,2

Щебень 250-350 _ _ 25-50

70-200 0,05-0,2

Песчано-гравийная 150-200 25-50

смесь 100-200 0,03-0,15

Песок 100-130 _ _ _

40-200

Термогрунт П5-25М03 3-4 6-10 1,0-1,5 60-160 0,1-0,2 >300 0,03-0,04

Примечание. Над чертой - расчётные значения показателей Еу, 11изг и Исж (МПа), Мрз (циклы 30); поя чертой Э - энергетическая «цепа» показателей.

Высокие прочность и стойкость к агрессивным воздействиям компенсируют затраты энергии, связанные с использованием термогрунта для устройства укреплённых оснований.

При расчёте экономической эффективности плазменной технологии термического укрепления грунтовых оснований учитывались капитальные вложения и текущие затраты. Определён годовой экономический эффект, приведённые затраты на 1 м" конструкции и удельные затраты на единицу несущей способности при устройстве фундаментов (рис.23) и оснований дорожных конструкций.

Расчёты показали, что капитальные затраты на изготовление или приобре-

25 150 250

Расстояние до строительной площадки Ьс. км

тение плазменной установки окупаются за один год её эксплуатации.

2 180

Рис.23. Удельные приведённые затраты при устройстве фундаментов из железобетонных забивных (ЖБЗС), буронабивных (БНС) и термогрунтовых свай (ТГСИ - электроснабжение от стационарного источника; ТГПИ - от передвижной электростанции)

100 200 300

Расстояние от базы до объекта Ц км

Известно, что область рационального применения свайных фундаментов зависит от инженерно-геологических условий, района строительства, величины и характера нагрузок, наличия подземных сооружений и т.п. Применение плазменной технологии и термогрунтовых свай наиболее эффективно в связных грунтах твёрдой и полутвёрдой консистенций, для зданий и сооружений с малыми и средними нагрузками. При этом не требуется обрубка свай, уменьшается расход арматуры, обеспечивается высокая точность их расположения в плане и точность высотных отметок (отметки могут корректироваться повторным термическим воздействием). При устройстве термогрунтовых свай можно достичь равенства несущей способности по грунту и по материалу, не требуются мощности железобетонных заводов, сокращаются транспортные затраты. Длину, диаметр свай и уширений можно уточнять непосредственно на строительной площадке по результатам пробных испытаний. Зачастую чрезвычайно важна высокая стойкость плавленого грунта к агрессивным воздействиям. Применение термогрунтовых свай на площадках с высоким уровнем грунтовых вод возможно, но требует дополнительных затрат на водопонижение в период производства работ.

Мобильность, автономность и компактность плазменной установки повышают конкурентоспособность термогрунтовых свай при рассредоточенно-сти малых объектов, при значительном расстоянии доставки материалов и слабо развитой дорожной сети. Не вызывают принципиальных затруднений круглогодичное производство работ, работа на площадках с плотной застройкой. Возможно комбинированное устройство свай: уширенная пята выплавляется при плазменном воздействии, а тело сваи устраивается из цементобетона.

При определении экономической эффективности использования термогрунтовых оснований в дорожных конструкциях рассмотрены варианты не-

традиционных конструктивно-технологических решений и традиционные способы устройства укреплённых оснований дорожных одежд. Расчёты показывают, что наиболее эффективно использование оснований из термогрунта для строительства дорожных одежд с жёсткими покрытиями. В этом случае экономический эффект от использования одной плазменной установки, обслуживаемой двумя рабочими, составляет от 600 до 2300 тыс. руб. (в ценах 1999 г.) на 1 км дороги. При строительстве скрытоколейных конструкций с усиливающими элементами для дорожных одежд нежёсткого типа удаётся экономить от 70 до 300 тыс. руб. на 1 км. Конкурентоспособность термогрунтовых оснований возрастает при строительстве малых объектов, при их удалённости от баз снабжения.

Выражаю признательность проф. В.П. Никитину, под руководством которого начинались исследования, проф. A.B. Смирнову, проф. В.Н. Пашацкому, проф. Г.А. Задворневу, д.т.н. В.Н. Шестакову, проф. Г.М. Погребинскому за консультации и содействие при проведении исследований. Значительную поддержку оказали соискателю учёные ТГАСУ - проф. Г.Г. Волокитин, проф. В.Н. Ефименко, проф. Н.К. Скрипникова; ИТФ СО РАН - проф. A.C. Аньша-ков; ОмГ'У - проф. В.В. Тихомиров, зав. кафедрой В.И. Струнин. Соискатель выражает всем глубокую благодарность.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Решена научно-техническая проблема, имеющая важное народнохозяйственное значение, заключающаяся в разработке новой технологии поверхностного и глубинного термического укрепления грунтовых оснований зданий и сооружений с помощью передвижных плазменных установок. Совокупность выполненных теоретических и экспериментальных исследований развивает научное направление в технологии строительного производства -плазменные технологии.

2. На основе физико-математического моделирования технологического процесса термического воздействия на грунтовые основания концентрированными тепловыми потоками разработаны эффективные способы укрепления грунтовых оснований, защищенные патентами. Разработанные модели и компьютерные программы позволяют управлять параметрами технологического процесса и прогнозировать результаты термического воздействия при укреплении фунтовых оснований.

3. Теоретически обоснованы и экспериментально подтверждены рациональные параметры технологического процесса, обеспечивающие требуемое качество укреплённых оснований при минимальных затратах энергетических ресурсов.

Установлено, что поверхностное укрепление необходимо осуществлять путём интенсивного нагрева слоёв (до 30 мм) рыхлого грунта до стадии силикатного расплава плазмотроном, движущимся с расчётной скоростью (до 80 см/мин), а увеличивать толщину укреплённых оснований - послойным на-плавлением с подачей рыхлого грунта на горячий расплав.

Доказано, что плазменная технология глубинного укрепления грунтовых оснований должна включать два этапа. На первом этапе скважина (полость) заполняется силикатным расплавом дозированных (до 450 кг/ч) порций грунта, который непрерывно подаётся в скважину к зоне плазменно-дугового разряда, а погружной плазмотрон равномерно поднимается с расчетной скоростью (до 4 м/ч). На втором этапе, продолжающемся 10...14 ч, происходит окончательное формирование термогрунтового тела за счёт нагрева и модификации грунта в массиве вокруг скважины остывающим расплавом. Рекомендован управляемый способ устройства уширений свай посредством выплавления полостей в стволе скважины.

4. Обоснована эффективность использования на строительной площадке плазмотронов с энергетической мощностью не менее 100 кВт, с коаксиальной схемой и комбинированным плазменно-дуговым принципом нагрева материалов. Определены рациональные режимы, внесены конструктивные изменения, повышающие эффективность технологического процесса и эксплуатационную надёжность используемых плазмотронов. Разработана классификация электродуговых генераторов стационарной низкотемпературной плазмы.

5. Установлены закономерности структурных и фазовых преобразований, происходящих в грунтах в процессе плазменного нагрева, с разделением процесса на шесть основных стадий. Определено, что наряду с физико-химическими изменениями вещественного состава каждая из стадий характеризуется преобладающим типом структурных связей, определяющих качество укреплённых грунтов. Отмечено, что интенсивный нагрев предопределяет локальный характер реакций и зональный принцип формирования структуры и свойств термогрунтов на промежуточных стадиях термических преобразований. Па завершающей стадии, при охлаждении и твердении грунтовых расплавов, образуется прочный материал с устойчивой криптокристаллизацион-ной структурой. Максимальная производительность технологического процесса достигается при термической обработке связных фунтов с повышенным содержанием легкоплавкой глинистой составляющей.

6. Определены физико-механические свойства термофунтов по стадиям термических преобразований и способы регулирования этих свойств. Установлено, что после стадии расплава гетерогенный фунт гомогенизируется со значительным повышением прочности (Нс.ж до 100...150 МПа, Ки1г до 6...10 МПа) и стойкости к афессивным воздействиям {Мрз > 300 циклов, коррозионная стойкость > 95 %), расширяется номенклатура фунтов, пригодных для

термического укрепления. Рекомендован способ регулирования физико-механических свойств и повышения производительности технологического процесса за счёт формирования закрытой пористости (от 3 до 50 %) остывшего силикатного расплава.

7. Разработаны и созданы технические средства для реализации технологии термического укрепления фунтовых оснований. Изготовлены две пионерные плазменные установки для поверхностного и глубинного укрепления грунтов на строительной площадке. Испытания в летних и зимних условиях показали их работоспособность. Плазменные установки могут служить базовыми моделями для создания новых машин для строительства укреплённых оснований из термогрунта.

8. Разработанная технология апробирована при устройстве термогрунтовых свай и оснований дорожных одежд. Испытания показали, что сваи и дорожные основания обладают высокой несущей способностью (Р до 2 МН/м3, Еу„р до 25-10J МПа), не уступающей традиционным конструкциям. Результаты опытного строительства и испытаний подтвердили обоснованность основной идеи, положенной в основу диссертационной работы.

9. Область эффективного применения и конкурентоспособность плазменной технологии термического укрепления грунтовых оснований установлены на основе энергетической и экономической оценки и сопоставления предлагаемых конструктивно-технологических решений с наиболее распространёнными традиционными технологиями и конструкциями. Установлено, что термогрунтовые основания наиболее конкурентоспособны при строительстве малых рассредоточенных объектов с расчётной нагрузкой на фундамент до 150 кН/м, при показателе текучести грунтов в массиве до 0,5. Дорожные основания из термогрунта наиболее эффективны в качестве несущих и усиливающих элементов при строительстве жестких покрытий.

Основные положения диссертации опубликованы в следующих работах:

1. Струнин В.И., Сиротюк В.В. Использование плазмотронов в строительных технологиях //Сб. науч. тр. АПИ. -Барнаул, 1991. -С.38-41.

2. Сиротюк В.В., Никитин В.П., Люзе B.JI. Изготовление термогрунтовых свай с использованием генераторов низкотемпературной плазмы //Сб. науч. тр.' СибАДИ. -Омск, 1992.-С. 12-16.

3. Анализ термических воздействий при плазменной обработке поверхностей /Барайщук С.И., Сиротюк В.В., Егоров В.Л., Струнин В.И. //Сб. науч. тр. СибАДИ.-Омск, 1992. -С.60-63.

4. A.c. 1726626 СССР, Кл.Е01СЗ/00. Способ возведения дорожной конструкции /В.П. Никитин, К.Ф. Ковальский, В.В. Сиротюк, А.И. Каспаров.

5. Сиротюк В.В. Термическое укрепление грунтов с помощью низкотемпературной плазмы//Материалы семинара-совещания. -СПб, 1993.-С. 38-39.

6. Сиротюк B.B. Повышение эффективности механизированной поверхностной термообработки грунтов //Науч. техн. конф. «Экономия энергии при строительстве и производстве строительных материалов». -Владимир, 1995. -С. 36-37.

7. Сиротюк В.В. Использование генераторов низкотемпературной плазмы для термоупрочнения грунтов в строительстве //Материалы X Международной конф. «Плазма-95». -Петрозаводск: Изд-во АН России, 1995. -С. 138-141.

8. Сиротюк В.В., Архипов В.А. Плазменная технология получения мелкосвайных фундаментов для зданий малой этажности //Изв. вузов. Стр-во. -1995. -№5-6. -С. 125-127.

9. Пат. 2062831 Россия. Способ изготовления термогрунтовых свай /В.В. Сиротюк.

10. Пат. 2065517 Россия. Способ плазменной термообработки грунтов /В.В. Сиротюк, B.J1- Люзе, C.B. Симанцов.

11. Сиротюк В.В. Разработка технологии и средств механизации плазменного термоупрочнения грунтов для дорожного и жилищного строительства //Сб. науч. тр. СибАДИ. -Омск, 1997. -С. 19-23.

12. Сиротюк B.B. Plasma - Generator fur die Warmebefestiq und von Boden //Baumarkt, 1997, -№ 6. -p. 73-74.

13. Сиротюк В.В., Архипов В.А. Оценка эффективности грунтоплавленых свай //Сб. науч. тр. СибАДИ.-Омск, 1997.-С. 13-15.

14. Сиротюк В.В. Выбор генераторов низкотемпературной плазмы при разработке строительных технологии //Сб. науч. тр. СибАДИ. -Омск, 1997. -С. 44-47.

15. Сиротюк В.В. Основные этапы развития теории и практики термического укрепления грунтов в строительстве //Сб. науч. тр. СибАДИ. -Омск, 1997.-С. 47-52.

16. Сиротюк В.В., Архипов В.А. Моделирование устройства грунтоплавленых свай //Сб. науч. тр. СибАДИ. -Омск, 1997. -С. 70-75.

17. Сиротюк В.В. и др. Результаты испытаний грунтоплавленых свай //И Международная конф. («Автомобильные дороги Сибири»: Тез. докл. —Омск: Изд-во СибАДИ, 1998.-С.98-100.

18. Сиротюк В.В., Острась И.В. Физико-химические аспекты взаимодействия плазменно-дугового разряда с поверхностью //II Международная конф. «Автомобильные дороги Сибири»: Тез. докл. -Омск: Изд-во СибАДИ, 1998. -С. 169-170.

19. Сиротюк В.В. Технологии поверхностной и глубинной термообработки грунтов генераторами низкотемпературной плазмы //Всесоюзн. семинар-совещание: Тез. докл. -Суздаль: Владимирский ин-т бизнеса, 1998. -С.69-71.

20. Сиротюк В.В., Александров A.C. Способы снижения трещинообразо-вания при плазменной термообработке грунтов //Особенности проектирова-

ния и строительства в Восточно-Сибирском регионе: Сб. науч. тр. -Иркутск,

1998.-С. 195-198.

2 L Сиротюк В.В. Механические свойства плавленых грунтов //Изв. вузов. Стр-во. -1998. -№ 6. -С. 128-130.

22. Свидетельство на полезную модель № 9453. Дорожная конструкция /A.C. Александров, В.В. Сиротюк, A.B. Смирнов (Россия).

23. Свидетельство на полезную модель № 9856. Основание под жесткое дорожное покрытие /A.C. Александров, В.В. Сиротюк, A.B. Смирнов (Россия)

24. Сиротюк В.В. Фазовые превращения и изменения свойств грунтов при плазменной термообработке //Геоэкология. Инженерная геология. Гидрогеология. Геокриология. -1999. -№2. - С. 138-144.

25. Сиротюк В.В., Архипов В.А. Плазменная технология получения свайных фундаментов //Сб. тр. науч.-техн. конф. «Перспективные материалы, технологии, конструкции». -Красноярск: Изд-во ГАЦМиЗ, 1999. -Вып.5. -С. 210-212.

26. Сиротюк В.В. Энергетическая оценка плазменной технологии устройства термогрунтовых свай //Изв. вузов. Строительство. -1999. -№ 11.-С.9-14.

27. Сиротюк В.В. Основы плазменной технологии укрепления грунтов в условиях строительной площадки: Монография. -Омск: Изд-во СибАДИ,

1999.-228 с.

28. Фёдоров C.B., Сиротюк В.В. Расчёт температурных полей при формировании грунтоплавленых свай в грунтовом массиве //Тр. СибАДИ. -Омск: Изд-во СибАДИ, 1999. -Вып.З, 4.1. -С.105-111.

29. Сиротюк В.В., Архипов В.А. Технология изготовления термогрунтовых свай на строительной площадке с помощью генератора низкотемпературной плазмы //Основания, фундаменты и механика грунтов. -1999. - № 6. -С. 24-27.

30. Сиротюк В.В., Погребинский Г.М. Процессы структурообразования при плазменной термообработке грунтов до стадии силикатного расплава //Огнеупоры и техническая керамика. -2000. -№ 1. -С. 33-36.

ВВЕДЕНИЕ, ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ.

1. СОВРЕМЕННЫЕ ПРЕДСТАВЛЕНИЯ О ПРОБЛЕМАХ ТЕРМИЧЕСКОГО УКРЕПЛЕНИЯ ГРУНТОВ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ.

1.1. Основные этапы развития теории и практики термического укрепления грунтов в строительстве.

1.2. Технологии поверхностного и глубинного термического укрепления грунтов и массивов.

1.3. Плазменные технологии термического укрепления грунтов.

Темпы строительства во многих регионах России сдерживаются из-за отсутствия местных строительных материалов, удалённости объектов строительства от баз строительной индустрии в условиях отсутствия развитой транспортной сети. Одним из путей, способствующих решению этой проблемы, является использование в основаниях зданий и сооружений местных грунтов, подвергнутых различным методам поверхностной или глубинной стабилизации и укрепления. В настоящее время разработаны и получили широкое внедрение методы улучшения строительных свойств грунтов посредством их уплотнения, введения химических реагентов, с использованием вяжущих. Каждый из этих методов имеет определённые ограничения, связанные с грунтово-гидрологическими условиями строительства, структурными и текстурными особенностями сложения грунтовых оснований, видом и генезисом грунтов.

Термическое укрепление грунтов является одним из направлений технической мелиорации - науки, разрабатывающей методы искусственного улучшения свойств грунтов в соответствии с запросами различных видов строительства. В результате термического воздействия обеспечиваются коренные и необратимые изменения состава, структуры и свойств грунтов. Методы термической обработки грунтов нашли широкое применение при производстве керамических изделий и искусственных каменных материалов, обжиг которых производится в стационарных или полустационарных печах различной конструкции. При этом доказано, что из специально подобранных грунтовых смесей, подвергнутых термической обработке, можно получать изделия с высокими потребительскими качествами. В то же время наибольший теоретический и практический интерес представляет решение проблемы термического укрепления грунтовых оснований непосредственно в условиях строительной площадки.

Перспективность термического укрепления обуславливается его технической, экономической и экологической эффективностью. Важным преимуществом этого метода является низкая материалоёмкость получаемых конструкций, так как сырьём для их изготовления служит местный грунт, на обработку которого затрачивается сравнительно небольшое количество энергетических ресурсов.

За прошедшие годы разработано множество способов термического укрепления грунтов, но подавляющее большинство из них осталось на уровне изобретений. Несмотря на ряд очевидных преимуществ и достоинств, термическое укрепление грунтов непосредственно на строительной площадке пока не вышло за рамки экспериментального строительства оснований зданий и сооружений, возводимых на грунтовых массивах, сложенных из макропористых лёссовых грунтов с высокой газопроницаемостью и низкой влажностью.

Широкому использованию термического укрепления грунтовых оснований, прежде всего, препятствует неоднородность, малая теплопроводность и большая теплоёмкость грунтов. Недостаточно изучены сложные физико-химические процессы, сопровождающие термическое воздействие на грунт, особенности структурообразования и формирования физико-механических свойств термогрунта. Дополнительные трудности создаёт многообразие видов грунтов, представляющих полиминеральные конгломераты с изменяющимися химико-минералогическим составом и свойствами. Результаты исследований по рассматриваемой проблеме разрознены, иногда противоречивы, не объединены общей методикой, что затрудняет их сравнительный анализ и научное обобщение.

Одной из важных нерешенных задач является создание мобильных автономных механизмов, оснащённых мощными и надёжными источниками термического воздействия на грунт. Анализ фундаментальных и прикладных исследований в этом направлении показал, что пока не предвидится создание более мощных и универсальных орудий термического воздействия на материалы, чем генераторы низкотемпературной плазмы. В настоящее время они всё более широко используются в многотоннажных производствах. Созданы плазмотроны с энергетической мощностью, измеряемой десятками мегаватт. Плазма позволяет воздействовать на материалы и вещества с высокой концентрацией энергии, в условиях регулируемой окислительной или восстановительной среды, непосредственно электрическим и магнитным полем. Физико-химические процессы в этих условиях протекают с предельно высокой скоростью, за счёт чего значительно интенсифицируются все технологические параметры термической обработки. Использование генераторов низкотемпературной плазмы в строительных технологиях находится на начальном этапе.

Таким образом, актуальность диссертационной работы заключается в научном обобщении и развитии теоретических положений и практических решений в области плазменной технологии термического укрепления грунтовых оснований зданий и сооружений на строительной площадке.

Автор выражает признательность проф. В.П. Никитину, проф.

A.B. Смирнову, проф. В.Н. Пашацкому, проф. Г.А. Задворневу, д.т.н.

B.Н. Шестакову, проф. Г.М. Погребинскому, проф. В.Б. Пермякову, сотрудникам СибАДИ и кафедры экспериментальной физики ОмГУ за помощь, творческое обсуждение, замечания и советы, сделанные в процессе выполнения диссертационной работы. Значительную поддержку оказали автору учёные ТГАСУ - проф. Г.Г. Волокитин, проф. В.Н. Ефименко, проф. Н.К. Скрипникова; ИТФ СО РАН -проф. A.C. Аныпаков; ОмГУ - проф. В.В. Тихомиров, зав. кафедрой В.И. Струнин. Автор выражает всем глубокую благодарность.

Общая характеристика работы

Диссертационная работа выполнена в соответствии с тематическим планом Сибирской государственной автомобильно-дорожной академии, по прямым договорам с производственными подразделениями. Тема диссертационных исследований включена в государственную научно-техническую программу Наукоёмкие технологии, раздел «Плазменные технологии» (1.1.97Ф). На конкурсной основе получен грант по разделу «Фундаментальные исследования в области архитектуры и строительства».

Основная идея работы состоит в разработке технологии устройства прочных и экономичных оснований зданий и сооружений посредством термического укрепления грунта на строительной площадке с помощью мобильных плазменных установок, нагревающих грунт до стадии плавления.

Объектом исследования является технология производства работ по термическому укреплению грунтовых оснований плазменными установками.

Предмет исследования - элементы технологической системы (орудия и предметы труда, способы их объединения), рациональное сочетание которых позволяет создать эффективные конструктивно-технологические решения при термическом укреплении грунтовых оснований с помощью генераторов низкотемпературной плазмы.

Цель работы - разработка научных и практических основ плазменной технологии поверхностного и глубинного термического укрепления грунтовых оснований зданий и сооружений.

Для достижения этой цели поставлены и решены следующие основные задачи:

- разработать физико-математические модели технологического процесса термического воздействия на грунтовые основания с помощью генераторов низкотемпературной плазмы;

- обосновать выбор генератора плазмы для термического укрепления грунтовых оснований на строительной площадке;

- определить параметры эффективного технологического процесса поверхностного и глубинного термического укрепления грунтовых оснований;

- установить закономерности структурных и фазовых превращений, происходящих в грунтах в процессе плазменного нагрева до стадии силикатного расплава;

- определить физико-механические свойства термогрунтов и способы регулирования этих свойств;

- разработать и создать технические средства для реализации плазменной технологии поверхностного и глубинного термического укрепления грунтовых оснований;

- апробировать результаты научных исследований путём строительства и испытания укреплённых оснований из термогрунта;

- установить область эффективного применения предлагаемых конструктивно-технологических решений.

Методологической базой исследований является системный анализ причинно-следственных связей в исследуемой технологической системе, а также теоретические положения грунтоведения, физической химии силикатов, строительного материаловедения, управления взаимодействием плазменных потоков с твёрдым телом, технологии строительного производства.

Научная новизна работы заключается в разработке основ новой плазменной технологии поверхностного и глубинного термического укрепления грунтовых оснований непосредственно на строительной площадке. При этом:

- научно обоснованы рациональные технологические приёмы, параметры и режимы термической обработки грунтов, позволяющие целенаправленно и необратимо изменять их состояние, структуру и форму для изготовления укреплённых оснований с заданными свойствами;

- развиты теоретические положения в области структурных и фазовых ¡изменений вещественного состава грунтов при интенсивном плазменном нагреве до стадии силикатного расплава;

- определены закономерности формирования физико-механических свойств грунтов по стадиям термических преобразований, предложен способ регулирования свойств грунтов, прошедших стадию расплава, за счёт изменения структуры получаемого материала;

- предложены нетрадиционные конструктивно-технологические и технические решения при устройстве укреплённых оснований из термогрунта.

Практическая значимость работы состоит в решении важной народно-хозяйственной проблемы, заключающейся в расширении возможностей и снижении стоимости строительства и реконструкции зданий и сооружений в районах, удалённых от предприятий строительной индустрии и лишенных необходимых строительных материалов, за счёт использования в основаниях местных грунтов, подвергнутых плазменной термообработке непосредственно на строительной площадке. С этой целью разработаны основы новой плазменной технологии термического укрепления грунтовых оснований; определены рациональные технологические приёмы и параметры термической обработки грунтов, обеспечивающие требуемое качество укреплённых оснований; установлены виды грунтов, пригодные для укрепления, физико-механические свойства и расчётные показатели термогрунтов. Патенты и свидетельства, полученные в ходе исследований, могут быть реализованы в России и за её пределами. На базе технологических разработок и технических решений могут быть созданы новые строительные машины и механизмы для термического укрепления грунтовых оснований.

Автор защищает совокупность научных положений, на базе которых разработана новая плазменная технология поверхностного и глубинного термического укрепления грунтовых оснований зданий и сооружений; закономерности управления технологическими параметрами и режимами, структурных и фазовых изменений, физико-механических свойств грунтов, установленные экспериментально-аналитическим путём, и реализованные при получении эффективных конструктивно-технологических и технических решений. Это позволяет квалифицировать диссертационную работу как вклад в развитие одного из направлений плазменных технологий.

Достоверность научных положений, выводов и рекомендаций подтверждается методологической базой исследований, основанной на фундаментальных теоретических положениях; соблюдением основных принципов физического и математического моделирования; достаточным объёмом экспериментальных данных, полученных с применением современных приборов и оборудования, прошедших аттестацию, обеспечивающих требуемые точность и надёжность результатов измерений; адекватностью результатов расчётов и данных стендового моделирования и опытного строительства; участием в испытаниях термогрунтовых оснований лицензированных специалистов.

Личный вклад в решение проблемы заключается в формулировании общей идеи, цели и задач работы; в выполнении теоретических и основной части экспериментальных исследований, в анализе и обобщении их результатов; в составлении технического задания на проектирование опытно-производственных плазменных установок и в авторском надзоре при их изготовлении; в руководстве строительством и непосредственном участии в строительстве и обследовании экспериментальных конструкций из термогрунта. и

На первом этапе (1989-1992 гг.) исследования по плазменной термообработке грунтов выполнялись соискателем совместно с проф. В.П. Никитиным. Их результаты отражены в научно-технических отчётах [352-356]. Часть физико-химических исследований выполнена на кафедре экспериментальной физики ОмГУ, в НИИ технического углерода и Институте катализа (г. Омск). Для решения теплофизических задач в постановке соискателя привлекались сотрудники СибАДИ А.Н. Шестаков, С.И. Барайщук, В.Л. Егоров, C.B. Фёдоров. В экспериментальных работах принимали участие аспиранты В.А. Архипов, A.C. Александров, И.В. Острась, инженеры B.JI. Люзе, C.B. Симанцов, студенты СибАДИ и ОмГУ.

Реализация результатов исследований осуществлена путём строительства и испытаний оснований из термогрунта, полученных с помощью созданных опытно-производственных установок. Научные результаты исследований реализованы в виде: монографии, авторского свидетельства, двух патентов России на изобретения, двух свидетельств на полезные модели. Теоретические и прикладные разработки положены в основу лекционных, практических и лабораторных занятий, проводимых со студентами специальностей «Промышленное и гражданское строительство», «Автомобильные дороги и аэродромы», по дисциплинам «Методы инженерного творчества», «Специальные вопросы строительства». Достигнуты договорённости о внедрении результатов исследований в строительных и проектных организациях (Варьёганнефтеспецстрой, ОКС Администрации Омской области, Омскавтодор, институт Омскгра-жданпроект и др.).

Апробация работы. Материалы диссертационной работы представлены на конгрессах, конференциях, семинарах и совещаниях, организаторами которых были: ИТФ СО АН СССР г. Новосибирск (XI всесоюзная конференция 1989 г); Алтайский политехнический институт (всесоюзная конференция 1991 г); Владимирский политехнический институт и Российская академия транспорта (всероссийские конференции 1992, 1993, 1995 г.г); министерство строительства (г. Ростов-на-Дону, XXIV международный конгресс 1992 г); Ленинградский инженерно-строительный институт (всероссий-•ское совещание 1993 г); МАДИ (научно-методический семинар

1994 г); АН России (г. Петрозаводск, X международный конгресс

1995 г); Владимирский институт бизнеса (г. Суздаль, всероссийское совещание 1998 г); Ростовский государственный строительный университет (международная конференция 1998 г); Архангельский государственный технический университет (международная конференция 1999 г); Красноярская государственная академия цветных металлов и золота (всероссийская научно-техническая конференция 1999 г); Томский архитектурно-строительный университет (научно-техническая конференция и объединённый научный семинар 1999 г); СибАДИ (научно-технические конференции 1989-2000 г.г, научно-технический совет 1997-1999 г.г).

Публикации. Материалы исследований опубликованы в монографии, 45 научных статьях и тезисах докладов, восьми научно-технических отчётах; получено авторское свидетельство и два патента на изобретения, два свидетельства на полезные модели.

Структура и объём диссертации. Диссертация состоит из введения, шести глав, общих выводов, списка литературы и приложений. Результаты исследований изложены на 360 страницах основного текста, включающего 128 рисунков, 18 таблиц, библиографию из 356 наименований.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Решена научно-техническая проблема, имеющая важное народно-хозяйственное значение, заключающаяся в разработке новой технологии поверхностного и глубинного термического укрепления грунтовых оснований зданий и сооружений с помощью передвижных плазменных установок. Совокупность выполненных теоретических и экспериментальных исследований развивает научное направление в технологии строительного производства — плазменные технологии.

2. На основе физико-математического моделирования технологического процесса термического воздействия на грунтовые основания концентрированными тепловыми потоками разработаны эффективные способы укрепления грунтовых оснований, защищенные патентами. Разработанные модели и компьютерные программы позволяют управлять параметрами технологического процесса и прогнозировать результаты термического воздействия при укреплении грунтовых оснований.

3. Теоретически обоснованы и экспериментально подтверждены рациональные параметры технологического процесса, обеспечивающие требуемое качество укреплённых оснований при минимальных затратах энергетических ресурсов.

Установлено, что поверхностное укрепление необходимо осуществлять путём интенсивного нагрева слоёв (до 30 мм) рыхлого грунта до стадии силикатного расплава плазмотроном, движущимся с расчётной скоростью (до 80 см/мин), а увеличивать толщину укреплённых оснований - послойным наплавлением с подачей рыхлого грунта на горячий расплав.

Доказано, что плазменная технология глубинного укрепления грунтовых оснований должна включать два этапа. На первом этапе скважина (полость) заполняется силикатным расплавом дозированных (до 450 кг/ч) порций грунта, который непрерывно подаётся в скважину к зоне плазменно-дугового разряда, а погружной плазмотрон равномерно поднимается с расчетной скоростью (до 4 м/ч). На втором этапе, продолжающемся 10. 14 ч, происходит окончательное формирование термогрунтового тела за счёт нагрева и модификации грунта в массиве вокруг скважины остывающим расплавом. Рекомендован управляемый способ устройства уширений свай посредством выплавления полостей в стволе скважины.

4. Обоснована эффективность использования на строительной площадке плазмотронов с энергетической мощностью не менее 100 кВт, с коаксиальной схемой и комбинированным плазменно-дуговым принципом нагрева материалов. Определены рациональные режимы, внесены конструктивные изменения, повышающие эффективность технологического процесса и эксплуатационную надёжность используемых плазмотронов. Разработана классификация электродуговых генераторов стационарной низкотемпературной плазмы.

5. Установлены закономерности структурных и фазовых преобразований, происходящих в грунтах в процессе плазменного нагрева, с разделением процесса на шесть основных стадий. Определено, что наряду с физико-химическими изменениями вещественного состава каждая из стадий характеризуется преобладающим типом структурных связей, определяющих качество укреплённых грунтов. Отмечено, что интенсивный нагрев предопределяет локальный характер реакций и зональный принцип формирования структуры и свойств термогрунтов на промежуточных стадиях термических преобразований. На завершающей стадии, при охлаждении и твердении грунтовых расплавов, образуется прочный материал с устойчивой крипток-ристаллизационной структурой. Максимальная производительность технологического процесса достигается при термической обработке связных грунтов с повышенным содержанием легкоплавкой глинистой составляющей.

6. Определены физико-механические свойства термогрунтов по стадиям термических преобразований и способы регулирования этих свойств. Установлено, что после стадии расплава гетерогенный грунт гомогенизируется со значительным повышением прочности (И-сж до 100. 150 МПа, Яизг до 6.10 МПа) и стойкости к агрессивным воздействиям (Мрз > 300 циклов, коррозионная стойкость > 95 %), расширяется номенклатура грунтов, пригодных для термического укрепления. Рекомендован способ регулирования физико-механических свойств и повышения производительности технологического процесса за счёт формирования закрытой пористости (от 3 до 50 %) остывшего силикатного расплава.

7. Разработаны и созданы технические средства для реализации технологии термического укрепления грунтовых оснований. Изготовлены две пионерные плазменные установки для поверхностного и глубинного укрепления грунтов на строительной площадке. Испытания в летних и зимних условиях показали их работоспособность. Плазменные установки могут служить базовыми моделями для создания новых машин для строительства укреплённых оснований из термогрунта.

8. Разработанная технология апробирована при устройстве термогрунтовых свай и оснований дорожных одежд. Испытания показали, что сваи и дорожные основания обладают высокой несущей спо

3 3 собностью (Р до 2 МН/м , Еупр до 25-10 МПа), не уступающей традиционным конструкциям. Результаты опытного строительства и испытаний подтвердили обоснованность основной идеи, положенной в основу диссертационной работы.

9. Область эффективного применения и конкурентоспособность плазменной технологии термического укрепления грунтовых оснований установлены на основе энергетической и экономической оценки и сопоставления предлагаемых конструктивно-технологических

336 решений с наиболее распространёнными традиционными технологиями и конструкциями. Установлено, что термогрунтовые основания наиболее конкурентоспособны при строительстве малых рассредоточенных объектов с расчётной нагрузкой на фундамент до 150 кН/м, при показателе текучести грунтов в массиве до 0,5. Дорожные основания из термогрунта наиболее эффективны в качестве несущих и усиливающих элементов при строительстве жестких покрытий.

- Г . 33y

1. Абелев Ю.М., Абелев М.Ю. Основы проектирования и строительства на про-садочных макропористых грунтах. -М.: Стройиздат, 1968. -208 с.

2. Авгу станин А.И. Керамика. -JL: Стройиздат, 1975. -592 с.

3. Анализ термических воздействий при плазменной обработке поверхностей /С.И. Барайщук, В.А. Егоров, В.В. Сиротюк, В.И. Струнин //Актуальные вопросы строительства и эксплуатации автомобильных дорог: Сб. науч. тр.-Омск: СибАДИ, 1992.С.,60-63.

4. Аппен A.A. Химия стекла. -JL: Химия, 1974. -352 с.

5. Арцимович JI.A. Элементарная физика плазмы. -М.: Госатомиздат, 1963. -316 с.

6. Бабков В.Ф. Развитие техники дорожного строительства. -М.: Транспорт, 1988. -185 с.

7. Бабков В.Ф., Безрук В.М. Основы грунтоведения и механики фунтов. —М.: Высшая школа, 1986. -239 с.

8. Бабков В.Ф., Гербург-Гейбо вил A.B. Основы грунтоведения и механики грунтов. -М.: Стройиздат, 1962. -365 с.

9. Бабков В.Ф., Замахаев М.С. Автомобильные дороги. -М.: Автотрансиздат, 1959. -322 с.

10. Баженов Ю.И., Вознесенский В.А. Перспективы применения математических методов в технологии сборного железобетона. -М.: Стройиздат, 1974. -192 с.

11. Банник Г.И. Техническая мелиорация фунтов. Киев: Вища школа, 1976. -304 с.

12. Барабанов В.Н. Определение механических свойств фафита по плотности // Конструкционные материалы на основе фафита. -М.: Металлургия, 1970. -С. 70-80.

13. Барский J1.A., Рубинштейн Ю.Б. Кибернетические методы в обогащении полезных ископаемых. -М.: Недра, 1970. -189 с.

14. Бартенев Г.М. Механические свойства и тепловая обработка стекла. -М.: Гос-стройиздат, 1960. -164 с.

15. Бартенев Г.М. Строение и механические свойства неорганических стекол. -М.: Стройиздат, 1966. -216 с.

16. Батунер Л.И., Позин М.Е. Математические методы в химической технике. -М.: Химия, 1968. -824 с.

17. Безволев С.Г. Инженерный метод прогноза осадок сооружений с учетом первичной и вторичной консолидации основания //Основания, фундаменты и механика грунтов. -1996. № 5. - С. 2 - 6.

18. Безрук В.М. Стабилизация несущей способности грунтов прогревом //Стабилизация грунтов: Сб. статей /ДорНИИ. -М.: Изд-во Гушосдор, 1938. -С.34-60.

19. Безрук В.М. Укрепление грунтов. -М.: Транспорт, 1965. -340 с.

20. Беркман A.C. Пористая проницаемая керамика. -М.: Стройиздат, 1959. -173 с.

21. Био М. Вариационные процессы в теории теплообмена. -М.: Энергия, 1975. -209 с.

22. Бир Е. Кибернетика и управление производством.-М.:Наука, 1965.-202 с.

23. Браун С. Элементарные процессы в плазме газового разряда. -М.: Госатомиз-дат, 1961.-206 с.

24. Будников П.П. Твердофазовые реакции с участием переноса «носильщиками» летучих соединений исходных веществ//ЖПХ. -1965. -Т. 38. -№ 10. -С. 2157-2165.

25. Бутылева Е.С. Продукты обжига каолинитовых грунтов //Труды НИИстрой-керамика. -М.: Стройиздат, 1972. Вып. 35. -С. 59-64.

26. Быков A.C. Технология производства и применение стеклокремнезита в строительстве. -М.: Стройиздат, 1984. -204 с.

27. Варгин В.В. и др. Физико-химические свойства стекла и их зависимость от состава. -М.: Гизлегпром, 1937. -206 с.

28. Вагин В.В., Пирогов Б.И. Каменное литье. -М.: Машгиз, 1962. -95 с.

29. Видин Ю.М. Нестационарное температурное поле цилиндрического тела с переменными свойствами //Теплофизика высоких температур. -1980. -Вып. 18. -№ 4. -С. 819-825.

30. Викторов А.М. Строительная петрография. -М.: Высшая школа, 1968. -147 с.

31. Виноградов Б.Н. Петрография искусственных пористых заполнителей. -М.: Стройиздат, 1972. -135 с.

32. Владимиров B.C. Уравнения математической физики. -М.: Наука, 1976. -528 с.

33. Вознесенский В.А. Статистические решения в технологических задачах. -Кишинев: Картя Молдовеняскэ, 1968. -146 с.

34. Волокитин Г.Г. Автоматизация процессов плазменной обработки строительных материалов и изделий /Автореф. дис. д-ра. техн. наук. -М.: МАДИ, 1990.-55 с.

35. Волокитин Г.Г. и др. Плазменные технологии в стройиндустрии и экологии //Изв. вузов. Стр-во. -1995. -№ 7-8. -С. 64-71.

36. Волокитин Г.Г. и др. Плазменное напыление резистивных металлостеклянных покрытий /Нетрадиционные технологии в строительстве: Материалы международного научно-технического семинара. Ч. 1. Томск, 1999. -С. 170-171.

37. Вопросы инженерной геологии и грунтоведения: Сб. статей. -М.: Изд-во МГУ, 1968.-437 с.

38. Воронцев Г.А., Соболев В.Д. Физические основы электровакуумной техники. М.: Высшая школа, 1967. -352 с.

39. ВСН-46-83. Инструкция по проектированию дорожных одежд нежесткого типа. -М.: Транспорт, 1985. -157с.

40. ВСН-197-91. Инструкция по проектированию жестких дорожных одежд. -М.: СоюздорНИИ, 1992.-83с.

41. Высокочастотный нагрев диэлектриков и полупроводников /A.A. Нетушил, В.Я. Ковицкий, В.Н. Кудрин и др. -М.- Л.: Госэнергоиздат, 1959. -480 с.

42. Талонов В.И. Электроника. -М.: Физматгиз, 1960. -4.1. -516 с.

43. Гельфандбейнн A.M., Шелест JI.A. Натурные исследования осадок поверхности связного грунтового основания, нагруженного штампом //Основания, фундаменты и механика грунтов. 1974. - № 2. - С. 5-8.

44. Генераторы низкотемпературной плазмы /A.C. Коротеев и др. -М.: Наука, 1969.-128 с,

45. Генераторы низкотемпературной плазмы: Тез. докл. XI Всесоюз. конф. -Новосибирск: Изд-во ИТФ СО АН СССР, 1989. -424 с.

46. Гинзберг A.C., Семенов Ф.Г. Изучение физико-технических свойств литого камня//Минеральное сырье. -1936. № 3. -С. 4-8.

47. Глебов И.А., Рутберг Ф.Г. Мощные генераторы плазмы. -М.: Энергоатомиз-дат, 1985.-152 с.

48. Годунов С.К., РыбенскийВ.С. Разностные схемы. -М.: Наука, 1973.-397 с.

49. Гольдпггейн М.Н., Царьков A.A., Черкасов И.И. Механика грунтов основания и фундаменты. М.: Транспорт, 1981. -320 с.

50. Гольдштик М.А. Процессы переноса в зернистом слое. -Новосибирск: Ин-т теплофизики СО АН СССР, 1984. -163 с.

51. Гончарова Л.В. Основы искусственного улучшения фунтов. -М.: Изд-во МГУ, 1973.-376 с.

52. Гончарова Л.В. и др. Термоупрочнение лессовых грунтов СВЧ-энергией //Инженерная геология. -1989. №2. -С. 42-50.

53. Горшков B.C. Термография строительных материалов. -М.: Стройиздат, 1968. -238 с.

54. ГОСТ 4069-69*. Огнеупоры и огнеупорное сырье. Методы определения огнеупорности. -М.: Изд-во стандартов, 1992. -6 с.

55. ГОСТ 4070-83. Огнеупоры. Методы определения температуры деформации под нагрузкой. -М.: Изд-во стандартов, 1983. -5 с.

56. ГОСТ 9169-75. Сырье глинистое для керамической промышленности. Классификация. —М.: Изд-во стандартов, 1994. -9 с.

57. ГОСТ 25100-95. Грунты. Классификация. -М.: Изд-во стандартов, 1996. 30 с.

58. Горбунов-Пасадов М.И. Таблицы для расчёта тонких плит на упругом основании -М.: Госстройиздат, 1959. 97 с.

59. Горяйнов К.Э. Электрическая сварка и резка бетонных керамических и каменных материалов. -М.: Стройиздат, 1973.-144 с.

60. Гофман И.В. Нормирование потребления энергии и энергетические балансы промышленных предприятий. -M.-JI: Энергия, 1966. 320 с.

61. Громов Ю.Е. и др. Индустриальная отделка фасадов зданий. -М.: Стройиздат, 1980.-70 с.

62. Грим P.E. Минералогия и практическое использование глин. -М.: Мир, 1967.1 ~ J1J с.

63. Грушевой Н.Г. Укрепление насыпей обжигом //Пути и путевое хозяйство.1959.-№ 4.-С. 13-14.

64. Гузман И .Я. Реакционное спекание в технологии керамики и огнеупоров //Стекло и керамика. -1985. -№ 6. -С. 16-18.

65. Гуменский Б.М. Основы физикохимии глинистых грунтов и их использование в строительстве. -JI.-M.: Стройиздат, 1965. —255 с.

66. Гуревич М.М. Фотометрия. Л.: Энергоатомиздат, 1983. - 267 с.

67. Гуревич О.С. и др. Высокотемпературные электропечи с графитовыми элементами. -М.: Энергия, 1974. -103 с.

68. Гусев Ю.М. Остаточные деформации фунтов в строительстве. Киев: Вища школа, 1980. - 88 с.

69. Демидович Б.П., Марон И.А., Шувалова Э.З. Численные методы анализа. -М.: Наука, 1967. -118 с.

70. Дмитрович А.Д. Определение теплофизических свойств строительных материалов. -М.: Госстройиздат, 1963. -204 с.

71. Донской A.B. Клубникин B.C. Электроплазменные процессы и установки в машиностроении. -JL: Машиностроение, 1979. -221 с.

72. Дудеров Ю.Г., Дудеров И.Г. Расчеты по технологии керамики: Справочное пособие. -М.: Стройиздат, 1973.-80 с.

73. Думанский A.B. Лиофильность дисперсных систем. -Киев: Изд-во АН УССР,1960. -181 с.

74. Дьячков Б.Г., Блинова В.А., Нефедова М.Г. Эффективность топливно-электрических процессов. -М.: Энергоатомиздат, 1989. -136 с.

75. Ефименко В.Н. Плазменная обработка гранулированного грунта при производстве керамического материала для строительства оснований дорожных одежд автомобильных дорог /Автореф. дис. д-ра. техн. наук. Томск: ТГАСА, 1994. - 37 с.

76. Ефименко В.Н., Жарикова Г.Н., Черных Г.Ф. Оценка энергозатрат на производство и применение искусственных каменных материалов //Автомобильные дороги. 1992. -№ 11-12. -С. 18-20.

77. Ефименко В.Н. Плазменная технология термического укрепления гранулированных связных грунтов в дорожном строительстве //Изв. вузов. Стр-во. 1993. -№ 10.-С. 104-109.

78. Ефименко В.Н. Термоукрепление связных грунтов в дорожном строительстве. -Томск: Изд-во ТГУ, 1994. -130 с.

79. Ефименко В.Н., Никитин В.П. Термически укреплённые грунты в дорожном строительстве //Изв. вузов. Стр-во. -1993. -№ 11-12. -С. 80-84.

80. Ефименко В.Н., Черных Г.Ф. Плазменная технология производства гранул керамического материала «керамит» / Нетрадиционные технологии в строительстве: Материалы международного научно-технического семинара. Ч. 1. Томск, 1999. -С. 114-118.

81. Ефименко В.Н., Чарыков Ю.М. Анализ процессов, происходящих при термическом укреплении грунтов /Нетрадиционные технологии в строительстве: Материалы международного научно-технического семинара. Ч. 1. Томск, 1999. -С. 118-120.

82. Жуков A.A. Оптимизация технологии и организации строительства. -К.: Бу-дивельник, 1977. -184 с.

83. Жуков М.Ф., Коротеев A.C., Урюков Б.А. Прикладная динамика термической плазмы. -Новосибирск: Наука, 1973. -296 с.

84. Жуков М.Ф., Смоляков В.Я., Урюков Б.А. Электродуговые нагреватели газа (плазмотроны). -М.: Наука, 1973. -230 с.

85. Завадскас Э.-К.К. Системотехническая оценка технологических решений строительного производства. -Л.: Стройиздат, 1991.-256 с.

86. Завадский Ю.В. Статистическая обработка эксперимента. -М.: Высшая школа, 1976. -270 с.

87. Задворнев Г.А. Пути и перспективы использования низкотемпературнойплазмы в строительстве. -Тольятти: Изд-во ТВВСКУ, 1985. -24 с.

88. Задвориев Г.А., Зарубин Б.М. Плазменно-ударная технология получения оснований повышенной несущей способности //Известия СО АН СССР. Сер. техн. наук. -Новосибирск: Наука, 1988. -№21. -С. 54-59.

89. Закрепление и уплотнение фунтов в строительстве: Материалы VTII Всесоюзного совещания. -Киев: Будивельник, 1974. -416 с.

90. Закрепление и уплотнение фунтов в строительстве: Тез. докл. IX Всесоюзного науч.-техн. совещания. -М.: Стройиздат, 1978. 368 с.

91. Закрепление и уплотнение фунтов в строительстве: Тез. докл. X Всесоюзного науч.-техн. совещания. -М.: Стройиздат, 1983. -176 с.

92. Замятченский П.А. Глины СССР.-М.-Л.: Изд-во АН СССР, 1935.-359 с.

93. Зенкевич O.K. Метод конечных элементов в технике. М.: Мир, 1975. - 209 с.

94. Иванов H.H. и др. Оптимальное использование строительных материалов в дорожных конструкциях. Свердловск: Средне-Уральское изд-во, 1977. - 168 с.

95. Инструкция по нормированию расхода топлива и электроэнергии на производство керамического фавия. Куйбышев, 1966. - 39 с.

96. Инструкция по нормированию расхода энергии на производство нерудных строительных материалов. Тольятти, 1967. - 35 с.

97. Казарновский В.Д. Расчет дорожных одежд переходного типа // Новое в проектировании конструкций дорожных одежд: Труды СоюздорНИИ.-М., 1980.-С.50 -60.

98. Канаев В.К. Новая технология строительной керамики. -М.: Стройиздат, 1990.-264 с.

99. Кингери У.Д. Введение в керамику. -М.: Стройиздат, 1967. -499 с.

100. Китайгородский И.И. и др. Технология стекла. -М.: Стройиздат, 1967. —564 с.

101. Клубникин B.C., Смирнов В.Г. Особенности многодуговых плазменных систем //Изв. вузов. Электротехника. -1984. -№9. -С. 27-33.

102. Книгина Г.И., Горбачева Л.Н. Исследование процесса газовыделения при вспучивании легкоплавких глин //Строительные материалы. -1963. -№ 4. -С. 28-30.

103. Кобеко П.П. Аморфные вещества. -М.: Изд-во АН СССР, 1952. -136 с.

104. Ковалев М.Н. Определение пробивных напряжений при повышенных температурах. -М.: Электротермия, 1962. -Вып. 3. -30 с.

105. Козачун Г.У., Кильвандер Э.Я., Волковая Г.П. Эффективность применения фундаментов из термосвай //Строительное производство. -1983. № 3. -С. 11.

106. Коздоба JI.A. Методы решения нелинейных задач теплопроводности. -М.: Наука, 1975.-396 с.

107. Колесников B.C., Чуйко Е.Е. Оптимальное управление процессом теплопередачи между соприкасающимися разнородными телами //Физика и химия обработки материалов. -1980. -№1. -С. 9-15.

108. Кононенко В.В., Шихин АЛ. Экономия электроэнергии в строительстве. -М.: Высшая школа, 1990. 72 с.

109. Возведение фундаментов малоэтажных зданий и сооружений на просадоч-ных фунтах. -М.: Стройиздат, 1986. -156 с.

110. Коротеев Д.В. Производство работ по термоупрочнению фунтов. -М.: Стройиздат, 1983. -77 с.

111. Корюкин В.И., Чижевский В.Г. Экономика в зеркале энергетики //Урал. -1989. -№ 7. -С. 3-12.

112. Крапивина С.А. Плазмохимические технологические процессы. -Л.: Химия, 1981.-248 с.

113. Круглицкий H.H. Физико-химические основы регулирования свойств дисперсий глинистых минералов. -Киев: Наукова думка, 1968. -320 с.

114. Круглицкий H.H., Мороз Б.И. Искусственные силикаты. -Киев: Наукова думка, 1986. -237 с.

115. Кудрявцев A.C. Очерки истории дорожного строительства в СССР (дооктябрьский период). -М.: Дориздат, 1951. -189 с.

116. Кузяк В.А., Сухов A.A. Теплотехнические расчёты в производстве стекла. -М.-Л.:Трслешромиздат, 1940. 324 с.

117. Лебедев А.Ф. Почвенные и грунтовые воды. -М.-Л: Изд-во АН СССР, 1936. -306 с.

118. Леонович М.И. Термическая обработка грунтов //Труды Саратовского автомобильно-дорожного института. -Саратов, 1938. -Сб. 4. С. 206-335.

119. Леонтьева A.A. Определение плотности расплавленных горных пород и шлаков //Минеральное сырье. -1936. -№ 5. -С. 18-20.

120. Лехович B.C., Устинов Н.Д. Мощные лазеры и их применение. М.: Советское радио, 1980. - 275 с.

121. Липовский И.Е., Дорофеев В.А. Основы петрургии. -М.: Металлургия, 1972. -320 с.

122. Лисицын С.С. Пашацкий Н.В., Черников С.А. Расчет температурного поля в плите, оплавляемой движущимся источником. -Челябинск, 1985. -Деп. в ВИНИТИ 23.05.85, per. №3551-85.

123. Литваковский A.A. Плавленые литые огнеупоры. -М.: Госэнергоиздат, 1959. -88 с.

124. Литвинов И.М. Основные требования к проектированию и производству работ по термическому укреплению фунтов. -Киев: Госстройиздат, 1959. -116 с.

125. Литвинов И.М. Укрепление и уплотнение просадочных грунтов в жилищном и промышленном строительстве. -Киев: Будивельник, 1977. -298 с.

126. Литвинов И.М. и др. Обжиг лессовидных грунтов на глубину до 25 м //Основания и фундаменты. -1979. -№3. -С.7-9.

127. Лукашов В.П., Тимошевский C.B. Электродуговые плазмотроны //Плазмохимия 90 гг. -М.: Изд-во Миннефтегазпрома СССР, 1990. -С. 303-336.

128. Лурье М.Ю. Сушильное дело. -М.: Госэнергоиздат, 1948. -112 с.

129. Лыков A.B. Тепло- и массообмен в процессах сушки. -М.: Госэнергоиздат, 1956.-203 с.

130. Лыков A.B. Теория теплопроводности. М.: Высшая школа, 1967. - 599 с.

131. Лыков A.B. Тепломассообмен. -М.: Энергия, 1978. -480 с.

132. Лыков A.B. Михайлов Ю.А. Теория тепло- и массопереноса. -М.-Л.: Госэнергоиздат, 1963. -426 с.

133. Макмиллан П.У. Стеклокерамика. -М.: Мир, 1967. -263 с.

134. Мармер Э.Н и др. Исследование свойств графита при высоких температурах в вакууме. -М.: Электротермия, 1961. -Вып. 2. -С. 14-21.

135. Марчук Г.И. Методы вычислительной математики. -М.: Наука, 1977.-455 с.

136. Маслов H.H. Механика фунтов в практике строительства. -М.: Стройиздат, 1977.-320 с.

137. Материалы совещания по закреплению и уплотнению грунтов. -Киев, 1962. -458 с.

138. Материалы совещания по закреплению и уплотнению грунтов. -Тбилиси, 1964.-388 с.

139. Материалы к V Всесоюзному совещанию по закреплению и уплотнению грунтов.-Новосибирск, 1966. -691 с.

140. Материалы к VI Всесоюзному совещанию по закреплению и уплотнению грунтов. -М: Изд-во МГУ, 1968. ^196 с.

141. Материалы VII Всесоюзного совещания по закреплению и уплотнению грунтов. -JL: Энергия, 1971. -620 с.

142. Мельников C.B. и др. Планирование эксперимента в исследованиях сельскохозяйственных процессов. -JL: Колос, 1972. -200 с.

143. Митрофанов К.П., Сидоров Т.А. Стеклообразное состояние. JL: Наука, 1971.-151 с.

144. Михеев М.А. Основы теплопередачи. -M.-JL: Энергоиздат, 1949.-396 с.

145. Многодутовые системы / О.Я. Новиков и др. -Новосибирск: Наука, 1988. -133 с.

146. Моссэ A.JI, Буров И.С. Обработка дисперсных материалов в плазменных реакторах. -Минск: Изд-во Наука и техника, 1980. -205 с.

147. Найденов А.П. Рост и движение пузырей в стекломассе и расплаве глин //Науч. тр. НИИстройкерамика. -М.: Промстройиздат, 1975. -Вып. 8. -С. 35-40.

148. Найдёнов А.М. Сварочное производство. -1967. -№ 1. -С. 44.

149. Налимов В.В., Чернова H.A. Статистические методы планирования экстремальных экспериментов.-М.: Наука, 1965.-220 с.

150. Некрасова Н.М., Кацевич И.П., Евтюкова И.П. Промышленные электротермические установки. -M.-JL: Госэнергоиздат, 1961. -416 с.

151. Немчинов B.C. Экономико-математические методы и модели. -М.: Экономика, 1965.-32 с.

152. Нехорошев A.B. О процессах цементации (твердения) в системах «кремнезем вода» и «глина - вода» //ДАН СССР. -1965 -Т. 160. - № 2. -С. 416-419.

153. Никитин В.П. Способы термической обработки грунтов для дорожного строительства. -М.: Информавтодор, 1993. 40 с. (Обзорная информация; Вып.4).

154. Никитин В.П. Плазменные технологии для дорожного строительства /Материалы 1-ой международной научно-практической конференции «Современные проблемы дорожно-транспортного комплекса»: Тезисы докладов. -Ростов н/Д: Изд-воРГСУ, 1998. -С. 31-33.

155. Никитин В.П. Термически обработанные грунты в строительстве /Актуальные вопросы строительства и эксплуатации автомобильных дорог: Сб. науч. тр. -Омск: Изд-во ОмПИ, 1992. -С. 83-88.

156. Никитин В.П. Термическая обработка грунтов в дорожном строительстве и перспективы использования струйных плазмотронов /Всероссийская международная науч. техн. конф. «Автомобильные дороги Сибири»: Тез. докл. 4.1. Омск: Изд-во СибАДИ, 1994.-С. 58-59.

157. Новая керамика /Под общ. ред. П.П. Будникова. -М.: Стройиздат, 1969.-311 с.

158. Новые материалы и технологии. Экстремальные технологические процессы /Жуков М.Ф., Волокитин Г.Г., Скрипникова Н.К. и др. //Монография. -Новосибирск: Наука, Сиб. отделение, 1992. -183 с.

159. Овчаренко Ф.Д. Гидрофильность глин и глинистых минералов. -Киев: Изд-во АН УССР, 1961.-118 с.

160. Ожегов С.И. Словарь русского языка. -М.: Сов. энциклопедия, 1973. -846 с.

161. Онацкий С.П. Производство керамзита. -М.: Стройиздат, 1987. -333 с.

162. Орнатский Н.В. Грунтовые дороги. -М.: Изд во Наркомхоза РСФСР, 1938 — 368с.

163. Осипова В.А. Экспериментальное исследование процессов теплообмена. -M.: Энергия, 1969. -392 с.

164. Основания и фундаменты: Справочник /Под ред. Г.И. Швецова. -М.: Высшая школа, 1991. —383 с.1 '

165. Основы научных исследований /Под ред. В.И. Крутого, В.В. Попова. -М.: Высшая школа. 1989. —400 с.

166. Основы расчета плазмотронов линейной схемы /Под ред. М.Ф. Жукова. -Новосибирск: Изд.- во ИТФ, 1979. -146 с.

167. Осовец C.B., Пашацкий Н.В., Мосунов С.Е. Воздействие факела плазмотрона на преграду. -Челябинск, 1996.-17 с. -Деп. в ВИНИТИ, per. № 1276-В96.

168. Осташев H.A. О термическом методе укрепления лессовых оснований под промышленными сооружениями //Строительная промышленность. -1953. -№ 5. -С. 16-18.

169. Очерки физики и химии низкотемпературной плазмы /Под ред. П.С. Полака. -М., 1971.-^33 с.

170. Павлов В.Ф. Пути улучшения качества кислотоупорных изделий. -М.: ВНИИЭСМ, 1971.-37 с.

171. Павлов В.Ф. Физико-химические основы обжига изделий строительной керамики. -M.: Стройиздат, 1976. -240 с.

172. Павлушкин Н.М. Основы технологии ситаллов. -М.: Стройиздат, 1970.-352 с.

173. Пархоменко В.Д., Цыбульников JI.H., Краснокутский Ю.И. Технология плазмохимических производств. -К.: Выщашкола, 1991.-255 с.

174. Пашацкий Н.В. Теплофизические основы многодугового разряда и его использование в обработке диэлектрических материалов: Автореф. дис. д-ра техн. наук.-Екатеринбург, 1993.—46 с.

175. Пашацкий Н.В., Гончаров А.Н. Исследование вольт-амперной характеристики плазмотрона переменного тока с графитовыми электродами //Известия СО АН СССР, Сер. техн. наук. -1984. № 16. - Вып. 3. - С. 83-86.

176. Пашацкий Н.В., Кравченко И.Г. Исследование теплообмена между керамической пластиной и факелом движущегося плазмотрона //ИФЖ. -1984. -Т.46. -№3. -С. 466-469.

177. Пашацкий Н.В., Кравченко И.Т. Тепловые потоки в факеле плазмотрона с горячими электродами //ИФЖ. -1985. -Т.48. -№ 2. -С. 338-339.

178. Пашацкий Н.В., Лисицын С.Г. К модели дуги в поперечном потоке газа //ИФЖ. -1986. -Т.51. -№1. -С. 104-108.

179. Пашацкий Н.В., Молчанов Е.А. Эрозия графитовых электродов плазмотрона переменного тока //Известия СО АН СССР. Сер. техн. наук. -1980. -№8. -Вып. 2. -С. 62-65.

180. Пашацкий Н.В., Молчанов Е.А., Чулин С.А. Исследование температурного режима графитового электрода плазмотрона //ИФЖ. -1982. -Т.43. -№1. -С. 100-103.

181. Пашацкий Н.В., Осовец C.B. К расчёту температуры кольцевого электрода //ИФЖ. -1990. -Т.58. -№ 2. -С. 307-311.

182. Пашацкий Н.В., Кузина Т.В. Тепловые процессы при плазменном оплавлении строительных материалов//Физика и химия обработки материалов.-1987.-ЖЗ,-С.37-39.

183. Пашацкий Н.В., Прохоров A.B. Температурный режим обработки изделий движущимся плазмотроном /Нетрадиционные технологии в строительстве: Материалы международного научно-технического семинара. Ч. 1. Томск, 1999. -С. 161-163.

184. Пеликан А. П. Плавленые камни. -М.: Металлургия, 1959. -96 с.

185. Пехович А.И., Жидких В.М. Расчёты теплового режима твёрдых тел. -Л.: Энергия, 1976. -352 с.

186. Пичугин Е.Ф., Карабутова Е.А. Исследования в области химии и технологии стекла и керамики //Труды МХТИ им. Менделеева. -М., 1962. -Вып. 64. -С. 14-22.

187. Плазменная плавка/Г.А. Фарнасов и др. -М.: Металлургия, 1968. -180 с.

188. Плазменные процессы в металлургии и технологии неорганических материалов (К 70-летию академика H.H. Рыкалина). -М.: Наука, 1973. -243 с.

189. Подъяконов B.C. Термическое упрочнение грунтов в основаниях зданий и сооружений. -М.: Стройиздат, 1968. -89 с.

190. Полосина-Никитина Н.С. Пути экономии материальных и топливно-энергетических ресурсов при использовании материалов и отходов промышленности

191. Дорожные одежды и материалы: Сб. статей /ГипроДОРНИИ. М.: ЦБНТИ Минав-тодора РСФСР, 1984. -Вып. 43. - С. 14-21.

192. Приклонский В.А. Основы грунтоведения. -М., 1955. -4.1. -216 с.

193. Производство сборных железобетонных изделий: Справочник /Под ред. К.В. Михайлова, K.M. Королёва. М.: Стройиздат, 1989. - 447 с.

194. Радзивиловский В.Н. Напряжения, вызываемые нестационарными температурными полями газовых турбин: Автореф. дис. канд. техн. наук. -Омск, 1982. -20 с.

195. Ребиндер П.А. О формах связи влаги с материалами в процессе сушки //Тр. Всесоюзного научно-технического совещания по интенсификации сушки материалов. -М.: Профиздат, 1958. -С. 6-12.

196. Ребиндер П.А. Физико-химическая механика дисперсных структур //Физико-химическая механика дисперсных структур. -М.: Наука, 1966.-С. 3-28.

197. Ребиндер П.А. Физико-химические исследования процессов деформации твёрдых тел //Сб. к 30-летию Октябрьской революции. -М.: Изд-во. АН СССР, 1947-С. 123-130.

198. Реди Дж. Промышленное применение лазеров. -М.: Мир, 1981.-304 с.

199. Рекомендации по расчёту экономической эффективности технических решений в области организации, технологии и механизации строительных работ. -М.: Стройиздат, 1985. -128 с.

200. Ресурсосберегающие технологии керамики, силикатов и бетонов. Струшу-рообразование и тепловая обработка/Под общ. ред. A.B. Нехорошева. -М.: Стройиздат, 1991. -488 с.

201. РжаницынБА. Способы закрепления горных пород. -М., 1937.-121 с.

202. Роговой М.И. Технология искусственных пористых заполнителей и керамики.-М.: Стройиздат, 1973.-316 с.

203. Роде A.A. Почвенная влага. -М.: Изд-во АН СССР , 1952. -308 с.

204. Руденский A.B., Штромберг A.A. Снижение энергоёмкости строительстваасфальтобетонных покрытий за счёт применения местных каменных материалов //Дорожные одежды и материалы: Сб. статей /ГипроДОРНИИ. М.: ЦБНТИ Минав-тодора РСФСР, 1984. -Вып. 43.-С. 10-14.

205. Рудюк В.В. Дорожная одежда переменной прочности по ширине //Автомобильные дороги.-1990. -№ 10. -С. 12-14.

206. Руководство по выбору проектных решений фундаментов. М.: Стройиздат, 1984.- 193 с.

207. Руководство по расчету остаточных деформаций грунтов при динамических нагрузках. -М.: Стройиздат, 1967.-28 с.

208. Руководство по рентгеновскому исследованию минералов /Под ред. В.А. Франк-Каменецкого. -М.: Недра, 1975. -399 с.

209. Русин С.П. Гурвич О.С. Излучательная способность графитовых материалов. -М: Электротермия, 1965. -Вып. 46. -31 с.

210. Рыбьев И.А. Строительные материалы на основе вяжущих веществ. -М.: Высшая школа, 1978. -309 с.

211. Рыкалин H.H. Расчёты тепловых процессов при сварке. М.: Машгиз, 1951. -291с.

212. Рыкалин H.H., Кулагин И.Д., Николаев A.B. Тепловые характеристики взаимодействия плазменной струи с нагреваемым телом //Автоматическая саврка. -1963. -№ 6.-С. 3-13.

213. Рыкалин H.H., Николаев А.П., Кулагин И.Д. Тепловой поток в тело, взаимодействующее с плазменной струёй //ТВТ. -1965. -№ 6. -С. 871-878.

214. Рыкалин H.H. и др. Тепловые характеристики взаимодействия плазменной струи с нагреваемым телом//Автоматическая сварка.-1963.-№ 6.-С.7-10.

215. Рыкалин H.H., Ребиндер П.А., Долгополов H.H. Применение низкотемпературной плазмы в технологиях строительных материалов //Строительные материалы. -1972.-№1.-С. 7-8.

216. Сайбулатов С.Ж. Ресурсосберегающая технология керамического кирпича на основе зол ТЭС. -М.: Стройиздат, 1990. -248 с.

217. Саульев В.К. Интегрирование уравнений параболического типа методом сеток. -М: Физматгиз, 1960. -138 с.

218. Сборные покрытия автомобильных дорог /Под ред. В.М. Могилевича. М.: Высшая школа, 1972. - 384 с.

219. Семёнов В.А. Оценка энергозатрат при эксплуатации дорог //Эксплуатация автомобильных дорог: Сб. науч. тр. /ОмПИ. Омск, 1989. -С. 141-146.

220. Семёнов В.А. Энергозатраты в дорожном строительстве США // Автомобильные дороги -1990. -№ 2. -С. 22.

221. Сергеев Е.М. и др. Грунтование. -М.: Изд-во МГУ, 1971. -596 с.

222. Скрипникова Н.К. Технология производства строительного композита путём форсированного ввода концентрированных потоков плазмы в обрабатываемый объект /Автореф. дис. д-ра. техн. наук. Томск: ТГАСА, 1999. - 46 с.

223. Скрипникова Н.К., Петраченко В.В., Жарова И.К. Взаимодействие плазменных потоков с поверхностью строительных материалов / Нетрадиционные технологии в строителвстве: Материалы международного научно-технического семинара. Ч. 1.-Томск, 1999.-С. 88-93.

224. Сиротюк В.В. Механические свойства плавленых грунтов //Изв. вузов. Стр-во.» 1998.-№ б.-С. 128-130.232. ¡Сиротюк В.В. Основы плазменной технологии укрепления грунтов в условиях строительной площадки: Монография. -Омск: Изд-во СибАДИ, 1999. 228 с.

225. Сиротюк В.В. Основные этапы развития теории и практики термического укрепления грунтов в строительстве //Строительство в новых хозяйственных условиях: Сб. науч. тр. Омск: Изд-во СибАДИ, 1997. -С. 47-52.

226. Сиротюк В.В. Фазовые превращения и изменения свойств грунтов при плазменной термообработке //Геоэкология. Инженерная геология. Гидрогеология. Геокриология. 1999. -№ 2. -С. 138-144.

227. Сиротюк В.В. Энергетическая оценка плазменной технологии устройства термогрунтовых свай //Изв. Вузов. Строительство. -1999. -№11. -С. 9-14.

228. Сиротюк В.В., Архипов В.А. Технология изготовления термогрунтовых свай на строительной площадке с помощью генератора низкотемпературной плазмы //Основания, фундаменты и механика грунтов. -1999. -№ 6. -С. 24-27.

229. Сиротюк В.В., Пуртова А.Т., Зорина Н.М. О гидравлической активности экибастузской золы-уноса //Строительство и эксплуатация автомобильных дорог в условиях Сибири: Сб. науч. тр. -Новосибирск, 1978. -С. 14-20.

230. Сиротюк В.В., Никитин В.П., Люзе В.Л. Изготовление термогрунтовых свай с использованием генераторов низкотемпературной плазмы //Сб. науч. тр. СибАДИ. -Омск, 1992.-С. 12-16.

231. Слободкин Д.С. Закрепление плавунов электроплавлением по контуру выработки //Уголь Украины. -1959. -№11. -С. 8-10.

232. Словарь иностранных слов. -М.: Русский язык, 1981. -624 с.

233. Смирнов A.B., Малышев A.A., Агалаков Ю.А. Механика устойчивости и разрушения дорожных конструкций. -Омск: Изд-во СибАДИ, 1997. -91с.

234. Смирнов A.B., Сиротюк В.В., Александров A.C. Усиление оснований сборных покрытий термогрунтовыми несущими элементами //Труды СибАДИ. -Омск: Изд-во СибАДИ, 1998. -Вып. 2, ч. 1. -С. 162-169.

235. Смирнов A.B., Сиротюк В.В., Александров A.C. Скрытоколейные дорожные одежды с усиливающими элементами //Труды СибАДИ. -Омск: Изд-во СибАДИ,1998. -Вып.2, ч.1. -С. 169-176.

236. СН 509-78. Инструкция по определению экономической эффективности использования в строительстве новой техники, изобретений и рационализаторских предложений. -М.: Стройиздат, 1979. 65 с.

237. СНиП 2.02.01 83*. Основания зданий и сооружений /Минстрой России. -М.:ШЦПП, 1995.-48 с.

238. СНиП 2.02.03-85. Свайные фундаменты /Госстрой СССР. М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1986.-48 с.

239. Советский энциклопедический словарь /Под ред. A.M. Прохорова. -М.: Сов. энциклопедия, 1981.-1600 с.

240. Соколов Л.А., Шильников В.А. Работы по изучению глин для клинкера. -Л.: Изд-во ДорНИИ, 1933. 55 с.

241. Сомервилл Дж. Электрическая дуга.-М.-Л.:Госэнергоиздат, 1962.-219 с.

242. Справочник по добыче и переработке нерудных строительных материалов /Под ред. В Л. Валюжинича. Л. : Стройиздат, 1975. - 576 с.

243. Справочник по производству стекла /Под ред. И.И. Китайгородского и С.И. Сильвестровича. -М.: Стройиздат, 1963. -Т. 2. -815 с.

244. Стрелов К.К. Структура свойства огнеупоров. -М.: Металлургия, 1972. -216 с.

245. Строганов A.C. Моделирование оснований сооружений и его практические результаты //Основания, фундаменты и механика грунтов. -1995. -№ 4. -С. 2-5.

246. Стрэнг Г., Фике Д. Теория метода конечных элементов.-М.: Мир, 1977.-352 с.

247. Сурис А.Л. Плазмохимические процессы и аппараты. М.: Химия, 1989. -304 с.

248. Тарасов В.В. Новые вопросы физики стекла. -М.: Стройиздат, 1959. -270 с.

249. ТёмкинА.Г. Обратные методы теплопроводности. -М.: Энергия, 1973.-464 с.

250. Теоретические основы сварки /Под ред. В.В. Фролова. -М.: Высшая школа, 1970.-592 с.

251. Теория термической электродуговой плазмы. 4.1. Методы математического исследования плазмы /М.Ф. Жуков и др. -Новосибирск: Наука, 1987. -297 с.

252. Теория термической электродуговой плазмы. 4.2. Нестационарные процессы и радиационный теплообмен в термической плазме /М.Ф. Жуков и др. -Новосибирск:1. Наука, 1987.-287 с.

253. Теплообмен в электродуговом нагревателе газа /А.Г. Шашков и др. -М.: Наука, 1974.-152 с.

254. Техника высоких температур /Под ред. Н.Э. Кэмпбелла. -М.: Иностр. лит-ра, 1959.-396 с.

255. Технология строительного и технического стекла и шлакоситаллов //В.В. Полляк и др. -М.: Стройиздат, 1983. -432 с.

256. Тимофеев A.A. Сборные бетонные и железобетонные покрытия городских дорог и тротуаров. М. : Стройиздат, 1986.—315 с.

257. Тихонов А.Н., Самарский A.A. Уравнения математической физики. -М.: Наука, 1966.-724 с.

258. Трегуб A.C. Методические рекомендации по технологии электротермического закрепления просадочных грунтов на глубину до 25 м. -Киев: НИИСК, 1983.-50 с.

259. Уваров Б.В. Методика экспериментального определения параметров нелинейно-деформируемого основания комбинированного типа //Основания, фундаменты и механика грунтов. -1976. -№ 1. -С. 28-30.

260. Углов A.A. и др. Расчет профиля фазового перехода при поверхностном оплавлении подвижным источником тепла//Физ. и хим. обработка материалов. -1980. -№1. -С. 3.

261. Уокер П. Реакции углерода с газами //Реакции углерода с газами. -М.: Иностр. лит-ра, 1963. -С. 9-125.

262. Файт У. И др. Флюиды в земной коре. -М.: Мир, 1981. -436 с.

263. Фёдоров C.B. Температурные поля и деформации деталей цилиндропоршне-вой группы автомобильного двигателя: Автореф. дис. канд. техн. наук. Омск, 1989. - 19 с.

264. Фёдоров C.B., Холмянский И.А., Радзивиловский В.Н. О выборе шага по времени при решении нестационарных задач теплопроводности /СибАДИ. Омск, 1987. - 8 с. -Деп. в ВИНИТИ03.12.87, № 8493 -В87.

265. Физика и техника низкотемпературной плазмы /Под ред. C.B. Дресвина. -М.: Атомиздат, 1972. -352 с.

266. Филатов М.М. Улучшение глинистых грунтовых дорог обжигом. -М.:

267. Транспечать НКПС, 1928. -114 с.

268. Финкель В.А. и др. Влияние температуры обжига и выдержки на фазовый состав и структуру керамической основы облицовочных плиток //Тр. НИИСтройке-рамика. -М., 1984. -Вып. 54. -С. 76-84.

269. Финкельнбург В., Меккер Г. Электрическая дуга и термическая плазма. -М.: Иностр. лит-ра, 1961. -188 с.

270. Фок В.А. Освещённость от поверхностей произвольной формы //Труды

271. ГОИ.-М., 1924. -Т.З. -Вып. 28, -С. 14-19.г ■

272. Хикс Ч. Основные принципы планирования эксперимента. -М.: Мир, 1967. -406 с.

273. Химическая технология керамики и огнеупоров /Под общ. ред. П.П. Будни-кова и Д.Н. Полубоярского. -М.: Стройиздат, 1972. 551 с.

274. Химический энциклопедический словарь.-М.: Сов. энциклопедия, 1983.-792с.

275. Химия высоких энергий /JI.T. Бугаенко и др. -М.: Химия, 1988. -368 с.

276. Цытович H.A. Механика грунтов. -М.: Высшая школа, 1983. -288 с.

277. Черняк Я.И. Некоторые вопросы теории вспучивания легкоплавких глин и пеностекла //Науч. тр. НИИстройкерамика.-М.: Промстройиздат, 1958.-Вып.13-С. 136-154.

278. Чижский А.Ф. Сушка керамических материалов и изделий. -М.: Стройиздат, 1971.-177 с.

279. Чудновский А.Ф. Теплофизические характеристики дисперсных материалов. -М.: Физ-мат. издат, 1962. -456 с.

280. Шаров B.C. Глина как растворимая монолитная порода и связность грунтов //Основания и фундаменты. -1958. -№ 21.-С. 9-11.

281. Шлыков A.B. Исследование механизма и кинетики важнейших физико-химических процессов, происходящих при обжиге керамических и вяжущих материалов /ВНИИСТРОМ. -М., 1963. -133 с.

282. Шорин С.Н. Теплопередача. -М.: Высшая школа, 1964. 490 с.

283. Эйтель В. Физическая химия силикатов. -М.: Иностр. лит-ра, 1962. -1055 с.

284. Электродуговые плазмотроны /Под. ред. М.Ф. Жукова. -Новосибирск: Издво ИТФ СО АН СССР, 1980. -84 с.

285. Электродуговые плазмотроны с межэлектродными вставками /М.Ф. Жуков, А.С. Аныпаков, И.М. Засыпкин. -Новосибирск: Наука, 1981. -222 с.

286. Эрастов А.Я. Энергосберегающие технологии в строительстве и ремонте дорог //Пути совершенствования технологических процессов при строительстве и эксплуатации автомобильных дорог: Тезисы Всесоюзн. конф. -Владимир, 1987. -С.12-13.

287. Эсибен Э.М. Плазменно-дуговая аппаратура. -Киев: Техника, 1971.-161 с.

288. Юрданов А.А. Особенности глубинного обжига фунтов и перспективы его совершенствования //Основания, фундаменты и механика фунтов. -1978. -№6. -С. 14 -16. j

289. Юрданов А.П. Термическое упрочнение фунтов в строительстве. -М: Стройиздат, 1990. -128 с.

290. Ярошев Д.М. Проблемы комплексной механизации и энергетический метод. М.: Госстройиздат, 1958. - 118 с.

291. Ardenne M.u.a. Technique, 1963, Bd. 18, №10, S 645.

292. Brindley G.W., Hunter K. "Mineral Magas.", 1955, V. 30, № 228 p. 574.

293. Brindley G.W., Udagdwa S. "J. Am. Ceram. Soc", 1960, v. 43, p. 59.

294. Camancho S.L. Industrial worthy plasma torches: State-of-the-art. Pures. Appl. Chem. Vol.60. № 5, p.619-632,1988.

295. Denis G.e.a. Machine Modem, 1964, № 667, Sill.

296. Denis G.e.a. Machine Modern, 1964, № 668, S 123.

297. Fickentscher S., Liebl H. Invoice lit a glazovani v zavodech navurovu zdravotnike Ceramic //Skald a ceramic, 1980, T. 30. № 5. -S. 140-145.

298. Graqer F. Enerqiebedaif in Strabenbau. Strain and Tiefbau, 1982, № 9, s. 18-24.

299. Grien- Kelly R. Clay min. Bull., 1962, 24,1.

300. Heberlein J.Y., Melilli W.J., Digne S.V., Reed W.H. Adaptation of non-transferred plasma teaches to new applications of plasma systems. JSPS-9, Workshop on industrialplasma applications. Italy, 1989, vol.2, p. 1-8.

301. Lachman J.M., Everhart J.O. J. Am. Ceram. Soc., 1956, v. 34, № 1, p. 323.

302. Mazzahl H. Ber. Deutsche Keram, 1955, Bd. 32, № 7, S. 203.

303. Mersi G., Choi Y.KJ The uniqueness of the end-of-primary (EOP) void ratio-effective stress relationship // Proc. of the 11-th Intern. Confine Soil Mechanics and Foundation Engineering, San Francisco, 1985. V. 2. - Pp. 587-590.

304. Neurath P.W.a.o. J. Appl. Phys., 1963, V. 34, № 2, p. 277.

305. Roy R. et. al. "J. Am. Ceram. Soc. ", 1955, V. 38, № 5, p. 198.

306. Stratuss H.E. Studies of thermal conductivity of polycrystalline graphite of high temperatures. Proc. of the Fourth Conf. on Carbon. Buffalo, New York. Pergamon Press, Oxford, 1960, p. 473-481.

307. Symposium onNucleation and Crystallization in Glasses and Melts. -Ohio, 1962.

308. Tobey A.C. Iron and Steel Eng., 1963. V.40, № 2, p.l 15.

309. Tooley F.V. Handbook of Glass Manufacture, V. П, New York, 1960.

310. Vogel W. Structur and Crystallization der Glazier Leipzig, 1965.

311. Weinberg FJ. Sean times for old Flames //Physies, bulletin: Publ. month by the Institute of Physics and the physical society. London. 1982. vol. 33, №4. P. 124-128.

312. Weymann H. D. Amer. Ceram. Soc., 45, 517,1962.

313. Пат. 2062831, Россия. Способ изготовления термогрунтовых свай /В.В. Си-ротюк. ;

314. Пат. 2065517, Россия. Способ плазменной термообработки грунтов /В.В. Си-ротюк, B.JI. Люзе, С.В. Симанцов.327. Пат. 38082, ГДР.328. Пат. 3024350, США.329. Пат. 3047709, США.330. Пат. 3140421, США.

315. А.с. 495414 СССР, Кл. Е 02 D3/11. Устройство для термического укрепления грунта /В.И. Матошин и др. (СССР).

316. А.с. 576366 СССР, Кл. Е 02 D3/14. Устройство для термического укрепления фунта /Ю.Ю. Варламов, Л.Э. Лихачева (СССР).

317. А.с. 582363 СССР, Кл. Е 02 D3/14. Устройство для термического укреплениягрунта /И.В. Степура и др. (СССР).

318. A.c. ;649786 СССР, Кл. Е 02 D3/12. Устройство для термического укрепления грунтов РГ. Погосян (СССР).

319. A.c. 837998 СССР, Кл. Е 02 D3/11. Устройство для термического укрепления грунта/В.Ф. Гречко (СССР).

320. A.c. 850802 СССР, Кл. Е 02 D3/11. Способ термического укрепления грунтов /Юрданов и др. (СССР).

321. A.c. 910928 СССР, Кл. Е 02 D3/11. Способ термического укрепления грунтов /А.П. Юрданов и др. (СССР).

322. A.c. 1006607 СССР, Кл. Е 02 D3/11. Способ изготовления фунтовой сваи /А.П. Юрданов (СССР).339JA.C. 1028774 СССР, Кл. Е 02 D3/11. Способ изготовления термофунтовой сваи / А.П. Юрданов и др. (СССР).

323. A.c. 1350223 СССР, Кл. Е 01 D21/02. Установка для термического укрепления верхнего слоя фунта /Ю.В. Варламов (СССР).

324. A.c. 1415414 СССР, Кл. Е 02 D3/11. Способ термического укрепления фунта под фундаментом /А.П. Юрданов, Г. П. Гусева (СССР).

325. A.c. 1423690 СССР, Кл. Е 02 D3/11. Способ термического закрепления фунта / Э.Я. Кильвандер, С.Б. Ухов (СССР).

326. A.c. 1430459 СССР, Кл. Е 02 D3/11. Способ термического укрепления проса-дочного фунта /А.П. Юрданов и др. (СССР).

327. A.c. 1435703 СССР, Кл. Е 02 D3/11. Способ термического укрепления проса-дочного фунта /А.П. Юрданов, Г.П. Гусев (СССР).

328. А.с 1444472 СССР, Кл. Е 02 D3/11. Способ термического укрепления фунта /А.П. Юрданов и др. (СССР).

329. A.c. 1452883 СССР, Кл. Е 02 D3/11. Способ термического укрепления проса-дочного фунта /А.П. Юрданов и др. (СССР).

330. A.c. 13903000 СССР, Кл. Е 02 D3/11. Способ термического укрепления фунта в виде опоры / А.П. Юрданов и др. (СССР).348. ¡A.c. 444856 СССР, Кл. Е 02 D3/11. Способ укрепления фунта /B.C. Шибако-ва (СССР).560

331. Свидетельство на полезную модель № 9856. Основание под жесткое дорожное покрытие /A.C. Александров, В.В. Сиротюк, A.B. Смирнов (Россия).

332. Разработка прогрессивных технологий строительства автомобильных дорог с использованием местных материалов (91-89, промежуточный): Отчёт о НИР / СибА-ДИ; Руководитель В.П. Никитин. -Омск, 1989. 88 с.

333. Разработка прогрессивных технологий строительства автомобильных дорог с использованием местных материалов (91-89, промежуточный): Отчёт о НИР / СибА-ДИ; Руководитель В.П. Никитин. -Омск, 1990. -109 с.

334. Разработка прогрессивных технологий строительства автомобильных дорог с использованием местных материалов (91-89): Отчёт о НИР в 3-х томах / СибАДИ; Руководитель В.П. Никитин. -Омск, 1991. -326 с.

335. Разработка оборудования для устройства свайных оснований из термообра-ботанных фунтов (49-91): Отчёт о НИР / СибАДИ; Руководитель В.П. Никитин. -Омск, 1991.-52 с.

336. Исследование возможности применения энергонасыщенных технологий в дорожном строительстве: Отчёт о НИР /СибАДИ; Руководитель В.П. Никитин. -Омск, 1992.-102 с.1. ВНСС

337. Ханты-Мансийский Автономный округ Тюменская область

338. Закрытое акционерное общество1. Варьеганнефтеспецстрой626448 г.Радужный, Тюменская область телефон: (34668) 3-90-21

339. ИНН 8609002658 Расчетный счет№ 40702810103000004327 В ФЗАО банка "Капитал" Корр.счет N9 30101810300000000703 г.Радужного БИК 047165703факс: (34668) 3-82-11

340. Е-таИ: vnss@rdgii.wsnet.ni. vssu@hmansy.wsnet.ru7 о■ 2.<г-(Г-о * №

341. Проректору по научной работе СИБАДИ профессору Смирнову А.В.

342. На основании выше изложенного предлагаем:

343. Заключить договор о намерениях и, далее, договор о внедрении научно-технической продукции.

344. При выполнении соответствующих мероприятий по организационно-технической подготовке экспериментальное внедрение предлагаемой технологии может быть начато в 2001-02 гг.

345. АДМИНИСТРАЦИЯ ОМСКОЙ ОБЛАСТИ

346. ОТДЕЛ КАПИТАЛЬНОГО СТРОИТЕЛЬСТВА644002, г.Омск, ул. Красный Путь, 5 тел.246-809, факс 246-7В9¿¿¿еМ^ 2000 г. № 0/-3<РЗ> наыаотПроректору

347. Опытный машиностроительный завод "СТРОЙТЕХНИКА"1. Исх № " " 2000 г

348. Проректору по научной работе Сибирской автомобильно-дорожной академии Смирнову А.В.

349. Завод "Стройтехника" в содружестве с СиБАДА может наладить выпуск этих установок.р\с 40502810445370100017 в Октябрьском отд.7008 СБ РФ Россия,644035,г.Омск БИК 045209673 к\с 30101810900000000673 пр.Губкина,

350. ИНН 5501016427, ОКПО 01249718,ОКОНХ 14941 тел\факс(3 812) 66-41-54,66.19-51,66-52-03

351. Материалы диссертационной работы В.В. Сиротюка на тему «Плазменная технология термического укрепления грунтовых оснований зданий и сооружений» рассмотрены и получили одобрение на техническом совете предприятия «Омскавтодор».

352. Проректору по научной работе СибАДИ проф. А.В. Смирновудоктор'1. Главны1. ШипицынИ

353. Строительство этих объектов предполагается осуществить в 2001 гона №от1. СПРАВКА1. ДУ1. К.К. Еловских4,5

354. Грунт зем. полотна суглинок0,20 Грунтощебень в соотношении 50 % щебня + 50 % грунта 0,12 - Щебёночная смесь С-4по ГОСТ 25607-97 0,06 Асф.бет. плотн. из гор. смеси Мелкозернистый, тип Б, марка Ш

355. Грунт зем. полотна суглинок Термогрунтовыеусиливающие элементы 0,10 Золоминеральная смесь - 0,14

356. Асф.бет. плотн. из гор. смеси 0,06

357. Мелкозернистый, тип Б, марка Ш

358. Рис. 1. Конструкции дорожной одежды на автомобильной дороге

359. Подъезд к с. Кайдаул»: а типовая; б - экспериментальная, скрытоколейная с термогрунтовыми усиливающими элементами

360. Рис.2. Экспериментальная конструкция сопряжения моста с насыпью на мостовом переходе через р. Оша у с. Крайчиково