автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Перераспределение усилий в подсилосных конструкциях элеваторов при режимных нагружениях

¡г ^

МОСКОВСКОЙ ОРДМА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ 1ШЕКЕРН0-СТР011ТЕЯЬНЬт ИНСТИТУТ им. В.В.ШШШЕВА

На правах рукопяси

ФШУХ ВАЕЛЬ 1ШР1!ВИЧ

ПЕРЕРАСПРЕДЕЛИМЕ УЗШй В ПОЖШОСШХ КОНСТРУКЦИЯХ ЭЛЕВАТОРОВ ПРИ РЕШМНИ КАГРУКЭШХ

05.23.01 - Строительные конструкции, здания и сооружения

Автореферат диссертации аа соискание ученой степени кандатати технических нвук

Москза - 1991

\

Работа шполшяь в Московском ордена Трудового Красного Знсмани инженерно-строительном институте им.В.В. Куйбышева

Научный руководитель - доцент,квндатат технических наук Пухонто Л.Ы. .

Официальные оппоненты - доктор технических наук,профессор Щербаков £.Н. - кандатот технических наук Ушицкий М.У.

Ведущее предпригиа - ЩШ Промзернопроект Государственное- Комиссии при Совете Министров СССР по продовольствии и закупкам

Защита диссертации состоится " 21 " мая 1991 г. в"17°°" часов на заседании специализированного совета Д.053.П.01 в Московском инкенерно-отроительтном институте им. В.В.Куйбышева по адресу: Москва, Шлюзовая наб.,д.8 ауд. Ц (•

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке института

Просим Вас принять участие в защите и направить Ваш "отзыв по автореферату в двух экземплярах но адресу: 129337 Москва, Ярославское иоссе, д.26, МИСИ им.В.В. КуЯбашэва,ученый совет

Автореферат разослан " %■ " 1991 г.

I

Учений секретарь

специализированного совета.

доцент, кандитат

технических наук Фролов А.Н.

ОБПАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ стуальность таны.

В Сирийской Арабской Республике и странах Ближнего Востока сохраняется тенденция к расширении строительства силосных сооружений из яелезобэтона для хранения зерна или для последующей его переработки.

Зерновые хранилища из отдельно стоящи* или сблокированных силосов прямоугольной, произвольной ортогональной, полигональной или круглой формы в плане в значительной степени в условиях СССР и других стран возводятся на естественном основании. Результата исследований и практика элеваторостроенпя позволили развивать проектирование в направлении совместного расчета силосной чести и фундаментов с учетом взаимодействия сооружения с основанием.

С другой стороны следует принимать ьо внимание, что силосные сооружения в процесса их эксплуатации работают в режиме значительных переменнчх нагрузок, что особенно характерно для конструкций нодсилосных етакей.

Поэтому необходима оценка состояния железобетонных конструкций зерповкх элеваторов с учетом условий пх фектачв-ского наполнения-опоровнення в реальном масштабе времени.

Особенность работы додсшюсных конструкций в более широком смысле состоит в том, что хрош изменения во времени картинк напрнкегао-деформйроиаяного состояния сечечий ("внутренняя" статистическая неопределимость ), происходит перераспределение усилий мекду элементами статически неопределимой систему ("внешняя" статическая неопределимость ).

Величина реакций и моментов в колоннах в значительной степени зависят от характеристик основания, податливости фундаментной тшитн и- жесткости надсилосных частей силкорпуса в зависимости от прннятах в проекта конструктивных решений.

Напряженно-деформированное состояние яюлезоботовшх конструкций во многом формируется на этапах первичных загрует-ний. Специфика исследований данной диссертпцки проявляется в иручоют ягалезсбетонных иодсилосшх конструкций в состава конструктивной системы сооружения "вэрхнэе строение - фундаментная шита - деформируемое основание" и в увяэке с технологией возведения и окспдуатаций.

Проектирование подоилосши конструкций в атак условиях, принимая во , внимание пераменжость воздействий,' связано с прогнозированием напряженно-деформированного состояния конструкций путем моделирования раальных ьксплуатационных режимов и расчетом их несущей способности с учетом истории предав ствуюцих нагрукеша.

Целью диссертационной работа является экспериментальные и теоретические исследования нонряшнно-деформированного состояния , структурных изменений, перераспределения усилий в железобетонных элементах подешшених • отакей, разработка пол-огений методики расчета несущей способности подсшгосных конструкций с использованием исходных и трансформированных диаграмм деформирования.

Научная новизна работы заключается в следующем:

- разработана методика определения параметров продолжительности циклических нагрузок от зерна на элементы подсило-сного этапа за период первичных нагружений, предавствувдий нормальной эксплуатации сооружения;

- изучены особенности изменения напряженно-деформированного состояния, стабилизации н перераспределения внутренних усилий, структурные изменения в реиных фрагментах и стержневых армированных элементах с равной и разной осевой жесткостью при продолжительных циклических нагрузках;

- обоснованы предпосылки и предложена методике расчета несущей способности аелязобетоншх колонн подсшюсного етака при работе в составе системы "верхнее строение - фундамент -основание";

В результате численного эксперимента, выполненного с помощью пакета программ "ИКТЕР" получены данные о влиянии модуля деформаций основания и схемы загружения силосов на распределение и параметры усилий в элементех подсклосного атяка.

Достоверность результатов обеспечивалась следующими факторами: Бкспериментальние исследования выполнялись при над-, лежащем метрологическом обеспечении с использованием оборудования, проверенного на испытательных машинах более высокого масса, и образцовых динамометров в качестве енлонзмерителей;

сравнением результатов экспериментальных исследований с расчетными денными; сравнительным сопоставлением результатов испытаний по режимным и эталонным образцам-близнецам; дублированием серия испытаний; применением методов статической обработки экспериментальных донных т основа стандартных программ для персональных компьютеров.

Практическое значенья работы состоит в следующем:

.- параметры нагрузки, а так та дзгашо по прочности деформациям и усилиям использованы при подготовке, материалов проекта ВОН "Указания и проектировании подсилосных железобетонных конструкций с учетом фактических регшмов переменных длительных нагрукекий";

- разработаны ло-покения методики расчета годсилоспых конструкций с учетом рэюмоЕ: нагружешш н ' взаимодействия с осяовапкем;

- Диссертацгя выполнялась в развитие договоре JS 128 от 7 января 1983 года с Ишхлебопродукгов СССР по теш " Разработать рекомендации по повкязшпя вксплуатациокябК надежности зерновых элеваторов из сборного келозоСэтона".

На заэдту выносятся:

- методика и ¡«зульгатк испытаний опытных образцов фрагментов и стергтовнх элементов при циклических длительных, нагруюэяиях высокого уровня и кратковременных догружениях до разрушения в условиях стесненля дефэрмшпй;

-- результаты.исследования влияния штря?шшо-дефор?лфо~ ршиого состояния и продольного армирования на деформации усадки бетонных и армированных образцоп;

- методика расчета нссущей способности гелэзобв^онныд элементов с учетом трансформировании* диаграмм деформирсвашш с использованием програм "СООР-.'Г. "WORK";

- анализ результатов расчета подсилосных конструкций в системе "сооруггэшш • основягагэ" по по«соту прграмм "ОТ1ТЕР".

- статистическая оценка параметров продолжительных циклических нагрузок за период ггервичного "вгружения элеватора.

Апробация рз.богн: Рв'чультйты исследований отраяенн в

2-х публикациях и в материалах Всесоюзного координационного

совещания Госстроя СССР по проблеме "Эксплуатационная надежность инженерных сооружений при сложных нагружениях и воздействиях внешней среды" г.Ташент, 1990 г.; а так ке доложены на:

- Республиканской научно-технической конференции "Сове-ршенствовшие железобетонных констрщций, работающих на ело-, жные виды деформаций и их внедрения в строительную практику" (г. Полгаьа, 1989 г.);

- Всесоюзном научно-техническом совеаении "Расчет предельных состояний бетонных и железобетонных конструкций энергетических сооружений" г.Усгь-Нарва Эстонской ССР. 1990 г.

Объем выполненной работы: Диссертационная работа состоит из введения, четырех глав, списка литературы, приложения. Общий объем работы 240 стр. (без приложений), в том числе: 116 стр. машинописного текста, 89 рисунков ( 81 стр.), 22 таблиц ( 26 стр), библиографический список из 135 наименований (17 стр.) и 12 стр. приложения.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

В первой главе на ос н овании обзора исследований Болтянского Е.З., Мещерякова С.К., Варламова А.Н., Иссерс CD.Л., Латышева Б.В., Зухайли Е., Пятонкова В.М., Синицна А.П. Скорикова В.А., фрейфельда A.B. и другиих, дан анализ конструктивных решений подсилосных конструкции: колонн, подсило-еннх перекрытий, днищ силосов, воронок, фундаментов, узлов сопряжений и изучены их повреждения и дефекты.

Рассмотрены 2 схемы конструктивных решений.

В первой схеме передача нагрузки от верхнего строения на основание осуществляется через колонны, на которые опираются стены силоса и днища.

Во второй схеме - стелы силосов начинаются непосредственно от фундаментной плиты, подсилосное помещение образуется стенами и ограничивается сверху днищем, а снизу фундаментной шитой, конструктивно связанными с ними. Конструкция днии решается в виде плоских монолитных плит, и конических воронок с опиранием последних на пристенные колонны.

Общим недостатком решений с применением сборных фунда-

г.

ментов являются:

- вероятности гювшэнтя нагрузки на крайние колонны подсилосного этека и нарукнго стены силосов;

- повыпенлая я неравномерная по сравнению со сплошной

плиюй деформатипность, особенно в случае оснований с непостоянными свойствами, что может привести к неблагоприятному перераспределению усйлий в системе всего сооружения.

Приведены данныэ по воздействию нагрузок песеода первичного нагрукения на подсилосные конструкции. Параметры 7-к -цикловой модели первичных нагружений получены по результатам статистической обработки массива данных.

Основная адея первичной загрузки состоит в том, чтобы обеспечить равномерное обкатие грунтов основания в вксглуа-тационшй период работы силоса, а также умоньпшть опасность появления крена силосного корпуса в результате неравномерны* ' усадок.

На основании обобщения и анализа рассмотренного материала сформулированы основные задачи исследоьанш!.

Ек) второй главе дап внэлиз работы упругих и упруго-пластических стгтическя неопределимых систем при переменных нагрузках. Мслэдованая работы материалов и конструкций при переменных нагрузках с учетом фактора времени выполнялись Байковым В.Н., Попоеш H.H., Фроловым А.К., Матковым Н.Г., Карпенко H.H.; Мухамедиевым Т.Д. и другим авторам.

Отмечено, что спецификой доведения железобетонных подсилосных конструкций являются:

- самоуравноэекнннсо налряжеиое состояние элементов при полных разгрузках;

- процесс стабилизации иапряженно-дэфорляровашого состояния;

- остаточные усилия и доформации железобетонных элементов.' ■.''',' Путем численного эксперимента

изучено напряженное состояние подсилосннх конструкций в составе систомы "герхнее стрости - фундамент - дчфэр- • мируемоа основание" при разных характеристиках податливости основания и схемах загружения силосов.

Для выполнения расчетов на ЗШ использован программный

комплекс "ШИТЕР" разработанный в институте ЦНИИ ПЗП (к.т.н. Чшвшш Ю.Ю., Болтянский Е.З.) .

Соотношения Ы, Н и Q для наиболее нагруженной колонны показала, что сжатие является главным напряженными состоянием иодсилоснэй колонны, значения эксцентриситетов е=М/'Н малы и незначительно меняются с увеличением модуля деформаций основания Е с 500 т/м3 до 5.1Q4 г/и3 от 1,25 мм до 4,01 км.

Размах изменений усилий (моментов) при пустом и заполненном силосе характеризуется значениями коэффициента аоси-мметрии pN, ри, pQ при симметричной нагрузке:

Рн* 0,29 - 0,31. Рц= 0,28 - 0,32, pQ= 0,29 - 0,42

Установившееся напряженно-деформированное состояние в подсилосных конструкциях является результатом перераспределения на 3-х уровнях внутренних усилий, протекающего в условиях стесненного деформирования:

1-й уровень: между батоном и арматурой железобетонного

элемента;

2-й уровень: между неоднородными железобетонными елеме-

нтами вследствие статической неопределимость системы;

3-й уровень: между сооружениям в целом и деформируемым

основанием.

Для колонн подсялосного этеха наиболее характерно перераспределения продольных усилий 1-ого уровня.

В третьей главе представлена методика проведения вкспер-иментальнных исследований двух серий колезобетонных опытных образцов. Каждая серия состояла из 4-х фрагментов рам, представляющих железобетонные модели подсилосных конструкций и 4-х армированных призм, моделирующих работу подсилосных колонн. Доадая стойко входящая в рамный элемент, симметрично .армировались 4-мя продольными стержнями класса А-Ш диеме-тром 6 тш 10 мм.

Образцы серии отличались процентом продольного армирования и 'возрастом батона в момонт загрукения циклическими нагрузками.

Резноармированые фрагмента моделировали работу крайнего

узла подсилосиого атака силосного корпуса.

G учетом реальных условий фактического режима одновременного загрукения железобетонных конструкций подсилосного этака для испытаний опытных образцов приняты следующие характеристики параметров нагруяепия: продолжительность цикла - 7 суток, длительность загрузки - б суток, неполной нагрузки - 2 суток; уровень относительных цапрякешй прц нагрузке 0,8 , при разгрузке 0,25, количество

циклов 10.

Испытания до разрушения выполнялась в услошях постоян- , ства скорости деформирования.

В диссертации использован прием раздельного анализа составляющих продольных и поперечных деформаций ^хг»

•sc* Eaft 0 зависимости от тесла циклов, возраста бетона, начального уровня относительных напряжений.'

Исслэдовагая структурных изменений Сетона огранены в' работах Варга О.Я., Горбонова (i.A., Злочэвского A.B., Лужгаха О.В., Почтовика Г.Я. п других.

В качэствэ мер структурных изменений использован:!;

- якф&эренциэлыше коэКэд-лента поперечных деформаций ,

Ач"» ^^r, f ' ' . -

поп прод

- прирааднпе относительной скорости ультразвукового имя* ульса AV/Vt»100& ;

- прирвдегага объемной относительной деформации образца Ä6, определяете!! относительное изменение плотности бетокз; приращение эксцентриситета сзшмэндего усилия.

Зависимости опытных величин дофэрмаций усадки e3h(t) от времени выдержки для бэтошшх и гэлезоботонных образцов основных серий позволили оценить величины предельных значений деформаций усадки и проследить роль продольной арматуры в отношении их сдерживания. . , ' :

Влияние насыщения бетона арматуроЗ 'отразилось на величинах предельных деформаций усадкп п скорости стабилизации этих деформаций.

Другим результатом получению* а данной глава с использованием нелинейного регрессионного анализа, явилась оценка взаимосвязи между предельными деформациями усадки Egj^1 • л процентом продольного армирования цй (рисЛ):

а

У:П.1-1М •*♦».« «1М _

----1-1-

Рис Л. Зависимость продельных деформации усадки армированных и бетонных призм от процента продольного армирования.

" 57'2 - 23'6 •<^прод«) + 3.1 .(цпродЯ)г

В четвертой главе приведены основные результаты исследований фрагментов на 2-х этапах: продолжительными циклическими нагрукенияш при еысоких уровнях относительных сжимающих напряжений в бетоне )=о (М )/Я (г) и разрушающими кратковременными нагрузками. Рассмотрены особенности развития составляете продольных и поперечных деформеций на циклах, перераспределения и стабилизации внутренних усилий в условиях стесненного деформирования, вызванного статической неопределимостью моделей; изучено влияние параметров циклических нагрукегай на структурные изменения в железобетоне и характер диаграмм деформирования.

В результате циклических загружений фрагментов рам с равно- и рвзноврмированными стойками выявлено:

Сопоставление значений усилий в фрагментах и в близнецах-призмах на начальных и конечных циклах показывает, что при избранной схеме испытаний в стойках фрагмента с одинаковым армированием (однородные влементы) перераспределение усилий проявляется так же, как и в отдельном элементе (армированной прчгмэ-близнвце), то есть влияние "внешней" статической неопределимости здесь обозначается слабо. Продольные усилия к концу 10-го цикла в стойках фрагмента выросли на 212%-213%, а усилия в бетоне снизились на 7% и что соот-

И .

ветствует синхронному перераспределению внутрених усилий.

Процесс перераспределения и стабилизации внутренних усилий в фрагментах с различной осевой жесткостью стоек (ira-однородше элементы системы) в сравнении с работой прием-близнеца в оказался под влиянием наложения связей более выравненным. Усилия в арматуре выросли на 170-175%, при изменении их в призмах-близцецах на 238-280%. усилия в бетоно снизились соответственно с 9,3-8,8% до 9,1-8,236 (образец PM2-I).

. Стабилизация приращений деформации, наблюдаемпя при циклических нагрукениях фрагментов рам практически реализовн-валась с тем же особенностями, что и для армированных призм. Повышение уровня относительных напряжений в бетоне -r¡ < t) от 0,25 до 0,8 не сказалось на устойчивости процесса стабилизации.

Различие в уровнях продольных деформаций стоек и перераспределение усилий NB(t,t.) и Ns(t,t.) экспериментально подтвердило положение о том, что поело циклических нагрузок в яеупругих статически неопределимых системах возникают остаточные деформации и остаточша напряжения.

Стабилизация приращений упругих составякщих sel2 non9Pe4mix деформаций при циклических испытаниях армированных призм в основном завершилась на первых 2-х циклах (соответственно 34% и 25% от суши ирирщвтй на 10 штошх). Изменение процента продольного армирования ря5 с 1,УЛ% до 3,14% отразилось на перераспределений усилий ff, на 111%, Яв на 33$, старение бетона за отрезок времени с 56 сутон до 19G суток сказалось в снижении значений продольных деформштй на 5,7% и соответственно отразилось на скоропти процесс!! т стабилизации. Гис.2.

Испытания фрагментов до разрушения по методика, предложенной в диссертации, позволили построить полную диаграмму "N-e" деформировании железобетонных стоек и установить новую схему их деформирования (рис.3.).

Связь опытных значений N(t) и e(t) выражалась с помощью экспе-■ риментальной формулы в Риде полгаюмя четвертной, степени типа N(b) = а, 4- a1.s 4 a2.s2 »• а3-е5 + а^.в4, коэффиценты которого а, ; а1 ; а, ; а^; а4 находились мято-

а

с) N ОН

те-2

Я» Ш Ш 35 Ш 55 Е5Г" ге

ггиг-г-1. и-1.131. гмая ш г:риг-г-2, им. 13», тяда ш

г:риг-г

Е «1в»-;

Рис.3. Зависимость "N-6" в стойках фрагмента ТМ2-2.-дом наименьших квадратов.

Максимальные усилия на вершине диаграммы в стойках отличались незначительно (2-6*). В фрагменте МР1-3 усилия били соответственно равны 267,6 кН и 272,4 кН.

Предельное усилие на фрагмент при разных в стойках занимает промежуточное значение между максимальным и мини-мальнам значениям втого усилия в соответствующих желевобэ-■ тонных аналогах-призмах. Разрушения фрагмента начиналось с более "слабой" стойки, которая деформировалась по полной диаграмме "Ы-е" (кривая I рис.3), в другой стойке'"слабая" (кривая 2) проявилось изменение харвктера деформации. Установлено перераспределение продольных усилий мезду стойками фрагмента, достигающее значения 13,4$.

При изучении особенностей сопротивления железобетона разрушению сжимающими напряжениями высокого уровня бы^о обнаружено, что на участке о относительным уровнем нагрузки т)(1!)=М/Прязр от 0,3 до 0,9 эксцентриситет внутренних усилий менялся незначительно; начиная с уровня г}(Ю*0,8Э и до полного разрушения отмечался заметный "дрейф" эксцентриситета, отражающий переход от состояния накопления повреждений к макроразрушешно железобетонного образца. Структурные изменения, соответствующие такому состоянию, отразились в значениях диффэрэнциалыгсго коэффициента поперечной деформации, приращениях скорости ультразвука и объема

образца (рис.4).

пии-ц ,

. Рис.4. Влияние г-шмавди. напряжений в бетона образцов на относительные приращения скорости прохождения ультразвуковых. импульсов для армированных прлзм 2-й серии.

Насчет несущей способности фрагментов подсилосного эта-'&а с учетом последствий циклических нагружений эксплуатационного периода основан на использовании расчетной 3-х мерной модем.

Предполагается реализация предпосылок: I) полные остаточные деформации и напряжения являются алгебраической суммой напряжений и деформаций в результате усадочных процессов протекающих в бетоне стоек в условиях стеснения, а также остагочних ншрякокий и деформаций "г выражаются как:

сосг

-осг _с.и.с 6 - 6вй

„ОЯТ -С.И.О

0 " °вЬ

п.д.и.

-ост

гпй ес,н"с

ГД8 БЗП

-.С.н. с 8Н

соотвитствонно деформации и нвпряжэчия

состояния в бетоне или в арчптура в результате усадочных

процессов, протекающих в бетоне стоек (колот);

„ ; о°с! „ - соответственно остаточные деформации и п.д.н. п.д.н.

напряжения, вызванные перераспределением усилий в стесненных условиях.

2) Несущая способность фрагмента определяется несущей способностью "слабой стойки"

Деформационный и прочностной расчеты стоек фрагмента подсилосного этажа с учетом полных остаточных усилий и перемещений и трансформированных диаграмм деформирования были выполнены с помощью программ "ТОЯК", разработанной на кафедре железобетонных конструкций. Сравнение опытных и теоретических величин разрушающей нагрузки показало приемлемость данной методики (таблица I).

Несущая способность опытных колош Таблица I

Серия Шифр образ цов Хврак тер работы Трансформированные характеристики бетона Рвзруш. усилие, кН

с«** ' -МАХ 6Ь х10~5 Модуль упругости Б^.мПа п°п и №п и ¡Г

*ъ ыПа мПа

I ПАШ-1 Рек. 19.35 3.66 222.2 23870 230 197 1.17

ПАХ1-2 Эт. 19.81 4.06 210 24500 284 263 1.08

РМ1-1-1 Рея. 19.20 3.58 155 25500 257 260 0.98

ГМ1-1-2 Рек. 20.30 3.70 95 25300 262 263 0.99

II ПАН2-1 Рек. 23.56 4.42 279.4 29110 270 265 1.02

ПАХ2-1 Рек. 22.65 4.06 256 28000 330 322 1.03

РМ2-Т-1 Рек. 20.50|3.74 171 26510 279 255 1.09

РЫ2-1-2 Рек. 21.00)3.80 144 27100 287 265 1.08

ОБШИВ ВЫВОМН

I. Анализ работы железобетонных конструкций силосных корпусов показал, что существует значительная неравномерность в величинах усилий, воспринимаемых элементами подсило-

сных этажей. Путем численного эксперимента установлено, что перераспределение усилий в подсилосных колоннах в зависимости от податливости ' основания наиболее характерно для изгибающих моментов Ы и поперечшх усилий Q. величины которых могут моняться до 30-60$.

При разных схемах загружешш вариации усилий характеризуется коэффициентом асимметрии р = 0,29-0,32.

2.Установлены ышчения параметров режима нагрукения и предложена модель переменной длительной нагрузки на подсило-сные конструкции в форме 7-и равнобоких трапеций, соответствующая периоду первичных загрушний работы железобетонного силосного корпуса перевалочного типа. Продолжительность цикла составила от 16 до 49 суток.

3. В результате экспериментальных исследований фрагментов циклическим! длительными нагрузками, выявлено:

- процесс перераспределения и стабилизации внутренних усилий в .стойках железобетонных фрагментов с различной осевой жесткостью оказался по сравнению с работой армированных призм-близнецов Солее выравненным. Повышение уровня относительных напрякешй в бетоне T](t) до 0,8 практичэсш нэ сказалось на скорости процесса стабилизации, который завершался Ц00Л9 6-7 циклов.

4. Изменение процента лродольного аргафованля цй с 1,133 до 3,14$ отразилось на перераспределений усилий Ns на IIIS, Hb на 33£, старение бетона за отрезок времени с 56 суток до 196 суток сказалась на снижении значений продольных деформаций на 5,755 и соответственно отразилось на скорости процесса их стабилизации.

б. Испытания фрагментов до разрушения по методике, прэ-длокенной в диссертации, позволили построить полкую диаграмму "Н-Е" деформирования валезобетонных стоек к установить новую схему работы фрагментов на стадии разрушения. Экспериментально подтверждено перераспределение иродольык усилий мещзу стойками фрагмента под влиянием налоиешя связей достт'акцаэ значения 13,42.

6. Структурные изменения в железобетонных стойках характеризовались изменениями в значениям дифференциального коэффициента поперечной деформации бетона До, приращений скора-

IT.

сти ультрозвука AV/V,-100«, объема образца А8 и "дрейфом" равнодействующей внутренних усилии Ae„.

7. Методика расчета с применением 3-х мерной модели и трансформированной диагргкма деформирования бетона и армату-ри, отражающая структурные измонэшя, позволила с помощью программ 'СООР-М" и "ШНК" виполнить расчет несущей способности фрагмента, результаты которого достаточно близко совпали с данными эксперимента.

Основные положения диссертации изложены в следующей работе:

' I. Пухонто Л.М., Фаллух В.Ш. "Экспериментальные исследования особенностей работа сжатых элементов подсилосного этажа при переменных нагрузках. "ННЮШсельстрой. Совершенствование методов расчета и конструктивных решений сельскохозяйственных зданий. Москва, 1990.

2. Фаллух В.Ш. "Перераспределение усилий в железобетонных колоннах зерновых элеваторов, которые привидет к более экономичности и прочности бетона". Журнал "Арабский Инженер" г. Дамаск, Н Н.М./М/ИВ, 7.05.1990.

Подписано в печать 5,05.91 Формат 60x84V16 Печать офс. И-178 Объем I уч.-изд.л. Т.100 Заказ^ Бесплатно

Ротапринт МИСИ им.В.В.Куйбышева