автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Особенности расчета прочности наклонных сечений в статически неопределимых и консольных железобетонных балках

На ираВЗХ руКОшЮИ

РГ^ од

Пшеунова Людмила Ибрагимовна

2 1} цт 20

ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА ПРОЧНОСТИ НАКЛОННЫХ СЕЧЕНИЙ В СТАТИЧЕСКИ НЕОПРЕДЕЛИМЫХ И КОНСОЛЬНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ БАЛКАХ

Специальность 05.23.01 - строительные конструкции, здания и сооружения

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Ростов-на-Дону - 2000

JL

Работа выполнена б Карачаево-Чфкесском государственном текнож гическом институте на кафедре «Строительное производство и инжснфнь конструкции»

Научный руководитель кандидат технических наук.

доцент Д.Х. Касаев

Официальные оппоненты: - Заслуженный деятель науки

и техники России, доктор технических наук, профессор РЛ Машин

-Старший научный сотрудник, кандидат технических наук, Ю.А. Пойменов.

Ведущая организация - Северо-Кавказский проектный

и научно-исследовательский институт «СевкавНИПИагропром»

Защита состоится " 44 " 'ОЦ 2000г. в 10-15 час. на заездаж специализированного совета Д.063.64.01 в Ростовском государственнс строительном университете по адресу: 344022, г. Ростов-на-Дону. ул. Социал стическая, 162, ауд. 232.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке университета.

Просим принять участие в защите и направить отзыв по указанно1 ад])есу в 2-х экземптарах.

Автореферат разослан " У " utULfmiPx 2000г.

Ученый секретарь дисартащюнного__^^<Л> у

совета, доктор технических на^———-Г.В. Несветаев

Н тл-шл^

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Совершенствование методов расчета конструкций по обеспечению надежности и экономичности является актуальной проблемой при проектирова-шп1 зданий и сооружений, возводимых та железобетона. При проектировании железобетонных конструкций одним из основных является расчет на действие поперечных сил, определяющих размеры поперечного сечения и количество арматуры элемента.

Используемая в настоящее время методика расчета железобетонных элементов, принятая в СНиП 2.03.01-84*, не в полной мере отражает особенности внешних воздействий и конструктивных решений в элементах, имеющих зоны знакопеременных моментов и двойное армирование в сечении. К этому классу инструкций относятся перемычки, неразрезные и консольные балки, рамные системы и т.д. Сам факт увеличения насыщенности сечений продольной арматурой в зоне знакопеременных момешов заставляет обратить внимание на ее использование в расчетах на поперечную силу. Проведенные ранее исследования также подтверждают необходимость учета продольного армирования в расчетах на поперечную силу.

В диссертационной работе приведены результаты экспериментально-теоретических исследований и анализ ранее выполненных работ по уточнению атияния различных факторов, особенно поперечного и продольного армирования в зоне знакопеременных моментов, на прочность наклонных сечений.

На основе анализа экспериментальных данных сделаны предложения по усовершенствованию методики расчета железобетонных элементов, как с использованием ЭВМ, так и с помощью практических приемов.

Предложенная методика позволит усовершенствовать расчеты на по пе|зечную силу в ограниченной области с позиции единого подхода.

Целью диссертационной работы является совершенствование метода расчета прочности железобетонных элементов по наклонным к продольной оси сечениям в зоне действия знакопеременных моментов.

Автор защищает:

- разработанную методику расчета железобетонных конструкций, разрушающихся по наклонным сечениям в зоне действия двузначных изгибающих моментов и постоянных поперечных сил;

- экспериментальные данные по уточнению влияния поперечного армирования на несущую способность консольных балок;

- методик}'' расчета по наклонным сечениям в зоне действия знакопс ременных изгибающих моментов, учитывающую влияние продольного арми рования.

Научную новизну работы составляют:

- обобщение экспериментальных данных и теоретических исследова ний последних лег с целью получения основы для разработки новой мелодию расчета конструкций, разрушающихся по наклонным сечениям;

- методика определения прочности по наклонным сечениям с учете» особенностей у частков со знакопеременными изгибающими моментами;

- новые экспфименгальные данные по уточнению влития \omviu (поперечного армирования) на несущую способность при различном продать ном армировании;

- рекомендации по расчету несущей способности железобетонных кои струкций, разрушающихся по наклонным сечениям в зоне знакопеременны моментов.

Достоверность полученных экспериментальных результатов обеспечс на применением метрологически аттестованных приборов и установок, досте точной воспроизводимостью экспериментальных величин, сравнением их аналогичными результатами, полученными отечественными и зарубежным учеными. Достоверность теоретических решений проверялась сопоставление с результатами эктеримешальных исследований.

Практическое значение работы:

Результаты работы внедрены в НИИЖБс, в акционерном общеега <<Карачайчеркесшропромпроекг>>, а также в курсы изучения дисциплин] «Железобетонные конструкции» в РГСУ, КЧГТИ.

В практике проектирования железобетонных конструкций в Росси используются нормы СНиП 2.03.01-84*. Учет особенностей расчета в статич( ски неопределимых системах, в частности, при расчете прочности наклонны сечений, позволит расширить класс проектируемых конструкций. Косвенны учет продольного армирования в предлагаемом методе расчета повысит н; дежность и позволит оценить запасы прочности железобетонных конструкций

Апробация работы и публикация.

Результаты теоретических исследований и экспериментальных данны отражены в трёх публикациях. Материалы диссертации докладывались 1995г. на научно-практической конференции преподавателей и аспирантов, 1997г. на научно-методической конференции преподавателей и аспиранте Карачаево-Черкесского технологического института, в 1999г.-на научш

методическом семинаре кафедры (Строительное производство и инженерные конструкции» Карачаево-Черкесского государственного технологического института.

Структура и объем диссертации.

Диссертация состоит из введения, четырех глав, заключения, общих выводов, списка использованной литературы и приложения.

Объем работы 131 страница, включая 28 рисуггов и 6 таблиц.

Работа выполнялась в 1994-2000 годах в Карачаево-Черкесском государственном технологическом институте под руководством кандидата технических наук, доцента Касаева Д.Х., при научной консультации ведущего научного сотрудника НИИЖБ, кандидата технических наук Зайцева Л.Н.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

В первой главе дан обзор и анализ многочисленных исследований, посвященных вопросам расчета прочности железобетонных элементов по наклонным сечениям, включая зону действия знакопеременного изгибающего момента, а также особенностям определения усилий в статически неопределимых железобетонных балках после образования нормальных к оси элемента трещин.

При исследовании прочности наклонных сечений выявилось множество факторов, влияющих на величины разрушающихся поперечных сил. Поэтому предложенные методы и модели для расчета были основаны на многочисленных экспериментах. Обобщение экспериментальных исследований послужило основой для создания рекомендаций для расчета в нормативных документах.

В СНГ значительный вклац в решение этой проблемы был сделан Т.Н. Барановой, М.С. Боришанским. П К. Васильевым, A.A. Гвоздевым, А.Б. Голышевым, A.C. Залесовым. В.И. Колчуновтдм. АП. Кудзисом. PJL Маиля-ном, В.П. Митрофановым, С.Х. Тихомировым, М.М. Холмянским и др. Среди зарубежных следует отметить исследования Е. Мёрша, Р. Дильгера, Р. Вальтера. Г. Кани, Ф. Леонгарда, П Ригана, X. Тейлора и др.

В диссертации приведены наиболее характерные виды разрушений по наклонным сечениям в основном для свободно опертых железобетонных балок, когда на опоре или около нее моменты имеют минимальное значение, а поперечные силы достигают максимальных величии.

В диссертации также проведен анализ предлагаемьхх схем расчет прочности наклонных сечений от действия поперечных сил. Наиболее распрс страненная схема расчета основана на разделении стержневого железобегоннс го элемента нормальными и наклонными сечениями на блоки, для каждого и которых составляются уравнения равновесия внешних и внутренних сил.

(Другое направленно при создании расчетных схем для определени прочности наклонных полос было предложено Е, Мёршем в виде аналогии с статически определимой раскосной фермой. Для определения усилий в каждо: стержне фермы используются известные методы строительной механики, предельные усилия определяются го эмпирических вьфажений, основанных н результатах специально поставленных экспериментов, В обоих направления рекомендуется общий подход при определении прочности наклонных сечени - метод предельных состояний.

Вопросы расчета прочности наклонных сечений в статически неопр делимых балках в явном виде по двум направлениям не рассматривались, bbi ду неопределимости внешних усилий в балочной системе и возможности xpyi кого разрушения по наклонным сечениям. Раскрытию статической неопред< лимости в стержневых железобетонных балочных системах посвящено бол] шое количество исследований. После развитая неупрутих деформаций и поя: ления нормальных и наклонных трещин в неразрезных балках наступает пер распределение усилий по сравнению с распределением в балках в упрутс стадии работы.

Большой вклад в решение этого вопроса внести отечественные учень A.A. Гвоздев, С.М. Крылов, Н.И. Карпенко. АН. Казачевский, А.Е. Кузмиче Л.Н. Зайцев, Л.Р. Маилян, Л.П. Макаренко и многие другие. Из зарубежнь ученых в этой области следует отметить И. Гийона, Т. Лина, Ф. Леонгард Г. Казинчи, М. Тихого, А. Матшка, В. Дильгера. Подробно о вкладе каждого решение проблемы рассказано в первой главе диссертации со ссылкой на и пользованные источники.

Для изучения влияния интенсивности поперечного армирования i прочность наклонных сечений от действия поперечных сил при постояннс расстоянии от груза до опоры были проведены экспериментальные исследов ния на девяти железобетонных консольных балках.

Во второй главе диссертации приведены характеристики опытных о разцов, прочностные и деформационные свойства используемой продольной поперечной арматуры, а также бетона. После испытаний образцов по опре; ленной схеме загружения проведен общий анализ несущей способности

прогибов. Результаты опытных значений предельных поперечных сил сравнивались с поперечными силами, определенными по СНиП 2.03.01.-84* п. 3.29.

Опытные образцы имели одинаковое поперечное сечение 240 х 150мм и длину 1,5м. Все опытные образцы армировались четырьмя продольными стержнями периодического профиля диаметром 18мм, расположенными по углам сечения. Для более точного определения физико-механических характеристик продольной арматуры были испытаны шесть образцов на растяжение с наклеенными тензодатчиками с двух-сторон на ребра профиля на всю длину образцов (длина образца 500мм между захватами). Для определения механических характеристик снималась механическая диаграмма «напряжение-деформация» в прессе на растяжение. На основе анализа полученных данных установлено, что Rs=400M7a, Es=0,193 ■ l(f МПа, относительная деформация удлинения при Rs равна = 207 ■ 10~5.

Поперечное армирование балок осуществлялось гладкой арматурой диаметром 4,6,8,10 и 12 мм. Испытания каждого вида диаметра проводилось в соответствии с требованиями существующих инструкций. Осуществлялись замеры деформаций индикаторами вплоть до разрушения..

При расчете поперечной арматуры в вязаных хомутах принимаем расчетные сопротивления сниженными по нормам по отношению к Сто^ соответственно:

tí„=457МПа; -^„=302МПа; Р?^294МПа;

tf0^=258МПа; &3м=22бМПа.

Бетонирование образцов производилось в одном блок- пакете в заводских условиях при одинаковых условиях хранения. Кроме балок бетонировалось двадцать кубов размером ребра 15см и девять стандартных призм 15x15x60см. Бетонная смесь была одинакового состава, и прочность ее контролировалась в соответствии с установленной методикой через 14,28 и 40 суток (в дни испытаний консольных балок).

Расход заполнителей на 1м3 бетона составил: цемент- 327 кг; песок - 710 кг; щебень - 1174 кг; вода -180 л. Жесткость бетонной смеси составила 30 сек, в/ц = 0,55.

Деформации призм замерялись с четырех сторон мессурами ценой деления 0,01мм. Была построена усредненная диаграмма «напряжение- деформация» для сжатых призм, по которой принят начальный модуль упругости

Еъ~- 0,355 -105МПа. По результатам испытаний призм и кубов в дай испытаний балок были приняты К=44МПА, Яь=35.5МПа. Призмы были испытаны на растяжение с применением захватов в прессе на растяжение с предварительной центрировкой по показаниям тензорезисгоров, наклеенных в середине

4 граней призм. На основе испытаний получено расчетное сопротивление бетона на растяжение Иы=2,18 МПа.

Опытные железобетонные балки размерами 15x24x150 см имели продольное армирование в растянутой и сжатой зонах 2 0 18 А-Ш. Поперечное армирование при одинаковом шаге (5=6,4 см) осуществлялось замкнутыми вязанными хомутами диаметрами 4,6, 8,10 и 12 мм. Одна балка не имела поперечной арматуры. Всего было испытано 8 железобетонных балок, 7 из которых испытывались по схеме консольных балок при пролете 100 см и вылете консоли 50 см. Одна балка испытывалась как свободно опертая пролетом 150 см с зоной чистого изгиба.

Схема нагружешш консольных балок была принята таким образом, чтобы поперечная сила между опорой консоли балок и грузом в середине пролета была вдвое больше, чем на других участках испытанных образцов. На-гружение проводилось гидравлическим домкратом по этапам величиной от 0.1 до 0,15 от предполагаемой разрушающей нагрузки с выдержкой от 10 до 20

минут, а испытания в целом проводились 46 часов.

Для определения деформаций в продольной арматуре на ребра арматуры были наклеены тензодатчики (балки БХ-0-Д и БХ-12-Д) с последующей изоляцией эпоксидной смолой как защита, при бетонировании. Все балки разрушались в зоне действия максимальной поперечной силы ()=Р/2 по наклонным сечениям, а в балке- эталоне в зоне чистого изгиба - по нормальному сечению при М-Р1/4.

Проведенный анализ деформаций и прогибов позволил установить величину разрушающей нагрузки Р и соответствующую ей поперечную силу 0=Р/2. Так для балок

БХ-0, <2 =104,2кН; БХ-0-Д О- 98.1 кН] БХ4, 0 = 196,7кН: БХ-6, О = 196,7кН; БХ-8, О-214,7 кН; БХ-10,Ъ=238,9кН; ЕХ-12, 0=245,0 кН; БХ-12-Д 0=238,5 кН.

В балке с зоной чистого изгиба БХ-8-Д Р= 221 кН и М=42,6кН-м.

Сравнение опытных величин поперечных сил с определенными по нормам СНиП 2.03.01-84* приведены в таблице 1.

Анализ результатов сравнения показал, что нормы недооценивают величины опытных поперечных сил в консольных балках без поперечного армирования в среднем на 75%, а при изменении интенсивности поперечного армирования переоценивают опытные значения. Причем, увеличение интенсивности поперечного армирования почти в 4 раза приводит к увеличению

Таблица 1

Сравнение опытных значений поперечных сил с определенными по нормам___________

Балки БХ сечением 24x15см, с=3 8,6см щ-A/bho Haw а л-sw ^Isw' Rh, МПа Опыт Qu, кН Расчеты по СНиП 2.03.01-84* (п. п. 3.30, 3.31. 3.32)

bsw H/mm Rbt, МПа Они, кН О! Они- I вар. Онс, кН с= const it Que II вар. 0Пнс, кН с-Су О! Q'lir Qo, кН О" Qo

1 2 3 4 5 б 7 8 9 10 11 12 13 14

БХ-0 0,016 0,0 0,0 35,5 2,2 104,2 - - - - - 58 1,8

БХ-О-Д 0,016 0,0 0,0 35,5 2,2 98,1 - - - - - 58 1,7

БХ-4 0,016 0,0026 180,0 35,5 2,2 196,7 237,0 0,83 147,0 1,34 147,1 1,34 -

БХ-б 0,016 0,006 269,0 35,5 2,2 196,7 257,0 0,77 181,4 1,08 180,1 1,09 - -

БХ-8 0,016 0,011 464,0 35,5 2,2 214,7 285,4 0,75 256,6 0,84 236,6 0,98 -

БХ-10 0,016 0,016 633,0 35,5 2,2 238,9 285,4 0,84 321,6 0,74 275,4 0,87 - -

БХ-12 0,016 0,024 798,0 35,5 2,2 245,0 285,4 0,86 385,6 0,63 311,0 0,79 - -

БХ-12-Д 0,016 0,024 798,0 35,5 2,2 238,5 285,4 0,84 385,6 0,62 311,0 0,77 -

Примечания: 1. Qm - поперечная сила из расчета на прочность наклонной полосы п.З.ЗО СНиПа; 2. QHc - поперечим сила из расчета на прочность наклонного сечения с учетом бетона и хомутов п.3.31 СНиПа, при с= const (графа 9) и с= с0 из опыта (графа 11); 3. Qo-поперечная сила из расчета наклонного сечения без поперечного армирования и.3.32 СНиП; 4. Ниже жирной черты величины больше Qumax=221 кН.

несущей способности (балки БХ-4 и БХ-10) всего на 20%. Степень насыщения поперечным армированием консольных балок ограничена величиной поперечной силы, соответствующей разрушению по нормальным сечениям. Учитывая, что в зоне знакопеременных моментов с двойным продольным армированием сечения не происходит хрупкого разрушения (в диссертации приведен анализ прогибов при разрушении), роль продольного армирования необходимо учитывать в зависимости от поперечного армирования и прочности наклонной бетонной полосы.

В третьей главе диссертации на основе экспериментальных исследований и предложений по расчету установлены две фермы разрушений в зависимости от относительной величины пролета среза с/ко.

1) при расположении груза от опоры на расстоянии оЪ0 > 2,5 в зоне среза образуются две трещины от опоры к середине пролета и от груза, также к середине пролета под углом «Д», по которым происходит разрушение бегона от сжатия (схема разрушения <ф»);

2) при расположении груза от оперы с/Но< 2,5 образуется одна трещина под утлом «да, определяющая угол наклонной полосы между трещинами, по шторой происходит разрушение от сжатия бетона в условиях плоского напряженного состояния («сжатис-растяжетше»).

На рис. 1а показана эпюра моментов, характерная для статически неопределимых конструкций с изг ибающими моментами разного знака, где Мч, - изгибающий момент в пролете, а Мшр- изгибающий момент на опоре. В дальнейшем будем пользоваться понятием эквивалентного момента М,= (Мщ-Мш^/2. Предлагается в зоне среза для расчета усилий сжатых, растянутых и наклонных стержнях использовать ферменную аналогию как однажды статически неопределимую ферму с принятыми жеегкосгными характеристиками. В диссертаци и рассмотрено решение этой фермы с известными жссткостными характеристиками методом сил и использованием программ ПЭВМ.

Для более четкого выявления особенностей разрушений по наклонным сечениям в зоне действия двузначных изгибающих моментов предложено рассмотреть две расчетные схемы. Одна - для консольных балок без поперечного армирования (см. рис. 1в). представлена в виде треугольной стержневой фермы, закрепленной на опоре и загруженной на конце поперечной силы. Лругая представлена в виде схемы усилий в наклонном сечении и учитывает наличие поперечного армирования (см. рис. 1г).

х

д—¡¡-&-3 2

Рис. 1 Расчетные схемы в зоне двузначных изгибающих моментов: а - эпюры моментов в зоне среза; б - модель в виде однажды статически неопределимой фермы; в - модель в виде консольной фермы; г - схема усилий в наклонном сечении; д - определение ширины наклонной полосы.

Рассмотрю! вначале расчетную схему в ввде треугатьной фермы (консольная фермы). Из условий равновесия у силий в консатьной ферме БВГ велич!шы реакций будут равны:

R^Rj Qalz и R3=Q- (1)

где z - плечо внутренней пары в нормальном сечении, которое равно z=h0-х /2, a x=R, -А/Ць • Ь.

Из равновесия узлов «В» и «Б» можно определить усилие:

NBb= Q ctgp и Nsf= - Q/sinfi или Q=Nbe tgfi И О - -Netsinfi (2)

Здесь и в дальнейшем принимаем плюс - растяжение, минус - сжатие.

В диссертации рассмотрены два предельных состояния в стержнях фермы. Первое, когда в растянутом стержне NBS достигаются предельные значения сопротивления арматуры при растяжении Rs -Д., тогда

Qf-Rs -As tgfl (3)

Второе, когда в наклонной полосе величина усилия Kg- достигает предельной величины на сжатие от действия поперечной силы Qn. При этом предельное усилие в наклонной полосе будет определяться выражением:

Ол= N^-smfi (4)

где Nhinc=h-Rb'b• 4bX;

кь - коэффициент сопротивления бетона сжатию Rb в наклонной полосе

в условиях «сжатие-растяжение»; 4в»? - ширина наклонной полосы.

При определении /&>r воспользуемся представлением о разрушении бетона от сжатия вблизи опорной пластны с учетом сжатой зоны бетона по нормальному сечению. На рис. 1д представлена схема формирования геометрических зависимостей размера опорной пластаны «Д», высоты сжатой зоны в нормальном сечении «х» и ширины наклонной полосы под произвольным утлом «у». Решая эту геометрическую зависимость получим:

!bb«=x fas v-i 0,5 Ssin y).

(?)

где S= A'x.

Тогда предельные усилия по направлению В и а полос будут равны:

N~y:,c=kb ■Къ b -х (cosа + 0,53 -sind; Wbir^h Rb b ■x(cosß+ 0,53-sinß

(6)

Принимая за основную расчегнуго модель консольную ффму БВГ с известным усилием Net под утлом «ß», определим величину усилия NBT под утлом <;а» как проекцию на направление «а». Тогда

NBT -Net •cos (ß - а). (7)

Значения поперечных сил из условия равновесия в узле «Б» (формула2) будут с учетом формул (6) и (7) равны:

1) при загружении под утлом « ß »:

Овл=- ■vnß---kh Rb Ы%Г! miß - -h Rs As (0,5г- 0.5&Ч?)''(¥ + 0,25): (8)

2) при загружении под утлом « а »:

Qan= - Уш ■sinß/cos(ß - а) = -kb Я- -Л/у* 0,5dy?)/(yf + 0,5), (9) где yr=z-cиRbbx = RsА,.

Выбор форм разрушения определяется разностью:

ßVQa3=h -R, -As(0,5 у/-• 0,125 у? /(у? i- 0,5)( у? + 0,25) (10)

Величина разности (10) определяет ся числителем v=0,J у/-0,125 у/ 3. .Если v>0, то разрушение по схеме <ф», ес.ли v<0, то разрушение по схеме «а». Граничный студий, когда v=0 или 0,5 у/ - 0,125 у/ ■ 3=0, откуда уМ125 5.

В диссертации на основе анализа обычно применяемых размеров ала-сшн и высоты сжатой зоны от 0,1 до 0,5-h0 рекомендуется при неизвестных размерах пластин принимать 3=1,5. Граничные условия применения формул (8) и (9) определяются по значениям у/та и у/пт, т.е. расстоянием от груза до

опоры, Так в нормах в расчетах на, прочность наклонных сечений ограничивается величиной с/По>1. Тогда, применительно к предлагаемой методике при с =}10 величина у/^^г/'с = (ко-0,5х) /ко = 1-0,5 д. Минимальное значение может быть определено аналитическим методом при 6 1,5 по схеме <ф».

В диссертации дан анализ на экстремум по значениям величин с10рц'с1ц/=0 и (320^/с1~щ после которого принято значение у=0,25 или ушл /Зш=14°.

С учетом всех ограничений величина поперечной силы при разрушении наклонных полос в зоне среза под различными углами наклона равна:

къ ■/?, ,4, (0,5 у/+ 0,5 б- у/)/(у/ + 0,25) < Овша (11)

где 0,25 < у/< 0,25 <5

А, (у/+ 0,5&ц'2)/(у/7 + 0,5) < Опы (12)

где0,25 3 < у/ <1-0,5 д.

При расчете наклонных сечений на прочность с учетом поперечного армирования при действии постоянных поперечных сил в зоне знакопеременных моментов в диссертации рассмотрена расчетная схема (см. рис. 1г) и равновесие блока, выделенного из стержневого элемента сечением между точками «0,5х» на опоре и в пролете.

Из условий равновесия внешних и внутренних сил в рассматриваемом блоке можно определить и, как показано в диссертации, общую величину поперечной силы:

ОЪ^гг+О^ и 0^^+20^ (13)

Метод разделения на блоки дает возможность провести анализ особенностей распределения интенсивности поперечного армирования в зоне среза.

В диссертации рассмотрены два вида распределения силовой интенсивности поперечного армирования. Первый - по прямоугольной эпюре с интенсивностью q™aл на участке зоны среза за исключением размера пластин.

Второй - по квадратной параболе между осями приложения груза и реакции на опоре. Второй вид более предпочтителен, т.к. в большинстве случаев размеры

пластин неизвестны. Тогда поперечные силы при расчете на прочность наклонных сечений под углами «о» и <ф» и с учетом распределения силовой интенсивности поперечной арматуры по квадратной параболе равны:

0\-с/3 и О^гО^г ЧГ -с/3 (14)

Проведенный теоретический анализ позволил обосновать включение в расчет прочности по наклонной полосе влияние продольного армирования через высоту сжатой зоны бетона в нормальном сечении.

В четвертой главе диссертации приведено сравнение несущей способности 47 опытных образцов неразрезных и консольных железобетонных балок с расчетными по МНР. Все опытные образцы разрушались по наклонным сечениям в зоне среза и были армированы поперечной арматурой различной интенсивности. В результате сравнения в диссертации был сделан вывод, что только в перенасыщенных поперечной арматурой сечениях могут реализоваться условия повышения прочности бетона, которые привели к повышению несущей способности на 10+20% по сравнению с М.П.Р. В остальных случаях опытные величины нагрузок значительно ниже, чем определенные по МЛ.Р.

В диссертации приведен анализ формул по расчету прочности наклонных сечений. На экспериментальных данных, включая опытные данные из 13 консольных балок, испытанных кт.н. ХА Зиганшиным, показано, что при приближении груза к опоре рать поперечного армирования снижается, а роль двойного продольного армирования повышается. В этом случае исключаются такие формы разрушения, как «срез бетона в сжатой зоне». В продольной арматуре напряжения растяжения при разрушении значительно ниже, чем при расположении груза у/ < 0,5. Общий анализ балок показал, что предложенные граничные условия между формами разрушения ш» и <ф» достаточно близки к опытным. Так в серии балок Б-У без поперечного армирования граница между формами разрушений по схеме «Р» и «а» проходила между балками Б-У-26 (ц/ =0,32) и Б-У-2/3 (\[/ =0,426). Теоретическое значение граничного условия, определенного из выражения (10) при 8 -1,5, равно -0,375.

В балках с поперечным армированием граница между формами разрушения определилась между балками Б-Ш-2а (ц/ -0,31) и Б-Ш-За (ц/ =0,41) при теоретически определенной у =0,375.

Общий анализ несущей способности консольных балок, испытанных по одной схеме загружения с различными прочностными характеристиками, подробно изложенными в диссертации, приведен в табл. 2. Теоретические От (формула 14) и определенные по СНиП 2.03.01-84* п. 3.29 значение поперечных сил приняты как наименьшие.

Таблица 2

Сравнение опытных и теоретических значений поперечных сил при разрушении бетона по наклонным сечениям в

консольных балках

Марки балок с/Ь0 Иь, МПа А; л,, кН и Н/мм ОтяХ' кН опыт ди,кн Теоретические формулы 14 Примечание

Ош, кН Опт ОсИиП, кН ...О! С?СНиП

Б-У-1 3,33 28,7 279 0,16 0 89,3 25,9 29,5 0,88 47,0 0,55 (!)

Б-У-2а 2,67 28,7 279 0,32 0 178,6 45,7 56,6 0,81 47,0 0,97

Б-У-26 2.67 28.7 279 0,32 0 178,6 56,5 56,6 1,0 47,0 ; 1,2

Б-У-2/3 2,0 28,7 279 0,426 0 238,0 104,0 115,5 0,9 58,3 1,8 (2)

Б-У-За 1,33 28,7 279 0,64 0 357,0 196,0 145,2 1.35 87,5 2,24

Б-У-Зб 1,33 28,7 279 0,64 0 357,0 154,0 145,2 1,06 87,5 1,76

Б-Ш-1а 4,0 20,3 255 0.204 197,4 104,0 102,0 104,0 0,98 103,3 0,99 ®

Б-Ш-16 4,0 20,3 255 0,204 197,4 104,0 96,3 104,0 0,93 103,3 0,93

Б-1-2а 3,0 26,4 255 0,32 197,4 163,0 153,7 146,0 1,06 166,3 0,92

Б-1-26 3.0 26,4 255 0,32 197,4 163,0 149,0 146,0 1,02 166,3 0,9

Б-Ш-2а 2,7 22,5 255 0,31 197,4 158,0 135,0 145.0 0,93 166,0 0,81

Б-Ш-Зб 2,67 20,3 255 0,41 197,4 208,0 171,0 173,0 0,99 166.3 1,03 ©

Б-1-За 1,33 21,6 255 0,64 197,4 325,1 180,0 179,6 1,0 166,3 1,08

БХ-0 1.8 35.5 204 0.5 0 204,0 104.2 93,5 1,11 58,0 1,8

БХ-О-Д 1,8 35,5 204 0,5 0 204,0 98,1 93,5 1,05 58,0 1,7

БХ-4 1,8 35,5 204 0.5 180,0 204,0 196,7 139,0 1,4 147,1 1,34

БХ-6 1,8 35,5 204 0,5 269,0 204.0 196,7 162,2 1,2 180,1 1,09

БХ-8 1,8 35,5 204 0,5 464,0 204,0 214,7 211,0 1,02 236,6 0,98

БХ-10 1,8 35,5 204 0.5 633,0 204,0 238,9 253.8 0,94 275,4 0,87

БХ-12 1,8 35.5 204 0,5 798,0 204,0 245,0 295,6 0,83 311,0 0,79

БХ-12-Д 1.8 35,5 204 0,5 798,0 204,0 238,5 295,6 0,81 311,0 0,77

Примечания: 1-Разрушение в зоне среза по двум наклонным сечениям под углом «р », 2-Разруше нне в зоне среза по одному наклонном}' сечению под углом «а»;3-Разрушение в зоне среза по наклонной полосе от опоры до груза под углом «а»

Из сравнения опытных и расчетных величин следует отметить, ню в Ьормуле СНиПа достаточно близко оценивают прочность наклонных сечений ; поперечным армированием, не рассматривая различные формы разрушения, )лнако, в балках без поперечного армирования имеются случаи переоценки юперечныхсил в балке Б - V -!, так и недооценки в балке БХ-0, БХ-О-Д в •реднем на 75%, Это объясняется тем, что в расчетах по СНиП не учшывает-:я влияшю продольной арматуры и расположение груза при с > 21ц. Расчет ю предлагаемой методике показал, что определенные по нему величины попе-ючных сил дает достаточно близкие значения к опытным величинам и опрсде-шли формы разрушений при перемещении груза к опоре.

Для определения области применения формул в предложенной мего-щке (формулы 11, 12, 14) с учетом приняшх ограничений построены графики (см. рис. 2), в зависимости от продольного армирования и расстояния руза от опоры (величина у/ =г/с на рис. 3 принята 1/цг =с/г по возрастающей). Сак показал анализ, большинство балок оценивается расчетом по предлагае-юй методике. Сужение границы применимости области по сравнению со :НиП (с=ко) при максимальной величине0,5 £ незначительно. Огра-шчение по миниматьному значению у/„т значительно расширяет область грименения до у/^0,25 по сравнению со СНиПом (с=2к0). Верхняя раница по Огшх -2у/ К, А,, соответствующая достижению изгибающими мо-тентами предельных значений, вполне оправдана при изменении ингенсивно-гш поперечного армирования.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. Сравнение подходов к расчету прочности наклонных сечений от (сйствия поперечных сил по рекомендациям ЕКБ-ФИП [59] и СНиП [99] повалили определить основные направления при создании расчетных моделей, хли в [59] методика расчета ориентирована на определение усилий по фер-кшной аналогии, то в [99] основное внимание удалено методу равновесия пре-(ельных .значений усилий в наклонном сечении стержневого элемента.

2. В зоне действия двузначных моментов, когда сечение имеет ройное продольное армирование, необходимо учитывать роль продольно-о армирования в сочетании с насыщением поперечным армированием. С этой (елью были проведены специальные экспериментальные исследования на кон-ольных балках с различной степенью интенсивности поперечного арми-ования. Экспериментально установлено, что незначительное увеличение ин-енсивносга поперечного армирования приводит к существенному возрастайте несущей способности балок по наклонному сечению. Дальнейшее повышение поперечного армирования, в конечном счете, приводит к разрушению

ос

\о г,г

2.0 г,5 ¿7 3,с

3,-Г

¿о у-

Рис. 2 Определение области применения формул 14 при разрушении наклонных сечений в консольных балках: 1 - верхняя граница при 0=0™^ 2 - нижняя граница при <3=Оаи;'3 - нижняя граница при 0=0Рц;

---- граница между формами разрушений а и Р; М - область разрушений по нормальным сечениям;

/777 - граница, соответствующая 1-0,5£, (утах=0,83 ИЛИ 1Лута\=и2), а также \|/,„|П=0,25 (1Л|'тт=4). Опытные значения при 0=0"; о - консольные балки при + - тоже при qsw=const;

л _________ ... й,^,. »пп,. пу

ло нормальному сечению, величина поперечной силы которого может быть принята как верхняя граница интенсивности поперечного армирования.

Опыты на балках без поперечной арматуры показали, что СНиП недооценивает опытные разрушающие нагрузки за счет не учета влияния продольного армирования. Возникла необходимость создания расчетной модели по определению несущей способносга наклонных сечений при взаимном влиянии продольного и поперечного армирования.

3. Предложены две расчетные модели для определения несущей способности элементов в зоне действия знакопеременных моментов и постоянных поперечных сил, основанные на рассмотрении каркасно-стержневой и дискретной систем (по аналогии с нормами).

Первая модель представляет собой плоскую однажды статически- неопределимую ферму, на которую воздействуют изг ибающие моменты и поперечные силы, действующие в сечениях под грузом и на опоре. Взаимосвязь усилий в предлагаемой модели расчета на поперечную силу с внутренней статической неопределимостью и принятыми жесткостньаш характеристиками может явиться основной для создания отдельной блок- программы ЭВМ при расчете статически неопределимых стержневых конструкций, имеющих внешнюю статическую неопределимость. Проведенный анализ позволил установить взаимосвязь усилий в стержневой аналогии при изменении и жесткостных характеристик, но не позволит установить границы применимости этой модели вследствие неопределимости внешних усилий.

Вторая модель представляет сочетание двух основных направлений в расчете наклонных сечений на прочность как каркасно-стержневой, так и модели в нормах [99]. Для вида разрушений в наклонном сечении от сжатия бетона вблизи опорных пластан без учета поперечного армирования, предложена модель расчета в виде консольной треугольной фермы, закрепленной на опоре и загруженной поперечной силой на конце консоли. Угол наклона сжатого стержня приобретает два значения «а» и <ф» в зависимости от вида разрушений в зоне двузначных моментов и положения груза в зоне среза, а также прочности бетона в приопорной зоне. Все эти зависимости были проанализированы на тах и тт и получены выражения для определения поперечных сил при наклоне сжато-растянутых сечений под углами «а» и <ф» и границы применимости.

В дополнение к приведенному выше расчету, как консольной фермы, произведен улет поперечного армирования по аналогии с рекомендациями СИиП при учете поперечного армирования О =Оъ < Ож.

В отличие от предлагаемых в нормах методов определения величин Оп, как предельной величины среза бетона в вершине наклонной трещит предлагается величина (/^1: как наименьшая при разрушении бетона от сжатт по наклонной полосе вблизи опорных пластин с учетом сжатой зоны по ио| мольному сечению,

При определении величины 05!„ по предлагаемой методике следу« учитывать особенности распределения напряжений в поперечной арматуре г: участке знакопеременных моментов. Учитывая, чю поперечная арматура г работает на растяжение под грузовыми аласганами, принято распределен! напряжений в поперечной арматуре по квадратной параболе.

4. Проведено сравнение и анализ величин поперечных сил в зоне дв; значных моментов, определенных по предлагаемой методике и по нормам ¡ 9' с опытными величинами на примере испытанных двадцати восьми консолз ных балок с различной величиной «с» и различным продольным и попере1 ным армированием. На основе сравнения опытных и теоретических данньс можно сделать качественную и количественную оценку результатов. Общи анализ несущей способности сорока семи балок, разрушившихся по наклони: му сечению и имеющих зоны двузначных моментов (неразрезные и конахгп ные балки), показал, что метод предельного равновесия для определения нес; щей способности элементов, основанный на принципе достижения в нормал! ных сечениях предельных значений моментов, в основном переоценивав опытные значения и в некоторых случаях при сильном поперечном армирок нии недооценивают на 10 ^20% опытные значения. С известным приближен! ем принята максимальная величина <9«^-, соответствующая значению попере1 ной силы элемента при разрушении нормальных сечений от изгибающего мс мента.

Сравнение опытных значений О' и теоретически полученных по пред латаемой методике и по нормам в консольных балсах без поперечного армирс вания при изменении расстояния груза от опоры показала, что предлагаема методика правильно оценивает качественную картину разрушения, определи две формы разрушения «а» и <ф», и обеспечивает достаточно близкую сход мость с опытными значениями поперечных сил.

Поперечное армирование постоянной интенсивности по всей длин при изменении расстояния груза от опоры приблизило разрушение в балках Ц' < Уш=0,25 по нормальным сечениям. В остальных случаях опытные и тес реггаческие величины поперечных сил практически совпадают и на основе эте го может быть принято распределение напряжений в поперечной арматуре по

квадратной параболе.

Предельные величины поперечных сит, определенные по нормам, незначительно отличаются от опытных. Исключения составляют балки с наибольшим уда лением груза от опоры c/hc>4 и при близком расположении груза к опоре c/ho< I: В нормах таите ограничения вводятся.

Изменения интенсивности поперечного армирования в серии консольных балок от О до q-™1 при постоянном расстоянии груза от опоры у/^0.5

практически не изменило форм}' разрушения, но способствовало значительному развитию нормальных трещин и увеличению напряжений в продольной арматуре.

Общий анализ испытанных балок при изменении положения груза и интенсивности поперечного армирования в зависимости от 0/R- As позволил определить область предлагаемого метода расчета, установив границы его применимости.

5. Сопоставление опытных разрушающих усилии по данным автора и других исследователей с теоретическими, вычисленными по предлагаемой методике и по СНиП, показало, что отношение О.Г1 / Qji/,r в первом случае колебалось в пределах от 0,81 до 1.4 при среднем значении 1,01, а во втором - от 0,55 до 2,24 при среднем значении 1,17.

6. Положительными сторонами в предлагаемом методе расчета являются:

а) косвенный (через высоту сжатой зоны в нормальной сечешш) учет продольного армирования при расчете прочности наклонных сечешш;

б) единство подхода к расчет)? прочности наклонных сечений без по перечной и с поперечной арматурой на основе разрушений сжатого бетона около опорных пластин;

в) ограничение насыщенности поперечного армирования случаем разрушения по нормальным сечениям, зависящем от продольного армирования.

г) определение аналитическими путем двух форм разрушения в пролете среза (схемы «а» и «р») и границы между ними. Задачами для дальнейшего совсршенствованш предложенных методов являются:

а) уточнение границ применимости, особенно при близком расположении груза (<1/^=1за счет учета влияния местных напряжений;

б) уточнение роли продольной арматуры при близком расположении груза к опоре;

в) уточнение роли поперечного армирования при расположении груза от опоры у; >0,25. т.к. по настоящей методике на этом участке составляющая 0Лг, не обосновано увеличивается за счет «с», но ограничивается Опа:.

Содержание диссертации изложено в следующих опубликованных работах:

1. Касаев Д.Х., Пшеунова ЛИ. Экспериментальные исследования прочности наклонных сечений в железобетонных консольных балках // Первая научно-праетическая конференция преподавателей и аспирантов КЧТИ (26-28 оюября тезисы докладов) -Черкесск, 1995.-е. 138-139.

2. Пшеунова ЛИ, Касаев Д.Х. Особенности расчета прочности наклонного сечения железобетонного элемента без поперечного армирования в зоне действия знакопеременного момента // Новые исследования в области строительства. - Ростов-на-Дону, 1999. - с. 68-71.

3. Пшеунова ЛИ. Влияние поперечного армирования на прочность наклонных сечений в зоне знакопеременных моментов // Новые исследования в области строительства. - Ростов-на-Дону. 1999. - с. 72-7-5.

ЛР № 020527 от 23.04.1997 Сдано в набор 23.02.2000. Подписано к печати 25.02.200(3. Формат 60x84-1/16. Бумага офсешая. Гарншура 'Тайме". Печ. л.1,5. Тираж 100. Заказ 00180.

Отпечатано в редакционно-издательском отделе Карачаево-Черкесского государственного технологического инеппуга 357100, г. Черкесск, ул. Ставропольская, 35

Введение.

Глава1. Состояние вопроса и задачи настоящих исследований.

1.1. Прочность железобетонных элементов по наклонным сечениям, включая зону действия знакопеременного изгибающего момента.

1.2. Перераспределение усилий в статически неопределимых железобетонных конструкциях по отношению к распределению усилий в системе упругих материалов.

1.3. Цели и задачи исследования.

1.4 Выводы по первой главе.

Глава 2. Экспериментальные исследования по выявлению особенностей разрушений железобетонных балок по наклонным сечениям.

2.1. Обобщение проведенных ранее исследований.

2.2. Конструкции опытных образцов консольных балок и физико -механические характеристики бетона и арматуры.

2.3. Методика испытания консольных балок и основные результаты испытаний.

2.4. Сравнение опытных предельных значений поперечных сил с расчетными, выполненными по нормам.

2.5 Выводы по второй главе.

Глава 3. Теоретическое исследование несущей способности балок при совместном действии моментов и поперечных сил.

3.1. Методика определения усилий при расчете прочности нормальных и наклонных сечений в зоне действия знакопеременных моментов и постоянных поперечных сил по ферменной аналогии.

3.1.1. Определение усилий в элементах фермы.

3.1.2. Проверка прочности сечений нормальных к продольной оси элемента.

3.1.3. Проверка прочности наклонных сечений.

3.2. Определение прочности по наклонным сечениям статически определимых консольных железобетонных балок.

3.2.1. Формирование расчетной схемы в зоне действия знакопеременных моментов и распределение усилий в каркасно -стержневой системе.

3.2.2. Определение физико-механических прочностных параметров в элементах консольной стержневой фермы без учета поперечного армирования.

3.2.3. Анализ теоретически полученных значений поперечной силы на примере расчетной схемы в виде консольной фермы без учета поперечного армирования

3.3 Определение прочности по наклонным сечениям от действия поперечных сил в консольных балках с учетом поперечного армирования.

3.4 Выводы по третьей главе.

Глава 4. Сравнение теоретических и опытных величин несущей способности неразрезных и консольных балок, разрушающихся по наклонным сечениям.

4.1. Сравнение несущей способности балок с расчетными значениями, полученными по методу предельного равновесия

МИР).

4.2. Несущая способность консольных балок, разрушающихся по наклонным сечениям. Сравнение с экспериментами.

- 4

4.2.1. Несущая способность наклонных сечений от действия поперечных сил в консольных балках при изменении расстояния от груза до опоры.

4.2.1а Несущая способность наклонных сечений в консольных балках без поперечного армирования.

4.2.2. Особенности учета поперечного армирования при расчете несущей способности наклонных сечений в зоне знакопеременных моментов

4.2.3. Влияние изменения интенсивности поперечного армирования на прочность наклонных сечений при действии поперечных

4.2.4. Общий анализ полученных теоретических и опытных значений поперечных сил и определение области применения предлагаемого расчета в зоне знакопеременных моментов.

4. 3 Выводы по четвертой главе.

Совершенствование методов расчета конструкций по обеспечению надежности, экономичности и материалоемкости является актуальной проблемой при проектировании зданий и сооружений, возводимых из железобетона. При проектировании железобетонных конструкций одним из основных является расчет на действие поперечных сил, определяющих размеры поперечного сечения и количество арматуры элемента.

Используемая в настоящее время методика расчета железобетонных элементов, принятая в СНиП 2.03.01-84*, не в полной мере отражает особенности внешних воздействий и конструктивных решений в элементах, имеющих зоны знакопеременных моментов и двойное армирование в сечении. К этому классу конструкций относятся перемычки, неразрезные и консольные балки, рамные системы и т.д. Сам факт увеличения насыщенности сечений продольной арматурой в зоне знакопеременных моментов, заставляет обратить внимание на ее использование в расчетах на поперечную силу. Проведенные ранее исследования также подтверждают необходимость учета продольного армирования в расчетах на поперечную силу.

В диссертационной работе приведены результаты экспериментально- теоретических исследований и анализ ранее выполненных работ по уточнению влияния различных факторов, особенно поперечного армирования в зоне знакопеременных моментов, на прочность наклонных сечений.

На основе анализа экспериментальных данных сделаны предложения по усовершенствованию методики расчета железобетонных элементов, как с использованием ЭВМ, так и с помощью практических приемов.

Предложенная методика позволит усовершенствовать расчеты на поперечную силу в ограниченной области с позиции единого подхода.

Целью диссертационной работы является совершенствование метода расчета прочности железобетонных элементов по наклонным к продольной оси сечениям в зоне действия знакопеременных моментов.

Автор защищает;

- разработанную методику расчета железобетонных конструкций, разрушающихся по наклонным сечениям в зоне действия двузначных изгибающих моментов и постоянных поперечных сил;

- экспериментальные данные по уточнению влияния поперечного армирования на несущую способность консольных балок;

- методику расчета по нормальным и наклонным сечениям в зоне действия знакопеременных изгибающих моментов.

Научную новизну работы составляют;

- обобщение экспериментальных данных и теоретических исследований последних лет с целью получения основы для разработки новой методики расчета конструкций, разрушающихся по наклонным сечениям;

- методика определения прочности по нормальным и наклонным сечениям с учетом особенностей участков со знакопеременными изгибающими моментами;

- новые экспериментальные данные по уточнению влияния интенсивности поперечного армирования на прочность наклонного сечения в зоне действия двузначных моментов;

- рекомендации по расчету несущей способности железобетонных конструкций, разрушающихся по наклонным сечениям.

Достоверность полученных экспериментальных результатов обеспечена применением метрологически аттестованных приборов и установок, достаточной воспроизводимостью экспериментальных величин, сравнением их с аналогичными результатами, полученными отечественными и зарубежными учеными. Достоверность теоретических решений проверялась сопоставлением с результатами экспериментальных исследований.

Практическое значение работы:

Результаты работы внедрены в НИИЖБе, в акционерном обществе «Карачайчеркесагропромпроект», а также в курсы железобетонных конструкций в РГСУ, КЧГТИ.

В практике проектирования железобетонных конструкций в России используются нормы СНиП 2.03.01-84*. Учет особенностей расчета в статически неопределимых системах, в частности, при расчете прочности наклонных сечений, позволит расширить класс проектируемых конструкций. Косвенный учет продольного армирования в предлагаемом методе расчета повысит надежность и позволит оценить запасы прочности железобетонных конструкций.

Апробация работы и публикация^

Результаты теоретических исследований и экспериментальных данных отражены в 3 публикациях. Материалы диссертации докладывались в 1995 г. на научно-практической конференции преподавателей и аспирантов и в 1997г. на научно-методической конференции преподавателей и аспирантов Карачаево-Черкесского государственного технологического института, в 1999г. - на научно-методическом семинаре кафедры «Строительное производство и инженерные конструкции» Карачаево-Черкесского государственного технологического института.

Структура и объем диссертации.

Диссертация состоит из введения, четырех глав, заключения, общих выводов, списка использованной литературы и приложения.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ (РЕКОМЕНДАЦИИ И ОБЩИЕ ВЫВОДЫ).

Проведенные исследования по изучению особенностей разрушений наклонных сечений в зоне двузначных эпюр изгибающих моментов позволили выявить наиболее характерные формы разрушений для этой зоны. При определенных условиях расположения груза от опоры и насыщении сечений поперечным армированием возможны случаи разрушений по нормальным к оси сечениям и по наклонным сечениям.

Отмечено, что среди различных видов разрушений по наклонным сечениям наиболее характерен вид разрушения от сжатия бетона вблизи пластин, через которые нагружаются балки и передаются опорные реакции. Для наиболее распространенных видов стержневых конструкций (неразрезные и консольные балки, рамы и др.) характерно наличие двузначных эпюр моментов, поэтому учет особенностей разрушений по наклонным сечениям является актуальной задачей. Существующие рекомендации в нормативных документах [99] основаны на обобщении многочисленных результатов свободно опертых (однопролетных) балок. Наличие большого количества экспериментальных данных и предложений по расчету прочности наклонных сечений от действия поперечных сил вызвало необходимость построения теории расчета на экспериментальной основе и, как следствие, введение множества эмпирических коэффициентов для каждой предлагаемой модели расчета.

В предлагаемой методике расчета задача упрощается и сводится к рассмотрению зон при действии одинаковых моментов на опоре Мшр и в пролете Мяр как эквивалентные Мэ=(Мзир + Мяр)/2, при этом отношение М$ир/ Мзр ограничено величиной 1,5-Ю,7.

Предлагаемая методика расчета прочности наклонных сечений от действия поперечных сил, изложенная в третьей главе, дала возможность установить взаимосвязь между различными формами разрушений и фактррами, влияющими на эти формы (продольное и поперечное армирование, прочность сжатого бетона около пластин, углы наклона сжато-растянутых наклонных полос). Исследование по изучению области применения предлагаемой методики расчета, изложенной в гл. 4, на примере испытанных железобетонных консольных балок, позволили ограничить эту область.

На основе проведенных теоретических и экспериментальных исследований можно сделать общие выводы:

1) Сравнение подходов к расчету прочности наклонных сечений от действия поперечных сил по рекомендациям ЕКБ-ФИП [59] и СНиП [99] позволили определить основные направления при создании расчетных моделей. Если в [59] методика расчета ориентирована на определение усилий по ферменной аналогии, то в [99] основное внимание уделено методу равновесия предельных значений усилий в наклонном сечении стержневого элемента.

2) В зоне действия двузначных моментов, когда сечение имеет двойное продольное армирование, необходимо учитывать роль продольного армирования в сочетании с насыщением поперечным армированием. С этой целью были проведены специальные экспериментальные исследования на консольных балках с различной степенью интенсивности поперечного армирования. Экспериментально установлено, что незначительное увеличение интенсивности поперечного армирования приводит к существенному возрастанию несущей способности балок по наклонному сечению. Дальнейшее повышение поперечного армирования, в конечном счете, приводит к разрушению по нормальному сечению, величина поперечной силы которого может быть принята как верхняя граница интенсивности поперечного армирования.

Опыты на балках без поперечной арматуры показали, что СНиП недооценивает опытные разрушающие нагрузки за счет не учета влияния продольного армирования. Возникла необходимость создания расчетной модели по опреде

- Ill лению несущей способности наклонных сечений при взаимном влиянии продольного и поперечного армирования.

3) Предложены две расчетные модели для определения несущей способности элементов в зоне действия знакопеременных моментов и постоянных поперечных сил, основанные на рассмотрении каркасно-стержневой и дискретной систем (по аналогии с нормами).

Первая модель представляет собой плоскую однажды статически- неопределимую ферму, на которую воздействуют изгибающие моменты и поперечные силы, действующие в сечениях под грузом и на опоре. Взаимосвязь усилий в предлагаемой модели расчета на поперечную силу с внутренней статической неопределимостью и принятыми жесткостными характеристиками может явиться основной для создания отдельной блок- программы ЭВМ при расчете статически неопределимых стержневых конструкций, имеющих внешнюю статическую неопределимость. Проведенный анализ позволил установить взаимосвязь усилий в стержневой аналогии при изменении и жесткостных характеристик, но не позволил установить границы применимости этой модели вследствие неопределимости внешних усилий.

Вторая модель представляет сочетание двух основных направлений в расчете наклонных сечений на прочность как каркасно-стержневой, так и модели в нормах [99]. Для вида разрушений в наклонном сечении от сжатия бетона вблизи опорных пластин без учета поперечного армирования, предложена модель расчета в виде консольной треугольной фермы, закрепленной на опоре и загруженной поперечной силой на конце консоли. Угол наклона сжатого стержня приобретает два значения «а» и «Д> в зависимости от вида разрушений в зоне двузначных моментов и положения груза в зоне среза, а также прочности бетона в приопорной зоне. Все эти зависимости были проанализированы на max и min и получены выражения для определения поперечных сил при наклоне сжато-растянутых сечений под углами «а» и «ß> и границы применимости.

В дополнение к приведенному выше расчету, как консольной фермы, произведен учет поперечного армирования по аналогии с рекомендациями СНиП при учете поперечного армирования <2 =(^+<2.™

В отличие от предлагаемых в нормах методов определения величины {2ь, как предельной величины среза бетона в вершине наклонной трещины, предлагается величина <2как наименьшая при разрушении бетона от сжатия по наклонной полосе вблизи опорных пластин с учетом сжатой зоны по нормальному сечению.

При определении величины Qsw по предлагаемой методике следует учитывать особенности распределения напряжений в поперечной арматуре на участке знакопеременных моментов. Учитывая, что поперечная арматура не работает на растяжение под грузовыми пластинами, принято распределение напряжений в поперечной арматуре по квадратной параболе.

4) Проведено сравнение и анализ величин поперечных сил в зоне двузначных моментов, определенных по предлагаемой методике и по нормам [99] с опытными величинами на примере испытанных двадцати восьми консольных балок с различной величиной «с» и различным продольным и поперечным армированием. На основе сравнения опытных и теоретических данных можно сделать качественную и количественную оценку результатов. Общий анализ несущей способности сорока семи балок, разрушившихся по наклонному сечению и имеющих зоны двузначных моментов (неразрезные и консольные балки), показал, что метод предельного равновесия для определения несущей способности элементов, основанный на принципе достижения в нормальных сечениях предельных значений моментов, в основном переоценивает опытные значения и в некоторых случаях при сильном поперечном армировании недооценивают на 10+20% опытные значения. С известным приближением принята максимальная величина (2тах, соответствующая значению поперечной силы элемента при разрушении нормальных сечений от изгибающего момента.

Сравнение опытных значений О1 и теоретически полученных по предлагаемой методике и по нормам в консольных балках без поперечного армирования при изменении расстояния груза от опоры показала, что предлагаемая методика правильно оценивает качественную картину разрушения, определяя две формы разрушения «а» и «/&>, и обеспечивает достаточно близкую сходимость с опытными значениями поперечных сил.

Поперечное армирование постоянной интенсивности по всей длине при изменении расстояния груза от опоры приблизило разрушение в балках с ¥ < Ц/тт" 0,25 по нормальным сечениям. В остальных случаях опытные и теоретические величины поперечных сил практически совпадают и на основе этого может быть принято распределение напряжений в поперечной арматуре по квадратной параболе.

Предельные величины поперечных сил, определенные по нормам, незначительно отличаются от опытных. Исключения составляют балки с наибольшим удалением груза от опоры с/Но>4 и при близком расположении груза к опоре с/ко<1. В нормах такие ограничения вводятся.

Изменения интенсивности поперечного армирования в серии консольных шах балок от 0 до Чэуу при постоянном расстоянии груза от опоры у/=0,5 практически не изменило форму разрушения, но способствовало значительному развитию нормальных трещин и увеличению напряжений в продольной арматуре.

Общий анализ испытанных балок при изменении положения груза и интенсивности поперечного армирования в зависимости от (М^, А$ позволил определить область предлагаемого метода расчета, установив границы его применимости.

5) Установлено влияние различных факторов на изменение усилий в элементах фермы. Так, в главном диагональном раскосе с увеличением пролета среза усилие возрастает, с увеличением продольного армирования, наоборот, снижается. При возрастание поперечного армирования усилие в нем уменьшается.

6) Положительными сторонами в предлагаемом методе расчета являются: а) косвенный (через высоту сжатой зоны в нормальной сечении) учет продольного армирования при расчете прочности наклонных сечений; б) единство подхода к расчету прочности наклонных сечений без по перечной и с поперечной арматурой на основе разрушений сжатого бетона около опорных пластин; в) ограничение насыщенности поперечного армирования случаем разрушения по нормальным сечениям, зависящем от продольного армирования. г) определение аналитическими путем двух форм разрушения в пролете среза (схемы «а» и <ф») и границы между ними.

Задачами для дальнейшего совершенствования предложенных методов являются: а) уточнение границ применимости, особенно при близком расположении груза (у/тах=1-0,5^) за счет учета влияния местных напряжений; б) уточнение роли продольной арматуры при близком расположении груза к опоре; в) уточнение роли поперечного армирования при расположении груза от опоры у/ >0,25, т.к. по настоящей методике на этом участке составляющая не обосновано увеличивается за счет «с», но ограничивается (2тах

- 115

1. Абаканов М.С. Некоторые особенности работы статистически неопределенных железобетонных конструкций, армированных сталями, не имеющими площадки текучести // Исследование сейсмостойкости сооружений и конструкций. Алма-Ата, 1979. - С.191-198.

2. Аксенов Н.Б. Прочность и трещиностойкость железобетонных монолитных рамных Г-образных узлов: Дис. канд. техн. наук. Ростов -на -Дону, 1987. - 196 с.

3. Байков В.И., Фролов А.К. Анализ деформируемости узлового соединения ригелей с колонами // Бетон и железобетон. 1978. - N 2. - С. 26-28

4. Баранова Т.И. Новый метод расчета поперечной арматуры в коротких элементах // Бетон и железобетон. 1987. - N 3. - С. 22-24

5. Барашиков А.Я., Мурашко Л.А., Реминец Г.М. Исследование дефор-мативности железобетонных рам. Киев, 1974.-88 с.

6. Беспаев A.A. Исследование прочности жесткости узлов железобетонных рам каркасов многоэтажных зданий при действии нагрузок типа сейсмических: Автореф. дис. канд. техн. наук. М., 1970. - 24 с.

7. Белобров И.К. Особенности работы предварительно напряженных балок при большей высоте сечения // Трещиностойкость и деформативность обычных и предварительно-напряженных железобетонных конструкций. -М„ 1965.-С. 33-72

8. Бернштейн С.А. Основы расчета статически неопределимых систем. -М., 1936. -222с.

9. Битный Г.Р., Чупак И.М. Расчет прогибов железобетонных балок с влиянием поперечной силы. // Бетон и железобетон. 1973. -N11.- С. 21-22

10. Быченков Ю.Д. Прочность крайних узлов рам каркасов многоэтажных зданий // Бетон и железобетон. 1978. - N 2. - С. 29 - 30

11. Боришанский М.С. Расчет отогнутых стержней и хомутов в изгибаемых железобетонных элементах по стадии разрушения. М., 1946. - 80 с.

12. Боришанский М.С. Расчет железобетонных элементов при действии поперечных сил // Расчет и конструирование элементов железобетонных конструкций. М., 1984. - С. 122 -143

13. Васильев В.Г., Фесик С.П. О несущей способности железобетонных рам // Бетон и железобетон. 1968. - N11.-С. 38-41

14. Васильев П.И., Пермякова В.В., Соколов И.Б. Расчет массивных железобетонных рам по стадии предельного равновесия. В кн.: Вопросы прочности бетона и железобетонных конструкций гидросооружения. - Труды ВНИИГ, Вып. 82. - Л., 1973. - С. 47 - 50.

15. Васильев П.И., Рочняк O.A. Сопротивление железобетонных балок поперечным силам. Минск, 1978. - 88 с.

16. Васильков Б.С., Володин Н.М. Расчет сборных конструкций зданий с учетом податливости соединений. М., 1985. - С. 34 - 39.

17. Воробцов И.А. К вопросу о перераспределении усилий в двухшар-нирных рамах при кратковременном загружении // Инженерные конструкции и строительное производство. М.-Л., 1966. - С. 59-65

18. Гвоздев A.A. Расчет несущей способности конструкций по методу предельного равновесия. Сущность метода и его обоснование. М., 1949. - С. 175-229, 254-268

19. Гвоздев A.A. О перераспределении усилий в статически неопределимых железобетонных обычных и предварительно напряженных конструкциях. -М., 1955.-29 с.

20. Гвоздев A.A., Залесов A.C. К расчету прочности наклонных сечений железобетонных элементов // Бетон и железобетон. 1978,- N11. - С. 27-28

21. Гвоздев A.A., Залесов A.C., Зиганшин Х.А. Прочность элементов с двузначной эпюрой моментов на действие поперечных сил // Бетон и железобетон. 1982.-N 3. - С. 38-40

22. Гвоздев A.A., Залесов A.C., Титов И.А. Силы зацепления в наклонных трещинах // Бетон и железобетон. 1975. - N 7. - С. 44-45

23. Голышев А.Б., Колчунов В.И., Смоляго Г.О. Экспериментальные исследования железобетонных элементов при совместном действии изгибающего момента и поперечной силы // Исследование строительных конструкций и сооружений. М., 1980. - С. 26-42

24. Гусаков В.Н., Фортученко Ю.А. Деформационное состояние продольной арматуры в конструкциях из тяжелого силикатного бетона в зоне действия поперечной силы // Сб. трудов ВНИИСтрон N10/38. М., 1967. - С. 217-253

25. ГОСТ 24452/80. Бетоны. Методы определения призменной прочности, модуля упругости и коэффициента Пуассона. Вед. 01.01.82. -С. 1-20.

26. ГОСТ 12004 81. Сталь арматурная. Методы испытания на растяжение. - Вед. 01.01.82. - С. 1-20.

27. Гуща Ю.П., Лемыш Л.Л. К вопросу о совершенствовании расчета деформаций железобетонных элементов// Напряженно-деформированное состояние бетонных и железобетонных конструкций. М., 1986. - С.26-39

28. Гольцман В.Х. Расчет зданий ГЭС и водосливных плотин. -М., 1968.

29. Дмитриев С.А., Дмитрикова Е.И. Влияние предварительного напряжения и конструктивных особенностей элементов на прочность наклонных сечений // Новое о прочности железобетона. М., 1977. - С. 93-115

30. Дорошкевич Л.А. Учет продольной арматуры в расчете железобетонных балок на поперечную силу // Исследование работы некоторых элементов современных железобетонных конструкций и методы их расчета. Львов, 1959.-С. 18-32

31. Ермуханов К.Е. Прочность высоких балок по наклонному сечению при действии изгибающих моментов и поперечных сил // Бетон и железобетон. 1983. -N II. - С. 23-24

32. Ершова H.H., Дорошкевич Л.А. Влияние поперечной нагрузки на вертикальную податливость арматуры при совместном действии осевой и поперечной нагрузок // Вопросы современного строительства. Львов, 1972. -С. 30-38

33. Зайцев Л.Н. Влияние распора на распределение усилий, несущую способность и деформативность статически неопределимых железобетонных балок // Трещиностойкость и деформативность обычных и предварительно напряженных конструкций. М., 1965. - С. 137-168

34. Зайцев Л.Н., Горохова И.А. Исследования влияния наклонных трещин на деформации изгибающих балок // Прочность и жесткость железобетонных конструкций. М., 1971. - С. 49-71

35. Зайцев Л.Н., Лобанов В.А. Несущая способность неразрезных балок,разрушающихся по наклонным сечениям // Совершенствование методов расчета статически неопределимых железобетонных конструкций.-М.,1987,-С.114-126

36. Зайцев JI.H., Наурузбаев К.А. Методика определения изгибных и сдвиговых деформаций железобетонных балок с помощью ЭВМ из замеров по координатной системе // НИИЖБ. М., 1987. - Деп. во ВНИИС 12.05.87. -N 7928. - 9 с.

37. Зайцев J1.H., Трынов В.Г. Учет влияния поперечных сил на прогибы железобетонных балок, имеющих трещины в бетоне// Предельное состояние элементов железобетонных конструкций: М., 1976. - С. 137-145

38. Залесов A.C., Баранова Т.И. Новый метод расчета коротких элементов // Бетон и железобетон. 1979. - N 12. - С. 22-24

39. Залесов A.C., Зиганшин Х.А. Исследование прочности по наклонным сечениям элементов с двузначной эпюрой изгибающих моментов // Поведение бетона и элементов железобетонных конструкций при возведении различной длительности. М., 1980. - С. 55-65

40. Залесов A.C., Ильин О.Ф. Трещиностойкость наклонных сечений железобетонных элементов // Предельные состояния элементов железобетонных конструкций. М., 1976. - С. 56-68

41. Залесов A.C., Климов Ю.А. Прочность железобетонных конструкций при действии поперечных сил. Киев, 1989. - 105 с.

42. Залесов A.C., Фигаровский В.В. Практический метод расчетажелезобетонных конструкций по деформациям. М., 1976. - 102 с.

43. Зиганшин Х.А. Прочность железобетонных элементов по наклонным сечениям при эпюрах изгибающих моментов, характерных для консольных и неразрезных балок: Дис. канд. техн. наук. М., 1982. - 253 с.

44. Зорич А.С. О несущей способности и методике ее расчета на совместное действие поперечной силы и момента железобетонных элементов из высокопрочных бетонов // Вопросы современного строительства. Львов, 1971.-С. 50-60

45. Изотов Ю.А. Прочность железобетонных балок. Киев, 1975,- 160 с.

46. Икрамов С.С., Маилян Л.Р., Батурин А.Б. Перераспределение усилий и замкнутых железобетонных рамах. Джизак, 1987. - 221 с.

47. Ильин О.Ф. К оценке прочности железобетонных элементов по наклонным сечениям // Новые экспериментальные исследования и методы расчета железобетонных конструкций. М., 1989. - С. 15-23

48. Исследовать влияние перерезывающих сил на деформации и распределение усилий в железобетонных конструкциях и разработать рекомендации- по расчету. Научно-технический отчет. - НИИЖБ. М., 1974,- 104 с.

49. Карпенко Н.И. К построению теории деформации железобетонных стержней с трещинами, учитывающей влияние поперечных сил// Исследование стержневых и плитных железобетонных статически неопределимых конструкций. М., 1979. - С. 17-48

50. Карпенко Н И Теория деформирования железобетона с трещинами -М, 1976. -208 с.

51. Карпенко Н.И. Методика расчета стержневых конструкций с учетом деформаций сдвига // Бетон и железобетон. 1989. - N 3. - С. 14-15

52. Клевцов В.А. К расчету стержневых статически неопределимых конструкций // Бетон и железобетон. 1979. - N 8. - С. 33-34

53. Козачевский А.И. Перераспределение усилий в сложных стержневыхсистемах с учетом неупругих свойств железобетона: Дис. канд. техн. наук. -М., 1966. 128 с.

54. Кодекс образец ЕКБ-ФИП для норм по железобетонным конструкциям: пер. с фр. - М., 1984. - 284 с.

55. Коллинз М.П., Ленкен П. Расчет балок на действие поперечных сил по новым Канадским нормам // Бетон и железобетон. 1985. - С. 45-46

56. Колчунов В.И. Прочность железобетонных изгибаемых элементов по наклонным сечениям: Автореф. дис. канд. техн. наук. Киев, 1983. - 22 с.

57. Коршунов Д.А., Сидоренко М.В., Семко Ю.Н., Ворошко П.П. О напряженно деформированном состоянии элементов массивных рам // Сопротивление материалов и теория сооружений. -Вып.ХШ. -Киев, 1971. - С. 40-45.

58. Красовская Т.А. Исследование работы двухшарнирных железобетонных рам // Строительная механика. Вып. 174. М., 1963. - С. 196-213

59. Крылов С.М. Перераспределение усилий в статически неопределимых железобетонных конструкциях. -М., 1964. 168 с.

60. Крылов С.М. Физическая и геометрическая нелинейность железобетонных конструкций и ее учет в расчетах и проектировании // Напряженно-деформированное состояние бетонных и железобетонных конструкций. М., 1986. - С. 4-6

61. Крылов С.М., Перцель Ю.К. Определение перемещений массивныхжелезобетонных балочных и рамных конструкций // Предельное состояние элементов железобетонных конструкций. М., 1976. - С. 145-153

62. Крылов С.М., Зайцев Ю.В. Исследование перераспределения усилий в неразрезных железобетонных балках //Расчет железобетонных конструкций. М.,1981. - С. 274-310

63. Кузьмичев А.Е. Исследование влияния пластических деформаций сжатого бетона на распределение усилий в железобетонных рамах // Исследование по теории железобетона. М., 1960. - С. 178-210

64. Кудзис А.П., Двоскина Л.Г. Об оценке влияния продольной арматуры на прочность элементов в наклонном сечении // Железобетонные конструкции. Вильнюс, 1977. - С. 13-20

65. Лемыш Л.Л. Уточненные инженерные методы расчета по раскрытию трещин и деформациям изгибаемых железобетонных элементов: Дис. канд. техн. наук. М., 1978. - 199 с.

66. Лобанов В.А. Влияние характера разрушения неразрезных железобетонных балок по наклонным сечениям на несущую способность: Дис. канд. техн. наук. М., 1987. - 247 с.

67. Лукша Л.К. Расчетная модель несущей способности на сдвиг сжатой зоны железобетонных элементов // Строительные конструкции. Минск, 1983.-С. 3-8

68. Маилян Л.Р. Влияние предварительного напряжения и распределения арматуры на перераспределение усилий в неразрезных железобетонных балках: Автореф. дис. канд. техн. наук. Л., 1980. - 26 с.

69. Маилян Л.Р. Сопротивление железобетонных статически неопределимых балок силовым воздействиям. Ростов -на -Дону, 1989. - 176 с.

70. Маилян Р.Л., Алиев Г.С., Залесов A.C. Прочность стенок двутавровых железобетонных балок в зависимости от вида и прочности бетона // Вопросы прочности, деформативности и трещиностойкости железобетона.

71. Ростов -на -Дону, 1978. С. 34-41.

72. Мамедов Г.М., Алиев Р.Д. Новая расчетная схема балок при действии поперечных сил // Бетон и железобетон. 1986. - N 2. - С. 18-19

73. Мангушев А.И., Поползунова Т.А. Результаты исследования де-формативности железобетонных балок от действия поперечных сил // Новые конструкции сельскохозяйственных зданий индустриального изготовления и методы их расчета. М., 1984. - С. 3-11

74. Митрофанов В.П. Напряженно-деформированное состояние, прочность и трещиностойкость элементов при поперечном изгибе: Дис. канд. техн. наук. Полтава, 1981. - 633 с.

75. Митрофанов В.П. Расчет прочности балок с учетом влияния наклонных трещин // Бетон и железобетон. 1980. - N 7. - С. 34-35

76. Мурашев В.И. Трещиноустойчивость, жесткость и прочность железобетона. М., 1950. - 268 с.

77. Наурузбаев К.А. Методика расчета деформаций железобетонных стержневых элементов с учетом влияния поперечных сил: Дис. канд. техн. наук.-М., 1988.- 149 с.

78. Новое в проектировании бетонных и железобетонных конструкций. // Под общ. ред. А.А. Гвоздева. М., 1978, - 204 с.

79. Одинцов Б.А. Перераспределение усилий в поперечных рамах одноэтажных зданий и деформаций их стоек // Предварительно напряженные конструкции с прядевой арматурой. Махачкала, 1970. - С. 124-133

80. Отсмаа В. Совершенствование расчетной схемы коротких элементов при действии поперечных сил // Бетон и железобетон. -1983. N 10. -С. 17-18

81. Паньшин Л.Л. Перераспределение усилий между элементами несущей системы каркасно-панельного здания // Бетон и железобетон. 1981. -N7. -С.30-31

82. Паршин П.Ф. Перераспределение усилий в сборных предварительно напряженных неразрезных балках // Совершенствование расчета статически неопределимых железобетонных конструкций. М., 1968. - С. 173-195

83. Пермякова В.В. Работа массивных железобетонных рам под действием статической нагрузки // Предельные состояния гидротехнических сооружений. Вып. 58. Л., 1970. - С. 421-434

84. Перцель Ю.К. Расчет массивных рам с учетом неупругих свойств железобетона: Дис. канд. техн. наук. М., 1975. - 142 с.

85. Петросян А.В. Расчет прочности элементов при совместном действии изгибающих моментов и поперечных сил. Дис. канд. техн. наук. М., 1988.-224 с.

86. Попов Г.И. Железобетонные конструкции, подверженные действию импульсивных нагрузок. -М., 1986. 128 с.

87. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых легких бетонов без предварительно напряженной арматуры (к СНиП 2.03.01-84). М., 1986. - 192 с.

88. Рекомендации по расчету железобетонных монолитных рамных узлов с криволинейной арматурой. Ростов -на -Дону, 1987. - 24 с.

89. Рекомендации по расчету прочности и жесткости железобетонных рам с нелинейными диаграммами деформирования узлов и элементов на горизонтальные нагрузки. // ЦНИИЭП

90. Руководство по расчету статически неопределимых конструкций. -М., 1975. 193 с.

91. Светлаускас В.А. Исследование прочности предварительно напряженных элементов по наклонным сечениям и развитие методов их расчета:

92. Автореф. дис. д-ра техн. наук. Л., 1989. - 40 с.

93. СНиП 2.03.01.-84. Бетонные и железобетонные конструкции. Госстрой СССР. М., Стройиздат, 1984. - 79 с.

94. Табатадзе Ю.П. Исследование влияния поперечных сил на прогиб предварительно напряженных и обычных железобетонных балок прямоугольного сечения: Автореф. дис. канд. техн. наук. Тбилиси, 1974. - 22 с.

95. Тихий М., Ракосник И. Расчет железобетонных рамных конструкций в пластической стадии. М., 1986. - 198 с.

96. Титов И.А. Расчет наклонных сечений с учетом условий деформа-тивности. В кн.: Исследования по бетону и железобетонным конструкциям. М., 1974 (НИИЖБ) . - С. 41-50.

97. Тихомиров Е.А. О предельной поперечной силе для любых железобетонных балок. В кн.: Строительные конструкции . Вып. XYI. - Киев, 1970. - С. 78-85.

98. Трынов В.Г. Влияние перерезывающих сил на деформативность и распределение усилий в неразрезных железобетонных балках: Дис. канд. техн. наук. -М., 1973. 137 с.

99. Усенбаев Б.У. Прочность железобетонных балок по наклонным сечениям при совместном действии изгибающего момента и поперечной силы: Дис. канд. техн. наук. М., 1985. - 186 с.

100. Чиненков Ю.В., Рашинский В.И. Расчет изгибаемых элементов из керамзитоперлитобетона на поперечную силу // Бетон и железобетон. 1987. -N2. С. 31-32

101. Чистяков Е.А. О деформативности бетона при внецентренномсжатии железобетонных элементов // Прочность, жесткость и трещиностой-кость железобетонных конструкций. М., 1979. - С. 108-125. 1970. - С. 78

102. Чупак И.М. Экспериментально-теоретические исследования влияния перерезывающей силы на деформации изгибающих железобетонных элементов железобетонных конструкций: Автореф. дис. канд. техн. наук.

103. Чупак И.М., Залесов A.C., Корейба С.А. Сопротивление железобетонных элементов действию поперечных сил. Кишинев, 1981. - 132 с.

104. Яшин A.B. Расчет на поперечную силу балок, нагруженных фактической, сплошной равномерно распределенной нагрузкой // Бетон и железобетон. 1968. -N 2. С. 44-45

105. Bieger К.- W., Mo Y.-L. Zur Momentenlaqerunq in Stahlbeton -Rahmentraqwerken // Beton und Stahlbetonbau. N 4, 1985 pp. 94-99

106. Dabrowski K., Kotwica J. Obliczanic uqiec bcltk zelbetowyeh z uwzqlednieniem wplywu sil poprzecznyeh. Inrynieria i Budownietwo, 1980. - N 8 -pp. 311-314.

107. Dilqer W. Veränderlichkeit der Bieqe und Schubsteitiqkeit bei Stahlbetontraqwerken und ihr Eeifluf auf Schnittkraftverteilunq und Traqlast bei statisch unbestimmter Laqerunq. - Dafstb. Heft 179. - Berlin, 1966. - p. 101.

108. Kani G.N. The Riddle of shear Failure and its Solution. Jornal of the American Conctete Institute. - 1964, N 4. - pp. 441-467.

109. Kordina K. Bewehrunqsfihrunq in Ecken und Rahmenendknoten.- Dafstb. Heft. 354. Berlin, 1984. - p. 93.

110. Leonhardt F., Walter R., Dilqer W. Schubversuche an Durchlanftra-qern. Dafstb., Heft. 163. - Berlin,1964. - p.138.

111. Marti P. Truss Models in Detailinq-Concrete International: Desiqn and Construction. 1985, N 7. - pp. 66-77.

112. Morsch E. Versuche über Schubspannunqen in Betoneisen traqern. // Beton und Eisen. Berlin, 1903,N 4. - pp. 269-274.

113. МИНИСТЕРСТВО ОБЩЕГО И ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ1. РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

114. КАРАЧАЕВО-ЧЕРКЕССКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ357100, г. Черкесск, ул. Ставропольская, 36 тел. 3-41-98т/факс 3-50-83е^Я. « //» 2000г.

115. В диссертационный Совет Д.063.64.01 при РГСУ

116. Проектор института по УР, профе1. А.Д. Мамбетов

117. РОССИЯ Карачаево-Черкесская Республика

118. Открытое акционерное общество 3 ДИССерТЯЦИОННЫЙ Совет

119. Карачайчеркесагропромпроект" д.063.64.01 при РГСУ357 100 Россия, КЧР Черкесск ул.Кавказская, 19 тел. 5-87-01 факс (87822) 5-01-84от^А ии^ЩА №От. № 0%

120. Генеральный директор! АО "Карачайчеркесагр1. В.А. Шигалов

121. МИНИСТЕРСТВО ОБЩЕГО И ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ1. РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

122. РОСТОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ344022, Г. Ростов-на-Дону, ул. Социалистическая, 162 тел.: (863-2) 65-57-3 1, 65-98-22; факс:'(863-2) 65-57-31; телекс: 123404 ЦИКЛ2О0Р