автореферат диссертации по транспортному, горному и строительному машиностроению, 05.05.06, диссертация на тему:Обоснование и выбор параметров гидромеханического диспергатора для приготовления высокодисперсных рабочих жидкостей гидросистем очистных комплексов

«а э §

ЛГрСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ГОРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ

На правах рукописи

РУЖИЦКИЙ Владимир Петрович

УДК 622.284.54 : 621.6.035.66.063.61

ОБОСНОВАНИЕ И ВЫБОР ПАРАМЕТРОВ ГИДРОМЕХАНИЧЕСКОГО ДИСПЕРГАТОРА ДЛЯ ПРИГОТОВЛЕНИЯ ВЫСОКОДИСПЕРСНЫХ РАБОЧИХ ЖИДКОСТЕЙ ГИДРОСИСТЕМ ОЧИСТНЫХ КОМПЛЕКСОВ

Специальность 05.05.06 — Горные машины

Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук в виде научного доклада

Москва — 1995

Работа выполнена на Малаховском экспериментальном заводе и в Московском государственном торном университете.

Официальные оппоненты: проф., докт. техн. наук В. 'Н„ ДМИТРИЕВ, канд. техн. наук Ю. Л. ШАХМЕЙСТЕР.

Ведущее предприятие— государственная компания «Рос-утоль».

Защита диссертации состоится < 1995 г.

в . час. на заседании диссертационного совета К-053.12.03 в Московском ■государственном горно,м университете :по адресу: 117935, Москва, Ленинский проспект, 6.

^ " южно ознако-

мит

1995 г.

Ученый секретарь диссертационного совета

проф. Е. Е. ШЕШКО.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

АКТУАЛЬНОСТЬ ТЕМЫ. Высокоэффективная эксплуатация мехамишро-ванных очистных комплексов дли добычи угли зависит но мноюм от работоспособности их гидросистем. Гидросистема комплекса включает ь лько около одной тысячи силовых гндроиилиндров, успешная работа которых зависит от качества рабочей жидкости. Зачастую приготовление рабочей жидкости (эмульсии) и особенно, поддержание ее качества но время эксплуатации не соответствует современным требованиям. Современны!'! уровень развития производства требует разработки и освоения новых, более совершенных горны* машин, аппаратов и оборудования, кою-рые способны при увеличении единичной мощности обеспечить высокую эффективность проведении процесса приготовления пмсоколислерснык рабочих жидкостей для гидросистем очистных комплексов. Кро--о того, проблемой остается уменьшение габаритов, металлоемкости и энергопотреблении горных машин и оборудования, в особенности тех, которые используются дли приготовления высококачественных эмульсий. По-прежнему акгухчьна необходимость проведения научно-исследовательских и конструкторских работ по созданию оборудования для приготовления высокодисперсных рабочих жидкостей для гидросистем очистных комплексов, поскольку качество рабочих жидкостей напрямую зависит от характера и интенсивности процессов (гидромеханических, механических, физико-химических), протекающих в элементах установок н оборудовании.

Обоснование параметров и разработка оборудования для приготовления вы-сокодпсперсных рабочих жидкостей на основе* водомасляных эмульсии является одним ш возможных путей разрешения рассматриваемой проблемы. Как показывает отечественная и зарубежная промышленная практика, гидромеханическое диспергирующее оборудование, работающее по приникну роторно-сгаюрной системы, весьма перспективно, и применение такого оборудования расширяется в количественном и в качественном отношении: увеличивается не только производство такого оборудования, но и обласп. его применения.

Однако более интенсивное и широкое внедрение роторного диспергирующего оборудования сдерживается неполной и'недостаточной изученностью основных закономерностей его работы и сути протекающих в нем процессов - как гидромеханических к механических, так и физико-химических. Недостаточно разработаны и обоснованы методы расчета параметров оборудования, основанные на изучении нестационарных гидромеханических процессов, протекающих в элементах диспергирующего оборудования, не полностью исследованы вопросы выбора геометрических, кинематических и режимных параметров роторных гидромеханических дисиер-; норов и их связь с интенсивностью и результатами процесса диспергирования рабочих жидкостей. Таким образом, обоснование параметров и разработка гидромеханических диспергаторов, повышающих надежность гидросистем очистных комплексов, является научной актуальной задачей.

ЦЕЛЬ РАБОТЫ - обоснование параметров ( конструктивных и режимных) оборудования для приготовления рабочих жидкостей ( путем их диспергирования и гомогенизации ), разработка оборудования и рекомендаций по применению диспергирующего оборудования (роторных гидромеханических диспергаторов) и его

зкснлуанщии, |кшш|)|к)щих ноиысшь надежность работы гидрозлемсшои механи-шропанных крепей очисшых комплексом ÖJiaiодари нысокон дисперсности u улучшению эксплуатационных cnoiiciii рабочих жидкостей.

ИДЕЯ РлЬОГЫ - рсалиlaiin« ^псргстнчсски ишо.нюю (ja счет рациональной организации нестационарных гидромеханических процессом Ii капотах диспер-гатора) режима прш отнлепня раСшчих жидкостей.

НАУЧНЫ!! ПОЛОЖЕНИЯ, РАЗРАБОТАННЫЕ ЛИЧНО СОИСКАТЕЛЕМ, И НОВИЗНА:

- разработаны математические модели течении рабочей жидкости и элементах диспер!пруютего. оборудоиания с учетом снммсфичного и иеспммсфнчпого но иремени гидр.ншичсского сонротиилсния диспергаюра jl'2. 6, 8, 10],

- устамоилено, что дпсме|>| ируюшес дейсгиие ГМД определяется, и оспоппом, величиной офшшелыкио ускорении РЖ и канхчах роюра и crampa; усиноидспа :кншснмос1Ь илияннн колструктиппых ( длина и .ширима капало», радиусы бокопых поверхностей ротора и статора) н режимных ( перепад даилеппл, угдонан скорость роюра, зазор между ротором и статором) параметрои на ислпчипу эк>|о ускорения р. 5:8.9. IU; II; U. 17. 19. 20, 21J.

ЗНАЧЕНИЕ РЛйОЧ'Ы. Научное значение риГкны состоит н разработке магматической модели течении рабочей жидкости и элементах диспергирующею обо-рудииашш с учетом симметричного и несимметричного но иремени гндраилическо-то сонрошиленпн модулятора [1. 2, •)• 9, 15; 17)

ПРАКТИЧЕСКАЯ ЦЕННОСТЬ РЛ1ЮТЫ. Разработаны метод расчета параметрои гидромеханического дпепергатора, рекомендации но режимам его работы и кхническая документация [3. 5, <>; 7, 8. 18, 20, 21|.

РЕАЛИЗАЦИЯ РАЕОТЫ. По разработанной технической докумешашш нт-roioiuieiia.ua АООТ "Мадахоиский экснеримешальнып эапод" опытная партия nu-ромеханических дисиергаторои, которые инслрены на шахтах •'Сеиер.пая", "Кузнецкая". Экономический эффект ог применении па maxie "Кузнецкая" со-сташшег сто деыштлцать миллпопон. рублен и год на один лашжомнлект (и цепах 1995 ю,ш) [5. 16; 2U, ]

ДОСТОВЕРНОСТЬ И ОБОСНОВАННОСТЬ НАУЧНЫХ ПОЛОЖЕНИИ, НЫНОДОП И РЕКОМЕНДАЦИЙ подтьерждаюгея:

- аналитическими и экспериментальными исследованиями, иропедеппымп и лабораторных н производственных условиях [3; S, 6: 7],

- дооаточнои сходимостью расчетных данных, с экспериментальными, расхождение между которыми не превышает 15% (I; 17, 18J.

АПРОЬЛЦИЯ РЛЬОТЫ. Основные результаты диссертационной рабош докладывались на Международном семинаре "Проблемы и перспективы развития горной техники" (секция "Горние машины и оборудоианпс") (Москва, 199-1), на науч-по-1ехппчсской конференции "Композиционные материалы и изделии из них под воздействием различных видов энергии" (Москиа, 1995), па Международной конференции студентов и аспирантов но фундаментальным наукам (Москиа, 1995), на IX Всероссийской конференции "Математические методы и химии" (Тверь, 1995), па научно-технической конференции "Полимерные материалы: произволе! во и экологии" (Ярослаиль, 1995), на,IV Всероссийском научно-техническом семинаре "Пути и средства повышения экологи ческой безопасности гальванических произ-

иодств" (Ярославль, W5), на Международном симмошуме Торная техника па но pore XXI иска" (Москва. 19У5).

ПУБЛИКАЦИИ, Но теме диссертации опубликована 21 работ, включен 3 lUiTcina 1'Ф.

Лшор выражает благодарность за научно-методическую помощь npoi|*ccopy, д.т.н. KaiiTouii'iy Л.И., проф., д.т.к. Гстинаному D.H., д.т.к. Ьплабышко a.M., k.i.h Зимину А.И., а также коллективу АООТ "МЭЗ", на котором проводилось и л см явление опытной партии.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Работоспособность гидрофицированпого угледобывающего оборудован!!» ни многом зависит Ol свойсти н качества рабочих жидкостей. Теории и практика со-маиин такого оборудовании потребовали соединении усилий большого количеспы исследователей и создателей высокоэффективных шдрофиннро ванных мехднншро ванных крепей очистных комплексов: U.A. Александров, D.H. Геюпанов, А I). Докукин, U.K. Мыиьчяеи, 13.13. Старичнеи, M il. Паетоев, U li. Вернадский, Ь И. Гри-иакж, М.С. Гулинан и др.

Практика '.»кашуатапии механизированных крепей ники'ш», что гилр1>обору-дованне - наименее надежная и наиболее дорога» составная часть. Задачу поныше-ини надежности работы гидропривода необходимо решиь путем установления связи парамефов надежности гилрооборудованин, с одной сгороны, и параметров процессии (гидромеханических и процесса диспоргировании) и характеристик рабочей жидкости, С ДруЮЙ стороны.

Проблему приготовлении рабочих жидкостей дли гидросистем мехкренен очистных комплексов и paipaöorKH оборудовании дли их пршон членни решали A.M. Ьалабышко, 13.13. Гавриленко, М Л. Дагаев, Н.Д. Ечсвскии, Клейман Ц.Д., Я .Л. JJ.iKM.in, Л.И. Меркулов, A.M. PaiyrcKJHi и другие учение,

Рабочая жидкость (водомас.тяная эмульсия) для механилфованных кренен должна обладать следующими свойствами: однородность, высокая степень днсиерс-iiociit, стабильность, наличие достаточной концентрации, устойчивость к влиянию коагуляции и седиментаини.

К настоящему времени сложилось, в основном, два взаимодополняющих на-iipau'iciniH исследовании способов решения проблемы ирнгоювлепия водомаелнных рабочих жидкостей для увеличения ресурса гидропривода «чистого комплекса: 1) разработка новых присадок и приготовление на их основе 1'Ж, 2) иригою&ленис РЖ на основе серийно выпускаемых присадок, но при помощи нового дисперш-руюшего оборудования.

Данная работа относится ко второму направлению, поскольку посвяшсиа обоснованию параметров и разработке оборудовании дни нршоюилепия высокодисперсных 1'Ж. Экономичными, 'зффекшвнимн и надежными зарекомендовали себя дненершруюшие аппараты, в основе конструкции коюрых система "poiop-ciajop", причем в боковых сгенках роюра и ста юра ьыишшсни сквозные oibej>ciHH (каналы), периодическое совмешенис и рассовмещенис которых вызывает районное и тормозное периодически повторяющееся течение РЖ в каналах. Такай орга-

ни каины течения чрс-шычайно >ффсктиино действует на компоненты РЖ. интенсивно их дненер) пру* счег следующих физических факторов воздействия:

1) высокие сдвиговые напряжения и радиальном "морс между ротором м статором;

2) сдвиговые, периодически повторяющиеся и нестационарные сдвиговые иапря-жншя'оприсктжоИ лопс каналов; 3) шк&ишн скорости и давлении; 4) значи-кльние иодожнит-иые и ешс более значительные отрицательные ускорении РЖ » канала»; 5) импульсная кавитация; 6) турбулентность.

Повышение надежности » расширение области применения роторных дис-нергаторов требует более полною изучения основных аакономерностей нестационарных 1ндромехииических процессов течении РЖ и рабочих зонах диспергирующею оборудования и ра!раби|ки обоснованных методов расчета конструктивных- и режимных нарамецюв такою оборудовании.

(Х>ьектом настоящего исследовании являются гидромеханический дисисрга-юр (I МЛ), его режимные и конструктивные параметры и их обоснование, а также ратрабшм методов расчета ГМД (рис. I).

). Гидромеханические процессы, происходящие и полостях роторного гидромеханического днеиергатора

Основным лкртически активным элементом установки дли прнготилсния рабочей жидкости (иисоходнснсрсиий эмульсии тина "вода-масло") явлиегеи роюр-но-статорная система. Рабочая жидкость, перемещаясь ш центральной области днеиергатора к его,периферии череа периодически совмещающиеся отверстия и боковых стенках ротора и статора, также периодически прерывается, когда Ли отвер-С1 нм рассовмещаытся. Движение рабочей жидкости происходит мол действием градиента давлении, обусловлено™ факторами: внешний насос (который может, но-ноте говоря, о|су1с"1ьоы1ь) и крашение рабочей жидкости в полости ротора, кото-рос за счет центробежных сил ннершш выдавливает рабочую жидкость на периферию ио/имли (ютора.

Гидромеханические процессы н полости ротора и рабочей капере (рнс.1), в каналах рогора 5 и каналах статора 3, а также и жиорс между роюром н статором о|личаю|си нестационарностью, турбулентностью и, как следствие, чрезвычайно трудны и описании и при анализе. Кроме того, в рабочей камере при определенных режимах течении РЖ возникает кавитация.

Дд* расчета основных 1ыр.|мсгрои ГМД н гидромеханических процессов и нем можно воспользоваться нестационарным уравнением Ьсриулли, которое с дос-итчнон точностью даст возможность рассчитать параметры потока РЖ:

IIV у' и1

. О

|де )} - козффициент количества движении потоки РЖ; - мгно-

венное значение средней по ссчени|г» канала ста юра скорости; 0(0 - объемный расход среды (РЖ); А» - площадь >сшы канала статора; р - плотность РЖ; и - гидравчическии диамсгр каналов; ((¡) - суммарный коэффициент местного |идравли ческою сопротивлении; /■*<!»+& - суммарная длина каналов |нлора и статора, X - коэффициент гидравлического сопротивлении трения; - пс|>спад давления между полостью рого^ц и рабочей камерой.

Рис.1. Гидромеханический диспсргатор (осевой разрез): 1 - корпус; 2 - статор; 3 - канал статора; 4 - ротор; 5 - канал ротора; 6 - боковая стенка рабочей камеры; 7 - вал привода; 8 - рабочая камера; 9 - входной патрубок; 10 - выходной патрубок; 11 - крыльчатка; I - полость ротора; II - полость рабочей камеры.

V ■1 1 1

0 1 . \ 1{г

<<Т

-10 А-1 ; Но* 0,00? 0,01}

-10

Рис.2. Зависимость скорости и ускорения РЖ от времени (безразмерные величины: 1 - приближенное решение; 2 - точное решение.

5

В уравнении (1) коэффициенты (3, и С являются нестационарными величинами.

Переходя к безразмерным величинам скорости и>=п/уо и времени г=(//о (здесь IV , у, уои /о - масштабы скорости и времени), из уравнения (1) получаем:

. (2)

где Но - критерий гомохронности, Но = V» /«/Д Ей - критерий Эйлера, Ей = 2ЛР/ р/с1.

При написании уравнения (2) учтено, что коэффициент р с точностью, достаточной для инженерных расчетов, равен единице, коэффициент А. (т) в ключей в ((т). Принимая масштабы скорости и времени соответственно: ■ ДР/о л

"о-— ; /, = —

(где ог - ширина канала статора, си - угловая скорость ротора, Я - радиус ротора), получим:

■^г- + Но = 1 . (3)

В этом уравнении г) - известная функция, Но - постоянный для каждого случая параметр и к(т) - искомая функция. Для нахождения зависимости скорости течения РЖ от времени необходимо знать функцию ((г) - гидравлическое сопротивление прерывателя.

Не ограничивая общности решения, решим уравнение (3) при одинаковой ширине каналов ротора и статора : ар=ас , но прежде построим решение уравнение (3), пользуясь методом асимптотического разложения по малому параметру (в таком случае малым параметром служит величина критерия гомохронности Ни):

у\т)=ф) + т-Но)<;(х)гс1х . (4)

Формула (4) дает приближение решения исходного уравнения (3) для малых величин критерия гомохронности, Но (Н0<1), отличающееся от точного решения на величину порядка Нд. .

Для рассматриваемого случая ар=ас функцию можно представить в виде

Я

) 0 5 Т £ 1

Ъ2-'

Здесь £1 - минимальное сопротиатение, а (г - максимальное. Однако у решения уравнения (3) есть замечательное свойство: функция \«(т) в интервале 02 т 57 практически не зависит от вила функции ((г) на начальном се участке ( это подтверждено численными вычислениями точного решении уравнения (3)), поэтому с полным основанием можно считать:

С(т) = —г? 0$т $2 (6-

Подстаапяя выражение (6) в формулу (4) и вычисляя интеграл, получим

(7)

г + ——— + 2а !п(л - г) а - т

и{г) = tv(0) + х - Но£:

Vi:

Таким образом, соотношение (7) является аналитическим решением в критериальном безразмерном виде нелинейного уравнения (3), что позволяет достаточно легко анализировать гидромеханические процессы в каналах ротора и статора ГМД и рассчитывать основные параметры этих процессов и некоторые параметры дис-пергатора.

На рис.2 представлены результаты расчетов зависимостей безразмерной скорости ч/rj и ускорения w(r) для различных величин критерия гомохранности Но и безразмерного зазора А- S/cic ( величина зазора влияет на начальную скорость нч ). Сравнение точных ( полученных численным методом) и приближенных ( но соотношению (7) ) показывает хорошее их согласие.

Выражение (7) позволяет сделать следующее:

1) определить расход РЖ через ГМД, перейдя от безразмерных переменных к размерным :

(') - i v„(x,y,z,t)dS = v(l)Sr ,

S,

где v» (x.y.z.O - нормальная составляющая скорости к плоскости поперечного сечения канала (поскольку в данной работе мы оперируем со среднерасходнон скоростью, то у* совпадает с v); Sc - площадь поперечного сечения канала статора;

2) найти количество РЖ т, прошедшей обработку в ГМД за любой интервал времени лг.

т - р Sc J v(i)dl ;

о

3) определить величину отрицательного ускорения РЖ, отвечающего кави-гашио ( а значит, и за интенсивность диспергирования РЖ и за качество РЖ ) безразмерного:

и размерного

(dv\

Соответствующие функции ат(Но, (2) н £1. (1) не приводится, так как

само дифференцирование труда не составляет, а получающиеся выражения довольно громоздки;

4) исследовать влияние режимных ( со, 8, АР) и конструктивных параметров (/, Rfi, Rk, Re, ар, ас, 2р, Zc) на функции v(t), Q(t), "'(О, а*(11о. f;, р); с.т{лР, со, 5 .,), искать и находить максимумы шит минимумы этих функции по каждому из аргументов и отсюда рационализировать параметры ГМД или достигать более рациональные режимы работы;

5) определить энергию каждого импульса, генерируемого в ГМД : • 2 i

ti

Ех

. лс о\аи

и полную энергию, вырабатываемую Zc каналами за время At.

Е - Е, Zt áteo .

Здесь с - скорость распространения колебаний в РЖ ; Zc - количество каналов статора. Заметим, что указанные 5 пунктов не исчерпывают всех возможностей, заложенных в формуле (7), например, можно определить полезную мощность как полную, так и отрицательной части импульса ускорения), эффективную длительность импульса и др.

Итак, построена математическая модель нестационарного гидромеханического процесса в каналах дпепергатора для несимметричного во времени гидравлического сопротивления; получено аналитическое решение для случая, малых величин критерия гомохронности.

2. Влияние конструктивных и режимных параметров ГМД на возбуждение кавитации в рабочей жидкости

Для функций скорости н ускорения от времени можно выделить две характерные точки: первую - значение г", при котором скорость достигает максимального значения, вторую - значение г", при котором ускорение РЖ достигает максимального ( по модулю) значения.

Найдем эти и соответствующие этим моментам времени значения скорости и ' ускорения. Скорость достигает максимума в момент времени

(8)

1 + ^Яо С, 1 + VtfoT,

Из выражения (3) следует важная особенное!'!. работы ГМД: с \нелнченнем величины критерии гомохронно-ти г" уменьшается, т.е. момент, когда скорость достигает наибольшего значении, Г" смещаетсн к середине интервала гл'/ , наоборот, с уменьшением Но, момент, когда скорость максимальна, г* смешается к г

На значения Но, входящие в формулу (3), накалываются, очевидна, следующие ограничения:

т-.- < Но < 1 • е»

Абсолютная величина ускорения РЖ | <Л»/|Уг| максимальна при максимальном гидравлическом сопротивлении на интервале г, т.е. г"=2 Определим теперь величину максимальной скорости:

н{г') - ЦО) + —-

•л?

1 ЩТх

-и о;,

1 + У11 й в-г'

■ 5о1п}а ■ г")

(10)

Выражение (10) достаточно громоздко м очевидному аналитическому рассмотрению не подлежит. Тем не менее формула (10) позволяет достаточно просто, не прибегал к ЭВМ, исследотить влияние различных параметров ГМД и параметров течения на величину максимальной мгновенной скорости, а следовательно и на величину максимальной кинетической энергии единицы объема РЖ.

Дли максимального отрицательного ускорении запишем : ~ 1-4 Но • (П)

Из выражения (11) видно, что экстремально; ускорение имеет отрицательный знак, что и требуется для возбуждения капитацнонного режима диспергировании п ГМД. Определим величину максимального отрицательного ускорения в размерном пидс :

АР[, 2Л/Ч'

р!

РI1

(12)

Выражение (12) позволяет выработать рекомендации для достижении режима кавптационного диспергировании РЖ п ГМД.

1. Для увеличении отрицательного ускорения, диспергирующего РЖ при помощи возбуждения кавитации, следует увеличивать перепад давления АР, причем связь Л1' н Пт не пропорциональна, не линейна.

2. Увеличение максимального гидравлического сопротивления ГМД приводит к усилению диспергирующей спосоГчостн оборудования ( увеличение сопротивления достигастсн уменьшением радиального зазора ¡) в соотпетстшш с формулой

!> 2 ■

Проведем краткий анализ полученных результатов. На рпс.З нредсчашеи. за висимость ят (Л17). Характер зависимости параболический, причем с ростом 51.4ч

нала давления экстремальное ускорение становится все более "глубоким", особенно мри малых значениях радиального зазора 3.

На рис.4 представлено влияние радиального зазора 8 на величину о™. Оно очевидно и легко объяснимо: с уменьшением зазора ускорение ат растет, т.е. жидкость все резче "режется", отсекается один слой от другого. В качестве параметра представлен перепад давления АР.

Рис.5 представляет зависимость кавитационного ускорения от угловом скорости при работе ГМД без внешнего подпора, т.е. перепад давления создается лишь за счет вращения массы РЖ п полости ротора. Указанная зависимость объясняется просто: давление возрастает пропорционально а время совмещения каналов ротора и статора пропорционально ш ', и совместное влияние этих факторов таково, что первый (-о-) преобладает и с ростом и> величина От растет.

Для эффективного диспергирования РЖ следует добиваться кавитационного режима работы ГМД, для чего в свою очередь необходимы такие режимы, при которых глубина импульса отрицательного ускорения ат максимальна. Достижению таких режимов способствуют увеличение перепада давления АР, уменьшение ради-пиюк) зазора, увеличение угловой скорости ротора.

Итак, установлено влияние конструктивных и режимных параметров ГМД ш возникновение кавитационного режима диспергирования РЖ.

3. Разработка дпспсргатсроа для приготовления высокоднсперсной рабочей жидкости

Рассмотренные выше результаты применимы как к базовому ГМД (рис.1), так ц к любой его разновидности, принципиально не отличающейся от базовой модели. Вместе с тем проблема более эффективного и рационального распределения подводимой к ГМД энергии во времени и пространстве (для эффективного ударного воздействия на РЖ с целью эффективного ее диспергирования) должна решаться с привлечением возможно большего количества физических факторов воздействия на РЖ. Такими факторами являются резонансные колебания, позволяющие при тех же входных потоках энергии достигать высоких плотностей энергии; эффект сжатой пружины, поздегасздиЙ запасти энергию за счет некоторого ослабления воздействия на первом этапе модуляции скорости и увеличения воздействия на РЖ на втором этапе модуляции; уменьшение количества гсцерируемых импульсов в единицу времени с одновременным усилением энергетического воздействия каждого импульса.

Использованию этих трех физических эффектов посвящены разработки трех конкретных ГМД.

На основе проведенных теоретических исследований (с учетом их сравнения с экспериментальными результатами) разработаны конкретные гидромеханические дн-;,ергаторы, ь которых усилено влияние вышеперечисленных физических факторов интенсификации процесса приготовления высокодисперсной рабочей жидкости процесса диспергирования.

Рис.3. Зависимость глубины отрицательного ускорения РЖ от перепада давления при разных величинах радиального зазора

1 - ¿=150 мкм; 2 - #=100 мкм; 3 - ¿=50 мкм

Рис.5. Зависимость глубины отрицательного ускорения РЖ от угловой скорости ротора при разных зазорах 1 - ¿=50 мкм; 2 - ¿=100 мкм; 3 - ¿=150 мкм

Рис.4. Зависимость глубины отрица тельного ускорения от зазора между ро тором и статором при разных величина перепада давления 1 - ДР=1 атм; 2 - ДР=2 атм; 3 - ДР=3 атм; 4 - ДР=5 атм

Рис.6. Зависимость гидравлического сопротивления и перемещения ротора от времени

3.1. К расчету tiap.Hici|kiii рг iiroioro iíi.i¡h>m£\uhíi4cckoiо дпспергатора

Выполнение полости pompa и рабочей камеры цилиндрическими с согласованными цацами кринн чш поворхностей но »йодист получить резонансные колебании, и 11 icífciujj! и ¡ii¡j\isHuíic процессы диспергирования одновременно в полости роп»ра и рабочей камере при определенной скорости вращении роюра.

Проведем расчет pa»«.-ров полости ротора и рабочей камеры, обеспечнваго-шич дс.ччимении резонансною режима работы. В цилиндрической области с радиусов внутренней поверхности Н (т.е. в полости ротора) резонансные колебания гид-Гочечаннчесхих параметров (скорость, даглепие) опргделдхпеи уравнением ./.Ыно, (13)

где Л - фун;:шш Бссссдк первого порядка, Т - собственное число полости рО-

ТОрЛ. .

.'Im полости рабочей камеры аналогичное урлв;;еш«е несколько более гро-

liOB'Ot:

/•' i í i¡ i', )J,(p />',) = Л' i S!' ) J Al' ¡n) . (!■!}

где Л'| •• функтш'! Пеймана, // - собственное число намоста рабочей камеры, /& - рдднус внешней поьерчнреп; стисра, Л - ргднус внешней! поверхности корпуса гидромеханическою дпепергатора.

¡'стаи ур;а.;|еиня (13) и (14) совместно, ползшем сага, менду величинами /'и, А-, л1 :

Кг Ги-п,

Резонансный ро.;нм работы диспсртатора применим в том случае, когда параметры (режимные н конструктивные) установим не позволяют по ¡.акой-лпбо причине достичь кавитанпоннсго ре;;нма дпспергировлнивОтедостг.тоша мощность привода, невозможность при данных соотношениях, ратмерои ротора, статора н корпуса оптимизации кавитааионното режима днгпгргмроватьч).

Для достижения резонансного режима одновременно и в полости ротора, и в рабочей камере необходимыми условным)! являются:

- ¡хссткгн связь между геометрическими параметрами дпспергатора в соответствии с соотношением (15);

- соответствие кинематических (угловая скорость ротора ) и геометрических параметров лиспе - агора:

в = Й • (16) где с - скорость зэухозых г.оян в диспершрусмон сред® РЖ, Ъ - количество отверстий (каналов) в роторе (статоре), у* - собственное число полости ротора: у„ з 3,83 + л-(я- 1) , (17)

Например, при с= 151)0 м/с, п-1; ¡1? -200 мм; 2=48 угловая скорость ротора равна со =600 с' , что соответствует частоте вращения \'~95 с'.

J.^. К ¡n'.L'ici) poiopüoiu гидромеханическою лисисршюрл с упругим палом

При условии пыполнения вала ротора упругим (т.е. ротор установлен с !»ч-;{о::;носшо крутил; пш колебаний) удается решить задачу получения более гл\бо-•:üx отрицательные импульсоз давления (эффективно позбужлаюших кашппшш) при тех У " гшратах анергии, за счет ее перераспределения во времени и npocipaii-

сп-.е.

*'тобп ? »cciirrm. оснсзние параметр!.! такого лиспергптора, необходимо уксть »шлн'г!» ¡фупмьнмх колебаний ротора. Соогсетстяуюший расчет иртткдаш ч , V: б от;; П] , "о к сплу его громоздкости гчесь не приводится. Ъ uroie получек ■-о;'ü.-j^tuiи"1, pesynwar: neray шириной каналов в азимутальном а направлении и Гасстотннем wcsgiy нх кромками b существует следующая сшпь:

Ь = а(3 + -!п) , /1=0,1,2, ... (18)

l'cTOtfí« (13) я плюется необходимым для достижения положительного зффек-<. г Г г i ульса даатмшя, позбужлаюшего кампанию), нн-) по является коэффициентом упругости пала прпво-

¡ Opa. Г!!С.6 II рис.7 цллк'.стрируюг ЭТОТ -зффект. icpnipyiomee деистгче ГМД isa )'"< оказыгаегся \ i и больших п uci'.;o:xno некотсрог р?сссгласог-л-

I т pian процесса модуляции с:жросп' (эффект

шется и значительной мере сямосинхро» нгаш iei i :е эффектит'.^ой, • ¡sfт (5Л«:-с частота coSctpííhpi* 3 T 33 рт ! i импулгеов)."

3.3. К ггзечету низкочастогного гипромсхлшческого лисиерготсра

Низкочастотный гидромеханический лиспергагор решает задачу увеличен;» времени разгона рабочей жидкости в каналах ротора и статора за счет того, '«о ' Ил ::,! ротора ¡.чире капало» статора, а часть поперечного сечения канат ришри закрыта месгним гидравлическим сопротивлением типа "гребенка", причем гцнрав-дичеепсе сопротивление »-.плотную примыкает к одной стенке канала ротора, оставляя другую свободной.

Иа рнс.8 предегазлен попергчнпй разрез низкочастотною гидромеханического днепергатора. На рис.9 представлены в сравнении функции С(')н \'(0 для I 'МД-12 н низкочастотного ГМД.

При равенстве мгновенных ускорений в момент времени <** (т.е. коьча мгновенное ускорение достигает наибольшего по абсолютной величине значения), эффективное диспергирующее действие на РЖ значение ускорения РЖ в случае ГМД с "гребенкой" больше, чем без нее. Кроме того, поскольку расход РЖ в этом случае уменьшается, то большее ускорение действует на меньшее количество РЖ, т.е. каждой частице РЖ достается большее физическое воздействие. Кроме того, такая организация гидравлического сопротивления ¿¡(t) позволяет найти оптимальное значение отношения а,/а<. Так как а? >еи (т.е. каналы ротора достаточно широки), то количество каналов сравнительно невелико ( также невелико н количество

Рис.7. Зависимости скорости н ускорения РЖ в базовом ГМД и ГМД с упругим валом (индекс 0 относится к базовому диспсргатору)

Рнс.8. Поперечный разрез стенок ротора и статора для низкочастотного ГМД: 1 - статор; 2 - гребенка (местное гид-ра&тическое сопротивление); 3 - ротор; ос - ширина канхта'статора; Ар - ширина канала ротора; дг - ширина гребенки; ¿р - расстояние между каналами ротора; Лр - радиус ротора; ш - угловая скорость ротора; шНс - линейная скорость боковой поверхности ротора

Рис.9. Зависимости скорости РЖ и гидравлического сопротивления ГМД от времени для базового и низкочастотного диспергаторов

Рис.10. Зависимость глубины отрицательного ускорения от параметра А

капало» статора, которых столько же, сколько к каналов ротора), расстояние мехду каналами должно быть больше, чем их ширина, иначе невозможно достичь :»ффек-тнвиого тогмочсснмя РЖ при рассоямешснпи каналов рсюра и статора. По при'ш-не небольшого количества каналов невелика н частота генерации импульс»:!. Вследствие ^того рассмотренный диспергатор низкочастотны!"!.

Расчет низкочастотного ГМД основан на соотношении

(1, - с, = «,. (19)

4. Выбор рациональных конструктивных параметров гидромеханического лиспергатора

Этот выбор основан на выполнении требования максимальной гл%бшп.г отрицательного импульса ускорения а« рабочей жидкости. Проведен анализ гидромеханических процессом при Л-п,./пг * 1 (рис. 10), на основе этого анализа получены соотношения, позволяющие сделать выбор рациональных параметров.

При ,<3 > 1 коэффициент гидравлического сопротнатения можно представить

в виде

С, 0 =

г г /1 +1.

К,

Тогда решение исходного уравнения (3) можно получить, взяв интеграл (4):

н'(г) = г -//оС||т + 2л1и{а-г) + —. (21)

В формуле (20) постоянная р есть:

а в формуле (21) постоянные дне равны соответственно:

<1 = р + А + 1 ;

1

Но^'ЮС, с,

- <З(2Я1пй+ 1) .

Импульс, возбуждающий кавитацию и отвечающий за интенсивность кааига-пионного режима диспергирования РЖ, пропорционален производной ¿^/¿х, достигающей максимума при г =А +1 - в этот мок::нт производная отрицательна и равна

Из соотношения (22) видно, что о. < 0, а также ясно, что с увеличением величины А импульс становится все глубже, что, вообще говоря, способствует возбуждению кавитации. Однако, увеличение параметра А имеет пределы в силу конечных размеров ротора ГМД, и возникает необходимость оптимизации величины А. Такая цель достигается при изменении организации течения РЖ в каналах ГМД за счет реконструкции гидравлического сопротивления. Подобная организация гид-раачического сопротивления позволяет отодвинуть в область больших значенш". времени максимум скорости и тем самым достичь уменьшения скорости ю(т) от максимальной до минимальной за возможно короткое время.

При такой организации гидравлического сопротивления, когда часть ширины канала ротора (а;. >Ос, т.к. /4»), соответствующая интервалу времени О ¿г ¿А, закрыта препятствием с коэффициентом гидравлического сопротивления, повышающим общее сопротивление (рис.9), возможна максимизация ускорения РЖ, и импульс ускорения достигает максимальной глубины, равной

. (23)

Так как расстояние между соседними каналами стагора, по крайней мере, равно а, или больше (что предпочтительнее), то количество каналов ГМД равно

гр = 2, 2—-= ——г—. (24)

п, + ас А + 1 а,

Реализация соотношений (23), (24) позволяет интенсифицировать кавигаци-опиый режим диспергирования РЖ в ГМД без изменения его габаритов н мощности привода.

На рис.10 графически представлена зависимость минимального ускорения (глубины отрицательного ускорения) от параметра А при различных значениях критерия гомохронности.

Видно, что с уменьшением критерия гомохронности пик- зависимости г.ы, становится менее острым, а глубина импульса уменьшается. Кроме того, с уменьшением критерия гомохронности экстремум рассматриваемой зависимости смешается в сторону больших значений параметра.

Таким образом, возвращаясь к началу раздела, можно заключить, что достигнута цель: разработаны конкретные ГМД, реализующие разные физические факторы интенсификации процесса приготовления высокодисперсной РЖ, причем конструктивные параметры ГМД выбираются таким образом, чтобы шшяпие данного фактора в каждом из трех ГМД было максимальным. Предложены соотношения для расчетов величии ар, ас, I, Я, АР, со, 3 (либо прямые, либо косвенные) через критерий гомохронности, в котором заключены а, Л, I, АР.

5. Экспериментальные исследовании процесса полпенни высокодисиерсныч рабочих жидкостей гидросистем очистных комплексов

Гидродинамика и приготовление высокодисперсных рабочих жидкостей исследовались на опытном стенде, в состав которою входили I МЛ, устройство ,пч изменения гидравлических и кинематических характеристик (расход, давление, скорость вращения ротора).

Цель проведения "эксисрнменглльнмх исследовании - проверка аналитических исследовании по выбору конструктивных и режимных параметров Л .5/'. которые ачпяют на глубину импульса отрицательного ускорения, отвечающего и интенсивность процесса приготовления ¡'Ж.

Опыты по регистрации величины отрицательною ускорении РЖ в к.тн.пе статора ГМД (глубины импульса ускорения) покалит, что в диаиаюне 0 < I! < 0,2 основные теоретические 'зависимости подтверждаются эксперимент.счьно (рис. 11).

На рис.12 предетаилена зависимость давления, генерируемою ГМД и ретист-рируемого пьезоэлектрическим датчиком н милливольтметром при различных значениях зазора между роюром н статором, от величины угловом скорости ротора. ГМД работал без внешнею статического подпора давлении, перепад датоения создавался центробежными силами инерции вследствие вращения РЖ в полости ротора. Из представленной зависимости следует, что при определенных таченняч угловом скорости 'экспериментальная зависимость отклоняется от г.тикой (подобной теоретической 'зависимости на рис.5) кривой, так как при лих значениях побуждается кавитаншт в РЖ.

Влияние динамическою и статического перепада давления на процесс течения представлено на рис.13 и рис.14. Здесь генерируемое давление яиляется результатом совместного дейстшш обоих перепадов давления: статического и центробежного. Влияние статического подпора РЖ на генерируемое давление иллюстрируется рис. 14, где зависимость Р(лР) также отклоняется от кривых, подобных теоретическим (рис.3).

Из результатов 'экспериментов по приготовлению высокодисперсных рабочих жидкостей следует, что средний диаметр частиц эмульсии 'экстремальным образом зависит от расхода ГМД. Для ГМД-12 при величинах зазора 8 =100 ми н^иушшм режимом приготовления РЖ является режим, соответствующий расходу О-200 л/мин , в этом случае дисперсность РЖ наивысшая (рис. 15), т.е. частицы эмульсии РЖ имеют наименьший размер. Установлено, что с увеличением скорости вращения ротора и уменьшением зазора (рис.16) качество приготопляемой РЖ повышается.

На рис.17 представлена зависимость среднего диаметра частиц РЖ от перепада давления на ГМД. Пунктиром показана зависимость й'(йР) ~ (АР)3 , согласующаяся с теоретической зависимостью (р.,с.З), т.к. отрицательное ускорение РЖ в каналах ГМД определяет его диспергирующую способность и подобным же образом зависит от перепада давления. Теоретическая п экспериментальная зависимости согласуются при малых значениях АР , при больших значениях возрастает влияние кавитации и вторичных эффектов, не учтенных в теоретическом рассмотрении. Рис.18 показывает шшяние зазора 6 на средний диаметр частиц РЖ. Пунктирные линии согласуются с теоретическими зависимостями (рис.4). При малых значениях зазора 5 согласие теории и эксперимента нарушается по причине возрастания

Рис.11. Зависимость регистрируемого давлении ог зазора

Рис. 13. Зависимость регистрируемого давления от угловой скорости ротора для ГМД с внешним подпором

Рис.12. Зависимость даатення от угловой скорости ротора ¡им ГМД без внешнего подпора

Рис.14. Зависимость давления от перепада давления

4

нки 6 ■

5-

•н

5 ■ 2 ■ / ■ <7

50

<50

'МИН

Рис.15. Зависимость среднего диаметра частиц РЖ от объемного расхода РЖ

4

нкм

н

3

2 1 1 (7

«о гио 250 (*)}<р

Рис.16. Зависимость размера частик, КК от угловой скорости ротора

Рис.17. Зависимость размера частиц РЖ от перепада давления

НКМ

н-

3

1>

1-61'Ш*

& 1-Ы* i00.it

50 400 по

ЗздуеиМйсУь ^¡»¡(¿ра частад ,оу затока

влияния интенсивной кавитации и сдвиюиых напряжений n заторе. На молельном 1 МД со сменными боковыми лентами на поверхности ротора и статора (для воз-MowhKMH И)мснен|!>1 параметра .-)) бил проведен эксперимент по приготовлению РЖ (рис.!"'!. 1'е тулыатьт сю удовлетворительно согласуются с результатами расчета (рнс.Ш). На л ом же ГМД получена зависимость (ри с.20) среднего диаметра частнн ¡'Ж от параметра Ь/а (для увеличения елтчиовой упругости вала ротора вал был выполнен in специальной резины): результаты согласуются с выражением (1S). Интересно отметить, что с уменьшением заюра экспериментальная кривая "вытягивается" вдоль некоторой спадающей кривой с менее выраженными максимумами и минимумами. Это происходит потому, «по увеличивается влияние кавитация, сдвиговых напряжений в заторе; модуляция потока становится более полной, увеличивается р.пшша между максимальной и минимальной скоростями за период модуляции за счет потною "успокоения" скорости за время перекрытия каналов Ь/coR .

Качество РЖ в значительной мере определяет срок службы (ресурс и надежность работы очистною комшекса)оборудотыння, его рабочие параметры. Высокодисперсные (со средним диаметром 1.5 ¿6,0 мкм) эмульсионные РЖ полностью заменяют масло в гидроприводах крепей. Високос качество РЖ позволяет увеличить срок службы предохранительных клапанов и цилиндрических гидростоек.

Эмульсии, применяемые в качестве рабочих жидкостей в гидросистемах торного оборудовании, должны облагать следующими свойствами: однородность, ви-сокодисиерспость, стабильность (ие должна подвергаться расслоению из-за процессов седиментации и коагуляции), высокие смазывающие качества, антикоррозийное действие, соответствующая вязкость, совместимость с материалами гидросистемы. Кроме того, РЖ должна быть недорогой и долговечной. Основными параметрами РЖ являются следующие: дисперсность, концентрация и стабильность. Причем, третий параметр (стабильность) является функцией первых двух, так как определяется ими. РЖ должна содержать 90io своего объема частицы эмульсии с диаметром менее 5 мкм.

В диапазоне Q-0+ 400 .фит; АР=0 +5 anw, ю-0 -^300 г'качество приготовляемой РЖ в наибольшей мере зависит от величины радиального зазора между ротором и статором, от скорости вращения ротора, от перепада давления; в гораздо меньшей мере качество приготовляемой РЖ зависит от времени обработки (достаточными являются два-три прохода РЖ через ГМД, н дальнейшая обработка становится ненужной, в этом смысле можно сказать, что основные параметры гидромеханических процессов и процесса приготовления РЖ обладают свойствами насыщения).

Роторный атдромеханический диспергатор прошел успешные стендовые и промышленные испытания в процессе приготовления высокодислерсных рабочих жидкостей для гидросистем очистных комплексов. Эксатуатация внедренных на шахтах "Северная" и "Кузнецкая" ГМД с резонансным режимом работы для приготовления рабочих жидкостей в гидроприводах механизированных крепей очистных комплексов показала их высокую надежность, эффективность и производительность. Приготовленные при помощи ГМД рабочие жидкости обладают высокой дисперсностью, стабильностью, противофрикциоинымн и антикоррозионными свойствами. Надежность узлов и механизмов гидропривода горных машин увеличилась, а энергозатраты на приготовление РЖ снизились на 40-50%.

Рис. 19. Заьмснмость среднею диаметра части РЖ ог параметра Л, ¿=100мкм; 4 - /¿,-0.0); 2 - М-0.04

Рис.20. Зависимость среднею диаметра частии РЖ от огншиснин риссюяни* между соседними каналами к ширине канала при с ':

I - ¿=130 мкм; 2 - ¿=100 мкм.

J.\K.IH)4tUHL

ti Д1К'СС|>Га111Н1НН011 p.lóole .1.11(4 iliuhx VlXUIPielilliK |>cll.eilllC ,im\.i ll.llixl II 1 ) Milurit' ».LI.1411 (>(НИ.'ПЧП.|||ИН М1|||.Тр>КТ|||1Н1.1Ч II |>СЖ||М1|и\ Itap.lMCIpul» и l'.l ЧЧ1ЧН KU <нм)|>удшышш (lo ilpiilouiuieiiiiKi иыс.жодиснерсмыч ¡uüomiu «.илмьтсн luí m.ip<>-

CUCICM tu'\.iiiiiiii|KHkiiiiiut кренен, ikiiho.i4H)Uice у.тупшиь Ju'im.n.uiii.iiiitut ........

с i ».i и ппишшь надежное!!. фунмшоннршммнн ivinciiiiuv wun.iíuvh чы uvuei «yuKiTbCHiiOtf jii.i'ieniic .tin повышении upon itio.iiiie.li-miciii юрнчю tióopv ь-u.iitiiu.

ÜuniiTueHiii.u- i) paiuitc iiccic.ioimhmm no iiki.íiinx сделан, с.че.инипие нынчли.

1. P.upuóorana матсмашческам моден. iicciaiiiionapiuu о нирчмечапичечмио ll|K)iiccca с каиллач дисисргаюра с учемм неспммефичпию. н oúiikm случае, ж» времени ilup-iiLiineenuч сопроиписнии, иоши.ыщш.м иГшсиик.щно р.кччннщ.щ. m>iici|>>KlltliltUC и рсаимныс ll.ip.(MCipi.l u'lllll.1 ii ширин.) k.lll.Uull, l.llop, р.Ы11>С (кипра, угловую скороди, powp.i, перепад д.тлепнщ с yiemii iuiiiuimihii вс.шчи-

um nipiiii.iK.iuunо ускорении РЖ и kuii.ci.u ГМД - (кнопкою <¡j.iMi>p.i ишеисифп-

k.ihiiii ii|ki1|ccc.i пршонщленин РЖ.

2, Получснч ан.снинчечмк HpiuViiiACuiioe решение ;u» случаи m.lii.iv uc.iii-чин цшнрпк ipMi)\pkii<ii(H.-iM. lioiiHi.iHiiuicc yci.tiioiiiiib , 'lio oeiiuiHiijMii фаморач», iiii|iiMC.'tHH>iiiiiviH K.ihni.iuiKiiHiMii режим Hpiiluioitu-iiiiii раСючич ¿mi.ikucich, iiiuh-kihh KpiiH'P'iiI Юмтрчннисщ Ii величина p.ttii.t,TUm>r<> wiopa »ie*;i> риюроч и

Vt.tli>|H>M,

J При iu>if>> жденнн ii)'iii.iiiii.i\ ko.ieo.iiitiii poiop.i iн.тр.нсшчески!.* ашцнии-1С И ПС ТС|1НС I CIIOKI tllMMCiptlkl (K.IK ф)11КННИ llpCMCHII) II ДсфорМнрчеЮ! I.IK1IM oii-

p.imxi, ЧК) tttKciic4uiMcicu iniwu.kiiuiii. кашиашкииюго режима ;uicitepi пронации óe i лонидншелын.и лкрктчсскич uip.ti.

4. 'Экснсримешадыиз iiii.i>'iciii.i i.iiuiciiMOciH парамеции! Iндромсчаничсског» нрчкееСа ti процесса приюк'Мешш 1'Ж oí осноины.ч режимных и Koiici|>4klttiiin.ix 1!.Ц'.»\<сIJXJH ГМД, и уемношепо, чн> >иеличс1<ис перепала ;i.uticinni на 1 МЛ приводит к иоиышеннк) днсисрснисш РЖ. причем ли илиннне нченг moiiuiuiiih - ' x.i-p.iKiep, 'jiicpieiii'iecKoc иопспстиис jhiio факшра прчпорииои.иьно cu. .peii.cii i'U'iiciiii. a идммние cKopociii iip.iuiciiiin porop.t к iiicnepciiocib 1'Ж iiociu, u.iuóo-i>ul, jKCipcM.Lii>iii.iH характер; ycrjiiotuciio, чю илиннпс р.ииалыино i.uup.i на дисперсность |'Ж (на средннн paixcp части) uponopiuioiit.iuiu величине з.нчра ii tic-тип -2,5; )ciaiu>n.T<iiu C)iuceiiioiuiiiic такиго диапазона изменении огношеннн ширины Каната ракцм к ширине канала cuiop.i, при котором lipiiiouiu-lciiiic |'Ж Наиболее .»ффемниио.

5. I'aip.iiiiiiaK чею.Г |>ac4cia ociiuui ix Параметров ГМД. созданы конструкции jiicuepiaiopim, n коырмч могу! быть достигнуты резонанс ii перераспределение энергии и»" ii|icMiiiii ti ирисrpaiiciне рациональным образом ; разработаны н ш-iuioii.TCHi.1 iiiii.iiiii.K i»'.p.iihm ГМД, прсдиожена кхно.'шшческдм схема patioui дис-nepi пруюшею чочр^дчи.нши, коюрые внедрены на шач.ах "Ceiiepnaii" п "Кузиецкам" с Юдиным экчнчипческни л)>фек"и1М на одну установку сю л с ни m.ia-цль »питлнчиов pjii ieii tu цепах l'J'JÍ года) за счет уменьшении отказов пш(>ч óo-рудиванин o'iiiciiiu.v komilickcou.

Основные |>c i\.и.I.u и .пичч-риппи кихйтнмтаны и следующих работах:

I. P\Aiiukiin Ii.I). Oiiochob.ihiic [i.ip.i«.ioIjK>ii ойорудоиання для пригиюклснии ПМчММЫИСперСНЫЧ раОоЧМХ AH.IktVICII ДЛЯ iii.ipociicie.M U'lllCIIIUi: комплексов. -II ».п.: Мсал'\ ii.i|vi.iiii.iii crviiiti.ip "llpotYieMij 11 перспективы ратнтия горной техники". С'смтч "Горные машины и оборудование", 1494 r. - M. МГ1"У, 1995, C.179-1S3.

J. Ж1 in к it 11 H.II. I ii.TpoMcv.iiiii'iccKiiii .TiiLTiepi.nop лш приготовления рабо-■in\ жидмчки / Препринт N.S. - N1.: МНОКУ, 1945. - -IS с.

3. 14 Анпмш Uli., Сырце» D.H. DkiiiviiKiui и, параметром технологических режичои, качества смсшении-лисмершроилннм н choiiciii обрабатываемых сред н i илромеханнчсском лнеперт.ичре. - I) кн.: Гении докл. научно-теш. конф. "Полимерные м.иериаты: uponию.зство и экология". - »рос.таать, 20-23 нюня 1945. М.: НИМИ, Iч4л, c.SJ-53,

4. Рчжникни IUI., Старце» H.H. 1'.нрайо1ка технологии и оборудования дли иотучении иькч'ко.тпснерсиич эмульсии и нестационарных попках. Сб. докл. Чет-IIopinio Исерос. н.пчно-техп. семинара "Луги и сре.тепы понышсппя эколшическои i>c »опасности 1.Ч1.и.1ничсскН\ liponию.теш". - Ярославль, 1495. - М.: НИМИ, 1495,

5. РужнИкнн h.h., Старисн H.H. Ь.тннпне критерия iomoxjwhiioctii на iltoi-iiocib Jiiepiiui импульса, побуждающею кавитацию. - Те »пси докл. научно-техн. kom'i. "Кочим шинонние материалы п изделии и» них под тюменствнем различных пилон лк-рпнГ. - М.: НИМИ. 1495, с.09.

6. Зимин Л.И.. Пдллбышко Л.М., Ружиикин U.U. Резонансный пиромехани-ческии лиспорг.пор. Заявка на патент |'Ф N 94043917/2(> (0443.S0).

7. Зимин Л.П., (¡лллбишко Л.М., Ружиикнп U.U. Ни »кочастотнып гидромеханический лпепергагор. Заявка на патст РФ N 95103 19S/26 (Ü05S77).

S. Зимин Л И.. l»;Li.iöuiiikO A.M., Руядшкии H.H. Гидромеханический диспер-глтор. Заявка па патент IM> N 94043916/2(1 (Ü44379).

9. Зимин Л.И., Г»аллГ>ышко A.M.. 1*ужицк1н'1 li.ll. Лнхпи гидромеханических процессов и расчс1 кашпаиионного режима диспергирования в гидромеханическом дисисргаторе. - Утоль, 1495, N3, с.46-47.

10. Зимин A lt.. Ружинкнй Ii.Il., Старцев D.H. Трансформация кинетической энергии потока жидкости и каимпишоннум и акустическую при импульсном noi-(пжденин кавитаиип. - Тезисы докл. научно-течн. конф. "Композиционные материалы и тлели» па них пол воздействием различных видов энертпн" - М.: НИМИ. 1495, с. 2 6.

11. Зимин /*j1., Ьалабишко A.M., Ружиикин В. 11. Определение кинематических параметров поюка рабочей жидкости в прерывателе гидромеханическою дис-пергаторл. - Утоль, 1445. .V.O. с.31-32.

12. Зимин А.И.. Ружнш.нй Ii.il. Возбуждение импульсной клвитаиии тормозящимся потоком, теория. эксперимент, tcxho.ioi ическое примечание. loitcu локл. Межд. копф. стул, п аенпр.инон по фундаментальным наукам. - М., Ml У. 1995, с.26.

13. Зимин A.M.. Ружпикпй Ii.П. Расчет пок-рь давления при нестационарном изотермическом течении нсвизкон жидкости по трубе с переменным во времени и пространстве сечением. - Тезисы докл. Межл. конф гудентов и аспирантов но фундаментальным наукам. - М., МГУ, 1995, с.26.

14. Зимин Л И . Ьлзабышко A.M., 1Ч'жпнкпЙ В.П. Модели кавнтаиионною ансамбли дли импульсной ишепсифпкаппи химико-технологических процессов -Тсшсы докл. 9 Всерос. конф. "М.псшшчсскмс метлы в химии". - Тверь: ТГГУ, »995. с.9-10.

1$. Зимин Л.И., Ружицкий H.H. О ko*|k|>iiiihcutc гидравлическою сопротивлении для нестационарных и кмермических течений в роторном гидромеханическом лж'исргяторс. - le шеи докл. 9 Вссрос. комф. "Математические методы о химки". -1крь: ТГГУ, 1995. с.44.

16. Зимин А.И., Ьдлабышко A.M.. Гстопанон В.Н., Ружицкий В.П. Турбулентный режим регенерации рабочей жидкости в гидромеханическом дпепергаторе. - В кн.: Международный семинар "Проблемы н перспективы развития горной техники". Секции ГГорные машины и оборудование", 1994г. - М.: МГГУ, 1995, с.57-62.

17. Зимин А.И., Ехлабышко А.М., Ружицкий В.П. Расчет энергии импульса, генерируемого гидромеханическим диспергатором. - В кн.: Международный семинар "Проблемы и перспективы рашггия горной техники". Секции "Горные машины и оборудование", 1994г. - М.: МГГУ. 1995, C.94-9S. конф. - МГГУ, 1994.

18. Зимим А. И.', Балабышко A.M., Ружицкий В.П. Оптимизации параметров гидромеханического днепергатора. - В кн.: Международный семинар "Проблемы и перспективы развития горной техники". Секция "Горные машины и оборудование", 1994г. - М.: МГГУ, 1995, е.133-136.

19. Зимин А.И., Ружицкий В.П., Старцев В.Н. Основные факторы интенсификации процессов диспергирования, эмульгировании и растворении в,5ротрном кавитационном гидромеханическом диспергаторе. Сб. докл. Четвертого Всерос. на-учнр-техн. семинара "Пути и средства повышении экологической безопасности гальванических производств*. Ярославль, 1995. - М.: ВИМИ, 1995, с,23-24. ,

20. Зимни А.И., Ружникий В.П. Выбор критерии оптимального конструиро-t ванич роторного каактационного гидромеханического днепергатора. - В кн.: Тезисы

докл. научно-техн. конф. "Полимерные материалы: производство и экологии". Ярослаьль. 20-23 июни 1995. - М.: ВИМИ, 1995, с.46-47.

2). Зимин А.И., Ружицкий В.П., Кантович Л.П., Старцев В.Н. К расчету рабочей камеры роторного днепергатора в кавитационном режиме диспергировании. -В кн.: Международный семинар "Проблемы и перспективы развития горной техники". Секция "Горные машины и оборудование", 1994г. - М.: МГГУ, 1995, с.50-51.

Подписано в печать 27.1 1.95 г. Формат <>0x40/16 Объем 1,0 п. л. Тираж 100 экз. Зака i № •' '

Типография МГГУ, Москва, Ленинский просись i, 6.