автореферат диссертации по транспортному, горному и строительному машиностроению, 05.05.04, диссертация на тему:Научные основы формирования рабочих органов дорожных машин для уплотнения асфальтобетонных смесей

( ^

На правах рукописи

- 3

ИВАНЧЕНКО Сергей Николаевич

НАУЧНЫЕ ОСНОВЫ .ФОРМИРОВАНИЯ РАБОЧИХ ОРГАНОВ ДОРОЖНЫХ МАШИН ДЛЯ УПЛОТНЕНИЯ АСФАЛЬТОБЕТОННЫХ СМЕСЕЙ

Специальность 05.05.04 — Дорожпые и строительные машины

Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Санкт-Петербург 1997

Работа выполнена на кафедре "Подъемно-транспортные и строительные машины" Санкт-Петербургского государственного технического университета

Научный консультант:

доктор технических наук, профессор Шестопалов A.A.

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор Недорезов И.А. доктор технических наук, профессор Рябинин Г.А. доктор технических наук, профессор Баринов E.H.

Ведущая организация: Санкт-Петербургский филиал СоюзЛорНИИ

Защита состоится 199.1? г. в часов на заседа-

нии диссертационного совета Л 063.38.20 при Санкт-Петербургском государственном техническом университете но адресу : 195251, Санкт-Петербург, ул. Политехническая, 29, корп.1, ауд. 41.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке университета Автореферат разослан г.

Ученый секретарь диссертационного совета Д 063.38.20

кандидат технических наук, доцент В.Н.Смирнов

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Важным элементом технологического процесса строительства автомобильных дорог является уплотнение покрытий. От качества уплотнения зависят долговечность дороги, ее . эксплуатационные показатели и безопасность движения автомобильного транспорта. Уплотнение асфальтобетонных покрытий производится рабочими органами асфальтоукладчиков и самоходными ннев-моколесными, вибрационными, статическими дорожными катками и другими дорожными машинами. Однако, к недостаткам этих средств уплотнения следует отнести низкую производительность, высокую металлоемкость и энергоемкость.

Наряду с ростом массы уплотняющих машин, увеличением размеров их рабочих органов, применением средств автоматизации управления, способствующих увеличению производительности комплекта машин для укладки и уплотнения асфальтобетонных-смесей, одним-из основных путей интенсификации продолжает оставаться снижение энергоемкости процесса уплотнения.

Снижение энергоемкости, металлоемкости, повыгг лше производительности процесса уплотнения обусловливают необходимость изменения конструкций рабочих органов уплотняющих машин, перехода от традиционных решений к новым, более аффективным, по, как правило, более сложным, в том числе, использующим принципиально повью способы воздействия на асфальтобетонную смесь как на уплотняемый материал. Практика показывает, что в настоящее время получение ощутимых результатов п снижении энергетических затрат при уплотнении материалов только за счет дальнейшей оптимизации конструктивных и кинематических параметров рабочих органов традиционных конструкций уже почти невозможно, т.к. резервы здесь практически исчерпаны, благодаря ранее выполненным исследованиям. Необходим поиск новых технических решений конструкций рабочих органов уплотняющих машин на основе углубленного изучения явлений, протекающих в процессе уплотнения асфальтобетонных смесей, с одной стороны, и тенденций развития рабочих органов, с другой. •

Проведенные автором исследования являются продолжением оспо- 4 вополагающих и предшествующих работ, обобщают большой оныт в области создания уплотпяющих машин с рабочими органами интенсифицирующего действия и исследования процесса уплотнения асфальтобетонных смесей. Результаты работы получены на основе фундаментальных исследований и последних достижений отечественной и зарубежной науки и техники как в рассматриваемой области, так и в

смежных областях.

Целью работы является разработка статистической теории уплотнения асфальтобетонных смесей для нрог дозирования иаяряжсшо-деформированного состояния уплотняемого материала при произвольных траекториях нагружения и для обоснования предложений по формированию рабочих органов уплотняющих машин и^методов расчета конструктивных и кинематических параметров, обеспечивающих повышение эффективности машин.

На защиту выносятся наиболее существенные результаты диссертационного исследования, составляющие научную новизну работы:

1. Статистическая теория уплотнения асфальтобетонных смесей, которая описывает напряженно-деформированное состояние уплотняемого материала при различии* схемах и траекториях магружения. В основу теории положены фундаментальные законы механики деформируемого твердого тела - закон упругости, закон пластического течения, закон затвердевания Прагсра, обобщенный закон нелинейно!-о уплотнения и интегральный закон распределения пределов уплотнения материала.

2. Метод моделирования поведения асфальтобетонных смесей при сложных схемах погружении рабочими органами дорожных машин.

ч 3. Термодинамическое обоснование критерия оценки схем силового воздействия рабочих органов уплотняющих машин на уплотняемый материал.

<1. Методология формирования рабочих органов дорожных машин дли уплотнения асфальтобетонных смесей. Прикладные методы формирования уплотняющих рабочих органов дорожных машин, различных по принципу действия. . .

Методы исследований. Решение поставленных задач базируется на основных положениях теории упругости, теории пластичности, теории затвердевания Прагера, нелинейной теории уплотнения материалов, термодинамики необратимых процессов, теории вероятностей и математической статистки. Исследования проводились с использованием ЦЭВМ чипа ИМ РО АТ , оцтико-ипектроннош анализатора изображений "Киантимет-720" и ртутной пороме'грической установи! II ЗМ.

Лосчовориоуть-научных положений, нииодои и рекомендаций обоснована: примененном классических ностулатов механики твердое тела, математического аинарача Н'ории вероятностей; методов планирования и обработки вкснернмгшальпых иеслодопаний; опитой проверкой основных положений 'М'ирешческих исследований и удовло-

твортелыгам совпадением выводов теории г. «экспериментальными данными; испытанием макетных образцов машин п производственных условиях.

Практическая цепкость, реализация и внедрение результатов Кгсяедона(пщ:

- осуществлено теоретическое обобщение но процессам механического уллотпения, а также разработаны статистическая теория уплотнения и методология формирования рабочих органов дорожных машин для уплотнения асфальтобетонных смесей, позволяющий па стадии проектирования с учетом условий н схем производства работ, свойств уплотняемого материала, создавать рабочие органы уплотняющих машин, реализующих траекторию иагружения материала, приводящую к интенсификации иронесса уплотнения;

- принципы, положенные в основу методологии, рекомендуется ис-пользопать при решении экспериментально-теоретических задач о взаимодействии рабочих органов различных дорожно-строительных машин с обрабатываемой средой;

~ произведена оценка эффективности использования пщюжгшк машин с рабочими органами интенсифицирующего дейстоил для уплотнения асфальтобетонных смесей.

Основные результаты научной работы внедрены па заводе "Дорожных матин", г.Рыбинск; ТОО Радицкий машиностроительный завод, г.Вряиск; НПО Машиностроитель, г.Брянск; ПО Ленаптодор; АОЗТ "НЕВА", г .Санкт-Петербург; » учебном процессе при подготовке инженеров по специальности 1709 "Подъемно-транспортные, строительные и дорожные машины и оборудование" в Санкт-Петербургском и Хабаровском государственных технических университетах.

Личный вклад автора в научном направлении;

- в формулировке обшей идея и цели работ;

- разработаны вяерйые; статистическая теория уплотнения дорожно-строительных материалов; термодинамическое обоснование критерия оценю! и оценка схем силового воздействия рабочих оргапоп уплотняющих машин на уплотняемую среду; метол моделирования поведения асфальтобетонных смесей при слотам схемах нагрумадния рабочими органами дорожных машин; методология формирования рабочих органов дорожимх машин для уилотиекия асфаль: тобетонных смесей, реализующих сложную траекторию нзгружепия и методы расчета рабочих органов;

- экс&фимснтальиые исследования рабочих процессов, проектиро- .

ваяие уплотняющих машин, проведение испытаний, разработка техьо-логий проводились нри непосредственном участии автора.

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы докладывались и обсуждались на Всесоюзном научно-техническом совещании "Технология и механизация гидроизоляционных работ промышленных, гражданских и энергетических сооруженийп(г. Ленинград, 1982 г.); на 2-ой Республиканской конференции по физико-химической механике дисперсных систем и материалов (г. Одесса, 1С j3 г.); на секции дорожных машин научно-технического совета Минстройдормаша (г. Москва, 1984 г.); на республиканской научно-технической конференции "Пути совершенствования строительной ' индустрии" (г. Вильнюс, 1989 г.); на республиканской конференции "Достижения строительной науки и внедрение их результатов в производство" (г.Вильнюс, 1990 г.); на республиканской научно-технической конференции "Актуальные проблемы механизации дорожного строительства" (г. Санкт-Петербург,. 1992 г.); The ScCond International Symposium on Promotion of Scientific and Technological Progress in the Far East (Harbin, P.R.C., 1992); The Fourth International Symposium on Advances in Science and Technology in the Far East (Harbin, P.R.C., 1995); на республиканской научно-технической конференции "Строительные и дорожные машины и их использование в современных условиях" (г. Санкт-Петербург, 1995 г.); на Российской научно-технической конференции. "Инновационные наукоемкие технологии для России" (г.Саикт-Петербург, 1995 г.); на международной научно-технической конференции "Развитие строительных машин, механизации и автоматизации строительства и открытых горных работ" (г.Москва, 1996 г.); на XV международной конференции "Математические модели, методы потенциала и конечных элементов в механике деформируемых тел" (г.Санкт-Петербург, 1996 г.); на международной научно-технической конференции "Энергообработка бетонной смеси в строительстве" ,(г. Владимир, 1996 г.); на Всероссийской научно-практической конференции "Новые технологии и техника и строительстве и рек«?нструкции зданий и сооружений » современных экономических условиях"(г. Санкт-Петербург, 1996 г.); на научно-технических семинарах кафедры "Подъемно-транспортные и строительные машины" Санкт-Петербургского государственного технического университета (г.Санкт-Петербург, 1982 - 1996 гг.);

Публикации. По результатам выполненных исследований опубликовано 48 печатных работ. •

Структура и объем диссертации. Диссертационная работа излО-

жена па 317, страницах машинописного текста, иллюстрируется 122 рисунками и 12 таблицами и состоит из введения, 5 глав, основных выводов, списка литературы из 331 наименования и 5 приложений на 126 страницах.

СОДЕРЖАНИЕ- РЛПрТЫ

Но введении обоснована актуальность темы диссертации, указаны цель работы й основные задачи исследования, сформулированы научные результаты и итоги' практического внедрения.

В первой главе изложены результаты анализа направлений развития конструкций рабочих органов дорожных машин для уплотнения асфальтобетонных смесей; схем взаимодействия рабочих органов с уплотняемым материалом; существующих теорий уплотнения асфальтобетонных смесей рабочими органами уг/лотгшютих машин.

Анализ развития рабочих органов дорожных машин для укладки и уплотнения асфальтобетонных смесей позволяет выделить основные направления в развитии их конструкций:

- совершенствование конструкций рабочих органов с целью интенсификации процесса уплотнения путем изменения направления сило-во1Х1 воздействия со стропы рабочих органов уплотнителя на уплотняемый материал и осуществления динамического воздействия рабочего органа на уплотняемый материал;

создание конструкций рабочих органов, позволяющих осуществлять мультипликацию силовых воздействий на уплотняемый материал;

- разработка конструкций, интегрирующих силойое воздействие различных рабочих органов на уплотняемый материал.

Анализ картины силового поля под рабочими органами уплотняющих машин говорит о сложном характере их воздействий, которые сочетают но только вертикальное, но и горизонтальное, крутильное, вертикальное обратного знака действия, протекающие как одновременно, так и последовательно.

Проведенный анализ конструкций рабочих органов уплотняющих машин позволил классифицировать их по реализуемым схемам силового воздействия на уплотняемый материал как на простые, так и сложные. Иод простой схемой силового воздействия понимается схема нагружения, при которой возрастание внешних сил со стороны рабочего органа происходит пропорционально одному параметру, однозначно определяющему траекторию нагружения. В противной случае нагружение считается сложным.

Под траекторией нагружения понимается последовательность задания воздействий на уплотняемый материал со стороны рабочих органов уплотняющих машин.

Существующие теории уплотнения, в развитие которых внесли существенный вклад Анохин А.И., Иванов H.H., Ломанов Ф.К., Калужский Я.А., Хархута НЛ., Холодов A.M., Баловней В.И., "Батраков О.Т., Борадачев И.П., Васильев Ю.М., Вощиния H.H., Иноземцев A.A., Костельов М.П., Марышев Б.С., Пермяков В.Б., Петров V П., Попов Г.Н., Путк А.И., Сергеева Т.Н., Шестопалов A.A., Angst Ch., Forss lad L., Morel G., Nijboer F., Thurner H.F. и др., не позволяют прогнозировать картину напряженно-деформированного состояния уплотняемого материала при сложном силовом воздействии рабочих органов уплотняющих машин и поэтому адекватно не отражают те результаты, которые получаются при проведении лабораторных и натурных экспериментальных работ.

Все подходы к построению теорий уплотнения асфальтобетонных смесей обобщены и классифицированы по формулировке предела разрушения материала, то есть по используемой теории прочности. Так же как и в механике сплошной среды, при построении теорий уплотнения, выделяются критерии разрушения по предельным деформациям, напряжениям, энергетические и др."

Отсутствие теории уплотнения, отражающей сложное воздействие уплотнителя на уплотняемую среду, приводит разработчиков машин к созданию различных приближенных методов их расчета. Количество этих методов, в настоящее время, сопоставимо с количеством предлагаемых конструкций. Предлагаемые методы являются н основном частными, не раскрывают физическую сторону явлений, происходящих при уплотнении асфальтобетонных смесей, и не поддаются обобщению.

Актуальность этой проблемы обусловила цель, задачи, содержание,исследований и структуру работы в целом.

Во второй главе изложены основы статистической теории уплотнения асфальтобетонных смесей уплотняющими рабочими органами дорожных машин.

Одним из эффективных. методов физических исследований является метод аналогий. Основные эффекты, деформирования твердых тел - упругость, пластическое течение и вязкость описываются тремя простейшими моделями. Различные комбинации данных алементов позволяют описать поведение материалов с характерной зависимостью между напряжениями и деформациям»., обращенной выпукло- я - ■

стью вверх но отношению к оси деформаций. Однако, существуют аспекты механического поведения уплотняемых материалов, не поддающихся описанию в рамках классических моделей (диаграмма напряжение - деформация в данном случае является выпуклой вниз по отношению коси деформации) (рис.1).

х? /

I<T<KJ<... <к;

0г--1 Ъ_

%г

К!

К»

еГ

вИ

к;

Е

¿1

6)

№

т (*)

п

(4)

К,

Кз -УД-; " К

Тз

ю

Е а

УЛг»——

Рис. 1. Лестничная модель и ее работа при прямом (а) и циклическом нагружениях (б)

х В связи с этим для описания поведения уплотняемых материалов вводится четвертый элемент - элемент уплотнения ("затвердевание" по В.Прагеру ). Это позволяет реализовать принцип единства подходов к исследуемым процессам и создавать обобщенные модели для "зеркальных" процессов, например, уплотнение и разрушение.

Поведение уплотняемого материала моделируется поведением упругих и неупругих элементов, расположенных группами; имеющих различпые реологические свойства; связанных между собой по определенной кинематической схеме. Кроме того из опыта определяется функция распределения, характеризующая различие этих элементов (например, предел уплотнения материала). Т.е. создается структурная модель, в которой микронеоднородность отражается схематически. Пригашается, что любой элементарный объем работает как со-

1

вокупность связанных между собой структурных частиц (подэлемен-тов), наделенных заданными реологическими свойствами. Изменение этих свойств по объему определяется функцией неоднородности.

Переход к моделям с непрерывно распределенными параметрами целесообразен по двум причинам. Во-первых, становится возможным , интегральное представление связи между напряжением и деформацией, что представляет несомненное удобство по сравнению с соотношениями для многоаиементных дискретных моделей, содержащих конечные суммы. Во-вторых, известно, что все классические feopHH пластичности построены на цредположении о существовании единственной поверхности нагружения, разделяющей область чисто упругих деформаций и деформаций пластических. В то же время имеется достаточно экспериментальных данных, свидетельствующих о том, что эта граница размыта. Учет этого факта приводит к необходимости рассмотрения данного типа моделей.

il ля описания процесса деформирования уплотняемых материалов -предлагается новая структурная модель лестничного тина (рис.1). Введение п модель элемента уплотнения позволяет описывать кривую деформировать, характерную для уплотняемых материалов. Одновременно данная модель позволяет "переворачивать" кривую деформирования при обратном нагружении и описывать процесс деформирования при циклическом нагружении.

Лестничная модель состоит из элементов сухого трения г,, упругих элементов Е и К,- и элементов уплотнения е°. Элементы сухого трения г,- и Ki соединены параллельно и вступают в работу не одновременно, а последовательно "шаг за шагом", как бы каждый элемент отвечает за свой участок деформирования. Основным условием работы модели является положение о том, что величина пластической . деформации иодэлемента равняется величине деформации, соответствующей элементу уплотнения с'-. Т.е. после того, как иодэлемент заканчивает свою работу из условия равновесия системы элемент уплотнения замыкается. И только после этого данный ноднлемонт с параметрами г,- и К,- может деформироваться в любом направлении. В противном случае, когда элемент уплотнения не замкнут, модель работает только на траекториях нагружения, производящих уплотнение материала.

Полные деформации материала аддитивно складываются из двух частей: обратимой (упругой) е'у части и необратимой (неупругой) efj части. Необратимую деформацию можно отождествить с пластической деформацией.

Упругие деформации при изменении напряжений не зависят от истории нагружения и определяются только конечными значениями напряжений по обобщенному закону Гука.

Определение параметров рабочих органов дорожных машин производится с учетом прочностных свойств обрабатываемого материала. Однако, это не всегда отвечает рациональному режиму уплотнения асфальтобетонных смесей и объясняется тем, что при деформировании материала борются два процесса: разрушение и уплотнение при определяющем процессе - течении. И от того, насколько правильно выбраны параметры рабочего органа, траектория нагружения, и насколько они адаптированы к схеме производства работ, настолько процесс будет отвечать своему функциональному назначению - разрушению или уплотнению.

В каждый момент нагружения существуют поверхности разрушения, уплотнения и поверхность текучести. Последняя разделяет область упругого поведения материала и пластическую область (рис.2). При анализе поведения поверхностей в процессе деформирования материала появляется возможность управления процессом посредством задания соответствующей траектории нагружения со стороны рабочих органов дорожных машин. Ведение процесса уплотнения асфальтобетонных смесей, выбор параметров рабочих органов дорожных машин, назначение траектории нагружения необходимо производить в области, ограниченной поверхностями разрушения и уплотнения.

Поверхность течения в процессе пластического деформирования изменяет свои размеры и смещается. Математическая формулировка поверхности лечения конкретизирует форму определяющих уравнений связи и, тем самым, определяет формулировку модели уплотняемого материала.

Начальная поверхность текучести в процессе деформирования изменяется и определяется уравнением

/о = Т„ — л/2 • <гт, (1)

где Т{ = ^Т^Т^- интенсивность активных напряжений; Ту = - /»у - девиатор тензора активных напряжений; <Гу = <гу - • <тц - девиатор тензора напряжений; Т0 = 7« • ¿«у/3 - шаровая часть тензора активных напряжений; ¿у - символ Кронекерац = Тц~ р0 - объемная часть тензора активных напряжений; ру, р„ - девиаторная и шаровая части тензора остаточных напряжений ру.

, Тензор р^ связан с тензором пластических деформаций е?- конечными соотношениями

= р0=К3- (2)

где = е* - ¿¡у/3; ра = />,,• К1 - модуль девиаторного упрочнения;

Условие упругого деформирования и нейтрального нагружения имеет вид / = Т; + @ ■ Та < л/2 ■ или ¿Л < 0, а условие пластического деформирования / = Г; + /9 ■ Гс = у/2-а? или ¿л > О, где ¿А = \jdefj • <Щ

- параметр Одквиста (длина дуги пластического деформирования).

Принимается ассоциированный закон пластического течения уплотняемых материалов. Используя основные соотношения для лестничной структурной модели, сформулированы основы теории уплотнения статистического типа.

Принимается, что существует главный случайный параметр задачи - локальный предел уплотнения. В не деформированном состоянии предполагается, что известна его интегральная функция распределения. Обозначив предел уплотнения через и0, можно считать, что известна и интегральная функция распределения Ф(и„). Введя обозначения Ф(м„) = можно записать, что макроскопические (осред-ненные) напряжения и деформации определяются формулами

1 1 Ц) = / • <«> = / ««К, . (3)

о о

{...)- знак осреднения. При этом

<и) = /ч(0#, прт «(0=4 | " (4)

Определяющие соотношения теории уплотнения сводятсй к дифференциальным уравнениям с частными производными и принимают

ВИД 0П

Пластическая деформация может быть подразделена на девиаторную ее часть

Яг'.. 'П. л\

(7)

К _ Ц д\

ах г< дх и всестороннее остаточное изменение объема

' . о

при следующем граничном условии: на границе области пластическая деформация равна нулю е?- = О

= Г(х). (0)

Так, для общего случая простого пагружения решение уравнений имеет вид

о«)

о •

Уравнение (10) является точным решением определяющих соотношений для простого нагружения. Левая часть уравнения характеризует параметры нагружения, а правая - сопротивление материала деформированию. Задавая параметры нагружения, которые для различных схем взаимодействия будут, различными, и используя экспериментальные зависимости для параметров, входящих в правую часть уравнения, появляется возможность описать поведение материала при разных схемах нагружения.

Лля описания поведения асфальтобетонных смесей в процессе нагружения используются соотношения (7 - 10). При сложном нагру-жешш более общего тина, которое присутствует при взаимодействии' рабочих органон уплотняющих машин с материалом, имеет место как изменение отношений главных напряжений, так и поворот главных ' осей.

Вводятся три угла, определяющие направление течения материала: угол вида напряженного состояния по интенсивности касательных напряжений С; угол вида напряженного состояния по интенсивности активных напряжений 0; угол вида напряженного состояния по интенсивности пластических деформаций г]. Рассматривая сложное нагружение, т.е. полагая, что в процессе деформирования отношения • между е,-, а также между о-, изменяются, принимается, чТо углы 6, т) изменяются в интервале от 0 до 2ж. На рис.3 показано (по Новожилову В.В.), в каком интервале надлежит рассматривать ( в зависимости от тех или иных соотношений между <7;-. Представленная диаграмма наглядно иллюстрирует всевозможные подходы к формированию траекторий нагружения, которые будут определяться углом

При этом получены следующие соотношения

сов(С - ©) • о{ ■ <1( -1- 8)п(С - ©) • '= Т{ • ¿9; (11)

С08(С - ©) ■ 0{ • <к + 8Ш(С - в)". Лщ - Т, ■ <Ю; (12) аш(С + 2 • зг/З) • <г<г,- + сг, • соз(С + 2 • яг/3) • </(—/9 -"А/* • 8ш(6 + 2 • 1г/3) • Ла0 = (13) (3 • АГ' +1) • вш(в + 2 • я-/3) • ¿7} + 7; • соа( Э -I- 2 • тг/З) • <*в;

Г; = у/а] + (Кг ■ е?)2 - 2 ЛК.е? • соб(С - г,), (14)

где М* = ■ Кг', Т{ > 0; <т,- = \Ja\j • ^ > 0 - интенсивность папря-

жепий сдвига; с? = ^• > 0 - интенсивность деформаций сдвига: В уравнениях (11 —13) левая их часть представляет собой внешнюю нагрузку, заданную интенсивностью напряжений сдвига от;, средним гидростатическим давлением <т0 и углом вида напряженного состояния по интенсивности напряжений, сдвига В правой части представлены интенсивность активных напряжений Г; и угол вида напряженного состояния по активным напряжениям ©. При этом интенсивность активных напряжений Т{ определяется углами вида напряженного состояния по интенсивности пластических деформаций г; и интенсивности напряжений сдвига .

(о^О^-о,)

(0^0:0,=^)

Рис. 3. Значения угла С в зависимости от соотношений между сг;-

Соотношения (11 - 13) позволяют формировать траектории нагру-жения материала через углы вида напряженного состояния. При этом если ( = © = »7, то нагружение является простым. Задание углов вида напряженного состояния позволяет воспроизводить различные схемы силового воздействия и формировать сложные циклические траектории погружения. Так, на первом этапе нагружения можно принять сжатие материала С = 5 • тг/б до некоторого значения напряжения а°. Дальнейшее нагружение может идти всевозможными путями (рис.3): а) С = 11' я-/6 - растяжение в направлении а\', 6) С = т/3 - сдвиг в плоскости <т3 - сг3 и т.д. В атом случае равенство между углами вида

напряженного состояния будет нарушаться и нагружеиие будет сводиться к сложному.

Получены определяющие соотношения для схем испытания асфальтобетонных смесей, которые обычно применяют при изучении сложного напряженного состояния материалов. Данные схемы испытаний наиболее полно учитывают и отражают поведение материала в процессе уплотнения при различных схемах силового воздействия уплотняющих рабочих органов дорожных машин и при различных уюгиях производства работ.

В трех..ей главе разработана методика моделирования процесса уплотнения асфальтобетонных смесей уплотняющими рабочими органами при сложных схемах силового воздействия.

Опытная проверка адекватности предложенной теории и последующее ее применение к расчету процессов уплотнения при различных схемах нагружепия со стороны рабочих органов дорожных машин для уплотнения асфальтобетонных смесей требуют такого определения ' введенных функций и параметров, при котором деформационное поведение модели с достаточной точностью идентифицируется с заданным реальным материалом. Указанные функции и параметры должны быть найдены но данным соответствующих механических испытаний последнего.

Разработана методика определения параметров теории уплотнения асфальтобетонных смесей. Упругие характеристики, модуль упругости Е, определяется по методу статической однократной разгрузки. Предложены зависимости, которые позволяют по данным опытов, при простом осесимметричном (пропорциональном) нагружении, определять параметры предлагаемой теории уплотнения асфальтобетонных смесей (коэффициент дилатансии /?, предел текучести <тТ) модуль необратимой деформации М = 3 • К\ + Р3 ■ К 2)-

Экспериментально определяется интегральная функция распределения предела уплотнения асфальтобетонных,смесей, в качестве которого выступает деформация сжатия в главном направлении уплотнения е^. Интегральная функция распределения сводится к выражению вида

*(*) = €= Й 1

(15)

где М[Х] - математическое ожидание случайной величины X.

Экспериментально определены функции распределения главного случайного параметра процесса уплотнения асфальтобетонных сме-

сей и функциональная связь его с коэффициентом дилатансии /?, пределом текучести <гт и модулем необратимой деформации М для различных типов асфальтобетонных смесей, па различных марках битума и для различных температур уплотнения. Это позволяет, используя основные соотношения для структурных лестпичных моде' лей и статистической теории уплотнепия, перейти к моделированию процесса уплотнения асфальтобетонных смесей уплотняющими рабочими органами дорожных машин при простых и сложных схемах силового воздействия....

Произведено сравнение выводов теории уплотнепия с экспериментальными исследованиями при простом нагружении для схем пропорционального нагружения, компрессионного сжатия и сдвига. При этом расхождение в получаемых результатах не превышало 15 - 20 %.

Разработана, основываясь на соотношениях (11 - 14), методика моделирования поведения асфальтобетонных смесей при сложных схемах нагружения рабочими органами дорожных машин. Методика позволяет моделировать произвольные траектории нагружения и производить предварительную оценку схем уплотнения рабочими.органами дорожных машин и сводится к следующим шагам.

Задается нагрузка ст-1* ф 0, ф 0; угол вида напряженного состо- • яния Ci = const по интенсивности напряжений <г,-; начальные условия ло пластическим деформациям С; = 0. Из уравнения

А.и2-2Д-« + С=0, (16).

где - *

г . П ff' » >

С = <r? + С} - 2 • <r. - Ci - cos(C - ip) - (v/5 • <rr - f • <fe)3.

находится значение объемной деформации и. Здесь <р - угол вида напряженного состояния по интенсивности начальных условий по пла- • стическим деформациям

С«

Определяются значения девиаторных составляющих тензора пластических деформаций по которым находятся составляющие тензора пластических деформаций

При проведении разгрузка и последующего нагружения материала по другой траектории задается нагрузка ф 0, а^ ф 0; угол вида напряженного состояния по интенсивности напряжений £j = const; начальные условия по пластический деформациям С\ определяются из

условия непрерывности деформаций по конечным значениям и « на предыдущем нагружении; находится интенсивность начальных пластических деформаций и значение угла у> на втором этапе нагруже- • нил.

Осуществляется переход к следующему шагу и определяются значения искомых параметров на втором цикле нагружения и процесс повторяется по заданному количеству циклов.

По предложенному алгоритму была разработана программа расчета на 1ВМ РС АТ, которая позволяет моделировать процесс уплотнения асфальтобетонных смесей уплотняющими рабочими органами дорожпых машин при произвольных траекториях нагружения.

Проведенные исследования по моделированию процесса уплотнения асфальтобетонных смесей рабочими органами дорожных машин при сложных схемах силового воздействия и их экспериментальная проверка показали, что траектории нагружения, отличные от траекторий, которые реализуются традиционными рабочими органами, приводят к увеличению пластической деформации уплотнения. Показано, что при циклическом деформировании за счет сдвига и бокового обжатия материала в цикле уплотпения и последующего его нагружения в главном направлении происходит увеличение необратимых деформаций в 2 - 2,5 раза по сравнению с диаграммой циклического деформирования материала при традиционных схемах силового воздействия. ■

Разработанная теория уплотнения асфальтобетонных смесей и методика моделирования сложных процессов нагружения позволяет по-новому качественно и количественно подойти к описанию процесса уп-' лотнения при произвольных траекториях нагружения. Полученные теоретические результаты подтверждаются данными эксперименталь- . ных исследований, проведенных как самостоятельно, так и с привлечением результатов экспериментальных исследований других авторов.

Четвертая глава посвящена термодинамическому обоснованию критерия оценки схем силового воздействия уплотняющих рабочих органов дорожных машин.

Термодинамическое рассмотрение процесса необратимого деформирования асфальтобетонных смесей позволило выдвинуть критерий . оценки схем силового воздействия рабочего органа уплотнителя на уплотняемый материал. В качестве критерия принят минимум работы уплотнения, либо максимальное значение энтропии системы

Е

= ^ + --= (17)

0 " о

где <13* - прирост энтропии извне; с13р - прирост энтропии внутри

тела вследствие необратимых процессов, макроскопической описание

которых дается параметрами с!Аг = • ¿е?- > 0 - работа дисси-

падии; ...

Тц = о°{} = Ьц- рч-рц. (18)

- напряжения приложенные к объемному элементу; рц + - остаточные напряжения.

Выражения (17, 18) показывают, что рост эптрошш определен работой диссипации. Максимального значения энтропия достигает при условии, когда работа, затрачиваемая на деформирование тела, полностью расходуется на преодоление осредненных по всему объему диссипативпых сил, имеющих характер сухого трения, нри минимальном значении осгаточпых напряжений.

Интегральная оценка схем силового воздействия производится при использовании энергетических представлений, в частности/ понятия скрытой энергии деформации. Экспериментальными исследованиями установлено, что не^ся затраченная энергия на деформирование материала рассеивается в виде тепла: пекоторая ее часть, называемая скрытой энергией, сохраняется в материале и составляет 15 - 20% .от диссипируемой. Показано, что скрытая энергия связана с остаТоч: ными напряжениями, возникающими в процессе неупругого деформирования. При этом установлено, что величина остаточных напряжений составляет от 15% до 35% от величины действующего главного напряжения и не зависит от величины бокового обжатия асфальтобетонной смеси.

Исследована энергоемкость уплотнения горячих асфальтобетон-пых смесей. Определены рациональные диапазоны температур ас" фальтобетошшх смесей, при которых достигается максимальное уплотнение. На основании полученных данных установлено, что ас-фальтобето] кые смеси с повышенным содержанием щебня на БНД 40/60, БНД 60/90, БНД 90/130 следует уплотнять в диапазоне темпе-. ратур 140 - 80 " С, а смеси с пониженным содержанием щебня (тип Б, тип В) в интервале температур 120 - 80 'С. При этом показано, что показатель энергоемкости является основной характеристикой исследуемого процесса и его следует использовать при сравнении различных способов уплотнения, с учетом того, что во всех случаях

/

достигается необходимое качество работ, определяемое плотностью и ровностью асфальтобетонного покрытия.

С целью анализа, оценки и формулирования требований к схемам нагружения рассмотрены следующие (рис.4). В качестве первого этапа для всех нагружений принимается простое сжатие (( = 5 - я/б; сг3 = 03 > <т\, о\ Ф 0, о<х = ста = 0, о\ < 0) до некоторого значения интенсивности касательных напряжений <т,- = о°. Во втором и последующих етапах нагружения изменяется угол С, определяющий вид напряжен-

Оценка рассматриваемых схем уплотнения производится по энергетическим Показателям. Для этого определяется работа, затрачиваемая на изменение объема, изменение формы и суммарная работа по циклам нагружения, а также в зависимости от приобретенной объемной пластической деформации (рис.5).

На основании проведенных теоретических и экспериментальных исследований были сделаны выводы о том, что предлагаемые схемы уплотнения 2,3,4,5 аффективны практически на всем протяжении процесса уплотнения. Схемы 6 и 7 эффективны лишь в начале процесса уплотнения, когда предел текучести смеси имеет минимальное значение, что определяет как минимальное значение работы на формоизменение, так и минимальное значение суммарной работы в процессе уплотнения. Кроме того был сделал вывод о том, что для повышения эффективности схемы б необходимо сочетать сдвиг с одновременным сжатием (сгу = аг = -Сз), либо осуществлять такое нагружение ревер-сивно Се»! = <т3 = — <7з" - "а! = — <т2 = а3").

В качестве критерия оценки схем' уплотнения предложен показатель П, определяемой как отношение суммарной работы на деформирование материала к приобретенной объемпой пластической деформации. При атом наилучшей схеме уплотнения будет соответствовать минимальное (по модулю) значение показателя П при конкретном значении объемпой деформации. На рис.5, 6 приведены зависимости критерия оценки в зависимости от числа циклов нагружения. Из лред-'став: енных кривых следует, что к эффективнь1м схемам уплотнения следует отнести схемы 5, 2, 3, 4.

о)

2 14 5 6 7«

Коп*мстао цмпо» мгружвнмя

б)

г>л/с;«1

ИМ

-г

-06 -оа и -12 -14 -18 -1.8 -2

6 г/ у/?..

-л. г*- ...4.. к

\

V в

\

\ 1

\ 7

/

349878 91)

Копмкпо циклов мгрушмм -

Рис. 5. Зависимость объемной деформации (а) показателя П (б) от числа циклов приложения нагрузки

Кроме того на основании выполненных исследований установлено, что пластические деформации, образующиеся в процессе деформи-

рования, вызывают остаточные напряжения, которые обеспечивают в дальнейшем циклическое квазиупругое деформирование уплотняемого материала. Предложено для повышения эффективности сложного нагружения траекторию формировать таким образом, чтобы материал в процессе уплотнения испытывал разнохарактерное силовое воздействие с целью снижения остаточных напряжений перед каждым последующим нагружением. Это позволило рекомендовать рациональные схемы силового воздействия при снижении энергетических затрат на уплотнение асфальтобетонных смесей в 1,5-2 раза..

Снижение остаточных напряжений в материале в процессе уплотнения может производиться рабочими органами, производящими сложное пагружение асфальтобетонных смесей. При этом предлагаются следующие направления решения задачи по созданию уплотняющих рабочих органов: а) формирование рабочих органов, создающих при уплотнении эффекты сложного нагружения, в результате которых происходит снятие или разрушение остаточных напряжений при одновременном изменении пластических деформаций уплотняе-• мого материала; б) формирование рабочих органов, создающих пагружение, в результате которого происходит разрушение остаточных напряжений с использованием новых физических эффектов (например, вакуумирование) при постоянной пластической деформации.

Предложен метод прогнозирования конструктивных и кинематических параметров дорожных машин для уплотнения асфальтобетонйых смесей на основе рассмотрения процесса уплотнепия с энергетической точки зрения. ■ '

Применительно к открытым системам с подводом энергии от силовой установки к рабочему органу общий баланс энергии сохраняется, " а энтропия уменьшается на величину, определяемую соотношением количества подводимой и теряемой энергии. Энергетическое состояние такой системы интерпретируется уравнением Лж.Гиббса, которое применительно к системе "рабочий орган - уплотняемая среда" может быть представлено в виде

<Ш = 0 • - ¿Г, (19)

где ¿0 - обобщенная внутренняя энергия системы "рабочий оргап -уплотняемая среда"; 9 - абсолютная температура системы; ¿5 - величина изменения энтропии; 0 -&5 - тепло, подведенное внутрь среды в результате работы внешних сил; dF - усилие на рабочем органе машины (сток энергии, например, работа уплотнения).

Рассматривая ¿Р как анергию работы'входа, являющуюся функ-

цией обобщённых сил -X,- (» = 1,2, ...,п), развиваемых рабочими органами уплотняющих машин, определяется баланс энергии для системы "рабочий орган - уплотняемая среда", куда входит кинетическая, упругая, потенциальная и другие виды энергии, характеризуемые режимом работы машины и состоянием уплотняемого материала. Вводя в систему геометрические, механические, кинематические параметры рабочего органа и физико-механические параметры уплотняемого материала, получаем энергетическое уравнение, решение которого позволяет определить искомые параметры рабочих органов уплотняющих машин и рациональные параметры процесса.

Суммарная удельная работа уплотнения асфальтобетонной смеси отдельными уплотнителями (рабочие органы асфальтоукладчика, дорожные катки и т.д.) равняется полной удельной работе уплотнения материала от начальной до конечной плотности и определяется из выражения

dAl+dA2 + dAз + ••■ + dAi = dA', (20) •

знак "*" обозначает полную удельную работу уплотнения материала. Выражение (20) показывает, что проектировать дорожные, машины для уплотнения асфальтобетонных смесей необходимо рассматривая не отдельный процесс уплотнения материала, »-тым уплотпителем, а рассматривая весь технологический процесс уплотнения всеми уплотнителями с энергетической точки зрения. Получено аналитическое выражение, связывающее конструктивные параметры уплотняющих рабочих органов дорожных машин с энергетическими показателями процесса, для определения суммарной удельной' работы на уплотнение асфальтобетонной смеси рабочими органами асфальтоукладчика и п дорожшЛс катков.

Предложенный метод позволяет на этапе проектирования создавать комплект дорожных машин с параметрами, отвечающими рациональной энергоемкрсти процесса уплотнения асфальтобетонных смесей, для конкрётных. условий производства работ.

В пятой главе рассмотрена методология формирования рабочих органов дорожных машин для уплотнения асфальтобетонных смесей и прикладные методы формирования рабочих органов на примере двух типов конструкций, различных по принципу действия.

На основе разработанной статистической теории уплотнения предложена методология формирования рабочих органов дорожных машин для уплотнения асфальтобетонных смесей, позволяющая на стадии проектирования, с учетом условий и схем производства работ, свойств уплотняемого материала, создавать рабочие органы уплотня-

ющих машин, реализующих траектории нагружения материала, приводящих к интенсификации процесса уплотнения.

Принципы, положенные п основу методологии, могут быть использованы при решении широкого класса экспериментально^ теоретических задач о взаимодействии рабочих органов различных дорожно-строительных машин с обрабатываемой средой.

Моделирование процесса уплотнения асфальтобетонных смесей при произвольных траекториях нагружения производится с использованием соотношений (11 - 14) и методики моделирования, определяемой зависимостями (16). Оценка схем силового воздействия производится по энергетическим показателям процесса уплотнения асфальтобетонных смесей.

Анализируя данные (рис.5), из всех обследуемых схем нагружения следует отметить эффективность схемы 5 как по энергетическим показателям, так и по достигаемой объемной деформации уплотнения. Так, энергоемкость уплотнения асфальтобетонных смесей при данной схеме уплотнения практически в 2 раза ниже, чем при традиционной. Одновременно накопление объемных деформаций уплотнения протекает быстрее и при 8-10 циклах нагружения приобретенная объемная деформация, по схеме 5, в 3 - 3,5 раза выше, чем по традиционной схеме уплотнения . В схеме 5 предусматривается реализация следующей траектории нагружения: "сжатие (о^) - растяжение (01 > 0) в направлении сжатия-сжатие (сг])" (рис.4, 5).

Техническая реализация рассматриваемой схемы нагружения осуществлена путе^ создания конструкции дорожного катка с вакуумным устройством (ВУ). Наличие вакуумного устройства между вальцами дорожного катка позволяет ос> ществлять мультипликацию силовых воздействий на уплотняемый материал. Таким образом, предложен- : нал конструкция состоит из комбинации рабочих органов, расположенных в определенной последовательности. Повышение эффективности уплотняющих машин этого типа достигается: много цикловым разнонаправленным воздействием уплотнителя на уплотняемый материал.

Предложены метбды расчета и выбора рациональных параметров и режимов работы дорожного катка. Произведена оценка эффективности его использования по сравнению с традиционными средствами уплотнения. Определено место дорожного катка в технологическом процессе строительства верхнего слоя дорожного покрытия.

Предложена и апробирована новая технология уплотнения слоев горячих асфальтобетонных смесей, используемых при устройстве до-

рожных покрытий. Новая технология и оборудование для ее реализации прошли производственные испытания и показали высокую эффективность. Удельные показатели процесса уплотнения: металлоемкость и энергоемкость снижаются в 2 - 2,5 раза при одновременном увеличении производительности в 1,5-2 раза.

Показано, что развитие конструкций однопроходных высокоэффективных рабочих органов дорожных машин для уплотнения асфальтобетонных смесей идет по пути от интенсификации и мультипликации, к интеграции традиционных рабочих органов в единый, реализующий нетрадиционный вид силового воздействия на уплотняемый материал, осуществляемый посредством: изменения формы рабочего органа; траектории движения; использования вакуумировапия асфальтобетонной смеси р сочетании со сложным видом нагружения, характерным для уплотнения укаткой.

Анализ процесса взаимодействия вальца катка 'с уплотняемым , слоем позволил выдвинуть ряд требований, касающихся определения как формы, так и кинематики движения нового рабочего органа, предназначенного для уплотнения слоя асфальтобетона в процессе его укладки па дорожное основание.

В отличие от существующих рабочих органов, устанавливаемых на серийно-выпускаемых асфальтоукладчиках, конструкция предлагаемого трамбующего бруса с ладанными кинематическими и конструктивными параметрами должна обеспечивать такую траекторию 'движлшя ножа трамбующего бруса, которая позволяет производить сложное нагружение уплотняемого материала в-зоне работы последнего. При этом должно обеспечиваться как вертикальное, так и горизонтальное воздействие рабочего органа на слой уплотняемого материала. Зпакоперемешюсть воздействия должно осуществляться в горизонтальной плоскости циклически по направлению движения асфальтоукладчика.

Моделирование процесса уплотнения асфальтобетонных смесей при произвольных траекториях нагруисения производится по изложенной выгое методике. Рассмотрены следующие схемы нагружения (рис.6). Первая схема отвечает схеме работы осциллирующего вальца (рис.6, 1)" одновременное сжатие и сдвиг {<Т\ < <г2 = -<г3) - одновременное сжатие и сдвиг < = ег3)". Лля сравнения рассмотрено циклическое нагружение по траектории (схема 2) одновременное сжатие и сдвиг (<т\ = oj = -<7з) (рис.6, 2), характерной для работы трамбующего бруса, нагружение от которого передается под определенным углом и циклическое деформирование по схеме сжатия (схема 3)

(рис.6,3), характерной для работы трамбующего бруса традиционной конструкции. . .

Анализ энергетических показателей процесса позволил. установить, что схема деформирования 1 обладает большей энергоемкостью, чем схемы 2 и 3. Основной прирост работы деформирования происходит при формоизменении материала. Соотношение затрат работы на изменение объема и формы составляет от 0,2 до 0,25.

1) ст,

3) а, ."Г"'

1

> ^¡Ж 1 1

> -~ ■ ,1

Т' ~ — ~

Рис. 6. Схемы нагружения

В то же время, рассмотрение показателя П, который характеризует отношение, работы уплотнения к объемной деформации, показывает, что наилучшей схемой является схема 1 (рис.7, б). Показатель снижается до -1 • 10вН • м/м3 и является для рассматриваемых схем минимальным при максимальном значении объёмной деформации уплотнения (рис.7, о).

С целью технической реализации схемы нагружения "сжатие с одновременным сдвигом" разработана конструкция нового, рабочего органа (патент РФ №95111660 / 33 (020057)).

Нож трамбующего бруса представляет собой'двухсекционную конструкцию. Задняя секция ножа трамбующего бруса представляет собой часть цилиндра пег его длине, геометрическая ось которого совпадает с осью шарнира, соединяющего брус с рамой выглаживающей плиты асфальтоукладчика, в результате чего характер движения задней секции ножа соответствует режиму осцилляции. Асфальтобетонная смесь, попадая в зону действия передней секции ножа, упяот-

няется н режиме вибротрамбования, подвергаясь воздействию вертикальной и горизонтальной нагрузки. Затем, при движении асфальтоукладчика, предварительно уплотненная смесь попадает н зону действия задней секции ножа, где под действием знакопеременной, осциллирующей нагрузки деформирование материала 'производится по траектории, близкой к траектории деформирования вальцовыми рабочими органами при многоцикловой обработке смеси, и отвечает схеме 1 (рис.6).

•) б)

Количветн циклов мвфужвн«» Колхч*стао цмклоа нвгрунаьия

Рис. 7. Зависимость объемной деформации (а) показателя II (б) от числа циклов приложения нагрузки

Т-<ким образом, разработан новый высокоэффективный трамбующий брус асфальтоукладчика. Пока<ана возможность создания конструкции уплотняющею рабочего органа к асфальтоукладчику, интегрирующего схемы силоного воздействии трамбующего бруса и вальце н дорожного катка. Это позволило передать уплотняющие функции дорожных катков легкого н частично среднего типа уплотняющему рабочему органу асфалмоукладчика. Проведенные сравнительные испытания и исследования нового рабочего органа показали его эффективность по отношению к традиционному трамбующему брусу асфальтоукладчика по достигаемому коэффициенту уплотнения до б 8%.

Разработаны методики оценки эффективности конструктивных ре-Н1Р1ГИЙ по созданию новых рабочих органов уплотняющих машин, формированию комплектов машин для укладки и уплотнения асфальтобетонных смесей на основе энергетического подхода и оценки эффективности комплектов уплотняющих дорожных машин с рабочими органами интенсифицирующего действия. Произведена оценка эффектив-

пост использования дорожных машин с рабочими органами интенсифицирующего действия для уплотнения асфальтобетонных смесей.

оснопныю научный результаты и нынолы

1. Предложена статистическая теория уплотнения асфальтобетонных смесей, основанная на структурных моделях лестничного типа, позволяющая прогнозировать напряженно-деформированное состояние уплЪтпясмого материала при различных схемах и траекториях силового воздействия и прои.«водить их учет при проектировании высокоэффективных уплотняющих рабочих органов дорожных машин.

2.'Сформулированы основные нринкииы геометрического построения одномерных структурных моделей лестничного типа для описания не.упругого поведении материалов при одноосном напряженном состояний, а также пространственных моделей, интерпретирующих работу материала при многоосном иагружепии. Разработана методика определения основных статистических параметром уплотняемого материала, тмиодикицан но данным одноосных испытаний воспроизводить статистические характеристики асфальтобетонных смесей.

3. Проведенный анализ конструкций рабочих органов уплотняющих машин позволил классифицировать их по реализуемым схемам силового воздействии на уплотняемый материал на простые и сложные. Лано определение простой и сложной схемам силового воздействия рабочих органов дорожных машин на уплотняемый материал.

Определено понятие траектории нагружении, под которой понимается последовательность задания воздействий на уплотняемый материал.со стороны рабочих орг..нон уплотняющих машин. Установлено влияние траектории нагружения на процесс' .уплотнения асфальтобетонных смесей и обоснована необходимость' ее учета при проектировании рабочих- органон дорожных машин и технологии "уплотнения асфальтобетонных смесей.

■ 4. Показано, что развитие конструкций однопроходных высокоэффективных дорожных машин для уплотнения асфальтобетонных смесей идет по пути от интенсификации и мультипликации к интеграции традиционных рабочих органов в единый, реализующий нетрадиционный вид силового воздействия на уплотняемый материал. Это позволило рекомендовать следующие перспективные направления реализации нетрадиционного вида силового воздейст вия за счет изменения формы рабочего органа; траектории движения; использования ваку-умирования асфальтобетонной смеси в сочетании со сложным видом

нагружения,-характерным для уплотнения укаткой.

5. Термодинамическое рассмотрение процесса необратимого деформирования асфальтобетонных сметой позволило,выдвинуть критерий оценки схем силовою воздействии со стороны рабочего органа уплотнителя на уплотняемый материал. 1) качестве критерия следует принимать отношение суммарной работы на деформирование материала к приобретенной об-ьемиой пластической деформации либо значение энтропии системы.

Показано, что рост ян троими определен работой диссипации. Максимального значения энтропия достигает при условии, когда работа, затрачиваемая на деформирование тела, полностью расходуется на преодоление ос.редненных но нсему об;'ьому диссипа тинных с ил, имеющих характер сухого трения, при минимальном значении остаточных напряжений.

6. Исследованы процессы уплотнения асфальтобетонных смесей рабочими органами уплотняющих машин осуществляющими сложное нагружение. Показано, что пластические деформации вызывают остаточные напряжение, которые обеспечивают » дальнейшем цикличс- ■ ское квазиупругоо деформирование уплотняемого материала. Предложено для повышения эффективности сложного нагружения траекторию формирован, таким обра «ом, чтобы материал и процессе уплотнении испы тывал ранюхарак горное силовое во (дейс твие с целью снижения ос таточных напрнжений перед каждым последующим пагру-•жепи -м. На основании итоги рекомендую геи рациональные схемы силового воздействии и предлагаю теп копе I рукции рабочих органон, позволяющие увеличить ирои «водител ыюсть дорожных машин для уплотнения асфальтобетонных смесей и 1,.г> 2 рала.

7. Разработана шчодолопоГ формирования рабочих органон до-рожны х машин дли уплотнении асфальтобетонных смесей, которая на стадии проектировании для конкретного материала, схем и условий производства работ но уплотнению асфальтобетонных смесей' позволяет 11|>о| ж> inpoita i напряженно-деформированное состояние уплотняемого материала, вид силового но «действия и эффективную траекторию нагружения, на основании которых формируются ноиые рабочие органы уплотняющих машин,- дающие максимальный эффект уп-лок'кчшн.

8. Основные положения предложенных теории и методологии формировании рабочих органон уплотняющих мавшн позволили разработать дорожный каток с вакуумным устройством, осуществляющий мультипликацию силовых воздействий уплотнителя на уплотняемый

материал и используемый ври уплотнении асфальтобетонпых смесей. Предложены методы расчета и выбора рациональных параметров и режимов его работы. Произведена оценка эффективности использования разработанного дорожного катка но сравнению с традиционными средствами уплощения. Определено его место в технологическом процессе строительства верхнего слоя дорожного покрытия.

Разработан новый высокоэффективный трамбующий брус асфальтоукладчика. Показана возможность создания конструкции уплотняющего рабочего органа к асфальтоукладчику, интегрирующего схемы силового воздействия трамбующего бруса и пальцев дорожного катка. Это позволило передать уплотняющие функции дорожных катков-легкого и частично среднего типа уплотняющему рабочему органу асфальтоукладчика. Проведенные сравнительные испытания и исследования »/оного рабочего органа показали его эффектиннооть по отношению к традиционному трамбующему брусу асфальтоукладчика. .

9. Предложена новая технология уплотнения слоев горячих асфальтобетонных смесей, используемых при устройство дорожных покрытий. Новая технология и оборудование для ее реализации прошли производственные испытания и-показали высокую эффективность. Удельные показатели процесса уплотнении: металлоемкость и энергоемкость снижаются в 2 2,Д раза при одновременном увеличении производительности в 1,5 2 рала.

, Основные положения диссертации опубликованы и следующих работах:

1. Петров И.П., Иванченко (J.H., Афанасьев А.П. и др. Исследование физико-механических свойств асфальтобетонных смесей применительно к уплотнению гладкоиалыювыми катками // Всесоюзное совещание. Технология и механизация гидроизоляционных работ промышленных, гражданских и »нергетичегких сооружений: Тезисы докладов. Л.: 1982. С. 26 27.

2. Петров И.П., Иванченко i3.II., Шестопалои A.A. Изменение физико-механических характеристик асфальтобетонных смесей в процессе уплотнения // Материалы конференций и совещаний но гидротехнике: Технология и механизация гидроизоляционных работ промышленных, гражданских и энергетических сооружений. - J1.: 1!)83. О. 18-23.

3. Васильев A.A., Иванченко С.Н., Хархута Н.Я. и др. Лорожный каток с пневмовакуумным балластным устройством // Строительные и'дорохшые машины. - 1984. - N«12. - С.17-18.

4. Иванченко С.Н., Носов'C.B. Исследование влияния вакуумиро-вания на структуру дорожно-строительных материалов при их уплотнении // Исследование рабочих процессов и динамики вибрационных машин с регулирумыми параметрами. - Ярославль: 1984. - С.21-23.

5. Шестопалов А.А., Иванченко С.Н. Влияние температуры асфальтобетонной смеси на эффективность уплотнения ее укаткой с ва-куумированием // Известия вузов. Строительство и архитектура. -1985.— №11. - С.112-116.

6. Шестопалов А.А., Иванченко С.Н., Носов C.B. Влияние параметров катков и температуры на уплотняеМость асфальтобетонных, смесей укаткой с вакуумированием // Рабочие процессы и динамика машин для разработки, уплотнения грунтов и вибрационного формования изделий: Межвуз:сб.пауч.тр. - Ярославль: 1986. - С.57-61.

7. Шестопалов А.А., Иванченко С.Н. К вопросу о выборе конструкции вакуумной камеры к дорожному катку // Повышение эффективности и динамика строительных и дорожпых машин: Межвуз. сб. науч.тр. - Ярославль: 1987. - С.29-35.

JB. Иванченко С.Н. Методика определепия рациональных температурных Интервалов укатки асфальтобетонных 'смесей дорожными катками // XXIII научно-иракшческая конференция профессорско-преподавательского состава : Тезисы докладов. - Хабаровск: Хабар, политехи, ин-т, 1988. - С.104.

9. Носов C.B., Шестопалов А.А., Иванченко С.Н. Исследование процесса уплотнения асфальтобетонной смеси 'вибрационным катком с вакуумным устройством //Повышение эффективности рабочих процессов и машин в строительстве: Межвуз. сб. науч. тр. - Ярославль, 1988. - С.8-16.

10: Иванченко С.Н. Определение рациональных параметров выглаживающей плиты асфальтоукладчика //Республиканская научно-техническая конференция "Пути совершенствования строительной индустрии": Тезисы докладов. - Вильню :: 1989. - С.33-31.

11. Иванченко С.Н., Шестопалов Моделирование процесса накопления необратимых деформаций при уплотнении асфальтобетонных смесей дорожными катками // Моделирование и оптимизация технологических процессов и элементов инженерного назначения: Тезисы докладов. - Хабаровск: Хабар: политехи, ин-т, 1989. - с.25.

12. Иванченко С.Н. Выбор силовых параметров гладковальцовых дорожных катков для уплотнения горячих асфальтобетонных смесей // Республиканская научно-техническая конференция "Достижения строительной науки и внедрение их результатов в производство": Те-

зисы'докладов. - Вильнюс: 1990, - С.32.

13. Иванченко С.Н. Рациональные температурные диапазоны укатки асфальтобетонных дорожных покрытий самоходными катками // Исследование строительных и дорожных машин. - Ярославль: 1690.

С.41-46.

14. Иванченко С.Н., Шестопалов A.A., Лешинский A.B. Методика определения рациональных параметров вакуумной камеры к дорожному катку // Механизация и автоматизация строительства: Сб. науч.тр. - Киев: УМК ВО,1991. - С.69-74.

15. Авторское свидетельство №1673448. Установка для непрерывного формования железобетонных изделий.Опубл. в Б.И.,1991,№32. Лещинский A.B., Шемякин С.А., Воскресенский Г.Г., Иванченко С.Н.

16. Иванченко С.Н., Шестопалов A.A. Взаимодействие выглаживающей плиты асфальтоукладчика с укладываемым материалом // Республиканская научно-техническая конференция "Актуальные проблемы механизации дорожвого строительства": Тезисы докладов. -Санкт-Петербург: 1992. - С.33-34.

17. Авторское свидетельство №1735334. Глубинный вибратор. Опубл., в Б.И., 1992, №19. Лещинский A.B., Воскресенский Г.Г. Шемякин С.А., Иванченко С.Н.

18. Ivanchenko S.N., Shcatopalov A.A. The Description of the Parameters of the Vacuum to the Ground-Roller // The Second International Symposium on Promotion of Scientific and Technological Progress in the Far East. -Harbin: P.R.C., Simposium Commitee, 1992. - P.279.

19. Иванченко СЛ., Шестопалов A.A. Напряженно-деформированное состояние материала при уплотнении катком с вакуумным устройством // Исследование и испытание строительных машин и оборудования. - Хабаровск: Изд-ио Хабар, гос. техн. уа-та, 1993, - С.58-64,

20. Иванченко С.Н., Лещинский А.В,, Сидорков В.В. Факторы, определяющие эффективность использования комплекта машин для укладки и уплотнения асфальтобетонных смесей // Исследование и испытание строительных машин и оборудования, - Хабаровск Изд-во Хабар, гос. техн. ун-та, 1993. - С.70-75.

21. Иванченко С.Н. Релаксация напряжений в асфальтобетонных смесях при их уплотнении // Исследование и испытание строительных машин и оборудования. - Хабаровск: Изд-во Хабар, гос. техн. ун-та, 1993. - СЛ01-110.

22. Ivanchenko S.N., Sidorkov V.V., Shentopalov A.A. Intensification of Asphalt - Concrete Compaction Process // Mеждупародная конференция. Моделирование технологических процессов и систем в машиностро-

emm: Тезисы докладов. - Хабаровск: Иэд-во Хабар, гос. техн. ун-та, 1994. - С.51-52.

23. Ivanchenko S.N., ShestopaJov A.A. The Compacting Teory Main Principle of the Roadbuilding Materials Under Compacting Machines Working Parts Complex Loading // The Fourth International Symposium on Advances in of Science and Technology in the Far East. - Harbin: P.R.C., Simposium Commitee, 1992. - P.85-89.

24. Иванченко C.H., Шестопалов A.A. Новые высокоэффективные, технологии и оборудование для уплотнения дорожно-строительных материалов // Российская научно-техническая конференция. "Инновационные наукоемкие технологии для России": Тззисы докладов. 4.4. - Санкт-Петербург: 1995. - С.22.

25. Иванченко С.Н., Сидорков В.В., Шестопалов A.A. Направления развития рабочих органов машин для уплотнения асфальтобетонных смесей (J Республиканская научно-техническая конференция "Строительные и дорожные машины и их использование в современных условиях": Сборник докладов. - Санкт-Петербург: 1995. - С.12-13.

26. Шестопалов A.A., Иванченко С.Н.. Формирование комплектов механизированных звеньев дорожпых машин с использованием импортной техники //Республиканская научно-техническая конференция "Строительные и дорожные машины и их использование в современных условиях": Сборник докладов. - Санкт-Петербург: 1995. - С.14-16,

27. Ивапченко С.П., Кадашевич Ю.И. К вопросу о построении теории уплотнения полимербетонпых материалов при сложном нагру-жении // Машины и аппараты целлюлозно-бумажного производства: Межвуз. сб. науч. тр. / СПбГТУРП. - СПб., 1995. - С. 152-157.

28. Шестопалов A.A., Иванченко С.П., Сидорков В.В. Обоснование требований к конструктивным и кинематическим параметрам «..к:око-эффективных уплотняющих рабочих органов асфальтоукладчиков // Исследование рабочих процессов и технического обслуживания строительных машин: Межвуз. темат. сб. тр. / СИбГАСУ. - СПб: 1995. -С.9-17.

29. Ивапченко С.Н. Применение структурных моделей лестничного типа для описания неупругого поведения материалов // Международная конференция. Научно-технические проблемы прогнозирования надежности и долговечности металлических конструкций и методы их решения: Сборник докладов. - Санкт-Петербург: 1995, С.79.

30. Рабочий орган асфальтоукладчика. Заявлено 00.07.У5 г. №95111660 / 33 (020057). Решение Комипгга РФ по патентам и товарным знакам (РОСПАТЕНТ) о выдаче патента РФ or 22 февраля

1996 г. Шестопалов А.А., Деникин Э.И., Иванченко С.Н., Сидорков

B.В. •

31. Иванченко С.Н'.; Сидорков, В.В,, Шестопалов А.А. Основные положения теории уплотнения и методы расчета рабочих органов уплотняющих машин // Международная научно:техническая конференция "Развитие строительных машин, механизации и автоматизации строительства и открытых горных работ: Материалы конференции под ред. Л.Ц. Волкова и И^Л.Иипурского. - М.: МГСУ, 1996. -

C.81-83. . •

32. Шестопалов А-.А., Иванченко С.Н. Выбор типа и параметров машин для уплотнения дорожно-строительных материалов // Международная паучпо-техническая конференция "Развитие строительных машин, механизации и автоматизации строительства и открытых горных работ: Материалы конференции под ред. Д.П. Волкова и И.Л.Пипурского. - М.: МГСУ, 1996. - С.125-128.

33. Сидорков В.В., Иванченко С.Н., Шестоиалоз А.А. Тенденции развития уплотняющих рабочих органов асфальтоукладчи-ков//Прогрессивпые конструкции и'технологии в машиностроении: Сб.научн.тр.студентов и аспирантов N'7. - СПб: СПбГТУ, 1986i -С.51-55.

34. Scheâtopalov A., Ivantschenko S. Technologie und Maschinen fur eine Vorrichtimg fur Asphaltbeton - Fahrbalmbelage // Ingénieur Kurier. - 1996. . -№1.-P.28?*

35. Иванчепко C.H.V Шестоиалов A..A. Уплотнение слоя горячего асфальтобетона с одновременным накуумированиом// Международная конференция "Энергообработка бетонной смеси в строительстве: Тезисы докладов. - Владимир: В ладим, гос. техн. ун-т, 1996. - С.51-52.

36. Шестопалов А.А., Иванченко С.Н. "Повышение эффективности машин для уплотнения дорожно-строительных материалов // Всероссийская научно-практическая конференция " Новые технологии и техника в строительстве и реконструкции зданий и сооружений в современных экономических-условиях": Сборник докладов. - СПЯ: МПЭНТ, 1996. - С. 133-136.

ВВЕДЕНИЕ

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА, ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ

1.1. Направления развития конструкций рабочих органов дорожных машин для уплотнения асфальтобетонных смесей

1.2. Структурно-силовой анализ схем взаимодействия рабочих органов уплотняющих машин с уплотняемой средой

1.3. Анализ существующих теорий уплотнения асфальтобетонных смесей.

1.4. Пель и задачи исследования.

2. ОСНОВЫ СТАТИСТИЧЕСКОЙ ТЕОРИИ УПЛОТНЕНИЯ

АСФАЛЬТОБЕТОННЫХ СМЕСЕЙ РАБОЧИМИ ОРГАНАМИ УПЛОТНЯЮЩИХ МАШИН

2.1. Создание структурной модели лестничного типа для описания процесса уплотнения асфальтобетонных смесей

2.2. Анализ поведения структурной модели при одноосном на-гружении.

2.3. Статистическая теория уплотнения. Основные постулаты и определяющие соотношения.

2.4. Изображение предельных условий в пространстве напряжений и деформаций.

2.5. Определяющие соотношения теории уплотнения асфальтобетонных смесей для сложных нагружений.

2.6. Соотношения теории уплотнения асфальтобетонных смесей для основных видов нагружения

2.7. Выводы.

3. МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА УПЛОТНЕНИЯ АСФАЛЬТОБЕТОННЫХ СМЕСЕЙ УПЛОТНЯЮЩИМИ РАБОЧИМИ ОРГАНАМИ ДОРОЖНЫХ МАШИН ПРИ СЛОЖНЫХ

СХЕМАХ СИЛОВОГО ВОЗДЕЙСТВИЯ

3.1. Идентификация параметров теории уплотнения асфальтобетонных смесей.

3.2. Определение статистических функций распределения случайных параметров теории уплотнения.

3.3. Исследование процесса уплотнения асфальтобетонных смесей в условиях простых путей нагружения

3.4. Моделирование процесса уплотнения асфальтобетонных , смесей уплотняющими рабочими органами дорожных маг шин при сложных схемах силового воздействия.

3.5. Выводы.

4. ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИЙ ПОДХОД К ОПЕНКЕ СХЕМ СИЛОВОГО ВОЗДЕЙСТВИЯ РАБОЧИХ ОРГАНОВ УПЛОТНЯЮЩИХ МАШИН

4.1. Термодинамическое обоснование критерия оценки схем силового воздействия рабочих органов на уплотняемый материал.

4.2. Энергоемкость процесса уплотнения асфальтобетонных смесей рабочими органами дорожных машин

4.3. Оценка схем силового воздействия рабочих органов дорожных машин.

4.4. Прогнозирование конструктивных и кинематических параметров рабочих органов дорожных машин для уплотнения асфальтобетонных смесей.

4.5. Выводы.

- 45. ФОРМИРОВАНИЕ РАБОЧИХ ОРГАНОВ ДОРОЖНЫХ МАШИН ДЛЯ УПЛОТНЕНИЯ АСФАЛЬТОБЕТОННЫХ

СМЕСЕЙ

5.1. Методологические основы создания рабочих органов уплотняющих машин со сложной схемой силового воздействия

5.2. Создание рабочих органов дорожных машин, осуществляющих мультипликацию схем силового воздействия на уплотняемый материал.

5.3. Формирование уплотняющего рабочего органа, интегрирующего схемы силового воздействия вальца дорожного катка и трамбующего бруса асфальтоукладчика.

5.4. Оценка эффективности дорожных машин для уплотнения асфальтобетонных смесей с рабочими органами интенсифицирующего действия

5.4.1. Формирование комплекта дорожных машин для укладки и уплотнения асфальтобетонных смесей

5.4.2. Рациональные температурные диапазоны укатки асфальтобетонных смесей самоходными дорожными катками.

5.4.3. Определение производительности комплекта дорожных машин, используемых для укладки и уплотнения асфальтобетонных смесей.

5.4.4. Экономическая оценка вариантов формирования комплектов дорожных машин для уплотнения асфальтобетонных смесей.

5.4.5. Расчет экономической эффективности новой техники

5.5. Выводы.

ОСНОВНЫЕ НАУЧНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

Актуальность работы. Важным элементом технологического процесса строительства автомобильных дорог является уплотнение покрытий. От качества уплотнения зависят долговечность дороги, ее эксплуатационные показатели и безопасность движения автомобильного транспорта [13,27,81,92,134,163,170,180,236,237,238,239,240, 245]. Уплотнение асфальтобетонных покрытий производится рабочими органами асфальтоукладчиков и самоходными пневмоколесными, вибрационными и статическими дорожными катками. Наибольшее распространение для уплотнения асфальтобетонных покрытий получили самоходные статические катки. Их число в общем мировом парке самоходных катков составляет около 50% [274, 275]. Они надежны в эксплуатации и практически на всех материалах обеспечивают получение требуемого качества уплотнения. Однако, к недостаткам этих средств уплотнения следует отнести низкую производительность, высокую металлоемкость и энергоемкость [52, 275].

Наряду с ростом массы уплотняющих машин, увеличением размеров их рабочих органов, применением средств автоматизации управления, способствующих увеличению производительности комплекта машин для укладки и уплотнения асфальтобетонных смесей, одним из основных путей интенсификации продолжает оставаться снижение энергоемкости процесса уплотнения.

Пути снижения энергоемкости, металлоемкости и повышение производительности процесса уплотнения требуют изменения конструкций рабочих органов уплотняющих машин, перехода от традиционных решений к новым, более эффективным, но, как правило, более сложным, в том числе - использующих принципиально новые способы воздействия на асфальтобетонную смесь как уплотняемый материал [43, 44, S7, 94, 137,138,145,155,162,176,194,198,205,217,224,257,281,285,322,323,331]. Практика показывает, что получение ощутимых результатов в снижении энергетических затрат на уплотнение материалов только за счет дальнейшей оптимизации конструктивных и кинематических параметров рабочих органов традиционных конструкций в настоящее время уже почти невозможно, т.к. резервы здесь практически исчерпаны, благодаря ранее выполненным исследованиям [4, 12, 17, 21, 24, 42, 54, 55, 89, 90, 132, 133, 134, 135, 136, 140, 141, 144, 154, 169, 170, 176, 205, 208, 212, 213, 214, 215, 226, 227, 228, 230, 247, 248, 253, 264, 267, 268, 269, 270, 271, 272, 273, 274, 275, 278, 279, 295, 296, 297, 299, 303, 304, 312, 328, 331]. Необходим поиск новых технических решений конструкций рабочих органов уплотняющих машин на основе углубленного изучения явлений, протекающих в процессе уплотнения асфальтобетонных смесей, с одной стороны, и тенденций развития рабочих органов, с другой [182,183,184].

Учитывая слишком медленное совершенствование параметров традиционных конструкций уплотняющих машин генеральным направлением научно-исследовательских работ в этой области представляется поиск оригинальных технических решений - прежде всего, рабочих органов машин, обеспечивающих принципиальное превосходство их над лучшими из традиционных конструкций [182, 183, 184].

Проведенные автором исследования являются продолжением основополагающих и предшествующих работ, обобщают большой опыт в области создания уплотняющих машин с рабочими органами интенсифицирующего действия и исследования процесса уплотнения асфальтобетонных смесей. Результаты работы получены на основе фундаментальных исследований и последних достижений отечественной и зарубежной науки и техники как в рассматриваемой области, так и в смежных областях.

Целью работы является разработка статистической теории уплотнения асфальтобетонных смесей для прогнозирования напряженно-деформированного состояния уплотняемого материала при произвольных траекториях нагружения и для обоснования предложений по формированию рабочих органов уплотняющих машин и методов расчета конструктивных и кинематических параметров, обеспечивающих повышение эффективности машин.

На защиту выносятся наиболее существенные результаты диссертационного исследования, составляющие научную новизну работы:

1. Статистическая теория уплотнения асфальтобетонных смесей, в основе которой лежат фундаментальные законы механики деформируемого твердого тела: закон упругости, закон пластического течения, закон затвердевания Прагера, обобщенный закон нелинейного уплотнения.

2. Термодинамическое обоснование критерия и оценка схем силового воздействия рабочих органов уплотняющих машин на уплотняемый материал.

3. Методология формирования рабочих органов дорожных машин для уплотнения асфальтобетонных смесей. Прикладные методы формирования рабочих органов на примере двух типов конструкций, различных по принципу действия.

4. Оценка эффективности использования дорожных машин с рабочими органами интенсифицирующего действия для уплотнения асфальтобетонных смесей.

Методы исследований. Решение поставленных задач базируется на основных положениях теории упругости, теории пластичности, теории затвердевания Прагера, нелинейной теории уплотнения материалов, термодинамики необратимых процессов, теории вероятностей и математической статистики. Исследования проводились с использованием ПЭВМ PC AT, оптико-электронного анализатора изображений "Кван-тимет - 720" и ртутной порометрической установки П-ЗМ.

Достоверность научных положений, выводов и рекомендаций обоснована: строгим применением классических постулатов механики твердого тела, математического аппарата теории вероятностей; многократностью проведения замеров; проверкой основных положений теоретических исследований и удовлетворительным совпадением предсказаний теории с экспериментальными данными; испытанием макетных образцов машин в производственных условиях.

Практическая ценность, реализация и внедрение результатов исследования:

- на основании выполненных исследований осуществлено теоретическое обобщение по процессам механического уплотнения; разработаны статистическая теория уплотнения и методология формирования рабочих органов дорожных машин для уплотнения асфальтобетонных смесей, позволяющие на стадии проектирования с учетом условий и схем производства работ, свойств уплотняемого материала, создавать рабочие органы уплотняющих машин, реализующих траекторию нагружения материала, приводящую к интенсификации процесса уплотнения;

- принципы, положенные в основу методологии, могут быть использованы при решении экспериментально-теоретических задач о взаимодействии рабочих органов различных дорожно-строительных машин с обрабатываемой средой.

Основные результаты научной работы внедрены на заводе "Дорожных машин", г.Рыбинск; ТОО Радицкий машиностроительный завод, г.Брянск; НПО Машиностроитель, г.Брянск; ПО Ленавтодор; АОЗТ ПНЕВАП, г.Санкт-Петербург;

- в учебном процессе при подготовке инженеров по специальности 1709 " Подъемно-транспортные, строительные и дорожные машины и оборудование" в Санкт-Петербургском государственном техническом университете и Хабаровском государственном техническом университете.

Диссертационная работа выполнялась: в рамках межотраслевой программы создания и выпуска дорожной техники на машиностроительных предприятиях России, разработанной во исполнение п. 10 перечня программ, обеспечивающих поддержку реализации государственной программы совершенствования и развития автомобильных дорог Российской Федерации "Дороги России" и п.5 решения совещания семинара руководителей дорожных организаций Российской Федерации (г.Москва, 20-22.09.94, 27-29.09.94); в рамках региональной межвузовской научно-технической программы "Дальний Восток России".

Личный вклад автора в научном направлении:

- в формулировке общей идеи и цели работы;

- разработаны впервые: статистическая теория уплотнения асфальтобетонных смесей; термодинамическая оценка схем силового воздействия рабочих органов уплотняющих машин на уплотняемую среду; методология формирования рабочих органов дорожных машин для уплотнения асфальтобетонных смесей, реализующих сложную траекторию нагружения и методы расчета рабочих органов;

- экспериментальные исследования рабочих процессов, проектирование уплотняющих машин, проведение испытаний, разработка технологий проводились при непосредственном участии автора.

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы докладывались и обсуждались на секции дорожных машин научно-технического совета Минстройдормаша (г.Москва, 1984 г.); на Всесоюзном научно-техническом совещании "Технология и механизация гидроизоляционных работ промышленных, гражданских и энергетических сооружений" (г.Ленинград,1982 г.); на 2-ой Республиканской конференции по физико-химической механике дисперсных систем и материалов (г.Одесса, 1983 г.); на XLVII научно-технической конференции Саратовского политехнического института (г. Саратов, 1984 г.); на 43 научно-методической и научно-исследовательской конференции Московского автомобильно-дорожного института (г.Москва, 1985 г.); на XXII - XXIV научно-технических конференциях профессорско-преподавательского состава Хабаровского политехнического института (г.Хабаровск, 1986

1988 г.); на республиканской научно-технической конференции "Пути совершенствования строительной индустрии" (г.Вильнюс, 1989 г.); на региональной конференции " Моделирование и оптимизация технологических процессов и элементов конструкций инженерного назначения" (г.Хабаровск, 1989 г.); на республиканской конференции "Достижения строительной науки и внедрение их результатов в производство" (г.Вильнюс, 1990 г.); на республиканской научно-технической конференции "Актуаильные проблемы механизации дорожного строительства" (г. Санкт-Петербург, 1992 г.); The Second International Symposium on Promotion of Scientific and Technological Progress in the Far East (Harbin, P.R.C., 1992); на межвузовской научно-технической конференции "Экономика Дальнего Востока в условиях перехода к рынку" (г. Хабаровск, 1993 г.); на международной конференции "Моделирование технологических процессов и систем в машиностроении" (г.Хабаровск,

1994 г.); на 52-й, 53-й научной конференции профессоров, преподавателей, научных работников и аспирантов Санкт-Петербургского государственного архитектурно-строительного университета (г. Санкт-Петербург, 1995 г., 1996 г.); The Fourth International Symposium on Advances in Science and Technology in the ЕЪг East (Harbin, P.R.C., 1995); на республиканской научно-технической конференции "Строительные и дорожные машины и их использование в современных условиях" (г. Санкт-Петербург, 1995 г.); на Российской научно-технической конференции "Инновационные наукоемкие технологии для России" (г.Санкт-Петербург, 1995 г.); на 1-ой международной конференции "Научно-технические проблемы прогнозирования надежности и долговечности металлоконструкций и методы их решения" (г.Санкт-Петербург,

1995 г.); на международной конференции "Интеграция экономики в систему мирохозяйственных связей"(г.Санкт-Петербург, 1996 г.); на международной научно-технической конференции "Развитие строительных машин, механизации и автоматизации строительства и открытых горных работ" (г.Москва, 1996 г.); на XV международной конференции " Математические модели, методы потенциала и конечных элементов в механике деформируемых тел" (г.Санкт-Петербург, 1996 г.); на международной научно-технической конференции " Энергообработка бетонной смеси в строительстве" (г.Владимир, 1996 г.); на международной научно-технической конференции "Проблемы строительно-инвестиционного комплекса" (г.Владимир, 1996 г.); на Всероссийской научно-практической конференции " Новые технологии и техника в строительстве и реконструкции зданий и сооружений в современных экономических условиях*(г.Санкт-Петербург, 1996 г.); на научно-технических семинарах кафедры " Подъемно- тр экспортные и строительные машины" Санкт-Петербургского государственного технического университета (г.Санкт-Петербург, 1982 - 1996 гг.).

Публикации. По результатам выполненных исследований опубликовано 48 печатных работ.

Структура и объем диссертации. Диссертационная работа изложена на 317 страницах машинописного текста, иллюстрируется 122 рисунками и 12 таблицами и состоит из введения, 5 глав, основных выводов, списка литературы из 331 наименования и 5 приложений.

б. ОСНОВНЫЕ НАУЧНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

1. Предложена структурная модель лестничного типа, которая позволяет производить описание деформационного поведения асфальтобетонных смесей при взаимодействии с рабочими органами уплотняющих машин. Достоинством модели является элемент уплотнения, который позволяет изменять закон деформирования материала при активном натр ужении и последующей разгрузке. Кроме того, ступенчатое, "шаг за шагом", включение элементарных элементов, число которых может быть бесконечно, позволяет через статистические параметры дискретной модели перейти к непрерывным моделям и построению теории уплотнения с многими поверхностями течения.

2. Разработаны основы статистической теории уплотнения асфальтобетонных смесей, основанной на структурных моделях лестничного типа, позволяющей на этапе проектирования прогнозировать напряженно-деформированное состояние уплотняемого материала при различных схемах и траеториях силового воздействия.

3. Сформулированы основные принципы геометрического построения одномерных структурных моделей лестничного типа для описания неупругого поведения материалов при одноосном напряженном состоянии, а также - пространственных моделей, интерпретирующих работу материала при многоосном нагружении. Разработана методика определения основных статистических параметров уплотняемого материала, позволяющая по данным одноосных испытаний воспроизводить статистические характеристики асфальтобетонных смесей.

4. Проведенный анализ конструкций рабочих органов уплотняющих машин позволил классифицировать их по реализуемым схемам силового воздействия на уплотняемый материал на простые и сложные. Дано определение простой и сложной схем силового воздействия рабочих органов дорожных машин на уплотняемый материал.

Установлено понятие траектории нагружения, под которой понимается последовательность задания воздействий на уплотняемый материал со стороны рабочих органов уплотняющих машин. Определено влияние траектории нагружения на процесс уплотнения асфальтобетонных смесей и необходимость ее учета при формировании рабочих органов дорожных машин и технологии уплотнения асфальтобетонных смесей.

5. Показано, что развитие конструкций однопроходных высокоэффективных дорожных машин для уплотнения асфальтобетонных смесей идет по пути от интенсификации и мультипликации к интеграции традиционных рабочих органов в единый, реализующий нетрадиционный вид силового воздействия на уплотняемый материал, осуществляемый посредством: изменения формы рабочего органа; траектории движения; в сочетании со сложным видом нагружения, характерным для уплотнения укаткой.

6. Термодинамическое рассмотрение процесса необратимого деформирования асфальтобетонных смесей позволило выдвинуть критерий оценки схем силового воздействия рабочего органа уплотнителя на уплотняемый материал. В качестве критерия принят минимум работы уплотнения, либо максимальное значение энтропии системы.

Показано, что рост энтропии определен работой диссипации. Максимального значения энтропия достигает при условии, когда работа, затрачиваемая на деформирование тела, полностью расходуется на преодоление осредненных по всему объему диссипативных сил, имеющих характер сухого трения, при минимальном значении остаточных напряжений.

7. Доказано, что интегральная оценка схем силового воздействия может быть произведена при использовании энергетических представлений, в частности, понятия скрытой энергии деформации. Экспериментальными исследованиями установлено, что не вся затраченная энергия на деформирование материала рассеивается в виде тепла: некоторая ее часть, называемая скрытой энергией, сохраняется в материале и составляет 15 - 20% от диссипируемой. Показано, что скрытая энергия связана с остаточными напряжениями, возникающими в процессе неупругого деформирования. При этом установлено, что величина остаточных напряжений составляет от 15% до 35% от величины действующего главного напряжения и не зависит от величины бокового обжатия асфальтобетонной смеси.

8. Исследована энергоемкость уплотнения горячих асфальтобетонных смесей. На основании этого определены рациональные диапазоны температур асфальтобетонных смесей, при которых достигается максимальное уплотнение. На основании полученных данных установлено, что асфальтобетонные смеси с повышенным содержанием щебня на БНД 40/60, БНД 60/90, БНД 90/130 следует уплотнять в диапазоне температур 140 - 80 ° С, а смеси с пониженным содержанием щебня (тип Б, тип В) в интервале температур 120 - 80 ° С. При этом показано, что показатель энергоемкости является основной характеристикой исследуемого процесса и его следует использовать при сравнении различных способов уплотнения.

9. Исследованы процессы уплотнения асфальтобетонных смесей рабочими органами уплотняющих машин, осуществляющими сложное нагружение. Показано, что пластические деформации вызывают остаточные напряжения, которые обеспечивают в дальнейшем циклическое квазиупругое деформирование уплотняемого материала.

Предложено для повышения эффективности сложного нагружения траекторию формировать таким образом, чтобы материал в процессе уплотнения испытывал разнохарактерное силовое воздействие с целью снижения остаточных напряжений перед каждым последующим нагружением. Это позволило рекомендовать рациональные схемы силового воздействия при снижении энергетических затрат на уплотнение асфальтобетонных смесей в 1,5-2 раза.

10. Установлено, что снижение остаточных напряжений в материале в процессе уплотнения может производиться рабочими органами, производящими сложное нагружение асфальтобетонных смесей. При этом предлагаются следующие направления решения задачи по созданию уплотняющих рабочих органов: а), формирование рабочих органов, создающих при уплотнении эффекты сложного нагружения, в результате которых происходит снятие остаточных напряжений; б), формирование рабочих органов, создающих нагружение, в результате которого происходит разрушение остаточных напряжений при одновременном изменении пластических деформаций уплотняемого материала; в), формирование рабочих органов, создающих нагружение, в результате которого происходит разрушение остаточных напряжений с использованием новых физических эффектов при постоянной пластической деформации.

11. Предложен метод прогнозирования конструктивных и кинематических параметров дорожных машин для уплотнения асфальтобетонных смесей на основе рассмотрения процесса уплотнения с энергетической точки зрения. Предложенный метод позволяет на этапе проектирования создавать комплект дорожных машин с параметрами, отвечающими рациональной энергоемкости процесса уплотнения асфальтобетонных смесей, для конкретных условий производства работ.

12. Разработана методология формирования рабочих органов дорожных машин для уплотнения асфальтобетонных смесей, которая на стадии проектирования для конкретного материала, схем и условий производства работ по уплотнению асфальтобетонных смесей позволяет прогнозировать напряженно-деформированное состояние уплотняемого материала, вид силового воздействия и эффективную траекторию нагружения, на основании которых формируются новые рабочие органы уплотняющих машин, дающие максимальный эффект уплотнения.

13. Основные положения предложенных теории и методологии формирования рабочих органов уплотняющих машин позволили разработать дорожный каток с вакуумным устройством, осуществляющий мультипликацию силовых воздействий уплотнителя на уплотняемый материал и используемый при уплотнении асфальтобетонных смесей. Предложены методы расчета и выбора рациональных параметров и режимов его работы. Произведена оценка эффективности использования разработанного дорожного катка по сравнению с традиционными средствами уплотнения. Определено его место в технологическом процессе строительства верхнего слоя дорожного покрытия.

14. Разработан новый высокоэффективный трамбующий брус асфальтоукладчика. Показана возможность создания конструкции уплотняющего рабочего органа к асфальтоукладчику, интегрирующего схемы силового воздействия трамбующего бруса и вальцев дорожного катка. Это позволило уплотняющие функции дорожных катков легкого и частично среднего типа передать уплотняющему рабочему органу асфальтоукладчика. Проведенные сравнительные испытания и исследования нового рабочего органа показали его эффективность по отношению к традиционному трамбующему брусу асфальтоукладчика.

15. Предложена новая технология уплотнения слоев горячих асфальтобетонных смесей, используемых при устройстве дорожных покрытий. Новая технология и оборудование для ее реализации прошли производственные испытания и показали высокую эффективность. Удельные показатели процесса уплотнения: металлоемкость и энергоемкость снижаются в 2 - 2,5 раза при одновременном увеличении производитель ности в 1,5-2 раза.

16. Разработаны методики оценки эффективности конструктивны} решений по созданию новых рабочих органов уплотняющих машин, формированию комплектов машин для укладки и уплотнения асфальтобетонных смесей на основе энергетического подхода и оценки эффективности комплектов уплотняющих дорожных машин с рабочими органами интенсифицирующего действия.

1. Авторское свидетельство №1673448. Установка для непрерывного формования железобетонных изделий. Опубл. в Б.И., 1991, №32. Ле-щинский А.В., Шемякин С.А., Воскресенский Г.Г., Иванченко С.Н.

2. Авторское свидетельство №1735334. Глубинный вибратор. Опубл., в Б.И., 1992, №19. Лещинский А.В., Воскресенский Г.Г. Шемякин С.А., Иванченко С.Н.

3. Адлер Ю.П., Маркова Е.В., Грановский Ю.В. Планирование эксперимента при поиске оптимальных условий. М.: Наука, 1976. - 278с.

4. Азюков Н.А. Обоснование параметров виброплиты и гидрообъемным вибровозбудителем для уплотнения асфальтобетонной смеси: Автореф. дисс. . канд. техн. наук. Омск, 1986.- 18 с.

5. Александриков А.Я. О методике расчета производительности машин для уплотнения грунтов / Могилевский машиностроительный институт. Могилев, 1988. - 12 с. - Деп. в ПНИИТЭстроймаш 20.05.88, п45-сд 88.

6. Альберт И.У. Теоретические основы динамических методов поверхностного уплотнения грунтов. Л.: Энергия. Ленинградское отд - ние, 1974. - 66 с.

7. Андрейченко Ю.А. Кинетика остывания слоя асфальтобетона в процессе строительства покрытия //Труды СоюзДорНИИ. 1975. -Вып. 84. - С.143-153.

8. Андрейченко Ю.А., Бадалов В.В., Процуто С.С. и др. Рациональная технология уплотнения асфальтобетонных покрытий //Совершенствование технологии и механизации строительства дорожных покрытий. 1972. - С. 19-38.(Тр. СоюзДорНИИ)

9. Арутюнян Р.А. Об учете эффекта Баушингера и объемной пластической деформации в теории пластичности//Исследования по упругости и пластичности. Л.: ЛГУ, 1968. - №7. - С.87-93.

10. Афанасьев А.А. Технология импульсного уплотнения бетонных смесей. М.: Стройиздат, 1988. - 168 с.

11. Афанасьев Н.Н. Статистическая теория усталостной прочности металлов. Киев: Изд-во АН УССР, 1953. - 128 с.

12. Ахилбеков М.Н. Диапазон изменения угла атаки выглаживающей плиты асфальтоукладчика//Гидропривод и системы управления строительных и дорожных машин. Омск: ОмПИ, 1987. - С.125-128.

13. Бабицкас Р.И., Рокас С.Ю. Повышать однородность асфальтобетона //Автомобильные дороги. 1980. - п4. - С. 25-26.

14. Бадалов В.В., Шестопалов А.А. Рациональные режимы уплотнения асфальтобетона // Автомобильные дороги. 1972. - №6. - С. 18.

15. Бадалов В.В., Костельов М.П., Сергеева Т.Н. и др. Влияние технологии и средств механизации на качество строительства асфальтобетонных дорожных покрытий. Л.: ЛДНТП, 1977. - 23 с.

16. Бадалов В.В. Исследование катков при уплотнении асфальтобетонных дорожных покрытий: Автореф. дис. канд. техн. наук. Л.: 1974. - 17 с.

17. Бадалов В.В., Гуральник Д.С. Уплотнение асфальтобетонного покрытия катками различного типа // Автомобильные дороги. -1978. №7. - С.17.

18. Балакирев В.Я. Исследование виброзащитных систем самоходных дорожных катков с целью уменьшения вибрационной нагрузки операторов: Автореф.дисс. . канд.техн.наук. М., 1975. - 19 с.

19. Баловнев В.И. Дорожно-строительные машины с рабочими органами интенсифицирующего действия. М.: Машиностроение, 1981. -223 с.

20. Баловнев В.И., Хмара JI.A. Интенсификация разработки грунтов в дорожном строительстве. М.:Траяспорт, 1993. - 383 с.

21. Баловнев В.И. Моделирование процессов взаимодействия со средой рабочих органов дорожно-строительных машин: Учеб. пособие для студентов высш. учеб. заведений. 2-е изд., перераб. - М.: Машиностроение, 1994. - 432 с.

22. Балясов П.Д. Сжатие текстильных волокон в массе и технология текстильного производства. М.: Легкая индустрия, 1975. - 176 с.

23. Бартулис В. А. Методика определения параметров виброкатков для уплотнения откосов насыпей: Автореф.дисс. . канд.техн. наук. -СПб., 1992. 16 с.

24. Батраков О.Т. Теоретические основы уплотнения грунтов земляного полотна и слоев дорожных одежд катками на пневматических шинах: Автореф.дис. . д-ра.техн.наук. М.: 1979. - 30 с.

25. Бахвалова Н.А. Об учете влияния накопленной поврежденности на процесс разрушения в области малоцикловой усталости // Известия АН СССР. Механика твердого тела. 1975. - №2. - С.143 - 147.

26. Баховчук А.П. Совершенствование технологии уплотнения дорожных асфальтобетонных смесей на основе учета их реологических свойств: Автореф. дис. . канд. техн. наук. Л., 1988. - 16 с.

27. Белоусов Л.И., Хархута Н.Я. Влияние способов уплотнения на ровность асфальтобетонных покрытий //Автомобильные дороги. 1974.- №6. С. 20-21.

28. Белоусов Л.И., Капустин М,И., Хархута Н.Я. Динамические параметры колебательной системы катков на пневматических шинах//Труды СоюзДорНИИ. 1975. - Вып. 84. - С. 183-187.

29. Бесселинг И. Теория пластического течения начально изотропного материала, который анизотропно упрочняется при пластических деформациях// Механика. 1961. - N2. - С. 124 - 168.

30. Бесселинг И. Теория упругопластических деформаций и деформаций ползучести первоначально изотропного материала, обнаруживающего анизотропию деформационного упрочнения, последействие и вторичную ползучесть// Механика. 1959. - N5. - С. 119.

31. Блинов В.Е., Кадашевич Ю.И. Об одном классе статистических теорий пластичности//Механика разрушения. Теория и эксперимент.- СПб.: Изд-во С.- Петер, ун-та, 1995. С.14 - 18. (Исследования по упругости и пластичности Вып.17)

32. Богуславский A.M., Богуславский Л.А. Основы реологии асфальтобетона. М.: Высшая школа, 1972. - 200 с.

33. Болотный А.В. Выбор вида рабочего органа машины для заглаживания незатвердевших бетонных поверхностей//Известия вузов. Строительство. 1995 . - №11. - С.135 - 141.

34. Болотный А.В. Заглаживание бетонных поверхностей. Л.: Строй-издат, 1979. - 128 с.

35. Бонева Т.А. и др. Методическое руководство по люминисцентно-битумологическим и спектральным методам исследования органического вещества пород и нефти. М.: Недра, 1979. - 204 с.

36. Бонченко Г.А. Асфальтобетон. Сдвигоустойчивость и технология модифицирования полимером. М.: Машиностроение, 1994. - 174 с.

37. Братов A.M., Гандурин В.П., Грушевский Г.М. и др. Новые возможности метода Кольского для исследования динамических свойств мягких грунтов//Прикладная механика и техническая физика. -1995. Т.36. - №3. - С.179-186.

38. Бугров А.К., Голубев А.И. Анизотропные грунты и основания сооружений. СПб.: Недра, 1993. - 245 с.

39. Бугров А.К., Нарбут P.M., Сипидин В.П. Исследование грунтов в условиях трехосного сжатия. Изд. 2-е, перераб. и доп. Л.: Строй-издат. Ленингр. отд-ние, 1987. - 184 с.

40. Бэр Г.Д. Техническая термодинамика. М.: Мир, 1977. - 518 с.

41. Варганов С.А. и др. Катки комбинированного действия. М.: ЦНИ-ИТЭстроймаш, 1974. - 41 с.(Обзорная информация)

42. Варганов С.А., Андреев Г.С., Марков П.И. и др. Машины для уплотнения грунтов и дорожно-строительных материалов. М.: Машиностроение, 1981. - 240 с.

43. Васильев А.А., Иванченко С.Н., Хархута Н.Я. и др. Дорожный каток с пневмовакуумным балластным устройством//Строительные и дорожные машины. 1984. - №12. - С.17-18.

44. Васильев А.А., Ложечко В.П., Хархута Н.Я. и др. Уплотнение асфальтобетона с одновременным вакуумированием //Автомобильные дороги. 1980. - Ш. - С. 17-18.

45. Васильев В.В., Васильев И.А., Евдокимов Н.А. и др. Современные зарубежные асфальтоукладчики. Обзорная информация НИИИНФ-стройдоркоммунмаш. Серия 1 "Строительные и дорожные машины". М., 1965. - 51 с.

46. Вентцель Е.С. Теория вероятностей. М.: Изд-во Наука, 1969. - 576с.

47. Вентцель Е.С., Овчаров JI.A. Теория вероятностей и ее инженерные приложения. М.: Наука. Гл. ред. физ.-мат. лит. - 1988. - 480 с.

48. Веригин Ю.А. Разработка и создание аппаратов для приготовления стройматериалов на основе анализа процессов активации дисперсных сред: Автореф.дисс. . д-ра техн.наук. М., 1990. - 35 с.

49. Веригин Ю.А. О рабочих процессах строительно-дорожных машин и оборудования и их энергоемкости // Исследования и испытания дорожных и строительных машин. Омск, 1981. - С. 39-46.

50. Веригин Ю.А., Суртаева Л.Ф., Макейкина Т.И. Энергоэнтропийный метод исследований оптимизации механизированных процессов строительства // Механизация строительства. -1996. №5. - С.23-24.

51. Вовк А.А., Черный Г.И., Смирнов А.Г. и др. Основы динамики грунтов и ее практическое приложение. Киев: Наукова Думка, 1968. - 201 с.

52. Волков Д.П. Пути развития строительных машин и оборудования для открытых горных работ // Строительные и дорожные машины. 1996. - №4. - С.2 - 3.

53. Волков Д.П., Николаев С.Н. Повышение качества строительных машин. М.: Стройиздат, 1984. - 168 с.

54. Вощинин Н.П. Теоретические основы процесса уплотнения грунтов и дорожно-строительных материалов с энергетической точки зрения //Труды Союз Д орН И И. 1975. - Вып. 84. - С. 35-54.

55. Выбор режимов работы катков на пневматических шинах/Сост. Л.А.Антипов, А.И.Путк. М.: ПНИИТЭстроймаш, 1974. - 58 с. (Обзорная информация)

56. Вялов С.С. Реологические основы механики грунтов. М.: Высшая школа, 1978. - 447 с.

57. Галин JI.A. Контактные задачи теории упругости и вязко упругости.- М.: Наука. 1980. 303 с.

58. Гвоздарев В.А., Лещенко В.П. О поведении битумо-минеральных материалов при действии уплотняющих нагрузок //Труды ВНИ-ИСтройДорМаш. 1974. - Вып. 66. - С. 7-12.

59. Гвоздарев В.А., Скворцова Л.Б. О распределении давления под выглаживающей плитой асфальтоукладчика при укладке смеси без вибрации //Труды ВНИИСтройДорМаш. 1974. - Вып. 66. - С.44-48.

60. Герасименко В.Г. Исследование технологии уплотнения горячих асфальтобетонных смесей в условиях пониженных температур: Автореф.дисс. . канд.техн.наук. Киев, 1981. - 20 с.

61. Гольденблат И.И. Нелинейные проблемы теории упругости. М.: Наука, 1969. - 336 с.

62. Гольденблат И.И., Копнов В.А. Критерии прочности и пластичности конструкционных материалов. М.: Машиностроение, 1968.- 192с.

63. Гольденблат И.И., Николаенко Н.А. Теория ползучести строительных материалов и ее приложения. М.: Госстройиздат, 1960. - 255с.

64. Гольдштейн М.Н. Механические свойства грунтов:(Напряженно-деформативные и прочностные характеристики). М.: Стройиздат, 1979. - 304 с.

65. ГОСТ Р 50082-92. Асфальтоукладчики. Общие технические условия. Изд-во стандартов, 1992. - 7 с.

66. ГОСТ 12801-84. Смеси асфальтобетонные дорожные, аэродромные и асфальтобетон. Методы испытаний. Изд-во стандартов, 1984. -34 с.

67. ГОСТ 9128-84. Смеси асфальтобетонные дорожные, аэродромные и асфальтобетон. Технические условия. Изд-во стандартов, 1984. -25 с.

68. Горелышев Н.В. Исследование асфальтобетона каркасной структуры и его эксплуатационных свойств в дорожных одеждах: Ав-тореф. дисс. . докт. техн. наук. М.: 1978. - 36 с.

69. Горелышев Н.В. Асфальтобетон и другие битумоминеральные материалы. М.: Можайск - Терра, 1995. - 176 с.

70. Гохфельд Л.А., Садаков О.С. Пластичность и ползучесть элементов конструкций при повторных нагружениях. М.: Машиностроение, 1984. - 256 с.

71. Григорян С.С. Об основных представлениях динамики грунтов// Прикладная математика и механика. 1960. - Т.24. - Вып.6. - С.1057 - 1072.

72. Губач JI.C. О реологической модели дорожного асфальтового бетона // Повышение эффективности применения цементных и асфальтовых бетонов в Сибири: Труды СибАДИ. Омск: 1974. - Вып.2. -С.42 - 50.

73. Губач JI.C. Состояние и перспективы развития теории термовязко-упругости асфальтобетона // Повышение эффективности применения цементных и асфальтовых бетонов в Сибири: Межвуз. сб. научн. тр. Новосибирск: 1977. - Вып.1. - С.16 - 35

74. Гусев А.В., Черепанов В.Д. Конечно-элементное моделирование резания грунта // Строительные и дорожные машины. 1995. - №2. -С.25-27.

75. Давыдов В.Н., Исаенко М.В. Обоснование рациональных отрядов дорожных катков и технологических режимов уплотнения асфальтобетонных смесей / / Строительство и эксплуатация автомобильных дорог в условиях Сибири. Омск, 1981. - С.115-121.

76. Деникин Э.И. Исследование и разработка балластного устройства к дорожному катку: Автореф. дисс. . канд. техн. наук. Л., 1981. -17 с.

77. Деникин Э.И., Шестопалов А.А., Потапенко С.А. и др. О возможности создания роботизированного комплекса для устройства асфальтобетонного покрытия // Гидропривод и системы управления строительных и дорожных машин. Омск: ОмПИ, 1987. - С 70.

78. Джонсон К. Механика контактного взаимодействия/ Пер. с англ. В.Э.Наумова, А.А.Спектора. Под ред. Р.В.Гольдштейна. М.: Мир, 1989. - 510 с.

79. Довгань JI.B. Деформируемость и прочность глинистых грунтов при трехосных испытаниях с учетом схем нагружения оснований: Автореф. дисс. . канд. техн. наук. СПб.: 1993. - 16 с.

80. Дорожные машины: Теория, конструкция и расчет /Под ред. Н.Я. Хархута. JI.: Машиностроение, 1976. - 472 с.

81. Дорожный асфальтобетон / Л.Б. Гезенцвей, Н.В. Горелышев, A.M. Богуславский, И.В. Королев. Под ред. Л.Б. Гезенцвея. 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Транспорт, 1985. - 350 с.

82. Друянов Б.А. Прикладная теория пластичности пористых тел. М.: Машиностроение, 1989. - 168 с.

83. Лэниэл К. Применение статистики в промышленном эксперименте. -М.: Мир, 1979. 299 с.

84. Ефремов Л.Г., Суханов С.В. Строительство асфальтобетонных дорожных покрытий.- М.: Высшая школа, 1986. 160 с.

85. Зарецкий Ю.К., Гарицелов М.Ю. Глубинное уплотнение грунтов ударными нагрузками. М.: Энергоиздат, 1989. - 192 с.

86. Зарецкий Ю.К. Лекции по современной механике грунтов. Ростов н/Л. Изд-во Ростов, ун-та, 1989. - 608 с.

87. Захаренко А.В. Определение основных параметров катка с прерывистой рабочей поверхностью для уплотнения асфальтобетона: Ав-тореф.дисс. . канд.техн.наук. Омск, 1989. - 19 с.

88. Зеленин А.Н. и др. Машины для земляных работ. М.: Машиностроение, 1975. - 422 с.

89. Зубков А.Ф., Хархута Н.Я. Сопоставление параметров вибрационных и статических катков для уплотнения асфальтобетонных смесей //Труды СоюзДорНИИ. 1975. - Вып. 84. - С. 179-182.

90. Зыков Б.И. Обоснование параметров и создание уплотняющих ударно-вибрационных машин с управляемым динамическим воздействием: Автореф.дисс. . д-ра техн.наук. М.: 1987. - 32 с.

91. Иванов Н.Н. Взаимодействие колеса и дороги //Сборник ЛИИПС. №12. 1929. С.ЗЗ.

92. Иванов Н.Н., Горелышев Н.В. Пути увеличения долговечности асфальтобетонных покрытий //Автомобильные дороги. 1964. - №1. -С. 21-32.

93. Иванченко О.Г., Иванченко С.Н. Факторы развития рынка строительных и дорожных машин //Интеграция экономики в систему мирохозяйственных связей. Международная конференция (Санкт Петербург, 1996): Тезисы докладов. - Санкт-Петербург: 1996. - С.198-200.

94. Иванченко С.Н. Рабочий процесс и выбор параметров катка с вакуумным устройством: Автореф. дисс. . канд. техн. наук. JI.: 1985. -16 с.

95. Иванченко С.Н., Носов С.В. Исследование влияния вакуумирования на структуру дорожно-строительных материалов при их уплотнении //Исследование рабочих процессов и динамики вибрационных машин с регулирумыми параметрами. Ярославль: 1984. - С.21-23.

96. Иванченко С.Н. Рациональные температурные диапазоны укатки асфальтобетонных дорожных покрытий самоходными катками // Исследование строительных и дорожных машин. Ярославль: 1990. - С.41-46.

97. Иванченко С.Н., Шестопалов А.А., Лещинский А.В.Методика определения рациональных параметров вакуумной камеры к дорожному катку // Механизация и автоматизация строительства: Сб. науч.тр. Киев:УМК ВО,1991. - С.69-74.

98. Иванченко С.Н., Шестопалов А.А. Напряженно-деформированное состояние материала при уплотнении катком с вакуумным устройством. // Исследование и испытание строительных машин и оборудования. Хабаровск:Изд-во Хабар, гос.техн.ун-та, 1993. - С.58-64.

99. Иванченко С.Н., Кадашевич Ю.И. К вопросу о построении теории уплотнения полимербетонных материалов при сложном натр ужении // Машины и аппараты целлюлозно-бумажного производства: Меж-вуз.сб.науч.тр./СПбГТУРП. СПб., 1995. - С. 152 - 157.

100. Иванченко С.Н. Релаксация напряжений в асфальтобетонных смесях при их уплотнении //Исследование и испытание строительных машин и оборудования. Хабаровск: Изд-во Хабар, гос.техн.ун-та, 1993. - С.101-110.

101. Ивлев Д.Д., Быковцев Г.И. Теория упрочняющегося пластического тела. М., Наука, 1971. - 231 с.

102. Ивлев Д.Д. Теория идеальной пластичности. М., Наука, 1966. -231 с.

103. Ильюшин А.А. Пластичность. М.: Изд-во АН СССР, 1963. - 271 с.

104. Иноземцев А.А. Сопротивление упруго-вязких материалов. Л.: Стройиздат, 1966. - 167 с.

105. Иноземцев А.А. Битумо-минеральные материалы. Л.: Стройиздат, 1972. - 152 с.

106. Инструкция по определнию экономической эффективности новых строительных, дорожных, мелиоративных машин, противопожарного оборудования, лифтов, изобретений и рационализаторских предложений. Ч. I. М.: ПНИИТЭстроймаш, 1978. - 253 с.

107. Ишлинский А.Ю. Прикладные задачи механики. Книга 1. Механика вязкопластических и не вполне упругих тел. М.: Наука, 1986. - 360с.

108. Кабанов В.В., Скворцова Л.Б. Параметрический ряд асфальтоукладчиков для строительства автомобильных дорог//Труды ВНИИСтройДорМаш. 1985. - Вып. 102. - С.46 - 49.

109. Кадашевич Ю.И. К теории сложного нагружения //Труды ЛТИ ПБП. Л.: 1965. - Вып. 18. - С.232 - 233.

110. Кадашевич Ю.И. Теория пластичности, учитывающая эффект Ба-ушингера, и влияние среднего нормального напряжения на границу текучести//Труды ЛТИ ПБП. Л.: 1965. - Вып. 18. - С.234 - 235.

111. Кадашевич Ю.И. О формах связи между напряжениями и деформациями при сложном нагружении //Труды ЛТИ ПБП. Л.: 1969. - Вып. 22. - С.217 - 228.

112. Кадашевич Ю.И. Теория пластичности и ползучести, учитывающая микроразрушение // Доклады АН СССР. 1982. - Том 266. -№6.- С.1341-1344.

113. Кадашевич Ю.И. Об одном варианте теории ползучести, учитывающем микропластические деформации // Ползучесть и длительная прочность конструкций. Куйбышев: Изд-во Куйбыш. политехи, инта, 1986. - С.36 - 39.

114. Кадашевич Ю.И., Кирсанова Н.В. Об одной динамической модели пластического деформирования материалов//Труды ЛТИ ПБП. -Л.: 1969. Вып. 22. - С.214 - 216.

115. Кадашевич Ю.И., Кирсанова Н.В. Исследование одноосных циклических нагружений упрочняющихся материалов//Труды ЛТИ ПБП. Л.: 1970. - Вып. 23. - С.227 - 235.

116. Кадашевич Ю.И., Крачун В.Н. Об одной реологической модели Персо // Известия АН СССР. Механика твердого тела. 1977. -Ш. - С.129-130.

117. Кадашевич Ю.И., Луценко A.M. О критерии разрушения Новожилова Рыбакиной при сложном нагружении//Вопросы механики строительных конструкций и материалов: Межвуз. темат. сб. тр. -Л.: ЛИСИ, 1987. - С.95-99.

118. Кадашевич Ю.И., Новожилов В.В. Теория пластичности, учитывающая остаточные микронапряжения // Прикладная математика и механика. 1958. - Т.22. - Вып.1. - С.78-89.

119. Кадашевич Ю.И., Новожилов В.В., Рыбакина О.Г. Разрыхление и перспективы построения критерия прочности при сложном нагружении с учетом ползучести // Известия АН СССР. Механика твердого тела. 1986. - №5. - С.108 - 114.

120. Кадашевич Ю.И., Помыткин С.П. О реологических моделях неупругости конструкционных материалов // Машины и аппараты целлюлозно-бумажного производства: Межвуз. сб. науч. тр. /СПбГТУРП. СПб.: 1994. - С.З - 5.

121. Калужский Я. А. Теоретические основы укатки дорожных покрытий // Сборник трудов ХАДИ. 1949. - Вып. 10. - 134 с.

122. Калужский Я.А. Сопротивление движению катков при уплотнении грунта // Труды ХАДИ. 1950. - Вып. 10. - С. 87-100.

123. Калужский Я.А., Батраков О.Т. Уплотнение земляного полотна и дорожных одежд. М.:Транспорт, 1970. - 160 с.

124. Карагезян Э.А. Оптимальные условия уплотнения асфальтобетонных смесей / / Ускорение научно-технического прогресса, повышение производительности труда и качества дорожных работ: Тезисы докладов VII Всесоюзного совещагия дорожников. М.: С. 33.

125. Карасева А.Н. Выбор основных параметров шин катков при уплотнении асфальтобетонных дорожных покрытий: Автореф.дисс. . канд.техн.наук. Л., 1983. - 16 с.

126. Каток самоходный пневмовакуумный с широким изменением давления на уплотняемую поверхность: Отчет /Ленинградский политехнический институт; Руководитель темы Хархута Н.Я. №2162; Инв.К*Б 729449. - Л.: 1978. - 222 с.

127. Каток самоходный массой 6-8 т с пневмовакуумным изменением давления на уплотняемую поверхность (макетный образец): Отчет /Ленинградский политехнический институт; Руководитель темы Хархута Н.Я. №41201; Инв.№0284.0010239. - Л.: 1983. - 83 с.

128. Качалов Л.М. Основы теория пластичности. М.: Наука, 1969. -420с.

129. Кизряков А.Н., Кабанов В.В., Фруктов П.А. Исследование уплотняющих рабочих органов асфальтоукладчиков // Труды ВНИ-ИСтройЛорМаш. 1985. - Вып. 102. - С.З - 7.

130. Кизряков А.Н., Кабанов В.В., Фруктов П.А. Определение параметров виброуплотняющих органов асфальтоукладчиков // Труды ВНИИСтройДорМаш. 1986. - Вып. 107. - С.63 - 68.

131. Кипиани М.Г. Определение параметров асимметричных планетарных вибровозбудителей для вибрационных катков: Автореф.дисс. канд.техн.наук. М., 1995. - 22 с.

132. Киселев О.М., Деникин Э.И., Шестопалов А.А. Опыт прогнозирования и развития техники на основе патентных материалов. Л.: ЛДНТП, 1977. - 16 с.

133. Коваленко Ю.Я. Исследование самоходных вибрационных катков для уплотнения асфальтобетонных смесей: Автореф. дис. . канд. техн. наук. Л., 1979. - 23 с.

134. Коваленко Ю.Я., Михненок В.М., Старков С.В. Интенсификация процесса уплотнения гладковальцовыми катками // Повышение эффективности использования строительных машин в условиях Дальнего Востока. Хабаровск: Хабар, политехи, ин-т, 1991. - С. 49-53.

135. Колбановская А.С., Горелышев Н.В. Дифференциальная пористость битумоминеральных материалов. М.: Автотрансиздат, 1959. - 27 с.

136. Кононов В.Н. Исследование влияния виброуплотнения на свойства дорожного асфальтобетона: Автореф. дис. . канд. техн. наук. М.: 1956. - 15 с.

137. Корсунский М.Б. Пути учета фактора времени при расчете дорожных одежд //Динамические воздействия на грунты и одежды автомобильных дорог. Л.: Изд-во по строительству, 1964. - С. 89-96.

138. Королев И.В. Дорожный теплый асфальтобетон. Киев: В ища школа, 1984. - 200 с.

139. Косте Ж., Санглера Г. Механика грунтов/Пер. с франц. В.А.Барвашова. Под ред. Б.И.Кулачкина. М.: Стройиздат, 1981. -455 с.

140. Костельов М.П., Сергеева Т.Н., Посадский JI.M. Рациональные режимы уплотнения асфальтобетонной смеси / /Автомобильные дороги. 1980. - №6. - С. 20-22.

141. Костельов М.П., Посадский JI.M. Технологические особенности и параметры уплотнения горячего асфальтобетона гладковальцовы-ми катками // Уплотнение земляного полотна и конструктивных слоев дорожных одежд. М.: 1980. - С. 72-90.

142. Костельов М.П., Деникин Э.И. Основные направления методов совершенствования машин для уплотнения грунтов и асфальтобетона // Труды СоюзДорНИИ. 1975. - Вып. 84. - С. 16-34.

143. Костельов М.П., Куканов Ю.Л., Гурьянов В.В., Яковлев В.П. Новый способ уплотнения дорожно-строительных материалов // Автомобильные дороги. 1991. - №6. - С.13 - 15.

144. Кочин Н.Е. Векторное исчисление и начала тензорного исчисление. М., ГОНТИ НКТП СССР, 1938. - 454 с.

145. Ксоврели П.И. Исследование условий и факторов, определяющих ровность асфальтобетонного покрытия в процессе укладки: Автореф.дисс. . канд.техн.наук. Балашиха, 1980. - 23 с.

146. Ксоврели П.И. Влияние параметров и режимов укладки на уплот-няемость асфальтобетонных смесей // Уплотнение земляного полотна и конструктивных слоев дорожных одежд. Труды СоюзДорНИИ. М.: 1980. - С.126 - 133.

147. Кудрявцев Е.М. Оптимальное комплектование машин в строительстве // Механизация строительства. 1995. - №6. - С.11-12.

148. Кузнецов О.М. Выбор типа и параметров машин для уплотнения грунтов в траншеях : Автореф.дисс. . канд.техн.наук. Л., 1987. -16 с.

149. Курбатов А.Б. Определение рациональных геометрических параметров поперечного сечения трамбующих брусьев рабочего органа асфальтоукладчика: Автореф.дисс. . каяд.техн.наук. М., 1995. -21с.

150. Курбатов Н.Б. Определение параметров уплотняющего оборудования ударно-укатывающего действия: Автореф. дисс. . канд. техн. наук. М., 1990.-19с.

151. Ладыгин Б.И. и др. Прочность и долговечность асфальтобетона. -Минск: Наука и техника, 1972. 288 с.

152. Лещенко В.П., Скворцова Л.Б., Фонгауз Г.Г. Основные параметры и конструктивные особенности рабочих органов асфальтоукладчиков // Обзорная информация. М., ПНИИТЭстроймаш, 1971. - 78с.

153. Лингайтис Л.П. Определение рациональных параметров катков для уплотнения грунта на откосах // Строительные и дорожные машины. 1987. - №5. - С.24-25.

154. Линейцева Л.И. Исследование процесса реверсирования дорожных катков: Автореф. дисс. . канд. техн. наук. М.: 1986. - 14 с.

155. Лобзова К.Я. Исследование уплотняемости горячих асфальтобетонных смесей: Автореф.дис. . канд.техн.наук.- Балашиха :Со-юзДорНИИ, 1972. 28 с.

156. Ложечко В.П., Петров И.П., Шестопалов А.А. Выбор рациональной конструкции рабочей камеры катка с вакуумным балластным устройством //Исследование рабочих процессов и динамики вибрационных машин с регулируемыми параметрами. Ярославль: 1984. - С.17-21.

157. Локшин Е.Е. Исследование и выбор рациональных режимов работы самоходных катков при строительстве покрытий из горячих асфальтобетовных смесей: Автореф.дис. . канд.техн.наук. М.: 1982.- 20 с.

158. Ломанов Ф.К. Укатка асфальтобетонных покрытий. М.: Дориздат, 1943. - 80 с.

159. Ляхов Г.М. Волны в грунтах и пористых многокомпонентных средах. М., Наука, 1982. - 286 с.

160. Макаров Э.С., Лещенко В.П. К расчету параметров рабочих органов асфальтоукладчиков на основе теории вязкопластичности //Труды ВНИИСтройДорМаш. 1974. - Вып. 66. - С.З -15.

161. Малышев М.В. Прочность грунтов и устойчивость оснований и сооружений. 2-е изд. перераб. и доп. - М.: Стройиздат, 1994. - 228 с.

162. Марышев B.C., Слепая Б.М., Питецкий Ю.Н. и др. Уплотнение асфальтобетонных смесей асфальтоукладчиками // Автомобильные дороги. 1979. - №11. - С. 11-12.

163. Маслов А.Г. Исследование параметров вибрационного оборудования для уплотнения асфальтобетонных смесей: Автореф.дисс. . канд.техн.наук. Харьков, 1973. - 28 с.

164. Маслов А.Г., Пономарь В.М. Вибрационные машины и процессы в дорожном строительстве. К.: Будавельник, 1985. - 128 с.

165. Мелия Г.С. Режимы работы и методика определения основных параметров многоступенчатого пресса компрессионного формования строительного кирпича: Автореф.дисс. . канд.техн.наук;. М., 1977.- 19 с.

166. Михайлов Н.В. Физико-химическая механика асфальтового бетона //Материалы работ симпозиума по структуре и структурообразо-ванию в асфальтобетоне. Балашиха: 1968. - С. 28-37.

167. Мурашина Н.В. Приспособляемость грунта к повторным нагрузкам и ее учет при проектировании и строительстве автомобильных дорог: Автореф.дисс. . канд.техн.наук. Киев, 1992. - 21 с.

168. Недорезов И.А. Интенсификация рабочих органов землеройных машин. Учебное пособие. М., МАЛИ, 1979. - 50 с.

169. Недорезов И.А. К объединению научных сил отрасли // Строительные и дорожные машины. 1991. - №2. - С.2-3.

170. Недорезов И.А. Научное обобщение накопленных результатов актуальная задача // Строительные и дорожные машины. - 1995. - №3. - С.22-25.

171. Нигматулин С.И. Обоснование параметров рабочего процесса де-виаторного оборудования для формования бетонных смесей: Ав-тореф. дисс. . канд. техн. наук. Л.: 1987. - 15 с.

172. Николаевский В.Н. Механические свойства грунтов и теория пластичности// Итоги науки и техники. ВИНИТИ. Сер. Механика деформируемого твердого тела. М., 1972. - Т.6. - 86с.

173. Николаевский В.Н. Механика пористых и трещиноватых сред.- М., Недра, 1984. 232 с.

174. Новожилов В.В. О классе сложных натр ужений, который характеризуется сохранением направлений главных осей // Прикладная математика и механика. 1954. - Т. 18. - Вып.4. - С.415-424.

175. Новожилов В.В. О сложном нагружении и перспективах феноменологического подхода к исследованию микронапряжений // Прикладная математика и механика. 1964. - Т.28. - Вып.З. - С.393-400.

176. Новожилов В.В. О пластическом разрыхлении // Прикладная математика и механика. 1965. - Т.29. - Вып.4. - С.681-689.

177. Новожилов В.В., Кадашевич Ю.И., Рыбакина О.Г. Разрыхление и построение критерия прочности при сложном нагружении с учетом ползучести // Труды ЦКТИ. 1986. - Вып.230. - С.34-41.

178. Новожилов В.В., Кадашевич Ю.И. Микронапряжения в конструкционных материалах.- Л., Машиностроение, Ленингр. отд-ние, 1990. 223 с.

179. Носов С.В., Иванченко С.Н. Влияние вакуумирорования на прочность грунтов укрепленных цементом / Ленинградский политехнический институт им.М.И.Калинина. Л.,1985. - 8 с. - Деп. в ЦНИИТ-Эстроймаше 28.06.85. №68 сд - 85 Деп.

180. Определяющие законы механики грунтов. Новое в зарубежной науке. Серия: Механика. Редакторы серии: А.Ю.Ишлинский, Г.Г.Черный.- М., Изд-во Мир, 1975. 229 с.

181. Островский Э.Б., Слепая Б.М. Исследование уплотняющей способности рабочих органов асфальтоукладчиков // Уплотнение земляного полотна и конструктивных слоев дорожных одежд. Труды СоюзДорНИИ. М.: 1980. - С.91 - 97.

182. Павлов В.В., Коняев А.Б. Каток с ведущими вальцами переменной кривизны // Строительные и дорожные машины. 1995. - №4.-С.23-25.

183. Павлов П.А. Основы инженерных расчетов элементов машин на усталость и длительную прочность. Л., Машиностроение. Ленигр. отд-ние, 1988. - 252 с.

184. Пальмов В.А. Колебания упругопластических тел. М., Наука, 1976. - 328 с.

185. Пальмов В.А. Реологические модели в нелинейной механике деформируемых тел // Успехи механики. 1980. - Том 3. - Вып.З. - С. 76 - 115.

186. Перельман В.Е. Формование порошковых материалов. М., Металлургия, 1979. - 232с.

187. Пермяков В.Б. Исследование релаксации напряжений в асфальтобетонных смесях в процессе их уплотнения // Известия вузов. Строительство и архитектура. 1985. - №5. - С. 99-102.

188. Пермяков В.Б. К вопросу оптимальных режимов уплотнения асфальтобетонной смеси // Известия вузов. Строительство и архитектура. 1985. - №7. - С. 102.-106.

189. Пермяков В.Б. Совершенствование теории, методов расчета и конструкции машин для уплотнения асфальтобетонных смесей: Автореф.дисс. . д-ра техн.наук. СПб, 1992. - 36 с.

190. Петров И.П. Оптимизация параметров рабочих органов дорожных катков: Автореф. дисс. . канд. техн.наук. Л., 1990. - 16 с.

191. Плаченов Т.Г. Ртутная порометрическая установка П-ЗМ. Л.: ЛТИ, 1961. - 24 с.

192. Покровский Г.И. Исследования по физике грунтов. Л.:ОНТИ, 1937. - 136 с.

193. Полшцук Н.А., Баловнев В.И., Кузин Э.Н. Тенденции развития и прогнозирования технического уровня машин для транспортного строительства в условиях конкуренции//Вестник отделения Академии транспорта. 1994. - №12.- С.129 - 140.

194. Попов Г.Н. Оптимизация динамических параметров строительных и дорожных машин ударного и ударно-вибрационного действия: Автореф .дисс. . д-ра.техн.наук. М., 1989. - 32 с.

195. Попов Г.Н., Чабуткин Е.К., Савватеев П.Н., Прусов А.Ю. Состояние уплотняющей техники в России // Механизация строительства. 1996. - №4. - С. 16 - 17.

196. Попов Г.Н., Чабуткин Е.К., Марков П.И. Анализ и тенденции развития современных поверхностных уплотняющих машин. Ярославский политехнический институт. Ярославль, 1985. - 46 с. - Деп. в ИНИИТЭстроймаше 13.06.1985 г. №69сд - 85 Деп.

197. Попов Г.Н., Шестопалов А.А. К вопросу о выборе рациональной скорости движения вибрационных грунтоуплотняющих машин // Труды ЛПИ. 1970. - №313. - С. 105-109.

198. Потапенко С.А., Чихачев Б. А. К вопросу качения вальца с упругой обечайкой по деформируемому основанию // Повышение эффективности машин и вибрационные рабочие процессы в строительстве. -Ярославль, 1989. С.19-29.

199. Пособие по строительству асфальтобетонных покрытий и оснований автомобильных дорог и аэродромов (к СНиП 3.06.03-85 и СНиП 3.06.06-88). М.: СоюзДорНИИ, 1991. - 161 с.

200. Прагер В. Проблемы теории пластичности. М., Государственное изд-во физ. - мат. лит-ры, 1958. - 134 с.

201. Прагер В. Об идеально затвердевающих материалах // Механика. Сборник переводов. 1958. - №3(49). - С.99-103.

202. Прагер В. Упругие тела ограниченной сжимаемости // Механика. Сборник переводов. 1958. - №6(52). - С.97-101.

203. Прагер В. О теории упруго-идеально затвердевающих материалов // Механика. Сборник переводов. 1964. - №3(85). - С.107-113.

204. Применение теории ползучести при обработке металлов давлением// Поздеев А.А., Тарновский В.И., Еремеев В.И. -М.:Металлургия, 1973. 192 с.

205. Прокопьев А.П. Оптимизация параметров уплотняющего оборудования асфальтоукладчика с качающимися брусьями: Автореф.дисс. . канд.техн.наук. М., 1991. - 19 с.

206. Процуто С.С., Хархута Н.Я. Работать совместно с гладкими металлическими катками // Автомобильные? дороги. 1970. - №6. - С. 4-5.

207. Путк А.И. Температурный режим асфальтобетонной смеси при ее употнении катками на пневматических шинах / / Автомобильные дороги. -1975. №3. - С. 8-9.

208. Путк А.И. Пневмоколесные катки. Таллин: Валгус, 1985. - 144 с.

209. Рабочий орган асфальтоукладчика. Шестопалов А.А., Деникин Э.И., Сидорков В.В. Заявлено 06.07.95 г. №95111660 / 33 (020057). Решение Комитета РФ по патентам и товарным знакам (РОСПАТЕНТ) о выдаче патента РФ от 22 февраля 1996 г.

210. Разумов С.В. Оценка и прогнозирование надежности самоходных дорожных катков на стадии создания экспериментального образца: Автореф.дисс. . канд.техн.наук. М., 1982. - 18 с.

211. Рейнер М. Деформация и течение. Введение в реологию// Пер. со 2-го англ. изд. под ред. Никитина Л.В.и др. М.: Изд-во нефтяной и горнотопливной литературы, 1963. - 381 с.

212. Рекомендации по применению виброкатков для уплотнения несвязных и малосвязных грунтов и материалов в гидротехническом строительстве: П 27-86/ ВНИИГ. Л., 1986. - 20 с.

213. Реологические модели и процессы деформирования пористых порошковых и композиционных материалов // Ред. кол.: В.В.Скороход (отв.ред.) и др. Киев, Наук, думка, 1985. - 164с.

214. Реология: Теория иприложения/Ф.Р.Эйрих, М.Рейнер, В.Прагер и др. Под ред. Ф.Р.Эйриха Пер. с англ. под общ. ред. Ю.Н.Работнова и П.А.Ребиндера. М., Иностранная литература, 1962. - 824 с.

215. Ржаницин А.Р. Теория ползучести. М.: Стройиздат, 1968. - 416 с.

216. Руденский А.В. Дорожные асфальтобетонные покрытия. М., Транспорт, 1992. - 253 с.

217. Руденский А.В. Качество асфальтобетона: методы оценки и требования //Автомобильные дороги. 1975. - №3. - С. 11-13.

218. Руденский А.В., Руденская И.М. Реологические свойства битумо-минеральных материалов. М.: Высшая школа, 1971. - 127 с.

219. Руденский А.В. Способы повышения эксплуатационной надежности дорожных битумов и асфальтобетонов: Обзорная информация. Вып. 4. М.: 1984. - 48 с.

220. Руденский А.В. и др. Усталость асфальтобетона в условиях водо-насьпцения и циклического замораживания оттаивания //Труды ГипроДорНИИ. - 1978. - Вып. 24. - С. 131-137.

221. Руднев В.К. Копание грунтов землеройно-транспортными машинами активного действия. Харьков: Высшая школа, 1963. - 144 с.

222. Руководство по строительству дорожных асфальтобетонных покрытий. М.: Транспорт, 1978. - 192 с.

223. Руководство по методике люминесцентно-битуминологических исследований/ Под ред. Барановой Т.Э. JI.: Недра, 1966. - 112 с.

224. Рыбакина О.Г. Феноменологическое описание разрушения металлов при некоторых видах асимметричного деформирования // Известия АН СССР. Механика твердого тела. 1969. - №6. - С.61-66.

225. Рыбьев И.А. Асфальтовые бетоны. М.: Высшая школа, 1969. - 396с.

226. Савинов О.А., Альберт И.У., Лавринович Е.В. и др. Развитие вибрационной технологии как одно из определяющих условий достижения технического прогресса в энергетическом строительстве. -М., Информэнерго, 1987. 40 с.

227. Сергеева Т.Н. Исследование взаимодействия вальца катка с асфальтобетонным слоем при его уплотнении: Автореф. дис. . канд. техн. наук. Л.: 1981. - 17 с.

228. Сергеева Т.Н., Башкарев А.Я. К вопросу уплотнения асфальтобетонных смесей//Исследование современных способов и средств уплотнения грунтов и конструктивных слоев дорожных одежд. Труды СоюздорНИИ. М.: 1975. - С.124 - 132.

229. Сидорков В.В., Иванченко С.Н., Шестопалов В.В. Тенденции развития уплотняющих рабочих органов асфальтоукладчиков/ /Прогрессивные конструкции и технологии в машиностроении:

230. Сб.научн.тр.студентов и аспирантов №7. СПб: СПбГТУ, 1986. -С.51 - 55.

231. Синяков JI.H. Прочность связных грунтов в условиях объемного сжатия и растяжения и оценка возможности трещинообразования в грунтовых плотинах: Автореф. дисс. . канд. техн. наук. Л.: 1984. - 16 с.

232. Совершенствование конструкции и определение режимов работы катка с пневмовакуумным балластным устройством: Отчет / Ленинградский политехнический институт; Руководитель темы Хархута Н.Я. №6050; Инв.№0282.1009833. - Л.: 1981. - 221 с.

233. Соколовский В.В. Статика сыпучей среды. М., Наука, 1990. - 272с.

234. Старков С.В. Исследование влияния параметров гладковальцовых катков на ровность дорожного покрытия: Автореф. дис. . канд. техн. наук. Л.: 1980. - 16 с.

235. Тер-Мартиросян З.Г. Реологические параметры грунтов и расчеты оснований сооружений. М., Стройиздат, 1990. - 200 с.

236. Терцаги К. Теория механики грунтов. М.: Стройиздат, 1961. - 507с.

237. Технологические схемы и правила укладки и уплотнения многощебенистых асфальтобетонных смесей при устройстве покрытий автомобильных дорог. Санкт-Петербург - Павловск: Дорожный комитет Ленинградской области, 1996. - 47 с.

238. Туманян С.Б. Определение параметров и режимов работы уплотняющего оборудования с комбинированным воздействием на уплотняемую среду: Автореф.дисс. . канд.техн.наук. М., 1994. - 20 с.

239. Федоров Д.И. Рабочие органы землеройных машин.- 2-е изд., пе-рераб. и доп. М., Машиностроение, 1989. - 368 с.

240. Федоровский В.Г. Современные методы описания механических свойств грунтов. Обзорная информация "Строительство и архитектура", серия 8 "Строительные конструкции". Выпуск 9. М., ВНИ-ИИС, 1985. - 72 с.

241. Феноменологические теории прессования порошков / Штерн М.Б., Сердюк Г.Г., Максименко А.А. и др. Киев, Наук, думка, 1982. -140с.

242. Филоненко-Бородач М.М. Механические теории прочности. М., Изд-во МГУ, 1961. - 90 с.

243. Форссблад JI. Вибрационное уплотнение грунтов и оснований / Пер. с англ. И.В.Гагариной. М.: Транспорт, 1987. - 188 с.

244. Хан Г., Шапиро С. Статистические модели в инженерных задачах. М., Мир, 1969. - 395 с.

245. Харр М.Е. Основы теоретической механики грунтов. М., Изд-во лит-ры по строительству, 1971. - 319 с.

246. Хархута Н.Я., Иевлев В.М. Реологические свойства грунтов. М.: Автотраясиздат, 1961. - 63 с.

247. Хархута Н.Я., Васильев Ю.М. Прочность, устойчивочть и уплотнение грунтов земляного полотна автомобильных дорог. М.: Транспорт, 1975. - 288 с.

248. Хархута Н.Я. Основные направления научно-исследовательской работы по уплотнению грунтов, дорожных оснований и покрытий //Труды СоюзДорНИИ. 1975. - Вып. 84. - С. 5-15.

249. Хархута Н.Я. Машины для уплотнения грунтов. JI.: Машиностроение, 1973. - 173 с.

250. Хархута Н.Я., Стефанюк E.JI. Оптимизация параметров силового воздействия на слой асфальтобетонной смеси при уплотнении ее катками // Строительные машины. Ярославль: 1978. - С. 34-36.

251. Хархута Н.Я. Вопросы теории уплотнения дорожных покрытий // Уплотнение земляного полотна и дорожных одежд / Труды СоюзДорНИИ. М.: 1980. - С. 64-71.

252. Хархута Н.Я., Шестопалов А.А., Ложечко В.П. и др. Уплотнение асфальтобетонной смеси катком с пневмовакуумным устройством //Автомобильные дороги. 1980. - №1. - С. 16-18.

253. Хархута Н.Я., Шестопалов А.А. Типы и параметры дорожных катков //Строительные и дорожные машины. 1986. - №1. - С. 14-15.

254. Хархута Н.Я., Шестопалов А.А. Выбор типа и режимов работы катков при уплотнении асфальтобетонных смесей //Автомобильные дороги. 1986. - №3. - С. 24-25.

255. Хикс Ч. Основные принципы планирования эксперимента. М.; Изд-во "Мир", 1967.- 406 с.

256. Хмара Л.А. Научные основы формирования многокомпонентных рабочих органов землеройных машин: Автореф.дисс. . д-ра техн.наук. М., 1984.- 39 с.

257. Холодов A.M. О расчете диаметра вальца дорожного катка // Тру ды ХАДИ. 1952. - Вып. 12. - С. 151-157.

258. Холодов A.M. Влияние скорости движения катков на уплотнение грунтов // Труды ХАДИ. 1950. - Вып. 10. - С. 75-96.

259. Цетлин С.В. Об уплотнении грунта сдвигом сжатием // Повышение эффективности рабочих процессов и машин в строитель-стве:Межвуз.сб.науч.тр. - Ярославль, 1988. - С.22-26.

260. Цетлин С.Б. Совершенствование конструкции виброкатков для уплотнения грунта: Автореф.дисс. . канд. техн. наук. Л., 1985. - 20с.

261. Цытович А.И. Механика грунтов. М.: Госстройиздат, 1963. - 636с.

262. Чабуткин Е.К. Исследование динамики шин самоходных катков: Автореф.дисс. . канд.техн.наук. Л., 1978. - 15 с.

263. Чебунин А.Ф. Повышение эффективности дорожных катков путем автоматического регулирования давления вальцов на уплотняемую поверхность: Автореф.дисс. . канд.техн.наук. Л., 1986. - 16 с.

264. Шестопалов А.А. Интенсификация процесса уплотнения асфальтобетонных смесей укаткой с вакуумированием: Автореф.дисс. . д-ра техн.наук. М., 1990. - 32 с.

265. Шестопалов А.А., Деникин Э.И. Интенсификация рабочих процессов машин для устройства асфальтобетонных дорожных покрытий // Повышение эффективности машин и вибрационных рабочие процессы в строительстве. Ярославль: 1989. - С.9-14.

266. Шестопалов А.А., Иванченко С.Н. Влияние температуры асфальтобетонной смеси на эффективность уплотнения ее укаткой с ва-куумирванием // Известия вузов. Строительство и архитектура. -1985. №11. - С.112-116.

267. Шестопалов А.А., Иванченко С.Н. К вопросу о выборе конструкции вакуумной камеры к дорожному катку // Повышение эффективности и динамика строительных и дорожных мапшн:Межвуз. сб.науч.тр. Ярославль: 1987. - С.29-35.

268. Шестопалов А.А., Ложечко В.П., Иванченко С.Н., Чебунин А.Ф. Дорожный каток с вакуумным балластным устройством. Л.,1984, 4 с. Информационный листок №290-84, ЛенЦНТИ.

269. Шестопалов А.А., Петров И.П. Уплотнение слоя асфальтобетонной симеси на жестком основании укаткой //Исследование конструктивных параметров и динамики вибрационных машин. Ярославль: ЯПИ, 1985. - С. 29-36.

270. Шестопалов А.А., Сергеева Т.Н., Марков П.И. и др. Эффективность применения гладковальцовых катков при уплотнении асфальтобетонных покрытий автомобильных дорог. Л.: ЛДНТП, 1984. - 32с.

271. Шестопалов А.А., Старков С.В. Пути улучшения ровности асфальтобетонных покрытий в процессе строительства //Автомобильные дороги. 1979. - №11. - С. 12-13.

272. Штерн М.Б. Феноменологические теории процесса прессования порошков. Киев, Наукова думка, 1982. - 140 с.

273. Шубин С.И. Исследование рабочего процесса катка на пневматических шинах при уплотнении асфальтобетонных смесей: Автореф. дис. . канд. техн. наук. Л., 1981.- 16 с.

274. Шукле Л. Реологические проблемы механики грунтов // Сокр. пер. с англ. Изд. 2-е. М., Стройиздат, 1976. - 485 с.

275. Шульман З.П., Ковалев Я.Н., Зальцгендлер Э.А. Реофизика конгломератных материалов. Минск: Наука и техника, 1978. - 240 с.

276. Яцевич И.К., Дерман И.В. Исследование реологических свойств песчаного асфальтобетона // Автомобильные дороги и транспорт . Минск: Изд-во "Вышэйшая школа", 1975. - Вып.2 - С.206-212.

277. Angst Ch. Der Einflub der Verdichtung auf die Mechanischen Eigen -Schaften // Bitumen. 1982. - №2. - P.p.75-84.

278. Angst Ch. Morphologische Beurteigung Ver bituminoser Mischungen // Bitumen. 1983.- №3. - P.p.117-126.

279. Bailly P. Utilisation des metodes statistiques pour la modelisation de 1'interaction table/materiau au cours de l'operation de repandage // Bull, liaison Labo. P. et Ch. 1995. - №198, juillet - aout. - P.p.53 - 60.

280. Bardet J.P. Lode Dependences for Isotropic Pressure-Sensitive Elastoplastic Materials // Transactions of the ASME. 1990. - Vol.57. -P.p.498 - 506.

281. Bohmer P. Karlsruhe Verdichtung bituminosen Mischguts bein Einbau mit Fertigern// Strassen und tiefbau. 1975. - №7. - S. 30 - 41.

282. Brown S.F. Essais triaxiaux sur enrober butumineux en chargement repete ou en fluage // Bull, liaison Labo. P. et Ch. 1977. - Numero spesial V, des. - P.p.23-29.

283. Cristescu N. Temperature influence of the elastic/viscoplastic behaviour of bituminous concrete // Rev. Roum. Sci. Techn. Mec. Appl.-Bucarest, 1992.- Tome 37.- №6.-P.603-614.

284. Di Benedetto H., Van X., Chaverot P., Caracteristiques mecaniques des enrobes au bitume et au bitume polymere (Styrelf 13). Utilisation de l'essai triaxial // Bull, liaison Labo. P. et Ch. 1993. - №187, sept.-oct. - P.p.5 -15.

285. Drucker D., Gibson R., Henkel D. Soil Mechanics and Work-Hardening Theories of Plasticity // Transactions of the ASCE. 1957. - Vol.122. -P.p.338 - 346.

286. Faure M., Morel G., Machet J.-M. Compactage par vibration des enrobes pour couche de roulement // Bull, liaison Labo. P. et Ch. 1982. - №119, mai-juin. - P.p.73 - 77.

287. Fox K. R., Schwarz E.R. An instrument for the Study of compressional creep and creep Recovery of yarns and Fabrics // Tex. Res. 1941. - №11.- S. 227 237.

288. Gallenne M.-L., Delorme J.-L. Les finisseurs a haut pouvoir de compactage // Bull, liaison Labo. P. et Ch. 1991. - №173, mai-juin. - P.p.45 - 50.

289. Gourdon J.-L. Mise en oeuvre des couches de chaussee au finisseur Modele geometrique // Bull, liaison Labo. P. et Ch. -1991. №171, janvier - fevrier.- P.p.41 46.

290. Gourdon J.-L., Quibel A. Serrage des materiaux: simulation de la mise en oeuvre des materiaux de chaussee // Bull, liaison Labo. P. et Ch. 1989. -№160, mars - avril. - P.p.5 - 8.

291. Hornych P., Corte J.-F., Paute J.-L. Etude des deformations permanentes sous chargements repetes de trois graves non traitees // Bull, liaison Labo. P. et Ch. 1993. - №184, mars - avril. - P.p.45 - 55.

292. Ivanchenko S.N., Sidorkov V.V., Shestopalov A.A. Intensification of

293. Asphalt Concrete Compaction Process // Международная конференция. Моделирование технологических процессов и систем в машиностроении (Хабаровск, 1994): Тезисы докладов. Хабаровск: Изд-во Хабар.гос.техн. ун-та, 1994. - С.51-52.

294. Kirkham R.H., White M.G. The compaction of concrete siabls //Rood Research Technical Paper. 1962. - №52. - S. 11 - 55.

295. Moutier F. Formulation des enrobes. La machine asservie d'essais rheologiques // Bull, liaison Labo. P. et Ch. 1990. - №170, nov.-des. -P.p.23-29.

296. Moutier F. Prevision de la compactabilite des enrobes bitumineux a l'aide de la presse a cisaillement giratoire // Bull, liaison Labo. P. et Ch. 1982.- №121, sept.-oct. P.p.29-41.

297. Mroz Z., Norris V.A., Zienkiewicz O.C. Application of an anisotropic hardening model in the analysis of elasto-plastic deformation of soils // Geotechnique. 1979. - Vol. 29. - №1. - S. 1 - 34.

298. Mroz Z., Norris V.A., Zienkiewicz O.C. An anisotropic, critical state model for soils subject to cyclic loading // Geotechnique. 1981. - Vol. 31. - №4.- S. 451 469.

299. Nijboer L. Betrachtungen uber die Berechnung von Strafienbelagen mit Besonderes Beruck sichtigung des bit Untebaus//Strafie und Verkenz, Helt.- 1960. №11. - P. 29 - 41.

300. Persoz B. Modeles plasto-elastiques // Rheologica Acta.- 1958.- Bd. 1. -№2-3. S. 90-96.

301. Quibel A. Moderation pratique du compactage par vibration // Bull, liaison Labo. P. et Ch. 1994. - №192, juillet - aout. - P.p.27 - 35.

302. Sayterey R. L'equipement mecanique des chautiers. // Bull, liaison Labo. P. et Ch. 1965. - №50, juillet - aout. - P.p.52 - 55.

303. Schestopalov A., Ivantschenko S. Technologie und Maschinen fur eine Vorrichtung fur Asphaltbeton Fahrbahnbelage//Ingenieur Kurier. - 1996.- №1. P. 28.

304. Thurner H.F. New compaction passes tests // World Construction. 1984.- №3 (37). S. 54 - 59.