автореферат диссертации по транспортному, горному и строительному машиностроению, 05.05.04, диссертация на тему:Определение рациональных параметров и режимов работы уплотняющего рабочего органа машин для ремонта и восстановления дорог методами математического моделирования

А1

МОСКОВСКИЙ

ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ АВТОМОБИЛЬНО-ДОРОЖНЫЙ ИНСТИТУТ

На праза: щ:: Mir.cn

САЛЕБА Кбратик Ызльжек

ОШЗДЕШШЗ ЕА1Л-10НАцЬНЫл ПАРА'.ЗТРСЗ К РЕЕНСЗ РАБОТЫ ЛШОТНЯЩЕГО РАБОЧЕГО ОРГАНА иШШ. ДНЕ РЕМОНТА И ВОС-

станойпенш дорог методам:-: ыатк!АТкчбс:;ого модешрозаеия

CS.05.04 - Доронкые к стпсмельнке цгшгзЕ

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на сопсналие ученой степени канхгдатг ■ технически наук

1_

МОСКВА 1993 Г.

Работа ЕыдолшзЕа на .кафедре дорсдно-сгроательнкх мзшн Московского Государственного автомсбильчо-дорозного ЕЕзмтута (гехкаческого университета).

Научнкг руководители: кандидат технических наук,

допент Кустарев Г.З.

кандидат фи а ли о -мат е г.:атр. че с ких наук, профессор Норкпн O.E.

' ОгёппадъЕке оппонент:;: доктор гехпическгх наук,

профессор К.Ф. Рудендо

кандидат технических наук, допент ыаряог H.H.

Зедуаее предприятие: ДЗКИКЗШ

< Защита состоялась "ЛЯ " 1993 г. е <0 часов

на заседании специализированного Сонета К C53.30.II в Московском Государственном агтомобяльно-дорозном институте по адресу: 125825 ГСП, ¡ЛоскЕа А-312, Ленинградски"; проспект, 64, ¡.[ГАД;:, ауд. 42. л

С -диссертацией козно ознакомиться в библиотеке ЫГДШ.

Отзывы на автореферат в двух экземплярах, заверенные печатью организации, проспи направлять по адресу института.

Телефон для справок 155-03-28

Автореферат разослан

Ученый секретарь

спепиаллзарованного Совета К 053.3Q.II кацдвдат гезнпчешшх наук, допент ' Г.С. ¿шрзоян

1933 г.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность оабстд. Состояние и перспективы ускоренного . >аззитдя автомобильного транспорта обусловлены ускоренней тешта юста объема пассажирских и грузовых перевозок. Возрастает си-юное и разругавшее воздействие автотранспортных средств на гскрыгая автомобильных дорог, поэтому сазЕотяё. работ по механизации технологических операнд-- по содержанго, ремонту г. восстановлению поарнглЛ автомобильных дорог является одноЗ из ая-гуальннх проблем.

Существенное значение для ремонта :: восстановления ассаль-гобетонккх позритк:' дкэзт тзс.\;ор=:.:октзры, выполкгкгЕе ксиплв.чг технологически одергтдгГ:: разогрев и ¡¿резерованяе поврежденного слоя, пере;леЕДЕанпе старого асфальтобетона с ко:.:по.ч9Нггм1:, распределение и предварительное уплотнение нового слоя смеси.

Анализ научно-техническо?. информации показывает, что технология использования такях глазик, методы расчета г. огачу.шзаппп параметров и резнмов работы рабочих органов казаки не разработаны в полно»: объеме. Главны,: кедостаткол: тернореаонтеров является большие энергозатраты на заполнение технологического процесса, е пердую очередь на разогрев и разрушение старого сдоя асфальтобетона. Это обусловлено отсутствием теоретических положений по определению оптимальных параметров и резаков работы при нагреве разрушении старого слоя.

Процесс уплотнения - завершающая стадия технологического процесса. От его качества зависит и качество ремонта п восстановления асфальтобетонных покрытий. Анализ научно-технической информации по уплотнению нового слоя асфальтобетонной смеси виб-ротрамбухаш рабочим органом показывает, что теоретические исследования по определении оптимальных параметров и ре-гикое работы уплотнпшего рабочего органа не разработаны в полком объеме и отсутствуют исследования по елиянее профиля нг.екв;: кромки бруса на эффективность процесса уплотнения.

Таким образом, разработка методики по.определении рациональных параметров и рэаимов работы рабочих органов машины для рег.онта и восстановления дорог, способствующий снижению энергоемкости технологического процесса и созданию высокоэффективного уплстняняего рабочего органа является актуально:": задаче?:.

Цехь саботн. Определение рациональных параметров и рекг-ное работа улготняюзего рабочего органа машины для ремонта я восстановления дорог мет,о дани математического моделирования. Полдзения. зашдиаеикэ з работе г лх научная новизна. Построен!: и разработаны новые подала £ методики: иатешгичес»ле модели процессов, нагреза и остывания асфальтобетона;

матеиаггчесЕая модель процесса взаимодейсгвпя трамбукьего бруса со средой;

матеаатичес?ая модель влияния форин ндкной кромки бруса на степень уплотнения кате Риалов;

система показателей эййективностл уплотняющих машин с • учетом коэффициента уплотнения;

цетодиа 0ЕГ21щэати параметров и резямоз работы уплотнявшего рабочего органа а-ьыбор оптдшльеого пройяля нивней промни.

Практическая ценность работа. Доказана целесообразность применения бруса с логарифкрлескик профилен нигней кромки при уплотненна катериалов.

Разработана система рекомендаций по организации технологического процесса теркоызханического ремонта асфальтобетонных покрытий,

Реалязас?-я результатов озботн. Результата работы будут направлены для практического внедрения на завод "Дорнаш" г. Николаев а на Рыбинский завод дородных машин.

Основные полозенея работы, используются в курсовом я дипломном проектировании .и научно-исследовательских работах студентов, обучающихся по специальности 0511.

Апробация работк. Основные пологения диссертационной работы докладывались на 50-2, 51-2 и 52-2 научно-методических и научно-исследовательских конференциях НАД! в 1991 - 1993 г.г.

Структура и объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, пяти глав, основных результатов, выводов и рекомен- ' дапий. Сода екание работы изложено на 139 страницах кашянописво-го текста, еклэтая 31 рисунок, 13 таблиц. Список литературы содержит 62 наименования.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

В первой главе "Состояние вопроса, гель и задачи исследования" проведен анализ ьсследованкЕ по нагреву и разрушению старого слоя асфальтобетона, уплотнению нового' слоя смеси трамбующим работа,; органом и определению региональных параметров режимов уплотнявшего рабочего органа, а таи зе анализ показателе:"; эффективности по опенке уплочнянпих машин.

2адача1л, поенезнел эффективности пропесса разрушения старого слоя асфальтобетона, укладки и уплотнения нового слоя смеси Еибротрамбузпим рабочим органом, вопроса."/, проектирования, оптимизации парснетроЕ и пезимов работы рабочих органов машины для ремонта и восстановления асфальтобетонных покрытий посаяЕены многие научные работы выполненные г ЕКШСтровдормаяе, СовзДор-НйИ, ffiAßi, ХАДИ, Си<ДО£, JEffi я других, а тавнсе работы зарубежных авторов. Указанным выше вопроса.; посвящены работы А.Я. Александрова, А.Б. Ермилова, М.П. Еарататгяли, Г.З. Кустарена, Н.Я. Хархуты, Э.С, Макарова, В,П. Лешзняо, А.Н. Кгзряяова, З.Е. Кабанова, А.Г. Маслова, К.Я. Лобзевой, Э.5. Островского, U.A. Либермана, Б.М. Слепой, Б.С. йарыяева, В.П. БаловнэЕа, 3.А. Гвоздарезаг П.И. Ксоврели, С.К. Ксскова, A.A. Шестонало-за, П. Бамера я др.

Анализ научно-исследовательских .работ ко нагреву и разрушению старого слоя асфальтобетона показал, что то.'шэратура срепы существенно влияет на пропесс разрушения. В работах А.Б. Ерглилова, Ы.П. Бараталинш а А.Я. Александрова указано на иеле-сообраэность осуществления пропесса разрушения асфальтобетона при его температуре 65 - 70°С. Ранее разработанные натематичесг кие.модели пропесса изменения температуры асфальтобетона при нагреЕе базировались на множестве допущений и носили чисто расчетный характер, что препятствует использованию этих моделей для исследования влияния различных факторов на процесс.

Анализ научно-исследовательских работ по уплотнении горячих асфальтобетонных cueceS Еибротраибупшм рабочим органом показал, что отсутствуют аналитические зависимости степени уплотнения смеси от параметров и рекиыов работы уплотняющего рабочего органа, не исследован вопрос влияния формы нинней кромки бруса на степень уплотнения. Ранее разработанные зависимости

л

по определении рациональных параметров и ревамов работы уплотняющего рабочего органа были получены в результате экспериментальных исследований, поэтому они достоверны для узкого диапазона изменения параметров. Б работав А.Г. Маслона и Э.В. Котлярского указывается- ка целесообразность уплотнения смеси вибрстрамбушим рабочиг. органон при температуре 120 -- 130°С. Ранее разработанное кате:латдческие модели процесса остывания горяачх асфальтобетонных смесей не могут бить использованы для точного расчета температур, поскольку они были получены на оснозэ множества допущений.

Существующая система показателей эффективности по опенке уплотняппх кепан принадлегашпх к одно!; типоразмерноГ; группе з диапазоне изменения главного параметра не г/озет быть использована для полно!' опенки глашин, поскольку в ней отсутствует результат процесса уплотнения (коэффициент уплотнения).

В соответствии с поставленной пелыо работы сформулированы для решения в пооледушлх главах следующие задачи:

1. Разработка^ математических моделей процессов нагреЕа к остыЕаЕая асфальтобетона и определение рашональных реви-мов работы при разрушении старого слоя, укладке и уплотнении нового слоя смеси.

2. Разработка математической модели цропесса взаимодействия трамбухшего бруса со средой я определение влияния параметров и реюшов работа бруса на степень уплотнения материалов.

3. Выявление влияния йоргш кикнес кромка бруса на степень уплотнения к разработка математической модели загаси;',ости ко-эффипиента уплотнения от заданной формы никней кромки бруса.

4. Разработка системы показателей эффективности по опенке удлотнетпах калган с учете.',; коэффициента уплотнения, ,

5. Проведение экспериментальных исследований траабушего бруса с круглые профилен нигнеЁ кроыки я исследование влияния параметроз и регимов работы такого рабочего органа на степень уплотнения.

6. Разработка методики по определению рашональных параметров я реышое работы уплотнявшего рабочего органа и определение оптимального профиля низяей йрошш бруса.

7. Разработка азтодаки по организации технологического процесса терномеханического расчета асфальтобетонных покры-

тиЗ з зависимоетп от температура окрузашей среды (воздуха).

Во второй главе "Формирование математических моделей процессов нагрева и остывания асфальтобетона" представлены аналитические исследования, целью которых является разработка математических моделей лропессов нагрева и остывания асфальт о- " бетона. Данные исследования вклэчали в себя:

постановка задачи, формирование начальных я. краевых условий задачи и разработка математической модели процесса иэмене-шш температуры по глубине асфальтобетона при нагреве и остывании;

сопоставление полученных моделей с экспериментальными данным::, с пел^ю лх проверки на адекватность;

определение рациональных режимов работы пои разрушении старого слоя асфальтобетона, укладке и уплотнении нового слоя смеси.

Асфальтобетонная среда представляет собой масетз, ограниченный по" ширине и Ексоте, на границах которого сушествуют две среды: на верхней - окрукашая среда, на низней - основание (в основном грунт). Если условно разрезать слой асфальтобетона близкими продольными и поперечными разрезами на вертикальные столбики малого поперечного сечения (рис. I), принеброгая потерями на боковых кромках массива, монпо утверждать, что примыкающие боковые грани соседних столбиков находятся в одинаковом теплсЕом рексме и следовательно, цозно считать, что теплопередача при нагрзве п остывании происходит только гдэль столбика.

/ / / / /// /

У.

Ух

Рис.1.

Таков подход позволяет свести задачу об остывании и нагреве асфальтобетона к задаче об изменении температуры в отдельно взятом столбике, то есть К'линейной задаче теплопроводности, Еоторая моделируется дифференцированным уравнением £урье второго-порядка е частных производных параболического

К - коэффициент теплопроводности;

С- - теплоемкость;

Р- плотность.

для- того, чтобы построить описывающее исследуемый проыесс решение уравнения I необходимо налоаить соответствующие начальные (до Ь ) и краевые (по ОС. ) условия для нагрева г. сстываЕия асфальтобетона..

Изучение процесса теплообмена на границах массива и движения тепловых потоков по глубине слоя асфальтобетона при нагреЕе и остывании в соответствии с теорией регулярного теплообмена позволяет сформулировать начальные п краевые условия и построить математические модели процесса изменения температуры до глубине слоя, которые в первом приближении при нагреве и ос-тыЕании, соответственно, к;.:еют вид:

иЫ= Т- (Т-%) £ _ | (Т-Ти). ех? I ¿р*}. ¿й,

т.е. - соответственно тенш остывания верхнего и ниянего

тп то

где Т - температура нагрева, °С;

Тн- начальная температура слоя, °С; То - температура остывания, °С; В - толщина слоя, см;

X*- начальная температура горячих смесей, °С;

слоя асфальтобетона, 1/мин ¿f(i) определяется формулой

Сопоставление полученных моделей с экспериментальными данными показывает, что средняя относительная опибка составляет соответственно 15% и 20%, что указывает на возможность" применения этих моделей для практических расчетов.

■ Разработанные модели позволь определить оптимальные ре- . гимы работы при разрушении старого слоя асфальтобетона, укладке и уплотнении нового слоя смеси:

где - допустимое время нагрева асфальтобетона; Хр - глубина резания, см;

Х„т~ оптимальная температура при разрушении, Тел7= 65°Е.

и. г

■ " Ч

- скорость передвижения малины, м/шн. где - длина разогревателя, м;

«I- коэффициент, характеризующий равномерность нагрева," Кх=0,5; Y.y коэффлш-ент зависит от начальной температуры слоя асфальтобетона при

Тн-= Ю - 40°С 1,1 - 1,4.

n=F-V=ß. Xp.V

- производительность процесса разрушения, м/час^-F - плошадь обрабатываемого материала, м;

В - ширина обработки, м.

оптимальная температура перемешивания старого асфальтобетона с компонентами смесителя, °С;

,7 I

U0(lT - оптимальная температура снеси при уплотнении, Uí<r= 120 - 130°С; - соответственно длина jejejlkk и уплотнителя, к. Полученные зависимости даит гозаозность более обоснованно организовать технологический протее ¡малшш для ремонта и восстановления асфальтобетонных пшхети£.

3 третьей главе "Зормировгнвв аатекатичесвой модели процесса взаикодейстния тракбушегэ ЙЕуса со средой" представле- ; ны аналитические зависимости Еозядкшепта уплотнения от параметров, ревзыоЕ работы и формы нззее5 кромки трамбушего бруса.' Данные исследования вклотгли в себя: . ,

определение влияния параметров m 1>екиков работы трамбуй-' .. шего бруса на степень уплотнены; • . .

определение блеяния формы езеж2 кромки бруса на степеЕв уплотнения;

разработку системы показагалЕй опенки эффективности уплотнявших идтпии с учетом коэффициента уплотнения. '

При проведении теоретически исследовании процесса взаимодействия трамбушего бруса со средой приняты следующие допущения:

фазико-кеханичес.чие свойетва материала не влнявт на процесс перемещения материала по напразлшнЕэ двизення вследствае взаимодействия трамбугшего бруса со средой;

не допускается Еавенизание раин бруса з результате сопротивления матерзала при его уплотзвзи;

- не учитываются законы статики сплошной среды и предельное состояние материала.

Расчетная схема взаимодеЁстЕЕЕ трамбушего бруса со средой показала на рис. 2. '

Брус совершает колебательное двиБвние по вертакальной оса Y в поступательное - по горизонтально^ оси X » вследствие чего, он в системе оси X Y совершает сложное двинете по уравнении:

Y =f(x) = ssn&¡x-

где V- скорость передзязеЕЕЕ, к/кан; -$ - ход бруса, м;

ш - частота колебаний йдуса, мин. - .•"

i 8 i il-

г

Рассмотри» две фазы процесса: первая - соответствующая перемешена» маге риала под брусом. по вертикальной оси у при его внедрении в сло2 материала; вторая - соответствушая пе- . '.ремешеняю материала по направлению движения машины по оси X при подъеме бруса.

Прирашение плотности материала о£р в результате взаимодействия грамбуыпего бруса будет определяться как разность количества материала М6 дернттгапвнного, по вертикальному направлению и перемешенного во горизонтальному направлению. Мысленно разделив слой материала, на две частИТ верхнюю - соответствующую величине хода 5 а нагною соответствующую величина (Н-$) Н - толшна слоя, а. рассмотрев элементарный объем материала,. получено выражение для (¿р в виде:

¿г-рГ$ 1

где - начальная плотность кате риала.

Плотность материала определяется формулой

иле

У -(И-5) ]

Разделив левую и правую части равенства на ^ - стандартную плотность, определяемую по СНиЛу, получим зависимость для коэффициента уплотнения в виде

(. (и-?; ]

Ку - начальный коэффициент уплотнения.

Для бруса со срезом никней кромки Ку имеет вид

- угол наклона профиля нижней кромки;

- пирина бдуса в плане, сы.

Для сдвоенного бруса с плоским профилем никней кромка, на основе принципа суперпозиции взаимодействия каждого яз брусьев не зависимо от другого, к допустив, что материал после взаимодействия первого бруса не успеет восстановиться, получена

зависимость для коэайипиента уплотнения £ виде

__

1 ^с«-*.; гн-а+ы] .

(Я-*) у 7 . .

где 5, Ц- соответственно ход и частота колебаний первого бруса;

и^- соответственно ход и частота колебаний второго боуса.

Аналогично для сдвоенного бруса 'со срезом низней кромки

10 ¿1-м-с^л I

где - угол наклона профиля первого бруса;

- угол наклона профиля второго бруса.

Для бруса с произвольным профилем нпзней кромки, на основе принципа суперпозиции взаимодействия /ь-ого количества элементарных брусьев независимо один от другого, для заданного уравнения профиля у= , получена зависимость для Ку в еид8 л, Ь.

и

П' - число элементарных брусьев;

ДУ; — разность ординат нейду двумя соседними брусьями.

Рассматривались дга варианта профиля: круглый и логарифмический. Величина АУс определялась соответственно как

/I-ТгГ'л \ Г- <л-0чГ/Ш ¿*_лч1Г/и)

Полученные зависимости даэт возможность более обоснованно определять, влияние параметров и реяимов работы уплотнявшего бруса на эффективность пропесса уплотнения материала и выбрать оптимальный просаль нижней кромки.

Разработана система показателей эффективности' по опенке уплотнЕюашх машин с учетом коэффициента уплотнения:

Кч

— СК .

где ¡1 - 'показатель эффективности по производительности (П ) с учетои качества уплотнения (Ку).

и ' ^-ЩГЖ)

- удельная энергоемкость;

Гу 6

- удельная материалоемкость.

пу - А/. 6 1 'Мб-'

- обобщенный показатель эффективности уплотнявших машин.

С псмошы полученной системы будут определены рациональные -параметры и режимы работы уплотнявшего'бруса, путем оптимизации кагдо" целевой функции-системы.

В четвертой главе "Экспериментальные исследования", изложена методика и ■ результаты эхспериментальшос исследования уплотняшего бруса с-квуглш профилем нижней.кромки."

Целями экспериментальных исследований явились следуйте: . проверка на адекватность теоретической -модели процесса взаимодействия бруса округлым профилем никней кромки со .средой;

установление оптимальных параметров и ренинов работы такого рабочего органа; •"исследование. процесса перемеаэния- материала по. направлению движения, в зависимости от параметров и^ревимов работы бруса.

Эксперимент проводился на.стенде физического моделирования. отраслевой лаборатории "Дорожно-строительные машины" 1ЛГАДК. Объектом исследования ягляется трамбукшй брус -с круглым.профилем нвхвеб кромки г установленный, на.специальной -раме.. 3 качестве эк-. Бивалентного материала использовался материал, состоящий из, 7С$ песка, 20% глины а 10? индустриальйого масла. ' Коэффициент уплотнения определялся с помозъв стандартного ударника До£ШИ.' Заме-,: ры плотности, осуиестглялась "в трех точках-по ширине10 точках по длине канала. С целью фиксации: величины призмы штериала1" перемещенное" по направлении двпгешш едэлашг енпмкп (фотографии). По ходу. эксперимента варьировались три параметра: толщина! слоя от 5 до 8 см, ход бруса от 2 до 8 ш, скорость передвижения рабочего органа - от 0,5 до 4 м/мин. '

; 3-результате .'экспериментальных исследований получены значения ксэйфщаента уплотнения г.зависимости от хода, толщины слоя и скорости передвижения при постоянной -частоте колебания бруса 400 и (рис. 3,4). Установлено, что при толщине слоя 5 см, оптимальные значения для хода и, скорости передвижения составили соответстЕенЕо 4 мм и 3 м/мин и при толщине слоя 8 см,' соответ-стЕенно'5 г-.: -и 1,5-2 м/мин.При этом коэффициент уплотнения составляет С,53 - 0,93с. Простое увеличение, .хода и скорости передвижения соответственно- от'8 ым и 4 м/мин,. приведет к снижению- . коэффициента уплотнения на 15.

В пятой главе "Ыетодпка определения рациональных параметров и режимов работы уплотнявшего рабочего органа машины для ремонтами восстановления дорог" приводится методика по определении- параметров; ревииов работы'и оптимального.профиля нижней кромки транбущего рабочего органа. Даны рекомендации по организации технологического, процесса тераотехкического ремонта асфальтобетонных покрытии тедооремонтерами.

Математическая задача оптимизации, параметров рабочего органа представлена в еле душе;.! виде:

требуемы?; коэффициент уплотнения.

1 У

—=*•

Пм

Гараметргмп входа системы являлись: толщина слоя, начальный г требуемы*; коэффициенты уплотнения и скорость движения ыашни, которая определяется из процессов нагрева и разрушения старого слоя асфальтобетона. Используя метод фиксации (замораживание) отдельных параметров в различных уравнениях системы, задача оптимизации дает:

для бруса с .плоски;.', профилем нпянеГ; кромки

в-.^лт

$ - оптимальный ход бруса, ш -- ^-

Ы-опти;лальная частота колебаний бруса.

ширина бруса е плане. Для бруса со срезок клянеЕ кромки

ог = акь* К) С; 37°

оС - оптимальны!? угол наклона профиля низней кромки.

для бруса с круглым профилем нпгней кромки

Я - радиус 8рп52знк .шшней кромки .

для сдвоенного бруса с плоским профилем кигкэй кромки

5,) В*. - соответственно ход первого и второго бруса, си, - ■

_ оптимальная частота колебаний пергого бруса. V

-Щх = ----

- оптимальная частота коле2аний второго бруса

Л

ширина первого л второго бруса, для сдвоенного бруса со срезом нижней кромки каждого

- оптимальный угол наклона профиля второго бруса. Оптимальный профиль шнне£ кромки бруса выбирался путем

сравнения различных вариантов по удельной энергоемкости. Ре-зультаты-^асчета показали, что наименьшая энергоемкость соответствует брусу с логарифмическим профилем кизней кромки, что указывает на целесообразность применения такого рабочего органа при уплотнении материалов.

На основе ранее установленных оптимальных ренинов при нагреве и разрушении старого слоя асфальтобетона, укладке и уплотнении нового слоя смеси, даны рекомендации по организации технологического процесса в зависимости от температуры окру-казпей .среды (воздуха), позволяющие снизить энергоемкости и увеличить производительность технологического процесса (табл.

п.

Таблица I

Парамето Тег •пеоаттоа воздуха, °С

5 -1С 10 - 20 20 - 30 30 - 40

Т п.к + 180 160 150 100

Т8 -опт - • 170 150 140

Хрез до 2 до 4 до 5 до 7

V С,5 1.-2 2-3 до 4

п.к. - предварительный нагрез; Т - температура нагрева, °С;

Тр,^ - температура перемешаванпя старого асфальтобетона с

новой смесы-о, сС; Лрез " Резандя (обработки), см;

\/ - скорость передвижения машины, м/мян.

ОСНОЕЕШ ВгЩЩ, РЕЗУЛЬТАТЫ И РЕКОЬЕНДЩЖ

1. Теоретические исследования рабочего процесса с использованием метога математического моделирования и экспериментальные исследования- унлотняваего трамбушего бруса с круглым профилем ниннзй кромки доказали возможность повышения эффективности технологического процесса терморегенерааионных машин для ремонта и восстановления дорог за счет""применения более эффективного удлозкяшего рабочего органа (брус с логарифмическим профилем нижней кромки) и за счет использования аналитических зависимостей для расчета оптимальных режимов работы.

2. Разработанные математические модели процесса изменения температуры со глубине слоя асфальтобетона е зависимости от времени при нагреве и остывании позволяли определить оптимальные режимы работы при разрушении старого слоя в укладке нового моя смеси. Анализ л с лученных результатов указывает на целесообразность изменения скорости передвижении машины, температуры нагрева и расположения уплотнявдего рабочего органа относительно распределительного пшока в зависимости от температуры окрути

кавдей среды (воздуха).

3. Разработана математическая модель зависимости коэффициента уплотнения от параметров л рекимов работа уплотняп-шего трамбующего бруса. Установлено, что полученная модель адекватна реальным процессам взаимодействия со средо:"; такого рабочего органа, по результатам анализа расчетных н зксперя^" ментальных данных. Она позволяет более обоснованно установить влияния скорости передзияения машины, ход к частоту колебаний бруса на эффективности пронесся.

4. Установлена зависимость коэффициента уплотнения от ферма нигней кромкд трамбующего бруса. Анализ подученных результатов указывает на целесообразность применения бруса с логарафйЕческям профилем нижней кромки при уплотнения катериалов, что позволяет улучшать коэффициент уплотнения на 10 % а снизить энергоемкости процесса на 12$ по отношении к брусу с плоским профилем нанкей кромки.

5. На основания экспериментальных исследований бруса с кругла/, профилем няЕке;' яромкк установлены оптимальные параметры и резимн работы при уплотнении материала толщиной 5 и 8 см. Решение задача по олтдмиэашл параметров и резамов работы такого рабочего, .оргака'дало аналитические зазисамости" для-опре- • я'ел'еиая .его оптимальных параметров и режамод работы.

6. Разработана система показателей эффективности уплотнкз-аих иашин с учетом коэффициента уплотнения. Она позволяет не только оценить эффективность уплотняющих машин, но и сформировать критерии оптимизации параметров и режимов работы уплотняющего рабочего органа. Решение задачи оптимизации дало аналитические зависимости для определения параметров и режимов работы уплотняющего рабочего органа при заданных значениях толщины слоя, начального и требуемого коэффициентов уплотнения.

7. Даны рекомендаций по организация технологического процесса терморегенерационных машин для ремонта и восстановления дорог е зависимости от температуры с.чрузашей среда (воздуха). Они позволяют снизить энергоемкости технологического процесса га 1С - 15 % и увеличить производительность процесса разрушения старого слоя асфальтобетона на 12-18

8. Результаты исследований и их анализ позеолили опреде-

лить направление дальнейших сабо? по повышению эффективности технологического процесса териорегенераыионкых патин для ремонта и восстановления дорог:

определение влияния еысоты располовения нагревателей над-позерхностью покричи« на температуоу нагрева в зависимости от вида нагревателей и климатических .услови"; (температуоа и влан-ность воздуха, скорость ввтра и т.д.). Такой подход, с учетом полученных результатов в работе монет позволить автоматизировать полностью все технологические операции и создать аЕтомата.-ческув систем- управления (оортово:: 33.1), что приводит к снижению энергоемкости г. ^трудоемкости технологического процесса.

определение влияния сложных форм бруса на степень уплотнения и оптимизирование динамики взаимодействие бруса со соедо:':, то есть создание бруса с переменной горизонтальной скоростью.

По материала:.', диссертации опубликованы следукшие работы:

1. Кустарев Г.З., Салиба ¡1.;.';. .Обобвеншш показатель эффективности удлотнягапих мятпин - !.':., 1953. - 4 с. - деп. в В1ШЖИ 22.10.93. 2650-сд 03 деп.

2. Нордин С.Б., Кустарев Г.З., Салиба И.М. Определение рациональных резаков при разрушении слоя асфальтоботока/1Щ^. -

- !.:., 1993. - 5 с. - дгп. в 21ЫЛк 22 10.93. Уг 2651 - сл. 53 деп.

3. Норкдн С.Е., Кустарев Г.В., Салиба Е.1Л. Сформирование математических процессов нагрева и остывания асфальтобетона/ /МАШ!. - Н., 1993. - 7 с. - деп. в БИНМТИ 22.10.93 & 2552 сд. 93 деп.

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1.СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА,ЦЕЛИ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ

1.1.Машины для термофрезерования асфальтобетонных покрытий.Технологический процесс

1.2.Анализ исследований по резанию асфальтобетонных покрытий.IX

1.3.Анализ исследований по уплотнению асфальтобетонных смесей и определению параметров и режимов работы рабочих органов

1.4.Анализ показателей эффективности и определение параметров уплотняющего рабочего органа.

Выводы по главе.

ГЛАВА 2.ФОРМИРОВАНИЕ МАТЕМАТИЧЕСКИХ МОДЕЛЕЙ ПРОЦЕССОВ

НАГРЕВА И ОСТЫВАНИЯ АСФАЛЬТОБЕТОНА

2.1.Постановка задачи для формирования математических моделей процессов нагрева и остывания асфальтобетона. . зх

2.2.Формирование математической модели процесса нагрева и остывания асфальтобетона . *

2.3.Сопоставление математических моделей процессов нагрева и остывания асфальтобетона с экспериментальными данными.Проверка на адекватность

2.4.Определение оптимальных режимов работы при разрушении старого слоя асфальтобетона

2.5.Определение оптимальных режимов работы при укладке и уплотнении нового слоя асфальтобетона

- з - Стр.

2.6.Определение оптимальной температуры смеси при выходе из смесителя

Выводы по главе.

ГЛАВА 3.ФОРМИРОВАНИЕ МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ ПРОЦЕССА ВЗАИМОДЕЙСТВИИ СО СРЕДОЙ ТРАМБУЮЩЕГО РАБОЧЕГО ОРГАНА

3.1.Брус с плоским профилем нижней кромки

3.2.Брус со срезом нижней кромки

3.3.Сдвоенный брус с плоским профилем нижней кромки каждого из брусьев.

3.4.Сдвоенный брус со срезом нижней кромки каждого из брусьев.

3.5.Брус с произврльным профилем нижней кромки

3.5.1.Брус с круглым профилем.

3.5.2.Брус с логарифмическим профилем.

3.6.Определение нармальных и касательных напряжений на поверхности слоя при взаимодействии со средой трамбующего рабочего органа

3.7.Разработка систеш показателей эффективности уплотняющих машин.

Выводы по главе

ГЛАВА 4.ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ.

4.1.Методика экспериментального исследования уплотняющего трамбующего бруса с круглым профилем нижней кромки

4.1.1.Экспериментальное оборудование для исследования уплотняющего рабочего органа . gj

4.1^.Последовательность и методика проведения экспериментального исследования

- 4 - Стр.

4.2.Результаты экспериментальных исследований уплотняющего рабочего органа . jgj

4.3.Сопоставление экспериментальных результатов с теоретическими.Проверка на адекватности . Ю

Выводы по главе.jjj

ГЛАВА 5,МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ И РЕЖИМОВ РАБОТЫ УПЛОТНЯЮЩЕГО РАБОЧЕГО ОРГАНА.Ц

5.1.Определение рациональных параметров и режимов работы уплотняющего рабочего органа .цз

5.1.1.С плоским профилем нижней кромки.цз

5.1.2.Со срезом нижней кромки.JI

5.1.3.Сдвоенный брус с плоским профилем нижней кромки . . . IJ

5.1.4.С круглым профилем нижней кромки . . jgo

5.1.5.Выбор оптимального профиля нижней кромки трамбующего бруса.I2j

5.2.Оценка эффективности уплотняющих машин . . . . jg5 5.3.Рекомендации по организации технологического процесса машин для ремонта и восстановления дорог.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОШРЕЗУЛЬТАТЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ.• •

Автомобильный транспорт является важной составной частью народного хозяйства. Состояние и перспективы ускоренного раз"ития автомобильного транспорта обусловлены ускорением темпов роста объема пассажирских и грузовых перевозок. Возрастает силовое и разрушающее воздействие автотранспортных средств на покрытие автомобильных дорог.Развитие работ по механизаиии технологических операций по содержанию, ремонту и реконструкции покрытий автомобильных дорог является одной из важных проблем интенсификации народного хозяйства.Особую актуальность приобретает повторное применение использованного асфальтобетона, который при ремонте дорог, как правило, выбрасывается или используется не по назначению, Вторичное использование старого асфальтобетона имеет экономическое значение. Тем более, что необходимость в дополнительных затратах определяется только средствами, использованными на непосредственный процесс переработки. Экономические расчеты показывают, что использование регенерированного асфальтобетона может дать значительную экономию денежных и материальных средств.В последнее время ведутся интенсивные работы по ремонту и восстановлению дорог Российской Федерации, как например в городе Москве за последние три года, были проведены работы по реконструкшй автомобильных дорог общей протяженностью 180 км.Система машин для ремонта асфальтобетонных покрытий включает машины для восстановления (регенерации) асфальтобетонных покрытий методом терморемонтирования, машины для фрезерования асфальтобетонных покрытий, разогревагели покрытий, машины для штрихования, агрегаты для регенерации асфальтобетона и ряд машин - 6 общестроительного назначения (|^ атки, погрезчиад и др.).Существенное значение для ремонта асфальтобетонных покрытий имеют терморемонтеры. Они выполняют комплекс технологических операпий: разогрев покрытий, фрезерование поверхности покрытий, перемешивание старого асфальтобетона с компонентами, распределение и уплотнение нового слоя асфальтобетона, Анализ научно-технической информаиии по нагреву и разрушению старого слоя покрытий показывает, что процесс является наиболее энергоемким из комплекса технологических операций машин для ремонта и восстановления асфальтобетонных покрытий; рациональное использование энергии для нагрева слоя перед его разрыхлением является одной из важнейших задач для снижения энергоемкости процесса, Анализ научно-технической информации показывает, что технология использования таких машин, методы расчета, оптимизации параметров, режимов работы рабочих органов и оценки их эффективности не разработаны в полном объеме. Важным звеном технологического процесса является укладка и уплотнение нового слоя асфальтобетона; известные исследования по уплотнению асфальтобетонных смесей трамбующим рабочим органом указывают на необходимость теоретическим путем определить влияние параметров и режимов работы уплотняющего рабочего органа на эффективность процесса, где главным показателем является степень уплотнения, Таким образом, разработка математической модели процесса взаимодействия уплотняющего рабочего органа со средой и определение оптимальных параметров и режимов работы рабочего органа, является одной из важнейших задач, решение которой может служить для создания новых высокоэффективных уплотняющих рабочих органов, -. 7

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ, РЕЗУЛЬТАТЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ

1.Теоретаческие исследования рабочего процесса с использованием метода математического моделирования и экспериментальные исследования уплотняющего трамбующего бруса с круглым профилем нижней кромки доказали,возможность повышения эффективности технологического процесса терморегенерационных машин для ремонта и восстановления дорог за счет применения более эффективного уплотняющего рабочего органа /брус с логарифмическим профилем нижней кромки/ и за счет использования аналитических зависимости для расчета оптимальных режимов работы.

2.Разработанные математические модели процесса изменения температуры по глубине слоя асфальтобетона в зависимости от времени при нагреве и остывании позволили определить оптимальные режимы работы при разрушении старого слоя и укладке нового слоя смеси.Анализ полученных результатов указывает на целесобразности изменении скорости передвежения машины,температуры нагрева и расположения уплотняющего рабочего органа относительно распределительного шнека в зависимости от температуры окружающей среды/воздуха/.

3.Разработана математическая модель зависимости .коэффициента уплотнения от параметров и режимов работы уплотняющего трамбующего бруса.Установлено,что полученная модель адакватна реальным процессом взаимодействия со средой такого рабочего органа,по результатам анализа расчетных и экспериментальных данных.Она позволяет более обосновано установить влияния скорости передвижения машины,ход и частота колебании бруса на эффективности процесса.

4.Установлена зависимость коэффициента уплотнения от формы нижней кромки трамбующего бруса.Анализ полученных результатов указывает на целесобразность применения бруса с логарифмическим профилем нижней кромки при уплотнении материалов,что позволяет улучить коэффициента уплотнения на 10% и снизить энергоемкости процесса на 12 по отношению к Фрусу с плоским профилем нижней кромки.

5.На основе экспериментальных исследований бруса с круглым профилем нижней кромки установлены оптимальные параметры .и режимы работы при уплотнении материала толщиной 5' и 8 СМ.Решение задачи по оптимизации параметров и режимов работы такого рабочего органа указывает на целееобразйюсть выбора радиуса кривизны нижней кромки в 10 раз больше его ширйны при уплотнении материалов.

6.Разработана система показателей эффективности уплотняющих машин с учетом коэффициента уплотнения.Она позволяет не только оценить эффективности уплотняющих, маш-н, но и формировать критерии оптимизации параметров и режимов работы уплотняющего рабочего органа. Решение задачи оптимизации дало аналитические зависимости для определения параметров и режимов работы уплотняющего рабочего органа при заданных!толщина слоя,начальный и требуемый коэффициент уплотнение .

7.Даны рекомендации по организации технологического процесса терморегенерационных машин для ремонта и восстановления дорог в зависимости от температуры окружающей среды /воздуха/.Они позваляют снизить энергоемкости технологического процесса на 10 - 15% и увеличить производительность процесса разрушения старого слоя асфальтобетона на 12 - 18% .

8.Результаты исследований и их анализ позволили определить направление дальнейщих работ по повышению эффективности технологического процесса терморегенерационных машин для ремонта и восстановлен ния дорог:

-Определение влияния высоты расположения нагревателей над поверхности покрытий на температуру нагрева в зависимости от веда нагревателей и климатических условия /температура и влажность воздуха,

- 133 скорость ветра и т.д./.Такой подход с учетом полученных результатов в работе может позволять автотатизировать польностью все технологические операции и создать автоматическую систему управления / бортовой Э.В.М.Дчто приводит к снижению энергоемкости и трудоемкости технологического процесса.

-Определение влияния сложных форм бруса на степень уплотнении и оптимизирование динамику взаимодействии бруса со средой,т.е.создание бруса с переменной горизонтальной скорости.

1.Александров А.Я.Исследование процесса резания асфальтобетонных покрытий.Автореф.дис. .канд.техн.наук./ХАДИ.-Харков.-1973.-23 С.

2. Александров А.Я. Определение режима разогрева слоя асфальтобетонного покрытия/Автомобильный транспорт и дороги.-Киев: техника,1970.- С. 55 58.

3. Александров А.Я. Таблица распределения температуры в слое дорожного покрытия при разогреве его инфракрасными излучатель-ными.-Киев:УкрНИИНТИ .1969,-10 С.

4. Александров А.Я. Влияние скорости движения нагревателей на размягчение асфальтобетонных покрытий//Автодорожник Украина.-196У .-Л 3.- С. 30 32.

5. Александров А.Я. Расчет силы резания дорожного асфальтового бетона /Строительство и эксплуатации дороги и мостов.-Киев : Буд. вельник,1975.- С. 117 121.

6. Александров А.Я.Нискевич А.Я. Исследование процесса резания асфальтобетонных покрытий / Автомобильный транспорт и дороги.-Киев:Техника,1970.- С. 58 60.

7. Балашов В.Н.Интенсификация процесса выбрационного уплотнения грунта и цементогрунта в условиях скоростного строительства / Тр. союзДОРНИИ.-М., 1982.-С. 35.

8. Баловнев В.И.Петрович П.П. Определение эффективности работы выброплит при уплотнении грунтов и цементогрунтов /Тр.союзДОРНИИ .-М.,1980.-С. 42 55.

9. Э.Баловнев В.И.,Ермилов А.Б.Новиков А.Н и др. Дорожно-строительные машины и комплексы.-М:Машиностроение,1988.-384 С.

10. Ю.Баловнев В.И.Моделирование процессов взаимодействия со средой рабочих органов дорожно-строительных машин.-М:Высшая школа, 1981.-335 С.- I JO

11. И.Баловнев В.И.,1ифшиц Б.А. Машины для восстановления и ремонта асфальтобетонных покркжий.-МАДИ,1986.- 68 С.

12. Бараташвили М.П. Определение рациональных параметров и режимов работы рабочего органа машины для разрушения поверхностных слоев асфальтобетонного покрытий. Дас. .канд.техн.наук. / МАДИ.-М.1988.192 С.

13. Батраков О.Т. Уплотнение дисперсных многофазных дорожно-строительных материалов //Закономерность процесса образования и разрушения дисперсных матнриалов.-Минск,1972.- С.90 97.

14. Батраков О.Т. Теоретические основы уплотнения земленого полотна и слоев дорожных одежд катками на пневматических колесах.-Дне. .докт.техн.наук.-Харков,1978.-350 С.

15. Бибиков В.Н. Исследование износа режующего инстумента при фрезеровании асфальтобетонных покрытий дисковыми фрезами.Автор. канд.техн.наук /ГНИ им.Жданова.-Горкий,1976.-23 С.

16. Бибиков В.Н. Влияние внешных температурных условий на износ режующего инструмента при фрезеровании асфальтобетона //Тр.ГНИ им.Дцанова.-1974,-вып.5.-С. 61 63.

17. Бибиков В.Н,Тарбаев Н.Н.Кулеков В.Ф. Влияние технических свойств асфальтобетона на износ режующего инструмента при его фрезеровании //Тр.ГПИ и:,;.Жданова.-1967.-вып.8.- С. 11 14.

18. Бирюков Н.С.Казарновский В.Д.Мотылев Ю.Л. Методическое пособие по определению физико-механических свойств грунтов.-М.: "НЕДРА".,1975.-176 С.

19. Богуславский A.M.Богаславский Л.А. Основы реологии асфальтобетона. -М.:Высшая школа,1972.-199 0.

20. Варганов С.А.,Андреев Г.С. Машины для уплотнения грунтов и дорожно-строительных материалов.-М.Машиностроение,1981.-240 С.

21. Гайвор&нский В.И. Прогнозирование температурного режима асфальтобетона //Автомобильные дороги.-1970.-$ 12.- С.18 19.

22. Гезенцвей Л.Б.,Горелышев Л.А,Богуславский A.M. и др. Дорожный асфальтобетон.-М.:Транспорт,1985.-350 С.

23. Глебов Ю.Г. Исследование процесса резания асфальтобетонных покрытий дисковыми фрезами //Тр.ГПИ им.Жданова.-1967.-вып.8.-С. 22 25.

24. Глебов Ю.Г. И сследование процесса резания асфальтобетона // Тр.ГПИ им.Жданова.-вып.6.-С. 18-20.

25. Гордеев С.О. Деформация и повреждение дорожных асфальтобетонных покрытий.-М.:издательство Минкомхоз РСФСР,1963.- С. 132.

26. Живейнов Н.Н.Кустарев Г.В.,Мирзоян Г.С.,Прокопьев А.П. оптимизации конструктивных параметров рабочего органа асфальтоукладчика с трамбующими брусьями качающегося типа /МАДИ.-М,1991.-17 С.-деп.в объеденении "МАШМИР" 11.03.91,% 1-сд91 деп.

27. Котярский Э.В. Формирование структуры и свойства асфальтобетона в процессе уплотнения.Дис. .канд.техн.наук /МАДИ.-М.,1990, 223 С.

28. Кустарев Г.В.,Прокопьев А.П. Формирование показателей оценки эффективности асфальтоукладчиков /МАДИ.-М.,1990.- 10 С.-деп. в ЦНИИТЭстроймаше 28.12.90,^100-сд90 деп.

29. Кустарев Г.В.,Салиба И.М. Обобщенный показатель эффективности уплотняющих машин /МАДИ.-М.,1993.- 4Св-деп. в ВИНИТИ 22.10.93, $2650-сд93 деп.

30. Лешенко В.П.Скворцова Л.Б.,Фонгауз Г.Г. Основные параметры и констукционных особенности рабочих органов зарубежных асфальтоукладчиков: Обзор /ЦНИИТЭстроймаш.-М.,1971.-79 С.

31. Макаров Э.С.Лешенко В.П. К расчету параметров рабочих органов асфальтоукладчиков на основе теории вязкопластичности://Исследование машин для строительства дорожных покрытий /Труды ВНИИСтройдормаш.-вып.66,1974.- С. 3.

32. Марышев Б.С.,Слепая Б.М.,Либерман М.А. и др. Скоростное строительство асфальтобетонных покрытий: Обзор/ВНйИСтойдормаш. -М., 1983.-вып.1.-39 С.

33. Маслов А.Г.Понамарь В.М. Выбрационные машины и процессы в дорожном строительстве.-Киев:Будивельник,1985.-128 С.

34. Маслов А.Г. Обоснование параметров вибрационного рабочего органа асфаяьтоукладчика//Изв.вузов.строительство и архитектуру.-1980.-Ж7.-С. 133 139.

35. Нефедова Е.Ф.Завадский Е.И. Методика уплотнения обрацов биту-моминеральных смесей//Автомобильные дороги, 1975.-Ж12.-С. 18-19'.

36. Норкин С.Б.'.Кустарев Г.В. .Салиба И.М. Формирование математических моделей процессов нагрева и остывания асфальтобетона/МАДИ.-М,1993.-9 С.-деп. в ВИНИТИ 22.10.93.$2652-сд93 деп.

37. Норкин С.Б.Дустарев Г.В.,Салиба И.М. Определение режимов процесса разрушения асфальтобетона/МАДИ.-М,1993.-5 С.-деп в ВИНИТИ 22.10.93,№2651-сд93 деп.

38. Островский Э.Б.,Либерман М.А.,Слепая Б.М. К вопросу выбора режимов уплотнения асфальтобетонных смеси при стройтельстве автомобильных дорог/Тр.союзДОРНИИ.-М,1982.-С.35.

39. Пермяков В.Б. Исследование релаксации напряжений в асфальтобетонных смесях при их ушютнении//Изв.вузов.строительства и ар™ хитектура.-1985.-^5.- С. 99 102.

40. Пермяков В.Б. К вопросу оптимизации режимов уплотнения асфальтобетонной смеси//Иэв.вузов.строительства и архитектура.-1985.-Ж?.- С. 102 116.

41. Провести исследования сдвоенных трамбующих брусьев для асфаль-тоукладечных машин:отчет о нир.дм-2159/ШО ВНИИСтроидормаш.-М.,1987.-97 С.

42. Провести исследование работы бруса высокого уплотнения асфальтоукладчика СУПЕР-1700 фирмы "ФЕГЕДЕ" /ФРГ / в эксплуатационных условиях:отчет о нир/НПО ВШЖСтроидормаш.-М.,1985.-80 С.

43. Прокопьев А.П. Оптимизация параметров уплотняющего оборудования асфальтоукладчика.дис. .канд.техн.наук/МАДИ.~М.,1990.-169 С.

44. Проспекты фирмы "АЕГ" /ФРГ/,1989.-5 С.

45. Проспект фирмы "ДЕМАГ" /ФРГ/, 1986.- 50 С.

46. Проспект фирмы "Vt&ELZ» /фрг/,1987.-43 С.

47. Проспект фирмы /ФРГ/, 1987.-36 С.

48. Руденский А.В.,Руденская И.М. Реологические свойства битумине-ральных материалов.-М.:Высшая школа,1969.-127 С.

49. Рыбьев И.П.Асфальтовые бетоны.-М.:Высшая школа,1969.-396 С.

50. Устинова М.К. Влияние параметров газоимпульсного рыхлителя на величину силы сопротивления рыхлению при разработке мерзных- 139 грунтов.дис. . .канд. техн.наук/МАДИ.-М. ,1986.-209 С.

51. Сюньи Г.К.Усманов К.Х.,Файнберг Э.С. Регенеравдонный асфальтобетон. -М: Транспорт, 1 984.-117 С.

52. Хархута Н.Я.Шестопалов А.А. Изменение ствойств асфальтобетонных смесей при высоких температур/тез.доклада республик.сов. но физико-химической механике дисперсных материалов.-Киев,1983 .—С. 225.

53. Хархута Н.Я. Методы и средства уплотнения асфальтобетонных покрыта й//Исследование рабочих процессов строительных и дорожных машии.-Яраславль,1983.- С. 12 15.бб.Изонемцев А.А. Битумно-минеральные материалы.-Л:Стройиздат, 1972.- С. 152.

54. Исследование режимов уплотнения рабочих органов асфальтоукладчика и разработка высокоэффективного уплотняющего оборудования: отчет о нир/МАДИ:рук.Кустарев Г.В.ЖГР 01890085806.-М.,1990.-105 С.

55. Исследование и разработка высокоэффективных рабочих органов; для дорожных и строительных машин:отчет о нир/МАДИ:рук.Баловнев В.И, №290687.-М.-1987.- 166 С.

56. Исследование рабочих режимов и параметров уплотняющих органов асфальтоукладчиков с целью повышения эффекта уплотнения:отчет о нир/НПО ВНИИСтройдормаш.-М.,1984.- 120 С.

57. Авторское свидетельство COOP № 446203,МКИЕ 01 с 19/34.

58. PRANfl* R. Hoch4efiDTeb7c<A0f&oui£ Т>£« AS ph fill Si PASS Б A(t 8 r /989 Г б. Лл Я6.62. fc oh p% UBBK Pi'e Vat. vie h Tung-S win kwy Mo hi $c.h МП kdect £fJFe/Lll 9&<LA ~ &At*MAfch i a/f