автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Напряженно-деформированное состояние косоизгибаемых железобетонных элементов таврового профиля при эксплуатационных уровнях загружения

О А пашвський ГЕХКГЧНЖ УНГВНРЖГЕГ

На правах руксгшсу

БЕРЕЮК Олеэе Вячеслав1ша

НАПРУ22Н0-ДЕЮШ0ВАКЖ СТАН ЗШЗОБЕГОШШ: ЕЛВУЗНТГЕ ТАВРОВОГО ПРОКЛЮ ПРИ КСХШУ ЗГШП В2Д ДП ЕКСПЛУАТАЯТЙНИХ РШПВ ЙАВАЯГАЕЕНЬ

СпецЗальн1сгь 05.23.01 - Буд1вельн1 конструкц11,

буд1вл! та спору да

Автореферат ДПСерТЕЦ!! НВ здобуття ВЧ8ЕЭГО гтупеня кандидата техкЗлшх наук

Полтава 1997

Дисертац1я а рукошсом.

Роботу викояано на- кафедр1 зал1зобетсн:па. коЕструхц1Я Полтавсьхого тегн1чного ун!версита?у.

та хзм'яшл

Наукозай кер1внжс - кандадат техн1чних наук, прсфзсор Павл1ков Аадр1й МиколаЯович

Науковий консультант - кандадат техн1чних наук, доцент Семко Олександр Володимирович

0ф1ц1йн1 опскенти: доктор Т01н1чнис наук, срсфесор Фошця Леон1д. Миколааович;

л

кандидат техн1чних наук, дзцзнт Кл1меяко Всшодамир 1вановяч.

Пров1дяа оргал1зац!я: Харьк1вська дзрасавна академ1я м!ського господарства, м.Харк1в

Загист в1дбудеться '^Уу^ 1997 р. о /-у-*'годин! на 8ас1даня1 спец1ай1зоваво1 вчеиа! рада Д.25.01.02 1з спец!апьноот1 "Буд1вельн1 конструкцИ, Суд1вл1 та споруда" пр-д Полтазському

техн1твд ун1вврсатэт1 за адресов: 314601, м.Полтава, Першотрав-»

нввий проспект:, 24, ауд. 234.

3 дасертзц1в» мохна ознайомитися у 01Сл1отец1 Еолтавського тепйлшого ун1верситету.

Автореферат роз!слано 923* /(А1^ 1997 р.

П1чуг1н С.Ф.

Б.о. вченого секретаря спец1ал1зовано1 ради, доктор технична* вау

ЗДГАЛЬНЛ. Ш>АКГ2РКСГШ ¿ктуап.н1сть тепа. В раальнкх умовах велика к:лы:1сть зая!-зоОетонних конотрукцИ ев зю деться е!д валютам косого нггау. 0дн1е» з причин цьсго е несп!влад1нйя площши ЛИ. наваитахення з головною в1ссю 1нерц11 перер!зу. Дж часто косий зпш такс*: винпкае внасЛдок нздол!к1з технологи виготоаленЕЯ та монтаг? елекент1в. В зв'язку з цнм, при поот1йзо- зроставчому обсяз1 ре-ковструкцЛ Суд1ььль г г сп ору д, доведаться сттжатися э трудлсками г!д час рсзЕ'яяушння пхтгяь про вплкв косого зггну констругацг яа деформ£ггвн1с:т:ь.

0с?анг1м чбсэч в бу/двянют! изроет Еккорнстовувться Сетсяк! та зал!аобетонн1 ехемепти та конструкт,!!, го ггроектувтъся у взгляд! таврового сгыегагшого 1 вестметричнсг? аСо 1шях оптныаль-нкх форм пэрарХзу, для ккнх аеа5х1дз1 рогрс-ун^- га грзнзчнимл станами другоХ груш.

Що х до пркюзшЦй,. як1 е на сьсгоде! з С2ец1ал2.н1й л1тера-тур! 1 кстр! можка застосуватя да розрг-гунки* зат1?с?етсжп2 елеыевт1в таврового прсфШ) прз тасоыу зглн! ее ста-

нами друго1 групи, то вони фактпчао ев резгдздавть штань про вшше напрухено-деформовевого стазу на деформэтгЕНХсть таких кон-струкц!й. Деяк! запропонозая! розрозкг яри практичному Ешсорис-таян! досгть склада! та потребуюсь доопрнцшання 1 вдосканаленкя.

йвта робота - на осноз! експзржеятально-теоретЕчнях досл1л-кень прс-гиал1зувати напрууэео-деформований стан вал1ро0етоняях элемент 1в таврового профитв при косому згее! без гопередаого валрухення та розробити на ц1й основ! для згстосувзння в практпц! мэтодяку розрахунку 1х дефоркаткЕност!.

. Эгукова ноЕизна роботм: - з метою нпвчення капрухено-дефоршваного стану 5£л1зоОетаЕнта едемевт1в таврового проф!дв при косому зпя! розроблена та реал!-

scasES для-ПЕОЫ программ ёого ксделювазня.прн дов1льно,му вегляд. заяеЕксстей "о. - £ * та "о - е

Ъ Ъ ее

- ей основ; ойробки ексяерименгальнЕх дагих огржан! зрмгЗ лее зьетосувазн! задзжЕоет! душ БИЗЕачБЕЕЯ параметр!!; ЕОЛОНЭННЙ ней-тралънс' JilHil скута нахжлу та елсоти стиснуто! зоне Сетону;;

- проведено теоретичне досл1дженвя впжву розтлгнутсгс Сетону аа крзэизну з£л1зо5еТ'Жшх елемент1в таврового проф1лк ярг косому зган! в перэр!зах з тр1щин£кзт та м1х тр1данаык;

- запропонована-матодЕкз теоретичного визначешк коефШ.е:^т1з ф те <|> залежно б!д фсрми епхри дотичеег напружены

- ексшркмэЕтально встановлгяо, до гнечення коеф1д1енгв. псзнотг епюрн напрукень в стгсвутому Сетон1 ь>ь для зал1зооето£ннх елемеЕ-г±в таврового црофхлю при косому згиШ. Ее BiaroEi^se хфгйаякму в СНЙI 2.03.0!-34* для вкладов плоского згину;

- розроСлене методика рсзрахунку деформаций зал1зобе?онЕЕ1 ыв-меат-1Е" таврового лроф!лю при косому stehI, яка н!дш1Е1даг нг-ыогам буд1вельних верк.

Автор захвдае:

-резульгати ексЕеримсЕтальЕо-теорекчне лсолизань нзпга-жеаэ-деформовансго стану зая1зобетоннюс еягмеЕПв таврового rpcJjiJE' при косому ггпк1 е1д д1* sKCHJiyaianltei: навЕЕтагань:

-католику розргувку ¿ефораатгвззот! sasisoíe toses елемэЕ-ч!в таврового врэфиш» резроблеку на ochoeí ssczlssshí. наггрукево-Льфарковагого стану таких елементЗь при косому згее!:

-реаультатЕ анзл!зу валив j розтягаутого бетону, s¡~?c. напиу-n^O^ISÍ 211 30EH1E3Ü Бускль HS КрЕБИЗНт то ХШОПЕГ 32JIiS00eT0E-БПЕ BJi6MEKTlB 'ГаВрОБОГО EpO&U® при КОСОМУ 37ES1;

-реаулыатг експер^знтгльЕо-коретгггнкг; дослхлезеь вшпву ку?в назгду илсшиг дИ scesíesíz зускль, розташування врмвтури в EspeplsoBl. posatípís zspepisy на пвраметрг юложення нейтраль-

по! л!л11 з г.ерер1з1 з тр1динсю та в перер1з1 трЫщнами;

-методику визначешя параметр1в соложеная нейтрально! л1н±1, коеф1ц1£Ет1в фа та фь, а тахох ксеф1д!знта (р^, який враховуе вшшэ стисну тих полячек з тазревих та дзотаврових элементах. Практична ц1ян1сггь роботя: ■

- розроСлена практична методика, яка кадае гюяшвЮТь врахову-эати прухао-пласлуш1 влэставост! бетону при шзявчэнн! кута на-хилу нейтрально! л1н11 зал1зобетоншх: элементов таврового проф1пв при КОСОМУ ЗГ2Н1 033 ВРЕМрИСТЗЕНЯ рХЕНЯНЬ вигоках порядк1в, що на практиц! спрощуе 1х розрахунки за гразични?,я стана»,:;! друго! груви;

- резроблена для ПЕОМ в середовиз! ТигЪо ?азса! нрогрямз БЕРТАТН дозволяв з дсстатньо бисокою точн1стх> Елзначати кривизну та про-глнп зал!зобе?онних елэкевт1з таврового проф1лю при косому згез1:

- встановлепа можлив1сть вшористання методики "Изменений к СНиП 2.03.01 -84*" в розрахунках деформатявност1 зал1зобетонязх елемент1в таврового профЮТ, що зазнають косий згин. До цього надаються рэкомендацИ шрдо врахування вшшву косого згвду на визначешя параметрЗв розрахункоЕпх формул;

- отримаио вираз, який дозволяе чисельно визначати значення гохибка при зам1н1 дискретного розтапуваяня арматург на сконцен-троване в цезтр1 ц ваш в розрахунках деформатЕЕНост!.

Рэал1звц1я результата робота.

Результата робота булл використан1 для розробки проекту реконструкцИ ковальського та лнварного цех1в АТ "Кредмат" в м. Кременчуд1, а також в розрахунках монол1тних зал1зобетояних елемент1в житлового Суданка по вул. Восточная, 48, в м. Полтав1.

Алробац1я роботя. Основн1 положения дясертац1йно1 робота до-пов1далися та були схвалэн1 на 46, 47, 48, 49 наукових конфереа-ц1ях професср1з, викладач1в, наукових сп1вроб1тник1в, асп!рант1в

1 студент1б Пслтавського техя1чного университету (Полтава, 19941597 рр), на респуйл1кансьх13. науко£о-техй1чн13 ксяференцИ *Вдоскона^.ез-:л зал1зо£этощ£пс иоаструкцИ, со працянкь на склада! • внда дбфзрыац1й, та Iх впровадзання а СудлЕельну тактику" (з.:. Полтава, р), яа XXII МЬыароднШ хсн4ерещ11 молодо вчеЕИХ-(м.Хркутсх, !590 р), на горш1й всаукра1кськ1й науково-практи'Ш-Ш конфереяц!! "Прсгресязя! технологи та маиина для виг-отсвдбЕня буд1Еельних матяр1ал1з,' В1!ро01з- та ксяструкд13" (ы. Полтава, 1993 р).

Публ±?.гцИ. За темою дисэртац!! оггубл1коЕанэ 10 друкозшзя. роб1т. . . . •

Обсяг рсботя. ЛзсертздаЯ снладаеться з вступу, ■ 'чотирьох глав, загадъяих'васновк1в 1 рекодаЕдац1й та спзска взксристаша дгерел 1з 132 найменуванъ. Загальнкй оСслг рсйотк - 1'б9.с?ор., в тому тасл! 114.стор. семэ тексту, 55 рис., 5 таслаць.

аист рсботя

Т 8СТ7П1 обгруэтована актуальн1сть виконаних досд1ддень, Iх наукова новизна та практична. ц1гш1сть, а такой подана загалька характеристика робота.

» Нерва глава, црисвячена. розглядов1 стану питания та визначен-вю завдань досл1дюнь. .

-. Анал1з р'зних нгтрямк1в в розрахунках деформативност! зал1-зобетонних конструкта/ щ основ1 досл1д*еявя .11 нвпружено-дефорыозанаго . стану, (А.Й.Бамб'ура,' ВЛ1.5с>Шфрвро, ..О.О.Гвоздав, Б.Г.Тв1дець, О.Б-Голкавв. П.Ф.Гордеева, С.0.Дшир1ев, О.с.Зале-соз, М.С.Метелнк, Г.О.Мсшздченко, МЛ4.МУа1я, В.Г.Мурашов. Я.М.Кэ-иировсысй, В.С.Рокач, Т.1,.7л1иыай, В.В.Ф1гароВський, Б.П.Чайка, О.Л.ШгПн та 1шя1) показав,.«о в цих досл1даннлз Ее рогглядавая ■напручййо-дефзрмованай стан елеиенПв, цо зазнаэть косай згин»

Проведений анад1з метод1в урахування вгииву косого згнну ев двфарматпвн1сть зал1зос5етонних елемейт1ь лн пу0л1кац1ямк таких автор1в, як е.М.Ба(51ч, П.Ф.Вахненко, К.1.В1лков, О.В.Гор1к, 0.$. 1яЫн, Б.I.Клименко, Я.К.Левадшай, Л.Л.Лемшв, А.М.Павл1ков, П.М. Пецольд, В.В.Болетэев, О.В.Секко, ЛЛ.Сердюк, В.Тарасов, В.Г.Хярченко, Б.С.Чупркаа, М.Л.Яровкй те 1ки*, ь таких Оагзтьох закордоннга дослЩзйк1е, дозволяс в1дзвачкти, що заиропэнован! методики розрвгувку дэформатиЕвост1 загалом гарямовзн! на элемента & прямокутним перер1зом.

Щодо елемент1в таврового профЫю, як1 зазнавть косого згину, тс т1 пропозпцЦ розрагунку îi деформагивност!, що 1сеуе?ь, довол1 трудом!стк! при зестосуваш1 на практяц1.

На основ! проведеного анал1зу стену петкеея були сформульо-ван1 основа! задач! дасертацИ:

1. Проведения експершентальних дослЗдаень няпругено-дефориовано-го стану зал1зоЗетоннт елемент1в таврового проф1лю при кооялу ЗПШ1-, в ход! яккх необидно:

й) а'ясуватЕ вллев форма аэрер1зу, кута нагилу селово! пло-щивп та армування елемента на його деформгцИ;

б) ваявити рогпод1леннд напрунень та деформации в арматур! в зелешост! в1д II рсзтелуваяня в irepepl32B2 те. вздова зсеи чес-то го косого этану;

в) вязЕачжтй велпчнЕИ та напрлшж прогин1в на експлуатгцЦ*-нгх р1внях завантакення;

г) виьнататн валяв розтятнутого бетона м1а тр1*рнами на нр-plEHOMipHicib розштку дефэрмац!й рззтягнуто! арматури (коеф!-ц1епт фв) аа стиснутого бетону (кое$Щ1евт 4>ь).

2. Тесретачно провести дослШ:ення напрукено-деформованого стану звл1зобетонЕих елеуент1в тавроЕЖХ nepeplsiB при косому згш1, впливу розм1р1в nepepisy, в1дсотка армування та кута нахнлу сило-

во! плоивши на деформативнАсть прз ексвлуатацШш р1внях наваагаження.

3. На основ! результатов досл!дкень напружено-деформованого стану розроСвти практЕчн1 метода розрахунку жорсткост1, крнвизнЕ та прогкк1в зал!зобзтоннкх ел8мент1в таврового лроф1лх> при косому

ЗГ2Н1.

В друг1й глаз! никладена методика проведения експерименталь-ы2х досл1дезнъ деформативност1 зал1зобетонних елемент1в таврового профШз црв косому згин1 в1д д!1 короткочасного навантаження.

Для проведення експериыента було вкготовлено та досл!даено 9 5ал1зобетоЕНИ1 балок таврового профит. Розм1ри досл!дниг зразк1в балок буж прийнят1 блкзышми до тих, цо зустр1чегться в практиц1 буд!вншггва (I = 3.0 и; Ь = 0,24 и; Ь = 0,1 и; = 0,05 ы; Ъ^ = 0.2 М).

Експериментально внвчався валив зм1яи куга нахалу площини д11 аоин1дн1х сил р = 10°: 15°; 20°), 8 такое розташуваная та к1лькост1 гоздовжньо! розтягжуто1 арматури на ввличину прогина та кривизну элемента. Зовн1шне навантахензя да зразка прикладали у вегляд! двох зосереданих сил в кокн!й 1з 1/3 прогону, так, щоб шющина його д11 проходила кр1эь центр зведеного шрер1зу. Мохли-вий при косому ЗГЕН1 поворот нормального перер!зу ф1ксувався закршдешм на бглц1 клинометром. ВшйршаЕня ппздовхнИ деформа-д12 арматури та бетону здИсншалось наайвавтоматичниы шм!рша-чем деформацШ АИД-4 за дошмогов електротензодатчик1в опору, цо була наклеян1 в зон! чистого косого згину в нормальному перер1з1. Прогинк зразк1в балок вим!ршали в двох взаемно перпевяакулярних напршказ прогином1рамЕ. типу ГШ), що булл встановдр.н! посередан! оалки та ва в!дстан! 1/4 I в!д в!с1 кожно1 з сигар.

Еапишдана методика, яка, внюристовуючи ешзвриментайьн! значения дефори£Ц14 арматура та бетону, дозволяе досить просто

зизначата положения нейтрально! л1н!1 та значения зисоти стиснуто 1 зоня бетону, В дани мзтодиц1 значения деформац!й лвляеть собою одну 1з координат ^а1(еЬ1) для трьох точок Р? , у1, 5з?), Р2(г2, у2, ед2). Р3(х3, уэ, , що фИссуать полокзеня плсщляг В1ДН0СННЗ деформац!».

Р1еняння нейтрально! л1л11, що налегать даэ1й шгоциз1, мае витляд:

Аг + Ву ^ В = 0, <1)

де А = Уг£вэ - У,%з ~ Угез1 + У3£з2 + Уз%Г-

3 ^ Х35*г " + г2£33 + Х1гвЗ + Х2ез,;

В = Х - + У; ~ + ~ "

Кут нахилу неатрально! л1я!1 до в!с1 1

а = аг^ {- А/В). (2)

Внсота стиснуто* зеки бетону назначалась як з.1дстань в!д'нейтрально! л1я1! до найб1льи стаснутоХ ф!бри попэречвого перер1зу зразка:

х = 14з1п а + у4соз а - р, (3)

дэ р - в!дстань в1д нейтрально! л1н1! до початку координат.

7 трет 13 глаз! викладево анал!з напрукено-деформованого стану зал1зобетонаого елемента таврового проф1лв при косому згин! в перер!зах, нормальшх до поздовжньо! в!с1.

В основу моделюваяня напружено-деформованого стану елекент!в таврового профишз при косому згин1 були покладен1 иередумови,- що обгрунтоваи! експериментальними данями: . .

1. Розпод1л деформацй арматури та бетону-в перер1з1 з тр1-вшою в1дпов1дае г1готез1 плоских пёрер1з1в.

2. Розпод1л напруяень в перер1з! в стаснутШ та розтягнутИ зонах '. бетону модэлиеться ' у вигляд1 кргвол!н1йша. цил1ндрзчних соверхйеа з тв1рнетз, що паралёльн! нвйтральн14 л1н11- '

• 3. Вплив розтягнутбго бетону на загальш& напружено-деформований стан елемента як в шрер1з1 з тр!щшов, так 1 в та-

рер1з! Mis грйшнамд врахсвугться на зс1х стад!ях завантазюння.

4. Вершина грИцини псширвйться паралелъно нейтрально л1н11 перер1зу.

5. Напругення вздовд ягзньо! мех! розтягнутого бетону пряй-мавтьсл рХБПймз R Трашчн! дэформацП найС1льш розтягнутр! ф1бри Жетону дор1лшзють 2Rbt двг /Еь-

в. Площнни д11 зовн1дшього навантааианя та внутр1пзн1х зусиль залшаються на всП р!ааях завантаяення паралельника, а момент крученшг не врахозуеться через його незначний зплив.

7. Модуль пружно-нластичяост1 бетону прийпятий зм1яшм за-лекно в1д р1вня наяружнъ в бетон1.

8. Напруження в арматур1 приЗмаиться залеано в1д дефэрмацО зг1дно з д!аграмою Прандтля.

3 метою отримати таку модель нацружено-деформованого стану зал1зобвтснного элемента у нормальных до його гоздовжньо! Biel перер1зах, яка дозволяла 0 проводит теоретичн1 досл!даення деформативност! зал1зобвтонного елемента таврового профит при косому згин1, до npaipoe при будь-якому р1вн1. завантажэнал, ■ була прийнят1 розрахунков! схема охремо для перерХзу в момент утво-рення гр1данн, пэрер!зу з тр1ищнох> та шрер1зу Mix тр1щинаш •(рис. 1).

Отримана чисальна модель напрукено-даформованото стану таре-р!зу була реал1зозана у вигляд! програми DEFTAVH, створано! для персональная. конп'ютер1в на мов1 Turto Pascal.

В ЩЗ програм1 система р!вцянь, яка отрамана чневльнш 1нте-груванням, 1 вирахае: умови р1вновагл серер1зу щи косому згин!, розв'язузалась 1терац1йвам методам почагкових наблюсень.

Дяя того, арб вибрати залеян1сть м1а напруззнняш та дефор-мац1яыи в CötohI, були резглянут! запрононовая1 иешяш досл1дни-ками хш1£оы1альЕ1, шказнаков!, тригонометрии! та кусочно-

Л1Л1ЙН1 ФУВКЦ1".

Результат чксельного ексиеримента були пор1внян1 з даншк натурного. При цьому вибиралися функцИ ой(еь), то дають наймешу н.1льк1сть 1терац1й..

Як показав теоретичний анзл!з напрухеЕО-деформованого стаиу з&л1зобетонЕого елемента таврового профЗля Ера косому зген1, для ексгшуатац1£Екх р1вн!в наваятагення, вигляд функц11, що опксуе сал52зз1сть наирухень в1д деформац1£ в бетон!, не дав значного Ешшву на йэго и Ерше три. Однак необх1дно враховувати пластичн! властнвост! бетону, тому що д1аграыа оь = еьЕь дае значн1 дохвбки каш U > 1,5 I!

С ГС

Отриман! за допоиогов програш DEFTAYB значения парачзтр1в напружево-деформованого стаду елемента дозволили зробятн пор!вня-льний. анвл!з теоретичвих данях з екслериментальшаш. Анал1з тео-ретпчнзх та експериментальних залежностей кута нахилу нейтрально! л1н11 apJ в1д р1вня навантакення, а такок пор1вшшня значень apJ з куток нахклу не£тралъно1 л!н11 для шд!бних балок 1з мате-р!ал1в з прухшкмз властявосткми показав, що в момент тр!ддноут-ьорення значения ар1 та ао1 практично сШвпадавть. S подальпш зб1льшенням навантаження до 2 Uore кут apJ вмешу еться, а шт1м, незалензо в!д взгляду функц11 оь- еь, його значения не эм!нветь-ся. Цв Шдтвердгуеться 1 експершентальними давиш, що св1дчить про законоы1рн1сть в зм1дах положения нейтрально! л1н11. • Кут нахалу нейтрально! л1н11 в nepeplsl s тр1диною на 3 - 10° меншй в1д кута нахилу в перер!з1 м!х тр1щинаш. На£б1льша IX р!зшця в!да1чена при р1внях навантакення близысо 2 Мого для вс1х вид1в прийнятих в досл1дденнях залекностей оь- еь. Дал1, в ростом р1вня навантакення, р1зниця ulx кутами нахилу нейтрально! д!н11 в пере-plsl s тр1щною та в перер1з1 ulx трДошаю зкешу еться до 2-3° за рахунок зиешення вшшву розтягнутого бетону.

Пор1вняння теоретичних i екстариментальних значень взсоти розповсюдосення тр1лщни h вказуе на те, до вена р!зко зростае дачинаючи з моменту у творения тр1щяни Мого до значень 2Мсго. П1сля цього плавно зростае на 2 - 4 см до M = Ма. ?оз<Я2н1сть значень horo для р!зних вид1в залекностей о&- еь знаходаться в меха! 5 -10 %. Для вибраних в експеримевт! розм!р1в nepepir.y зразк1в висота ,тр1лрши практично не залехить в1д кута нахалу р зош1лшьо1 силово1 площини.

За результатами експерименту Еизначались значения в!дносно1 вясоти стиснуто! зони бетону котр1 пор1внювалися з результатами теоретичних розрахунк1в та результатами розрахунк1в в1дпо-в1дно з д1ючими нормами.

Плече Бнутр1лшьо1 пари сил z визначалось як в1дстань м1з р1вшд1ючою зусиль у стиснута зон1 бетону та р1внод!ючою зусиль в розтягнутШ арматур1 элемента. Розб1*н1сть теореипних значень 2 в залехност1 в1д аь~ еь практично го спостер1гаеться, а в пере-р1з1 м1х тр1динами вона склздаз ±(2-3) см за рахунок вшшву розтягнутого бетону. 3 ростом р1вня кавантаження в!дзначаеться зб1льиёння значень z на 10-15 % за рахунок зменшення стиснуто! зона бетону.

Як св!дчить проведений анал1з, розтягнутий бетон значно вшгавае на параметрн - налружено-деформованого стану елемента. В зв'язку з цим була досл1джена залехн!сть в1дношення р1внод1ячо! розтягнутого бетону до р1вжзд1шо1 стиснутого бетону Dbt/Db в залежност! в1д р1вня навантаяення M/Utt. Вшгав розтягнутого бетону в nepeplal з тр1лщноп з ростом нававтакення знижувався досить швидко, незалежао в1д вигляду защищает! obt- ebt 1 вже коли Мр > (1,5 +2,0)HerOip в1днгаення Dbt/Db складало 0,1...0,01, а в iœpepl3î м1» тр!щннгш z>bi/i)b = a,2-k).4i Кут нахалу площини зав-HlffiHbol саля при . прийнятгх в ехсгоримент! рсзм1рах. nepeplèy

незнатно валяна в на величину Qbt/Db, як в верер'з! э грЗджюю, так i в nepepisl и!к тр1щннаш..

Зуло прсанал1зовано коэф!д1ент загговнення егазпя ааиружэнь у стаснутсму бетон!, якай визаачався за формулою

Дяя елемеяг1в прт косому зглн!. що мають стиснуту зону у вигляд! трикутника, при M = .1*в коеф1ц!ент = 1/3, а не 0,5, як це праЗнято для елемент1в при плоскому згш1. Нав1ть на бисо-кхп. р1внях навантажзшя значения ©ь Ее переб1льиуе 0,6, в той час, як СНиП 2.03.01-84* рвкоыендуе приймати в цшс вяпадках t>b=1. Тому використання формул СНаП 2.03.01-84* для косого згину прыз-водить до заниженвх значень £.

Проведений аяал!з дефоршатанност! залХэойетояних елемент!в . таврового проф1дв при косому згин1 виявив, щр при шзначенн! !х кривизна та торсткост! необх!дно урахувата кут нахилу нейтрально! л1н11,.який мае .р1зн1 значения в перер1зах з тр1щокш та м1к_тр1-¡цинаш. Це шзясшоеться' тим, що положения нейтрально! л1н11 при косому згин1 вздовж елемента мае вигляд г!пербол1чно1 просторово! криво!, а не парабол 1чно1. як при плоскому згин!. Прогин \fx, fy та Л буде. внзначатася 1нте1ральною усередаено» тв!рною з кутом нахалу,

apl • axctg iJJv , . ,

.що леклть у мехах в!д.а ■ _ до а , де а - кут нахалу ней-

*.ого . ,ога V в, его ..

трально1 л1н11 в нерер1з1 м1х тр1данаш,' o-ûrg - кут натяу нейтрально! л!н1! в перер1з! з тр1адшою'(рис. 2). Кр1м того, значения таких величин, як. z, £, <ру та 1да., в!др1зняеться в1д тих.що рекомендуя СНиП 2.03.01-84* при плоскому згин1.

Для низначення середнЗх значень куча нашду нейтрально! л1-н11 необх1даэ знати як грашпн1 значешя а _ та а , як1

* к.агв ЙГЙ

проф1лю на д1лпмц1 з гр(щинами в роэтягну пй лон1

- -

обчислзаються за дополото» програми БЕРТАТЯ для потр1бшх р1вн1в навантаяення, так 1 -залежнЮгь куга нашлу нейтрально! лШ! вздовн еламента, яку ножна Интегрально описати коеф1д1ентом пов-ноти эшври знгшення напругонь в розтягнут!й арматур1 визвано-го зчеолэнням га н!дгааяенЕЯ11 до роботг на розтят бетона на д1лянц1 н±* тр1динами.

Коеф1ц1енхя фл га фь обчислюоть за результатами визначення напрухзно-деформованого стану в горер1зах з тр1щинами та м!к тритонами з урахувалиям мохливого вар1ювання коеф1ц1ент1в повноти епври зм1ну вшшву розтягнутого бетона вздовх елекента зг1дно з форцулами:

-у випадку, коли 1 ф. = е_ /£ , (5)

« 9 вМ ВО

* ^ /еЬс ' <6)

-У випадку, коли 0,5 = 0,5(8^+ е<т)/ево , (?)

ф, - 0,биЬо* . (8)

да еп - деформац1я арматури в перер131 м1* трицинами; Ево - дефэрмац1я арматури в горер1з1 з трИдаюю; ®ь» ~ дефэр<ац1я стиснутого бетона в перер1з1 «1* тр!щинами; ®ьо ~ Д^Формаи^я стиснутого бетона в перер1з1 з тр1дидав. Програма розра1унку ЕЕРТАТН олахоы чисельного 1нтегрування визначае значения деформац!й найб1лыв розтягнутого ' стеркня I перер1з1 м1х трИршаш ел та в перер!з1 з тр1щиною еад, а тако! дефорыац11 стиснутого бетона в цех терер1зах, цо пш самт дозволяв отрямати значена* фв та фь зг!дно з приведени&й формулами га иор1шягя 1х з данями * ехстаричента.

Теоретичн1 звачення 1}>в для 1 зм1шязться в!д 0,5при М = "его до о»9 при М ж мв, ;а фв для 0,5 в1д 0,7 при М = Нсгв да 0,35 щш Н = ыи. Було звернуто увару нате.що на шсоких р1вщс навазтагенЕЯ М > 211сго ексоериивнтальн! значения фв в!дпов1давт:

теоретичним фа при 0,5, в при Мого< И < 2Мете експерикэн-тальн1 значения фв трохи перевищугть теоретичн! {на 10 - 15 ¡С), цо могла пояснит б1лътов mJjlœbIctd показвик1в едектротензодат-чик1в при малих деформаЩях.

1з зб!льшенням куга яахилу Еегтрально1 лЗнИ, як СБ1дчать дан1 теоретичних досл1дкэнь, ф>л зб1льшуеться на 5-8 2.

В силу Ешцевикладеного на ochobI теоретичних та експвримев-талъних досл1дкень, для практичного застосування, при розрахунках дефэрмативност1 звл1зобетояннх елемент!в таврового прсф1лю при косому згин1, пропонуеться прийняти коеф1д1внт фь = 0,9. в г.оеф!-ц!ент фв розраховувати зг!дао з формулой СНгД 2.03.01 -84*. aras пргймати 0,8 £ фв .

Зг1ддо з теореткчшгаи значениями кривизня в nepeplsax з трЬзнама te Mis трЬэшами коша оОчгслзати гдэогиш в напряыку -Ici чи îesoï головно! Blcl nepeplsy бетоцу /я та / та Зх рэ-зультуючу /. Теоретичн1 та екслергментальн1 графют дротПв показан! на рис. 3. Тут в!добраген1 залезшост1 гфогюйв вЗд в1еея навантзженэя / - розрахован! зг1део з СЗйП 2.03.01-84*, та

1з зм!нами до СНиП 2.(33.01-84*, введеними наказом Дерхкою1сто-буд±ВЕИЦтва Укра1ни в1д 30 еовтея 1995 р. Л 211, затвердении ди Бикористання на територИ Укра1ни з 1 с1чня 19Э6 р.

Для прогин1в в горизонтально площин1 (/в) значне ззшвання пор1вняльно з експерименталънпш та теорбтячними залекностями / -W/Uu для СНиП в1дбуваеться тому, що не враховуються лружно-пластичн1 деформац11 стиснутого бетона.

В той se час до р1вня 0,7Ми практично вс1 розрахунков1 формула, в тому чшШ. i СНаП давть близый значения повних про-гин1в /. СНиП заниауе значения прогину на 30-40 S в основному за рахунок того, до не враховуеться пропш 1з плокини.

В четверг!* глав! викладен! практичн! метода вианачення

Баг.ка Б1-1

0.1 О.г 0 3 04 0.5

о л ал о,8 с.е 1 Ш Ми

-В передо э тр:шкною э урах оластичност!

—В парерп; «¡ж трш-мпамк з

урЙХ ППЙСТИМНОСТ1

-Р педеда г тсад^кяс без

плг^ччсст; - £ лгрер-з" чок т^.цкь&м | '

в»-0.6 ■ 0? -0,6 -0,4-С Л ■

о.: о г

0.1

Белка 1-1

! 1 1 ! ! 1

! : ( !

1 | -

|

1___ ! -4—1 1

| 1 1 1

I 1

1 л -)- 1 -1- 1

4 В лпртрг* з >

ура* л/и^счносп

—*—в vi*: v

ЛЛасТИЧйОСТ!

—V—г' пьрсрз: > тройное ! ургх г :

—<—В 'Ктк'См * тр

бе? урс*. г.тггтк^носп ! I

0.1 о.г 0.3 0.4 0,5 О.А 0,7 0.»

К,'Ми

Цси]

1? .—

Баякг 1-1

0.8

I о.б 4-

I

I

0.4

о, г р

I

о.* с.4 о,5 о.г чл о.8 о. в 1

М/Ми

перср.-г з "р^иаюа ура> плгстичносп

—в^-В пор^жэ- юж э ура*

' ППВСТЙЧНОСР.

——резоахупок пс утесами;

—дач;

-Ж— £5 портр.зв з ^-г. |

пласткчнасп ,

■О ■' Б пврорэ! юж. без удах 1

ППаСГкГ4НОСТ1 |

резргхунок прогибе по '»/етедлц« I 'Кытвш** №1" ДО СИмП 2 СЗ.С1М''

Рис.3. Ексаерименгальна та теоретична запежност* повних прогин1в та Ух складовихйс та (у вщ р!эня навантаження ШМи

- 'J -

огян1з зал1зобетоЕнах е-лемект^з таврового профили при косому ин1 в!д короткочасного наззнталсння, дс розроблен! на основ! опзримвятальгю-теоретичЕих досл1дввзь, а тахог проведено дор!в-ння результа?1в теоретичних рсзрахунк1в з експеркмеятальЕЗМИ ыг-н статистичнтм метода®. Як показав анал1з провздзних дос-дзсень, кут нажму нейтрально! л!я11 а залепить в1д велико! -ibxocTl фактор!в: кутз нзхиду тисщинл д!Г sobhIhhIx зусиль, iSMlpiB та форми переречного nepepisy елемента, арчузання, р1внл шаатахеЕЕЯ та 1нз.

. Щоб урахувати яксмога б1лъву к1льк!сть фактор 1б, була провеса статисягаа оСроСка за методом н-айлеших квздрат1в експерн-¡ытальних та теоретачвах значено куча ар1 при кутэх лахилу >вн1даьо1 силово! плоащни fi в мехах 0?. .20°, як для тих, цо йчасИше зустр1чавться в црактиа!. При цьому з досл1доних :азках прийняте сп!вв1дношення в1д 2 до 10. На к!дстаз1

Let -осробни булл отриман1 формула, як1 аайб1лш просто вообразить залеян1сть tg ар{ в!д tg aal для зал1зобетонних елеменПв эврового прсф1ла при косому згин1. Найб1льа доц1льно використо-?вата в розрахуннах аале*н!сть

tg apJ = 0,78 tg ael, 19)

j aeJ - кут аахилу нейтрально! л1л1Т а пруга!й стадИ роботи элемента -э

aeJ = arctg (tg Рй-JrediS (Ю)

Рн- результуючий кут нахалу зовн1шньо1 силово! площиш, який раховуе кут нахалу головнях осей IHepulI прзведеного аерер1зу' у, о виникав при зм!денн1. центру ваги тздовзньо! арматуре в1д ocl имзтри бетонного nepeplay-

Пор1вняння енспериыентальнах данях 1з значениями ар1, ¡цо тряман! за результатами розрахущйг зг1дао з прсграмсв DEPTA7H оказало, № . в1дхилензя середньогс значения становить -5,3 %

(коефШент вар1ац11 и = 13 %), а для значень обчислвних за формулою <9), в1далензя середнього становитъ +3,8 % (коефЩ1ент вар!ад1! V = 18 %).

Використовухчи обчислен! значения кута ад1, робочу висоту пэрзр1зу назначаемо за формулою:

Ь0 = (Ь; - Ъо1,- о9) э1л ар1 + Ь0,соз ар1, (11)

де Ъ0) - робоча висота перер1зу при плоскому згин!, ад ~ в1дстанъ в1д цзнтра вага розтягнуто! арматури до найб!льш розтяг— нутого-волокна бетону.

Використання формула (11) при розгляд1 дискретного розм!щен-ня розтягнугах арматурага стержн!в, нризводдть до грсм1здких. роз-рахунк!в. Тому пропонуеться даскретае розмЬдзкня стерхн1в зм!ш>-вати на зосередаенэ в центр1 ваги розтягнуто! арматури. Показано, що для таврового перер1зу похабка при визначенн1 аорсткост! при так!й зам!н1 складав до 3 Ж.

в дясертацИ також приведено алгоритм та приклад розрахунку кривизна та прогин1в зал!зобетонних елеыент!в таврового проф1лв, що зазнають косий згин. Виконано пор!вняльний анал!з статистично! осробки даних кривизна та прогин!в, отриманих за результатами експерименту, теоретичвих розрахунх1в за програмою ПЕРТАУИ, за методикою СНнП 2.03.01-64*, за мэтодешою "Изменений * 1 к СНиП 2.03,01-84*" та запропонованою практичною методикою. Результата

анал1зу приведен! в табл.. 1.

загшн1 ШЯЮВЮ1 та РЕШШЩШШС 1. На експлуатагЦйних р1внях зававтахення вягляд функцИ, що описують залеаи1отъ наирухень В1д даформацШ в 0етон1, на суттево вшитае на звачення параметр 1в напружено-деформозаного стану зал1зобетонних елемезт1в таврового проф1л» прикосому згин1. > 2. На усьоыу диапазон! завантахення розтягнутгй бетоа на д1лявц1 и!ж тр1шна?и вагежо вшивае .на змХнузначеаня параиетр1в напру-

Таблиц 1

Пор'шняння експериментапьних та теоретичних значень прогин'ш.

Шифр аразка Рюочь »авантаж« |ня Експвримвмт Результата обчмблювзнь за программе ОЕИАУГ( СНиП 2.03.01-84" Иомднбиия(»1 к СНиП 2.03 01-84* Прэюична методика

и .. ГУ , 1 иДхексп. (уЯуексп. Моксп. (Доксп. ■ СТексп. 1х;Гхексп. ¡у/Туексп Моксп

1 г 1 4 5 8 7 8 9 10 11 12 13

Б 1-1 0,19 0,29 0,35 0,895 1,000 0,941 0,870 0,849 1,008 0,832 . 0,880

61-} 0,« 0,3» 0.44 1,008 . 0,882 0.930 0,788 0,813 1,480 0,656 0,932

Б 1-1 0,0«. 0,17 0,19 0,808 • 1,000 0,989 1,039 . 0,891 1,131 1,093 1,082

Б 3-1 0,32 0,43 0,54 0,М9 0,958 0,911 0,917 0,952 0,900 0,909 0,901

Б 2-2 0,4Ми 0,19 0,44 0.48 0,821 0,977 0,954 1,031 1,071 1,007 0,974 0,978

Б 1-1 0,34 0,32, 0.48 0.903 0,975 0,948 0,700 0,772 0,699 0,630 0,677

Б 1-1 0,2« 0,29 0,41 0,90 Г 0.993 0,937 0,405 0,922 1.120 0,893 0,992

6 3-2 0,18 0,41 0,44 0,913 . 0,8(12 0,889 0,450 1,040 1,013 0.881 0,900

Б 1-1 0,18 0,27 0,32 0,897 0,987 0,87} 0,413 0,919 0,900 0,795 0,841

Середне эрифмегичнв прошения 0,888 0,962 0,944 0.735 0,925 1,029 0,851 0,909

КоофЩемт вар'иц» 0,090 0,044 0.030 0,349 0,103 0,207 0,176 0,127

Б 1-1 0,15 0,47 0,58 0,941 0,957 0,888 0,853 0,924 0,871 0,816 0,845

Б 1-1 0,30 Ч.во 0,70 1,028 1,111 1,100 0,705 0,738 1,266 0,581 0,820

В 1-1 0,10 0,25 0,27 0,930 1,040 1,037 1,000 1,063 1,402 1,181 1,211

Б1-1 0,49 0,62 0;78 0,955 0,981 0,И 1 0,854 0,693 0,803 0,855 0,638

61-2 О.вМи 0,15 0,71 0,71 0,141 0,982 0,958 0,948 0,978 0,781 0,862 0,849

61-1 0,52 . 0,42 0,8 7 0,111 1,074 0,922 0,731 0,787 0,781 0,821 ' 0,795

61-1 0,40 0,37 0,54 «.105 1,00« 0.911 6.81 Г 0,981 1.097 0,930 1,054

В1-1 0,21 0.57 0,01 0,119 0,895 0,870 .0,803 1,001 1,031 0*888 0,910

Ы1 0,20 0,3* 0,41 1,010 1,04« 1,007 0,524 0,944 1,146 0,668 0,929

Серодне прифмагичнв шдношенмя 0,90$ 1,011 0,971 0,768 0,920 1,020 0,873 0,916

Ковфщкнг Езр1ац* 0.098 0,070 0,071 0,229 0,117 0,224 0,180 0,147

i2 Oi r«. 00 «c f» <v £ «F f- <\I A 1 1 f «» u £ O-' o o: ©4 ee ©V «c ca-CJ o- «c «5 «r T— * «Vi

■ e o o e» © o O o o Cf a C' o

Vv Ot o CD « <p "CO o a> o u V o »i> o <0 1 CT !- o 10 V» - «r H/ 5

o C3 o o o o o : w o o c O

: o& * o 1- 'cn m «5> <o oc o ec- «V «5 C2 : 0 01 ö» <35 o * <o <r> CS

o ^ ' O CS» © o e» o o Ca

O -CM o o o <-> fw ffc. c"? O! o Oi c. Ol W) te iö 90 ^ tr> o CT. ev

<e» o o © © o o O C3 ®

OH et o CO «o <9 O wn. ev SS i-n o © cv u*> ei c \f> bm. « CO o «n rv in r»-

o o o o o •o o o O c 9» »

0? o o o <v V* ■ © et CD Ci 0 CO 01 o» to Oi r<* c o <V O fO Ci Ol <0 o fO teer. o

T" o o o © «» o o o V ca

K. £ o» o o o o> cv o o © o ev o rv No «cn o f— « es «u o> s to CT» o o

o o o c? o o o o o

CO 1 (£» et rc to a № CS <x> CO <c CR CO oe a? CO o C-. CO 05-o T o «s d o

o o o © © o o o o o CS

tf> «J N.; T o* - fr«. CO o fei lT> o E

CO j o CD e> o «6 Ob CD ii> »/> s rt CO ^ K £ a ?

® j © o o © © o o № t ca .2

«»> O 1 Oi «O } j o ! i 5:1 o-l 0,8t o" fr». ! •o o" < o* rt o" 1 © r y ß c £ c X ? c e 2 ■e-K m a 5 O Do; o et • n> № »- ■es 1 iE i

3 «o CsS e t L> S u . G

1 f O O i

Ai n «V <N r> g

r- <v CM (V f»>

w! i Iß ID 40 u> Ifi

зеЕо-дефорюзанего' стану ззл1зс5втснноге элементу при косому згся!.

Кут нахилу нейтральней л1>:11 в пэрвр!з! з триганою в1дм1знзй: з!д кутэ нахалу з nspepiüi Mis тр1вдва»я. В1я залегзггь з1д р1вня завзятзаэяня, 'хута нахалу аовнйпзьо! cikoboI лзощейг та резтазу-вання арматур?..

3. Якцо е мозстз1оть ззтомзтЕзоваясго 'проектування, розрахунок .деформатявност! зал1зоб*тонЕЯ1 елемент1в щи косому -зген!, ■ рекомендуешься зд12снавати. зжсористовуэчи запрмюновану програму D3FT.47R, ео дав досгатньо еясоку *гочн1стъ - результат^ розрзгунку.

4. Полсэгепня нейтрально! л!н!1 та аСсолютну висоту стиснуто! зенк за результатами эксперименту можлизо визначити дссить просх-о, зикорястовуши форели (1) та (2).

5. Ксе*,1,Цеттк ф та ф препонуеться обтаслювати зг-1дао s протю-зяЩдли зикладеними з трет'й глав!, а для практичных розрахунк!ь фа мояна обчнелювати за формулою СНиЯ 2.03.01-84*, алэ при цьсг*у

0.3 < фв $ 1 та фь= 0,9.

6. На дэфорттивн1сть зал!зобетоншк елекенПв тавроЕого псоф!лх>, що зазнають косий этан, вагомо вшшва'е кут нахалу результукчо! сялово1 Елощиет, р!ьень завантахення та сп1вв1дношення розм1р1в перер!зу.

7. Розрахунок деформатавкост! зал1зойетонних елемент1в таврового" проф!лю при косому згин! рекомендуешься викснуватг зг!део з методикою д1»чих буд!велышх норм, враховуючи викладен! в дан1й робот! пропозицИ,

Основн! полояення дисертацП опубл!кован1 в роботах:

1.Горак А.В., Павликов А.Н.,- Зергож Е.В. Метод определена формы скатой зоны бетона в элементах прямоугольного сечения, работакцих еэ косой гогиб./'/Сбвераенстаовааге железоОетовЕнг.конструкций, работающих на сложные виды деформаций, г их внедрениё в строи-

тельную практику: Тезисы докладов республиканской научно-технической конферевдаи. - Полтава. 1969.-Часть I. с. 61.

2.Павликов А.Н., Семко A.B., Зернюк Е.В., Борона ¿-А. Исследование трещиностойксста,ширины раскрытия трещин и жесткости косоиз-гибаемых железобетонных элементов произвольного сечения.//Материалы ХШ Международной конференции молодых ученых в области бетона и железобетона.-Иркутск, 1990.-с.71-72.

3.Павликов А.Н., Семко A.B., Зершж Е.В. Разграничение случаев расчета по прочности коссизгибаемых железобетонных элементов прямоугольного сечения//Снижение материалоемкости и трудовых затрат в строительстве: Сборник научных трудов-К:УМК ВО, 1991.-с.40-47.

4.Павл1ков А.М.,' Зернш О.В. До розрахунку деформац1й звичайниз косозгинаемих' елемент1в таврового перер1зу.//Тези догов1дей 46 науксво1 конференцИ професор1в, викладач!в, наукових прац1вш-к1в, асп1рант1в та студзнт1в 1нституту.-Полтава: Полтавськиа 1Б1, 1994.- Ч.З» с. 12.

5.Зернш О.В. Результата експеримэнтальних досл!даень дефэрмацИ косозгинаемих елемент1в таврового перер1зу.//Тези допов1дей 47 науково! конференцИ професор!в, викладач!в, наукових прац!вни-к!в, асп!рант1в та студент 1в ун1верситету.-Полтава: Полт.ТУ, . 1995. -с. 18.

б.Зернхк О.В. Визначешя експериментальних значень ковфЩ1ент1в фв та для косозгинаемих елемент1в таврового перер1зу.// Тези допов1де® 48 науково! конференцИ професор!в, вшсладач1в, наукових прац1вник1в, асп1рант1в та студент 1в ун!верситету.. - Полтава: Полт.ТУ, 1996. :-Ч.З, с. 18.

7.3ершж О.В. ВизначенЕя в1дносно1 висоти стиснуто! зони при розрахунку по деформац!ях косозгшаемих влемент1в таврового перерву. // Тези доповЩей 48 науково! конференцИ професор1в, вик-ладач!в, наукових прац!вник1в, асп!рант1в та студент!в ун1верот-

тету.- Полтава: Полт.ТУ, 199S. -Ч.З, с. 19.

S.üsEjilKOB A.M., Семко O.E., Зерник С.В. Ззлзб технолоПчнст ведосковалостей при нигэтовленв! залхзобетонних бачок на lz де-фота?ткБН1сть.//Прогрессивные технологии е махинн для прогзвэд-ства стройматериалов, изделий ж конструкций: Тезисы первой все->"крайнской научно-практической конференции. -Полтава: Пол*. ГУ, 1996. - с. 179-180.

9.Семко A.B., Зерник Е.Б., Сшрин В.В. 0 расчете надехностн косо-кзгнбаешх келезобетоЕил влемеятов. //Коммунальное хозяйство городов: Республиканский межведомственный Еаучно-технгчесмгй сборник - К.: Техн1ка, 1997.- с. 158 - 160

Ю.Верник О.В. ЕксггершеЕтальний та чгсельЕИй анал1з напрувено-деформзваного стану зал1зобетонних елемент1в таврового сроф1лю прк косому гп-Ei. - Полтава.1997. - 2Э с.:1л,- депоновано з УнрГНТЕ!.

ШШАПЩ

Зернил Е.В. й£прягеквс>-дг5сркироЕ&нное состояние косогзгхбвэ-мых аелв&оОетонны! алвШгнтоЕ таврового претите при Еясвдуатгщгов-вах уровнях ззгрухез'л. ^ссзртация за сснсхаЕие учеЕС® степени кандидата тензгчееккх в?jr. по специальности СБ.23.01 - СгрзЕ?елъ-ные конструкции, здания к соорукения, Лслтгвскгй гегэгтэсюй .гнгЕэрсгтет, БЬлгавг, 1937 г. .

Ироведены зк-ятергкешельнс—теореггчестае исследования женно-дефермированного состояния KoeezsrzierMSX тгазабетснзЕ элементов тавреэого провидя, направленные за pesesze задач расчета со предельном состояниям второй груши. Для анаггье дэ£срм&-ткееосте разработана е реализована для ЗБЫ прогр^кмь", мсле-зрут-щгя напря£еЕно-дефор.сфованное состсянге нормального сеченгя zpz любых углах наклона плоскости действия кзгнбз и 'при рззлзчзкх фикциях,. ошсывькщгх зависимость Еанрянениа от депортаций в ста-

тоу: и растянутом бетоне. Результаты расчета сравнивались с данными экспериментов. Разработаны приближенные метода расчета нестко-сти. кривизны и прогибов косоизтабаекых келезобетонных, элементов таврового профиля. гозволянцке с достаточной степень» гочнооге оцениват-ь дефсрматашность конструкций.

Кл^ыте слова: Еаирякевно-де^рйфсванаое состояние, косой изгиб, прогйб, ьесткость, деформативность. '

ABSTRACT

Serc/uk Z.V, Stressed ûaîorKei elate oî relnforssd concrete ¿trufftsvre of T-shaped under bisiiai bending ty oj»aratin£ table 1 îîEHertatlcn fer degree of Caniidate ci Tecr-ricai Scien-

ces. Speciality C5.23.01 - Building Structuras, Buildings ar.d Constructions. Poltava Technical ТЫ vers it?. Paltsva, 1557.

Erp&rîasiital sal theoretical investigations .of .streamed deforme! state of biaxial Dealing reinforce! concrete Eéùbers- of T-shaped, bave Ъвеъ done lor solving the problems о 1 calculation-regarding limite states of seconi groiç. A computing programme ior deformation analysis has been worked out. This prograsee simulates the Btrength of cross section lor ,аду angle oî bending surface at Tarions functions giving the stress dependence on de-forasation is stressed and stretched concrete. The coamutatlon results hare been compared to those oî the experimental ones. . Approximate nethods of stiffness and bsndlags of unsyjaietrical bending reinforced concrete elements of T-shaped, allowing to calculate the deformation of structures with a sufficient degree of accuracy, .pre"suggested.

Жеу words: stress and deformation state, biaxial bend (unsymmetrlcal bending),.bending, stiffness, deformation. .

П1 списано до аруку- 25. 04. 97р. формат 60/84 1/16. Пав1р друкарський.

Друк офсетивв. Уиави. ару*, арк. 1. Замовлення 145X5, тираж 100 прим.

Безкоштовно. Д1лышяа оперативного пруку статастичиого упрввя1няя

Полтовсыш! областХ. и. Полтава, «уд. ПупяЦна, юз.