автореферат диссертации по строительству, 05.23.05, диссертация на тему:Морозостойкость бетонов транспортных сооружений и пути ее повышения

МПС РФ

Московский государственный университет путей сообщений

РГб 64

На правах рукописи

; О

ДОБШИЦ ЛЕВ МИХАЙЛОВИЧ

УДК 666.972.53

МОРОЗОСТОЙКОСТЬ БЕТОНОВ ТРАНСПОРТНЫХ СООРУЖЕНИЙ И ПУТИ ЕЁ ПОВЫШЕНИЯ

Специальность 05.23.05 - Строительные материалы и изделия

Автореферат диссертации на соискание учёной степени доктора технических наук

Москва - 2000

Работа выполнена в Московском государственном университете путей сообщений (МИИТе)

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор Гусев Б.В.

доктор технических наук, профессор Попова О. С.

доктор технических наук Подвальный A.M.

Ведущая организация: Федеральное государственное унитарное предприятие «Институт по проектированию и изысканиям автомобильных дорог «Союздорпроект».

Защита диссертации состоится « 2 О у, ^ 2000 г.

в £6 "часов в ауд. ¥6 /д на заседании диссертационного совета Д 114.05.08 по специальности 05.23.05 «Строительные материалы и изделия» Московского государственного университета путей сообщения (МИИТ).

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке университета.

Автореферат разослан «3¿7 » U&J-2000 г.

Отзыв на автореферат просим направлять по адресу: 101475 г. Москва, ул. Образцова, 15, Учёный совет.

Учёный секретарь диссертационного совета,

кандидат технических наук, доцент

А.Б. Разумовский

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность проблемы. Существенным недостатком большого числа монолитных и сборных бетонных транспортных сооружений, в том числе возводимых в зимнее время, подвергающихся в процессе эксплуатации агрессивным воздействиям внешней среды, является их низкая долговечность.

Одной из важнейших причин этого является недостаточная морозостойкость бетонов таких сооружений. В результате сокращается срок службы сооружений, уменьшается продолжительность межремонтных циклов, что приводит к большим неоправданным материальным, трудовым и энергетическим затратам на ремонт и восстановление разрушающихся конструкций.

Решение данной проблемы может быть осуществлено путём направленного воздействия на структуру бетона путём применения новых разработанных комплексных добавок и вяжущих, позволяющих бетонам твердеть и при отрицательных температурах, и особого способа ухода за бетоном возводимых сооружений, позволяющих формировать оптимальную структуру материала, обеспечивающего морозостойкость Р 1000 и более.

Исследования выполнялись в соответствии с целевой комплексной программой 0.Ц.031.055.16Ц ГКНТ и Госстроя СССР (раздел 01.04.04. пункт С126), комплексной программой 0.55.16.01.12.02.Н1 Госстроя СССР (письмо Госстроя №15-1706 от 12.12.1985) и комплексной программой по проблеме 0.54.10 ГКНТ (№415).

Целью настоящей работы является разработка путей получения бетонов транспортных сооружений высокой морозостойкости.

Для решения этой проблемы требовалось решить следующие основные задачи:

- на основе существующих представлений о строении бетона, разработать физическую модель явлений, протекающих при циклическом попеременном замораживании и оттаивании бетонов;

- установить основные факторы, определяющие морозостойкость бетонов, и их взаимосвязь со структурой бетонов;

- разработать технологию получения морозостойких бетонов;

Научная новизна работы.

1. Разработаны теоретические положения о целенаправленном формировании структуры бетона возводимых сооружений, в том числе в зимнее время, путём создания с помощью разработанных новых комплексных добавок и вяжущих необходимого объёма условно замкнутых пор и способа ухода за бетоном, позволяющего сохранять его морозостойкую структуру в процессе эксплуатации.

-43.. На основе известных представлений о строении бетона и анализа процессов, происходящих при циклическом замораживании бетонов в различных условиях, разработана физическая модель протекающих явлений, позволяющая описать происходящие изменения в структуре бетона. Это позволяет качественно оценить влияние условно замкнутой (Пу.з) и открытой (Пи) пористостей бетона и их соотношения на морозостойкость и позволяет направленно регулировать строение бетона с целью создания его морозостойкой структуры путём изменения строения порового пространства и матрицы бетона.

S. На основании разработанной физической модели обоснован и предложен параметр, названный критерием морозостойкости в виде Кмрз = Пу.з/0,09Пи, позволяющий качественно и количественно оценить морозостойкость бетона.

На основании предложенной физической модели, описывающей явления, происходящие при циклическом замораживании и оттаивании бетона, построена математическая модель протекающих при этом процессов, с помощью которой выполнены расчёты изменения состояния бетона при циклическом замораживании и получены функциональные зависимости изменения его параметров (температура, влажность и давление) от числа и продолжительности циклов переменного замораживания и оттаивания.

5. Экспериментально установлена корреляция между числом циклов, при котором согласно разработанной модели должно происходить разрушение бетонов, и числом циклов попеременного замораживания, определяемого по методике основного способа ГОСТ 10060-95. Это позволяет прогнозировать морозостойкость бетона по результатам определения параметров его структуры, отказаться от длительных и дорогостоящих испытаний и оперативно вносить в составы бетонов необходимые коррективы.

6. Установлены функциональные зависимости влажности, температуры и давления в бетоне массивных конструкций по их сечению от числа прошедших циклов в процессе замораживания и оттаивания. Получены данные, показывающие, что процессы, протекающие при испытании бетонных образцов, не в полной мере соответствуют тем, которые происходят при замораживании бетонных конструкций.

7. Установлено, что скорость разрушения бетонных образцов -возрастает при увеличении фазы замораживания в цикле и продолжительности самого цикла, а также при уменьшении размера стандартных образцов.

-58. Установлены зависимости морозостойкости бетона от расхода цемента и тонкости его помола, которые носят экстремальный характер. Определено влияние наполнения цементов на морозостойкость бетонов. Впервые установлено, что введение тонкомолотых добавок взамен части цемента позволяет повысить морозостойкость бетонов. Выдвинута, обоснована и экспериментально подтверждена гипотеза, объясняющая такое повышение морозостойкости бетонов. Установлено оптимальные, с точки зрения повышения морозостойкости, содержание водимых тонкомолотых добавок и их гранулометрический состав.

9. Разработаны принципы создания комплексных добавок, вяжущих и бетонных смесей, повышающих морозостойкость бетонов и позволяющих им твердеть и набирать прочность при отрицательных температурах.

10. Представлен комплекс экспериментальных данных, показывающий возможность направленного изменения строения порового пространства и матрицы бетонов для повышения их морозостойкости.

Практическая значимость.

1. Разработаны составы вяжущих, добавок и бетонных смесей, включающие противоморозный компонент, пластификатор, модификаторы и другие компоненты, повышающие морозостойкость бетонов на 2...7 марок и позволяющие вести бетонные работы при отрицательной температуре до -20°С без обогрева. Разработанные составы обеспечивают высокую морозостойкость (Р 1000 и более) и проектную прочность затвердевших бетонов.

2. Разработан новый способ ускоренного определения морозостойкости бетонов по критерию морозостойкости Кмрз = Пу.з/0,09Пи, путём экспериментального определения величин Пу.з и Пи. Установлено, что разработанный способ определения морозостойкости может использоваться для оценки морозостойкости различных видов бетона, приготовленных по различным технологиям (обычный тяжёлый, набрызгбетон, торкретбетон, бетоны с добавками), как низкой, так и высокой морозостойкости. Он позволяет учитывать влияние, оказываемое на морозостойкость бетонов вводимыми воздухововлекающими и пластифицирующими добавками.

3. Разработан способ подбора состава бетона на требуемые морозостойкость, прочность и удобоукладываемость бетонных смесей, обеспечивающий экономию до 15% цемента.

4. Разработан способ повышения морозостойкости путём соответствующего ухода за бетоном в процессе его эксплуатации, позволяющий повысить морозостойкость на 7 марок.

Новизна и полезность разработок подтверждена 13 авторскими свидетельствами на изобретения.

Внедрение результатов работы.

1. Разработанные составы вяжущих, добавок и бетонных смесей применены при строительстве и реконструкции более 20 транспортных и промышленных сооружений в Москве, Московской области, Нижнем Тагиле, Норильске, на БАМе, в Кировской области и других районах. Сооружения, изготовленные с использованием разработанных составов, успешно эксплуатируются уже в течение 24 лет. При этом бетон сооружений не имеет видимых дефектов и разрушений, а его прочность, определённая неразрушающими методами, значительно превышает проектную.

2. Разработанный способ ускоренного определения морозостойкости бетонов используется на Пензенском заводе КПД.

3. Разработанный способ подбора состава тяжёлого бетона используется на Очаковском заводе ЖБК Московского метростроя.

4. Результаты выполненных исследований включены в «Рекомендации по составу и методам укладки бетонов для тоннельных обделок БАМа», «Наставление по подбору составов бетонов и методам их укладки с учётом местных условий для тоннельных обделок БАМ» и «Крепление выработок набрызг-бетоном и анкерами при строительстве транспортных тоннелей и метрополитенов. Нормы проектирования и производства работ. ВСН 126-90. -Минтрансстрой СССР». Материалы диссертационной работы использованы при составлении «Руководства по применению бетонов с противоморозными добавками» и «Методических рекомендаций по технологии применения химических добавок при производстве сборных бетонных и железобетонных конструкций для метрополитенов».

5. Основные положения работы изложены в учебном пособии и методических указаниях; они используются в учебном процессе при чтении лекций по дисциплине «Строительные материалы и изделия», при выполнении лабораторных работ, а также в дипломном и курсовом проектировании.

Апробация работы. По результатам работы опубликована монография,

методическое пособие, методические указания, 2 брошюры, 43 статьи, получено 13 авторских свидетельств. Результаты исследований докладывались на 5 Международных конференциях, Академических чтениях РААСН, 50 Всесоюзных, Республиканских и региональных конференциях и совещаниях.

Автор защищает: - теоретически обоснованную и экспериментально доказанную физическую модель явлений, возникающих при попеременном замораживании и оттаивании бетонов;

- разработанные способы повышения морозостойкости бетонов;

- составы бетонных смесей, вяжущего и добавок, позволяющие повысить морозостойкость бетонов до 8 марок и вести бетонные работы при отрицательной температуре без обогрева;

- полученные результаты определения физических, механических и строительно-технологических свойств бетонов;

- результаты практического использования проведённых исследований и многолетний опыт эксплуатации разработанных составов бетонов.

Объём работы. Диссертация состоит из введения, 8 глав, общих выводов, приложений и списка литературы из 288 источников, содержит

I рисунков и 78 таблиц. Автор выражает благодарность академику РААСН профессору В.И. Соломатову и профессору И.Г. Портнову за научное консультирование, ценные замечания, постоянное внимание и помощь в процессе выполнения работы.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Введение. Обоснована актуальность проблемы, сформулированы цели и задачи исследования, изложены научная новизна, практическая значимость и результаты практического использования работы.

Глава 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА, ЦЕЛИ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ

Рассмотрены современные тенденции развития строительства. Бетон и железобетон в настоящее время являются основными несущими строительными материалами. Поскольку объекты строительства всё больше будут располагаться в районах с суровыми климатическими условиями, значительную часть года бетонные работы необходимо вести при пониженных и отрицательных температурах окружающей среды. Зимнее бетонирование, составляющее значительную долю всех бетонных работ, предъявляет ряд дополнительных требований к технологии ведения бетонных работ. Во-первых, необходимо обеспечить возможность твердения и набора бетоном необходимой прочности при отрицательной температуре. Во-вторых, необходимо создание такой структуры бетона, которая позволяла бы ему выдерживать неоднократное замораживание и оттаивание, т.е. получение морозостойких бетонов.

Морозостойкость представляет собой одно из свойств затвердевшего бетона. Сам бетон является конечным результатом длительного процесса приготовления бетонной смеси и её затвердевания. Этот процесс представляет собой цепочку отдельных этапов: проектное задание (заданные свойства) - проектирование состава - изготовление - получаемая структура - реальные свойства - условия эксплуатации. Каждое из звеньев этой цепочки является отдельным фактором, суммарное воздействие которых, определяет, в конечном итоге, фактическую морозостойкость бетона. Поэтому получение бетонов высокой морозостойкости возможно только при последовательном направленном воздействии на бетон на каждым из этих этапов, начиная от проектирования состава и кончая правильной эксплуатацией сооружения.

Все эти этапы, как факторы воздействия на бетон, можно разделить на объективные и субъективные. Такое деление отражает реальную картину технологического процесса строительства и позволяет находить пути повышения морозостойкости бетона. К субъективным факторам относятся используемые составляющие; способы подбора состава бетона; применяемое оборудование для приготовления, транспортирования и укладки бетонных смесей; применяемые добавки; технология ведения бетонных работ; культура строительного производства и некоторые другие. В процессе сооружения объектов на субъективные факторы можно оказывать влияние и изменять их в нужном направлении. В то же время на объективные факторы, к которым относятся существующие строительные нормы, регламентирующие назначение проектной марки по морозостойкости; стандарты, определяющие способы и методики определения и контроля морозостойкости, и т.п. в процессе строительства практически невозможно оказать какое-либо воздействие. Изменение этих факторов является длительным, кропотливым и многоэтапным процессом, требующим всесторонних длительных исследований, накопление большого опытного и фактического материала, опробованного практикой.

Последовательно воздействуя на все перечисленные объективные и субъективные факторы, можно получать бетоны заданной высокой морозостойкости и, тем самым, обеспечить долговечность конструкций, уменьшить затраты на ремонт и гарантировать безаварийную их эксплуатацию.

На основании вышеизложенного, целью настоящей работы является отработка физико-технологических основ путей получения бетонов высокой морозостойкости. Решая эту задачу в комплексе и последовательно, в направлении: состав бетона - получаемая структура - свойства бетона -свойства сооружения требовалось решить следующие частные задачи.

На основании анализа процессов, происходящих при циклическом замораживании бетонов в различных условиях, разработать физическую, а на её основе - физико-математическую модель протекающих явлений, позволяющую описать происходящие изменения в структуре бетонов.

Установить основные факторы, определяющие морозостойкость бетонов, и оценить степень их влияния на морозостойкость.

Предложить и обосновать параметр (критерий), позволяющий качественно и количественно оценить морозостойкость бетона и показывающий пути изменения структуры бетонов в нужном направлении.

Разработать, на стадии проектирования состава бетонной смеси, способ оценки возможности получения на данных составляющих и имеющемся технологическом оборудовании требуемой морозостойкости бетона и, в случае необходимости, внесения требуемых корректив.

Разработать способ подбора составов бетона с учётом требований по морозостойкости.

Разработать специальные добавки или вяжущие для бетонных смесей, позволяющих существенно повысить морозостойкость затвердевшего бетона.

Разработать способ ускоренного определения морозостойкости бетона как на стадии проектирования его состава, так и в затвердевшем состоянии.

Предложить и обосновать способ ухода за бетоном в процессе эксплуатации для сохранения морозостойкой структуры бетона длительное время.

Довести результаты проведённых исследований до практической реализации.

Глава 2. МОРОЗНАЯ ДЕСТРУКЦИЯ ЦЕМЕНТНЫХ БЕТОНОВ

В настоящее время бетоны рассматриваются как композиционные материалы, имеющие капиллярно-пористое строение. Под структурой бетона понимается его строение на самых различных уровнях. Обычно для цементных бетонов принято выделять три основные типа структур: -микроструктура - строение цементного камня; - мезоструктура - строение цементно-песчаного раствора; - макроструктура - строение собственно бетона. Из вышеперечисленных структур микроструктура оказывает наибольшее влияние на морозостойкость цементных бетонов.

Цементный камень - капиллярно-пористый материал. Общая пористость цементного камня описывается уравнением.

По - (В/Ц - 0,23а)рц / (1+ рц *В/Ц) (1)

где: В/Ц - водоцементное отношение; а - степень гидратации

цемента; рц - плотность цемента, г/см3; 0,23 -коэффициент, учитывающий массу воды, химически связываемую 1г цемента.

Наибольший практический интерес с точки зрения морозостойкости представляет разделение пористости цементного камня на общую, открытую (интегральную) и замкнутую (условно-замкнутую)..

Интегральная (открытая) пористость Пи определяется по водопоглощению цементного камня и рассчитывается по формуле:

Пи = WM-p0(mO / р, (2)

где Wm - водопоглощение цементного камня по массе, %; р0 (цк) -плотность цементного камня, кг/л, р - плотность воды, кг/л.

Условно-замкнутая пористость определяется как разность между общей По и интегральной (открытой) Пи пористостью по уравнению Пу.з.=По-Пи. (3)

В начальный период формирования структуры, вода затворения образует систему взаимосвязанных капилляров, беспорядочно расположенных по всему объему твердеющего цементного камня. При этом, общая и интегральная пористость имеют одно и то же значение. С течением времени, в условиях продолжающейся гидратации цемента, общая и интегральная пористости цемента уменьшаются, но интегральная пористость уменьшается более интенсивно вследствие образования условно замкнутых пор.

Изучению стойкости бетонов к воздействию мороза в водонасыщенном состоянии и повышению их морозостойкости посвящено большое число исследований в нашей стране и за рубежом. Уже первыми исследователями было установлено, что основной причиной разрушения бетона является изменение фазового состава воды при понижении температуры.

Исходя из этого, было выдвинуто много гипотез о преимущественной роли того или иного фактора, вызывающего деструкцию бетона (Р. Коллинз, H.A. Житкевич, гипотеза о гидравлическом давлении вды Т. Пауэре, В.В. Стольников). Кроме вышеупомянутых учёных, значительные исследования по определению причин разрушения бетонов при попеременном замораживании и оттаивании выполнили многие другие отечественные и зарубежные учёные. В настоящее время большинство исследователей считают, что основополагающей причиной морозной деструкции цементных бетонов является фазовый переход воды в лед, сопровождающийся увеличением ее объема и возникновением напряжений в жестком каркасе цементного камня. Причиной разрушения бетона может быть один или одновременно несколько вышеперечисленных деструктивных факторов. В главе рассмотрены процессы, происходящие в

бетоне, и механизм морозной деструкции в различных условиях замораживания и оттаивания бетона.

На основании анализа процессов, происходящих при циклическом замораживании бетонов в различных условиях, разработана физическая модель протекающих явлений. Предлагаемая физическая модель основана на том, что все поры в бетоне независимо от их диаметра и причин возникновения разделяются на две группы: открытые и условно-замкнутые. К открытым относятся поры, заполняемые жидкостью при погружении в неё бетона, а к условно-замкнутым — те поры, которые и после погружения бетона в воду остаются заполненными паро-воздушной смесью. Такое деление позволяет физически ясно описать процесс циклического замораживания и создать его математическую модель.

Заполнение порового пространства бетона жидкостью: а) до замораживания; б) после п циклов замораживания.

1,2, 3,..., 4 - уровни заполнения условно замкнутых пор жидкостью после, соответственно, 1,2, 3,... , .п-го цикла замораживания; 5 - ледяная «пробка», 6 - бетон; Пи и Пуз - открытая и условно замкнутая поры;

Ч'пь *Рпг, 4*1 п, Ч'ю, Ч'к-2 - капиллярные потенциалы пор и капилляров.

Рис. 1.

При погружении бетона в воду открытые поры заполняются жидкостью, при этом будут заполняться не только крупные поры, но и тонкие капиллярные, которые соединяются с открытой порой (см. рис. 1.), т.к. их капиллярный потенциал *Ркп намного больше капиллярного потенциала открытых пор. Открытые поры через такие капилляры соединяются с другими открытыми или условно-замкнутыми порами. В обычных условиях жидкость из капиллярных пор в другие поры большего размера переходить не будет из-за их большего капиллярного потенциала.

Так как понижение температуры бетона при его замораживании начинается с поверхности материала, в начальный период, в открытых лорах, находящихся на поверхности бетона, начинают возникать ледяные пробки, которые блокируют выход жидкости из бетона. Дальнейшее замораживание приводит к увеличению объёма льда. При этом в открытых порах возникает давление от образовавшихся и растущих кристаллов льда, передающееся на оставшуюся не замёрзшую часть поровой жидкости, в результате чего возникает гидростатическое давление на стенки пор бетона.

Если открытые поры целиком заполнены жидкостью и не сообщаются с условно-замкнутыми порами, то при первом же замораживании начнётся разрушение бетона, т.к. возникающие при этом давления превосходят прочность бетона.

Однако бетоны выдерживают определённое число циклов замораживания и оттаивания без видимого разрушения. Это объясняется тем, что в структуре бетона имеются кроме открытых пор и условно-замкнутые поры, которые заполнены воздухом или паро-воздушной смесью. Образование таких пор происходит на стадии формирования условно дискретной системы капилляров, когда все эти поры со всех сторон блокированы цементным гелем и не могут заполняться водой даже в условиях водного твердения. Так как свободное движение жидкости по капиллярам возможно только в сторону капилляров с более отрицательным капиллярным потенциалом Ч'кп = -2а и/гр* (где г - радиус капилляра, рж -плотность жидкости, о 12 -коэффициент поверхностного натяжения), то такие поры не заполняются жидкостью как при погружении бетона в воду, так и путём капиллярного подсоса. Эти поры будут теми резервными порами, в которые сможет отжиматься не замерзшая часть жидкости при замораживании бетона под действием градиента давления, возникающего в оставшейся не замерзшей жидкости.

Обратный выход жидкости из условно-замкнутых пор в открытые поры невозможен т.к. они соединяются с открытыми порами и между собой тонкими капиллярами (порами цементного геля), потенциал которых много

больше, чем капиллярный потенциал открытых и условно-замкнутых пор.

При следующем цикле все описанные процессы повторяются, и так продолжается до тех пор, пока вся условно-замкнутая пора не заполнится жидкостью. Если эта пора не соединена капиллярами с другими условно-замкнутыми порами, то при следующем цикле замораживания начнётся разрушение бетона. В случае, когда имеется выход в другие условно-замкнутые поры, жидкость из этой заполненной поры будет перемещаться в ещё не заполненные поры и разрушение бетона не происходит. Таким образом, при циклическом замораживании, в структуре бетона работает своеобразный «механизм» перемещения жидкости наподобие насоса, перекачивающего жидкость из открытых в условно-замкнутые поры. Когда все условно-замкнутые поры в каком-то микрообъёме бетона будут полностью водонасыщены и перемещаться жидкости будет некуда, при следующем замораживании под действием возникающего давления начнётся разрушение бетона.

При этом морозостойкими будут те бетоны, у которых объём резервных пор в единице объёма бетона Пуз будет больше приращения объёма жидкой фазы А\, наполняющей поровое пространство бетонов в водонасьнценном состоянии при переходе её в твёрдое агрегатное состояние в процессе замораживания бетона. Таким образом, должно выполняться условие Урп > АУ. Учитывая, что Урп = Пу.з, а ДУ=0,09Пи получим условие высокой морозостойкости бетона

Пуз. > 0,09'Пи или Пуз / 0,09'Пи > 1. (4)

Чем больше величина левой части неравенства (4), тем большее число циклов замораживания сможет выдержать бетон. В связи с этим для оценки морозостойкости бетонов нами введено понятие критерия морозостойкости Кмрз, равного

Кмрз = Пуз / 0,09-Пи. (5)

Подставив в формулу (5) выражения для Пуз и Пи, критерий морозостойкости можно представить в следующем виде:

Кмрз = 0,0041 ос Ц-10 / 0,09 [(В - 0,23 а Ц - 0,041 а Ц)]. Критерий Кмрз в окончательном виде выражается формулой Кмрз = 0,456 а / (В/Ц - 0,271 а). (6)

Выведенный критерий морозостойкости Кмрз позволяет решить несколько задач: прогнозировать морозостойкость бетона ещё на стадии выбора его состава; определять морозостойкость затвердевшего бетона без проведения непосредственных циклов замораживания и оттаивания на образцах бетона; определить пути, методы и способы повышения морозостойкости бетонов. Предложенный критерий позволяет не только качественно, но и количественно оценивать морозостойкость как уже

затвердевшего бетона, так и прогнозировать морозостойкость бетона на стадии проектирования его состава (см. главы 5 и 6).

Глава 3. МАТЕМЕТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ ЗАМОРАЖИВАНИЯ И ОТТАИВАНИЯ БЕТОНОВ

Для математического выражения и описания процессов, происходящих при попеременном замораживании и оттаивании водонасыщенного бетона, на основании предложенной физической модели была построена математическая модель процессов, происходящих при циклическом замораживании бетона. Такая модель позволяет получать качественные функциональные зависимости изменения его параметров (температуры, влажности, возникающих давлений) при циклическом морозном воздействии и находить количественные численные решения.

При построении математической модели были приняты следующие допущения. Предполагается, что вода, находящаяся в микропорах, обладает особыми свойствами и не замерзает при температурах Т > Т3. Величина Т3 < 0° С, она зависит от диаметра микропор и может иметь значение -65° С и меньше. Начальная температура среды Т0 > 0° С. Механизм заполнения микропор водой и её перемещения в процессе попеременного замораживания и оттаивания бетона связан с действием капиллярных сил и подробно рассмотрен в главе 2.

Предполагается, что процессы теплообмена между каркасом бетона и содержимым пор происходит намного быстрее, чем промерзание бетона, в силу чего температура в данной точке и в данный момент времени для них одинакова. Цикл замораживания состоит в выдерживании водонасыщенного бетона при температуре Т0, затем замораживании его при температуре Т = -Т0 на воздухе, выдерживании его при этой температуре и последующем оттаивании при Т = Т0 в воде, после чего цикл повторяется, т.е. аналогичен условиям испытания бетона на морозостойкость по первому базовому методу ГОСТ 10060 - 95.

В начальный момент времени давление Р = р0 ( р„ - атмосферное давление), температура Т = Т0 >0, влагосодержание в порах <р = (р0. Замерзание воды происходит в фиксированном интервале температур (Тг, Т(); где Т2 - температура на поверхности бетона; в области, где Т3 < Т2< Т < Т) = 0, одновременно сосуществуют три фазы: лёд, жидкость в капиллярах и паро-воздушная смесь в порах. Также предполагается, что фильтрация через капилляры осуществляется с начальным градиентом.

Используя закон сохранения массы к слою толщиной Ах за время Д1, получим, что приток воды за счет движения в микропорах равен изменению влагосодержания в этом слое за то же время

- 15- [5(p|V)/5x] AxAt = [d(p,(p)/dt] At Ax , где V - скорость фильтрации, pt = const - плотность воды.

Отсюда, если V ф 0, то dVldx + оф/ct = 0, т.е. в данной точке х в момент времени t влагосодержание <¡> меняется только за счет градиента скорости фильтрации через микропоры. Если движение воды отсутствует (V=0), то влагосодержание <р = ср(х) и зависит от других факторов (например, Р и Т).

Составим уравнение баланса тепла для слоя толщиной Дх за время At в области, где Т2 < Т < Tj. За счет теплопроводности и конвективного переноса тепла в слой поступит - д/дх [- Х0'оТ/дх + Cip^V-T] AxAt, за счет фазового перехода жидкости, вытекающей из микропор в поры, поступит rpi б'ф/cí At Ах.

Это количество тепла вызовет изменение температуры в слое на величину Copo' dT/dt' AtAx. Следовательно,

ко РгТ/дх2 + p,(r + с,Т) Otp/St - c,p,«V'5T/5x = c0p0'3T/ct. (7)

Здесь Хо , с0 , ро - коэффициент теплопроводности, удельная теплоемкость и плотность бетона, Ci , pi - удельная теплоемкость и плотность воды, г - скрытая теплота плавления (при замерзании г > 0). Величину г + С|Т = г0 приближенно можно принять за постоянную.

Для решения задачи также используются: закон Дарси для фильтрации с начальным градиентом дР/дх -10 = - (v ip, / k0)V,

где Р - давление, Vi - кинематическая вязкость воды, к0 -проницаемость цементного камня бетона, 10 - начальный градиент давления; закон состояния парогазовой смеси Р = (Ро /р°ТоаЬс)рТаЬс, где р° ро, ТаЬс - плотность, давление, абсолютная температура парогазовой смеси при t = 0 и х = со (ось х направлена в глубь пористой среды); и законы сохранения массы при фазовом переходе вода-лед в порах pi<Po = P2ni2, р(ш0-ш2) = р°(ш0-(ро),

где р2, р - плотность льда и парогазовой смеси, <р0 - влагосодержание при t = 0 и х = со.

Начальные условия: t = 0; Т = Т0; Р = ро', V = 0, (р = ср0, р = р°. Граничные условия для области, в которой Т2 < Т < Ть т.е. происходит промерзание бетона, х = 0; Т = T2(t); Р = р0; х = s(t); Т = Ti = 0; T(s-0) = T(s+0); P(s-0)=P(s+0)[(m0 - ф)/(ш0 - ш2)], b¡ дТ/дх I s,0 - X0 дТ/дх. | s.0 = (р)ф r)ds/dt.

Условия на бесконечности х = да; Т = Т0; Р = ро; V = 0; ф = ф0; P = р°-

Уравнения в области, где Ti < Т < Т0 , т.е. в области исходного состояния или в области оттаивания

9V/ôx + Эф/Si = 0; V^T/dx2 + c^jT-ôç/Si - с,р,У-оШх = c0p0«ST/5i; дР/дх -10 = - (v,p, / k0)V при | ЭР/дх | > 110 | ; V=0, | дР/дх | < | 101 ; P = (Po /р°Т0аЬс) pT1*, р(Шо~ ф) = p°(nio — cp о)-

При V = 0, ф = ф(х), уравнения упрощаются. Начальные условия в каждом новом цикле совпадают со значениями параметров задачи в конце предыдущего цикла.

Перейдем к безразмерным переменным 4 = х/х0, т = t/t0, а = s(t)/x0, u = (T-To)/(T2-To), (o=p,V/co0, р = Р/р0, Y = p°/p, б0=р0/рь io=lo,Xo/po-

В безразмерных величинах уравнения задачи в области промерзания бетона Т2 < Т < Т 1 принимают вид

дЫд^ + дфдх = 0; - i 0 = - wG; ру = е0Н(А - и); ш0 - ш2 = (ш0 -

Фо)у; <32u'ôç2 - а.2д<удх - Ью си/Щ = 5и /от; ш2р2 = 9Pi; (3.4.) где a2, b, G, H, А - безразмерные коэффициенты; а2 = Piro/соРо< T"TV); b = ciPi/coPû' G = v ,P,K /coPokoPo> H = p, (T0 - T2)/ p°T0abc, A = (273 + To)/(To - T2). При этом x02 = l0 VcoPo, Wo = pi Xo/to.

Для определения возможности использования разработанной математической модели для оценки морозостойкости бетона были проведены экспериментальные исследования на тяжелых бетонах. Полученные результаты приведены в табл. 1.

Таблица 1.

_Морозостойкость бетонов_

Метод определения морозостойкости Результаты определения морозостойкости

Но основному методу ГОСТ 10060-95 25 50 100 300 500 900

Но разработанной модели 20 48 105 310 520 940

Как видно из табл. 1., число циклов, при котором согласно счету по разработанной физико-математической модели должно происходить разрушение бетонов, практически совпадает с морозостойкостью, определяемой по методике ГОСТ 10060-95.

Данные результатов численного расчета при циклическом изменении температуры Т° представлены на рис.2, и 3. Они показывают, что для бетонов различной морозостойкости в начале и конце процесса замораживания (перед разрушением) изменения влажности и давления,

возникающего в структуре бетона, имеют один и тот же характер. Различие, в основном, заключается в продолжительности среднего периода, когда структура бетона может воспринимать напряжения, возникающие при его замораживании. Чтобы сократить время счета и качественно оценить полученные результаты, для эксперимента и расчёта брался заведомо не морозостойкий бетон. При этом, для усиления суровости испытаний время замораживания составляло 12 часов, а время оттаивания 12 часов.

На рис.2, показаны изменения температуры U = (То - Т)/(То - Т2), влагосодержания Ф = (р / m и давления Ра = 0,1 Р/Ро в безразмерных величинах на различных расстояниях от поверхности бетона в зависимости от числа прошедших циклов замораживания, где Т- текущая температура; То = +20°С; Т2 = -20°С; ср - влажность; m - пористость бетона; Р -давление в бетоне; Ро - атмосферное давление.

Кривые изменения по глубине бетона:

t

р

V

ч.г

1 г. г Г-

i LLJ

"V Г

а)

о 1 s и и га а л и и чз щ ч « <t t a ts io я и п # « # « *

о Ч I ¡г 6 » г* а л :s ю w tf и» Ми гч « « и j« w <*

С) й)

1- температуры (и); 2- влагосодержания (Ф); 3- давления (Р); а) перед 5-м циклом; Ь) перед 11 циклом; с) перед 16 циклом; с1) перед 19 циклом. Рис. 2.

- 18В процессе циклического замораживания влажность, не меняя своей величины на поверхности бетона, постепенно возрастает по направлению к центру конструкции, образуя максимум, который затем несколько снижается. После этого влажность остаётся постоянной до второго экстремума, образуя как бы «плато», а затем постепенно снижается. Это свидетельствует о том, что в бетоне образуется вечномёрзлый слой, влагосодержание которого по длине конструкции не меняется, но величина влагосодержания в процессе замораживания постоянно повышается с каждым циклом замораживания. Таким образом, осуществляется механизм перемещения влаги из поверхностных слоев вглубь бетона в процессе циклического замораживания. При этом у границ вечномёрзлого слоя, к которому перемещается поток влаги, наблюдаются «пики» влагосодержания.

Кривые изменения в зависимости от числа циклов замораживания:

, г V « * 1« а 1Г и и цчыш (]) г ч ( { и и /* к цч*"*

-/

1- температуры (и); 2- влагосодержания (Ф); 3- давления (Р) на расстоянии: а) 6см; Ь) 20см; с) 30см; с!) 40см

Рис.3.

По выше описанному способу расчета, методом счёта на ЭВМ проводилась оценка стойкости бетонных образцов к циклам попеременного замораживания. Моделирование осуществлялось применительно к стандартным бетонным образцам размером 10x10x1 Ох, 15x15x15 и 20x20x20 см, принятым для испытаний по методике ГОСТ 10060 -95.

Для сокращения времени получения результатов рассчитывался заведомо не морозостойкий бетон (Р 100...И 300). Как показывают результаты расчёта, процессы, протекающие при циклическом замораживании бетонных образцов, существенно отличаются от тех, которые происходят при замораживании конструкций. Это связано с тем, что у таких образцов расстояние от поверхности до центра составляет 5... 10 см. При принятой схеме испытаний (согласно требований ГОСТ 10060-95) такой длины оказывается недостаточно для образования площадок на кривых изменения влажности и давления, характерных для протяжённых конструкций. В этом случае кривые изменения давления и влажности имеют пиковый характер с экстремумом в центре образца.

При этом выявлены следующие закономерности. Существенное влияние на скорость разрушения оказывает начальная влажность, а также режим замораживания и оттаивания и размеры образцов. Образцы с размером ребра 15 см показывают морозостойкость примерно на 100 циклов меньше, чем образцы с ребром 20 см во всех режимах испытаний, соответствующих требованиям ГОСТ 10060-95. При этом наиболее сильное влияние оказывает режим испытаний, т.е. соотношение продолжительности фаз замораживания и оттаивания.

С увеличением времени фазы оттаивания (при фиксированном времени цикла), время до разрушения бетона увеличивается. Это, по-видимому, связано с увеличением времени до блокировки потоков влаги. При циклическом испытании бетонных образцов, в случае равного времени замораживания и оттаивания, в бетонном образце не оттаивающий лёд вообще не образуется. Также большое влияние оказывает перепад температур замораживания и оттаивания. Уменьшение перепада температур при замораживании и оттаивании с 40° ( 253 °К и 293 °К) до 20° (263 °К и 283 °К) приводит к увеличению почти в два раза времени до разрушения образцов. Очень сильно влияние, оказываемое начальным влагосодержанием бетонных образцов. Сравнение замораживания конструкций и образцов бетона показывает, что процессы, протекающие при испытании бетонных образцов, не в полной мере соответствуют тем, которые происходят при замораживании бетонных конструкций, особенно, если толщина конструкций превышает 30...40 см.

Вышеизложенное моделирование испытаний бетонных образцов показывает, что на скорость разрушения образцов основное влияние оказывают время и температура замораживания, а также влагосодержания бетона до начала испытаний. Этот вывод подтверждают экспериментальные исследования, выполненные в разное время, не зависимо друг от друга М. Зетцером в Германии, А. Фагерлундом в Швеции, Б. Раймер в Германии, М.Г. Булгаковой в России при испытании бетонов различного состава.

Глава 4. ФАКТОРЫ, ОПРЕДЕЛЯЮЩИЕ МОРОЗОСТОЙКОСТЬ БЕТОНОВ

Как показывают результаты многочисленных исследований, строение порового пространства бетонов, определяющее их морозостойкость, зависит от целого ряда различных факторов. К основным из них относятся: величина водоцементного отношения (В/Ц), степень гидратации цемента (а), возраст бетона к моменту замораживания и условия его твердения, тонкость помола цемента и его минералогический состав, расход цемента на 1 мЗ бетона, пористость бетона и другие.

Фактическая морозостойкость как и критерий морозостойкости Кмрз резко возрастает с уменьшением водоцементного отношения от 0,45. При дальнейшем увеличении водоцементного отношения как критерий морозостойкости, так и фактическая морозостойкость понижается более плавно.

Установлено, что морозостойкость бетонов резко уменьшается при снижении степени гидратации цементов. При низкой степени гидратации цемента низкой морозостойкостью обладают бетоны и при малых значениях В/Ц, т.е. содержащие существенно меньше свободной жидкости, способной при замораживании бетона переходить в твёрдое агрегатное состояние. Следовательно, при всех прочих равных условиях, морозостойкость цементных бетонов, в первую очередь, определяется степенью гидратации цемента, обуславливающей возможность образования в твердеющем цементном камне условно замкнутых пор.

Согласно полиструктурной теории композиционных строительных материалов цемент в бетонах является компонентом, образующим его дисперсионную среду - матрицу, которая, в основном, определяет способность бетона противостоять морозной деструкции. В связи с этим все факторы, определяющие свойства цемента, оказывают существенное, как правило, решающее влияние на морозостойкость бетонов. Исследования по определению влияния расхода цемента на морозостойкость бетонов проводились на образцах из тяжёлого бетона. Для исключения влияния водоцементного отношения (В/Ц), оно во всех составах было одинаковым и

равно 0,5. Полученные результаты показаны на рис.4. Значения коэффициентов морозостойкости, показанных на графике, определялись как отношение прочности образцов, прошедших определённое число циклов попеременного замораживания к прочности водонасыщенных контрольных образцов. На графиках можно выделить три характерные области. В первой увеличение расхода цемента с 200 до З00кг/м3 приводит к резкому повышению морозостойкости бетонов, вторая - при увеличении расхода до 350..425 кг/м3, характеризуется некоторым снижением морозостойкости по сравнению с максимальными значениями. В третьей области дальнейшее увеличение расхода цемента до 550 кг/м3 приводит к значительному снижению морозостойкости бетона (даже меньшей, чем у бетонов с расходом 200 кг/м3). При этом изменение расхода цемента в диапазоне 350...450 кг/м3 не оказывает заметного влияния на морозостойкость. Аналогичные результаты получены нами и для других составов бетонов. Таким образом, установлена закономерность влияния расхода цемента на морозостойкость бетонов, имеющая экстремальный характер (рис.4.). Следовательно, оптимальным для исследованных составов бетонов с позиций получения наибольшей морозостойкости является расход цемента в диапазоне 225...425 кг/м3.

Такое влияние расхода цемента объясняется следующим. При малом расходе цемента, объёмы образующихся цементного теста - для заполнения межзерновых пустот в мелком заполнителе и цементно-песчаного раствора - для заполнения пустот в крупном заполнителе, являются недостаточными.

В связи с этим структура получаемого бетона характеризуется недостаточной плотностью и большой общей и открытой пористостями при

малой величине условно-замкнутой пористости. Чем меньше расход цемента на 1м3 бетона, тем больше общая и открытая пористости и ниже морозостойкость бетона.

Иные причины вызывают снижение морозостойкости бетонов при увеличении расхода цемента более 425 кг/м3. При повышенном, по сравнению с минимально необходимым, расходе цемента увеличивается относительный удельный объём цементного камня в единице объёма бетона, что приводит к возникновению усадочных напряжений в затвердевшем цементном камне. При этом воздействия, которым подвергается бетон, обусловленные циклами попеременного замораживания, вызывают также попеременное циклическое увлажнение и высыхание бетонов, приводящее к повторяемости капиллярной усадки и вызываемых ею значительных усадочных напряжений. Это приводят к снижению трещиностойкости бетонов, и, следовательно, к снижению их морозостойкости.

Для определения влияния тонкости помола цемента на морозостойкость бетонов нами проведены исследования на образцах тяжёлого бетона, приготовленного на цементах различной тонкости помола и твердевших в различных условиях (рис.5.). Образцы первой серии твердели 10 суток в воде, а затем 18 суток на воздухе. Образцы второй серии твердели 28 суток до испытаний в воде. Полученные данные

Влияние тонкости помола цементов на морозостойкость бетонов

150,0 300,0 450,0 600,0 750,0 800,0

Удельная поверхность, м2/кг Рис. 5.

-Воскресенский цемент, 1 серия

-Цемент завода "Гигант", 1 серия

-Воскресенский цемент, 2 серия

- Цемент завода "Гигант",2 серия

свидетельствуют о том, что повышение удельной поверхности цементов со 150 до 350...400 м2/кг несколько повышает морозостойкость бетонов. При этом она наиболее существенно повышается у бетонов, твердевших всё время в воде. Дальнейшее увеличение удельной поверхности цементов существенно снижает морозостойкость, особенно при увеличении тонкости

помола цемента более 600 м2/кг. Качественно аналогичные результаты были получены A.B. Саталкиным и П.Г. Комоховым для известково-кремнезёмистых вяжущих автоклавного твердения.

Такое влияние тонкости помола можно объяснить следующим. Повышение морозостойкости бетонов в связи с увеличением тонкости помола цемента с 150 до 350...400 м2/кг обусловлено повышением степени гидратации цемента Снижение морозостойкости бетонов при увеличении тонкости помола более 400 м2/кг вызывается понижением трещиностойкости цементного камня от непроявившейся усадки. Бетоны на цементах с высокой тонкостью имеют строение порового пространства с преобладанием капилляров с радиусом менее 1000Ä, а поэтому имеют все характерные свойства капиллярно-пористого тела. Вследствие этого, существенно возрастает роль капиллярной усадки на долговечность (в том числе и морозостойкость) бетона. При этом, чем больше удельная поверхность цемента, тем меньше трещиностойкость бетонов и ниже морозостойкость бетонов.

Для определения влияния минералогического состава цементов на морозостойкость бетонов нами проведено исследование влияния содержания С3А в цементах на бетонах одного и того же состава Ц:П:Щ = 1:2,2:3,8; при В/Ц = 0,47. Содержание других минералов в цементах изменялось пропорционально изменению содержания С3А.

Полученные результаты показывают, что увеличение содержания в цементах С3А свыше 7% приводит к резкому снижению морозостойкости бетонов. Повышение содержания в цементе С3А, при прочих равных условиях, будет приводить к увеличению содержания первичных кристаллов эттрингита и к большему проявлению эффекта старения цементного камня и снижению морозостойкости бетонов. При этом указанный эффект будет проявляться в большей степени у бетонов, приготовленных на цементах тонкого помола, т.к. у этих цементов активнее протекают процессы старения кристаллического сростка цементного камня.

На основании выполненных исследований и полученных результатов установлено, что для приготовления высоко морозостойких бетонов необходимо применять низко и средне алюминатные цементы (С3А до 7%).

Использование в строительстве наполненных цементов и бетонов в настоящее время приобретает всё больший размах. В работе исследовалось влияние вида наполнителя, его количества и гранулометрического состава. Изучалось влияние добавок кремнегеля (КГ) - отхода при производстве

ферросилиция, шлифовальной пыли (ШП) - отхода производства асбофрикционных изделий, молотого ячеистого бетона (МЯБ) - отхода при производстве ячеистых бетонов (в основном, газобетона) и молотого цементного камня (МЦК). Введение тонкомолотых добавок различного химико-минералогического и гранулометрического состава дополнительно в бетонную смесь в количестве 5% массы цемента не оказывает существенного влияния на морозостойкость бетонов. Введение этих добавок в количестве 5... 10% незначительно снижает морозостойкость бетонов, а более 10% - значительно её понижает и, следовательно, не целесообразно. Это связано с увеличением расхода воды на 5...7%, необходимым для смачивания частиц дополнительно вводимых наполнителей, для получения той же удобоукладываемости, которая была у бездобавочных бетонов. Соответственно увеличиваются общая и открытая пористости бетонов, и снижается их морозостойкость.

Противоположный эффект наблюдается при введении тонкомолотых добавок взамен части цемента (табл. 2.).

Таблица 2.

Влияние добавок и их количества на морозостойкость бетонов

Добавка и её количество, % массы цемента Коэффициент морозостойкости прспе числа циклов

50 100 200 300 500

Без добавок 1.01 0.96 0.87 0.75

КГ, 10 1.05 1.01 0.9 0.83

КГ, 15 1.09 1.06 1 0.78

КГ, 25 1.06 1 0.86 0.7

ШП, 5 1.07 1 0.98 0.95 0.8

ШП, 10 1.05 1.01 0.96 0.93 0.72

МЯБ, 10 1.12 1.1 1.1 1 0.89

МЯБ, 15 1.15 1.15 1.1 0.98 0.94

МЯБ, 20 1.13 1.14 1.07 0.97 0.9

МЯБ, 25 1.1 1.09 1.05 0.95 0.95

МЦК, 10 1.15 1.13 1.05 1.01 0.96

МЦК, 15 1.17 1.14 1.06 0.98 0.95

МЦК, 20 1.19 1.15 1.09 0.99 0.92

МЦК, 25 1.13 1.1 1.08 0.96 0.88

Как видно из полученных результатов, замена тонкомолотыми добавками до 25...30% массы цемента не только не снижает, а повышает морозостойкость бетонов. При этом наибольшее повышение

морозостойкости обеспечивает введение добавок МЦК и МЯБ, в структуре которых имеются готовые условно-замкнутые поры. Нами предлагается гипотеза, объясняющая такое повышение морозостойкости бетонов. Как известно, фактический расход вяжущего в бетонах и растворах намного превосходит то минимальное его количество, которое необходимо для получения клеящей прослойки между зёрнами заполнителей.

Этот "дополнительный" расход вяжущего, по сравнению с минимально необходимым расходом, требуется для заполнения пустот между зёрнами мелкого заполнителя. Поэтому замена части вяжущего наполнителями не увеличивает общий объём матрицы в бетоне и не влияет на расход воды в 1 м3 бетона. Такая замена существенно не изменяет соотношение величин пористостей бетона. При этом снижение удельного расхода цемента на единицу объёма бетона уменьшит относительный объём цементного камня в бетоне и снизит внутренние напряжения от непроявизшейся капиллярной усадки. Тем самым повысится трещшюстойкость матрицы бетона и его морозостойкость.

Известно, что на свойства затвердевшей матрицы оказывает влияние не только вид тонкомолотой добавки, но и её дисперсность. В связи с этим, после установления принципиального факта повышения морозостойкости бетонов при введении тонкомолотых добавок, с помощью математических методов планирования эксперимента был и проведены исследования по определению оптимального гранулометрического состава вводимых добавок. Гранулометрический состав добавок МЦК и МЯБ варьировался на трёх уровнях: Х[ - 2,0...0,14 мм; Х2 - 0,14...0,08 мм; Х3 - менее 0,08 мм. При решении задачи применялся симплекс-решётчатый план Шеффе 3-го порядка для 3-х компонентной смеси. Исследовалась треугольная диаграмма «состав - морозостойкость». После статистической обработки результатов эксперимента, получена зависимость морозостойкости (Мрз) бетона с добавкой МЦК от её фракционного состава в виде

Мрз = 200Х, + 350Х2 + 350Х3 + 112,5Х2Х3 + 337,5Х2Х3 + 337,5Х,Х2(Х, - Х2) + 337,5Х2Х3(Х2 - Х3) + 750Х,Х2Х3.

Установлено, что наибольшую морозостойкость имеют бетоны с добавкой МЦК при введении добавки следующего фракционного состава: 2,0...0,14 - 0%, 0,14...0,08 - 65%, менее 0,08 - 35%. По-видимому, это связано с тем, что данные фракции наполнителя занимают промежуточное положение между средним размером частиц цемента и мелкого заполнителя, и получаемая структура материала становится наиболее плотной. Аналогичные результаты были получены при исследовании

добавки МЯБ. Всё вышеизложенное приводит к существенному повышению морозостойкости бетонов с тонкомолотыми наполнителями.

Таким образом, используя цементы, наполненные исследованными тонкомолотыми добавками, появляется возможность не только уменьшить стоимость бетона, сократив расход цемента на 1 м3 бетона, но и повысить долговечность получаемых материалов, а также утилизировать отходы, образующиеся в различных областях производства.

Глава 5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ И ПРОГНОЗИРОВАНИЕ МОРОЗОСТОЙКОСТИЦЕМЕНТНЫХ БЕТОНОВ

Контроль за морозостойкостью готовых бетонов является серьёзной технической задачей. Об том свидетельствует то, что стандарт на методы испытаний бетона всего за 20 лет (с 1977 по 1996 годы) изменился уже трижды.

Для прогнозирования морозостойкости затвердевшего бетона можно использовать предложенный критерий Кмрз, оценивающий соотношение между Пу.з и Пи. Зависимость морозостойкости бетона в стандартных циклах от критерия морозостойкости бетона Кмрз, построенная по результатам экспериментальных данных, показана на рис.6., из которой следует, что между ними существует самая тесная связь.

Для установления взаимного влияния различных факторов был применён корреляционный анализ. Нормированная корреляционная матрица, составленная из коэффициентов корреляции, приведена в табл.3.

Таблица 3.

Нормированная корреляционная матрица

Факторы Элементы нормированной корреляционной матрицы

1 2 3 4

Условно-замкнутая пористость 1 0,84 0,92 -0,51

Критерий морозостойкости, Кмрз 0,84 1,0 0,96 -0,88

Морозостойкость, циклы 0,92 0,96 1,0 -0,92

Водоцементное отношение -0,51 -0,88 -0,92 1,0

Полученные данные свидетельствуют, что между критерием морозостойкости и морозостойкостью бетона существует сильная положительная корреляция, близкая к прямой пропорциональности (коэффициент корреляции равен 0,96). Такие значения корреляции относятся к строгой прямой связи между двумя факторами.

Для получения бетонов с гарантированной высокой морозостойкостью, требуется определять их морозостойкость в сжатые

сроки. Нами разработан способ такого ускоренного определения морозостойкости (авторское свидетельство № 1264074) с использованием критерия морозостойкости бетонов Кмрз. Для этого на образцах затвердевшего бетона определяются структурные характеристики его порового пространства, вычисляется величина критерия морозостойкости и по найденному значению Кмрз определяется морозостойкость по номограмме или таблице. Проведены исследования по определению возможности применения критерия морозостойкости Кмрз для прогнозирования морозостойкости затвердевшего бетона различного назначения. Результаты определения морозостойкости по ГОСТ 10060-76 монолитно-прессованных бетонов, критерия морозостойкости Кмрз, а также прогнозируемая по нему морозостойкость приведены в табл.4.

Зависимость между морозостойкостью и критерием морозостойкости Кмрз бетонов

1400

5 1200 х

* 1000 J

" 800 х

'о 600 н

8 400 о

о 200

3 4 5 6 Критерий Кмрз Рис. 6.

10

Таблица 4.

Структурные характеристики образцов, критерий морозостойкости и морозостойкость монолитно прессованных бетонов

о

Пористость, % Критерий морозостойкости Кмрз Морозостойкость, циклы

Интегральная Условно-замкнутая Общая Прогнозируемая по Кмрз Определённая по ГОСТ

7,92 0,72 8,64 1,01 250 250

13,48 0,91 14,39 0,75 180 175

14,76 0,93 15,69 0,70 160 150

10,42 0,91 11,33 0,97 230 250

11,98 0,75 12,73 0,70 160 150

10,77 0,95 11,72 0,98 235 250

Разница в значениях морозостойкости, составляет 6-8%. Аналогичные результаты получены при определении морозостойкости набрызгбетона.

Проведены исследования по ускоренному определению данным методом морозостойкости тяжелых бетонов низких и высоких марок по морозостойкости. Бетоны 1-ой и 3-ей серий содержали добавку С-3 в количестве 0,6% и 0,2% массы цемента, соответственно, а бетон 2-ой серии - в количестве 0,7% и дополнительно добавку СНВ в количестве 0,005% массы цемента. Морозостойкость исследованных составов, определенная по величине критерия морозостойкости Кмрз, в пересчете на число циклов по первому базовому способу, равна: 1-ая серия Р 575; 2-ая серия Р 950; 3-я серия Р 270. Испытания бетонов тех же составов, твердевших в аналогичных условиях, по второму методу ГОСТ 10060.2-95, показало следующее: образцы 1-ой серии выдержали менее 30 циклов, 2-ой серии -более 40 циклов, а 3-ей серии - менее 7 циклов. В пересчете на первый базовый метод морозостойкость бетонов 1-ой серии составила Р 500...Р 800, 2-ой серии - Р 1000...Р 1200, а 3-ей серии - Р 200...Р 300. Из приводимых данных следует, что разница в результатах, полученных по критерию Кмрз и по второму методу ГОСТ 10060.2-95, составляет 4.1...8.0%, что позволяет сделать вывод о практическом совпадении результатов, полученных двумя независимыми методами.

При определении морозостойкости бетонов по критерию морозостойкости время испытаний составляет от 7 до 10 суток, а трудоёмкость намного меньше, чем при определении морозостойкости по ГОСТ 10060.2-95. Это даёт возможность в условиях производства оперативно вносить коррективы в состав и технологию приготовления бетона, исключить появления брака и получить бетоны заданной морозостойкости.

Глава 6. ПУТИ ПОВЫШЕНИЯ МОРОЗОСТОЙКОСТИ БЕТОНОВ Разрушение бетонов от морозной деструкции часто связано с тем, что проектная марка по морозостойкости была назначена необоснованно низкой. Это связано с отсутствием единой научно обоснованной методики назначения марки по морозостойкости.

Для назначения проектной морозостойкости бетонов (Рн), соответствующей реальным условиям эксплуатации сооружения, можно воспользоваться следующей формулой:

Рн = Г-Н'Д'З, (8)

где Г - нормативный срок службы сооружения, годы; Н -нормативное (расчётное) число циклов замораживания в год; Д -коэффициент суровости климатических условий; 3 - коэффициент условий

эксплуатации бетона сооружений. Расчётное число циклов в год Н принимается в зависимости от формы и размеров сооружения, наличия солнечной радиации, расположения конструкции и числа переходов температуры через 0°С за год. Коэффициент Д зависит от минимальной отрицательной температуры и условий замораживания бетона в районе строительства. Коэффициент 3 учитывает изменение прочности бетона и его самозалечивание в процессе эксплуатации. Определение нормативной морозостойкости по предлагаемой методике показало, что для некоторых элементов и частей бетонных конструкций марка по морозостойкости может быть снижена. Однако для большинства сооружений или их частей она должна быть существенно повышена, по сравнению с той, которая устанавливается по существующим нормам.

С целью выяснения возможности получения бетонов заданной морозостойкости при существующей технологии и на имеющихся материалах, необходимо предварительное ее прогнозирование ещё на стадии подбора состава бетона. Это позволит установить, можно ли на данных материалах и имеющемся оборудовании обеспечить требуемую морозостойкость и, в случае необходимости, внести соответствующие коррективы в качество применяемых материалов, технологию приготовления и состав бетона, установить режим и сроки твердения до начала замораживания. Для этого можно воспользоваться зависимостью Мрз = /(Кмрз) (рис.6.). Далее по заданной проектной марке бетона по морозостойкости определяется величина критерия Кмрз, обеспечивающая получение этой морозостойкости.

Для получения морозостойких бетонов разработан способ подбора составов бетонов на заданные свойства (авторское свидетельство № 1558882),. Подбор производится в следующем порядке. Вначале из графика, описывающего зависимость Мрз = Г (Кмрз), определяется значение коэффициента Кмрз, при котором обеспечивается требуемая проектная морозостойкость бетона.

Далее определяют величину В/Ц, обеспечивающую требуемую морозостойкость бетона по известной формуле

В/Ц = 0,456 *а /Кмрз + 0,271 • а (9).

Затем, при выбранном значении В/Ц, проверяют, в какой степени оно обеспечивает требуемый проектный класс бетона по прочности при осевом сжатии ЯсЖ(28) по формуле

Ксж(28) = А -Яц28 -(В/Ц -0,5) (10).

Как показывает опыт, значение В/Ц, выбранное по условию обеспечения нормативной морозостойкости, позволяет получить прочность бетона требуемого класса. Если определяющим является значение В/Ц,

полученное по формуле (10), то оно принимается для дальнейшего расчёта.

Как известно, кроме требуемой прочности на осевое сжатие и морозостойкости затвердевшего бетона, необходимо также обеспечить требуемую удобоукладываемость У бетонной смеси, назначаемую по условиям производства работ.

Особенностью предлагаемого метода подбора составов бетона является экспериментальное построение зависимости удобоукладываемости бетонных смесей от коэффициента раздвижки зерен мелкого заполнителя (песка) Кп цементным тестом. Для этого рассчитываются составы, приготавливается несколько пробных замесов при различных значениях коэффициента Кп и экспериментально определяется их удобоукладываемость У. По полученным данным строится зависимость У = ДКп) (пример такой зависимости приведён на рис. 7.). Затем по заданной проектной удобоукладываемости У(треб) устанавливают нужное значение коэффициента Кп (треб). Таким образом, в данном методе исключается необходимость корректирования состава бетонной смеси для получения требуемой подвижности. Это существенно повышает точность подбора состава бетона.

г Удобоукладываемость бетонных смесей

и

1,0 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 Коэффициент Кп

♦ Без добавок —О—С добавкой С-3

Рис. 7.

Расход компонентов на 1 м3 бетонной смеси определяют в следующем порядке. Сначала определяют расход мелкого заполнителя Пь цемента Ц) и воды В| на I м3 растворной смеси по следующим формулам П,= 1000/( Уп'Кп/рнп+1/роп). (11)

Ц, = (1000-П,/роп)/(1/рц+В/Ц) (12)

В, = Ц,(В/Ц) (13).

Затем определяют расход материалов на I м3 бетонной смеси.

Расход щебня Щ определяют по формуле Щ= ЮОО'М *рнщ, (14) где рнщ - насыпная плотность щебня, кг/л; рощ - плотность зерен щебня, кг/л; Ущ - пустотность щебня, кг/л; М - коэффициент, учитывающий раздвижку зерен щебня цементно-песчаным раствором.

Далее вычисляется объемная концентрация щебня в бетоне <р по

формуле (р = рнщ /рощ (15).

После этого определяется расход цемента Ц, песка П и воды В на I мЗ

бетона для выбранных значений раздвижки зерен песка Кп по формулам

Ц = Ц,(1-Ф) (16)

П = П, (1 -ф) (17)

В = В, (1 - <р) или В = Ц(В/Ц) (18).

Затем экспериментально определяется зависимость

удобоукладываемости бетонной смеси от коэффициента раздвижки зерен песка цементным тестом и строится график зависимости удобоукладываемости У от коэффициента Кп, т.е., У = ДХп),

На основании полученной зависимости выбирается то значение Кп, которое обеспечивает удобоукладываемость бетонной смеси, требуемую проектом. После установления требуемого значения Кп окончательный состав бетона рассчитывается по формулам (11... 18.).

В предлагаемом способе подбора состава бетона автоматически учитывается влияние всех параметров, характеризующих качество заполнителей (гранулометрический состав, удельная поверхность, степень чистоты и т.д.) и их влияние на удобоукладываемость бетонных смесей.

В данном методе подбора состава бетона использование суперпластификаторов и комплексных добавок не меняет существа подбора и легко осуществимо на практике.

С помощью изложенных выше способов получения морозостойких бетонов можно значительно повысить долговечность конструкций и сооружений из бетона и железобетона. Однако, в процессе эксплуатации сооружения исчерпывается его ресурс морозостойкости. Это связано с тем, что после прохождения бетоном некоторого числа циклов попеременного замораживания и оттаивания в водонасыщенном состоянии часть условно замкнутых пор, которые вначале были заполнены газом (воздухом или паро-воздушной смесью), заполняются влагой.

С целью повышения морозостойкости бетонов и поддержания бетонных и железобетонных конструкций в надлежащем состоянии разработан способ ухода за бетоном (авторское свидетельство №1502545 /10/). Он заключается в переводе водонасыщенной части объема условно замкнутых

замкнутых пор снова в поры, свободные от влаги, путем периодического обезвоживания поверхности бетона с помощью передвижных установок -вакуумщитов. В поверхностном слое бетона создаётся разряжение, благодаря которому влага начинает удаляться сначала из открытых пор, а затем переходит в открытые поры из условно замкнутых пор, полностью или частично заполненных ею, преодолевая сопротивление, оказываемое капиллярным потенциалом пор геля, после чего влага удаляется из бетона. Благодаря такому обезвоживанию условно замкнутые поры, ранее заполненные жидкостью, опять начинают играть роль резервных пор. После прохождения бетоном следующего определенного числа циклов попеременного замораживания и оттаивания вакуумирование повторяют. Таким образом, удается значительно повысить морозостойкость бетонов.

Изложенный способ опробован в лабораторных условиях. Изготовленные образцы твердели 28 суток в нормальных условиях, а затем подвергались испытанию на морозостойкость по основному метолу ГОСТ 10060-87. Затем все изготовленные образцы были разделены на четыре серии и образцы каждой серии испытывались по своей схеме.

Первая серия - контрольные образцы, испытания которых на морозостойкость шли непрерывно. Образцы второй серии после прохождения 100 циклов подвергались вакуумированию в специальной вакуум-камере, а затем испытания на морозостойкость продолжались без перерыва. Образцы третьей серии вакуум провались дважды: после 100 и 150 циклов испытаний, а четвертой серии, соответственно, трижды: после 100, 200 и 350 циклов, после чего испытания продолжались непрерывно. Полученные результаты приведены в табл.5.

Таблица 5.

Прочность образцов на сжатие

№ серии Предел прочности, МПа после прохождения числа циклов

Перед началом испытаний 50 100 150 200 300 350 500 800

1 42,5 42,0 35,0 33,0 31,0 — 25,0 — ...

2 42,5 42,0 35,0 40,0 — 37,0 36,0 30,1 ...

3 42,5 42,0 35,0 40,0 — 41,0 41,0 36,5 28,0

4 42,5 42,0 35,0 40,0 38,0 39,0 38,0 37,5 32,1

Как видно из полученных результатов, с помощью вакуумирования можно значительно повысить морозостойкость бетонов. Наибольший эффект от вакуумирования поверхности бетона проявляется, когда оно осуществляется периодически. Полученные результаты исследований

показывают, что путём периодического вакуумирования можно значительно (в данном случае более, чем на 650 циклов) повысить морозостойкость бетона. Установлено, что оптимальной величиной разряжения является остаточное давление, равное 0,01 МПа и вакуумирование в течение 1 часа.

7. СПОСОБЫ ПОЛУЧЕНИЯ БЕТОНОВ ВЫСОКОЙ МОРОЗОСТОЙКОСТИ Бетоны, обладающие высокой морозостойкостью, в основном используются в районах с суровыми и умеренными климатическими условиями. Бетон, уложенный в зимнее время обязательно должен обладать высокой морозостойкостью. В связи с этим целесообразно одновременно решать проблему зимнего бетонирования и повышения морозостойкости бетонов одним технологическим способом.

С этой целью предложены специальные цементы и комплексные добавки для бетонов, дающие им возможность твердеть и набирать прочность, как при положительных, так и при отрицательных температурах наружного воздуха, позволяющие в условиях зимнего бетонирования обеспечивать получение высокопрочных бетонов с повышенной морозостойкостью. В состав предлагаемых цементов и комплексных добавок входят следующие компоненты: портландцемент; высокоактивная негашеная известь, измельченная вместе с портландцементным клинкером или отдельно от него, но тщательно с ним перемешенная; противоморозные добавки; суперпластификаторы; добавки, повышающие морозостойкость бетона. Роль каждого из компонентов цемента в формировании морозостойкой структуры цементного камня (бетона) заключаемся в следующем:

С целью повышения тепловыделения в состав специального цемента входит тонко молотая негашеная известь, при этом она также ускоряет образование кристаллического сростка в цементном камне.

Для уменьшения водопотребности бетонных смесей в состав специального цемента вводится суперпластификатор.

Противоморозные добавки вводятся в состав специального цемента и бетонных смесей с целью сохранения жидкой фазы в бетоне для обеспечения его твердения при отрицательных температурах. Они способствуют также повышению морозостойкости бетона, так как при одной и той же отрицательной температуре их присутствие уменьшает массу воды, кристаллизующейся в лёд.

Необходимым и важным компонентом специальных цементов и бетонов, твердеющих при отрицательной температуре, являются добавки, повышающие морозостойкость бетона. Таким компонентом могут быть измельченный цементный камень или ячеистый бетон.

-34В зависимости от конкретных условий бетонирования того или иного сооружения специальные вяжущие и комплексные добавки могут содержать все или только некоторые из компонентов, перечисленных выше.

На основании изложенных рекомендаций разработаны составы комплексных добавок, специальных цементов и бетонных смесей. Комплексная добавка НСП /2/ состоит из нитрита натрия (ЫаЫ02), смолы № 89 (С-89) и поташа (К2С03). Другая комплексная добавка - ПЖС /1/ состоит из поташа, жидкого стекла (Ж. ст.) и смолы № 89. Следующая добавка ПЖН, состоит из поташа, жидкого стекла и ПАЩ-1 /3/. В ней в качестве антифриза применен поташ, для замедления схватывания цемента и загустевания бетонных смесей в присутствии поташа используется жидкое стекло, а для повышения долговечности - пластификатор адипиновый Щёкинского завода (ПАЩ-1). Разработаны комплексные добавки (С-89 + ТПФН) /4/, состоящая из смолы № 89 и триполифосфата натрия (ТПФН), и (КГ + СДБ) /5/, состоящая из кремнегеля (КГ) и сульфитно-дрожжевой бражки (СДБ). Эти добавки применяется только для бетонирования в условиях положительных температур окружающей среды. Комплексная добавка (НН + Шп) /7/, состоит из нитрита натрия (ЫаЫ02) и шлифованной пыли (ШП). В этой добавке ИаЫОг является противоморозным компонентом и позволяет вести бетонные работы в зимнее время без обогрева до температуры минус 15°С.

Нами разработан состав вяжущего /8/, позволяющего бетонам активно набирать прочность при отрицательной температуре и повышающего морозостойкость затвердевших бетонов. Это вяжущее содержит в своем составе портландцементный клинкер, глиноземистый цемент, поташ, смолу № 89 и негашёную известь.

Для повышения морозостойкости и прочности затвердевшего бетона нами разработана бетонная смесь 16/, содержащая специальную добавку, имеющую в своей структуре большой удельный объем условно замкнутых пор Пуз. В качестве такой добавки используется ячеистый бетон автоклавного твердения, измельченный до размера 0,2...0,5 мм в поперечнике. Для конкретных конструкций и сооружений или условий бетонирования могут использоваться другие комплексные добавки: поташ -совместно с молотым цементным камнем или молотым ячеистым бетоном (К2С03 + МЦК) и (К2С03 + МЯБ); нитрит натрия с поташом (ЫаШ2 + К2С03), поташ с жидким стеклом (К2С03+Жст), а также молотый цементный камень (МЦК), молотый ячеистый бетон (МЯБ) и некоторые другие.

Свойства бетонных смесей и затвердевших бетонов определялись в лабораторных исследованиях, в которых имитировались производственные

условия. Анализ определения сроков схватывания показывает, что разработанные комплексные добавки и вяжущее характеризуется нормативным сроками схватывания и их применение не вызывает изменения технологии ведения бетонных работ. Проведенные исследования реологических свойств бетонных и растворных смесей свидетельствуюто том, что все рассмотренные добавки и вяжущие пластифицируют растворные и бетонные смеси. Использование комплексных добавок приводит к увеличению объемного воздухововлечения в 2...3 раза, и к небольшому снижению средней плотности бетонных смесей. При этом средняя плотность уменьшается соответственно объему вовлеченного воздуха.

Результаты исследования показывают, что добавки МЯБ и МЦК несколько повышают прочность бетонов во все сроки твердения. Бетоны с добавками (С -89 + ТПФН) и (МаМ02 + Шп) при твердении в условиях положительных температур имеют прочность больше, чем прочность бетона без добавок. Бетоны с добавками ПЖС, НСП, и ПЖН активно набирают прочность как при изотермическом выдерживании при отрицательной температуре, так и при комбинированном режиме твердения. При этом рост прочности идёт непрерывно, без сбросов.

Проведенные исследования показали, что предлагаемые добавки не вызывают коррозию стальной арматуры.

Таким образом, установлено, что разработанные составы растворов и бетонов могут быть использованы для производства железобетонных конструкций и изделий, а также для омоноличивания на месте готовых конструкций при улучшении качества получаемых изделий.

На основании полученных результатов исследования реологических свойств бетонных смесей и прочностных свойств бетонов, определены состав и количество комплексных добавок в зависимости от расчётной температуры твердения.

Морозостойкость бетонов разработанных составов определялась по методике ГОСТ 10060-76, ГОСТ 10060-87 и ГОСТ 10060 -95 основными методами и ускоренными методами посредством замораживания в солях и при температуре минус 50°С. Полученные результаты приведены на рис. 8.

Морозостойкость бетонов с добавками ПЖС, К2СОз, К2СОз + МЦК и МЦК определялась по ГОСТ 10060-87 ускоренным методом замораживания при температуре минус 50° С. Полученные результаты отражены на графиках, приводимых на рис.9. Они показывают, что наибольшей морозостойкостью обладают бетоны с добавками ПЖС и МЦК, превосходящие на 2.. .6 марки бетоны без добавок.

Различная морозостойкость бетонов одного и того же состава с

различными добавками, выявленная при выполненных экспериментальных исследованиях, хорошо согласуется с высказанными нами во второй главе соображениями о влиянии применяемой добавки и ее количества на величину объема условно замкнутой и интегральной пористости цементного камня бетонов, а, следовательно, на морозостойкость бетонов. Зависимость морозостойкости бетонов от критерия морозостойкости Кмрз приведена на рис. 10. Из него следует, что существует прямая связь между морозостойкостью бетона с комплексными добавками и критерием морозостойкости Крмз этих бетонов.

е- ё

■9" о п о о о. * о £

Морозостойкость бетонов, замораживаемых при температуре минус 15 °С с добавками

1.4 1.2 1 0.8 0.6 0.4 0.2

Число циклов Рис. 8.

без добавок

10% №N02

10% №N02 + 0,3% С89 10% МаЫ02 + 1,0% С89 11%НСП

-15%НСП

Как показывают полученные результаты, комплексная добавка (ИаК02+ Шп) повышает морозостойкость бетонов с Р 100 до Р 500. ..600. Приводимые результаты имеют цель показать возможность

1орозостойкость бетонов, замораживаемых при температуре минус 50°С с добавками

е в

1.4 1.2 1

0 8 0.6 0.4 0.2 0

-Без добавок

-10% К2С03

-10% К2СОЗ + 10%МЦК

-10% М ЦК 11%ПЖС 1 5 % П Ж С

Число циклов Рис.9.

о

повышения морозостойкости с помощью предлагаемых составов добавок и бетонных смесей. Для этого в качестве основы (без добавок) использовался заведомо неморозостойкий бетон (И =100...200) и повышение морозостойкости составило от 100 до 800 циклов, т.е. на 1...8 марок. В случае использования оптимальных составов бетонов и предлагаемых добавок, морозостойкость может быть повышена до 600... 1500 циклов (Р 600...Р 1500).

Зависимость морозостойкости бетонов от критерия морозостойкости Кмрз

1400 1200 1000 800 600 400 200 0

Кмрз Рис. 10.

-Номограмма

Добавки МЯБ и МЦК

Добавка (НН + Шп)

Глава 8. ПРАКТИЧЕСКАЯ РЕАЛИЗАЦИЯ РЕЗУЛЬТАТОВ

ПРОВЕДЁННЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ

Разработанные составы бетонных смесей и специальных добавок, были применены при строительстве и ремонте более 20 транспортных и промышленных объектов, в том числе опор и пролётных строений мостов и путепроводов в г. Москве, Норильске, Нижнем Тагиле, Московской, Кировской, и других областях, тоннелей БАМ и других сооружений. При этом бетонирование осуществлялось как при положительных, так и при отрицательных температурах без обогрева. Результаты выполненных исследований использованы на двух заводах ЖБК.

Результаты производственного применения подтверждают, что разработанные составы бетонов позволяют получать долговечные конструкции и вести бетонные работы круглогодично. При этом повышается качество бетонов, сокращаются сроки строительства, снижаются затраты энергетических, материальных и трудовых ресурсов.

Проведённые обследования показали, что сооружения, изготовленные с использованием разработанных составов, успешно эксплуатируются уже в

течение 24 лет. При этом, бетон сооружений не имеет видимых дефектов и разрушений, а его прочность, определённая неразрушающими методами, значительно превышает проектную.

Разработанный способ подбора состава тяжёлого бетона /11/ используется на Очаковском заводе железобетонных конструкций Московского метростроя. При этом экономится до 12 кг цемента на 1 мЗ бетона.

На Пензенском заводе крупнопанельного домостроения используется разработанный способ ускоренного определения морозостойкости бетонов /9/. Сопоставление результатов определения морозостойкости по разработанному методу согласно требований ГОСТ показало, что расхождение в данных испытаний составляет 2...5%. По данным завода КПД экономический эффект от применения разработанного ускоренного способа определения морозостойкости составляет до 400 рублей (в ценах 1987г.) при испытании одной серии образцов.

Результаты проведённых разработок, лабораторных исследований и производственного использования материалов данной работы включены в следующие нормативные документы, одним из разработчиков которых является автор настоящей работы:

1.Рекомендации по составу и методам укладки бетона для тоннельных обделок БАМа. -М.: ВНИИ транспортного строительства. -1979.-84 с.

2. Наставление по подбору составов бетонов и методам их укладки с учётом местных условий для тоннельных обделок БАМ. -М.: ВНИИ транспортного строительства. -1982. -94 с.

3. Крепление выработок набрызг-бетоном и анкерами при строительстве транспортных тоннелей и метрополитенов. Нормы проектирования и производства работ. ВСН 126-90. -Минтрансстрой СССР. -М.: ВПТИТРАНССТРОЙ. 1991.-134 с.

Материалы диссертационной работы использованы при составлении «Руководства по применению бетонов с противоморозными добавками» и «Методических рекомендаций по технологии применения химических добавок при производстве сборных бетонных и железобетонных конструкций для метрополитенов».

Основные положения работы изложены в учебном пособии «Морозостойкость бетонов транспортных сооружений» и методических указаниях «Проектирование состава тяжёлых цементных бетонов с использованием ЭВМ». Результаты диссертационной работы нашли отражение в учебном процессе при чтении лекций по дисциплине «Строительные материалы и изделия», при выполнении лабораторных

работ, а также в дипломном и курсовом проектировании в Московском государственном университете путей сообщений (МИИТе).

Экономическая эффективность от использования результатов, полученных при выполнении диссертационной работы, подтверждается документами внедряющих организаций, типовыми междуведомственной формой № Р-10, письмами и справками Государственного комитета СССР по делам изобретений и открытий, а также расчётами экономической эффективности.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. На основании анализа процессов, происходящих при циклическом замораживании бетонов в различных условиях, разработана физическая модель протекающих явлений, позволяющая описать происходящие изменения в структуре бетонов. Это позволяет оценить влияние строения бетона, технологических и эксплуатационных факторов на его морозостойкость и предложить пути и методы повышения морозостойкости бетонов. На основании разработанной физической модели обоснован и предложен параметр, названный критерием морозостойкости в виде Кмрз = Пу.з/0,09Пи, позволяющий качественно и количественно оценить морозостойкость бетона и способы изменения структуры бетонов для повышения морозостойкости.

2. На основании предложенной физической модели, описывающей явления, происходящие при циклическом замораживании и оттаивании бетона, построена математическая модель протекающих при этом процессов, с помощью которой выполнены расчёты изменения состояния бетона при циклическом замораживании и получены функциональные зависимости изменения его параметров от числа и продолжительности циклов переменного замораживания и оттаивания.

3. Экспериментально установлено, что число циклов, при котором согласно счету по разработанной физико-математической модели должно происходить разрушение бетонов, практически совпадает с числом циклов попеременного замораживания, определяемого по методике основного способа ГОСТ 10060-95. Разработанная модель позволяет прогнозировать морозостойкость бетона по результатам определения параметров его структуры, отказаться от длительных и дорогостоящих его испытаний и оперативно вносить в составы бетонов необходимые коррективы.

4. Анализ факторов, определяющих морозостойкость бетонов показал, что все эти факторы воздействия на бетон можно разделить на объективные и субъективные. Такое деление отражает реальную картину технологического процесса строительства и позволяет находить пути

повышения морозостойкости бетона. В процессе сооружения объектов на субъективные факторы можно оказывать влияние и изменять их в нужном направлении. На объективные факторы в процессе строительства практически невозможно оказать какое-либо воздействие. Изменение этих факторов является длительным, кропотливым и многоэтапным процессом, требующим всесторонних длительных исследований, накопление большого опытного и фактического материала, опробованного практикой.

5. На основании проведённых исследований установлено, что основными факторами, определяющими морозостойкость бетонов, являются водоцементное отношение, степень гидратации цемента и свойства применяемого цемента. Выявлено влияние этих факторов, а также возраста, условий твердения бетона, расхода цемента на 1м3 бетона. При этом установлено, что зависимость морозостойкости от расхода цемента и тонкости его помола носит экстремальный характер.

6. Изучено влияние наполнения цементов на морозостойкость бетонов. Установлено, что введение тонкомолотых добавок взамен части цемента позволяет повысить морозостойкость бетонов. Выдвинута, обоснована и экспериментально подтверждена гипотеза, объясняющая такое повышение морозостойкости бетонов. Установлено оптимальное, с точки зрения повышения морозостойкости, содержание водимых тонкомолотых добавок, составляющее 15...20% массы цемента и их гранулометрический состав.

7. На основе предлагаемой модели разрушения бетона при циклическом замораживании и оттаивании разработан новый способ ускоренного определения морозостойкости бетонов по критерию морозостойкости Кмрз (авторское свидетельство № 1264074). Установлено, что разработанный способ может использоваться для оценки морозостойкости различных видов бетона, приготовленных по различным технологиям (обычный тяжёлый, набрызгбетон, торкретбетон, бетоны с добавками), как низкой, так и высокой морозостойкости. Он позволяет учитывать влияние, оказываемое на морозостойкость бетонов вводимыми воздухововлекающими и пластифицирующими добавками. Разработанный способ используется на Пензенском заводе крупнопанельного домостроения. Сопоставление результатов определения морозостойкости по разработанному методу и согласно требований ГОСТ показало, что расхождение в данных испытаний не превышает 2...5%.

8. Разработан способ подбора состава бетона на требуемые морозостойкость, прочность и удобоукладываемость бетонных смесей (авторское свидетельство № 1558882). При этом, исключается необходимость корректирования состава смеси для получения требуемой

удобоукладываемости, что существенно повышает точность подбора :остава бетона. Разработанный способ подбора автоматически учитывает злияние воздухововлекающих и пластифицирующих добавок и позволяет при одной и той же удобоукладываемости и равных прочностях бетона экономить до 12 кг цемента на 1м3.

9. Разработан способ повышения морозостойкости путём :оответствующего ухода за бетоном (вакуумирования) в процессе его эксплуатации (авторское свидетельство № 1502445). Экспериментально установлено, что новый способ позволяет повысить морозостойкость на б...7 марок, при этом оптимальные параметры вакуумирования, составляют 0,01МПа остаточного давления в течение 1 часа.

10. Разработаны принципы создания комплексных добавок, вяжущих и бетонных смесей, повышающих морозостойкость бетонов и позволяющих им твердеть и набирать прочность при отрицательных температурах без обогрева. Разработаны составы новых вяжущих (авторское свидетельство № 1214624), комплексных добавок (авторские свидетельства №№ 551284, 563383, 638563, 700483, 1174406, 2024457), и бетонных смесей (авторское свидетельство № 1172902), обеспечивающих высокую морозостойкость (И 1000 и более) и проектную прочность затвердевших бетонов. Экспериментально подтверждена возможность повышения морозостойкости бетонов с помощью разработанных составов вяжущих, добавок и бетонных смесей на 1 ...8 марок (100.. .800 циклов).

11. Разработанные составы вяжущих, добавок и бетонных смесей, применены при строительстве и реконструкции более 20 транспортных и промышленных сооружений в Москве, Нижнем Тагиле, Норильске, на БАМе, в Кировской, Московской областях и других районах. Испытания контрольных образцов, изготовленных из разработанных бетонных смесей, показывают, что эти бетоны имеют морозостойкость и прочность выше требуемых по проекту. Установлено, что сооружения, изготовленные с использованием разработанных составов, успешно эксплуатируются уже в течение 28 лет. При этом, бетон сооружений не имеет видимых дефектов и разрушений, а его прочность значительно превышает проектную.

12. Результаты выполненных исследований включены в «Рекомендации по составу и методам укладки бетонов для тоннельных обделок БАМа», «Наставление по подбору составов бетонов и методам их укладки с учётом местных условий для тоннельных обделок БАМ» и «Крепление выработок набрызг-бетоном и анкерами при строительстве транспортных тоннелей и метрополитенов. Нормы проектирования и

производства работ. ВСН 126-90. -МинтрансстроЙ СССР» одним из разработчиков которых является автор настоящей работы. Материалы

диссертационной работы использованы при составлении «Руководства по применению бетонов с противоморозными добавками» и «Методические рекомендации по технологии применения химических добавок при производстве сборных бетонных и железобетонных конструкций для метрополитенов».

Содержание диссертации опубликовано белее, чем в 110 работах, основными из которых являются:

1. A.c. 551284 СССР. Комплектная добавка/А.Е.Шейкин, П.С. Костяев, Л.Ф. Конова, Л.М.Добшиц, П.В. Аммосов. -МИИТ (СССР). -Открытия. Изобретения. -1977. - № 11.

2. A.c. 563383 СССР. Комплексная добавка для цементо-бетонных смесей / А.Е. Шейкин, П.С. Костяев, J1.M. Добшиц, П.В. Аммосов. -МИИТ (СССР). - Открытия. Изобретения. -1977. -№ 24.

3. А. с. 638563 СССР. Комплексная добавка в бетонную смесь / П.В. Аммосов, JI.M. Добшиц, O.E. Королева, П.С. Костяев, A.B. Лагойда. -НИИЖБ (СССР). - Открытия. Изобретения. -1978. - №47.

4. A.c. 700489 СССР. Добавка в бетонную смесь / О.С. Иванова В.М. Смолянский, Ю.М. Анин, Л.М. Добшиц и др. -МИИТ (СССР). -Открытия. Изобретения. -1979. -№ 44.

5. A.c. 833706. СССР. Комплектная противоморозная добавка для бетонных смесей / В.М. Смолянский, О.С. Иванова, Л.М.Добшиц, П.С. Костяев и др. - МИИТ (СССР). -Открытия. Изобретения. -1981. - № 20.

6. A.c. 1172902 СССР. Бетонная смесь / А.Е. Шейкин и Л.М. Добшиц. -МИИТ (СССР). -Открытия. Изобретения. -1985. - № 30.

7. A.c. 1174406 СССР. Комплексная противоморозная добавка для растворных и бетонных смесей / А.Е.Шейкин, Л.М.Добшиц, Э.А. Капустина, М.М .Бородулин. - МИИТ (СССР). -Открытия. Изобретения. -1983.-№31.

8. A.c. 1214624 СССР. Вяжущее / А.Е.Шейкин, Л.М.Добшиц, В.И.Соломатов. -МИИТ (СССР). -Открытия. Изобретения. -1986. - № 8.

9. A.c. 1264074 СССР. Ускоренный способ определения морозостойкости ячеистых бетонов / А.Е. Шейкин, Л.М. Добшиц, А.Т. Баранов, H.A. Филимонов, Н.П. Абрамов и Л.Е. Анисимова. -МИИТ (СССР). - Открытия. Изобретения. -1986. - № 38.

10. A.c. 1502545 СССР. Способ удлинения сроков эксплуатации бетонных и железобетонных элементов /А.Е.Шейкин, Л.М.Добшиц, А.Я.Верников, Д.М.Прудовский. -МИИТ (СССР). - Открытия. Изобретения. - 1989. - №31.

11. A.c. 1558882 СССР. Способ определения состава тяжёлого бетона / А.Е.Шейкин, Л.М.Добшиц. -МИИТ (СССР). -Открытия. Изобретения. -

1990. -№15.

12. A.c. 2024457 СССР. Комплексная противоморозная добавка / В.И.Соломатов, Л.М.Добшиц, Д.М.Прудовский. - МИИТ (СССР). -Открытия. Изобретения. -1994. -№23.

13. A.c. 2036188 СССР. Способ изготовления сборных железобетонных изделий / Л.М.Добшиц, Д.М.Прудовский, М.С.Гудис, И.М.Гугин, В.В.Коротин, В.И.Соломатов. -МИИТ (СССР). Открытия. Изобретения. -1995. -№10.

14. Бетонирование монолитных обделок тоннелей БАМ / А.Е.Шейкин, П.С.Костяев, Л.М.Добшиц и др. // Межвуз. сб. науч. тр. МИИТ. -Вып.714: Повышение долговечности бетонов транспортных сооружений. - 1982,- С .32...44.

15. Добшиц Л.М. Новые противоморозные добавки для безобогревного бетонирования и омоноличивания //Вопросы строительства на железнодорожном транспорте / Сб. научн. тр. М: МИИТ. -1979. -Вып. 625. -С. 47...55.

16. Добшиц Л.М. Пути повышения морозостойкости цементных бетонов // Асфальтовые и цементные бетоны для условий Сибири: Сб. науч. тр. -Омск.: ОмПИ. -1989. -С. 132... 137.

17. Добшиц Л.М. Вяжущее для зимнего бетонирования II Тезисы докладов / Научно-практическая конференция учёных Сибири и Дальнего Востока. -Новокузнецк. -1989. -С. 28.

18. Добшиц Л.М. Надёжность бетонов транспортных сооружений //Надёжность строительных конструкций / Тезисы докладов: 2-ая научно-техническая конференция с международным участием. -Болгария, Плевен: ФНТД. -1990. -С. 47...49.

19. Добшиц Л.М. Коррозионная стойкость арматуры бетонов гидротехнических сооружений с добавками // Защита металлов от коррозии и ресурсосберегающие технологии в народном хозяйстве. -Владивосток: ДальНИС.-1990.-С. 50...52.

20. Добшиц Л.М. Использование отходов заводов АТИ в бетонах для транспортных сооружений // Использование отходов промышленности при строительстве и эксплуатации автомобильных дорог в нечернозёмнойзоне РСФСР: Тезисы докладов / ВПИ. -Владимир. -1990. -С. 53.

21. Добшиц Л.М. Технология повышения долговечности бетонов тоннельных конструкций // Исследования по применению новых материалов в тоннеле- и метростроении: Сб. науч. тр. ЦНИИСа. - М.: ЦНИИС. -1991. -С. 51 ...64.

22. Добшиц Л.М. Долговечность бетонов транспортных сооружений // Транспортное строительство. -1995. -№3. -С. 17...20.

-4423. Добшиц JI.M. Бетонирование транспортных сооружений повышенной долговечности в зимних условиях //Транспортное строительство.-1995. -№6. -С. 21...24.

24. Добшиц Л.М. Повышение долговечности и надёжности бетонов транспортных сооружений, укладываемых в зимнее время без обогрева h Фундаментальные и поисковые научно-исследовательские работы в области ж. д. транспорта / Сб. науч. тр. -М.: МИИТ. -1995. -Вып. 910. -Часть 2. -С. 172...176.

25. Добшиц Л.М. Повышение долговечности и надёжности бетонов, укладываемых в зимнее время без обогрева //Актуальные проблемы строительного материаловедения / Тезисы докладов 3-их академических чтений. Саранск: МГУ им. Огарёва. -1997. -С. 45. ..46.

26. Добшиц Л.М. Повышение долговечности и надёжности бетонов транспортных сооружений , укладываемых в зимнее время без обогрева h Фундаментальные и поисковые научно-исследовательские работы в области ж. д. транспорта /Сб. науч. тр.-М.: МИИТ.-1997.-Вып. 909.-Часть 1.-С. 132...134.

27. Добшиц Л.М., Портнов И.Г. Моделирование процесса циклического замораживания бетона //Актуальные проблемы развития транспортных систем: Тез. докладов Международной научно-техническчн! конференции.-Беларусь, Гомель: БелГУТ, 1998. -С. 179... 180.

28. Добшиц Л.М. Повышение долговечности бетонов транспортных сооружений, укладываемых в зимнее время без обогрева // Фундаментальные и поисковые научно-исследовательские работы в области ж д. транспорта 1998г./Сб. науч. тр.-М.: МИИТ.-1999.-Вып. 921.-С. 65. ..67.

29. Добшиц Л.М., Портнов И.Г., Соломатов В.И. Физико-математическое моделирование разрушения бетона при его циклическом замораживании и оттаивании //Долговечность и защита конструкций от коррозии. Строительство, реконструкция - МКДКЗ -99: Материалы Международной конференции. -М. -1999. -С. 113... 118.

30. Добшиц Л.М. Ресурсосберегающие технологии получения долговечных транспортных сооружений // Ресурсосберегающие технологии на железнодорожном транспорте / Тр. второй научно-практической конференции. Книга 1.-М.: МИИТ.-1999.-С. У111-18...У111-20.

31. Добшиц Л.М., Соломатов В.И. Влияние наполнения цементов на морозостойкость бетонов //Актуальные проблемы современного строительства / Материалы XXX Всероссийской научно-технической конференции. -Пенза: ПГАСА. -1999. -С. 39...42.

32. Добшиц Л.М. Повышение безопасности движения поездов по транспортным искусственным сооружениям //Безопасность движения

поездов / Тр. научно-практической конференции. -М.: МИИТ. -1999. -С. У-9 ...У-10.

33. Добшиц Л.М. Бетоны повышенной долговечности для гранспортных сооружений // Новое в строительном материаловедении: Юбилейный сб. науч. тр. / М.: МИИТ. -Вып. 902. -1997. -С. 83...86.

34. Добшиц Л.М. Повышение долговечности и надёжности бетонов, укладываемых в зимнее время без обогрева // Технология сборного и монолитного бетона и железобетона: Материалы международной конференции. В 2 т. -Т.1. -Беларусь, Минск. -1997. -С. 58...62.

35. Добшиц Л.М. О назначении реально обоснованной проектной марки по морозостойкости// Бетон и железобетон. -№5. -1999. -С. 28...29.

36. Добшиц Л.М. Пути повышения долговечности цементных бетонов II Современные проблемы строительного материаловедения: Материалы пятых академических чтений РААСН / ВГАСА. -Воронеж, 1999. -С. ИЗ...116.

37. Добшиц Л.М. Повышение долговечности бетонов транспортных сооружений, укладываемых в зимнее время без обогрева // Фундаментальные и поисковые научно-исследовательские работы в области железнодорожного транспорта 1998г.// Сб. науч. тр., -М.: МИИТ, 1999. -Вып. 921. -С. 65...67.

38. Добшиц Л.М. Ресурсосберегающие технологии получения долговечных транспортных сооружений // Ресурсосберегающие технологии на железнодорожном транспорте // Тр. Второй научно-практической конференции. В 2 книгах. Книга 1. -М.: МИИТ, 1999. -224с.

39. Добшиц Л.М. Повышения долговечности и надёжности бетонов, укладываемых в зимнее время без обогрева // Развитие технической химии в Украине: Сб. тр. межд. техн. конференции. -Украина. -Киев. -1997. -С.327...330.

40. Добшиц Л.М., Антонов Е.А., Атаджанов М.М. Ускоренное определение морозостойкости тяжёлых бетонов // Транспортное строительство. -№8. -1999. -С. 24...26.

41. Добшиц Л.М., Портнов И.Г. Моделирование процесса циклического замораживания и оттаивания бетона транспортных сооружений // Транспортное строительство. -1998. -№12. -С. 12... 13.

42. Добшиц Л.М., Соломатов В.И. Влияние наполнения цемента на морозостойкость бетонов II Актуальные проблемы современного строительства /Материалы XXX Всероссийской научно-технической конференции. -Пенза: ПГАСА. -1999. -С. 39...42.

43. Добшиц Л.М., Соломатов В.И. Влияние свойств цемента на морозостойкость бетонов // Бетон и железобетон. -1999. -№3. -С. 19...21.

-4644. Добшиц Л.М., Смолянский В.М., Дроздова Т.Ф. Технология бетонирования и прочность бетона тоннельных обделок на БАМе // Строительство метро и тоннелей/Э.-И. -ВПТИтрансстрой,-1981.-Вып. 1.-16 с.

45. Добшиц Л.М., Портнов И.Г., Соломатов В.И. Физическая и математическое модели процесса сопротивления бетона циклическому замораживанию //Изв. вузов. - Строительство. -1999. -№ 9. -С. 39...43.

46. Добшиц Л.М. Пути получения морозостойких бетонов транспортных сооружений //Ж.-д. транспорт. Сер. «Строительство. Проектирование»: ЭИ/ ЦНИИТЭИ МПС. -2000. -Вып. 1,- 41с.; 4 ил.

47. Добшиц Л.М., Портнов И.Г., Соломатов В.И. Морозостойкость бетонов транспортных сооружений: -М.: МИИТ, 1999. -236с.

48. Исследование процессов коррозии стальной арматуры в бетонах с некоторыми комплексными добавками / А.Е.Шейкин, П.С.Костяев, Л.М.Добшиц и др. // Межвуз. сб. науч. тр. / МИИТ. -1980. -Вып. 662: Повышение долговечности бетона транспортных сооружений. -С. 35. ..44.

49. Каган М.З., Черников В.В., Добшиц Л.М. Совершенствование технологии изготовления железобетонных изделий. М.: Оргтрансстрой. -1978.-21 с.

50. Конова Л.Ф., Аммосов П.В., Добшиц Л.М. Исследование и разработка новой противоморозной добавки для бетонов мостовых конструкций // Сб. науч. тр. / МИИТ. -1977. -Вып. 493: Прочность, деформативность и долговечность бетона транспортных сооружений. -С. 34...43.

51.Костяев П.С., Добшиц Л.М. Безобогревное омоноличивание железобетонных пролётных строений //Автомобильные дороги. -1977. -№1. -С. 6...7.

52. Наставление по подбору составов бетонов и методам их укладки с учётом местных условий для тоннельных обделок БАМ. -М.: ВНИИ транспортного строительства. -1982. -94 с.

53. Опыт магаданских автодорожников по безобогревному омоноличиванию мостов в зимнее время / П.С. Костяев, П.В. Аммосов, Л.М. Добшиц и др. -Э.И.: Опыт проектирования, строительства и содержания искусственных сооружений. -М.: ЦБНТИ Минавтодора РСФСР. -1978. -№6. -С. 14...18.

54. Особенности бетонирования обделок тоннелей в суровых климатических условиях / В.М. Смолянский, Л.М. Добшиц, П.С. Костяев и др. // Сб. науч. тр. / ЦНИИС: Исследования по технологии сооружения горных транспортных тоннелей. -М. -1980. -С. 148.. .163.

ВВЕДЕНИЕ. S

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА, ЦЕЛИ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ.

1.1. Современные тенденции развития транспортного строительства.

1.2. Морозная деструкция бетонных и железобетонных элементов транспортных сооружений.I?

1.3. Основные причины морозной деструкции бетонов.2 ?

1.4. Цели и задачи исследований. 2.

2. МОРОЗНАЯ ДЕСТРУКЦИЯ ЦЕМЕНТНЫХ БЕТОНОВ.

2.1. Строение цементного бетона как композиционного материала.

2.2. Физическая природа морозной деструкции цементных бетонов.

2.3. Механизмы морозной деструкции цементных бетонов.

2.3.1. Морозная деструкция при многократном замораживании на воздухе и оттаивании в жидких средах.

2.3.2. Морозная деструкция при замораживании и оттаивании в жидких средах.S1/

2.4. Морозная деструкция бетона при раннем замораживании.5~S

2.4.1. Влияние раннего замораживания на физико-механические свойства бетонов.SS

2.4.2. Морозостойкость бетона при его раннем замораживании.5&

2.5. Морозная деструкция бетонов при введении противоморозных добавок.

2.6. Физическая модель морозостойкости цементных бетонов. 9

2.7. Выводы по главе. 82.

3. МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССОВ ЗАМОРАЖИВАНИЯ И ОТТАИВАНИЯ БЕТОНОВ.8е/

3.1. Модели коррозии бетонов.

3.2. Физико-математическая модель процесса циклического замораживания бетона. 8S

3.3. Основные уравнения решаемой задачи.

3.4. Решение задачи с использованием метода малого параметра. 32.

3.5. Применение принципа Дюгамеля.

3.6. Численное решение задачи на ЭВМ.

3.7. Результаты численного моделирования процессов циклического замораживания.

3.7.1. Моделирование циклического замораживания бетонных конструкций.

3.7.2. Моделирование циклического замораживания бетонных образцов. /О/

3.8. Выводы по главе. /Об

4. ФАКТОРЫ, ОПРЕДЕЛЯЮЩИЕ МОРОЗОСТОЙКОСТЬ БЕТОНОВ. / 08 4.1 .Влияние водоцементного отношения. /

4.2. Влияние степени гидратации цемента. //

4.3. Влияние возраста бетона.//S

4.4. Влияние условий твердения. /2.

4.5. Влияние расхода цемента на 1 м3 бетонной смеси. !Я?

4.6. Влияние тонкости помола цемента. /3/

4.7. Влияние минералогического состава цемента. /

4.8. Влияние наполнения цементов. /

4.9. Выводы по главе. /SO

5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ И ПРОГНОЗИРОВАНИЕ МОРОЗОСТОЙКОСТИ

ЦЕМЕНТНЫХ БЕТОНОВ. /S

5.1 .Стандартные методы испытаний. /52.

5.2. Методы ускоренного определения морозостойкости./S

5.3. Прогнозирование морозостойкости по критерию Кмрз. 16S

5.4. Ускоренное прогнозирование морозостойкости бетонов. /7/

5.5. Выводы по главе.

6. ПУТИ ПОВЫШЕНИЯ МОРОЗОСТОЙКОСТИ БЕТОНОВ. /<Р/

6.1. Нормативная морозостойкость цементных бетонов. /Я/

6.2. Назначение нормативной (проектной) морозостойкости. . №

6.3. Прогнозирование морозостойкости на стадии подбора состава бетона.

6.4. Способы подбора составов тяжёлых бетонов на заданную морозостойкость.

6.5. Способ подбора состава бетонов по методу МИИТа. 2 OS

6.6. Пример подбора состава бетона на заданные прочность, морозостойкость и удобоукладываемость бетонной смеси.2.I1/

6.7. Уход за твердеющим бетоном.

6.8. Выводы по главе.2.2.

7. СПОСОБЫ ПОЛУЧЕНИЯ БЕТОНОВ ВЫСОКОЙ МОРОЗОСТОЙКОСТИ.22.

7.1. Способы повышения морозостойкости на стадии приготовления бетонных смесей.

7.2. Составы комплексных добавок, специальных цементов и бетонных смесей.Z

7.3. Строительно-технические свойства бетонных смесей и бетонов.

7.4. Морозостойкость бетонов.26О

7.5. Выводы по главе.2?

8. ПРАКТИЧЕСКАЯ РЕАЛИЗАЦИЯ РЕЗУЛЬТАТОВ ПРОВЕДЁННЫХ исследований.г?г

8.1. Производственное использование бетонов высокой морозостойкости.2?

8.2. Обследование конструкций и сооружений.28S"

8.3. Использование результатов выполненных исследований.2.8в

8.4. Экономическая эффективность полученных результатов.

8.5. Выводы по главе.

Капитальное строительство новых сооружений и реконструкция возведённых ранее, вызвало появление новой проблемы, решение которой имеет большое хозяйственное значение.

В настоящее время происходит быстрое разрушение построенных сооружений из-за возникновения в процессе их эксплуатации большого числа различных повреждений. В связи с этим сооружения (особенно транспортные) ранее расчётного срока эксплуатации выходят из строя или работают с пониженной эффективностью. Это приводит к значительному увеличению материальных, энергетических и трудовых затрат на их ремонт и восстановление, а, в ряде случаев на замену, снижает эффективность их эксплуатации. Одной из важнейших причин появления всё возрастающего числа повреждений построенных бетонных и железобетонных сооружений является недостаточная морозостойкость этих сооружений, т.е. недостаточная способность выдерживать требуемое количество циклов попеременного замораживания и оттаивания в водонасыщенном состоянии без разрушения.

Для каждой области строительного производства нормы и правила являются обобщением накопленного технического опыта и исследований. Поскольку такое накопление происходит постоянно и непрерывно, то и разработанные нормы и правила не могут быть окончательными. Они должны периодически пересматриваться с учётом всех последних изменений, выявленных наукой и практикой.

Морозостойкость бетонов, являясь одним из основных факторов, обеспечивающих высокую долговечность и работопригодность сооружений, также нуждается в постоянном изучении и корректировке нормативных требований к ней.

Данная работа посвящена исследованию морозостойкости бетонов транспортных сооружений и является обобщением результатов научных исследований, выполненных автором в Московском государственном университете путей сообщений в 1974.2000гг.

Актуальность работы. Капитальное строительство новых сооружений и реконструкция возведённых ранее, вызвало появление новой проблемы, решение которой имеет большое хозяйственное значение. По мере ввода в эксплуатацию новых построенных объектов, увеличивается количество сооружений, требующих не только текущих, но и капитальных ремонтов.

Существенным недостатком современного строительства является быстрое разрушение возведённых сооружений из-за возникновения в процессе эксплуатации большого числа различных повреждений. В связи с этим сооружения ранее расчётного срока эксплуатации выходят из строя или работают с пониженной эффективностью. Это приводит к значительному увеличению материальных, энергетических и трудовых затрат на их ремонт и восстановление, а, в ряде случаев на замену, снижает эффективность отдачи от их эксплуатации.

Одной из важнейших причин появления всё возрастающего числа повреждений построенных бетонных и железобетонных сооружений является недостаточная морозостойкость этих сооружений, т.е. недостаточная способность выдерживать требуемое количество циклов попеременного замораживания и оттаивания в водонасыщенном состоянии без разрушения.

Опыт эксплуатации различных объектов показывает, что морозостойкость бетонов во многом определяет долговечность и надёжную работу как транспортных, так и других сооружений. Морозная деструкция бетона значительно снижает продолжительность срока службы сооружений, сокращает сроки межремонтных циклов, приводит к большим неоправданным материальным, трудовым и энергетическим затратам на ремонт и восстановление разрушающихся конструкций.

Таким образом, получение морозостойких бетонов транспортных, промышленных и гражданских сооружений является актуальной задачей современного материаловедения.

На основании вышеизложенного, целью настоящей работы является отработка физико-технологических основ получения бетонов высокой морозостойкости. Для решения этой проблемы требовалось решить следующие основные задачи:

- установить основные факторы, определяющие морозостойкость бетонов, и их взаимосвязь со структурой бетонов;

- разработать физическую модель явлений, протекающих при циклическом попеременном замораживании и оттаивании бетонов;

- разработать технологические основы получения морозостойких бетонов;

- провести производственную апробацию выполненных исследований.

Автор защищает: теоретически обоснованную и экспериментально доказанную физическую модель явлений, возникающих при попеременном замораживании и оттаивании бетонов;

- полученные результаты определения физических, механических и строительно-технологических свойств бетонов;

- разработанные способы повышения морозостойкости бетонов;

- результаты практического использования проведённых исследований и многолетний опыт эксплуатации разработанных составов бетонов.

Научная новизна работы.

1. На основании анализа процессов, происходящих при циклическом замораживании бетонов в различных условиях, разработана физическая модель протекающих явлений, позволяющая физически ясно и обосновано описать происходящие изменения в структуре бетонов. Это даёт возможность оценить влияние строения бетона, технологических и эксплуатационных факторов на

-еего морозостойкость и предложить пути и методы повышения морозостойкости бетонов.

2. На основании разработанной физической модели обоснован и предложен параметр, названный критерием морозостойкости в виде Кмрз = Пу.з/0,09Пи, позволяющий качественно и количественно оценить морозостойкость и способы изменения структуры бетонов для повышения его морозостойкости.

3. На основании предложенной физической модели, описывающей явления, происходящие при циклическом замораживании и оттаивании бетона, построена математическая модель протекающих при этом процессов, с помощью которой впервые выполнены расчёты изменения состояния бетона при циклическом замораживании и получены функциональные зависимости изменения его параметров (температура, влажность и давление) от числа и продолжительности циклов переменного замораживания и оттаивания.

4. Экспериментально установлена корреляция между числом циклов, при котором согласно счету по разработанной физико-математической модели должно происходить разрушение бетонов, и числом циклов попеременного замораживания, определяемого по методике основного способа ГОСТ 10060-95.

5. Показано, что разработанная модель позволяет прогнозировать морозостойкость бетона по результатам определения параметров его структуры, отказаться от длительных и дорогостоящих испытаний и оперативно вносить в составы бетонов необходимые коррективы.

6. Установлены функциональные зависимости влажности, температуры и давления в бетоне протяжённых конструкций в процессе циклических замораживания и оттаивания по сечению конструкции от числа прошедших циклов. Установлено, что циклическое замораживание и оттаивание бетона в протяжённых конструкциях и возникновение в нём напряжений происходит на глубине до 30 см.

-s

7. Получены данные, что процессы, протекающие при испытании бетонных образцов, не в полной мере соответствуют тем, которые происходят при замораживании бетонных конструкций, особенно, если толщина конструкций превышает 30. .40 см.

8. Выявлен характер влияния, оказываемого на скорость разрушения бетонных образцов режимом замораживания и оттаивания (соотношение фаз в цикле и продолжительность самого цикла) и размером стандартных образцов.

9. Впервые предложено разделить факторы воздействия на бетон на объективные и субъективные, что отражает реальную картину технологического процесса строительства и позволяет находить пути повышения морозостойкости бетона.

10. Установлены основные факторы, определяющие морозостойкость бетонов, которыми являются: водоцементное отношение, степень гидратации цемента и свойства применяемого цемента. Выявлено влияние этих факторов, а о также возраста, условий твердения бетона, расхода цемента на 1м бетона. Установлена, зависимость морозостойкости бетона от расхода цемента и тонкости его помола, которая носит экстремальный характер.

11. Установлено влияние наполнения цементов на морозостойкость бетонов. Показано, что введение тонкомолотых добавок различного состава и структуры дополнительно в бетонную смесь в количестве до 10% массы цемента незначительно, а более 10% - значительно снижает морозостойкость бетонов и поэтому нецелесообразно. Впервые установлено, что введение тонкомолотых добавок взамен части цемента позволяет повысить морозостойкость бетонов. Выдвинута, обоснована и экспериментально подтверждена гипотеза, объясняющая такое повышение морозостойкости бетонов. Установлены оптимальные, с точки зрения повышения морозостойкости: содержание водимых тонкомолотых добавок, составляющее 15.20% массы цемента и их оптимальный гранулометрический состав.

12. Разработаны принципы создания комплексных добавок, вяжущих и бетонных смесей, повышающих морозостойкость бетонов и позволяющих им твердеть и набирать прочность при отрицательных температурах без обогрева. Разработаны составы новых вяжущих, комплексных добавок, и бетонных смесей, обеспечивающих высокую морозостойкость (F 1000 и более) и проектную прочность затвердевших бетонов. Экспериментально подтверждена возможность повышения морозостойкости бетонов с помощью разработанных составов вяжущих, добавок и бетонных смесей до 8 марок (800 циклов).

13. Представлен комплекс экспериментальных данных, показывающий возможность изменения структуры бетонов для повышения их морозостойкости.

Практическая значимость.

1. Разработаны 10 составов вяжущих, добавок и бетонных смесей, повышающих морозостойкость бетонов и позволяющие вести бетонные работы при отрицательной температуре без обогрева.

2. Разработан новый способ ускоренного определения морозостойкости бетонов по критерию морозостойкости Кмрз. Установлено, что разработанный способ определения морозостойкости может использоваться для оценки морозостойкости различных видов бетона, приготовленных по различным технологиям (обычный тяжёлый, набрызгбетон, торкретбетон, бетоны с добавками), как низкой, так и высокой морозостойкости. Он позволяет учитывать влияние, оказываемое на морозостойкость бетонов вводимыми воздухововлекающими и пластифицирующими добавками.

3. Разработана методика назначения проектной марки бетонов по морозостойкости, учитывающая реальные условия их эксплуатации.

4. Разработан способ подбора состава бетона на требуемые морозостойкость, прочность и удобоукладываемость бетонных смесей, исключающий необходимость корректирования состава смеси для получения требуемой удобоукладываемости, что существенно повышает точность подбора состава бетона. Разработанный способ подбора автоматически учитывает влияние воздухововлекающих и пластифицирующих добавок.

5. Разработан способ повышения морозостойкости путём соответствующего ухода за бетоном в процессе его эксплуатации, позволяющий повысить морозостойкость на 6.7 марок.

6. Новизна и полезность разработок подтверждена 13 авторскими свидетельствами на изобретения.

Внедрение результатов работы. 1. Разработанные составы вяжущих, добавок и бетонных смесей применены при строительстве и реконструкции более 20 транспортных и промышленных сооружений в Москве, Московской области, Нижнем Тагиле, Норильске, на БАМе, в Кировской области и других районах. Испытания контрольных образцов, изготовленных из разработанных бетонных смесей, показывают, что эти бетоны имеют морозостойкость и прочность выше требуемых по проекту.

2. Сооружения, изготовленные с использованием разработанных составов, успешно эксплуатируются уже в течение 24 лет. При этом, бетон сооружений не имеет видимых дефектов и разрушений, а его прочность, определённая неразрушающими методами, значительно превышает проектную.

3. Разработанный способ ускоренного определения морозостойкости бетонов используется на Пензенском заводе крупнопанельного домостроения.

4. Разработанный способ подбора состава тяжёлого бетона используется на Очаковском заводе железобетонных конструкций Московского метростроя.

5. Результаты выполненных исследований включены в «Рекомендации по составу и методам укладки бетонов для тоннельных обделок БАМа» (М.: ВНИИ транспортного строительства. -1979. -84 е.), «Наставление по подбору составов бетонов и методам их укладки с учётом местных условий для тоннельных обделок БАМ» (М.: ВНИИ транспортного строительства. -1982. -94 с.) и «Крепление выработок набрызг-бетоном и анкерами при строительстве транспортных тоннелей и метрополитенов. Нормы проектирования и производства работ. ВСН 126-90. -Минтрансстрой СССР.» (М.: ВПТИТРАНССТРОЙ. 1991.-134 с.) одним из разработчиков которых является автор настоящей работы. Материалы диссертационной работы использованы при составлении «Руководства по применению бетонов с противоморозными добавками» и «Методические рекомендации по технологии применения химических добавок при производстве сборных бетонных и железобетонных конструкций для метрополитенов».

6. Основные положения работы изложены в учебном пособии «Морозостойкость бетонов транспортных сооружений» и методических указаниях «Проектирование состава тяжёлых цементных бетонов с использованием ЭВМ»; они используются в учебном процессе при чтении лекций по дисциплине «Строительные материалы и изделия», при выполнении лабораторных работ, а также в дипломном и курсовом проектировании.

Апробация работы. По результатам работы опубликована монография, методическое пособие, методические указания, 2 брошюры, 43 статьи, получено 13 авторских свидетельств. Результаты исследований докладывались на 5 Международных конференциях, Академических чтениях РААСН, 50 Всесоюзных и Республиканских, региональных конференциях и совещаниях

Исследования выполнялись в соответствии с целевой комплексной программой 0.Ц.031.055.16Ц ГКНТ и Госстроя СССР (раздел 01.04.04. пункт С126), комплексной программой 0.55.16.01.12.02.Н1 Госстроя СССР (письмо Госстроя №15-1706 от 12.12.1985) и комплексной программой по проблеме 0.54.10 ГКНТ (№415).

Объём работы. Диссертация состоит из введения, 8 глав, общих выводов, приложений и списка литературы из 288 источников, содержит Ч/ рисунков и 78 таблиц.

-234-ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. На основании анализа процессов, происходящих при циклическом замораживании бетонов в различных условиях, разработана физическая модель протекающих явлений, позволяющая физически ясно и обосновано описать происходящие изменения в структуре бетонов. Это позволяет оценить влияние строения бетона, технологических и эксплуатационных факторов на его морозостойкость и предложить пути и методы повышения морозостойкости бетонов.

2. На основании разработанной физической модели обоснован и предложен параметр, названный критерием морозостойкости в виде Кмрз = Пу.з/0,09Пи, позволяющий качественно и количественно оценить морозостойкость бетона и способы изменения структуры бетонов для повышения морозостойкости.

3. На основании предложенной физической модели, описывающей явления, происходящие при циклическом замораживании и оттаивании бетона, построена математическая модель протекающих при этом процессов, с помощью которой выполнены расчёты изменения состояния бетона при циклическом замораживании и получены функциональные зависимости изменения его параметров (температура, влажность и давление) от числа и продолжительности циклов переменного замораживания и оттаивания.

4. Экспериментально установлено, что число циклов, при котором согласно счету по разработанной физико-математической модели должно происходить разрушение бетонов, практически совпадает с числом циклов попеременного замораживания, определяемого по методике основного способа ГОСТ 10060-95. Таким образом, разработанная модель позволяет прогнозировать морозостойкость бетона по результатам определения параметров его структуры, отказаться от длительных и дорогостоящих его испытаний и оперативно вносить в составы бетонов необходимые коррективы. При этом установлено, что циклическое замораживание и оттаивание бетона в протяжённых конструкциях и возникновение в нём напряжений происходит на глубине до 30 см. В связи с этим можно дифференцированно назначать проектные марки по морозостойкости для различных мест одной и той же конструкции, что позволит уменьшить затраты на возведение многих объектов.

5. При исследовании циклических процессов замораживания и оттаивания протяжённых конструкций установлены функциональные зависимости влажности, температуры и давления в бетоне в процессе испытаний по сечению конструкции от числа прошедших циклов. Сравнение замораживания конструкций и образцов бетона показывает, что процессы, протекающие при испытании бетонных образцов, не в полной мере соответствуют тем, которые происходят при замораживании бетонных конструкций, особенно, если толщина конструкций превышает 30.40 см. Проведёнными исследованиями выявлен характер влияния, оказываемого на скорость разрушения бетонных образцов режимом замораживания и оттаивания (соотношение фаз в цикле и продолжительность самого цикла) и размером стандартных образцов. Установлено, что сильное влияние на скорость разрушения образцов оказывают перепад температур в цикле и влажность бетона до начала испытаний.

6. Анализ факторов, определяющих морозостойкость бетонов показал, что все эти факторы воздействия на бетон можно разделить на объективные и субъективные. Такое деление является не формальным, а методологически обоснованным, т.к. отражает реальную картину технологического процесса строительства и позволяет находить пути повышения морозостойкости бетона. В процессе сооружения объектов на субъективные факторы можно оказывать влияние и изменять их в нужном направлении. На объективные факторы в процессе строительства практически невозможно оказать какое-либо воздействие. Изменение этих факторов является длительным, кропотливым и многоэтапным процессом, требующим всесторонних длительных гзбисследований, накопление большого опытного и фактического материала, опробованного практикой.

7. На основании проведённых исследований установлено, что основными факторами, определяющими морозостойкость бетонов, являются водоцементное отношение, степень гидратации цемента и свойства применяемого цемента. Выявлено влияние этих факторов, а также возраста, У условий твердения бетона, расхода цемента на 1м бетона. При этом установлено, что зависимость морозостойкости от расхода цемента и тонкости его помола носит экстремальный характер.

8. Изучено влияние наполнения цементов на морозостойкость бетонов. Установлено, что введение тонкомолотых добавок различного состава и структуры дополнительно в бетонную смесь в количестве до 10% массы цемента незначительно, а более 10% - значительно снижает морозостойкость бетонов и поэтому нецелесообразно. Установлено, что введение тонкомолотых добавок взамен части цемента позволяет повысить морозостойкость бетонов. Выдвинута, обоснована и экспериментально подтверждена гипотеза, объясняющая такое повышение морозостойкости бетонов. Установлено оптимальное, с точки зрения повышения морозостойкости, содержание водимых тонкомолотых добавок, составляющее 15.20% массы цемента и её гранулометрический состав.

9. На основе предлагаемой модели разрушения бетона при циклическом замораживании и оттаивании разработан новый способ ускоренного определения морозостойкости бетонов по критерию морозостойкости Кмрз (авторское свидетельство № 1264074). С помощью корреляционного анализа установлено, что между морозостойкостью и критерием морозостойкости Кмрз существует сильная положительная корреляция, близкая к прямой пропорциональности (коэффициент матрицы равен 0,96). Разработанный способ может использоваться для оценки морозостойкости различных видов бетона, приготовленных по различным технологиям (обычный тяжёлый, набрызгбетон, торкретбетон, бетоны с добавками), как низкой, так и высокой морозостойкости. Он позволяет учитывать влияние, оказываемое на морозостойкость бетонов вводимыми воздухововлекающими и пластифицирующими добавками. Разработанный способ ускоренного определения морозостойкости бетонов используется на Пензенском заводе крупнопанельного домостроения. Сопоставление результатов определения морозостойкости по разработанному методу и согласно требований ГОСТ показало, что расхождение в данных испытаний составляет 2. .5%.

10. Разработан способ подбора состава бетона на требуемые морозостойкость, прочность и удобоукладываемость бетонных смесей (авторское свидетельство № 1558882). При этом исключается необходимость корректирования состава смеси для получения требуемой удобоукладываемости, что существенно повышает точность подбора состава бетона. Разработанный способ подбора автоматически учитывает влияние воздухововлекающих и пластифицирующих добавок. Разработанный способ подбора состава тяжёлого бетона используется на Очаковском заводе железобетонных конструкций Московского метростроя. При этом, при одной и той же удобоукладываемости и равных прочностях на 1м бетона при подборе состава по разработанному методу экономится до 12 кг цемента.

11. Разработан способ повышения морозостойкости путём соответствующего ухода за бетоном (вакуумирования) в процессе его эксплуатации (авторское свидетельство № 1502445). Экспериментально установлено, что новый способ позволяет повысить морозостойкость на 6.7 марок. На основе проведённых исследований установлены оптимальные параметры вакуумирования, составляющие 0,01 МПа остаточного давления в течение 1 часа.

12. На основании анализа условий изготовления и эксплуатации бетонных и железобетонных конструкций и сооружений, подвергающихся в процессе эксплуатации морозной деструкции, разработаны принципы создания комплексных добавок, вяжущих и бетонных смесей, повышающих морозостойкость бетонов и позволяющих им твердеть и набирать прочность при отрицательных температурах без обогрева. Разработаны составы новых вяжущих (авторское свидетельство № 1214624), комплексных добавок (авторские свидетельства №№ 551284, 563383, 638563, 700483, 1174406, 2024457), и бетонных смесей (авторское свидетельство № 1172902), обеспечивающих высокую морозостойкость (F 1000 и более) и проектную прочность затвердевших бетонов. Экспериментально подтверждена возможность повышения морозостойкости бетонов с помощью разработанных составов вяжущих, добавок и бетонных смесей на 1.8 мерок (100.800 циклов).

13. Разработаны 10 составов вяжущих, добавок и бетонных смесей, которые применены при строительстве и реконструкции более 20 транспортных и промышленных сооружений в Москве, Московской области, Нижнем Тагиле, Норильске, на БАМе, в Кировской области и других районах. Испытания контрольных образцов, изготовленных из разработанных бетонных смесей, показывают, что эти бетоны имеют морозостойкость и прочность выше требуемых по проекту.

14. Проведёнными обследованиями установлено, что сооружения, изготовленные с использованием разработанных составов, успешно эксплуатируются уже в течение 28 лет. При этом бетон сооружений не имеет видимых дефектов и разрушений, а его прочность, определённая неразрушающими методами, значительно превышает проектную.

15. Результаты выполненных исследований включены в «Рекомендации по составу и методам укладки бетонов для тоннельных обделок БАМа» (М.: ВНИИ транспортного строительства. -1979. -84 е.), «Наставление по подбору составов бетонов и методам их укладки с учётом местных условий для тоннельных обделок БАМ» (М.: ВНИИ транспортного строительства. -1982. -94 с.) и «Крепление выработок набрызг-бетоном и анкерами при строительстве

-239транспортных тоннелей и метрополитенов. Нормы проектирования и производства работ. ВСН 126-90. -Минтрансстрой СССР.» (М.: ВПТИТРАНССТРОЙ. 1991.-134 с.) одним из разработчиков которых является автор настоящей работы. Материалы диссертационной работы использованы при составлении «Руководства по применению бетонов с противоморозными добавками» и «Методические рекомендации по технологии применения химических добавок при производстве сборных бетонных и железобетонных конструкций для метрополитенов».

1. Автоматизированная установка для ускоренных испытаний на морозостойкость / М.Ю. Лещинский, В.Н. Попов, А.Я. Дащинский, П.Г. Волошенюк // Промышленность автоклавных материалов и местных вянущих. -М.: ВНИИЭСМ. 1977. - Вып.5.

2. Айрапетов Г.А., Панченко А.И., Несветаев Г.В. Оперативный контроль морозостойкости бетона // Бетон и железобетон. №2. -1990. - С. 24.25.

3. А.с. 551284 СССР. Комплектная добавка/А.Е.Шейкин, П.С. Костяев, Л.Ф. Конова, Л.М. Добшиц, П.В. Аммосов. МИИТ (СССР). - Открытия. Изобретения. -1977. -№11.

4. А.с. 563383 СССР. Комплексная добавка для цементо-бетонных смесей / А.Е. Шейкин, П.С. Костяев, Л.М. Добшиц, П.В. Аммосов.- МИИТ (СССР). Открытия. Изобретения. -1977. -№ 24.

5. А. с. 638563 СССР. Комплексная добавка в бетонную смесь / П.В. Аммосов, Л.М. Добшиц, О.Е. Королева, П.С. Костяев, А.В. Лагойда. -НИИЖБ (СССР). Открытия. Изобретения. -1978. - №47.

6. А.с. 700489 СССР. Добавка в бетонную смесь / О.С. Иванова, В.М. Смолянский, Ю.М. Анин, Л.М. Добшиц и др. -МИИТ (СССР). Открытия. Изобретения. -1979. -№ 44

7. А. с. 8022874 СССР. Способ определения морозостойкости образцов строительных материалов / А.С. Каплан, Т.И. Розенберг, О.В. Кунцевич. -Открытия. Изобретения. -1985. №5.

8. А.с. 833706. СССР. Комплектная противоморозная добавка длязо/~бетонных смесей / В.М. Смолянский, О.С. Иванова, Л.М.Добшиц, П.С. Костяев и др. МИИТ (СССР). -Открытия. Изобретения. -1981. - № 20.

9. А.с. 1172902 СССР. Бетонная смесь / А.Е. Шейкин и JI.M. Добшиц. -МИИТ (СССР). -Открытия. Изобретения. -1985. № 30

10. А.с. 1174406 СССР. Комплексная противоморозная добавка для растворных и бетонных смесей / А.Е. Шейкин, JI.M. Добшиц, Э.А. Капустина, М.М. Бородулин.- МИИТ (СССР). Открытия. Изобретения. -1983. - № 31.

11. А.с. 1214624 СССР. Вяжущее / А.Е. Шейкин, Л.М. Добшиц, В.И. Соломатов. МИИТ (СССР). -Открытия. Изобретения. -1986. - № 8.

12. А.с. 1264074 СССР. Ускоренный способ определения морозостойкости ячеистых бетонов / А.Е. Шейкин, Л.М. Добшиц, А.Т. Баранов, Н.А. Филимонов, Н.П. Абрамов и Л.Е. Анисимова. МИИТ (СССР). -Открытия. Изобретения. -1986. - № 38.

13. А.с. 1502545 СССР. Способ удлинения сроков эксплуатации бетонных и железобетонных элементов /А.Е. Шейкин, Л.М. Добшиц, А .Я. Верников, Д.М. Прудовский. МИИТ (СССР). - Открытия. Изобретения. -1989. -№31.

14. А.с. 1558882 СССР. Способ определения состава тяжёлого бетона / А.Е. Шейкин, Л.М. Добшиц. МИИТ (СССР). - Открытия. Изобретения. - 1990. -№ 15.

15. А.с. 2024457 СССР. Комплексная противоморозная добавка / В.И. Соломатов, Л.М. Добшиц, Д.М. Прудовский. МИИТ (СССР). - Открытия. Изобретения. - 1994. - № 23.

16. А.с. 2036188 СССР. Способ изготовления сборных железобетонных изделий / Л.М. Добшиц, Д.М. Прудовский, М.С. Гудис, И.М. Гугин, В.В.-зог

17. Коротин, В.И. Соломатов.-МИИТ (СССР). Открытия. Изобретения. -1995.-№10.

18. Алексеев С.И. Установки для ускоренных испытаний морозостойкости // Сб. науч. тр. / НИИЖБ. 1959. - Вып. 12: Морозостойкость бетона. -Под ред. Н.А. Мощанского. - С. 113-124.

19. Алексеев С.И., Батраков В.Г. К вопросу испытаний морозостойкости бетона в растворах солей // Сб. науч. тр. / НИИЖБ. -1959. -Вып. 12: Морозостойкость бетона. Под ред. Н.А. Мощанского. - С.66.76.

20. Алмазов В.О., Серенко Н.А. Учёт климатических воздействий при проектировании и прогнозе долговечности железобетонных пролётных строений //Автомобильные дороги. -М. Информавтодор, 1977. -Вып. 11. -С. 18. 24.

21. Ахвердов П. Н. Механизм деформирования и разрушения бетона в свете новых исследований по структурообразованию цементного камня // Шестая конференция по бетону и железобетону. Минск. -1966.

22. Бабков В.В. Физико-механические аспекты оптимизации структуры цементных бетонов. Автореферат дисс. .доктора техн. наук. JL, 1990.-45с.

23. Бабков В.В., Полак А.Ф., Комохов П.Г. Аспекты долговечности цементного камня // Цемент. -№3. -С. 14. 16.

24. Бабушкин В.И. Физико-химические процессы коррозии бетона и-303железобетона. М.: Стройиздат. -1968. -187с.

25. Бакланов А. С. Применение железобетонных конструкций транспортных сооружений в суровых климатических условиях // Сб. научн. трудов / ЦНИИС. -1974.- Вып. 76. -С. 14.22.

26. Батраков В.Г. Повышение долговечности бетона добавками кремнийорганических полимеров. -М.: Стройиздат. -196 8.-133с.

27. Бергстрем С. Влияние замораживания на физические и механические свойства бетона // Второй международный симпозиум по зимнему бетонированию. Генеральные доклады, дискуссия. -М.: Стройиздат. -1978г. -267с.

28. Бетонирование монолитных обделок тоннелей БАМ / А.Е. Шейкин, П.С. Костяев, JI.M. Добшиц и др. // Межвуз. сб. науч. тр. МИИТ. -Вып. 714: Повышение долговечности бетонов транспортных сооружений. -1982. -С. 32.44.

29. Болыпев JI.H., Смирнов Н.В. Таблицы математической статистики. -М.: Наука. -1965. -464 с.

30. Брунауэр С. Адсорбция газов и паров. -М.: Иностранная литература / Пер. с англ. Б.П. Беринга и др. под ред. М.М. Дубинина. -1948. -383 с.

31. Бугрим С.Ф. Руководство по ускоренному методу оценки морозостойкости бетона. -М.: ЦНИТИ ВНИИСТа. -1975. -26 с.

32. Бунин М.В., Грушко И.М., Ильин А.Г. Структура и механические свойства дорожных цементных бетонов. Изд-во Харьковского ун-та, Харьков. -1968. - 199 с.

33. Бутт Ю.М., Колбаеов В.М., Берлин J1.E. Исследование влияния структуры цементного камня на морозостойкость // Бетон и железобетон. -1972. -№1.-С.21.23.

34. Василевский Ю.И. Требования к морозостойкости бетона морских гидротехнических сооружений // Сб. научн. трудов / ОИИМФ. Инженерные сооружения и оборудование морских портов. -1985. -С. 25. 37.

35. Вейенберг Б.П. Лёд. М.-Л.: Гостехиздат. -1940. -175 с.

36. Вериго Б.М., Ильин Г.В. Состояние железобетонных городских мостов в регионе Урала, Сибири и Дальнего востока и пути устранения их дефектов // Транспортное строительство. -1996. -№ 6-7. -С. 15. 17.

37. Вилк В., Добролюбов Г., Ромер В. Контроль качества бетона при строительстве дорог // Второй международный симпозиум по зимнему бетонированию: В 2т. -М.: Стройиздат, 1975. -Т2. -С. 43. 52.

38. Власов О.Е. Физические основы теории морозостойкости // Сб. науч. тр. / НИИСтройфизика. -1967.-Вып. 3.

39. Влияние добавок водорастворимых смол на трещиностойкость цементного камня и цементно-песчаного раствора / А.В. Саталкин, А.Е.Шейкин, О.С. Попова и др. // Межвуз. сб. научн. тр. / МИИТ. -1974. Вып. 441: Специальные цементы и бетоны. С. 92. 96.

40. Воронин В.В. Морозостойкость и технология бетона с модифицированным поверхностным слоем. Дисс. . доктора техн. наук. 05.23.05. -М.: МИСИ, 1985. -310 с.

41. Гладков В. С. О разрушении гидротехнического бетона при многократном замораживании и оттаивании в нестационарном режиме // Тр. ' координац. совещ. по гидротехнике / ВНИИГ им. Веденеева.-1972. -Вып.73. -С. 13.143.

42. Гладков Д.И., Сулейманова Л.А. К испытанию бетона на морозостойкость // Бетон и железобетон. 1998. - С. 28. 32.- JOS'

43. Гласе Дж., Стенли Дж. Статистические методы в педагогике и психологии /Пер. с англ./ -М.: Прогресс. -1976. -495с.

44. Горбунов С.П., Трофимов Б.Я., Жуков И.В. Об ускоренных методах определения морозостойкости бетона //Бетон и железобетон. №2. - 1990. -С. 42.43.

45. Гордон С. С. Структура и свойства тяжелых бетонов на различных заполнителях. -М.: Стройиздат. -1969. -151с.

46. Горчаков Г.И., Капкин М.М., Скрамтаев Б.Г. Повышение морозостойкости бетона промышленных и гражданских сооружений. -М.: Стройиздат. -1965. -195с.

47. Горчаков Г.И. Повышение морозостойкости и прочности бетона. -М.: Промстройиздат. -1956. -107с.

48. ГОСТ 10060-87. Бетоны. Методы контроля морозостойкости. -М.: Стройиздат. -1978. 14с.

49. ГОСТ 10060 -95. Бетоны. Методы определения морозостойкости. -М. :МИТКС.-1995.-47с.

50. ГОСТ 30459-96. Добавки. Методы определения эффективности. -М.-1997.

51. Гузеев Е.А. Механика разрушений в оценке долговечности бетона // Бетон и железобетон 1997. -№5. -С. 36. 38.

52. Гусев Б.В, Степанова В.Ф., Черныщук Г.В. Модель расчётакоррозионной стойкости бетона при воздействии агрессивной углекислоты воздуха // Бетон и железобетон. -1999. №1. -С. 27. .28.

53. Гусев Б. В., Файвусович А. С. Особенности математических моделей коррозии бетона // Долговечность и защита от коррозии. Строительство, реконструкция / Материалы международной конференции. -М.: НИИЖБ. -1999.-С. 61.66.

54. Дворкин Л.И. О критерии морозостойкости бетона // Гидромелиорация и гидротехническое строительство. Респ. межвед. науч.-техн. сб. -Львов. -1986.-Вып. 14.-С. 105.109.

55. Дворкин Л.И., Дворкин О.Л. Проектирование составов бетонов с заданными свойствами. -Ровно: РГТУ, 1999. 202 с.

56. Дворкин Л.И., Шушпанов В.А. Структурный критерий морозостойкости бетона // Известия ВУЗов. Строительство и архитектура. -1979. -№5.-С.75.79.

57. Дерягин Б.В. Развитие исследований поверхностных сил // Вестник АН СССР, 1974. -№1. -С. 9. 14.

58. Дилатометрический метод исследования капиллярно-пористой структуры цементного камня / Малинин Ю.С., Хромова Л.П., Лифанов И.И. и др. -Цемент.-1981.-№8.-С. 10.12.

59. Дёсов А.Е. Вопросы технологии быстротвердеющих бетонов из жёстких бетонных смесей // Материалы совещания по современным проблемам технологии бетона в промышленности сборного железобетона. -М.: Промстойиздат. -1956. -С. 1.10.

60. Добавки в бетон: Справ, пособие: Пер. с англ. / B.C. Рамачадран, Р.Ф. Фельдман, М. Колленарди и др.; под ред. B.C. Рамачадрана. -М.: Стройиздат. -1988. -575с.

61. Добролюбов Г., Ратинов В.Б., Розенберг Т.И. Прогнозирование долговечности бетона с добавками. -М.: Стройиздат. -1983. -212с.: ил.

62. Добшиц JI.M. Новые противоморозные добавки для безобогревного бетонирования и омоноличивания //Вопросы строительства на железнодорожном транспорте /Сб. научн. тр. М: МИИТ. -1979. -Вып. 625. -С. 47. 55.

63. Добшиц Л.М. Бетоны с некоторыми противоморозными добавками для транспортных искусственных сооружений: Дисс. канд. техн. наук. 05.23.05. -М, 1981.-175 с.

64. Добшиц Л.М. Пути повышения морозостойкости цементных бетонов // Асфальтовые и цементные бетоны для условий Сибири: Сб. науч. тр. -Омск.: ОмПИ.-1989.-С. 132.137.

65. Добшиц Л.М. Композиционный материал для зимнего бетонирования // Композиционные строительные материалы с использованием отходов промышленности / Тезисы докладов зональной конференции. Пенза: ПДНТП. -1988.-С. 17.18.

66. Добшиц Л.М. Вяжущее для зимнего бетонирования // Тезисы докладов / Научно-практическая конференция учёных Сибири и Дальнего Востока. -Новокузнецк. -1989. -С. 28.

67. Добшиц Л.М. Надёжность бетонов транспортных сооружений

68. Надёжность строительных конструкций / Тезисы докладов: 2-ая научно-техническая конференция с международным участием. -Болгария, Плевен: ФНТД. -1990.-С. 47.49.

69. Добшиц JI.M. Коррозионная стойкость арматуры бетонов гидротехнических сооружений с добавками // Защита металлов от коррозии и ресурсосберегающие технологии в народном хозяйстве. -Владивосток: ДальНИС. 1990. - С. 50.52.

70. Добшиц Л.М. Технология повышения долговечности бетонов тоннельных конструкций // Исследования по применению новых материалов в тоннеле- и метростроении: Сб. науч. тр. ЦНИИСа. -М.: ЦНИИС. -1991. -С. 51.64.

71. Добшиц Л.М. Долговечность бетонов транспортных сооружений // Транспортное строительство.-1995. -№3. -С. 17.20.

72. Добшиц Л.М. Бетонирование транспортных сооружений повышенной долговечности в зимних условиях //Транспортное строительство. -1995. -№6. -С. 21.24.

73. Добшиц Л.М. Повышение долговечности и надёжности бетонов,-ЗОЗукладываемых в зимнее время без обогрева //Актуальные проблемы строительного материаловедения / Тезисы докладов 3-их академических чтений. Саранск: МГУ им. Огарёва. -1997.-С. 45.46.

74. Добшиц Л.М., Портнов И.Г. Моделирование процесса циклического замораживания бетона //Актуальные проблемы развития транспортных систем: Тез. докладов Международной научно-технической конференции. Беларусь, Гомель: БелГУТ, 1998. -С. 179.180.

75. Добшиц Л.М. Ресурсосберегающие технологии получения долговечных транспортных сооружений // Ресурсосберегающие технологии на железнодорожном транспорте / Тр. второй научно-практической конференции. Книга 1. -М.: МИИТ. -1999. -С. У111-18.У111-20.

76. Добшиц Л.М., Соломатов В.И. Влияние наполнения цементов на-з/оморозостойкость бетонов //Актуальные проблемы современного строительства / Материалы XXX Всероссийской научно-технической конференции. -Пенза: ПГАСА.-1999.-С.39.42.

77. Добшиц JI.M. Повышение безопасности движения поездов по транспортным искусственным сооружениям //Безопасность движения поездов / Тр. научно-практической конференции. -М.: МИИТ. -1999. -С. У-9 .У-10.

78. Добшиц JI.M. Бетоны повышенной долговечности для транспортных сооружений // Новое в строительном материаловедении: Юбилейный сб. науч. тр.-/М.: МИИТ. -Вып. 902. -1997. -С. 83. 86.

79. Добшиц Л.М. Повышение долговечности и надёжности бетонов, укладываемых в зимнее время без обогрева // Технология сборного и монолитного бетона и железобетона: Материалы международной конференции. В 2 т. -T.I. -Беларусь, Минск. -1997. -С. 58. 62.

80. Добшиц Л.М. О назначении реально обоснованной проектной марки по морозостойкости // Бетон и железобетон. -№5. -1999. -С. 28.29.

81. Добшиц Л.М. Пути повышения долговечности цементных бетонов // Современные проблемы строительного материаловедения: Материалы пятых академических чтений РААСН / ВГАСА. -Воронеж, 1999. -С. 113. 116.

82. Добшиц Л.М. Ресурсосберегающие технологии получения долговечных транспортных сооружений // Ресурсосберегающие технологии на железнодорожном транспорте // Тр. Второй научнопрактической конференции. В 2 книгах. Книга 1. -М.: МИИТ, 1999. -224с.

83. Добшиц JI.M. Повышения долговечности и надёжности бетонов, укладываемых в зимнее время без обогрева // Развитие технической химии в Украине: Сб. тр. межд. техн. конференции. -Украина. -Киев. -1997. -С.327.330.

84. Добшиц Л.М., Антонов Е.А., Атаджанов М.М. Ускоренное определение морозостойкости тяжёлых бетонов // Транспортное строительство. -№8. -1999. -С. 24.26.

85. Добшиц Л.М. Основы получения морозостойких цементных бетонов // Региональные проблемы строительного и дорожного комплексов: Материалы межрегиональной науч.-практич. конф. -Йошкар-Ола: МГТУ, 2000. -С. 74.80.

86. Добшиц Л.М., Портнов И.Г. Моделирование процесса циклического замораживания и оттаивания бетона транспортных сооружений // Транспортное строительство. -1998. -№12. -С. 12.13.

87. Добшиц Л.М., Соломатов В.И. Влияние наполнения цемента на морозостойкость бетонов // Актуальные проблемы современного строительства /Материалы XXX Всероссийской научно-технической конференции. -Пенза: ПГАСА.-1999.-С.39.42.

88. Добшиц Л.М., Соломатов В.И. Влияние свойств цемента на морозостойкость бетонов // Бетон и железобетон. -1999. -№3. -С. 19.21.

89. Добшиц Л.М., Смолянский В.М., Дроздова Т.Ф. Технология бетонирования и прочность бетона тоннельных обделок на БАМе // Строительство метро и тоннелей / Э.-И. -ВПТИтрансстрой. -1981. -Вып.1. -16 с.

90. Добшиц Л.М., Портнов И.Г., Соломатов В.И. Физическая и математическая модели процесса сопротивления бетона циклическому замораживанию // Изв. вузов. Строительство. -1999. -№ 9. -С. 39. 43.-J/2

91. Добшиц Л.М. Пути получения морозостойких бетонов транспортных сооружений //Ж.-д. транспорт. Сер. "Строительство. Проектирование": ЭИУ ЦНИИТЭИ МПС. -2000. -Вып. 1.- 41 е.; 4 ил.

92. Добшиц Л.М., Портнов И.Г., Соломатов В.И. Морозостойкость бетонов транспортных сооружений: Учебное пособие. -М.: МИИТ, 1999. -236с.

93. Еремеев Г.Г. О морозостойкости бетона // Бетон и железобетон. -1964. -№2.-С 64.65.

94. Ефимов Б. А. Получение цементных бетонов заданной морозостойкости с учетом характеристик строения. Дисс.канд. тех. наук. 05.23.05 -М.: МИСИ. -1976. -192с.

95. Житкевич Н.А. Бетон и бетонные работы. -С.Петербург. -1912.524с.

96. Зависимость морозостойкости бетонов от их структуры и температурных деформаций / Г.И. Горчаков, Л.А. Алимов, Б.В. Воронин, А.В. Акимов // Бетон и железобетон, -1972. -№10. -С. 1. 10.

97. Зимнее бетонирование и тепловая обработка бетона / С.А. Миронов, О.С. Иванова, Л.А. Малинина, Б.А. Крылов и др.: Под ред. С.А. Миронова. -М.: Стройиздат. -1975. -248 с.

98. Иванов Ф.М., Гладков В. С., Виноградов О.А. Определение морозостойкости бетона ускоренным методом. -Л., Энергия. -1969.

99. Иванова О.С., Белова Л.А. Физико-химические процессы в бетоне-J/3при замораживании // Второй международный симпозиум по зимнему бетонированию: В 2т. -М.: Стройиздат. -1975. -Т.2. -С. 178.191.

100. Иосилевский Л.И. Проблемы надёжности железобетонных мостовых конструкций // Бетон и железобетон. -1999. -№1. -С. 23. .26.

101. Иосилевский Л.И., Носарев А.В., Чирков В.П. Пути совершенствования надёжности мостовых железобетонных конструкций //Транспортное строительство. № 12,1991. -С. 12. 14.

102. Каган М.З., Черников В.В., Добшиц Л.М. Совершенствование технологии изготовления железобетонных изделий. М.: Оргтрансстрой.-1978.-21с.

103. Капкин М.М., Мазур Б.М. Морозостойкость бетонов при низких отрицательных температурах // Бетон и железобетон. -1964.-№7. -С. 7. 10.

104. Каранфилов Т.С. Влияние циклического замораживания на выносливость и деформации водонасыщенного бетона. -В кн.: Труды координационных совещаний по гидротехнике. -4.1. -Л.: Энергия, 1972. -Вып. 64. -С. 94.97.

105. Каркасные строительные композиты: В 2ч. 4.2. Химическое и биологическое сопротивление. Долговечность / В.Т. Ерофеев, Н.И. Мищенко, В.П. Селяев, В.И. Соломатов. Саранск; Изд-во Мордов. Ун-та, 1995. -172 с.

106. Каргин Г.М. Учет температуры замораживания при назначении марок бетона по морозостойкости в зоне переменного уровня воды //Сб. науч. трудов / ВНИИГ им. Веденеева. -1985. -№187. -С. 44.49.-3/V'

107. Киселев В. И. Сравнительные испытания бетона на морозостойкость / Сб. науч. тр. / НИЖБ. -1959. -Вып. 12. Морозостойкость бетона. Под ред. Н.А.Мощанского. -С. 109. 112.

108. Кладько С.Р. Повышение надежности речных бетонных гидротехнических сооружений. -М.: Транспорт. -1983. -207с.

109. Коломиец В.И., Журавлева JI.E. Влияние солнечной радиации на температурные деформации в бетоне // Гидротехника и мелиорация.-198l.-№ 1. -С. 24.25.

110. Коляно Ю.М., Грицко Е.Г. Применение ортогональных систем функций // Математические методы и физико-механические поля. Днепропетровск. -1980. -Вып.11. -С. 100.103.

111. Комохов П.Г. Механико-энергетические аспекты прогнозирования гидратации, твердения и долговечности цементного камня // Цемент. -1987. -№2. -С. 20.22.

112. Комохов П.Г. Роль демпфирующей добавки в структуре бетона // Прогрессивная технология бетона для транспортных сооружений и конструкций: Сб. научн. тр. -Д.: ЛИИЖТ, 1991. -С. 7. 16.

113. Комохов П.Г. Физика и механика разрушения в процессе формирования прочности цементного камня // Цемент. -№7-8. -1991. -С. 4. 10.

114. Комохов П.Г., Шангина Н.Н. Конструирование композиционных материалов на неорганических вяжущих с учётом активных центров поверхности наполнителя //Вестник отделения строительных наук. -Вып. 1. -М. -1996.-С. 31.

115. Комохов П.Г., Сватовская Л.Б., Шангина Н.Н., Лейкин А.П. Управление свойствами цементных смесей природой наполнителя // Известия-з/sвузов. Строительство, 1997. -№ 9. -С. 51. 54.

116. Комохов П.Г., Солнцева В.А., Петрова Т.М. К вопросу ветвления трещин в бетоне // Исследования бетонов транспортного и гидротехнического строительства. / Сб. науч. тр. -М.: ЛИИЖТа. -1975. -Вып. 382. -С. 29.39.

117. Контроль морозостойкости бетона в процессе производства / Г.Ф. Воевода, А. А. Алимов, В. В. Воронин, Б. А. Ефимов // Бетон и железобетон. -1979. -№10. -С. 35.37.

118. Коренюк А.Г. Разрушение бетона при одновременном воздействии водного раствора соли и мороза // Бетон и железобетон. 1974. -№11. -С. 38. .39.

119. Коррозия железобетона и методы защиты / Тр.НИИЖБ. -1959, вып. №9; 1960, вып. №15; 1962, вып. №28.

120. Костяев П.С. Безобогревное бетонирование транспортных сооружений зимой. -М.: Транспорт. -1978. -208с.

121. Костяев П.С., Добшиц Л.М. Безобогревное омоноличивание железобетонных пролётных строений // Автомобильные дороги. -1977. -№1. -С. 6.7.

122. Крантов Ф.М., Шлаен А.Г. К вопросу о движении воды в бетоне при его замораживании. -ИФЖ. -1983. -Т. 45. -М. -С. 621-625.

123. Красильников К.Г., Тарасов А.Ф. Замерзание воды в порах цементного камня и его деформация // Второй международный симпозиум по зимнему бетонированию: В 2т., М.: Стройиздат, 1975. -Т. 2.-С. 191 .195.

124. Красный И.М. Исследование морозостойкости мелкозернистых-3/6бетонов // Бетон и железобетон. -1969. -№12. -С. 33-35.

125. Крепление выработок набрызгбетоном и анкерами при строительстве транспортных тоннелей и метрополитенов // Нормы проектирования и производства работ. ВСН 126-90. -Минтрансстрой СССР. -М.: Транспорт. -1991. -134с.

126. Красный И.М. Повышение морозостойкости бетонов при введении алюминиевой пудры // Бетон и железобетон. -1972. -№3. -С. 33-35.

127. Крылов Б.А. Вопросы теории и производства применения электроэнергии для тепловой обработки бетона в разных температурных условиях: Автореферат дисс. .докт. техн. наук. 05.23.05. -М.: НИИЖБ. -1969. -51с.

128. Крылов Б.А., Дедюхов А.А. Натурные исследования твердения бетона сваи в зимнее время // Бетон и железобетон. 1991. -№10. -С. 22.24.

129. Крылов Б.А., Гладков B.C., Иванов Ф.М. Об оценке напряжённого состояния и разрушения бетонов при замораживании // Бетон и железобетон. -1972.-№8.-С. 39. 41.

130. Кунцевич О.В. Бетоны высокой морозостойкости для сооружений Крайнего Севера. -Л.: Стройиздат, 1983. -130 с.

131. Кунцевич О-В., Магомедэминов И.И. Исследование прочности и морозостойкости растворов с комплексными добавками // Межвуз. сб. науч. тр. / МИИТ. -1980. -Вып. 662; Повышение долговечности бетона транспортных сооружений. -С. 26-34: табл.

132. Кунцевич О.В., Попова О.С. Использование водорастворимых смол в качестве добавок к бетонам // Бетон и железобетон.-1977. -№7. -С. 12. 13.

133. Лавринович Е.В. О морозостойкости бетонов с добавкой поташа //- з/?

134. Бетон и железобетон. -1962. -№11. -С. 487.490.

135. Лермит Р. Проблемы бетона. М.: Госстройиздат. -1958. -293 с.

136. Литишенко В.И. Новая методика изучения морозостойкости бетона //Бетон и железобетон. -197 5. -№ 9. -С. 17. 19.

137. Лифанов И.И. Морозостойкость бетона и температурные деформации его компонентов. Автореф. дисс. . докт. техн. наук. -М. -1977. -47с.

138. Лыков А.В. Теория сушки. -М.: Энергия. -1965. -472 с.

139. Мазур Б.М. О методике испытаний морозостойкости бетонов; Тр. координац. совещ. по гидротехнике. Вып. 41. Энергия, Л. 1963. -С.72. 77

140. Маккинис К. Морозостойкость цементного теста в связи с его применением для преднапряжённого бетона / У международный конгресс по химии цемента. -М.: Стройиздат. -1973. -С. 299.

141. Маркова О. А., Меркин А.П. Определение морозостойкости пористых материалов // Строительные материалы. -1975. -№11. -С. 23.24.

142. Малюк В. Д. Морозостойкость бетона транспортных искусственных сооружений, возводимых в сложных природных климатических условиях (на примере о. Сахалин): Автореферат дис. . канд. техн. наук. 05.23.05. -Днепропетровск, ДИСИ, 1984. -23с.

143. Математические модели процессов коррозии бетона / Б.В. Гусев, А.С. Файвусович, В.Ф. Степанова, Н.К. Розенталь. -М.: ТИМП, 1996. -104с.-3/8154. Материалы международного конгресса по зимнему бетонированию.-М.: Стройиздат. -1956. -127 с.

144. Методические рекомендации по испытанию дорожного бетона на коррозионную стойкость против совместного действия хлористых солей и мороза. -М.: СоюздорНИИ. -1975. -Юс.

145. Методические рекомендации по технологии применения химических добавок при производстве сборных бетонных и железобетонных конструкций для метрополитенов. М.: ВНИИ транспортного строительства, 1985.-32 С.

146. Миронов С.А., Лагойда А.В. Бетоны, твердеющие на морозе. -М.: Стройиздат. -1975. -263с.

147. Миронов С.А. Теория и методы зимнего бетонирования. 3 изд. -М.: Стройиздат. -1975. -700с.

148. Митина Е. А., Ерофеев В.Т., Соломатов В.И. Структура и прочность композитов, наполненных стеклобоем // Изв. вузов. Строительство. -1999. -№ 11.-С. 33.37.

149. Модылевский Д.Б. Исследование свойств бетонов с противоморозными добавками на основе содово-поташных продуктов и пластификаторов. Автореферат дисс. канд. техн. наук. 05.23.05. -М. — 1974. -21с.

150. Морозостойкость бетонов с противоморозными добавками / В.Б. Грапп, А.С. Каплан, Т.И. Розенберг, С.В. Шестопёров // Бетон и железобетон. -1975. -№9. -С. 26.21.

151. Москвин В.М. Коррозия бетона. -М.: Стройиздат. -1952. -341с.

152. Москвин В.М., Голубых Н.Д. Расчетно-экспериментальные методы

153. Дооценки морозостойкости бетона // Бетон и железобетон. -1975. -№9. -С. 19.22.

154. Москвин В.М., Иванов Ф.М., Алексеев С.Н., Гузеев Е.А. Коррозия бетона и железобетона, методы их защиты. -М.: Стройиздат, 1980. -536 с.

155. Москвин В.М., Подвальный A.M. О морозостойкости бетона в напряжённом состоянии // Бетон и железобетон. -1960. -№2. -С. 5. 8.

156. Москвин В.М., Подвальный A.M., Птицин О.А. Организация стенда для изучения долговечности гидротехнического бетона в природных условиях. -М.: Стройиздат. -1962.

157. Мещанский Н.А. Плотность и стойкость бетонов. -М.: Госстройиздат. -1951,-79с

158. Мещанский Н.А. Повышение стойкости строительных материалов и конструкций, работающих в условиях агрессивных сред. -М.: Госстройиздат. -1962.-235с.

159. Мчедлов-Петросян О.П., Чернявский B.JI. Структурообразование и твердение цементных паст и бетонов при пониженных температурах. -Киев: Будивельник.-1974.-112с.

160. Назначение проектной марки бетона по морозостойкости при строительстве объектов на Дальневосточном побережье / Паленых Ю.Г., Коломиец В.И., Черепанов Ю.П. и др. // Бетон и железобетон. -1975. -№ 9. -С. 10.11.

161. Наставление по подбору составов бетонов и методам их укладки с учётом местных условий для тоннельных обделок БАМ. -М.: ВНИИ транспортного строительства. -1982. -94 с.

162. Невиль A.M. Свойства бетона / Пер. с англ. под ред. Иванова Ф.М. -М.: Стройиздат.-1972.-344с.-з<го

163. Неренст П. Воздействие мороза на бетон // 1У Международный конгресс по химии цемента. -М.: Стройиздат. -1964. -С. 520.541.

164. Несветаев Г.В. Закономерности деформирования и прогнозирования стойкости бетонов при силовых и температурных воздействиях. Автореферат дисс. .доктора техн. наук. 05.23.05. Ростов -на- Дону, 1998. -47с.

165. О достоверности результатов испытаний бетона на морозостойкость 7 Н.К.Розенталь, Г.В. Чехний, C.JI. Нерубенко, В.А. Гвоздев // Бетон и железобетон. -1998.-№3.-С.27.29.

166. Овчаров В.И. Морозостойкость растворов и бетонов с добавками хлоридов и ингибиторов // Бетон и железобетон. -1975. -№10. -С. 42. .43.

167. Окороков С.Д., Парийский А.А. Тепловыделение; бетона в условиях зимнего бетонирования // Второй международный симпозиум по зимнему бетонированию: В 2т. -М.: Стройиздат. -1975. -T.I. -С. 130.140.

168. Особенности бетонирования обделок тоннелей в суровых климатических условиях / В.М. Смолянский, JI.M. Добшиц, П.С. Костяев и др. // Сб. науч. тр. / ЦНИИС: Исследования по технологии сооружения горных транспортных тоннелей. -М. -1980. -С. 148.163.

169. Панченко А.И. обеспечение стойкости бетона к физическим воздействиям внешней среды путём управления собственными деформациями. Автореферат дисс. .доктора техн. наук. 05.23.05. -Ростов-на-Дону, 1996. -38с.

170. Пауэре Т.К. Физическая структура портландцементного теста // Химия цемента / Под ред. X. Ф. У. Тейлора. -М.: Стройиздат. -1969. -С. 300.319.

171. Пирадов К.А., Гузеев Е.А. Физико-механические основы долговечности бетона и железобетона // Бетон и железобетон.-1998.-№.1. -С. 25.26.

172. Пиралов Т.С., Невский В.А., Ильевский Ю.А. Способ ускоренного определения морозостойкости бетона//Бетон и железобетон. -1980.-№9.-С. 16.

173. Повышение трещиностойкости и водостойкости легких бетонов для ограждающих конструкций / Г.И. Горчаков, Л.П. Орентлихер, И.И. Лифанов, Э.Г. Муралов. -М.: Стройиздат. -1971. -158с.

174. Подвальный A.M. Об испытании бетона на морозостойкость // Бетон и железобетон.-1996.-№ 4. -С. 26.29, № 5. -С. 27.29.

175. Полак А.Ф., Ратинов В.Б., Гельфман Г.Н. Коррозия железобетонных конструкций зданий нефтехимической промышленности. -М.: Стройиздат, 1971.-176 с.

176. Попов В.П. Прогнозирование ресурса долговечности бетона акустическими методами на основе механики разрушения. Автореферат дисс. .доктора техн. наук. 05.23.05. -С.-Петербург, 1998.-44с.

177. Попова О.С. Исследование влияния адсорбции водорастворимых смол на формирование структуры цементного камня // Исследование бетонов повышенной прочности, водонепроницаемости и долговечности для транспортного строительства. -Л. -1978. -С. 65-77.

178. Попова О.С., Кунцевич О.В., Ушеров-Маршак А.В. Кинетика структурообразования и тепловыделения на ранних стадиях твердения-зг гцементов с добавками водорастворимых смол //Тр. ЛИИЖТ. -1976. -Вып. 398. -С. 38.47.

179. Попова О. С. Бетоны с добавками водорастворимых смол // Бетон и железобетон. -1981. -№ 10. -С. 16.18.

180. Попова О.С., АН С.П. Модифицирование цементационных растворов / Межвуз. сб. научн. тр. / МИИТ. -1986. -Вып. 784: Повышение долговечности бетонов транспортных сооружений. -С.24-29.

181. Портнов И.Г. Задачи стефановского типа с фазовым переходом в фиксированном интервале температур. М.: НИЦ "Инженер", 1999. -140 с.

182. Прогнозирование морозостойкости набрызгбетона для тоннельных конструкций / А.Е.Шейкин, Л.М.Добшиц, В.М. Смолянский, И.В. Гиренко // Транспортное строительство. -1986. -№ 1. -С. 19.20.

183. Проектирование состава тяжёлых цементных бетонов с использованием ЭВМ / А.Е.Шейкин, Л.М.Добшиц, Л.Ф. Конова, A.M. Серов // Методические указания к лабораторным работам с элементами научных исследований.-М.: МИИТ.-1986.-36 с.

184. Разработка и первичная идентификация математической модели коррозии бетонов в жидких агрессивных средах/ Б.В. Гусев, А.С. Файвусович, В.Ф. Степанова, Н.К. Розенталь, Г.В. Черныщук // Материалы международной конференции. -М.: НИИЖБ. -1999. -С. 81.86.

185. Ратинов В. Б. Классификация добавок по механизму их действия на цемент / У1 Международный конгресс по химии цемента: В 2т. -М.: Стройиздат. -1976.-Т.2.-С. 18-21.

186. Ратинов В.Б., Розенберг Т.И. Добавки в бетон. -М.: Стройиздат. -1973. -207с.

187. Рекомендации по составу и методам укладки бетона для тоннельных обделок БАМа. -М.: ВНИИ транспортного строительства. -1979. -84 с.

188. Розенталь Н.К. Реализация основ норм проектирования (СНиП) в условиях современного строительства // Инженерные проблемы современного строительства: Сб. научных трудов. Иванове: Изд-воИИСИ.-1995. -С.348.353.

189. Рубин В.М., Шлаен А.Г. Бетонная облицовка каналов: Приложение к журналу "Гидротехника и мелиорация". -М.: Агропромиздат, 1987. -184 с.

190. Рубинчик И.И. Опыт строительства и эксплуатации железобетонных мостов в суровых климатических условиях (Зарубежный опыт) // Мостостроение/Обзорная информация.-М. :ВПТИтрансстрой.-1981 .-Вып. 1 .-24с.

191. Руководство по применению бетонов с противоморозными добавками /НИИЖБ Госстроя СССР. -М.: Стройиздат. -1978. -81 с.

192. Руфферт Г. Дефекты бетонных конструкций / Пер. с нем. И.Г .Зеленцова: Под ред. В.Б. Семенова. -М.: Стройиздат. -1987. -111с.: ил.

193. Саталкин А.В., Солнцева В.А., Попова О.С. Цементно-полимерные бетоны. -Л.: Стройиздат, 1971. -169 с.

194. Свиридов В.Н. Исследование морозостойкости бетонов морских сооружений из местных материалов и способов её повышения. Автореф. дисс. . канд. техн. наук. -М. -1979. -22 с.

195. Селяев В.П., Соломатов В.И. Феноменологические модели деградации пластмасс // Работоспособность строительных материалов в условиях воздействия различных эксплуатационных факторов. Казань: КИСИ. -1980. -С. 15.19.

196. Сизов В.П. К вопросу совершенствования 10060 95 на испытание бетона на морозостойкость // Бетон и железобетон. -№2. -1999. -С. 24. 26.-згч

197. Сизов В.П. О методах испытания морозостойкости бетона // Бетон и железобетон. -№2. -1999. -С. 24.26.

198. Смирнов Н.В., Дунин Барковский И.В. Курс теории вероятностей и математической статистики для технических приложений. -М.: Наука. -1969. -333с.

199. СНиП Ш-43-75. Мосты и трубы / Госстрой СССР. -М.: Стройиздат, -1976.-1 Юс.

200. СНиП 2.05.11-83. Внутрихозяйственные автомобильные дороги в колхозах, совхозах и других хозяйственных предприятиях и организациях / Госстрой СССР. -М.: Стройиздат. -1984. -23с.

201. СНиП 32-03-96. Аэродромы / Госстрой СССР. -М. -1996. -23с.

202. СНиП 2.03.01 -84. Бетонные и железобетонные конструкции / Госстрой СССР. -М.: Стройиздат. -1996. -76 с.

203. СНиП 2.06.01 -86. Гидротехнические сооружения речные / Госстрой СССР. М.: Стройиздат. -1989. -32с.

204. СНиП 2.06.08.-87. Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений / Госстрой СССР. -М.: Стройиздат. -1988. -32с.

205. СНиП 2.05.03.-84. Мосты и трубы / Госстрой СССР. -М.: ЦИТП Госстроя СССР. -1985. -200с.

206. СНиП П-44-78. Тоннели железнодорожные и автодорожные / Госстрой СССР. -М.: Стройиздат. -1978. -20с.

207. СНиП П-40-80. Метрополитены / Госстрой СССР. -М.; Стройиздат. -1981.-64с.

208. Солнцева В.А., Шклярова JI. Д. Влияние добавок на пористость цементно-песчаного раствора // Структура, прочность и деформативность-32Sбетона. -М.: Стройиздат. -1971.-С. 38.47.

209. Соломатов В.И. Развитие полиструктурной теории композиционных строительных материалов // Изв. вузов. Строительство и архитектура. -1985. -С. 58.64.

210. Соломатов В.И., Тахиров М.К., Коротин М.М. Бетон с АЦФ-добавками для транспортного строительства. -М.: Транспорт. -1986. -63с.: ил.

211. Состав, структура и свойства цементных бетонов / Г.И. Горчаков, Л.П. Орентлихер, В.И. Савин и др. -М.: Стройиздат. -1976. -145с.

212. Стойкость бетона и железобетона при отрицательных температурах / В.М. Москвин, М.М. Капкин, В.М. Мазур, A.M. Подвальный. -М. : Стройиздат. -1967.-132с.

213. Стольников В. В. Исследования по гидротехническому бетону. М.-Л.: Госэнергоиздат, -1962. -329с.

214. Стольников В. В. О теоретических основах сопротивляемости цементного камня чередующимся циклам замораживания и оттаивания. -М.: Энергия. -1972. -67с.

215. Ступаченко П.П. Структурная пористость и её связь со свойствами цементных силикатных и гипсовых материалов // Труды Дальневосточного политехнического института им. В.В. Куйбышева. Владивосток. -1964. - Т. 63, вып. 1.

216. Сычев В.П. Исследование морозостойкости цементобетона применительно к суровым климатическим условиям Якутии: Автореферат дисс. канд. техн. наук. 05.23.05. -Харьков: ХАДИ. -1977. -14с.

217. Требования к цементам для дорожного и аэродромного строительства. З.Б. Энтин, Л.А. Феднер, A.M. Шейнин, С.В. Эккель // Цемент и его применение, -1997.-№3.-С. 30.33.

218. Трофимов Б.Я. Принципы повышения стойкости бетона при морозной и сульфатной агрессии путём модифицирования гидратных соединений. Дисс. .доктора техн. наук. 05.23.05. -Челябинск: ЧПИ, 1991.-364 с.

219. ТУ 38-114279-82. Отходы шлифовальных асбофрикционных изделий.

220. ТУ 6-05-1224-76. Смола № 89.

221. Туркестанов В.Д. Пористость цементного камня и качество бетона // Бетон и железобетон. -1964. -№1. -С. 13.15.

222. Уикс У.Ф., Ассур. Разрушение озерного и морского льда // Разрушение. В 12т.-М.: Мир. -1976.- Т.7. Часть l.-C. 127.138.

223. Укладка бетона зимой / П.С. Костяев, Л.М. Добшиц, Л.М. Каган, Ю.Н. Минаев // Путь и путевое хозяйство. -1979. -№1. -С. 20. .21.

224. Уорсинг А., Геффнер Дж. Методы обработки экспериментальных данных / Пер. с англ. -М.: Иностранная литература. -1953. -С. 294.299.

225. Фрид С.А., Хевених Д.П. Температурные воздействия на гидротехнические сооружения в условиях Севера.-Л.: Стройиздат.-1978. -312 с.

226. Цементные бетоны с минеральными наполнителями / Л.И.Дворкин, В.И.Соломатов, В.Н.Выровой, С.М.Чудновский. К.: Будивэльник, 1991.-136 с.

227. Цементные композиты, наполненные стеклобоем. Соломатов В.И.,

228. Ерофеев В.Т., Митина Е.А. // Известия вузов. Строительство. -1997. -№9. -С. 72.76.

229. Шангина Н.Н. Прогнозирование физико-механических характеристик бетонов с учётом доноро-акцепторных свойств поверхности наполнителей и заполнителей. Автореферат дисс. .доктора техн. наук. 05.23.05. С.-Петербург, 1998.-43с.

230. Шейкин А.Е., Бруссер М.И., Чеховский Ю.В. Структура и свойства цементных бетонов. -М.: Стройиздат. -1979. -343 с.

231. Шейкин А.Е., Добшиц JI.M. Морозостойкость бетонов и возможность ее прогнозирования с помощью критерия морозостойкости // Межвуз. сб. науч. тр. / МИИТ.-1980. -Вып. 662: Повышение долговечности бетона транспортных сооружений. -С. 3.17.

232. Шейкин А.Е., Добшиц JI.M. О связи критерия морозостойкости с реальной морозостойкостью бетонов // Бетон и железобетон. -1981. -№1. -С. 19.20.зг$>

233. Шейкин А.Е., Добшиц JI.M. Возможные пути повышения морозостойкости бетонов // Производство и применение композиционных материалов на основе отходов промышленности с целью охраны окружающей среды /ПДНТП. -Пенза. -1982. -С. 60.

234. Шейкин А.Е., Добшиц JI.M. Ускоренное определение морозостойкости набрызгбетона тоннельных обделок // Межвуз. сб. науч. тр. / ТашИИТ. -1984. Вып. 187/34: Промышленное, гражданское строительство на ж.д. транспорте в условиях Средней Азии. -С. 32. 35.

235. Шейкин А.Е. Строительные материалы. Учебник для вузов. М., Стройиздат. -1978. -432 с.

236. Шейкин А.Е., Добшиц JI.M. Совершенствование составов бетона с целью обеспечения их долговечности (морозостойкости) // Проектирование и строительство / ЭЙ: ЦНИИТЭИ МПС. -1984.-№5. -С. 13. 14.

237. Шейкин А.Е., Добшиц JI.M. О морозостойкости тяжёлых бетонов // Применение бетонов повышенной прочности и долговечности в железнодорожном строительстве:Сб. научн. трудов/ЛИИЖТ.Л.-1983.-С. 24.30.

238. Шейкин А.Е., Добшиц Л.М., Серов A.M. Метод подбора оптимальных составов бетона // Тезисы докладов / 2-ая Республиканская научно-практическая конференция / НИИпромстрой. -Уфа. -1985. -С. 56.

239. Шейкин А.Е., Добшиц Л.М. Повышение долговечности бетонов транспортных сооружений // Физико химическа механика, №15. -Българска Академия на науките. -България, София. -1987. -С. 26.29.

240. Шейкин А.Е., Добшиц Л.М. Цементные бетоны высокой морозостойкости. -Л.: Стройиздат. -1989. -128 с.

241. Шейкин А.Е., Костяев П.С., Добшиц Л.М. Комплексные противоморозные добавки для бетонов транспортных искусственных сооружений // Транспортное строительство. М.: ВПТИтрансстрой. -1980. -№3. -С. 11 .14.

242. Шейкин А.Е., Олейникова Н.И. Влияние тепловлажностной обработки и тонкости помола цемента на структуру и свойства цементного камня // Тр. РИЛЕМ. -М.: Стройиздат. -1964.

243. Шейкин А.Е., Рояк С.М. Высокопрочные быстротвердеющие цементы // Новое в химии и технологии цемента. М.: Госстройиздат. -1962. -С. 93. 111.

244. Шейнин A.M. 0 проблеме определения морозостойкости бетона // Бетон и железобетон. -1998. -№2. -С. 28. 30.

245. Шестоперов С.В. Долговечность бетона. -М.: Автотрансиздат. -1970.-267с.

246. Шлаен А.Г. Пути повышения морозостойкости бетонных и железобетонных конструкций в гидромелиоративном строительстве. -М.: ЦБНТП Минводхоза СССР, 1976. -№11. -78 с.

247. Шлаен А.Г. Определение морозостойкости бетона по компенсационному фактору // Бетон и железобетон. -1979. -№10. -С. 37.38.

248. Шлаен А.Г. Расчет морозостойкости бетона гидромелиоративных сооружений // Гидротехника и мелиорация. -1986. -№3. -С. 21. .23.

249. Шумилин Ф.Г., Трофимов Б.Я. Анализ причин быстрого разрушения железобетонных конструкций в градирнях системы ГИПРОТИС // Строительные материалы и бетоны: Тр. УралНИИстромпроекта. Вып. 2. Челябинск: Южно -Уральское кн. изд. 1967. -С. 142.149.

250. Янбых Н.Н. Морозостойкость бетона с дробавками при разных режимах испытаний // Транспортное строительство. -1988. -№.9 -С. 25. 27.

251. Ami Н., Foster В., Clevenger R.A. Automatic equipment and comparative test results for the four ASTM freezing and thawing methods for concrete // Proc. Amer. Soc. for Testing Materials. -1956. -Vol. 56. -P.1229.1254.

252. Jackson R.A., Chalmers B. Freezing of Liquids in Porous Media // Journal of Appl. Physics. -1958. -v.23, № 8. -P.l 178.1186.

253. Jung F. Uber die Frostbestandigkeit des jungen Betons. -Zement Kalk -Gips. -1967. №3. -P. 17.

254. Kanda M. Studies on freezing damage in fresh concrete and the required hardening time to prevent freezing damage / The Cem. Ass. Japan, Review of the 17thgeneral meeting. May, 1963. P. 73. 87.

255. Feldman R.F. Length change-adsorption relations for the water-porous glass system to -40°C//Canadian Journal of Chemistry. 1970, v.48, №2.-P. 287.293.

256. Kasai Y. And Yokoyama K. The safety strength from frost damage of green concrete and the initial curing period needed the rotate / The Cem. Ass. Japan, Review of the 21th general meeting. May, 1967. P. 117. 124.

257. Lange H, Modry S. // Beton.-1971, № 1. -P. 13.17.

258. Litvan G.G. Further study of paniculate admixture for enhanced freeze -thaw resistance of concrete. JACI. -1985. -v.82. -№ 5. -P.724.730.

259. Meyr A. Herstellung und Nachbehandling von Beton bei niedrigen Temperaturen. Baumarkt/1961, Nov. - P. 19.27.

260. Meyr J., Praff W. Zur Kenntnis der Kristallisation von Schmelzen // Zeitshrift fur anorganishe und allgemeine Chemie. -1935, Band 224, Heffi.

261. Moller G. Materialproblem vid vinter betongarbeten.// Ti dig frysning av betong / Properties of Materials in Winter Concreting. Early freezing of concrete / CBI Applied Studies №5, Stockholm. -1962. -P. 5.9.

262. Mustard J.N. Winter curing pf concrete as related to the new Canadian standard // ACI Publ. SP -39, 1973. Behavior of concrete under temperature extremes, p.59.

263. Nerenst P. Frost action in concrete // 4th Int. Sump, of Chemistry of Cement. -Washington. -1960. -Proc. Vol. 11. -P. 807.

264. Nykanen A. RILEM Symposium Winter Concreting // Theory and Practice. -Copenhagen, February, 1956. Proceeding Copenhagen. -P. 1162.

265. Powers T.C. The air requirement of frost resistance Concrete/ Highway Research Board. -Proc. 1949. -V. 29.

266. Powers T.C., Brownyard T. Studies of the Physical Properties of Hardened Portland Cement paste // IACI, Oct. Dec., 1946. Jan. Apr., 1947.

267. Powers T.C., Helmutn R.A. Theory of volume changes in hardened Portland-cement past during freezing // Highway Research Board. Proceedings 32. -Washington.-1953.

268. Public Roads. -1996. -№1. -P. 40.45.- ззг

269. RILEM recommendations for winter Concreting // RILEM Bulletin № 21, Dec.1963.

270. Summer H. Zement Und Beton. -1977. -v.4. -P.34.36.

271. Warns B. The influence of air entrapment on the frost - resistance of concrete. Handl / Svenska fbrs - kningsinst cemevt och betong.- 1963, №35; 1964, №36.