автореферат диссертации по строительству, 05.23.03, диссертация на тему:Моделирование и оптимизация работы компенсационных воздушно-струйных укрытий

На правах рукописи

рг 5 О/;

Морев Михаил Александрович

- 1 Ф£В 2000

МОДЕЛИРОВАНИЕ И ОПТИМИЗАЦИЯ РАБОТЫ КОМПЕНСАЦИОННЫХ ВОЗДУШНО-СТРУЙНЫХ УКРЫТИЙ

Специальность 05.23.03 - Теплоснабжение, вентиляция, кондиционирование воздуха, газоснабжение и освещение

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Воронеж 2000

Работа выполнена в Воронежской государственной архитектурно -строительной академии

Научный руководитель:

Научный консультант:

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор Э.В.Сазонов кавдвдат физико-математических наук, доцент Е.М. Черных доктор технических наук, профессор Посохин В.Н кандидат технических наук, доцент Новосельцев Б.П

Ведущая организация: Нижегородский государственный врхигеюурно-стронтельп: университет

Защита состоится 2000 г. в /^ас. 00 мин. на заседании д]

сертациошого Совета К 053.79.03 в Воронежской государственной архитеиурш строительной академии по адресу: 394006, г. Воронеж, ул. 20 - летия Октября, 84,ауд.20,корпЗ.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке академии.

Автореферат разослан «

Ученый секретарь диссертационного Совета

кандадат технических наук, доцент О.П. Фомин

Н Ш. 220.23 ,0

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы Первоочередной задачей систем вентиляции производственных помещений является борьба с технологическими вредными выделениями (ТВВ). Наиболее эффективным является удаление ТВВ от места их образования местной вытяжной вентиляцией (MBB) . Расход воздуха местной вытяжной вентиляцией в значительной мере определяет воздухообмен помещений и эксплуатационные затраты на системы вентиляции. В свою очередь, главным фактором, определяющим расход воздуха системами MBB является конструкция местного отсоса (МО) . Поэтому одно из направлений снижения затрат на вентиляцию - это совершенствование конструкции местных отсосов и оптимизация режимов их работы.

Снизить расход воздуха, удаляемого через МО можно двумя способами: снижением расстояния между всасывающей щелью и местом выделения ТВВ или подачей приточных струй в зону действия всасывающего факела для разделения загрязненного воздуха и воздуха рабочего объема. Совместное использование этих способов реализовано в ввде компенсационного воздушно-струйного укрытия (КВСУ), которое представляет собой местный отсос с подачей приточного воздуха. Подаваемый в КВСУ воздух изолирует источник ТВВ от окружающего пространства и составляет значительную часть удаляемого воздуха. В качестве приточного возможно использование как рециркуляционного, так и необработанного наружного воздуха. Распространение получили компенсационные воздушно-струйные укрьггия совмещенного типа (КВСУс) с соосным расположением приточных и всасывающих отверстий. При их проектировании сложной задачей является достижение максимального расхода приточного воздуха при полном удалении последнего. Поэтому создание математической модели с последующей реализацией средствами вычислительной техники представляется актуальным и важным.

Целью работы является разработка и внедрение инженерной методики расчета КВСУс при различных положениях его относительно источника ТВВ. В соответствии с целью диссертационной работы поставлены задачи: - построение математической модели КВСУс;

- экспериментальная проверка теоретических положений, полученных в результате математического моделирования;

- создание инженерной методики расчета КВСУс;

- разработка способа управления работой КВСУс;

- разработка методики технико-экономического расчета КВСУ. Научная истина работы состоит в следующем:

- предложена математическая модель, характеризующая течение, образованное всасывающей и двумя приточными параллельными щелями;

- получены эмпирические зависимости, определяющие размеры укрываемой зоны в зависимости от основных параметров работы КВСУс;

- разработав способ управления размерами зоны взаимодействия течений, образующейся при работе КВСУс;

- предложена инженерная методика расчета КВСУс при турбулентном режиме течения воздуха.

На защиту выносятся следующие основные результаты диссертационной работы :

- математическая модель взаимодействия всасывающей и двух приточных параллельных щелей и результаты сё численного анализа;

- результаты экспериментального исследования работы КВСУс;

- методика расчета КВСУс и реализующий ее пакет программ;

- методика технико-экономического расчета КВСУ.

Практическая значимость работы состоит в следующем:

- разработав пакет программ, реализующий созданную математическую модель, прошедший апробацию на ЗАО «Верофарм» г.Воронежа и принятый к использованию в проектной деятельности ОАО «Агропромпроею» г. Воронеж;

- получен экономический эффект, свидетельствующий о возможности широкого внедрения данного программного продукта в проектные организиции строительной отрасли;

- результаты диссертационной работы систематически используются в учебном процессе Воронежской ГАСА при чтении курса лекций по дисциплине «Теплога-зоснабженне и вентиляция».

Апробация работы. Основные результаты полученные в диссертационный работе докладывались на 51, 52, 53, 54, 55 научных конференциях профессорско-преподавательского состава, научных работников и аспирантов Воронежской государственной архитектурно-строительной академии (ВГАСА) 1995-1999 гт.; на международной научно-практической конференции «Строительство- 99» (Ростов-на-Дону), 1999 г.

Публикации. По теме диссертационной работы автором опубликовано 4 работы.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, 4 глав, заключения, списка использованных источников и 4 приложений. Общий объем работы 131 стр., в том числе основной текст на 98 стр., 47 рис. 2 фотографии на 1 стр., список литературы из 129 наименований на 11 стр., 4 приложений на 22 стр.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность диссертации, сформулирована цель работы, поставлены задачи исследования и положения, выносимые ка защиту.

Первая глава посвящена анализу опубликованных работ отечественных и зарубежных авторов в области конструирования и расчета компенсационных возаушно-сгруйных укрытий.

Исследованию КВСУ различных типов посвящены труды E.H. Бошнякова, В.А. Бройда, JIM. Зусмановича, М.Ю. Иваницгой, Ю.А. Иванова, М.С. Кузьмина, Л.В. Кузьминой, В.Н. Посохина, Н.Ф. Ромейко, Э.В. Сазонова, Г.К. Саранчиной, ВД Столера, О.Н. Тимофеевой, И.А. Шепелева, К. Шнайбла и других Изучение литературных и патентных источников, существующих проектных решений позволило сделать следующие выводы. По сравнению с другими типами местных отсосов КВСУ обладает следующими преимуществами: ограниченной зоной распределения вредностей, возможностью применения рециркуляционного или необработанного наружного воздуха для снижения потерь теплоты с удаляемым воздухом в холодный период года. Применительно к КВСУ совмещенного типа (КВСУс) можно отметить компактность и легкую адаптацию к требованиям различиях производств.

Анализ методик по расчету КВСУс показал, что они, в основном, базируются на экспериментальных данных. Установлено также, что расчеты скоростей и расхо-

дов приточного и удаляемого воздуха при работе КВСУ по известным зависимостям дают значительные расхождения. К недостаткам рада существующих методик можнс отнести затрудненность расчета поля скоростей в зоне взаимодействия течений Кроме того, они не учитывают также взаимное влияние турбулентной приточной струи и поля скоростей всасывающего факела. Таким образом, для дополнения существующих расчетных методик КВСУс необходимо провести дополнительные -теоретические в экспериментальные исследования.

Во второй главе представлены результаты теоретических исследований течения, образованного двумя плоскими приточными и всасывающей щелями.

Рассматривалось течение, образованное всасывающей щелью бесконечной дл ины, направленной вдоль оси % и имеющей ширину В и двумя плоским! турбулентными струями шириной Ы и Ь2, расположенными на расстоянии I по оси ] от начала координат, параллельно всасывающей щели (рис.1) с углом подачи приточ ною воздуха щ и ас3 и скоростью истечения и и02.

Для получения поля скоростей и линий тока сложного течения, образованного взаимодействием двух распределенных приточных струй и распределенного стока (см.рис.1), используем принцип сложения скоростей, справедливый как для безвихревых, так и для вихревых течений, равносильный суммированию функций тока.

Найдем функцию у тока, индуцируемую струёй, вытекающей из щели, расположенной вдоль оси 2 на расстоянии I от оси X в положительном «отравлении оси У . Разбивая ширину струи Ь на элементарные участки ¡1С с (ентрамн у = 1 + £ 0<С<!> , и интегрируя, получим

1 л/3 ( аЬх г ,

цг - ----и - th

Ъ 2 0 Vcos«{

cos а ах

(у-1-С - x-tga)

О)

где а - коэффициент турбулентности.

Для двух струй, равномерно распределенных по ширине щелей Ы и Ь2, далгнных та расстояния 11 и 12 по разные стороны оси X, и наклоненных к оси X юд углом а/ и cti, получим методом наложения:

/ = у/{ +у/2 =

(а-хГ

!'01'cos5/2

ln-

ch cos «, •(У '1 x-tgaj

ax

ch cos2a, , . , . „ -l--(y-L-b.-x-tga)

ax

3 *Уп .

— •И (И —гт?-In

cos

а,

ch cos 2a, . , . ....... • (JV -1г - x-tga2)

ax

ch cos 2аг , , , . -My - L-b,- x-tga. )

ax

(2)

Функция тока, индуцируемая линейным стоком, расположенным в начале хзрдинат, вытянутым вдоль оси 7 и отсасывающим воздух из полупространства > 0 с интенсивностью (секундным объемным расходом) д имеет вид

2-5-я- { if '

2 -В-п

sSJLУМ^Ь.._ ч-х

2-Ь

2-В-я q-X

1 1 . 1+л2

— arctg}]--•1л—f-Ч 2 V

х

Г-J

+2 S-q =

п» Y+B

, JT , ^ , ) Y-B( , X , _

, arctg--У-5,-2-я--arctg-+<£

X { Y+B 1 J X I Y-B

(3)

2-В-к

1 .¡fi+Bj+X*

2 {Y-Bj+X1

+2-q-S,

Здесь 5,= 0, при Y>B 82= 0, при 1>В; 8|= 1, при Y<B S2~ 1, при Y<R

Суммируя (2) и (3), найдем объединенную функцию тока:

•(у-А -x-tga,)

3 (a-xj" , - 'И«' ilï—ln b, cos а,

4—

[_ аз:

1п-

cos а,

ах

■(y-h-x-igaci)

ch

COS «3

а*

(у-¡г -bi-x-igat)

] Со/«1

L <**

il J

| 2-0-я-

J

•{y-h-bi- x-tga)

Y + B

,JL2LX

1-Ъ-п

r~B( , x , я , V i .„(г+дУ + х*

--—— arctg-—-•+■!>, -2-я- +~'lnf-fe-—-j

x V У-в ) 2 (г-вУ + л:2

С

Разделяя действительную и мнимую части (4), получим уравнения компонент скорости движения воздуха в зоне взаимодействия:

дГ_ ГГж-и, (а-¡Г -j

и — ТГГ — . Т~ «i» А *

дГ

cos1 а

q cos5'2 <х

1 -M

cos а

да

cos а

■ т

ах

■6 -2 я\

-th

■а

2-В

X X arctg=-- -arctg——-г—7+

Y+B/l

Y+B/l

о:

дуг àf

_ (awr

р g cos"2«

3c» -¿-h-2

cos1 а

ch ах •ta

cos1 а ■

ch ■m

ах

-x2

ас

*(Г-1)Л

•и

(у -н}/1

(г - ï-b/l}h,

- (г +1 + А//)л

^ I . (Г +S/iV + Х2

+-h -fc-£—;

4-В

где

=■ I 5" F - _ л-1-u _ л-1-v

X = —,Г =—=-,v --

I I I q q

(б

Результат расчета по (4), выполненный с использованием пакета программ Malt Cad, в виде шля функции тока представлен на рис.2.

I

со s а

Рис.2. Линии тока при взаимодействии турбулентных приточных струй и всасывающего факела Начальные условия 11(г=15 м/с, ч=10 мг/с, а=я/4, Н>,25 м,В=0.15м, Ь=4,1.н

На графике (рис.2) различаются следующие области: !Р<0 - область циркуляции;

0<Ц/<0.03 - область устойчивого течения от источника к стоку, у>0,62 - область интенсивного течения к стоку.

Математическая модель, представленная уравнениями (4..6) позволяет определить размеры зоны взаимодействия течений и компоненты скоростей движения воздуха в любой ее точке .

В третьей главе приведены результаты экспериментального исследования КВСУс на экспериментальной установке.

Рис.3. Схема экспериментальной установки для исследования взаимодействия приточных струй и всасывающего факела

Экспериментальная установка (рио.З) состояла из камеры статического давления ¡размером 0,7x0,7x1,2 м. Подача воздуха обеспечивалась центробежным вентилятором 13 Ц4-70 № 2,5 с электродвигателем 14АОЛ 2-21-2 мощностью 2,5 кВт при частоте вращения 2850 об/мин. Подача воздуха в камеру осуществлялся в верхний объем, причем поступающий воздух для снижения неравномерности проходил через хонейкомб 2. Выход приточного воздуха из камеры статического давления осуществлялся через профилирующую насадку 3, имеющую два отверстия для выхода приточного воздуха размером 75x70 мм с шиберами. Профилирующая насадка имела ограничительные плоскости 4 размером ЗОйсЗОО мм с зазором 75 мм. Величина зазора 75 мм подобрана опытным путем и является минимально необходимой для нейтрализации влиявия ограничительных плоскостей на движение воздуха между ними. Удаление воздуха осуществлялось через центральное отверстие профилирующей насадки размером 75x120 ми по воздуховоду 5, одновременно являвшемусл спрямляющим участком перед расходомером Вентури.

При экспериментальном исследовании проводились следующие замеры:

- расходов приточного Ьпр и удаляемого Ь^ воздуха;

- скоростей истечения приточной струи Сд и всасывания Уо,

- компонент скорости движения воздуха на оси всасывающего факела Уцх,

Уп} при работе и при бездействии приточной струи на расстояниях 0,1В,

0,2В, 0,3В, 0,4В 0,5В от среза всасывающей щели;

- длины укрываемой зоны <У, при различных сочетаниях геометрических параметров укрытия и расходах приточного и вытяжного воздуха;

- компонент скорости на границе укрывающей зоны И^, 1]лу и координат X, у

точек замера.

Кроме того, выполнялось визуальное наблюдение и фотографирование задымленной границы укрываемой зоны с наложенной координатной рамкой.

Измерение расходов приточного и удаляемого воздуха производилось при помощи расходомеров Вентури 9,10 (см. рис 3). Приточная и вытяжнаа части системы имеют регулировочные узлы 11 с заслонками и перепускными шиберами. С помощью регулировочных узлов возможно полное перекрытие приточной или вытяжной частей

системы, допускающее действие только всасывающего факела или приточной струи. Замер разности давлений в расходомерах Веитури осуществляется двумя микроманометрами ММН 12. Замеры скоростей движения воздуха производились на оси всасывающего факела, на границе и в поперечном сечении укрываемой зоны, с одновременным определением ее длины и геометрической формы. Замер температуры приточного воздуха производится ртутным термометром 8, расположенным над приточным отверстием и имеющим кольцо из фольги для защиты от инфракрасного излучения спирали 6.

Визуализация приточной струи осуществлялась сжиганием масла на нихромо-вой спирали б перед верхним приточным отверстием. Фотография траектории укрывающей струи, обработанная при помощи пакета программ Microsoft PhotoEditor, представлена на рис.4а.

Количество проводимых замеров определялось планированием экспериментальных исследований.

Графическая интерпретация результатов экспериментального исследования проводилась с использованием пакета программ Microsoft Exel (см. рис 46).

J ' ' ' t' ''*'!<" 'Vti^Vi

>" Л* , J' йг А~

! 'T'h'&lh'S'i\Щ

\ 4 г. > » »» JiSrV*

1 /, 4 ' < t

'I к л «"•«»«а*,'' j i '.„i (

Рис.4. Экспериментальная (а) и расчетная (б) траектории убывающей струи

Сопоставление полей скоростей и линий тока вычисленных по (4..6), с результатами экспериментальных исследований привело к следующим выводам.

Излом графиков (рис.5) распределения скоростей Х]п и функции тока у/ при

одном и том же значении X =0,095 (уг=-0,95) является разделителем зоны возможной циркуляции (1) и устойчивого течения от источника к стоку (2). При 0>у/>0,03 наблюдается пограничная зона результирующего течения. Границей зоны

взаимодействия течений будем считать линию у/==0,07 .поскольку ее замыкание на срез всасывающей щели соответствует полному улавливанию приточных струй (3).

Распределение скоростей в поперечном сечении укрываемой зоны можно приближенно выразить эмпирической зависимостью

и.

ип

■■ 0,7

(П)

Форма зоны взаимодействия течений близка к дуге окружности (см.рис.4), а ее длина определяется комплексами параметров Ц/Ув и Ы/В . Для определения длины укрываемой зоны предложено уравнение

= 0,0056ехр(1,273^ + 2,55^ + 6,9 А.

Л.

7

'0 '0

Соотношение этих же комплексов определяют режимы работы КВСУс:

—2- = 0,66 ■)"' К в}

(12)

(13)

Визуальные наблюдения и фотографирование позволили выделить три режима течения при работе КВСУ: полного улавливания приточной струи (стабильного режима), прорыва приточных струй в окружающее пространство и переходного, при котором прорыв приточных струй чередуется с их полным улавливанием.

Рис.5. Изменение скорости движения воздуха и функции тока в поперечном сечении укрываемой зоны

Результаты экспериментальных исследований показали, что стабильная работа КВСУ происходит при улавливании не менее 85% приточной струи, причем длина укрываемой зоны Я не превышает (0.9. Л)В, а угол истечения приточной струи а<55°. Соотношение ЕУК» <2. Кривые 1 на рис.б. характеризуют стабильное течение, а 2 (расчетные) - прорыв приточной струи.

Рио.6. Граница зоны взаимодействия течений в зависимости от режима работы КВСУс

Выход приточных струй с углом истечения д<30..35° нз зоны действия всасывающего факела приводит к их слиянию в плоскую струю под действием эффекта Коанда и наблюдается при соотношении СУКо>2.2. При соотношении 17/Ув-1.2.2 (переходный режим) прорыв струи в окружающее пространство чередуется с ее полным улавливанием.

Выявлено, что при неизменных скоростях и расходах приточного и удаляемого воздуха наибольшее влияние на поля скоростей движения воздуха в зоне взаимодействия течений оказывают угол подачи приточного воздуха а и расстояния от оси КВСУс до оси приточной щели I. Это позволяет использовать их для управления работой КВСУс.

Экспериментально определена зависимость ширины приточной щели от угла подачи приточного воздуха. Уменьшение ее ширины Ь (при сохранении скорости истечения приточной струи 11в и вылета зоны взаимодействия течений зоны Я ) возможно при увеличении угла подачи приточного воздуха а или расстояния от оси КВСУс

до оси приточной щели I. Требуемые величины I и а можно определить по формулам

а = 57,3(1,58 -10,372»), (14)

/ = 0,072А-°'63. (15)

( начало) /Ви, 1иЛ

Ь^Ви-НЬ; Ь=0.11; В=0.31

2 и ¡V

и.

£л!

м

к^Я.Тз+с011.1

[ковец]

Рис.7. Схема алгоритма расчета КВСУ

В четвертой главе рассматривается методика инженерного расчета КВСУс и методика определения экономической эффективности применения КВСУ.

На основе методики инженерного расчета разработан пакет программ "КВСУС", схема алгоритма которого представлена на рис 7. Алгоритм расчета КВСУ следующий. Определяются координаты точки о максимально допустимым вылетом зоны взаимодействия $ и рассчитывается функция тока V (подпрограмма 1) в этой точке. Проверка результата при необходимости предполагает изменение геометрических параметров укрытия (/, Ь). Если функция Ц* лежит в допустимых пределах, рассчитывается скорость движения воздуха в заданной точке и, (подпрограммы 2,3). Значение скорости движения воздуха не должно различаться с заданными не более чем на 10 %. Дале« определяется максимально возможный расход приточного воздуха Цр"1® н коэффициет компенсации Кг™" (подпрограмма 4). Выполняется проверка на полное улавливание приточного воздуха. В случае его прорыва в окружающее пространство расчет повторяется.

Основной задачей технико-экономического расчета КВСУ является определение рентабельности применения КВСУ.

Рис. 8. Зависимость ЧДД от коэффициента компенсации Кк и срока службы системы вентиляции t

Показателем рентабельности принят чистый дисконтированный доход (ЧДД):

1

ГГШТ _ С но ' К* - |

АК (1+£)'

где С„„ - затраты да эксплуатацию системы вентиляции без компенсации, руб; Кк -коэффициент компенсации; ЛЭ - увеличение затрат на элекгроэнергаю, при использовании КВСУ, руб; ЛК - затраты на модернизацию системы, руб; Е - норма дисконта; * - расчетный срок окупаемости системы, лег.

Внедрение КВСУ выгодно для предприятия, если ЧДЦ больше 0: Главным фактором, определяющим эффективность применения КВСУ (рис.8) является величина коэффициента компенсации

V -^У*

где/уЛ Ьц - расходы удаляемого и приточного воздуха.

В иршюженжях к диссертации приведены результаты экспериментальных исследований взаимодействия всасывающей щели и двух плоских приточных струй и их графическая интерпригация, блок-схема алгоритма расчета КВСУ с, акты внедрения результатов исследований.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. Разработана математическая Модель КВСУ с, характеризующая работу устройства при турбулентном режиме течения воздуха, что позволило определить:

- поля скоростей и линий тока в зоне взаимодействия приточных струй и всасывающего факела при углах истечения приточных струй 135-225°;

- границу зоны взаимодействия течений;

- параметры, характеризующие режимы работы КВСУс.

2. Экспериментально выполнена проверка соответствия математической модели реальному процессу и уточнены входящие в нее коэффициенты. Экспериментально подтверждено сдедущее:

- вылет зоны взаимодействия приточных струй и всасывающего факела составляет 0.05..0.9 ширины всасывающей щели;

- соотношение геометрических параметров КВСУс Ы/В и скоростей истечения и всасывания необходимых для стабильной работы устройства, находится в пределах 1+2.2;

- подача приточного воздуха в зону действия всасывающего факела увеличивает скорость на срезе всасывающего отверстия на 10-40%,

3. Разработана и апробирована методика инженерного расчета КВСУс, включающая алгоритм его оптимизации по расходу воздуха

4. Предложена методика управления параметрами зоны взаимодействия приточных струй и всасывающего фаюела.

5. Разработана методика технико-экономического расчета рентабельности КВСУ, в зависимости от основных факторов, характеризующих его работу.

6. Апробация полученных результатов проведена в ЗАО "Верофарм" г. Воронежа. Подтвержденный экономический эффект на одну вентиляционную установку составил 5,85 тыс. рубУгод (в ценах 2998г).Пакет программ «КВСУС» принят к использованию в проектной деятельности ОАО «Агропромпроект» г. Воронеж*.

СПИСОК ПУБЛИКАЦИЙ ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ

!. Сазонов Э.В., ЧврнигоЕская Л.Н., Морев М.А. Оптимизация работы воздушно-струйных укрытий// Деп. во ВВДИНТПИ. ~1995.-Вып.1 №11511.-С.2.

2. Морга М.А. Расчет на ЭВМ воздушно струйного укрытия местного отсоса щелевого типа// Материалы 51-ой научно-технической конференции ВГАСА. Воронеж. 1998- С.бб-бЗ.

'■>. Морев М.А., Черных Е.М. Математическая модель работы комбинированного струйного укрытая щелевого типа источников технологических вредных выделений' Научно-методические проблемы систем теплогазоснабжения, вентиляции, водоснабжения и водоотведения. Межвуз. сб. научи, трудов. Воронеж, 199&.. С.13-18.

4. Морев МЛ. Стабилизирующая роль всасывающего факела при работе воздушно-струйного укрытия'/ Ийженерно-экологическиз системы. Сборник докладов меж- дународной иаучно-пракгическсй конференции «Стровтельство-99». Ростов-на-Дону.-1999.-С.52.

ВВЕДЕНИЕ.

ОСНОВНЫЕ УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ.

ГЛАВА 1. Современное состояние вопроса. Цели и задачи диссертационной работы.

1.1 .Классификация активированных местных отсосов.

1.2 .Исследования воздушно-струйных укрытий.

1.3 .Задачи и методы данного исследования.

ГЛАВА 2. Математическое моделирование работы компенсационного воздушно- струйного укрытия совмещенного типа.

2.1 .Течение создаваемое линейными источником и стоком, лежащими в одной плоскости.

2.2 .Взаимодействие двух турбулентных приточных струй с всасывающим факелом.

2.3 . Результаты численного анализа работы КВСУс.

2.4 .Выводы.

ГЛАВА 3. Экспериментальное исследование КВСУ совмещенного типа.

3.1. Задачи экспериментального исследования.

3.2 .Планирование и обработка результатов экспериментального исследования.

3.3 .Описание экспериментальной установки.

3.4 .Методика проведения исследований.

3.5 .Результаты исследований.

3.6 .Выводы.

ГЛАВА 4. Практическая реализация результатов исследований.

4.1 .Инженерная методика расчета КВСУ совмещенного типа.

4.2.Методика расчета экономической эффективности применения КВСУ.

4.3.Внедрение результатов исследований.

Актуальность работы. Параметры воздушной среды в производственных помещениях, обеспечиваемые, в первую очередь, системами вентиляции оказывают значительное влияние на состояние здоровья работающих и производительность труда. Разработка, изготовление и эксплуатация подобных систем требует значительных капитальных и эксплуатационных затрат.

Первоочередной задачей систем вентиляции производственных помещений является борьба с технологическими вредными выделениями (ТВВ). Наиболее эффективным является удаление ТВВ от места их образования местной вытяжной вентиляцией (МВВ) . Расход воздуха местной вытяжной вентиляцией в значительной мере определяет воздухообмен помещений и эксплуатационные затраты на системы вентиляции. В свою очередь, главным фактором, определяющим расход воздуха системами МВВ является конструкция местного отсоса (МО). Поэтому одно из направлений снижения затрат на вентиляцию -это совершенствование конструкции местных отсосов и оптимизация режимов их работы.

Снизить расход воздуха, удаляемого через МО можно двумя способами: снижением расстояния между всасывающей щелью и местом выделения ТВВ , или подачей приточных струй в зону действия всасывающего факела для разделения загрязненного воздуха и воздуха рабочего объема. Совместное использование этих способов реализовано в виде воздушно-струйного укрытия (КВСУ), которое представляет собой местный отсос с подачей приточного воздуха. Подаваемый в КВСУ воздух изолирует источник ТВВ от окружающего пространства и составляет значительную часть удаляемого воздуха. В качестве приточного возможно использование как рециркуляционного, так и необработанного наружного воздуха.

Из всего спектра конструкций КВСУ наиболее перспективной представляется модель совмещенного типа (КВСУс) с соосным расположением приточ5 ных и вытяжных отверстий в одной плоскости.

Сложность и трудоемкость проектирования КВСУ требует создания достоверных математических моделей этих устройств.

Таким образом, моделирование КВСУс с последующей экспериментальной проверкой и практической реализацией результатов программными средствами является актуальным.

Целью работы является разработка и внедрение инженерной методики расчета КВСУс при различных положениях его относительно источника ТВВ. В соответствии с целью диссертационной работы задачами являются:

- анализ существующих методик расчета КВСУ;

- построение математической модели КВСУс;

- экспериментальная проверка теоретических положений, полученных в результате математического моделирования;

- создание инженерной методики расчета КВСУс;

- разработка способа управления работой КВСУс.

Методы исследования включают аналитическое обобщение известных научных и технических результатов, использование аппарата комплексных преобразований для построения математической модели, программирования, физического моделирования, методы математического планирования и обработки результатов эксперимента.

Научная новизна работы состоит в следующем:

- получены аналитические уравнения, характеризующие течение, образованное всасывающей и двумя приточными параллельными щелями;

- предложены эмпирические зависимости, определяющие размеры укрываемой зоны в зависимости от основных параметров работы КВСУс;

- разработан способ управления размерами укрываемой зоны КВСУс;

- создана инженерная методика расчета КВСУс при турбулентном режиме течения воздуха. 6

Практическая значимость работы состоит в следующем :

- разработан пакет программ, реализующий созданную математическую модель, прошедший апробацию на ЗАО "Верофарм" г.Воронежа и принятый к использованию в проектной деятельности ОАО "Агропромпроект" г. Воронеж ;

- получен экономический эффект, свидетельствующий о возможности широкого внедрения данного программного продукта в проектные организации строительной отрасли;

- результаты диссертационной работы систематически используются в учебном процессе Воронежской ГАСА при чтении курса лекций по дисциплине "Теплогазоснабжение и вентиляция".

На защиту выносятся следующие основные результаты диссертационной работы:

- математическая модель взаимодействия всасывающей и двух приточных параллельных щелей и результаты её численного анализа;

- результаты физического моделирования работы КВСУс;

- методика расчета КВСУс и реализующий ее пакет программ ;

- методика определения экономической эффективности использования КВСУ.

Апробация работы. Основные результаты полученные в диссертационный работе докладывались на 51, 52, 53, 54, 55 научных конференциях профессорско-преподавательского состава Воронежской государственной архитектурно-строительной академии (ВГАСА) 1995-1999 гг.; на межрегиональной конференции "Строительство- 99", Ростов-на-Дону, 1999 г.

Публикации. По теме диссертационной работы автором опубликовано 4 печатных работы.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, 4 глав, заключения, списка использованных источников и 4 приложений. Общий объем работы 131 стр., в том числе основной текст на 98 стр., 47 рис., 2 фотографии на 2 стр., список литературы из 129 наименований на 11 стр., 4 приложения на 22 стр.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Компенсационные воздушно-струйные укрытия совмещенного типа (КВСУс) являются эффективным средством борьбы с технологическими вредными выделениями. Для расширения сферы их использования необходимо проведение дополнительных теоретических и экспериментальных исследований. Недостаточно полно исследовано влияние на их работу совокупности таких параметров, как скоростей истечения и всасывания, размеров приточных и всасывающих отверстий и их соотношений, ряда других факторов. Отсутствие научно-обоснованных методов расчета приводит к ошибке в определении расчетного количества приточного и удаляемого воздуха и, соответственно, некомфортным условиям на рабочем месте, перерасходу теплоты, затрачиваемой на вентиляцию, увеличению стоимости вентиляционных установок.

Недостаток как теоретических, так и экспериментальных данных о взаимодействии источника и стока, расположенных в одной плоскости, отсутствие общего решения для расчета скорости в зоне взаимодействия и её окрестностях, необходимость точного расчета скоростей и расходов приточного и удаляемого воздуха - все это привело к необходимости проведения аналитических и экспериментальных исследований с целью создания методов расчета компенсационных воздушно-струйных укрытий совмещенного типа.

Проведенные аналитические и экспериментальные исследования позволили получить следующие основные научные выводы и практические результаты.

1. На основе анализа литературных и патентных источников , существующих проектных решений, выявлена необходимость проведения дополнительных теоретических и экспериментальных исследований компенсационных воздушно-струйных укрытий совмещенного типа (КВСУс) для определения режимов стабильной работы устройства, создания достоверных расчетных методик КВСУс, снижения расходов приточного и удаляемого воздуха.

86

2. Разработана математическая модель КВСУс, характеризующая работу устройства при турбулентном режиме течения воздуха, что позволило определить:

- поля скоростей и линий тока в зоне взаимодействия приточных струй и всасывающего факела при углах истечения приточных струй 135-225°;

- границу зоны взаимодействия течений ;

- параметры, характеризующие режимы работы КВСУс.

3. Экспериментально выполнена проверка соответствия математической модели реальному процессу и уточнены входящие в нее коэффициенты. Экспериментально подтверждено следущее:

- вылет зоны взаимодействия приточных струй и всасывающего факела составляет 0.05.0.9 ширины всасывающей щели;

- соотношение геометрических параметров КВСУс Ы/В и скоростей истечения и всасывания и</¥о, необходимых для стабильной работы устройства, находится в пределах 1-г2.2;

- подача приточного воздуха в зону действия всасывающего факела увеличивает скорость на срезе всасывающего отверстия на 10-40%.

4. Разработана и апробирована методика инженерного расчета КВСУс, включающая алгоритм его оптимизации по расходу воздуха.

5. Предложена методика управления параметрами зоны взаимодействия приточных струй и всасывающего факела.

6. Разработана методика технико-экономического расчета рентабельности КВСУ, в зависимости от основных факторов, характеризующих его работу.

7. Апробация полученных результатов проведена в ЗАО "Верофарм" г. Воронежа. Подтвержденный экономический эффект на одну вентиляционную установку составил 5,85 тыс. руб./год (в ценах 1998г).Пакет программ «КВСУС» принят к использованию в проектной деятельности ОАО «Агро-промпроект» г. Воронежа.

87

1. De Rose A.S. Positive Direkt Relief Means for exhaust Systems. Pat. USA № 3285154. 1966.

2. Hauville F. Fume Chamber Ventilating Device. Pat. USA № 3358579. 1967.

3. Schneible C.B. Jaseaus lurtain for Ventilating. Pat. USA № 2593702. 1952.

4. Schneible C.B. Ventilating exhaust strukture. Pat. USA № 2565933. 1951.

5. Абрамович Г.Н. Теория турбулентных струй. -M.: Гос. изд-во физ.-мат. литературы. 1960. -715 с.

6. Ахназарова С.Л., Кафаров В.В. Оптимизация эксперимента в химии и химической технологии. -М.: Высшая школа, 1978. -319с.

7. Ашмарин И.П., Васильев H.H., Амбросов В.А. Быстрые методы статистической обработки и планирования экспериментов. -Л.: Изд-во ЛГУ, 1975. -78с.

8. Бабе Т.Д., Бондарев Э.А. и др. Идентификация моделей гидравлики. Новосибирск: Наука, 1980. -160с.

9. Бай Ши-И. Теория струй. М.:Физматиз. 1960. -326с.

10. Берновский Б.М., Полевиков В.К. Вычислительный эксперимент в конвекции. Минск. 1988. 167с.

11. Большаков В.Д. Теория ошибок наблюдений. М.: Недра, 1983. 224с.

12. Бошняков Е.М. Расчет аспирационных воздухообменов и проектирование местной вытяжной вентиляции производств порошкообразных материалов. // Водоснабжение и санитарная техника.-1969,- №6. -С.31-34.

13. Бошняков E.H. Местные отсосы с приточной воздушной стенкой// Водоснабжение и санитарная техника. -1976. -№43 -С.25-28.

14. Бошняков E.H. Проектирование и расчет комбинированных местных отсосов// Водоснабжение и санитарная техника. -1975. -№3 -С. 11-13.

15. Бройда Б.А., Посохин В.Н. Плоская струя в поле действия щелевого отсоса// Известия вузов.-1976.-№4-С.31-36.88

16. Бройда В.А. К расчету скорости воздушно-струйного укрытия / Гидромеханика и теплообмен в отопительно-вентиляционных устройствах. Межвузовский сборник. Казань. 1981. -С. 28-30.

17. Бруяцкий Е.В. Плоская турбулентная струя в неоднородном сносящем потоке./В кн. Механика турбулентных потоков. -М.: Наука, 1980.-С. 272-279.

18. Валиуллин М.А., Давыдов А.П. Расчет кольцевого воздухоприемника равномерного всасывания с внутренним сплошным экраном./ Тепломассообмен в отопительно-вентиляционных устройствах. Межвузовский сборник. Казань. 1987. -С.24-29.

19. Временные рекомендации по расчету компенсационных воздушно-струйных укрытий литейного конвейера. М.: ЦНИИ промзданий.1978.

20. Временные указания по расчету объемов аспирируемого воздуха от укрытий мест перегрузок при транспортировании пылящих материалов АЗ-611 /Сантехпроект.-М.:- 1973. 31 с.

21. Гилязов Д.К. Расчет взаимодействия конвективной струи и отсоса// Изв. вузов., -1974.-№9.- С.122.

22. Гилязов Д.К. Учет влияния горизонтальной плоскости конечных размеров на скорость всасывания вблизи отсоса. /Гидромеханика и теплообмен в отопительно-вентиляционных устройствах. Межвуз. сб. Казань, 1981 С. 44-45.

23. Говорухин В.Н., Цибулин В.Г. Введение в Мар1е.-М.: Мир.1997.-208с.

24. Гримитлин М.И. Распределение воздуха в помещениях. -СПб.: 1994.-316с .

25. Гуревич М.И. Теория струй идеальной жидкости. -М.: Физматгиз. 1961.-496с .

26. Двайт Г.Б. Таблицы интегралов и другие математические формулы. М. .Наука. Физматгиз. 1977 228с .

27. Дмитриева Л.С., Кузьмина Л.В., Мошкарнев Л.М. Планирование эксперимента в вентиляции и кондиционировании воздуха. Иркутск. 1984. -126с.

28. Дьяконов В.П. Справочник по MathCAD 7.0 PRO.- М.:СКПресс, 1998.- 345с.89

29. Елинский И.И. Вентиляция и отопление гальванических и травильных цехов машиностроительных заводов. М.:1982. -135с.

30. Живов A.M. Подача воздуха наклонными струями/ Новое в теории и практике воздухораспределения в промышленных и общественных зданиях. Мат. конференции. JI. 1988. -С. 57-62.

31. Зайдель А.Н. Элементарные оценки ошибок наблюдений. М.: Энергия, 1967. -90с.

32. Зиньковский А.К. Закономерности сложения скоростей взаимодействующих потоков// Изв. вузов.-1977,- №4.-С.78-84.

33. Зусманович Л.М., Фейгин Г.И., Брук М.И. Новая система вентиляции в горячих цехах предприятий общественного питания// Водоснабжение и санитарная техника. -1972.-№6. -С.49-53.

34. Иваницкая М.Ю. Локализующие установки компенсационного типа/ Современные направления развития промышленной вентиляции. Семинар.-М.:МДНТП. 1986.-С.28-30.

35. Иваницкая М.Ю. Новый принцип вентиляции тоннельных камер./Тепломассообмен в отопительно-вентиляционных установках. Межвуз. сб. Казань.1987.-С.12-19.

36. Иваницкая М.Ю., Саранчина Г.К. Определение параметров суммарного потока в компенсационных воздушно-струйных укрытиях методом наложения потоков// Труды ЦНИИПЭ. М.: ЦНИИПЗ. 1978. Вып.63. -С.90-107.

37. Иваницкая М.Ю., Стронгин A.C., Высоцкая Е.А. Применение воздушных завес в канале при решении задач локализующей вентиляции // Отопление и вентиляция. М.: ЦНИИПЗ.-1986.- С.88-95.

38. Иванов Ю.А. Исследование кольцевых воздушно-струйных ограждений источников вредностей и рабочих зон. Автореферат, канд. дисс. Киев. 1984. -23с.90

39. Иванов Ю.В. Эффективное сжигание надслойных горючих газов в топках. Таллин. 1959. -328с.

40. Повх И.Л. Техническая гидромеханика.-JL: Машиностроение, 1976. -504с.

41. Иванов Ю.В., Эпштейн А.М. Экспериментальное исследование перегретой круглой струи в свободном поперечном потоке //Известия академии наук Эстонской СССР. -1965. -Том № IV,- № 4, -С. 588-596.

42. Исследование центрального отсоса от ванн электролитического рафинирова-ния.//Научные работы ИОТ ВЦСПС. -1972. -№ 75,- С.33-35.

43. Кассандрова О.Н., Лебедев В.В. Обработка результатов наблюдений. М.: Наука. 1970. 104с.

44. Ковшов В.Н. Постановка инженерного эксперимента. -Киев.: Высшая школа. 1982.-120с.

45. Корн Г., Корн Т., Справочник по математике для научных работников и инженеров. -М.: Наука, 1968. -720с.

46. Коростылев Ю.А. Исследование аэродинамических боковых местных отсосов от газовых и конвективных источников: Автореферат канд. дисс.: Новосибирск. 1975,-С.23.

47. Кочин Н.Е., Кибель И.А., Розе Н.В. Теоретическая гидромеханика. ч.1. М.:Физматгиз. 1963,-С.584.

48. Крашенинников С.Ю., Яковлевский О.В. Распространение турбулентной струи, соударяющейся с плоской поверхностью// Известия АН СССР. -1966. №4. С.57.

49. Кузьмин М.С. Теория и расчет локализующих струйных ограждений источников технологических вредных выделений// Водоснабжение и санитарная техника. -1974.-№12. -С.22-27.

50. Кузьмин М.С., Поляков Е.И. Воздушно-струйные ограждения источников вредных выделений// Гигиена труда и профессиональные заболевания. -1974. -№7. -С.28-30.91

51. Кузьмина Л.В. Боковые отсосы, активированные поддувом воздуха// Научные работы ИОТ ВЦСПС. -1959. -№4. -С.11-15.

52. Кузьмина Л.В. Метод расчета боковых отсосов от горячего оборудования// Научные работы ИОТ ВЦСПС,-1964. №2. -С.9-13.

53. Кузьмина Л.В. Эффективность бокового отсоса при подаче в зону всасывания компенсационного воздуха/ Промышленная вентиляция и охрана окружающей среды. М: ВЦНИИОТ ВЦСПС. 1978. -С.104-110.

54. Кучушев П.А., Калисаров Я.Н. Местные отсосы при сварочных работах на кондукторах электродами с рутиловой обмазкой. В кн. "Местная вытяжная вентиляция" М. МДНТП. -1969. -С. 79-83.

55. Лаврентьев М.А., Шабат Б.В. Проблемы гидродинамики, М.:Наука. 1977.-408с.

56. Лаврик В.И., Савенков В.Н. Справочник по конформным отображениям. Киев. 1970.-252с.

57. Лифшиц Г.Д. Взаимодействие струй с боковым местным отсосом / Краткое содержание докладов на 27-й научно-технической конференции НИСИ им. Куйбышева.-Новосибирск. 1970. -С.47-48.

58. Лифшиц Г.Д., Носовицкий А.Я. Теоретическое и экспериментальное исследование боковых отсосов.-В кн.: Теплогазоснабжение и вентиляция. Новосибирск: НИСИ. 1971. -С. 49-54.

59. Логачев И.Н. Расчет воздуха в местных отсосах от дробильного оборудования // В сб. Проектирование отопительно-вентиляциооных систем. Серия У. М.: Сантехпроект.-1975. -№ 9(104). -С.37-40.

60. Маховер В.А., Халезов А.С., Чесноков А.Г. К теории всасывающего факела у щелевидных отверстий //Изв. вузов. -1969. -№3.-С. 123-128.

61. Местные вытяжные устройства к оборудованию для сварки и резки металлов. Методические указания по конструированию/ ВНИИСОТ ВЦСПС . Л.: ВНИИЭСО,- 1980. -51 с.92

62. Методические рекомендации по расчету местных отсосов, встроенных в новое технологическое оборудование. Л.:ВЦНИИОТ. 1987,- С. 50 .

63. Методические указания по конструированию местных воздухоприемников, встроенных в оборудование для пайки и лужения. JL: ВЦНИИОТ . 1980. -С.27

64. Милн-Томсон JI.M. Теоретическая гидродинамика,- М.:Мир. 1964,- 655с .

65. Морев М.А. Расчет на ЭВМ воздушно струйного укрытия местного отсоса щелевого типа// Материалы 51-ой научно-технической конференции ВГАСА. Воронеж. 1998- С.66-68.

66. Налимов В.В. Теория эксперимента.-М.Наука. 1970. -208с .

67. Нейков О.Д., Логачев И.Н. Аспирация при производстве порошковых материалов. М.: Металлургия. 1973,- 224с .

68. Павлинова И.Б. К вопросу о вентиляционных воздушно-струйных укрытиях // Санитарная техника. Киев.-1969,- №VIII. -С.21-23.

69. Павлинова И.Б. Исследование воздушноструйного укрытия над источником вредных выделений// Отопление и вентиляция жилых, общественных зда-НИЙ.-1967. №23.С.44-49.

70. Партыновский А.Э. Экспериментальное исследование кольцевого наддува// Водоснабжение и санитарная техника .-1979- №1,- С. 19-21.

71. Позин Г.М., Посохин В.Н. Метод расчета полей скоростей, образуемых щелевыми отсосами в ограниченном пространстве/ Безопасность и гигиена труда. Сб. научн. работ институтов охраны труда ВЦСПС.М.: Профиздат,- 1980. -С.52-57.93

72. Поляков Е.И., Кузьмин М.С. Экспериментальное исследование струйной защиты пыле-газовыделяющего металлургического оборудования// Охрана труда и техника безопасности в черной металлургии.-1973.-№2. -С.56.

73. Посохин В.Н. Расчет местных отсосов от тепло- и газовыделяющего оборудования. М. 1984. -160с.

74. Посохин В.Н., Бройда В.А. Методика расчета активированных отсосов// Водоснабжение и санитарная техника. -1979.-№5. -С.12-15.

75. Посохин В.Н., Подольская М.В. К расчету течения, образующегося при взаимодействии струи и отсоса//Местные отсосы в текстильной промышленности. Тезисы докладов. М. -1972. -С.61.

76. Рекомендации по расчету систем вентиляции и кондиционирования воздуха в горячих цехах предприятий общественного питания. Разработка ЦНИИЭП инженерного оборудования. М.: Стройиздат 1975. -С. 108.

77. Ромейко Н.Т. Локализация вредностей у проемов технологического оборудования. Автореферат канд.дисс. Л.- 1980. -23 с.

78. Ромейко Н.Ф. Эффективность работы четырех типов локализующих воздушных завес/ Отопление и вентиляция. Межвузовский сборник научных трудов. Куйбышев. -1984. -С. 63-70.

79. Ромейко Н.Ф., Сыромятникова Н.Е. Исследования воздушных завес на модели. / Отопление и вентиляция. Межвузовский сборник научных трудов. Куйбышев. -1984. -С. 70-76.

80. Ромейко Н.Ф., Сыромятникова Н.Е., Шибраев Е.В. Расчет воздушной завесы у печного проема с зонтом// Отопление и вентиляция. Вып.1. Куйбышев. 1976.С.39-45.

81. Ромейко Н.Ф., Щибраев Е.В. Влияние соотношения количества движения взаимодействующих потоков на коэффициент расхода воздуха через проем/ В кн. Исследования в области отопления, вентиляции и кондиционировании воздуха. Л. -1977. №2 (137). -С. 24-28.94

82. Ромейко Н.Ф., Щибраев Е.В. Защита печных проемов воздушными струями/ В кн.: Теплофизика и оптимизация тепловых процессов. Вып. 4. Куйбышев. -1978,- С.47-51.

83. Ромейко Н.Ф., Щибраев Е.В. Локализация газовых вредностей у оборудования с внутренним избыточным давлением воздушными струями// Водоснабжение и санитарная техника. -1980. -№8. -С.8-11.

84. Румшинский Л.З. Математическая обработка результатов эксперимента. М. Наука. 1971. 192с.

85. Савельев Ю.Л., Столер В.Д. Результаты исследования локализующей способности передувок над травильными ваннами/ Очистка вентиляционных выбросов и защита воздушного бассейна от загрязнения. Тезисы докладов. Ростов-на-Дону. -1977. -С.41-43.

86. Сазонов Э.В. Исследование рециркуляционной вентиляции для резиносме-сителя Р/С-2. Отчет о НИР. Воронеж. 1974. 30с.

87. Сазонов Э.В. Поисковые исследования рециркуляционной вентиляции в подготовительном производстве шинного завода. Отчет о НИР. Воронеж. 1973. -36с.

88. Сазонов Э.В. Теоретические основы вентиляции. Воронеж. 1990. -207с.

89. Сазонов Э.В., Токмаков В.Ф. Аспирационное укрытие с воздушной завесой/ Вопросы совершенствования монтажных наладочных и проектных работ по отоплению, вентиляции и кондиционированию воздуха. Новосибирск.-1975. С.70-72.

90. Сазонов Э.В., Черниговская Л.Н., Морев М.А. Оптимизация работы воздушно-струйных укрытий// Деп. во ВНИИНТПИ. -1995.-Вып.1 №11511. -С.2.

91. Саранчина Г.К. Методика расчета оптимального режима работы компенсационных воздушно-струйных укрытий// Вентиляция на московских промышленных предприятиях . Материалы семинара .М. -1979. -С.133-139.95

92. Саранчина Г.К., Иваницкая М.Ю. Местные отсосы компенсационного типа/ /Гидромеханика и теплообмен в отопительно-вентиляционных устройствах. Межвузовский сборник. Казань. 1981. -С. 22-25.

93. Серкин В.Т. Расчет и конструирование вытяжных зонтов-козырьков //Водоснабжение и санитарная техника.-1979.-№ 11. -С.41.

94. Смирнов А.Ф. К расчету укрытий электролизеров с обожженными анодами// Исследования в области отопления, вентиляции, теплоснабжения и кондиционирования воздуха. Межвузовский тематический сборник научных трудов. Л.-1980.-С.45-48.

95. СНиП 2.04.05-86. Нормы проектирования. Отопление, вентиляция и кондиционирование. М. 1987 .-59с.

96. Сорокин Н.С., Талиев В.Н. Аспирация машин и транспорта текстильной промышленности. М. 1978.- 216с .

97. Спиридонов Г.А. Учебное пособие по курсу "Математическое методы в теп-лофизических исследованиях". М. 1978. -88с .

98. Справочник проектировщика. Вентиляция и кондиционирование воздуха/Под. ред. Староверова И.Г. 2-е изд. М. Стройиздат. 1977. -502с.

99. Столер В.Д., Савельев Ю.Л. Критерии эффективности локализующих свойств воздушно-струйных укрытий// Известия вузов.-1979. -№3 -С.90-95.

100. Столер В.Д., Савельев Ю.Л. Расчет передувок над травильными ваннами// Проектирование отопительно-вентиляционных систем и систем водоснабжения и канализации. Вып. 8 (124).М.ЦНИИС Госстроя СССР. 1977.-С.З-11.

101. Сухарев В.А. Исследование кольцевых отсосов от круглых ванн и печей. Автореферат канд. дисс. Киев. 1979. -24с.юз. Сухарев В.Л. К вопросу расчета нижних отсосов// Известия вузов. -1976. -№8. -С.31-34.96

102. Талиев В.Н. Всасывающий факел у отверстия в плоской стенке //Известия вузов. -1971.- № 3,- 124-127С.

103. Талиев В.Н., Шулейкина Е.И. Изменение скорости воздуха во всасывающем факеле у бесконечно длинной щели // Известия вузов. 1969. -№ 10. -С. 142-145.

104. Теория турбулентных струй /Абрамович Г.Н. и др. Изд. 2-е, перераб. и доп./Под ред. Г.Н. Абрамовича.-М.: Наука. 1984,- 716с .

105. Тимофеева О.Н. Струйно-воздушное укрытие для локализации источников вредностей //Научные работы ИОТ ВЦСПС. -1959.-№2. -С.19-22

106. Титов В.П., Сазонов Э.В. и др. Курсовое и дипломное проектирование по вентиляции промышленных и гражданских зданий.М. 1985.-208с.

107. Фиалковская Т.А. Вентиляция камер для окраски автомашин на автобазах и в авторемонтных заводах / Сб. научн. тр. ВЦНИИОТ,- М.: Профиздат, 1961,-№.-С. 32-44.

108. Фиалковская Т. А. Вентиляция при окраске изделий. -М.Машиностроение. -182 с.

109. Фихтенгольц Г.М. Основы математического анализа. Т.1, 2. М.:Наука, 1968.

110. Фукс Б.А., Шабат Б.В. Функции комплексного переменного и некоторые их приложения. -М. Физматгиз. 1959.- 376с .

111. ИЗ. Хартман К. и др. Планирование эксперимента в исследовании технологических процессов. -М. Мир. 1977,- 252с.

112. Хомлянский А.Б. Воздухораспределение коническими струями. Автореферат канд. дисс. Новосибирск. 1984. С.22.

113. Хомутецкий Ю.Н. Исследование на моделях способа локализации вредностей однонаправленным малотурбулентным потоком воздуха/ Оздоровление воздушной среды на предприятиях. Свердловск. 1974. -С.32-34.97

114. Шевелев Ю.Д. Пространственные задачи вычислительной аэро- гидроди-намики.-М. Наука. 1986. 367с.

115. Шепелев И.А. Взаимодействие приточной струп и местного отсо-са//Водоснабжение и санитарная техника. -1965. -№ 3. -С. 1-3.

116. Шепелев И.А. Газовая струя в зоне действия местного отсоса// Вентиляция промышленных зданий. Материалы к семинару. JI.: АДНТП, 1973.-С.53.

117. Шепелев И.А. Основы расчета воздушных завес, приточных струй и пористых фильтров.M.,JI. Гос. изд-во строительной литературы. 1950,- 139с.

118. Щанкин В.Д. Эффективность локализующей вентиляции/ Исследования в области отопления, теплоснабжения, вентиляции и кондиционирования воздуха. Межвуз. сб. научн. трудов. Л. -1980.-С. 80-85.

119. Щигалев Б.М. Математическая обработка наблюдений. М.: Наука. 1969. -344с.

120. Эльтерман В.М. Вентиляция химических производств. М. Химия. 1980. -288с.

121. Эппггейн A.M. О форме оси турбулентной струи в неограниченном горизонтальном поперечном потоке //Инженерно-физический журнал.- 1965. -T.I. -№ 4.- С. 451-456.

122. Бутаков С.Е. Аэродинамика систем промышленной вентиляции.-М.: Про-физдат, 1949.-269С.98