автореферат диссертации по строительству, 05.23.02, диссертация на тему:Методика выбора оптимальных фундаментов высотных зданий в условиях г. Хошимина

иа-ь 2434

На правах рукописи

Нгуен Куанг Хынг

МЕТОДИКА ВЫБОРА ОПТИМАЛЬНЫХ ФУНДАМЕНТОВ ВЫСОТНЫХ ЗДАНИЙ В УСЛОВИЯХ г. ХОШИМИНА

Специальность 05.23.02 - Основания и фундаменты, подземные сооружения

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации па соискание ученой степени кандидата технических наук

Санкт-Петербург 2008

Работа выполнена на кафедре геотехники ГОУ ВПО «Санкт-Петербургский государственный архитектурно-строительный университет»

Научный руководитель:

доктор технических наук, профессор Мангушев Рашид Абдуллович

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор Кириллов Владимир Михайлович

кандидат технических наук Матвееико Геннадий Алексеевич

Ведущая организация:

ОАО «ЛенНИИпроект»

Защита состоится 30 декабря 2008 г. в 14:00 часов на заседании совета по защите докторских и кандидатских диссертаций Д 212.223.01 при Санкт-Петербургском государственном архитектурно-строительном университете по адресу: 190005 Санкт-Петербург, 2-я Красноармейская ул., д. 4, зал заседаний.

Факс: (8-812)316-58-72

С диссертацией можно ознакомиться в фундаментальной библиотеке СПбГАСУ.

Автореферат разослан «4&>» ноября 2008 г.

Ученый секретарь диссертационного совета

д.т.н., профессор

Ю. Н. Казаков

----- ..... ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Город Хошимин является крупным современным центром экономики не только Вьетнама, но и всей Юго-восточной Азии. По прогнозам, численность населения к 2025 году достигнет 12 миллионов человек (в настоящее время - 5 миллионов), что, в свою очередь, приведет в ближайшее время к строительству на территории города ряда новых кварталов. Нехватка земли и рост цены на неё вызывает развитие строительства на новых площадях, в том числе со сложными грунтовыми условиями, высотных зданий (до 30 этажей).

В последние годы в г. Хошимине достаточно широко используются для служебных площадей подземные сооружения, однако при проектировании слабо учитывается возможность их использования для повышения этажности застройки.

Исследований по выбору оптималышх конструкций фундамента для высотного строительства ранее не проводилось, что являлось и является одной из причин нерационального устройства фундаментов на территории города. При исследовании объектов от 8 до 30 этажей, уже построенных на территории города, обнаруживается, что стоимость возведения фундамента в таких зданиях слишком велика и достигает 30...40 % общей стоимости строительства (втом числе, стоимость свай занимает 22... 30%).

Все вышеназванное делает актуальным на территории города Хошимина исследования по выбору оптимальных конструкций фундаментов с учетом использования подземных пространств под высотными зданиями. Решение этой проблемы имеет особую важность как для роста строительства, так и для экономики Вьетнама в целом.

Цель работы заключается в разработке методики по выявлению оптимальных конструкций и параметров фундаментов для зданий от 8 до 40 этажей в разнообразных ипженерно-гсологическпх условиях г. Хошимипа.

Задачами исследований в соответствии с указанной целью являются:

1. анализ зарубежного опыта устройства фундамента при высотном строительстве на территориях, сложенных слабыми грунтами;

2. оценка и зонирование инженерно-геологических условий г. Хошимина с точки зрения устройства фундаментов;

3. анализ и сопоставление современных методов определения осадок сооружений при наличии в основании мощных слоев слабых грунтов;

4. разработка методики определения оптимальных параметров различных видов фундаментов при грунтовых условиях г. Хошимина;

5. разработка методики технико-экономического сравнения вариантов устройства фундаментов с учетом освоения подземных пространств;

6. разработка рекомендаций по выбору оптимальных типов фундаментов с учетом использования подземных пространств для'зданий различной этажности на территории города.

Научная новизна работы состоит:

- в выявлении факторов, влияющих на точность методов определения осадки зданий при наличии в основании слоев слабых грунтов;

- в разработке карт инженерно-геологического районирования территории г. Хошимина для выбора оптимального вида фундаментов;

- в составлении геотехнических карт по допустимой этажности зданий, соответствующей вариантам устройства подземных частей здания;

- в разработке и применении методики комплексной оценки различных типов фундаментов высотных зданий в разнообразных грунтовых условиях г. Хошимина.

Практическая ценность работы состоит в следующем:

- результаты исследования могут стать основой для применения различных видов фундамента с учетом освоения подземных пространств при строительстве не только в г. Хошимине, но и во Вьетнаме в целом;

- результаты сравнения осадок, определенных по различным методам, могут стать основанием для внесения поправок в действующие строительные вьетнамские нормы по проектированию оснований, фундаментов и разработке территориальных строительных норм в соответствии с фунтовыми условиями г. Хошимина;

- составлены геотехнические карты по допустимой этажности зданий, соответствующей варианту устройства подземного пространства, что позволяет более рационально использовать подземные пространства для целей повышения этажности зданий;

- разработаны карты районирования территории города по оптимальному типу фундаментов, позволяющие уменьшать затраты на возведение фундамента;

Достоверность результатов исследования обеспечивается большим количеством расчетов с помощью численных программ PLAXIS и PILE, широко использующихся для решений современных задач в геотехнической практике. Выбранный метод расчета осадок обосновывается сопоставлениями результатов расчета различными методами и натурных данных наблюдений за осадками реальных зданий.

На защиту выносятся:

- результаты сопоставления осадок, определенных по различным методам;

- результаты расчета параметров коробчатого фундамента с различными вариантами устройства подземных пространств;

- методика составления геотехнической карты с рекомендациями по оптимальному типу фундамента с учетом освоения подземных пространств;

- результаты составления геотехнических карт при грунтовых условиях г. Хошимина.

Апробация работы и публикации. Основные результаты диссертационной работы доложены и обсуждены на 64-й и 65-й научной конференции

профессоров, преподавателей, научных работников, инженеров и аспирантов университета, Санкт-Петербург, СПбГАСУ, 2007 - 2008 г.; на 60-й научно-технической конференции молодых ученых (аспирантов, докторантов) и студентов. По теме диссертации опубликовано 6 статей, в том числе три статьи в изданиях из перечня ВАК РФ.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, 4 глав, основных выводов, списка использованных источников из 126 наименований и содержит 163 страницы основного текста, 54 рисунка, 36 таблиц, 3 приложения.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обосновывается актуальность рассматриваемой темы, приведены общая характеристика работы и основные положения, которые автор выносит на защиту.

В первой главе представлены краткие оценки географических и ин-жеиерно-геологических условий г. Хошимина, а также результаты проведенных исследований по инженерно-геологическому районированию для выбора оптимального вида фундамента при строительстве высотных зданий.

В целом, почти вся территория города покрыта неогенного-четвертичными отложениями с толщиной от 50 до 330 м. Причем большая площадь города сложена слоями слабых грунтов (модуль деформации Е < 5 МПа, несущая способность Я < 0,1 МПа), принадлежащих отложениям голоцена. Толщина слоев слабых грунтов - до 30 м, что значительно затрудняет строительство фундаментов на территории города.

В последние годы одним из методов, помогающих рационально использовать грунтовые условия строительной территории, является применение на стадии разработки проектов квартальной планировки специальной геотехнической карты. Такие карты позволяют наиболее рациональное устройство зданий различной этажности с учетом количественной оценки затрат на фундаментостроенне. Различные принципы составления таких карт представлены авторами Н. Н Морарескулом, Л. Г. Заварзиным, Г. В. Штокален-ким, С. II. Сотниковым, Р. А. Мангушевым и др.

Для территории г. Хошимина вьетнамскими авторами Чан X. Ф., Чан М. Л., Нгуен У., Нгуен Д. Д., Чан М. Т. и др. выполнены обзорные и специальные инженерно-геологические районирования. Однако они проводились без учета устройства фундамента конкретных зданий, поэтому не имеют большого значения в ориентировке для выбора рационального типа фундамента при проектировании. Существуют исследования авторов Нгуен В. К., Нгуен Б. К., Вуй Д. Н., Нгуен М. Т. и др. по оптимальному применению фундаментов и методу закрепления грунтов при малоэтажных зданиях. Исследований по выбору оптимальных типов фундаментов для высотных зданий на территории города до сих пор не проводилось.

В настоящее время при высотном строительстве в крупных городах подземное пространство используется не только для целей повышения слу-

жебных площадей зданий, но и как рациональное решение по типу фундамента при строительстве сооружений на слабых грунтах. При этом варианты устройства фундаментов таких зданий достаточно разнообразны и оказываются экономичным. Отмстим, что на территории г. Хошимина при проектировании слабо учитывается подземное пространство для повышения этажности сооружений. Строительство высотных зданий более 8 этажей производится исключительно с использованием свай, особенно буровых свай большим размером (диаметром 0,8...2,0 м, длиной до 75 м), что даже при наличии подземных помещений приводит к значительному повышению затрат на возведение фундаментов.

Все описанное выше позволило сделать выводы о целесообразности исследований по разработке геотехнических карт с рекомендациями по оптимальному типу фундамента с учетом устройства подземных пространств под зданиями в грунтовых условиях г. Хошимина.

Вторая глава диссертации посвящена анализу и сопоставлению методов определения осадок зданий при наличии в основании слабых ¡рунтов.

Современпые методы расчетов осадок фундамента основываются на решениях линейной или нелинейной теории упругости. Применяя линейную теорию упругости, используются методы послойного суммирования по СНиП 2.02.01-83*, по СНиП 2.02.02-85 и СП 50-101-2004 с учетом процессов разуплотнения грунта при откопке котлована и его последующего уплотнения при возведении сооружения, а также метод конечных элементов с использованием модели линейной деформации грунтов.

Нелинейная теория упругости применяется для решения геотехнических задач с помощью метода конечных элементов. Вместе с тем, разработаны модели грунтов, основанные на теории нелинейно-упругой и упругоила-стической деформация. Каждая модель характеризуется зависимостью между деформациями и напряжениями. В геотехнической практике широко используются модель Мора-Кулона, модель «кем-клей», гиперболическая модель и их разновидности. Причем гиперболическая модель учитывает зависимость модуля жесткости от напряжено-деформированного состояния оснований. По сравнению с моделью Мора-Кулона она лучше учитывает поведение грунта при разгрузке. Однако при использовании этой модели требуются три значения модуля, полученные в сложных испытаниях (трехосные и одометриче-ские испытания) в процессе изысканий, которые производится лишь в редких случаях одновременно. Модель «кем-клей» оспована на фундаментальных результатах, выполненных для глин и торфов. Она используется при решении задач, связанных с консолидацией глин и слабых грунтов.

Для сопоставления нами выполнены расчеты осадки по различным методам для 9 здапий, особенности которых и данные наблюдений за осадкой каждого объекта были взяты из работ Сотникова С. Н., Фадеева А. Б., Камае-ваВ. С., Нгуена В. К.

С целью предварительной оценки вариантов фундаментов для составления геотехнических карт, в методе конечных элементов с использованием

нелинейной теории упругости, нами предложено применение модели Мора-Кулопа. Эта модель основана на теории пластического течения с идеальной пластичностью. В ней используются 5 известных параметров грунтов, полученных в широко использующихся испытаний.

В результатах расчетов для 9 зданий было выявлено, что существуют значительные различия между расчетными осадками по СНиП и данными наблюдений (табл 1), особенно при наличии в основании мощных слоев слабых грунтов (объекты № 3, 4,5,6, 7, 8,9).

Таблица 1.

Результаты расчетов осадок по разным методам (см.)

№ Объект Среднее давление по подошве фувда-ие|па (кПа) Глубина заложения подошвы фундамента^) осадка, определяемая по

;НиП 2.02.01-83 1Л оо 1 OJ о СЧ О <s ч X () СП 50-1012004 SCAD РЬАХК (линейная) РЬАХ15 (нелинейная) наблюдению

1 Здание в г. СПб 100 4,5 18,8 4,5 5,5 4,1 5,0 5,7 2,5

2 Д. 18, ул. Фругае, СПб. 80 3,9 7,8 3,11 4,5 4,3 2,9 3,5 3,2

3 Корпус М 170 2,0 40,0 24,4 33,5 45,0 42,8 74,3 74,2

4 Корпус 1-6 170 2,0 38,9 23,4 32,1 44,2 35,8 60,4 67,4

5 Корпус 1-3 200 2,0 16,25 12,88 17.56 23,9 26,8 45,0 61,2

6 Ж.Д. Куинглой С6В 80 1,2 16,2 10,6 13,2 19,5 18,8 36,7 45,5

7 Ж.Д. Куинглой С7В 80 1,2 14,9 9,8 12,3 16,7 16,6 30,9 26,5

8 Ж.Д. ХУ1 Тханьконг 70 1,0 »5,7 11,7 14,4 23,7 17,3 42,7 36,0

9 Д. Хоатхинъ - Китай 156 5,65 26,5 12,5 12,8 - - 23,2 22,0

Расчетная осадка корпуса 1-4, корпуса 1-6, корпуса 1-3 определяется без учета влияния намытого слоя. По данным наблюдениям осадки дневной поверхности территории составили почти 17 см.

Это объясняется тем, что: .

а. в методах по СНиП неточно учитывается влияние выбранного экскавацией грунта на конечную осадку. В объектах № (1), (2) значение осадки, определенной методом по СНиП 2.02.01-83* без учета влияния вынутого грунта (при фундаменте шириной более 10 м), во много раз больше фактически наблюдаемых (табл 1).

б. в методах по СНиП и в методах конечных элементов с использованием модели линейной деформации для конечной осадки не учитывается пластическая деформация. Результаты расчетов по программе РЬАЗДЭ с использованием модели нелинейной деформации Мора - Кулона для восьми зданий показали, что при наличии в основании мощных слоев слабых грунтов пластическая деформация оказывает сильное влияние на конечную осадку и составляет до 45 % конечной осадки (объекты № 3 - 8 в табл 2). В объектах (1), (2) при отсутствии слабых фунтов пластическая деформация совсем незначительна. По результатам расчетов рассматриваемых объектов отмечено, что пластические зоны развиваются до нижней границы слабых грунтов (слой 2 на рис. 1) и почти не возникают в слоях плотных фунтов, непосредственно залегающих под фундаментом. В нижних слоях плотных

грунтов (слой 3 - рис. 1) также не возникают пластические деформации. Результаты расчетов для фундамента при различных пластических зонах (различных значениях ф) также показали большое влияние пластической деформации на конечную осадку при наличии в основании слабых грунтов (рис. 2).

Таблица 2

Оценка величины пластической деформации Sp (по программе PL AXIS)

Mb Объект Среднее давление под подошвой фуи. кПа Конечная осадка (по PLAX1S) S, см Пластическая деформация Sp, см

1 Здание в г. СПб. 100 5,7 0,7

2 Д. 18, ул. Фрунзе, г. СПб. 80 3.5 0,6

3 Корпус 1-4 170 74,3 31,5

4 Корпус 1-6 170 60,4 24,6

5 Корпус 1-3 200 45,0 18,2

й Жилой лом КуипглоГг СйВ 80 36,7 18,6

7 Жилой дом Куинглой С7В 80 30,9 14,3

8 Жилой дом ТУ] Тханьконг 70 42,7 25,4

¡0.0x32,5 м

10.0x32,5 .и

josj^t

Рис. I: Изолинии пластических деформаций (Sp) в основании объекта № 6

20 П

Sp. (см)

1 — при злачении (¡ь - 6°

2 - при значении фз = 10°

3 ■ при значегтии <р2 - 15°

4 - при значении <рг = 20°

Рис. 2. Послойная пластическая деформация (5р) в основании при различных размерах пластических зон — грунтовые условия объекта № 6

в. в методах СНиПа не точно определяется размер активной зоны (Нс) при наличии в основании слоев слабых грунтов большой толщины. Для объ-

екта № 3 при расчете по методам СНиПа максимальное значение глубины сжимаемой толщи составляет 28,0 м (рис. 3) (по условию агр < 0,1 однако наблюдаемая осадка на такой глубине достигает 14 см.

Почти во всех рассматриваемых объектах программа РЬАХ15 с использованием модели Мора-Кулона дает значение осадки, которая ближе к данным наблюдений, особенно при наличии в основании мощных слоев слабых грунтов (объекты № (3) - (9) - табл 1). К тому же она дает возможность определять осадку без ограничения сжимаемой толщи (кривая 4 - рис. 3). Осадка, рассчитанная по этой программе, на глубине 28,0 м составляет В см.

В результате для дальнейшего анализа рекомендуется использование метода конечных элементов с использованием модели Мора-Кулона, а именно программы РЬАХ1Б для предварительного определения параметров фундаментов по условию второй группы предельного состояния.

фундаис(гг

осалка по глубина (см) 60 70 80 90 100

1. ио СНиЛ 20202-85. Нс = 23 и (из условия а„ < 0,2о„,) •2. по СП 50-101-2004. Н, = 28 м (из условия о,, <

3. по СНиП 20201-83", Не = 28 м (из условия сг,р < 0.1а,,)

4. по Р1АХ18 (модель Мора-Кулона)

5. по донным наблюдения

Рис. 3. Эпюры послойных перемещений грунта в основании объекта № 3

В третьей главе приводится разработка методики определения оптимальных параметров вариантов устройства, фундамента и их применимость в грунтовых условиях г. Хошимина, а также детализация существующего районирования с подразбивкой территории на условно-однородные инженерно-геологические (И-Г) зоны и построение типичных И-Г разрезов для каждой из них.

Составление карты детализации существующих И-Г районировании территории г. Хошимина на условно-однородные зоны основано на работах

Чан X. Ф., Чан М. Л., Нгуен У. и др. При этом, нами использованы следующие дополнительные признаки:

- типы естественных оснований, сложенных в верхних слоях слабыми грунтами морских и аллювиально-болотных отложений голоцена. По толщине таких слоев нами созданы следующие типы: I - толщина до 2 м; II -до 5 м; III-до 10 м; IV-более 10 м;

- условия залегания подземных вод, которые оцениваются по трем категориям: категория К - залегание подземных вод меньше 2 м; категория L

- от 2 до 5 м; категория М - больше 5 м;

- влияние подземных вод, которое оценивается по трём категории: к

- величина pH от 5,5 до 6,5; 1 - от 3,0 до 5,5; m - меньше 3,0;

На основе этих признаков, кроме районов AI и А2, строительная территория города разделяется на 12 условно-однородных И-Г зон (рис. 4).

Для каждой зоны нами выполнены определения оптимальных параметров вариантов: свайного фундамента с буровыми и сборными сваями, коробчатого фундамента различных глубин заложения и свайно-гигитного фундамента.

Для свайных фундаментов оптимальные параметры свай оцениваются через стоимостный коэффициент (С,,), вычисленный по формуле:

С, =C./>W (1)

где С„ •--■ n(Cc„+C„0J - полная стоимость свай; Руд = (PJV) - удельная несущая способность сваи; Рс, - несущая способность свай; V - общий объем свай; п -количество свай; Сса, Сш,. - соответственно сметная стоимость изготовления свай и сметная стоимость работ, связанных с погружением и устройством свай под зданием, определенные на основе действующих сметных норм для территории г. Хошимина.

Минимальные значения стоимостного коэффициента (Cv) позволяют сделать предварительный вывод о наиболее экономичном в стоимостном и конструктивном отношении типе и размере свай

Вместе с тем, нами проводилось определение оптимальных параметров для сборных свай сечением от 0,2x0,2 до 0,4x0,4 м с несущей способностью от 400 до 1000 кН и буровых свай диаметром от 0,8 до 1,5 м с несущей способностью от 3000 до 10000 кН в каждой И-Г зоне. В настоящее время в Хошимине такие сваи широко используются при гражданском строительстве.

По результатам расчетов оптимальная длина буровых свай (несущая способность в пределах 3000...10000 кН) варьируется от 40...60 м, а для сборных свай (несущая способность - 400... 1000 кН) - 10...35м. Стоимостный коэффициент (по формуле 2) буровых свай с большим диаметром достаточно велик (1,5...3,0). Применение буровых свай больших размеров на территории города значительно повышает стоимость возведения фундамента. Эти сваи обладают высокой несущей способностью и рекомендуются для сооружений, имеющих большую нагрузку на основание (здание более 35 этажей). Для зданий средних размеров (8...30 этажей) такие сваи следует

применять выборочно. Почти во всех случаях следует рассматривать возможность применения фундаментов на естественном основании или сборных свай с увеличением их количества.

|06":)5-ЗГ- |(1б°5Г27"

Рис. 4: Карта детализации И-Г районирования города

Для коробчатых фундаментов с учетом освоения подземных пространств под зданиями нами предложена методика определения оптимальных параметров, которая заключается в следующем:

а. выполняется типизация зданий и определяется значение нагрузок на фундамент;

б. составляется расчетная схема для каждого варианта устройства подземного пространства;

в. производится расчетный анализ вариантов устройства подземных пространств при различном количестве надземных этажей для каждого типа здания;

г. производится определение допустимого количества надземных этажей, соответствующего конкретному варианту устройства подземпого пространства, на основе выполнения условия Здесь 5,у - осадка, соот-

ветствующая ] надземных этажей и г подземных этажей; - предельная осадка, определяется по норме.

Применяя эту методику на территории г. Хошимина, мы выполнили расчеты для 3 типов зданий (полный железобетонный каркас, железобетонный каркас с жесткой стеной, железобетонный каркас с жесткой стеной и предварительно напряженным перекрытием) при 5 вариантах устройства подземных пространств с различной глубиной.

Результаты расчетов показали, что устройство подземных пространств позволяет уменьшать осадку и значительно повысить этажность зданий (рис. 5). В результате расчетов нами составлены геотехнические карты по допустимой этажности, соответствующей различным вариантам устройства подземных пространств. Такие карты позволяют оценить оптимальное освоение подземных пространств с целью повышения этажности зданий, что понижает общие затраты на строительство фундаментов.

« Л5 ■ 0) К

а

3.5 1 1» П 16

Глубина заложения фундамента (м)

(1) - зона В 1-([.-гп): (3) - юна В2-(|-К-1>; (3) • тома П2-Ш-К-I): (4) - зона В2-(Ш-К-т): (5) - зона ВЗ-/1-К-т) и ВЗ-(И-К-т); (6) - тона ВЗ-(Ш-К-т); (7) - юни ВЗ-(1 \'-К-т);

Рис. 5. Зависимость этажности зданий от глубины заложения фундамента

Анализ реальных объектов, уже построенных на территории города, показал, что во многих случаях при проектировании эффективность устройства подземных пространств до сих пор учитывается слабо (таб. 4).

Таблица 4

Здания этажность И-Г зона Реальный вариант Предлагаемый вариант (коробчатый фундамент)

Вид фун. Глубина зал. плита (м) Глубина заложения (м) этажность

Пастср 9 (2) Свайный фун. 2.0 2,5 10

Культурный центр 9 (2) Свайный фун. 3,0 3,5 14

Чанкаоваи 9 (2) Свайный фун. 7,0 3,5 14

Номер 4- Нгуен Д. Ч. 9 (1) Свайный фун. 1,8-3,1 3,0 13

Для свайно-плитных фундаментов нами проведена оценка влияния веса извлеченных грунтов при устройстве подземных пространств на повышение этажности здаиия. Результаты расчетов показали, что использование подземного пространства при свайно-плитном фундаменте значительно уменьшает осадку здания (рис. 6), что позволяет увеличивать его этажность. Благодаря уменьшению давления на основание при устройстве подземных пространств сборные сваи могут применяться в качестве фундамента зданий до 35 этажей на территориях, сложенных мощными слоями слабых грунтов.

/KHtJfJiiU/Hhi.i ЛШШЧИ

[Я 1Ш№\шых nihm'L'ii

(а) - вариант otn подвалов. (Si - вариант 1-ого подъемного зтажа |в! - вариант --х подземных этажей. (д| - зависимость осадки от глубины мтожения плиты

Во всех вариантах отметка нижнего кониа свай не меняется и составляет 1У м.

Рис. б. Зависимость осадки от глубины заложения плиты при свайно-плитном фундаменте 18-этажного здания (И-Г зона (2), район 3,10)

Наряду с этим, нами предложена методика определения оптимальных параметров свайно-плитных фундаментов с учетом использования подземного пространства. Она предполагает следующее:

а. выбор для каждой И-Г зоны оптимальных параметров сборных свай с использованием программы PILE;

б. анализ вариантов устройства свайно-плитного фундамента с различной глубиной заложения плиты при различном количестве надземных этажей;

в. расчет допустимого количества надземных этажей, соответствующего конкретному варианту устройства фундамента на основе выполнения условия

По этой методики для каждой И-Г зоны нами устанавливалась допустимая этажность зданий, соответствующая различным вариантам устройства свайно-плитного фундамента (рис. 7). Результаты расчетов показали, что для грунтовых условий г. Хошимина комбинация свай с плитным ростверком большой глубины заложения может использоваться в качестве фундамента зданий до 35 этажей. В зонах, сложенных мощными слоями слабых грунтов (зоны (4), (6), (7)), сваи полностью воспринимают дополнительную нагрузку от здания. Оптимальное расстояние между сваями составляет 6с1...8с1. В остальных зонах при выполнении условия 5<5„ вертикальные усилия, передаваемые на слои плотных грунтов, непосредственно залегающие под плитой, составляют 35...70 % дополнительной нагрузки. При этом оптимальное расстояние между сваями составляет 7(1...9(1.

0

- сборных сваях поперечного сечения 0,25x0,25...0,35x0,35 м;

- расстояние между сваями - 1й.. ,9Ф,

- отметка конца свай: зоны (1), (2), (3): (-12) м до (-17) м

зоны (5), (6): (-18) м до (-25) м зоны (4), (7): (-25) м до (-32) м

0

4

1 6 7 8 9 10 I!

глубина заложения плиты, м

Рис. 7: Зависимость этажности от глубины заложения плиты свайно-плитного фундамента с шириной плиты до 25,0 м

Отметим, что в настоящее время при строительстве таких зданий используются буровые сваи большого размера, имеющие высокую стоимость, что приводит к значительному повышению затрат на строительство зданий.

Таким образом, результатом третьей главы является определение оптимальных параметров возможных типов фундаментов для высотных зданий от 8 до 50 этажей.

В четвертой главе проводится методика разработки и использования на территории г. Хошимина геотехнических карт с рекомендациями по оптимальным типам фундамента с учетом освоения подземных пространств для зданий различной этажности.

Оптимальным типом фундамен та является вариант, отвечающий таким технико-экономическим факторам, которые обеспечивают условия прочности и деформативности сооружения и основания и обладают низкой стоимостью строительства (низким стоимостным коэффициентом).

Для выбора оптимальных фундаментов при грунтовых условиях г, Хошимина с учетом предложений, рассмотренных в третьей главе, нами разработана методика, блок-схема которой представлена на рис. 8.

Оценка инженерно-геологических условий

Зонирование территории городи на условные однородные инженерно-геолог ические -.юны

Типизация инженерно-геологических условии каждого участка

Типизация зданий для проведения расчетов

II

Определение оптимальных параметров вариантов устройства фундаменте

Определение вариантов схемы устройства подземных частей зданий

Определение оптимальных параметров свайного фундамента

Определение допустимой этажности, соответствующей различному варианту устройства Г1-П

Построение карт рекомендуемого расположения здания различной важности с использованием П-П

III

Проведение технико-экономических сравнений между возможными вариантами и определение оптимального варианта

"И

Построение карт районирования территории города по оптимальному типу фундамента для зданий различной этахсности

Рис. 8: Блок-схема методики разработки геотехнических карт

По этой методики для территории г. Хошимина блоки I и II были выполнены в третьей главе. Последним блоком является определение оптимального варианта устройства фундамента на основе технико-экономических сравнений. В качестве критерия сравнения нами используется коэффициент удельной стоимости (С,) - отношение общей стоимости фундамента {Сф), включающей в себе затраты на строительство и экономическую эффективность, к общей строительной площади (А) здания.

С,=Сф/А (2)

Минимальные значения показателя стоимости (С,) позволяют сделать предварительный вывод о наиболее оптимальном варианте устройства фундамента.

Анализ современных технологий строительства подземных сооружений на территории г. Хошимина позволяет при расчете стоимости фундамента с учетом освоения подземных пространств (СКф) использовать следующие предположения:

- для зданий, имеющих один подземный этаж (глубина меньше 3 м) и построенных в зоне неплотной застройки, стоимость строительства подземных частей определяется с учетом обеспечения устойчивости стен котлованов откосами или шпунтами;

- для зданий, имеющих два подземных этажа (глубина меньше 8 м), стоимость строительства подземных частей определяется с учетом обеспечения устойчивости стен котлованов шпунтами;

- для зданий, имеющих более двух подземных этажей, стоимость строительства фундамента определяется для варианта устройства подземных частей способом «стены в грунте».

При этом на основе сметно-нормативных документов и анализа практической стоимости реальных инвестиционных проектов устройства подземных пространств нами определена сметная стоимость работ, связанных с возведением фундамента на территории города.

С использованием предлагаемой методики для территории города нами разработаны геотехнические карты с рекомендациями по оптимальному типу фундаментов зданий различной этажности. На рис. 9 приведена такая геотехническая карта для здания от 15 этажей до 20 этажей.

Результаты показали, что на территории города при строительстве здания до 25 этажей оптимальным типом являются коробчатые или плитные, а также свайные фундаменты с использованием сборных свай. Почти во всех случаях, кроме районов, принадлежащих И-Г зонам (1), (2), (3), вариант свайного фундамента с использованием сборных свай требует минимальных инвестиций. Однако с учетом эффективности, полученной при освоении подземных пространств, варианты коробчатых фундаментов глубокого заложения обладают минимальным коэффициентом стоимости (С,). Результаты нашего анализа существующих зданий от 15 до 25 этажей показали, что реальные варианты свайных фундаментов с буровыми сваями большого размера обладают стоимостью большей, чем предложенный вариант в 1,7.. .3 раза.

Применение подземных пространств глубиной до 8 м значительно уменьшает давление на основание, что позволяет использовать сборные сваи в качестве фундаментов зданий от 25 до 35 этажей. Технико-экономическое сравнение показало, что для таких зданий устройство свайно-плитных фундаментов с глубиной заложения плит до 8 м оказывается более экономичным вариантом. В этом случае затраты на строительство свайно-плитных фундаментов с использованием сборных свай меньше, чем при аналогичных свайных фундаментах с буровыми сваями в 1,5... 1,7 раза.

Для зданий более 35 этажей рекомендуется применение буровых свай большого размера.

Ш1В1ШПС Вил сван Рашер 1М)

С25 сборный 0,35x0.25

СЗП сборный 113x0,3

С'35 сборный 0.35x11.35

ВВП буровой Ц = (1.Й

ЫИ> буровой 0= 1.0

Б1-0 буровой 0 = 1.2

Баррст баррш

[!□ [ЕЭ

1:50()00

Коробчатый фупламеит Свайный Ф с пллпли-ваемыми сваями Свпйный Ф с буровыми сваями

Сванно-п;штный фундамент

г: глубина заложения плиты; с; вид свай; .). ллшм свай;

Рис. 9: карта рекомендации по оптимальному типу фундамента для зданий до 20 этажей на территории г, Хошимина При освоении подземных пространств рациональным вариантом является устройство двух подземных этажей (глубина до 8 м). Такая глубина позволяет использовать при открытых котлованах временные ограждения в виде шпунтов. Применение постоянных железобетонных ограждений приводит к резкому повышению стоимости возведения фундамента до 2,4 раза. В И-Г зонах (4), (б) и (7) при использовании буровых свай в зданиях более 35 этажей нами рекомендуется освоение подземных помещений глубиной до 8 метров с целью уменьшения не только давления на основание, но и длины свай в слоях слабых грунтов. Расчеты показали, что в этом случае освоение

подземных пространств глубиной до 8 метров дает большую эффективность: не увеличивает стоимость строительства, при этом значительно повышает служебную площадь зданий.

Применение результатов исследования для реальных зданий показали, что предложенные варианты обеспечивают условия предельного состояния по деформации при меньшей стоимости фундаментов, чем аналогичные принятые в реальных проектах. При предложенных вариантах фундаментов затраты на возведение фундаментов уменьшаются до 3 раз. Наблюдения за осадками таких зданий также показывают, что существующие фундаменты запроектированы с большим запасом прочности. Во многих зданиях осадка на момент наблюдений не превышала одного сантиметра.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. Предложена схема инженерно-теологического районирования с разделением строительной территории г. Хошимина на 12 условно-однородных зон с типичными грунтовыми напластованиями;

2. Для каждой из выявленных зон определены основные факторы, влияющие на выбор типа фундамента зданий различной эт ажности;

3. На основании сравнительного анализа осадок, вычисленных по различным методам с реальными значениями, выявлены недостатки, влияющие на точность расчетов, в частности:

- недоучет влияния выбранного экскавацией грунта;

- неточное определение размера активной зоны при наличии в основании слабых грунтов;

- недоучет пластических деформаций в конечной осадке зданий.

4. Расчетным анализом выявлено, что для большинства рассмотренных зданий выше 5 этажей при наличии в основании большой толщи слабых грунтов с модулем деформации Е < 5 МПа пластическая часть деформаций при расчете конечных осадок сооружений может доходить до 50 % от се общей величины;

5. Разработана и численно обоснована методика построения геотехнических карт рекомендуемого расположения зданий с различным типом фундаментов и объемом (этажностью) подземного пространства;

6. Разработаны рекомендации по устройству рациональных типов фундаментов зданий различной этажности, предлагаемых к проектированию в различных инженерно-геологических зонах г. Хошимина, а именно:

- здания до 25 этажей: сплошной фундамент глубиной до 8 м или свайный фундамент со сборными сваями в зонах (1), (2), (3), (5) и свайный, свайно-плитный фундамент со сборными сваями в зонах (4), (6), (7);

- здания от 25 этажей до 35 этажей: свайный и плитно-свайный фундамент со сборными сваями, глубиной заложения плита до 8 м;

- здания от 35 этажей до 50 этажей: свайный фундамент с буровыми сваями большого диаметра или сваей «баррет». В этом случае рекомендуется использование подземных пространств с целью уменьшения давления на основание.

7. Предложенная методика построения геотехнических карт рекомендуемого расположения зданий с различным типом фундаментов и объемом подземного пространства (нодземной этажности) в дальнейшем может быть использована при составлении генеральных планов застройки городов со сложными инженерно-геологическими условиями.

Основные положения диссертации опубликованы в следующих научных работах:

1. Мангушев Р. А., Нгуен К. X. Инженерно-геологическое районирование и задачи оптимального выбора фундаментов для высотного строительства на территории г. Хошимина / Мангушев Р. А., Нгуен К. X. // Вестник гражданских инженеров. Научно-технический журнал № 2 (11).-2007.- С. 57-63. (но списку ВАК).

2. Мангушев Р. А., Нгуен К. X. Сопоставления расчета осадок зданий по различным методам при наличии в основании слоев слабых грунтов / Мангушев Р. А., Нгуен К. X. // Вестник МГСУ. Научно-технический журнал № 3.-2008,- С. 119-123. (по списку ВАК).

3. Мангушев Р. А., Нгуен К. X. Методика составления геотехнических карт с учетом рекомендаций по выбору оптимальных типов фундаментов для зданий с подземным пространством (на примере г. Хошимина) / Мангушев Р. А., Нгуен К. X. // Вестник ВГАСУ. Научный журнал № 3 (11).-2008,- С. 29-35. (по списку ВАК).

4. Нгуен К. X. Экспериментальная и расчетная оценка сопротивления грунта по боковой поверхности свай / Нгуен К. X. // 64-я Науч. конф. профессоров, преподавателей, науч. работников, инженеров и аспирантов ун-та: сб. докл. / С.-Петерб. Гос. Архитектур.-строит, ун-т.- СПБ., 2007,-С. 105-111,

5. Нгуен К. X. Методика инженерно-геологического районирования территории г. Хошимина для выбора оптимальных конструкций фундаментов высотных зданий / Нгуен К. X. // 60-я Науч. конф. молодых ученых: сб. докл. / С.-Петерб. Гос. Архитектур.-строит. ун-т,- СПБ., 2007,-С. 78-83.

6. Нгуен К. X. Оптимальные параметры фундаментов высотных зданий для территории г. Хошимина / Нгуен К. X. // 65-я Науч. конф. профессоров, преподавателей, науч. работников, инженеров и аспирантов ун-та: сб. докл. / С.-Петерб. Гос. Архитектур.-строит. ун-т.- СПБ., 2008.-С. 41 -45.

Подписано к печати 24.11.2008. Формат 60x84 1/16. Бумага офсетная. Усл. печ. л. 1,16. Тираж 100 экз. Заказ 111.

Санкт-Петербургский государственный архитектурно-строительный университет. 190005, Санкт-Петербург, 2-я Красноармейская, 4.

Отпечатано на ризографе. 190005, Санкт-Петербург, 2-я Красноармейская, 5.

1 9 3 6 7

V

/

2007244318

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА I. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧА ИССЛЕДОВАНИЯ.

1.1. Географические и геологические условия города Хошимина.

1.2. Инженерно-геологическое районирование для выбора оптимального фундамента. i

1.2Л. Принципы инженерно-геологического районирования.

1.2.2. Опыт инженерно-геологического районирования во Вьетнаме.

1.3. Анализ опыта строительства фундаментов высотных зданий.

1.3.1. Зарубежный опыт строительства фундаментов высотных зданий.

1.3.2. Строительство фундаментов высотных зданий во Вьетнаме.

Выводы по главе 1.

Задачи исследования.

ГЛАВА II. АНАЛИЗ И СОПОСТАВЛЕНИЕ МЕТОДОВ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ОСАДОК ФУНДАМЕНТОВ.

11.1. Некоторые факторы, влияющие на развитие осадки фундаментов.

11.2. Анализ основных современных методов прогноза осадок фундаментов глубокого заложения.

11.3. Расчетные программы, использующие метод конечных элементов, в решениях геотехнических задач.

11.4. Анализ и сопоставление расчетных методов определения осадки сооружений с результатами натурных наблюдений.

Выводы по главе П.

ГЛАВА III. ВЫБОР ОПТИМАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ ФУНДАМЕНТА НА ТЕРРИТОРИИ ГОРОДА

111.1. Основные критерии для выбора параметров фундамента.

III. 1.1. Критерии для выбора параметров свайного фундамента.

III. 1.2. Критерий для выбора параметров коробчатого фундамента.

III.1.3. Программа и модель для численных расчетов.

111.2. Детализация инженерно-геологического районирования для выбора параметров фундамента.

111.3. Методика выбора оптимальных параметров свайного фундамента. 93 1П.4. Методика выбора оптимальных параметров коробчатого фундамента.

III.5. Результаты определения оптимальных параметров коробчатого фундамента.

1П.6. Зависимость допустимого количества надземных этажей от формы фундамента.

ГО.7. Методика выбора оптимальных параметров коробчатого фундамента в виде комбинации со сваями.

Выводы по главе III.

ГЛАВА IV. СОСТАВЛЕНИЕ ГЕОТЕХНИЧЕСКОЙ КАРТЫ ПО ОПТИМАЛЬНОМУ ТИПУ ФУНДАМЕНТОВ МНОГОЭТАЖНЫХ ЗДАНИЙ В ГРУНТОВЫХ УСЛОВИЯХ г. ХОШИМИНА.

IV.1. Оптимальный тип фундамента.

IV.2. Оценка стоимости строительства фундамента на территории города

Хошимина.

IV.3. Составление карты районирования территории г. Хошимина по оптимальному типу фундаментов для зданий 10, 15, 20, 25, 35, 50 этажей.

IV.4. Эффективное применение свай на территории города при строительстве здания до 35 этажей.

IV.5. Оптимальное освоение подземных пространств в зданиях более этажей.

IV.6. Сравнительный анализ фундаментов для некоторых реальных зданий.

Выводы по главе IV.

Город Хошимин является крупным современным центром экономики не только Вьетнама, но и всей Юго-восточной Азии. Ежегодные инвестиции в строительство города (самые высокие в стране) до 2900 миллионов долларов (*). По прогнозам численность населения к 2025 году достигнет 12 миллионов человек, что требует строительства в ближайшее время на территории города ряда новых кварталов. Нехватка земли и рост цены на неё вызывают развитие на новых строительных площадях высотного (до 30 этажей) строительства.

Г. Хошимин, как большинство приморских городов (Гамбург, Амстердам, Токио, Шанхай, Петербург), имеет сложные грунтовые условия, характеризующиеся мощной толщей слабых грунтов и глубоким (до 30 м) залеганием плотных слоев, что сильно затрудняет строительство фундамента и значительно повышает стоимость его возведения. Существуют работы, выполненные вьетнамскими авторами Нгуен Т. Ф., Нгуен В. К., Нгуен Б. К., Нгуен Б. К., Нгуен М. Т. Вуй Д. Н. и др., по рациональному использованию фундаментов в городе. Однако они выполнялись либо для малоэтажных зданий, либо для методов закрепления основания сооружений. Для высотного строительства таких работ не проводилось.

При исследовании объектов от 8 до 30 этажей, уже построенных на территории города, было выявлено, что используется единственное решение фундамента - свайный фундамент со сваями диаметром до 1,5 м и длиной до 65 м. Стоимость возведения свайного фундамента в таких зданиях слишком велика и достигает 30.40 % общей стоимости строительства (в том числе стоимость свай занимает 22.30 %). Основной причиной этого является отсутствие глубоких исследований по возможности применения других решений фундаментов на территории города. В проектировании решение фундамента обычно выбирается без вариантного сравнения. Технико-экономические сравнения выполняются лишь между вариантами свай разных параметров. по данным 2004-ого года

В настоящее время увеличение количества транспортных средств (42 % в год для машин и 100000 мотоциклов в год) обусловило значительное повышение нагрузки на систему старых инженерных сооружений. Наряду с этим уменьшение свободных строительных площадей в крупных городах Вьетнама заставляет осваивать подземные пространства под зданиями для стоянки, парковки и других целей. По прогнозам подземные пространства удовлетворят до 50 % потребностей в площадях для стоянок (в настоящее время число и надземных, и подземных стоянок отвечает 35 % требований).

Во многих странах (США, Китай, Мексика) подземные пространства давно используются не только как возможность повышения служебной площади зданий, но также как метод, позволяющий строить высотные сооружения на слабых грунтах без применения дорогостоящих свай (решение «плавающего фундамента»). В последние годы в г. Хошимине подземные сооружения применяются достаточно широко для служебных площадей, однако при проектировании не учитывают возможность использования подземных пространств с целью повышения этажности застройки и понижения стоимости возведения фундамента.

Все вышеназванное делает на территории города Хошимина исследования по выбору оптимальных конструкций фундаментов с учетом использования подземных пространств под высотными зданиями актуальным. Решение этой проблемы имеет особую важность как для развития строительства, так и для экономики Вьетнама в целом.

Цель диссертации заключается в разработке методики по выявлению оптимальных конструкций и параметров фундаментов для зданий от 8 до 40 этажей в разнообразных инженерно-геологических условиях г. Хошимина.

В соответствие с указанной целью были поставлены следующие задачи:

1. оценка и зонирование инженерно-геологических условий г. Хошимина с точки зрения устройства фундамента;

2. анализ зарубежного опыта фундаментостроения при высотном строительстве на территориях, сложенных слабыми грунтами. На его основе - поиск возможных конструкций фундаментов, соответствующих современным технологиям, для высотных зданий от 8 до 40 этажей в г. Хошимине;

3. анализ и сопоставление современных методов определения осадок сооружений при наличии в основании мощных слоев слабых грунтов;

4. разработка методики выбора оптимальных параметров фундамента для территории города;

5. разработка методики сравнения вариантов устройства фундаментов с учетом использования подземных пространств;

6. разработка рекомендаций по оптимальному использованию различных конструкций фундамента для высотных зданий на территории города;

Научная новизна работы состоит:

- в обосновании выбора теоретического метода определения осадки сооружений, при наличии в основании которых слоев слабых грунтов (на основе сопоставительного анализа результатов расчетов по различным методам);

- в разработке методики составления геотехнической карты районирования с рекомендациями по оптимальному типу фундаментов для зданий от 8 до 40 этажей с учетом освоения подземных пространств в различных грунтовых условиях, в том числе на слабых грунтах; •

- в разработке карты инженерно-геологического районирования территории г. Хошимина для выбора типа фундамента;

- в составлении геотехнической карты по допустимому количеству надземных этажей, соответствующих вариантам устройства коробчатого фундамента;

- в составлении карты районирования территории города с рекомендациями по оптимальному типу фундаментов для высотных зданий.

Практическая ценность работы состоит в следующем:

- результаты исследования являются основой для рационального применения различных видов фундаментов в высотном строительстве в г. Хошимине и во Вьетнаме в целом.

- разработка рекомендаций по теоретическим методам определения осадки сооружений, что может явиться основой для внесения поправок в действующие строительные вьетнамские нормы по проектированию основания и фундаментов и разработки территориальной строительной нормы в соответствии с грунтовыми условиями г. Хошимина.

- определение оптимальных параметров свай и составление геотехнической карты по допустимому количеству надземных этажей, соответствующему варианту устройства подземных этажей, что позволяет лучше выбрать размер здания при создании капитального плана новых кварталов на территории города;

- предложенная методика составления геотехнической карты для территории г. Хошимина может использоваться для других крупных городов.

- карта районирования территории города по оптимальному типу фундаментов позволяет уменьшать затраты на возведение фундамента.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. Предложена схема инженерно-геологического районирования с разделением строительной территории г. Хошимина на 12 условно-однородных зон с типичными грунтовыми напластованиями;

2. Для каждой из выявленных зон определены основные факторы, влияющие на выбор типа фундамента зданий различной этажности;

3. На основании сравнительного анализа осадок, вычисленных по различным методам с реальными значениями, выявлены недостатки, влияющие на точность расчетов, в частности:

- недоучет влияния выбранных экскаваций грунта;

- не точное определение размера активной зоны при наличии в основании слабых грунтов;

- недоучет пластических деформаций в конечной осадке зданий.

4. Расчетным анализом выявлено, что для большинства рассмотренных при анализе зданий свыше 5 этажей и при наличии в основании большой толщи слабых грунтов с модулем деформации Е < 5 МПа пластическая часть деформаций при расчете конечных осадок сооружений может доходить до 50 % от ее общей величины;

5. Разработка и численно применена методика построения геотехнических карт рекомендуемого расположения зданий с различным типом фундаментов и объемом (этажности) подземного пространства;

6. Разработаны рекомендации по устройству рациональных типов фундаментов зданий различной этажности, предлагаемых к проектированию в различных инженерно-геологических зонах г. Хошимина, а именно:

-здания до 25 этажей: сплошной фундамент глубины до 8 м или свайный фундамент со сборными сваями в зонах (1), (2), (3), (5) и свайный, свайно-плитный фундамент со сборными сваями в зонах (4), (6), (7);

-здания от 25 этажей до 35 этажей: свайный и плитно-свайный фундамент со сборными сваями, глубины заложения плита до 8 м;

-здания от 35 этажей до 50 этажей: свайный фундамент с буровыми сваями большого диаметра или сваей «баррет». В этом случае рекомендуется освоение подземных пространств с целью уменьшения давления на основание. На основе этого может уменьшаться размер свай.

7. Предложенная методика построения геотехнических карт рекомендуемого расположения зданий с различным типом фундаментов и объемом (этажности) подземного пространства в дальнейшем может быть использована при составлении генеральных планов застройки городов со сложными инженерно-геологическими условиями.

1. Байцур А. И. Заглубленные сооружения промышленных предприятий / Байцур А. И // Киев.- Буд1вельник.- 1983,- 80 с.

2. Бахолдин Б. В. Плитно-свайные фундаменты. Проектирование и особенности технологии возведения / Бахолдин Б. В // Журнал «основания, фундаменты и механика грунтов».- 2003- № 5.- С. 24-27.

3. Безволев С. Г. Общий метод расчета плитно-свайного фундамента / Безволев С. Г. // Журнал «Механика строительства».- 2005-№ 4.- С. 21-24.

4. Бондарик Г. К. Методика инженерно-геологических исследований / Бондарик Г.' К. // Москва, Недра.- 1986.- 332 с.

5. Вялов С. С. Модифицированная модель нелинейного деформирования связанных грунтов / Вялов С. С., Шаабан Ж. С. // Журнал «основания, фундаменты и механика грунтов».- 1994-№5.- С 2-6.

6. Горбунов-Посадов М. И. Давление грунта на жесткий заглубленный фундамент и свободные деформации котлована / Горбунов-Посадов М. И., Шехтер О. Я., Кофман В. А. // Тр. НИИ оснований и фундаментов.- М.: Гос-стройиздатю- 1954-№ 24.- С. 39-80.

7. Голодковская Г. А. Инженерно-геологическое картирование в связи с охраной геологической среды / Голодковская Г. А. // Сб. статьей «вопросы геологии и грунтоведения», вып. 4.- 1978.

8. Голыитейн М. Н. Механика грунтов, основания и фундаменты / Гольдштейн М. Н, Царьков А. А, Черкасов И. И // М.- Транспорт.- 1981.- 320 с.

9. Граник Ю. Г. Проектирование и строительство высотных зданий / Граник Ю. Г // Журнал Энергосбережения, рубрика энергоэффективных зданий. Технологий.- 2004.- № 2.

10. Далматов Б. И. Механика грунтов, основания и фундаменты / Далма-тов Б. И // 2-е изд. перераб и доп.- JI, стройиздат, Ленингр. отд-ние.- 1988.-415с.

11. Довнарович С. В. Пределы применимости линейного расчета осадок фундаментов и предельные давления / Довнарович С. В. // Журнал «основания, фундаменты и механика грунтов».-1994- № 3.- С 16-20.

12. Захаров М. С. Картографический метод в региональных инженерно-геологических исследованиях / Захаров М. С. // Учебное пособие.- СПб.- Изд-во СПб. Горного института.- 1997.

13. Зилинг Д. Г. Вопросы теории и практики инженерно-геологического районирования / Зилинг Д. Г. // Сб. статьей инженерно-геологического картирования.- Ред. А. В. Груздов, Ю. К. Василь.- Москва.- Наука.- 1989.- 118 с.

14. Зильберборд А. Ф. Тепловой режим подземных сооружений и инженерно-геологические условия их оптимального размещения / Зильберборд А. Ф., Горская Г. С., Городецкая М. А.// Москва.- Недра.- 1977.- 151 с.

15. Ивахнюк В. А. Строительство и проектирование подземных и заглубленных сооружений / Ивахнюк В. А. // Москва.- Издательство АСВ.- 1999.- 298 с.

16. Камаев В. С. Учет жесткостных параметров зданий при расчетах оснований и фундаментов / Камаев В. С. // Дисс. канд. наук.- СПб.- Петербургский государственный университет путей сообщения.- 2007.- 202 с.

17. Коломенская В. Н. Решение некоторых задач инженерно-геологического районирования с помощью факторного анализа / Коломенская В. Н // Сб. статьей «вопросы геоглогии и грунтоведения», вып. 4,- 1978.

18. Коломенский Н. В. Специальная инженерная геология / Коломенский Н. В. // Москва.- Недра.- 1969.- 336 с.

19. Конюхов Д. С. Строительство городских подземных сооружений мелкого заложения / Конюхов Д. С. // Специальные работы .-М.- Архитектура-С.-2005.- 304 с.

20. Ломтадзе В. Д. Инженерная геология. Специальная инженерная геология / Ломтадзе В. Д. // Л., Недра.- 1978.- 496 с.

21. Мавлянов Г. А. Инженерно-сейсмогеологическое районирование чар-вакской котловины и прилегающих территорий / Мавлянов Г. А., Умарова Г. X., Шерматов М. Ш. // Ташкент.- Издательство «ФАН» узбекской ССР.- 1982.176 с.

22. Мангушев Р. А. Прикладные аспекты автоматизации проектирования фундаментов / Мангушев Р. А., Любимов Е. Б. // СПб.- СПбГАСУ.- 1993.- 159 с.

23. Мангушев Р. А. Принципы Формирования застройки с учетом разно-стипности зданий и напластования грунтов, определяющих выбор фундаментов / Мангушев Р. А. // Дис. Д-ра техн. наук.- Санкт-Петербург,- 1993.- 403 с.

24. Мангушев Р. А. Предпроектная оценка экономичности фундаментов в различных инженерно-геологических условиях жилых кварталов новой застройки/ Мангушев Р. А. // СПб.- О-во. «Знание» ЛДНТП.- 1992.- 40 с.

25. Мангушев Р. А. Современные свайные технологии / Мангушев Р. А., Ершов А. В., Осокин А. И. // СПб.- СПб. Гос. Архит.-строит. Ун-т.- 2007.- 160с.

26. Морарескул Н. Н. Опыт типизации оснований и фундаментов в районах массовой застройки / Морарескул Н. Н., Заварзин Л. Г. // Ленинград.-1984.-31 с.

27. Мустафаев А. А. Расчет оснований и фундаментов на просадочных грунтах/ Мустафаев А. А // М.- Высш. Школа.- 1979.- 368 с.

28. Нгуен Ван Куанг. Основание и фундамент гражданских и промышленных сооружений на славых водонасышенных пылевато-глинистых грунтах Вьетнама / Нгуен Ван Куанг // Дисс. На соискание ученой степени Доктора, тех. наук.- Л.: ЛИСИ.- 1988.-312 с.

29. Несмеянов С. А. Инженерная геотектоника / Несмеянов С. А. // Москва.- наука.- 2004.- 779 с.

30. Перлей Е. М. Свайные фундаменты и заглубленные сооружения при реконструкции действующих предприятий / Перлей Е. М, Раюк В. Ф, Беленькая В. В, Алмазов А. Н. // Л.- Стройиздат.- 1989.- 176 с.

31. Попов. И. В. Инженерная геология СССР. Часть 1 общие основы региональной инженерной геологии / Попов. И. В. // Издательство московского университета.- 177 с.

32. Рейтер Ф. Инженерная геология / Рейтер Ф., Кленгель К., Пашек Я // Перевод изд: ingenieurgeologie/ Fritz Reuter. К/ Johannes Klengel, Iaroslav Pasek (Leipzig, 1980).- Москва, Недра.- 1983.- 528 с.

33. Роза С. А. Механика грунтов / Роза С. А. // М.- Высшая школа.-1962.-229 с.

34. Самарин И. К. Расчет фундаментов с учетом их заглубления / Самарин И. К. //Журнал «Гидротехническое строительство».- 1952-№ 8.- С.27-29.

35. Силин К. С, Глотов Н. М. Опускные колодцы/ Силин К. С, Глотов Н. М // М.- Транспорт.- 1971.- 224 с.

36. Солодухин М. А. Инженерно-геологические изыскания для промышленного и гражданского строительства / Солодухин М. А // 2-е изд.- Москва, Недра.- 1985.- 224 с.

37. Сорочана Е. А. Справочник проектировщика «Основания, фундаменты и подземные сооружения»/ Сорочана Е. А, Трофименкова Ю. Г. // под. Ред. Сорочана Е. А.- М.- Стройиздат,- 1985.- 479 с.

38. Сотников С. Н. Строительство и реконструкция фундаментов зданий и сооружений на слабых грунтах / Сотников С. Н. // Дисс. Докт. наук.- JL-МИСИ.- 1986.

39. Тетиор А. Н. Проектирование и сооружение экономичных конструкций фундаментов / Тетиор А. Н // Киев.- «Буд1вельник».- 1975.- 204 с.

40. Тер-Мартиросян 3. Г. Основы расчета осадок высотных зданий, возводимых в глубоких котлованах / Тер-Мартиросян 3. Г. // Журнал «основания, фундаменты и механика грунтов».-2003- № 5.- С 27-30.

41. Тер-Мартиросян 3. Г. Геомеханические проблемы высотного строительства / Тер-Мартиросян 3. Г., Прошин М. В. // Журнал «основания, фундаменты и механика грунтов».- 2006 № 2.- С. 15-19.

42. Токарь Р. А. Учет бытового давления при расчете оснований глубокого заложения / Токарь Р. А. // Журнал «Гидротехническое строительство».-1949 № 7.- С. 9-12.

43. Трофимов В. Т. О принципах и схемах инженерно-геологического районирования западно-сибирской плиты / Трофимов В. Т // Сб. статьей «вопросы инженерной геологии и грунтоведения», вып.З.- Издательство московского университета.- 1973.- 470 с.

44. Трофимов В. Т. Сравнительная оценка сложности инженерно-геологических условий различных районов западно-сибирской плиты / Трофимов В. Т. // Сб. статьей «вопросы геоглогии и грунтоведения», вып. 4.- 1978.

45. Трофимов В. Т. Теоретические вопросы инженерно-геологического районирования / Трофимов В. Т. // Журнал Вестн.- МГУ., Сер., Геол.- 1979-№i.

46. Ухов С. Б. Механика грунтов, основания и фундаменты/ Ухов С. Б., Семенов В. В., Знаменский В. В., Тер-Мартиросян 3. Г., Чернышев С. Н. // 3-е изд., испр.- М.- Высш. Шк.- 2004.- 566 с.

47. Фадеев А. Б. Подземные сооружения в промышленном и гражданском строительстве / Фадеев А. Б., Драновский А. Н. // Издательство казанского университета.- 1993.- 355 с.

48. Фадеев А. Б. Расчет плитно-свайного фундамента / Фадеев А. Б., Ман-гушев Р. А., Лукин В. А. // Журнал «Вестник гражданских инженеров».- 2007-№ 2.- С. 64 67.

49. Фадеев А. Б. О допустимых деформациях оснований плитных фундаментов / Фадеев А. Б., Иноземцев В. К., Лукин В. А. // Журнал «основания, фундаменты и механика грунтов».- 2004-№ 2.- С. 14 16.

50. Фадеев А. Б. Осадки зданий на слабых грунтах Санкт-Петербурга / Фадеев А. Б. // Журнал «основания, фундаменты и механика грунтов».- 2001-№ 5.- С. 7- 10.

51. Флорин В. А. Основы механики грунтов / Флорин В. А // том 1 Общие зависимости и напряженное состояние оснований сооружений.- Л, М.- Государственное издательство литературы по строительству, архитектуре и строительным материалам.- 1959.- 357 с.

52. Флорин В. А. Основы механики грунтов / Флорин В. А // том 2 Деформация и устойчивость оснований сооружений.- Л, М.- Государственное издательство литературы по строительству, архитектуре и строительным материалам.- 1961.- 543 с.

53. Цытович Н. А. Механика грунтов / Цытович Н. А. // М. Высш. Шк.-1963.- 636 с.

54. Чан Мань Льеу. Исследование метода зонирования городских геологических сред / Чан Мань Льеу // Дис. Д-ра техн. наук.- 1996.- С 273 304.

55. Шадунц К. Ш. Плитные фундаменты многоэтажных зданий на проса-дочных грунтах / Шадунц К. Ш // Журнал «Жилищное строительство»,- 2003-№ 11.-С 16-18.

56. Швецов Г. И. Основания и фундаменты / Г. И. Швецов, И. В. Носков, А. Д. Слободян, Г. С. Госькова // Справочник под ред. Г. И. Швецова.- М. Высш. шк.- 1991.-383 с.

57. Штокаленко Г. В. Использование опыта строительства для оценки инженерно-геологических условий застраиваемых территорий / Штокаленко Г. В // Дисс. Канд. геол.-минерал. наук.-ЛГИ.- JL- 1985.- 187 с.

58. Юдина И. М. Разуплотнение грунтов основания котлованов и его учет при прогнозе осадок сооружений / Юдина И. М // Дисс. Канд. наук.- М.-МИСИ.-1989.- 189 с.

59. СНиП 2.02.01-83. Основания зданий и сооружений / М.- Стройиздат.-1985.-41 с.

60. СНиП 2.02.02-85. Основания гидротехнических сооружений / Госстрой России.- М.- ФГУП ЦПП.- 2004.- 48 с.

61. СНиП 2.02.03-85. Свайные фундаменты / М.: Стройиздат,- 1986.- 45 с.

62. СП 50-101-2004. Проектирование и устройство оснований и фундаментов зданий и сооружений / М.- Стройиздать.- 2004.- 130 с.

63. ТСН 50-302-2004. Проектирование фундаментов зданий и сооружений в Санкт-Петербурге.- СПб.- 2007.- 57 с.

64. Инженерно-геологические изыскания. Руководство для планировки и застройки городов / Москва.- Государственное издательство архитектуры и градостроительства.- 1950.- 262 с.

65. Методические рекомендации по определению эффективности подземного городского строительства.- М. Госстрой СССР Научно-исследовательский институт экономики строительства.- 1975.- 65 с.

66. Рекомендации по составлению крупномасштабных инженерно-гелогических карт охраны и рационального исползования геологической среды для городов / ПНИИИС Госстроя СССР // Москва.- строиздат.- 1984.- 77 с.

67. Руководство по выбору проектных решений фундаментов / НИИОСП им. Н. М. Гесеванова, НИИЭС, ЦНИИПроект Госстроя СССР.- М.- Стройиз-дат.- 1984.- 92 с.

68. Руководство по проектированию фундаментных плит каркасных зданий / (науч.-исслед. Ин-т оснований и подземных сооружение им. Н. М. Герсе-ванова Госстроя СССР НИИОСП)//М.- Стройиздат.- 1976.- 128 с.1. Иностранные литературы

69. Balkema A. A. Building on soft soils / Balkema A. A. // Rotterdam.-Brookfield.- 1996.- 386 c.

70. Brinkgreve R. B. J. PLAXIS 3D Foundation Version 1.5 / Brinkgreve R. B. J, Broere W. // изд. A. A. Balkema Publishers Lisse/ Abingdon/ Exton (pa)/ Tokyo.-2005.

71. Dao Duy Bich. Ly thuyet deo va cac tfng dung / Dao Duy Bich // Ханой.-Изд. Строительство.- 2004,- 361 с.

72. Dau Van Ngo. Nhu сйи va kha nang phat trien c6ng trinh ngam khu vuc d6 thi thanh ph6 H6 Chi Minh / Dau Van Ngo, Nguyen Viet Ky, Nguyen Dinh Tu // статья в сб. «Научные основные исследования о земле в южных районах».- 2002.-С 337-343.

73. Dejong J. Heave and Settlement of Two Tall Building Foundations in Edmonton Alberta / Dejong J., Norbert R. Morgenstern // Can. Geotech. J. 10.-1973.- С 261-281.

74. Donald P. Coduto. Foundation design principles and practices / Donald, P. Coduto.

75. Duncan J. M. Nonlinear analysis of stress and strain in soils / Duncan J. M., Chang C. Y. // Journal of the Soil Mechanics and Foundation Division, ASCE, Vol. 96(SM5).-1970.- С 1962-1655.

76. Duncan J. M. Strength, stress strain and bulk modulus parameter for finite element analyses of stresses and movements in soil masses / Duncan J. M, Byrne P.,

77. Wong К. S., Mabry P. // Report № UCB/GT/80-01, Department of Civil Engineering, University California, Berkeley.

78. Golder H. Q. Foundation Engineering Handbook/ Golder H. Q. // VAN NOSTRAND REINHOLD COMPANY.- 1975.- 751 c.

79. Hoang Van Tan. Phiro'ng phap xay dung c6ng trinh tren n6n dat yeu / Hoang Van Tan, Tran Dinh Nho, Pham Xuan Truong, Pham Xuan, Nguyen Hai // транспортное издательство.- 1975.- 408 с.

80. Kondner R. L. A Hyperbolic Stress Strain Formulation for Sands / Kondner R. L // 2. Pan. Am. ICOSFE Brazil.- Vol. 1.- 1963.- C. 289 324.

81. Liu M. D. A structured Cam Clay Model / Liu M. D, Carter J. P. // изд. Department of Civil Engineering The University of Sydney.- 2003.- 43 c.

82. Mai Anh Phuong. tfng dung m6 hinh dan h6i phi tuyen hyperbolic cua Duncan va Chang trong c6ng tac thiet ke tucmg chan dat / Mai Anh Phuong // Дисс. на соискание ученой степени магистра- Ханойский строительный университет.- 90 с.

83. Mai На San. M6t s6 nguyen nhan g&y htf hong cong trinh va giai phap sura chQa / Mai Ha San // Сб. Статьей вьетнамского третьего научного собрания о теме «авария зданий и сооружений».- (2004).- С. 304-308.

84. Nguyen Ва Ke. Mong nha cao tfog — kinh nghiem nude ngoai / Nguyen Ba Ke, Nguyen Tien Chuong и др. // Строительное издательство.- 2004.- 371 с.

85. Nguyen Ва Ke. Van de bao vc h6 dao s£u / Nguyen Ba Ke. Tap Chi Xay Dung.

86. Nguyen Manh Thuy. Lira chon giai phap ky thuat hop ly xir ly пёп dat yeu khu virc plifa nam thanh ph6 Ho Chi Minh / Nguyen Manh Thuy // Автореферат на соискание ученой степени кандидата технических наук. Горный университет.- 2002,- 25 с.

87. Nguyen Thanh. Danh gia tong hop di6u kien dia chat cdng trinh Vi6t Nam phuc vu quy hoach xay dung ccf ban va khai thac kinh te lanh tho / Nguyen Thanh, Nguyen Due Dai // доклад.-1990.- С 327 - 365.

88. Nguyen Uyen. Xur ly nen daft y6u trong xay dirng / Nguyen Uyen // .строительное издательство- 2005.- 209 с.

89. Nguyen Van Hiep. Vein de xtf ly nen (kh6ng ham) cho c6ng trinh tr6n nen dat yen, dat dap / Nguyen Van Hiep // сб. статьей вьетнамского третьего научного собрания о теме «авария зданий и сооружений».- 2004.- С 165 174.

90. Nguyen Van Quang. Nen mong c6ng trinh dan dung va c6ng nghiep / Nguyen Van Quang, Nguyen Huu Thanh // строительное строительство.- 2005.- С. 50-187.

91. Nguyen Van Quang. Nen mong va cong trinh ngfim nha cao tang / Nguyen Van Quang // Ханой, издательство Науки и технологии.- 2004.- 174 с.

92. Pham Xuan. Thanh pMn, trang thai, dac tnrng vat ly va с a hoc cua cac tram tfch kliu vurc d6ng bang Viet Nam / Pham Xuan // сб. статьей научных работ по строительству с 1984-1993 г.- Строительное издательство.- 1993.- С. 11 22.

93. Pham Van Hoi. Ket cau thep 2 c6ng trinh dan dung va c6ng nghiep / Pham Van Hoi, Nguyen Quang Bien, Pham Van Tu, Doan Ngoc Tranh, Hoang Van Quang — строительное издательство.- 1998.

94. Skempton, A. W. The Albion Mill Foundation / Skempton, A. W // Geotechnique 21, No.3.- 1971.

95. Terzaghi Karl. Soil Mechanics in Engineering Practice/ Karl Terzaghi, B. Peck Ralph, Mesri Gholamreza // 3rd ed.- New York, Chichester, Brisbane, Toronto, Singapore.- John Wiley & Sons.- 1996.- 549 c.

96. Tomlinson M. J. Foundation design and construction / Tomlinson M. J. // Издательство Longman Scientific & technical.- 1995.- 536 c.

97. Tran Due Cuong. Uorc tinh stf phan bo tai trong giOa dai mong va coc hong mong lien hop / Tran Due Cuong // статья.- 5 с.

98. Tran Hong Phu. Ban d6 dia chat cong trinh ti le 1:50.000 cho khu vifc thanh ph6' H6 Chi Minh / Чан-Хонг-Фу // Доклад.- Геологическая федерация № 8.1997.- 105 с.

99. Tran Hong Phu. Dieu tra dia chat d6 thi thanh ph6 H6 Chi Minh / Tran Hong Phu // доклад.- 1997.- 116 c.

100. Trinh Viet Cuong. Hieu qua cua xoi rira day va bom vCra doi voi stfc chiu tai cua coc tai cdng tiinh Ever Fortune Plaza, Ha Noi / Trinh Viet Cuong // сб. статьей конференции по тему «решение фундамента для высотных зданий».- Ханой.-2003.

101. Trinh Viet Cuong. Nghien сип su: dung mong noi trong dieu kien Viet Nam / Trinh Viet Cuong // научная тема.- Институт науки и строительной техники.

102. Vu Cong Ngu. Со hoc dat / Vu Cong Ngu, Nguyen Van Dung // Ханой.-изд. Наука и Техника.- 1995.- 264 с.

103. Vu Cong Ngu. Thiet ke va trnh toan mong n6ng / Vu Cong Ngu // Ханойский строительный институт.- 1998,- 274 с.

104. Vuong Hach. S6 tay xu' ly su со c6ng trinh / Vuong Hach // Перевод с иностраной литературы.- Строительное издательство.- 2000.- 383 с.

105. Zeevaert L. Foundation Design and behavior of Tower Latino Americana in Mexico City / Zeevaert L // Geotechnique.- 1957 №7, декабря.- С 115 133.

106. TCVN 2737-1995. Tai trong va tac d6ng. Tieu chudn thie't ke' / Во Хйу Dung.- 1995.- 56 c.

107. TCVN 4419:1987. Khao sat cho xay dung — Nguy6n tdc ca ban / Ha Noi.: B6 Xay Dung.- 1987.- 28 c.

108. TCVN 4448:1987. Huang din lap quy hoach xay dung thi tran, huyen li / Ha N6i.: B6 Xay Dung.- 1987.- 32 c.

109. TCXD 189: 1996. Mong coc tie't di6n nho — Ti6u chufm thiet ke'/Ha Noi.: B6 Xay Dimg.- 1996.- 17 c.

110. TCXD 195: 1997. Nha cao t£ng. Thie't ke' coc khoan nhoi / Ha Noi.: B6 Xay Dutng.- 1997.- 9 c.

111. TCXD 205-1998. Mong coc — Tieu chuan thiet ke / Ha Ndi.: Вб Xay Dung.- 1998.- 65 c.

112. TCXD 40-1987. Ket cau xay dung va nen — Nguyen tac со ban tmh toan / Ha N6i.: Bo Xay Dung.- 1987.- 5 c.

113. TCXD 45-70. Tieu chuan ky thuat thiet ke nen thien nhien cho nha (cong trinh) / Ha Noi.: UBKTCBNN.- 1971.

114. TCXD 45-1878. Tieu chuan ky thuat thiet кепёп thien nhien cho nha (cong tnnh) / Ha N6i.: Вб Xay Dung.- 1978.

115. Hurofng din lap du toan trong xay dung ca ban / Ha N6i: Вб Хйу Dung.

116. Bao cao khao sat dia chat c6ng trinh cua 23 khu vu'c tai H6 Chf Minh.

117. Гаренков Д. A. PLAXIS оперативность проектирования геотехнических сооружений / Гаренков Д. А. // 2006.- Режим доступа: http://www.plaxis.ru/publi cations-item.html?id=40

118. Нгуен Ба Ке. Материалы семинара по тему «устройство зданий на слабых грунтах» / Нгуен Ба Ке // «форум для вьетнамских строительных инженеров».- 2006. Режим доступа: http://www.ketcau.com/forum/archive/index.php/t-1743.html.

119. Нгуен Ба Ке. D6 lun va bien dang gidd han cua cong trinh lan can klii cai tao va x&y dung moi trong do thi // http://www.ketcau.conVfomm/attachment.php?attachmentid:=3637&d=l 159257865

120. Нгуен Ба Ke. Ve vide u'ng dung ong vach trong thi c6ng coc khoan nh6i // http://www.ketcau.com/fomm/attachment.php?attachmentid=3636&d=l 159249063http://wv 005440/