автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Конструктивная безопасность железобетонных элементов реконструированных зданий и сооружений

На правах рукописи

Меркулов Сергей Иванович

КОНСТРУКТИВНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ РЕКОНСТРУИРОВАННЫХ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ

Специальность 05.23.01-Строительные конструкции, здания и сооружения

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Орел 2004

!

Работа выполнена в Курском государственном техническом университете и Орловском государственном техническом университете

Научный консультант: заслуженный деятель науки и техники

России, академик РААСН, доктор технических наук, профессор В.М. Бондаренко

Официальные оппоненты: академик РААСН, доктор

технических наук, профессор Н.И. Карпенко

доктор технических наук, профессор Е.А. Король

доктор технических наук, профессор B.C. Плевков

Ведущая организация ОАО "ЦНИИПромзданий" г. Москва

Защита состоится "12" ноября 2004г. в 14м часов на заседании диссертационного Совета ДМ 212.182.05 при Орловском государственном техническом университете по адресу: 302020, г. Орел, Наугорское шоссе 29, ОрелГТУ, ауд 212. Тел. 8 (0862) 47-50-71, факс 8 (0862) 40-56-12.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Орловского государственного технического университета.

Отзывы на автореферат в двух экземплярах, заверенные гербовой печатью, просим высылать по указанному адресу.

Автореферат разослан "_6_" октября 2004г.

Ученый секретарь диссертационного Совета

А.И. Никулин

86ч?

2005-4 12699

3

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы.

Значительную часть конструктивных систем зданий и сооружений составляют железобетонные конструкции с длительными сроками эксплуатации. Современная тенденция в инвестиционной политике на техническое перевооружение и переориентацию действующих производств обусловила опережающие темпы роста объемов реконструкции объектов промышленности, жилищного и коммунального хозяйства в сравнении с новым строительством. Такого рода перепрофилирования объектов, как правило, сопровождается изменением величины и характера воздействия полезной нагрузки на строительные конструкции.

Эксплуатация железобетонных конструкций в условиях агрессивных сред, температурных воздействий и так далее, так же приводит к увеличению объемов работ по их восстановлению и усилению.

В последние годы обозначена проблема восстановления эксплуатационных параметров железобетонных конструкций поврежденных в результате природных или техногенных аварий и катастроф, а так же железобетонных конструкций незавершенных объектов со значительным сроком климатических воздействий.

В результате усиления конструкций и конструктивных систем образуется самостоятельный класс железобетонных конструкций - реконструируемый железобетон, которому присущи следующие особенности: работа в составе конструкций бетонов с различными прочностными и деформативными свойствами, при наличии в одном из бетонов повреждений силового и не силового (температурного, влажностного, коррозионно-агрессивного) характера; наличие в усиливаемом элементе напряженно-деформируемого состояния, обусловленного предысторией нагружения; влияние технологических воздействий при проведении работ по усилению на напряженное состояние усиливаемого элемента и в целом на усиленную конструкцию; многообразие конструктивных решений усиления железобетонных конструкций; изменение граничных условий и трансформация внутренних и внешних связей до и после осуществления усиления; адаптация конструкций и конструктивных систем к внешним воздействиям; трансформация конструктивных систем зданий и сооружений в процессе эксплуатации и в результате усиления.

В настоящее время в нормативных документах особенности реконструированного железобетона при проектировании усиления железобетонных конструкций учитываются весьма условно, приводятся общие указания по расчету и конструированию усиливаемых железобетонных конструкций, при этом фак-

тически не учитывающие ни одной из указанных особенностей реконструированного железобетона.

Долговечность, продление и восстановление эксплуатационных параметров конструкций подверженных силовым, температурно-влажностным, агрессивным, возрастным воздействиям - многомерная проблема.

Развитие теории реконструированного железобетона, учитывающей предысторию нагружения конструкций, физическую и конструктивную нелинейности, влияние технологических воздействий, как на стадии проектирования реконструкции объектов, так и при эксплуатации реконструированных объектов является самостоятельным научным направлением, имеющим важное теоретическое и практическое значение.

Настоящая работа посвящена исследованию, разработке методов оценки технического состояния строительных объектов, расчета реконструированных железобетонных конструкций в условиях силового и коррозионного повреждений и направлена на повышение надежности, долговечности, восстановление и усиление сопротивления железобетонных конструкций.

Целью настоящих исследований является развитие теоретических основ конструктивной безопасности реконструируемого железобетона, практических методов рационального проектирования усиления железобетонных конструкций и конструктивных систем на основе экспериментально-теоретических исследований с учетом свойств материалов, трансформации конструктивных систем, технологических воздействий, износа и повреждений, режимности нагружения.

Реализация результатов работы позволит решить научную и практическую проблему безопасности и экономически эффективного проектирования реконструкции зданий и сооружений, а также достоверной оценки уровня конструктивной безопасности реконструированного железобетона.

Автор защищает:

- теоретические предпосылки и метод расчета реконструируемых железобетонных конструкций с использованием деформационной физической модели при кратковременном и длительном действии нагрузки;

- результаты комплексных экспериментальных исследований статически определимых и неопределимых железобетонных конструкций, моделирующих реконструируемый железобетон при длительном и кратковременном нагруже-нии с учетом влияния технологических факторов, конструктивной нелинейности, предыстории нагружения;

- выявленные закономерности и результаты обработки и обобщения статистических данных по оценке влияния различных факторов и их сочетаний на напряженно-деформированное состояние реконструируемых железобетонных конструкций и конструктивных систем;

$ и 1 ■'>»» ■ .«л*-* ; г .^.■и»!1 1 ■ ) г>. л-* «о

- практические методы оценки силового сопротивления железобетонных конструкций, подверженных коррозионным воздействиям и обобщенные параметры деструктивных процессов силового повреждения бетона при коррозионных повреждениях;

- экспериментально обоснованный метод оценки и учета влияния технологических воздействий при выполнении усиления на напряженно-деформированное состояние усиленной конструкции;

- модель силового сопротивления околоарматурной зоны бетона железобетонной конструкции при коррозионном повреждении;

- метод оценки конструктивной безопасности реконструированных железобетонных конструкций;

- модель мониторинга технического состояния конструкций строительных объектов на основе ограниченного объема экспериментальных данных;

- результаты численных исследований и сопоставительного анализа напряженно-деформированного состояния реконструированных железобетонных конструкций;

- инженерный метод и эффективные алгоритмы расчета прочности и де-формативности железобетонных конструкций при усилении и восстановлении и практические рекомендации по проектированию реконструированных железобетонных конструкций.

Научную новизну работы составляют:

1. Обобщающая теория реконструированного железобетона, учитывающая предысторию нагружения, совместность действия силовых и средовых факторов, физическую, геометрическую и конструктивную нелинейности при кратковременном и длительном действии нагрузки, включающая новые положения:

- метод оценки нелинейных свойств бетона с применением обобщенного модуля деформаций, зависящего от уровня напряженного состояния и модуля деструктивных изменений, отражающего реологические уравнения бетона;

- экспериментально обоснованные критерии прочности и деформативно-сти реконструированного железобетона с использованием полной диаграммы бетона и решение задачи определения напряженно-деформированного состояния рассматриваемого класса конструкций для различных вариантов нагружения;

- модель и метод оценки напряженно-деформированного состояния бетона околоарматурной зоны при коррозионных повреждениях железобетонных конструкций;

2. Экспериментальные данные о прочности, деформативности и трещино-стойкости реконструированных железобетонных конструкций, полученные комплексными испытаниями статически определимых и неопределимых элементов при кратковременном и длительном нагружении, при различных видах

конструктивного исполнения, в зависимости от технологических и эксплуатационных факторов, а так же с учетом эволюции статических схем в процессе эксплуатации.

3. Метод определения конструктивной безопасности железобетонных конструкций по первой и второй группам предельных состояний с учетом влияния предыстории нагружения, накопления силовых и средовых повреждений, конструктивной нелинейности. Рекомендации по повышению ресурса конструктивной безопасности при проектировании усиления железобетонных конструкций.

4. Предложения и метод оценки технического состояния строительных конструкций зданий и сооружений на основе малого объема экспериментальных данных.

5. Предложения и алгоритмы расчета реконструированных железобетонных конструкций с учетом силовых и средовых повреждений, факторов нелинейности и наследственности, режимности нагружения, технологических воздействий при выполнении усиления.

6. Результаты многовариантных численных исследований прочности и де-формативности реконструированных железобетонных конструкций при кратковременном и длительном действии нагрузок.

Достоверность и обоснованность положений и выводов подтверждается данными многофакторных экспериментальных исследований, согласованностью с основными законами и положениями теории железобетона, результатами численных исследований, эксплуатационной пригодностью запроектированных усиленных железобетонных конструкций в соответствии с предложениями и рекомендациями данной работы.

Практическое значение работы заключается в решении научной проблемы разработки теоретических основ и положений теории безопасности реконструируемых железобетонных конструкций, в разработке практических способов проектирования усиления и восстановления железобетонных конструкций.

Реализация работы. Использование результатов работы при проектировании усиления и восстановления железобетонных конструкций, при оценке ресурса безопасности эксплуатируемых конструкций адекватно оценивает влияние предыстории нагружения, конструктивную нелинейность, что снижает материалоемкость проектных решений.

Результаты настоящих исследований применены при разработке проектов реконструкции, усиления и восстановления зданий и сооружений, в том числе: усиление междуэтажного перекрытия административно-бытового корпуса типографии "Курск"; реконструкция корпусов Курского государственного медицинского университета; усиление междуэтажных перекрытий корпуса №11 и восстановление железобетонного резерва ОАО "Прибор" (г. Курск); усиление

аварийного монолитного железобетонного перекрытия холодильника №2 ОАО "Курскрыба"; усиление железобетонных конструкций, эксплуатирующихся в агрессивных условиях производственных корпусов ОАО "Фармстандарт" (г.Курск), а также в работах по оценке технического состояния и по определению остаточного ресурса строительных конструкций объектов АОЗТ "Курский завод Аккумулятор", ФГУП "Курская биофабрика", ЗАО "Курскрезинотехни-ка" и др., а также внедрены в учебный процесс Курского и Орловского государственных технических университетов, Брянской государственной технологической академии. Результаты исследований и предложенные в работе методы расчета включены в рабочие программы общего и специального курсов дисциплины "Железобетонные конструкции", дисциплины "Реконструкция зданий и сооружений".

Апробация работы.

Материалы диссертации доложены и опубликованы в трудах научных конференций: Всероссийская конференция "Новое в архитектуре, проектировании строительных конструкций и реконструкции" (г. Чебоксары, 2001г.); Международная научно-практическая конференция "Эффективные строительные конструкции: теория и практика" (г. Пенза, 2002г.); Научно-практическая конференция "Энерго- и ресурсосбережение при строительстве и эксплуатации зданий и сооружений" (Орел, 1999г.); международная научно-техническая конференция "Эффективные строительные конструкции: теория и практика" (Пенза, 2002г.); Международные академические чтения "Новые энергосберегающие архитектурно-конструктивные решения жилых и гражданских зданий" (Орел, 2003г.); III Международные академические чтения "Проблемы обеспечения безопасности строительного фонда России" (Курск, 2004г.); Международная научно-практическая конференция "Актуальные проблемы строительного и дорожного комплексов" (Йошкар-Ола, 2004г.).

Работа выполнена в Курском государственном техническом университете и осуществлялась по ряду научно-исследовательских программ Министерства общего и профессионального образования РФ; по межвузовским научно-техническим программам "Архитектура и строительство" и "Строительство"; по региональной научно-технической программе "Строительство".

Основные положения диссертации опубликованы в 33 научных работах.

Структура и объем работы.

Диссертация состоит из введения, 6 глав, заключения, списка литературы из 372 наименований и приложений. Работа изложена на 436 страницах текста, включая 86 рисунков, 5S таблиц.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность выбранного направления исследования, сформулированы цель и задачи исследований, научная новизна и практическая значимость, приведены опробация работы и внедрения результатов исследований. Сформулирована постановка задачи разработки обобщающей теории реконструированного железобетона с учетом изменения прочности и деформативных характеристик материалов, коррозионного повреждения бетона и арматуры, предыстории нагружения, технологических воздействий при выполнении усиления, факторов физической, геометрической и конструктивной нелинейности при кратковременном и длительном действии нагрузки. Предлагается иерархия объектов исследования: материалы, элементы конструкции, конструкция, конструктивная система.

В первой главе приведен краткий обзор исследований в рассматриваемом направлении, приведен анализ предшествующих теоретических решений и экспериментальных исследований, отмечена недостаточность исследований рассматриваемой проблемы, сформулированы основные задачи работы.

В главе приводится классификация конструктивных решений усиления железобетонных конструкций, отражающая методы усиления и технологического выполнения работ. Однако с позиций оценки напряженно-деформированного состояния усиленных железобетонных конструкций выделены два принципиальных направления: усиление конструкций с предварительной разгрузкой и усиление конструкций под нагрузкой. Усиление конструкций с предварительной разгрузкой возможно в ограниченном числе случаев, когда выполняется усиление отдельного сборного элемента, не входящего в конструктивную систему здания. Поэтому в теории реконструированного железобетона особую значимоспо приобретает проблема учета предыстории нагружения конструкций с позиции оценки временных процесов их деформирования, возрастного износа материалов, повреждений и накопления повреждений за время эксплуатации, режима нагружения и режимного изменения напряженно-деформированного состояния. Оценка и учет фактического напряженно-деформированного состояния усиленных конструкций возможно лишь при всесторонней оценке изменения физико-механических свойств бетонов во времени. Разработке физических моделей железобетона посвящены фундаментальные исследования C.B. Александровского, Д. Аргириса, Н.Х. Арутюняна, Ю.М. Баженова, В.Н. Байкова, X. Бальмера, Т.И. Барановой, О.Я. Берга, В.М. Бондаренко, A.A. Гвоздева, Г.А. Гениева, А.Б. Голышева, A.B. Забегаева, Ю.В. Зайцева, A.C. Залесова, Н.И. Карпенко, В.И. Колчунова, С.М. Крылова, JI.P. Маиляна, В.И. Мурашева, Е.И. Прокоповича, Б.С. Раторгуева, P.C. Санжаровского, Г. Фауста, А. Чена, Ф. Чена, В.П. Чиркова и др.

Значимость данной проблемы обусловлена тем, что предыстория нагруже-ния усиливаемого железобетонного элемента определяет начальные граничные условия для проектирования усиления. Установлено, что прочность бетона к моменту оценки силового сопротивления конструкций зависит от знака, уровня, режима и продолжительности предшествующего нагружений, статическое обжатие образцов в пределах сохранения сплошности структуры бетона повышает прочность бетона, за этими пределами снижает её. Решению вопросов оценки ресурса железобетонных конструкций и проектированию усиления конструкций посвящены работы Д.О. Астафьева, В.М. Бондаренко, C.B. Бондаренко, A.B. Боровских, Г.А. Гениева, A.C. Залесова, В.А. Клевцова, В.И. Колчунова, В.И. Майорова, B.C. Плевко, Т.М. Пецольда, А.И. Попеско, В.И. Римшина, P.C. Санжаровского, B.C. Федоров, В.П. Чирков, Э.Д. Чихладзе,

A.JI. Шагина, В.В. Шугаева и других.

Для оценки ресурса эксплуатируемых железобетонных конструкций необходима достоверная оценка коррозионных повреждений бетона и арматуры. Исследованиями С.Н. Алексеева, В.И. Бабушкина, Ю.М. Баженова, Г.И. Горчакова, Е.А. Гузеева, Ф.М. Иванова, П.Г. Комохова, В.М. Латыпова,

B.М. Москвина, И.Г. Овчинникова, A.M. Подвального, Ш.М. Рахимбаева, В.И. Соломатова и др. выявлены механизмы и закономерности воздействия различных агрессивных сред на бетоны.

Изучению процессов коррозии арматуры железобетонных конструкций посвящены исследования С.Н. Алексеева, Н.К. Розенталя, Г.П. Вербицкого, А.И. Попеско, A.A. Старосельского, В.П. Чиркова, В.Я. Шаповалова и др.

Моделирование напряженно-деформированного состояния реконструированного железобетона, учитывающее совместность действия силовых и средо-вых факторов, нелинейность и неравновесность силового деформирования бетона и железобетона, уровень длительного нагружения, остается сложной и недостаточно изученной областью теории железобетона. Показана значимость при оценке предыстории нагружения конструкций нелинейности, неравновесности, частичной необратимости силового деформирования бетона. Рассмотрены основные факторы, определяющие предысторию нагружения железобетонной конструкции, а именно, изменение прочности бетона во времени, уровень и режим нагружения.

Экспериментальные исследования усиленных железобетонных конструкций малочисленны, они имеют фрагментарный характер, не всегда точно учитывают специфику усиления железобетонных конструкций, и, строго говоря, не могут служить основой для оценки достоверности теоретических методов расчета конструкций рассматриваемого класса. Отмечена необходимость в проведении комплексных экспериментальных исследований усиленных железобетонных конструкций.

Во второй главе изложены программа, методика, результаты экспериментальных исследований усиленных железобетонных конструкций.

Целью экспериментальных исследований является получение данных разработки теории расчета и оценки конструктивной безопасности реконструированных железобетонных конструкций, получение определяющих опытных параметров и наиболее полного объема информации о несущей способности, де-формативности и оценки эксплуатационных параметров, влиянии технологических факторов на напряженно-деформированное состояние конструкции, закономерностях трансформации конструкций в статически неопределимую конструктивную систему в процессе их усиления под нагрузкой изменением расчетной схемы. Достижение целей экспериментальных исследований обеспечено логически выстроенной схемой испытаний: исследование характеристик материалов, включая прочностные и деформативные характеристики поврежденных материалов - исследование элементов, составляющих усиленную конструкцию, для данного объекта исследования оценивается влияние предыстории нагружения на напряженно-деформированное состояние усиливаемого элемента, влияние технологических воздействий при усилении конструкции, влияние степени податливости связей на перераспределение внутренних усилий между частями конструкций,- исследование прочности и жесткости усиливаемых конструкций, механизма включения в работу составного сечения элемента усиления, внутренней статической неопределимости, параметров конструктивной безопасности.

Программа экспериментальных исследований и конструкция опытных образцов приведены в таблице 1.

Экспериментальные исследования проводились на крупноразмерных образцах следующих типов:

- серии СК-1, СК-2 - внецентренно сжатые элементы при кратковременном сжатии без предварительного нагружения сборного элемента с вариантами сочетаний в сечении элемента различных бетонов;

- серии СК-3, СК-4 - внецентренно сжатые элементы при кратковременном сжатии с предварительно напряженным сборным элементом при различных конструкциях образцов;

- серии СД-1, СД-2 - внецентренно сжатые элементы при длительном действии нагрузки без предварительного нагружения сборного элемента;

- серия СД-3 - внецентренно сжатые элементы при длительном сжатии с предварительно напряженным сборным элементом;

- серия КН-1 - трансформированная конструктивная система: два изгибаемых нагруженных однопролетных элемента объединяются в статически неопределимую двухпролетную систему постановкой надопорной арматуры с последующим увеличением нагрузки.

Таблица 1 Экспериментальные исследования усиленных железобетонных конструкций

Образец

Прочность бетона, МПа

серия

номер

элеме нта

усиления

Уровень нагруже-ния сборного элемента

Характеристика испытаний

нагружение

параметры

Конструкция образца

СК-1

СК-2

СД-1

СД-2

1,2 3,4

1,2 3,4

1,2

1,2

34,0 34,0

20,9 20,9

34,0 34,0

20,1 20,9

Сжатие кратковременное внецен-тренное

е=Юмм е=30мм

Серии СК-1.СД-1

Бетон

Серии СК-г СД-2 Бетон

е=10мм е=30мм

34,0

20,9

34,0

20,9

Сжатие длительное внецен-тренное

е=30мм Л=0,7

е=30мм

П=0,7

ск-з

сд-3

1,2 3,4

1,2

мма!

34,0

20,9

0,6

Сжатие кратковременное внецен-тренное

е=10мм е=30мм

. . /

--Ь-т

1 Г '

ч

Опалубочный чертеж М Армирование элемента ®«М 2 , Сяемь«

И4В-1

1 ^ ,

34,0

20,9

0,6

Сжатие длительное внецен-тренное

е=30мм г)=0,7

Выполнено экспериментальное исследование прочности и деформативно-сти бетонов при различных режимах нагружения, получены опытные данные параметров микротрещинообразования бетонов и значения величин предельной сжимаемости.

Исследовано влияние технологических воздействий при усилении железобетонных конструкций с учетом стадийности выполнения работ. В формировании напряженно-деформированного состояния усиленной под нагрузкой железобетонной конструкции выделены этапы:

- добетонирование сборного нагруженного элемента;

- набухание бетона сборного элемента, изменение напряжений в бетоне, снижение прочности бетона сборного элемента, набор прочности бетона домо-ноличивания и перераспределение усилий со сборного элемента на все сечение составной конструкции (данный этап можно определить как этап технологических воздействий);

- включение в работу составного сечения.

В настоящее время второй этап при проектировании составных железобетонных конструкций учитывается весьма приближенно.

При добетонировании сборного элемента происходит увлажнение бетона, которое протекает длительный период времени, так как контакт бетонов закрыт толщей дополнительно уложенного бетона. Увлажнение бетона сборного элемента приводит к изменению его начальных параметров, принимаемых при проектировании.

Проведенные испытания показали, что через 3...6 суток после увлажнения прочность бетона составила 0,78 от прочности бетона при естественной влажности; через 20 суток - 0,9; через 30 суток - 1,05; через 60 суток и более - 1,2 (рис. !)•

Рис. 1. Влияние набухания бетона сборного элемента на напряженно-деформированное состояние усиленной конструкции: а - изменение деформаций конструкции на уровне преднапряженной арматуры (— - деформации сборного элемента без домоноличивания); б- относительное изменение прочности бетона на сжатие при увлажнении (Я'ь - прочность увлажненного бетона, И-ь - прочность бетона при естественном твердении).

90 т. сут

Деформации набухания бетона представляется возможным нормировать. В эксперименте получены значения деформаций набухания в пределах 0,7...0,8 от деформаций усадки бетона.

Таким образом, при проектировании усиления железобетонной конструкции необходимо учитывать технологические воздействия введением коэффициента условий работы у=0,7...0,8 в зависимости от компоновки сечения конструкции.

В процессе кратковременных испытаний определяли несущую способность элементов, характер и схемы разрушения, прогибы, распределение продольных деформаций по высоте сечения, величины предельных деформаций бетона.

Отдельные результаты кратковременных испытаний усиленных элементов на внецентренное сжатие приведены на рис. 2.

Значения предельных деформаций бетонов, замеренных на более сжатой грани образцов, близки к величинам, полученным при внецентренном испытании бетонных призм.

Существенное значение для состояния составной конструкции имеет предыстория нагружения сборного элемента, при увеличении нагрузки на сборный элемент до домоноличивания в 1,5 раза увеличивает прогибы уже составной конструкции до 3 раз.

Образцы серии СД-1 испытаны на длительное действие внецентренно приложенной нагрузки 0,75 от разрушающего значения. В момент нагружения деформации более сжатой грани составили 180-10"5, за первые сутки деформации увеличились в 1,5 раза, за 120 суток - в 3,3 раза, к концу длительных испытаний (через 210 суток) - в 3,6 раза.

н<ч

------СК-4-5 10

------ОМ

Рис. 2. Графики прогибов (а) и деформаций (б) внецентренно сжатых элементов составного сечения при кратковременных испытаниях.

Значительное влияние на работу составных конструкций оказывает предыстория формирования напряженно-деформированного состояния сборного элемента. Если в бетоне сборного элемента до домоноличивания напряжения превышали уровень микротрещинообразования, то уже на начальных этапах нагружения наблюдается интенсивное перераспределение внутренних усилий со сборного элемента на бетон домоноличивания, что в свою очередь обуславливает проявление в бетоне домоноличивания на ранних стадиях неупругих свойств. Это особенно важно учитывать при проектировании усиления железобетонных конструкций под нагрузкой.

По окончании длительных исследований образцы серии СД-1 испытаны кратковременной нагрузкой до разрушения. Вследствие длительного нагружения с последующей разгрузкой перед кратковременными испытаниями несущая способность опытных образцов снизилась до 15% по сравнению с аналогичными не нагруженными образцами.

В таблице 2 приведены результаты длительных испытаний усиленных элементов при внецентренном сжатии.

В главе приведены результаты испытаний усиленных под нагрузкой изгибаемых элементов методом изменения статической схемы с увеличением сечения (серия КН-1). Сборные железобетонные балки Б-1 запроектированы размерами 100x150x1550 мм из тяжелого бетона класса В45, продольное армирование - 2 010 AIII, поперечная арматура 04 Вр-I с шагом 100 мм имела выпуски из балок для обеспечения совместной работы сборных балок и бетона домоноличивания.

Таблица 2

Серия образцов Нагрузка Деформации сжатой грани е-10"5 в момент времени t (сут) Прогиб (мм) в момент t (сут)

N, кН N/ /N„ 0 30 120 210 0 30 120 210

СД-1 460 0,72 160 420 526 565 2,41 6,00 7,51 8,28

СД-2 560 0,73 170 448 560 593 2,64 6,65 8,19 8,94

СД-3 506 0,73 185 516 625 670 2,85 8,15 9,98 10,70

Сборные балки предварительно были нагружены в рычажной установке длительной нагрузкой до уровня 80% от значения разрушающей нагрузки, на-гружение двух балок проводили синхронно. В процессе нагружения измеряли деформации по высоте сечения балок, прогибы балок в пролетах и осадки опор, изучалось образование и развитие трещин в балках. При нагружении балок Б-1 деформации фибровых волокон сжатой зоны бетона составили 80-10"5, растянутой арматуры - 126-10"5. Первые трещины в балках отмечены

при уровне нагрузки 0,7; при полной длительной нагрузке ширина раскрытия трещин составила 0,12...0,17мм. 1

В нагруженном состоянии было выполнено усиление балок по следующей схеме: над средней опорой установлена арматура 2 010 АШ, балки сверху добетанировались бетоном класса В40 на толщину 50мм, был тщательно забетонирован зазор между торцами сборных балок над средней опорой. На арматурные стержни устанавливаемые над опорой, наклеивали тензодатчики и приваривали репера для крепления индикаторов часового типа. Тензодатчики перед бетонированием по специально разработанной технологии были изолированы, что позволило наблюдать деформации арматуры на всех этапах жизнедеятельности конструкции. Измерения деформаций арматуры по тензодат-чикам дублировали измерениями по индикаторам. Репера индикаторов имели оболочку из поризованной резины для исключения влияния на показания индикаторов работы бетона. Таким образом, в результате усиления две одно-пролетные балки трансформированы в двухпролетную неразрезную балку. Результаты испытаний приведены в таблице 3.

В результате выполненных комплексных экспериментальных исследований получены данные о прочности, деформативности и трещиностойкости статически определимых и неопределимых усиленных железобетонных конструкций при кратковременном и длительном нагружении, выявлено влияние технологических воздействий на напряженно-деформированное состояние усиленных конструкций, выявлен механизм трансформации конструктивной системы при усилении конструкций изменением статической схемы.

Третья глава посвящена исследованию силового сопротивления железобетона в условиях коррозионного воздействия. Механические свойства бетона как неравновесно деформируемого материала зависят от режима и длительности нагружения. Одним из следствий силового повреждения является снижение прочности бетона при длительном нагружении, оценка которого выполнена на основании предложения В.М. Бондаренко об инвариантности потенциальной энергии деформирования от режима нагружения:

W¿,=W¿,= const, (1)

где W0^, - потенциальная энергия, обратимо накопленная при кратковременном и длительном нагружении соответственно.

Что позволяет получить значение длительной прочности бетона при длительном режимном нагружении:

Кдл =t1rRkp> (2)

где R^p - прочность материала при кратковременном статическом нагружении, t|r - коэффициент, учитывающий режим и длительность нагружения.

Таблица 3. Результаты испытаний усиленных под нагрузкой изгибаемых элементов с изменением статической схемы.

Этапы испытаний I этап - нагру-жение статически определимых балок И этап - длительное натру-жение статически определимых балок III этап -усиление статически определимых балок под нагрузкой Р] IV этап -догружение конструктивной системы V этап - длительное на-гружение системы VI этап -догружение системы до разрушения

Схема испытаний М 1р. М 1р. р4 р,1 |*1

1 м 1 * Б-1 Ц Б-1 Л Б-1 " Б-2 ~ Р,- Р,» 4 Р

Параметры испытаний Нагрузка Рь кН Длительность наблюдения, сут. Длительность наблюдения, сут. Нагрузка Р2, кН Длительность наблюдения, сут. Нагрузка Р2, кН

13 19 30 5 10 17 3 8 33 36 40 46 5 30 60 48 52 54

Деформация сжат фибровых волокон Б-1 27,5 51,1 85 86,5 87 88,4 80 82 87 90 92 93 97 100 102 103 105 106

Б-2 33 53,4 91 92 92,5 93 84 85 97 97 98 103 107 109 110 112 115 117

Деформац раст фибровых волокон Б-1 35 74 151 151 151 151,4 152 152 152 165 177 198 198,5 198,8 199 205 213 215

Б-2 26 67 144 144 144 144 144 144 145 161 162 189 190,3 190,7 191 198 205 209

Деформац. надопорной арматуры Т-1 - - - - - - 1 1,5 10 13 20 44 50,1 55 58 62 71 78

Деформация бетона усиления &-1 0,8 1,4 9 12 15 18 19,9 21 22 25 34 39

Б-2 - - - - - - 0,5 1Л 8 11 22 31 33 34,1 35 41 47 53

В частности при стационарном нагружении:

Ля =

1

11 + А(10,1)-ф(10,1)

где А(1о,0 - функция, отражающая режим и длительность нагружения и зависящая от свойств деформирования бетона; фС^Д) - характеристика ползучести бетона.

Выполнен анализ механизмов влияния различных агрессивных сред на бетоны и предложений по определению глубины поражения и снижения прочности бетона. Установлено, что при оценках коррозионного поражения практически не учитывается влияние напряженно-деформированного состояния. Из анализа деструктивных процессов показано, что уровень напряжения бетона существенно влияет на характер коррозии бетона. На рис. 3 представлена зависимость величины глубины коррозионного повреждения бетона 8 от уровня напряжения г1=стЬ1Жь- При величине напряжений до уровня нижней границы микротрещинообразования Г1=ст°сге/Яъ происходит уплотнение структуры бетона, что снижает скорость проникновения в материал химически агрессивных реакторов по сравнению с ненагруженным бетоном. При напряжениях в бетоне превышающих ст°сгс в структуре материала начинается процесс образования, накопления и развития микротрещин, структура разрыхляется, скорость проникновения агрессивных сред в структуру возрастает. Таким образом, при величине напряжений сть>ст°сгс процессы коррозионного разрушения и силового разрушения носят взаимно усиливающий характер. Изменение структуры поврежденного коррозией бетона характеризуется параметрическими точками микротрещинообразования Я°сгс,сг и КУСГС СГ. Силовое сопротивление поврежденного коррозией бетона характеризуется параметрами:

=кк(2)-иь;кы,сг ^(гэ-^Е^ =КЕ(г) Еь;С; =С*/Кс(г), (4)

где Кя(7); КЕ(7); Кс(2) - функции деградации поврежденного коррозией бетона.

___ч- 1

п = о /R ь~ ^ —

Рис. 3. Зависимость между величиной глубины коррозионных повреждений бетона 8 от уровня сжатия трСТьс/Rb-

Для оценки длительной прочности поврежденного бетона выражение (2) принимает вид:

RM,r=4R-KR(Z)-R. (5)

Степень коррозионного повреждения арматуры оценивается уменьшением площади поперечного сечения:

AS,M=A»0 (1-со,), (6)

где As cr и As0 - площадь поперечного сечения стержня соответственно пораженного и не пораженного коррозией, cos - коэффициент коррозионного повреждения арматуры.

Оценка степени коррозионного повреждения арматуры железобетонных эксплуатируемых конструкций выполняется по косвенным признакам - по наличию и ширине раскрытия трещин, образование которых вызвано внутренним давлением продуктов коррозии и развивающихся вдоль арматурных стержней. На рис. 4 приведены опытные значения параметров коррозионных повреждений железобетонных конструкций (балок, колонн), полученные при обследовании эксплуатируемых объектов, при величине защитного слоя бетона 2030мм, бетон конструкций класса В20...В35.

Коррозионные повреждения мягких сталей не изменяют их механических характеристик. Коррозионные повреждения высокопрочной арматуры в на-

конструкций: а - зависимость между толщиной слоя продукта коррозии (А5) и шириной раскрытия продольных трещин (асгс); б - зависимость между степенью коррозионного повреждения арматуры (ю5) и шириной раскрытия продольных трещин (acre).

пряженном состоянии сопровождается хрупким растрескиванием, при этом разрывы арматуры могут происходить при напряжениях значительно ниже расчетных.

Ресурс коррозионной стойкости арматуры железобетонных конструкций:

to=ti +12, (7)

где ti - период пассивации арматуры (период времени, за который происходит карбонизация бетона защитного слоя), t2 - период коррозии арматуры до уровня, при котором конструкция продолжает отвечать требованиям конструктивной безопасности.

Для арматуры классов A-I.. .A-III:

to=ti+t2. (8)

Для высокопрочной арматуры, в том числе для предварительно напрягаемой:

to=ti- (9)

Совместность работы бетона и арматуры в железобетонном элементе обеспечивается околоарматурной зоной бетона, непосредственно прилегающей к боковой поверхности арматурного стержня. При исследовании напряженно-деформированного состояния околоарматурной зоны при коррозионном повреждении арматурных стержней принят принцип суперпозиции коррозионных и силовых факторов.

Для оценки напряженного состояния околоарматурной зоны от внутреннего давления продуктов коррозии Р„ использовано уравнение равновесия в цилиндрической системе координат:

да, .

—^г + стг-а0 =0, di

(Ю)

где а, и ст0 - соответственно радиальные и окружные напряжения, г - радиус рассматриваемой точки объема.

I ! I -М1 I -М »||-

crr(z,v,t):

o0(z,v,t) =

1-И'

_Eb,CT(v,t)

С;(1 + р) + С;(1-ц)4-

(П)

1-V

с;(1-ц)-с;а-ц)4-

г

(12)

Деформации фибрового волокна бетона при коррозионном повреждении арматуры:

ее(*> и = Р \ К (2, V, 0 + цаг (г, V, I)} (13)

Условие образования коррозионной трещины вдоль арматурного стержня: ев(»,^)>еы>11. (14)

Уравнения равновесия применительно к околоарматурной зоне растянутого стержня между поперечными силовыми трещинами:

Г7

дг

\ Ь0-а-х,

дк, , , _ де, дг дг

= 0. (15)

Касательные напряжения при несовместных деформациях бетона и арматуры:

= г 1п г • А,, + г2А31, - г3А4 , - с • г. (16)

В работе предлагается новый метод оценки технических показателей состояния строительных конструкций основанный на обработке малого объема экспериментальных данных на основе нормированной статистики.

Организация и проведение обследований конструкций в условиях действующих производств представляет большую сложность (доступность конструкций, безопасность работ по обследованию и т.д.). Поэтому в результате обследований получают малые объемы информации.

В настоящее время выбор формы модели осуществляется по внешней форме, соответствующей характеру статистических данных с использованием таких методов идентификации формы законов как метод выборочных распределений, метод гистограмм или метод выбора формы модели, основанных на числовых характеристиках закона распределения, метод моментов и другие.

Данные подходы не могут описать структурные различия между реальным объектом и моделью, ставящейся в соответствие данному объекту, при анализе малых объемов информации. За основу принят метод приведенных распределений, основанный на свойствах распределений, приведенных к интервалу [О, 1], который сводится к приведению выборочных распределений к интервалу [0, 1], с последующим вычислением статистических индикаторов по формулам:

т,=£х>, (17)

¡=1 V ¡=1

Для выбора класса моделирующей функции использована автоматизированная система аналитических выражений моделирующих функций, внешний вид модели и рассчитанные статистические индикаторы Ь-г-Ь- Моделирующая функция подбирается по наименьшему расхождению между теоретическими и выборочными распределениями, то есть различию собственных индикаторов моделей и исходных статистических индикаторам выборочных данных в пространстве моментов.

Выбор формы модели производится, начиная со значений индикатор низших порядков (т„ и 12), при необходимости уточнения формы модели используются индикаторы более высоких порядков.

На рис. 5 проиллюстрирован порядок работы с автоматизированной системой при получении формы моделирующей функции.

Рис. 5. Пример выбора функции из библиотеки форм моделей.

Данный метод позволяет восстановить форму распределения в случае отсутствия закона распределения с индикаторами близкими к статистическими путем формирования закона распределения из известных методов композиции элементарных математических функций. Метод идентификации с использованием приведенных распределений достаточно прост и дает возможность использовать не только ограниченный класс известных статистических распределений, но и выбирать подходящий закон из библиотеки сформированных законов распределений с различными собственными индикаторами.

В таблице 4 приведены результаты статистических исследований значений глубины коррозионного повреждения бетона железобетонных конструкций эксплуатируемого здания, выявленные в результате натурных обследований с периодичностью 3,5 - 5 лет.

Для определения аналитического выражения для закона распределения изучаемых выборок экспериментальных данных используется метод восстановления закона распределения на основе нормирования статистических данных. Нормированные оценки вычисляются по формуле:

хм = ———^^+е , е = — , (количество замеров п = 8). (18)

У(п)~У(.) п

Таблица 4

Параметр 1 период наблюдения

1 2 3 4 5 6 7 8

Глубина коррозионного повреждения бетона мм) 16 16 14 10 16 14 12 14

Нормированные данные

0,38 | 0,38 | 0,25 | 0,00 | 0,38 | 0,25 | 0,13 | 0,25

Индикаторы

1 шх= 0,25 | вх= 0,13 | сЗ= -0,11 | с4= 0,16

Функции плотностей распределения

Выражение

1 0 006*((аЬз(( 1 -х)-0.25)+0.1УЧ-3.3))

Параметр 2 период наблюдения

1 2 3 4 5 6 7 8

Глубина коррозионного повреждения бетона (1,мм) 29 20 24 26 20 20 28 16

Нормированные данные

« 0,45 | 0,14 | 0,28 | 0,34 | 0,14 | 0,14 | 0,41 | 0,00

Индикаторы

1 шх= 0,24 | 0,15 | сЗ= 0,01 | с4= 0,17

Функции плотностей распределения

Выражение

2.8859*(ГаЬ5(5ш((3)*((1-х)Ч0.1))*р1/4)))Л{8))

Параметр 3 период наблюдения

1 2 3 4 5 6 7 8

Глубина коррозионного повреждения бетона (1,мм) 29 20 24 26 20 20 28 16

Нормированные данные

1 0,45 | 0,14 | 0,28 | 0,34 | 0,14 | 0,14 | 0,41 | 0,00

Индикаторы

1 тх= 0,24 | вх= 0,15 | сЗ= 0,01 | с4= 0,17

Функции плотностей распределения

Выражение

( 2.8859*((аЬ5(!!1п((3)*((1-х)Ч01))*р1/4)))Л(8))

Статистические индикаторы в пространстве моментов рассчитываются по формулам:

м(х)Л£х,, й,-11^Т£(хи-М(хУ. (19)

1=1 V 1=1

Рис. 6. Внешний вид моделирующих функций для трех наблюдений глубины коррозионного повреждения бетона.

Исходные данные параметров технического состояния железобетонных конструкций, использованные при построении моделей, представлены временным рядом. На базе полученной модели можно осуществлять мониторинг накапливаемых изменений состояния материала и прогноз будущего поведения случайного процесса, рассчитывая значение показателя для следующих моментов времени.

В четвертой главе предложен метод оценки силового сопротивления железобетона, подверженного коррозионным воздействиям. Силовое сопротивление сечения, подверженного коррозией, будет определяться глубиной повреждения бетона. Поставленная задача решена с учетом принятых предпосылок:

- интенсивность агрессивного воздействия среды на конструкцию принимается неизменной во времени;

- силовое сопротивление сечения восстанавливается по мере удаления рассматриваемого слоя от поверхности контакта конструкции с агрессивной средой или от слоя полностью потерявшего силовое сопротивление;

- количественная оценка коррозионных повреждений принята на основе предложений В.М. Бондаренко с использованием энтропийной модели Гульд-берга-Вааге с изменением прочностных и деформативных характеристик:

Кь>сг=к-Яь; ЕЬсг = к • Еь; С^С'/к; к-а.+Ъ,-^ (20)

где к - множитель линейной зависимости; Э[ и к>1 - параметры, устанавливаемые в зависимости от степени коррозионного повреждения; Ъ - расстояние данного слоя бетона от расчетной оси сечения.

х - б' , 1 ....

= (21)

(6).

степень коррозионного повреждения арматуры оценивается выражением

величина 1|/з сг определяется выражением:

¥8,сг =05Ч'

(22)

где ©у - множитель корректирующий значение \|/5 в зависимости от коррозионного повреждения бетона и арматуры.

В соответствии с принятыми предпосылками схема коррозионного повреждения сечения имеет вид, представленный на рис. 7.

Высота сжатой зоны X] элемента с коррозионным повреждением:

г.

( \/о

г

— дг + Ъ |кь2>Гг'с12-со5А5118=0-о V Х1У г.

Остаточная прочность изгибаемого элемента:

Ми,ст=Ы1ь

2, { \/о

г

чу

дг+ а, гЧг

(23)

(24)

б)

к~о

И

КЧ

ЯдА.

Рис. 7. Схема коррозионного повреждения конструкции: а - случай не-а, полного повреждения бетона сжатой зоны; б - случай полного разрушения фибровых слоев образца (5 - глубина коррозионного повреждения бетона; б' - глубина разрушения бетона).

Оценка нелинейных и неравновесных свойств деформирования железобетона при коррозионных повреждениях выполняется интегральным модулем

деформаций, полученным интегрированием по слоям сжатой зоны: слой полностью поврежденный б', частично поврежденный 5-6', неповрежденный z,,:

(e™J = Ф-Д®-• (25)

V эте; (1 + v )[l + cp(t,t0)]

Жесткость рассматриваемого сечения:

Глава также посвящена решению вопросов конструктивной безопасности реконструированных железобетонных конструкций. Ресурс конструктивной безопасности эксплуатируемых объектов определяется с учетом фактического состояния конструкций, оценки характера и степени повреждений конструктивных элементов. Характеристики конструктивной безопасности являются ключевыми при выборе технических решений усиления конструкций и реконструкции зданий и сооружений. Коррозионные повреждения сечений железобетонных конструкций снижают их силовое сопротивление не меняя расчетной схемы, но влияют на распределение усилий в статически неопределимых системах за счет изменения погонных жесткостей ее элементов. В случае же коррозионного разрушения связей и узлов приводит к изменению расчетной схемы и степени статической неопределимости конструктивной системы.

Конструктивная безопасность строительных конструкций определяется соответствием их силового сопротивления внешним нагрузкам и воздействиям. В то же время практика проектирования железобетонных конструкций свидетельствует, что в ряде случаев расчет по предельным состояниям второй группы является определяющим по расходу арматуры и бетона. Целесообразно выполнять оценку конструктивной безопасности как по предельным состояниям первой группы, так и по предельным состояниям второй группы.

Уровень конструктивной безопасности по предельным состояниям первой группы:

k, = NVNu; k! = М'/Ми; (27)

по предельным состояниям второй группы:

- по деформациям к2 = ///„; (28)

- по образованию трещин к3 = М'сгс/Мстс; (29)

- по ширине раскрытия трещин k4 = am'/s^c, (30) где М', N', f, МГСГС, а'сгс - параметры конструкции с учетом накопленных повреждений и фактического состояния; М0, Nu, /„, Mcrc u, a«^ - расчетные параметры при проектных нагрузках.

В пятой главе сформулированы исходные положения и гипотезы, построены разрешающие уравнения реконструированного железобетона с учетом закономерностей физически нелинейно деформируемого тела, предыстории нагружения, совместность действия силовых и средовых факторов. Оценка напряженно-деформированного состояния выполняется в феноменологической постановке с привлечением гипотез о взаимонезависимости и сложении частных производных, суперпозиции деформаций ползучести.

При составлении системы разрешающих уравнений в качестве дополнительных гипотез приняты уравнения равновесия, уравнения равенства линейных деформаций бетона и арматуры, уравнений равенства кривизн осей компонентов усиленной конструкции. Алгоритм решения системы уравнений реализуется итерационным методом, в соответствии с принятыми положениями и предпосылками:

- уравнение полных силовых деформаций:

e(t,to) = eH(t)+ep(t,to), (31)

где sM(t) - частная силовая мгновенная относительная деформация; Ep(t, to) -частная силовая запаздывающая относительная деформация.

- уравнение силового сопротивления бетона в нелинейной постановке:

e(t,t0) = S0M(t)-^- Jabl,(T)S°0l)¿c4T,t)dT, (32)

Ем« t* 51

где S®- нелинейная функция аффиноподобия для мгновенных деформаций; S°n(n) ~ функция нелинейной ползучести.

S° =l + VM.Tf", sS=i+v„v\ (33)

где V, m - параметры нелинейности деформирования.

- аппроксимация диаграммы "а-е" с нисходящей ветвью с возможностью , оценки влияния режимов нагружения:

K-e(t)-em(t,s(,)

a(t) = -

1 +A(t0,t)' <34>

E°M(t)

где A(t0,t) = - J^^-^-C*(t,T)dT. Ja(t) dx l0

- изменение деформаций по высоте сечения с учетом депланации:

s = (г/хУ-еф. (35)

Для рассматриваемого напряженно-деформированного состояния элемента главный вектор определяется выражением:

- для элемента, подлежащего усилению:

I I

N = _[сть(^)с1Р+ |асг(10,Ос1Р+£ст5С11(10Д)А5С1, +£СТЯ(^)АЯ; (36)

Р„ Р„ к=1 к=1

- для усиленного элемента:

(37)

к=1 к=1 главный момент определяется выражением: - для элемента, подлежащего усилению:

М'= /сть(10,Г)(уь)с1Р+ |<тсг(10,1)(уст )(№+£ а!С, (10,1) А5С1 (у;) +

е р к=1

(38)

к=1

- для усиленного элемента:

М'= |сть(10,1)(уь)с1Р + |асг(10,1)(у„)с1Р+ |аус(10,1)(Уус)с1Р-

(39)

к=1 к=1 к=1 Так же получены выражения для определения значений деформаций компонентов сечения и кривизны элемента.

Решение системы исходных уравнений позволяет определять при действии нагрузки любого уровня и для рассматриваемого периода времени значения деформаций, напряжений, усилий, кривизн.

Алгоритм решения задачи реализуется итерационным способом. В качестве начального параметра принимаются деформации фибровых волокон. Нелинейность деформирования под нагрузкой учитывается методом последовательных нагружений в сочетании с методом итгерации на каждом шаге.

Анализ полученных решений и реализация алгоритма позволяет выявить некоторые закономерности напряженно-деформированного состояния усиленных элементов (см. рис. 8).

а) б)

Рис. 8. Анализ состояния усиленных конструкций: а - изменение кривизны внецентренно сжатого элемента в зависимости от исходных факторов; б - изменение соотношения внутренних усилий между компонентами конструкции.

В шестой главе разработан инженерный метод проектирования усиления железобетонных конструкций. В качестве исходных предпосылок приняты некоторые упрощения предпосылок обобщающего метода расчета. Напряженно-деформированное состояние железобетонного элемента, усиленного наращиванием, определяется с учетом предпосылок: принимаются приведенные характеристики бетона с учетом наличия коррозионных повреждений; справедлива гипотеза плоских сечений; зависимость ст-е для приведенного бетона принимается в виде диаграммы на рис. 9.

Рис. 9. Идеализированная диаграмма "напряжения-деформации" для бетона.

Эпюра напряжений в бетоне сжатой зоны расчетного сечения имеет вид прямоугольной трапеции с высотой участка постоянных напряжений равной хА.ь, где Хь _ коэффициент пластичности бетона, что с достаточной степенью точности позволяет оценить реальные свойства бетона на всех этапах работы конструкции.

Расчет учитывает предысторию нагружения усиливаемого элемента, изменение напряженно-деформированного состояния компонентов конструкции и сечений элементов на каждом этапе усиления и нагружения. Приводятся упрощенные алгоритмы для оценки напряженно-деформированного состояния элемента, подлежащего усилению и для расчета усиления железобетонного элемента наращиванием сечения.

В главе разработаны практические рекомендации и определены численные значения коэффициентов, позволяющих оценить фактические параметры конструкции с учетом уровня нагружения, коррозионных повреждений арматуры и бетона, технологических воздействий при выполнении усиления.

Учитывая, что в подавляющем числе случаев при усилении эксплуатируемых железобетонных конструкций, находящихся под нагрузкой, для практических расчетов проектирования усиления конструкций можно рекомендовать дифференцированную систему расчетных коэффициентов: для бетонов классов В10-В20 при нагрузке 0,5-0,65 расчетной величины расчетные характеристики бетонов умножаются на коэффициент условия работы уь~0,9, для конструкций из бетонов В25 и выше при нагрузке 0,6-0,75 - уь=0,9. Для конструкций из бетонов В10-В20 при уровне нагрузки 0,6 и более - уь=0,8, для бетонов В25 и выше коэффициент уь^0,8 применять при уровне нагрузки 0,75 и более.

При проверке прочности усиливаемой конструкции на нагрузки, действующие в период строительства, технологические воздействия учитываются введением коэффициента условий работы бетона уь=0,8.

Оценка коррозионных повреждений арматуры и бетона рекомендуется: для арматурных стержней диаметром 25мм при ширине раскрытия коррозионной трещины 1,0мм степень повреждения 8%, при ширине 2,0мм - 12%, при ширине 3,0мм - 15%; для оценки степени снижения прочности бетона при коррозионном повреждении под воздействием щелочных растворов, растворов кислот на этапе предварительного обследования объектов и при проведении оценочных расчетов коэффициенты условия работы бетона при эксплуатации 1 год -0,7,2 года - 0,6, 3 года - 0,55, 5 лет - 0,4.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

Рассмотрен комплекс вопросов, направленный на решение научной проблемы обеспечения безопасности реконструированных железобетонных конструкций и конструктивных систем, включающий экспериментальное обоснование расчетных предпосылок, разработку обобщающего метода расчета конструкций данного класса, разработку положений мониторинга технического состояния объектов.

Анализ результатов экспериментальных исследований напряженно-деформированного состояния, прочности и деформативности усиленных железобетонных конструкций показал, что нормативные методики расчета и проектирования усиления железобетонных конструкций не отражают специфических особенностей работы реконструированного железобетона при кратковременном и длительном действии нагрузок и должны бьггь дополнены рядом положений, более полно и адекватно учитывающих предысторию формирования конструктивных систем, анизотропию материала, физическую и конструктивную нелинейности.

Впервые разработаны положения теории реконструированного железобетона с учетом специфических особенностей: работа в составе конструкции бетонов с различными прочностными и деформативными свойствами, при наличии силовых и средовых повреждений; наличие в усиливаемом элементе напряженно-деформированного состояния, обусловленного предысторией на-гружения; влияние технологических воздействий; многообразие конструктивных решений усиления железобетонных конструкций; изменение граничных условий и трансформация внутренних и внешних связей; адаптация конструкций и конструктивных систем к внешним воздействиям. Разработанная теория проектирования реконструированных железобетонных конструкций является обобщающей, позволяющая с единых методологических позиций выполнять оценку напряженного состояния и проектирование на всех стадиях жизненного цикла железобетонной конструкции: оценка напряженно-деформированного состояния эксплуатируемой конструкции с учетом предыстории нагружения, оценка силового сопротивления железобетона при коррозионных повреждениях, проектирование усиления конструкции, расчет усиленных железобетонных конструкций по прочности и деформативности с учетом режимности нагружения.

Комплексными многофакторными экспериментальными исследованиями, охватывающими все стадии формирования напряженно-деформированного состояния усиленных под нагрузкой внецентренно сжатых и изгибаемых элементов при кратковременном и длительном нагружении, подтверждены основные положения разработанного расчетно-теоретического аппарата. Получены

новые опытные данные, характеризующие процесс сопротивления реконструированного железобетона. Экспериментально установлено значительное влияние технологических воздействий при выполнении усиления на напряженно-деформированное состояние конструкции. Выявлены механизмы и закономерности возникновения предельных состояний усиленных железобетонных конструкций при различных видах конструктивного исполнения. Установлен механизм конструктивной трансформации статически определимых железобетонных конструкций в статически неопределимую систему при их усилении изменением статической схемы. Определены опытные значения параметрических характеристик деструктивных изменений бетонов под нагрузкой. Экспериментально выявлены резервы силового сопротивления бетонов в составе реконструированных конструкций. Установлена многофакторная связь силового сопротивления бетона и железобетона с уровневыми, граничными и режимными параметрами нагружения, с технологическими и средовыми особенностями формирования конструктивного решения.

Разработаны эффективные алгоритмы расчета и рационального проектирования усиления внецентренно сжатых и изгибаемых железобетонных конструкций, позволяющие учитывать специфические особенности реконструированного железобетона. Использование разработанных алгоритмов позволяет оценить напряженное состояние железобетонных конструкций, подлежащих реконструкции, производить назначение конструктивных параметров схем усиления с использованием выявленных закономерностей напряженно-деформированного состояния составных сечений, относительно просто учитывать специфику реконструированного железобетона, отражая детальную и близкую к действительной картину напряженно-деформированного состояния.

Предложена модель мониторинга технического состояния строительных конструкций эксплуатируемых зданий и сооружений на основе ограниченного объема экспериментальных данных. На базе полученной модели возможен мониторинг накапливаемых изменений состояния материалов и повреждений конструкций и прогноз изменения состояния объекта, а так же определение параметров случайного процесса на прогнозируемый период.

Разработаны новые положения по созданию основ и оценке конструктивной безопасности реконструированных железобетонных конструкций и конструктивных систем по первой и второй группам предельных состояний. Разработаны обобщающие критерии конструктивной безопасности железобетонных конструкций по прочности, деформативности и трещиностойкости при наличии повреждений в конструкциях. Разработан метод определения ресурса конструктивной безопасности с учетом фактического состояния конструкции, оценки наличия, характера и степени повреждений конструкций.

Разработан инженерный метод проектирования усиления железобетонных конструкций с учетом предыстории эксплуатации усиливаемых конструкций, наличия силовых и средовых повреждений бетона и арматуры, нарушения сцепления арматуры с бетоном, технологических воздействий при выполнении усиления на основе идеализированной зависимости "напряжения-деформации" для бетона, устанавливающей зависимость нелинейных свойств деформирования бетона от деформативных процессов под нагрузкой. Разработаны практические рекомендации оценки степени повреждений железобетонных конструкций по косвенным признакам, учета предыстории эксплуатации конструкций и влияния технологических воздействий при проведении работ по усилению, предложена дифференцированная система расчетных коэффициентов условия работы конструкций.

Основное содержание диссертации представлено в следующих публикациях:

1. Меркулов С.И., ПолищукВ.П. К расчету потерь преднапряжения в центрально обжатых элементах от неупругих деформаций бетона // Железобетонные конструкции. Межвузовский сборник научных трудов. Куйбышев: КГУ, 1979. С. 39-44.

2. Меркулов С.И. Деформативность легких железобетонных комбинированных конструкций - В кн.: Совершенствование методов расчета и повышения надежности железобетонных конструкций. - Ростов н/Д: Рост, инж-строит. ин-т, 1984.-С. 11-16.

3. Меркулов С.И., Бредихин В.В., Стародубцев В.Г. Конструктивные решения сельскохозяйственных объектов из мелкоразмерных элементов // Жилищное строительство. - 1996. -№4. С. 13.

4. Меркулов С И. Прочность внецентренно сжатых сборно-монолитных колонн при кратковременном действии нагрузки - В кн.: Исследование прочности и деформативности сборно-монолитных конструкций при различных режимах нагружения. - Казань, 1984. - С. 13-16.

5. Меркулов С.И. Расчет деформаций внецентренно сжатых сборно-монолитных конструкций. - В кн.: Исследование прочности и деформативности сборно-монолитных конструкций при различных режимах нагружения. -Казань, 1984.-С. 27-30.

6. Меркулов С.И. К расчету сборно-монолитных конструкций по предельным состояниям второй группы. - В кн.: Вопросы прочности, деформативности и трещиностойкости железобетона. - Ростов н/Д: Рост. инж.-строит, ин-т, 1986.-С. 109-115.

7. Меркулов С.И., Поповцев К.А. О развитии методик расчета усиления железобетонных конструкций // Материалы 3-й Всероссийской конференции

: « иС НАЦИОНАЛЬНАЯ I БИБЛИОТЕКА 1 СПстсрбуэг

♦ О» М иг

"Новое в архитектуре, проектировании строительных конструкций и реконструкции". - Чебоксары. 2001. - С. 205-209.

8. Меркулов С.И., Дворников В.М. Восстановление несущей способности колонн монолитным бетоном // Материалы 3-й Всероссийской конференции "Новое в архитектуре, проектировании строительных конструкций и реконструкции". - Чебоксары. 2001. - С. 210-212.

9. Свидетельство на полезную модель №27614. Вентилируемый стеновой элемент / Меркулов С.И., Кобелев Н.С., Лысых М.В.

10. Кобелев Н.С., Меркулов С.И., Корсунская М.А Энергосберегающие ограждающие конструкции зданий с наклонными геометрическими щелями. -В кн.: Энерго- и ресурсосбережение при строительстве и эксплуатации зданий и сооружений. - Орел: ОрелГАУ, 1999. - С. 141-145.

11. Меркулов С.И., Дворников В.М., Голованов Р.В. Оценка технологических воздействий при проектировании сборно-монолитных конструкций // Эффективные строительные конструкции: теория и практика. Сбоник статей Международной научно-технической конференции. - Пенза. 2002. - С. 90-92.

12. Меркулов С.И., Дворников В.М., Голованов Р.В. Экспериментальные исследования усиленных под нагрузкой железобетонных внецентренно сжатых элементов // Эффективные строительные конструкции: теория и практика. Сбоник статей Международной научно-технической конференции. '- Пенза. 2002. - С. 438-442.

13. Меркулов С.И. Экспериментальное исследование технологических воздействий на напряженное состояние составных железобетонных конструкций // Новые энергосберегающие архитектурно-конструктивные решения жилых и гражданских зданий. Материалы вторых международных научных чтений. - M.: РААСН, Орел: ОрелГТУ, 2003, - С. 227-229.

14. Патент РФ №2181821. Вентилируемый стеновой элемент / Кобелев Н.С., Меркулов С.И., Романова JI.M.

15. Меркулов С.И. Легкие железобетонные комбинированные конструкции // Пути снижения материалоемкости и трудоемкости изготовления строительных конструкций и изделий. - Курск, Курск ГТУ, 1985. - С.42-44.

16. Меркулов С.И. Напряженно-деформированное состояние и прочность конструктивного элемента с полостью при силовых воздействиях // Вибрационные машины и технологии: Сборник докладов IV Международной научно-технической конференции. - Курск. 1999. - С. 158-164.

17. Бредихин В.В., Меркулов С И., Рудник М.И., Стародубцев В.Г. Конструктивный пенобетон на основе отходов формовочного производства // Жилищное строительство. - 1993. - №3. - С.22-23.

18. Голенков В.А., Колчунов В.И., Каноныхин B.C., Меркулов С.И., Юров А.П. Производство и применение универсального теплоизоляционного

строительного материала ТИСМ // Известия Курского государственного технического университета. - 2003. - №2. - С. 67-70.

19. Колчунов В.И., Меркулов С.И., Сухарев A.A. Методика расчета железобетонных панелей многосвязевого поперечного сечения с учетом деформаций сдвига // Известия Курского государственного технического университета. -2003.-№2.-С. 70-72.

20. Лысых М.В. Кобелев Н.С., Меркулов С.И. Исследование динамики пульсирующего воздействия на элементарную конструкцию. // В кн. Вибрационные машины и технологии. - Курск, гос. тех. ун-т, Курск. - 2003. - С. 296299.

21. Колчунов В.И., Меркулов С.И., Дворников В.М. Усиление железобетонных конструкций эксплуатируемых зданий и сооружений // Известия Курского государственного технического университета. - 2004. - № 1. - С. 117-122.

22. Меркулов С.И., КрыгинаА.М. К расчету прочности наклонных сечений сборно-монолитных железобетонных конструкций П Известия Курского государственного технического университета. - 2004. - №1. - С. 123-125.

23. Меркулов С.Ц. Расчет деформаций внецентренно сжатых сборно-монолитных конструкций // Киев, 1983. - 8 с. - Деп. в УкрНИИНТИ. №329 Ук-Д83.

24. Меркулов С.И., Русинов И.А. Исследование внецентренно сжатых сборно-монолитных конструкций при кратковременном действии нагрузки // Киев, 1983. - 27 с. - Деп. в УкрНИИНТИ. №12 Ук-Д83.

25. Бондаренко В.М., Меркулов С.И. Развитие теории реконструированного железобетона // Проблемы обеспечения безопасности строительного фонда России. Материалы III Международных академических чтений. Курск: Курск-ГТУ, 2004. - С. 59-62.

26. Меркулов С.И., Иванов С.П., Дворников В.М. Влияние технологических отклонений на работоспособность элементов многоэтажного связевого каркаса И Проблемы обеспечения безопасности строительного фонда России. Материалы III Международных академических чтений. Курск: КурскГТУ, 2004.-С. 82-86.

27. Сморчков A.A., Меркулов С.И. Параметры технического состояния строительных конструкций при эксплуатации и оценка их надежности // Проблемы обеспечения безопасности строительного фонда России. Материалы III Международных академических чтений. Курск: КурскГТУ, 2004. - С. 198-202.

28. Меркулов С.И., Лысых М.В. Повышение долговечности ограждающих конструкций зданий И Проблемы обеспечения безопасности строительного фонда России. Материалы III Международных академических чтений. Курск: КурскГТУ, 2004. - С. 136-141.

»

36

№18 6 0 5

29. Меркулов С.И. Железобетон реконструированных зданий и сооружений // Строительные материалы, оборудование и технологии XXI века. - 2004. - №7. - С. 13.

30. Меркулов С.И., Лапина Т.И. Мониторинг технического состояния строительных конструкций // Строительные материалы, оборудование и технологии XXI века. - 2004. - №8. - С. 58-59.

31. Меркулов С.И. Экспериментальные исследования составных железобетонных конструкций // Известия вузов. Строительство. - 2004. - №10.

32. Бондаренко В.М., Меркулов С.И. К вопросу развития теории реконструированного железобетона // Бетон и железобетон. - 2004. - №6.

33. Меркулов С.И. Исследование усиленных под нагрузкой изгибаемых элементов // БСТ. - 2004. - №10.

ИД №06430 от 10.12.01.

Подписано в печать 30.09.04. Формат 60x84 1/16. Печать офсетная. Усл. печ. л. 2,25. Тираж 120 экз. Заказ

Курский государственный технический университет.

Издательско-полиграфический центр Курского государственного технического университета. 305040, Курск, ул. 50 лет Октября, 94.

РНБ Русский фонд

12699

ВВЕДЕНИЕ.

1. КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА РЕКОНСТРУИРУЕМЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ.

1.1. Конструктивные решения усиления железобетонных конструкций.

1.2. Методы расчета, теоретические и экспериментальные исследования усиленных железобетонных конструкций.

1.3. Оценка предыстории нагружения железобетонных конструкций при реконструкции объектов.

1.3.1. Силовое сопротивление материалов.

1.3.2. Влияние режима и длительности нагружения на прочность материалов.

1.4. Выводы. Цели и задачи исследований.

2. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ОСНОВЫ ОЦЕНКИ БЕЗОПАСНОСТИ РЕКОНСТРУИРОВАННЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ И КОНСТРУКТИВНЫХ СИСТЕМ.

2.1. Концепция и методология экспериментальных исследований.

2.2. Цели и задачи экспериментальных исследований.

2.3. Прочность и деформативность внецентренно сжатых усиленных железобетонных элементов при кратковременном нагружении.

2.3.1. Объем эксперимента. Конструкция опытных образцов.

2.3.2. Прочностные и деформативные характеристики бетона и арматуры.

2.3.3. Результаты исследования прочности и деформативности внецентренно сжатых элементов при кратковременном нагружении.

2.4. Напряженно-деформированное состояние внецентренно сжатых усиленных элементов при длительном нагружении.

2.5. Напряженно-деформированное состояние конструктивных систем при реконструкции.

• 2.6. Анализ результатов экспериментальных исследований. Выводы.

3. ФАКТОРЫ ПОВРЕЖДЕНИЙ И РЕЖИМНОГО НАГРУЖЕНИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ.

3.1. Оценка повреждений железобетонных конструкций.

3.1.1 .Силовые повреждения.

3.1.2. Коррозионные повреждения бетона.

3.1.3. Коррозионные повреждения арматуры.

• 3.1.4. Напряженно-деформированное состояние бетона околоарматурной зоны при коррозионном повреждении.

3.2.Оценка технического состояния строительных конструкций на основе малого объема экспериментальных данных.

3.2.1.Использование метода приведенных распределений для построения и идентификации вероятностных моделей.

3.2.2.Оценка технического состояния строительных конструкций по ограниченному объему экспериментальных данных.

3.3. Выводы.

4. КОНСТРУКТИВНАЯ БЕЗОПАСНОСТЬ РЕКОНСТРУИРОВАННОГО

ЖЕЛЕЗОБЕТОНА.

4.1. Силовое сопротивление поврежденного железобетона.

4.1.1. Общие предпосылки.

4.1.2. Прочность и жесткость сечений железобетонных элементов пораженных коррозией.

4.2.0ценка конструктивной безопасности реконструированного железобетона.

4.3. Выводы.

5. РЕКОНСТРУКЦИЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОНА.

5.1.Исходные предпосылки и допущения.

5.1.1 .Диаграмма напряжения-деформации для бетона и арматуры.

5.1.2.Уравнение механического состояния бетона.

5.2.Усиление железобетонных конструкций.

5.2.1.Метод расчета напряженно-деформированного состояния железобетонного стержня при коррозионных повреждениях стержня.

5.2.2. Прочность и деформативность усиленного железобетонного стержня

5.3.Алгоритмы и анализ напряженно-деформированного состояния усиленных железобетонных элементов.

5.3.1. Напряженно-деформированное состояние элемента до усиления.

5.3.2. Напряженно-деформированное состояние усиленного элемента.

5.3.3.Анализ прочности и деформативности усиленных железобетонных элементов.

5.4.Вывод ы.

6. ИНЖЕНЕРНЫЙ МЕТОД РАСЧЕТА ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ РЕКОНСТРУИРОВАННЫХ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ.

6.1. Общие положения.

6.2 Расчет усиливаемых железобетонных конструкций.

Актуальность работы. Значительную часть конструктивных систем зданий и сооружений составляют железобетонные конструкции с длительными сроками эксплуатации. Современная тенденция в инвестиционной политике на техническое перевооружение и переориентацию существующих производств обусловила опережающие темпы роста объемов реконструкции объектов промышленности, жилищного и коммунального хозяйства в сравнении с новым строительством. Такого рода перепрофилирования объектов, как правило, сопровождается изменением величины и характера воздействия полезной нагрузки на строительные конструкции.

Эксплуатация железобетонных конструкций в условиях агрессивных сред, температурных воздействий и так далее, так же приводят к увеличению объемов работ по их восстановлению и усилению.

В последние годы обозначена проблема восстановления эксплуатационных параметров железобетонных конструкций поврежденных в результате природных или техногенных аварий и катастроф, а так же железобетонных конструкций незавершенных объектов со значительным сроком климатических воздействий.

В результате усиления конструкций и конструктивных систем образуется самостоятельный класс железобетонных конструкций - реконструируемый железобетон. Реконструируемый железобетон отличают следующие особенности:

- работа в составе конструкций бетонов с различными прочностными и деформативными свойствами, при наличии в одном из бетонов повреждений силового и не силового (температурного, влажностного, коррозионно-агрессивного) характера;

- наличие в усиливаемом элементе напряженно-деформируемого состояния, обусловленного предысторией нагружения;

- влияние технологических воздействий при проведении работ по усилению на напряженное состояние усиливаемого элемента, а так же в целом усиленной конструкции;

- многообразие конструктивных решений усиления железобетонных конструкций;

- изменение граничных условий и трансформация внутренних и внешних связей до и после осуществления усиления;

- адаптация конструкций и конструктивных систем к внешним воздействиям;

- трансформация конструктивных систем зданий и сооружений в процессе эксплуатации и в результате усиления.

В настоящее время особенности реконструированного железобетона при проектировании усиления железобетонных конструкций учитываются весьма условно. Так в СНиП 2.03.01-84* даны самые общие указания по расчету и конструированию железобетонных конструкций при реконструкции зданий и сооружений, фактически не учитывающие ни одной из указанных особенностей реконструированного железобетона.

Правильная оценка и учет особенностей реконструированного железобетона возможны при решении узловых вопросов:

- выявление механизмов механических, физических и химических силовых и не силовых повреждений материалов и конструктивных систем, совершенствования теории износа и накопления повреждений железобетона;

- создание систем мониторинга за длительным поведением и долговечностью усиленных железобетонных конструкций;

- оценка конструктивной безопасности конструкций и конструктивных систем с учетом предыстории нагружения объекта и эволюции статики рассматриваемых конструкций и их адаптации к внешним факторам, эволюции граничных условий, возможности частичного или полного выключения связей;

- оценка технологических воздействий при выполнении усиления конструкций на напряженное состояние объекта;

- выбор критериев при оптимизации технических решений при усилении конструкций и реконструкции зданий;

- разработка теории безопасности реконструированного железобетона.

Решению отдельных вопросов оценки ресурса и проектирования усиления железобетонных конструкций посвящены работы Д.О. Астафьева, В.М. Бондаренко, C.B. Бондаренко, A.B. Боровских, Г.А. Гениева, A.C. Залесова, В.А. Клевцова, В.И. Колчунова, B.C. Плевкова, Т.М. Пецольда, А.И. Попеско, В.И. Римшина, P.C. Санжировского, A.JI. Шагина и других.

Между тем, разработка единой теории реконструированного железобетона только начата.

Для комплексного учета всех особенностей реконструированного железобетона предлагается следующая иерархия объектов исследования: материалы, элементы конструкций, конструкция, конструктивная система.

При исследовании материалов с точки зрения теории реконструированного железобетона необходимо разработать единую методику оценки сопротивления железобетона силовым и не силовым воздействиям, оценить прочность и деформативность поврежденных материалов.

Усиленную железобетонную конструкцию составляют: усиливаемая конструкция, элемент усиления и система связей, объединяющая их в единую конструкцию. Для данного объекта исследования оценивается влияние предыстории нагружения на напряженно-деформированного состояния усиливавмого элемента, влияние технологических воздействий при усилении конструкции, влияние степени податливости связей на перераспределение внутренних усилий между частями конструкций.

Для конструкций исследуется прочность и жесткость, механизм включения в работу составного сечения элемента усиления, внутренняя статическая неопределимость, параметры конструктивной безопасности.

Оценка безопасности конструктивных систем включает все факторы, выявленные для первых трех уровней объектов исследования, а так же конструктивную нелинейность систем, степень статической неопределимости и наличие выключающихся и односторонних связей, возможность силовой приспосабливаемое™ систем, выбор критериев оптимизации технических решений усиления конструкций, вероятностная оценка безопасности реконструированных систем.

Особую значимость в теории реконструированного железобетона приобретает проблема учета предыстории нагружения конструкций с позиции оценки временных процессов их деформирования, возрастного износа материалов, повреждений и накопления повреждений за время эксплуатации, режима нагружения и режимного изменения напряженно-деформированного состояния. Особая значимость данной проблемы обусловлена тем, что предыстория нагружения усиливаемого железобетонного элемента определяет начальные граничные условия для проектирования усиления. Установлено, что прочность бетона к моменту оценки силового сопротивления конструкций зависит от знака, уровня, режима и продолжительности предшествующего нагружения, статическое обжатие образцов в пределах сохранения сплошности структуры бетона повышает прочность бетона, а за этими пределами снижает ее, одновременное вибрационное пригружение может сместить, усилить или ослабить указанный эффект в зависимости от возраста бетона, частоты и амплитуды динамических нагружений, динамические нагружения снижают жесткость и повышают деформативность конструкций и в целом сооружений.

Научную новизну работы составляют:

1. Обобщающая теория реконструированного железобетона, учитывающая предысторию нагружения, совместность действия силовых и средовых факторов, физическую, геометрическую и конструктивную нелинейности при кратковременном и длительном действии нагрузки, включающая новые положения:

- метод оценки нелинейных свойств бетона с применением обобщенного модуля деформаций, зависящего от уровня напряженного состояния и модуля деструктивных изменений, отражающего реологические уравнения бетона;

- экспериментально обоснованные критерии прочности и деформатив-ности реконструированного железобетона с использованием полной диаграммы бетона и решение задачи определения напряженно-деформированного состояния рассматриваемого класса конструкций для различных вариантов нагружения;

- модель и метод оценки напряженно-деформированного состояния бетона околоарматурной зоны при коррозионных повреждениях железобетонных конструкций;

2. Экспериментальные данные о прочности, деформативности и трещи-ностойкости реконструированных железобетонных конструкций, полученные комплексными испытаниями статически определимых и неопределимых элементов при кратковременном и длительном нагружении, при различных видах конструктивного исполнения, в зависимости от технологических и эксплуатационных факторов, а так же с учетом эволюции статических схем в процессе эксплуатации.

3. Метод определения конструктивной безопасности железобетонных конструкций по первой и второй группам предельных состояний с учетом влияния предыстории нагружения, накопления силовых и средовых повреждений, конструктивной нелинейности. Рекомендации по повышению ресурса конструктивной безопасности при проектировании усиления железобетонных конструкций.

4. Предложения и метод оценки технического состояния строительных конструкций зданий и сооружений на основе малого объема экспериментальных данных.

5. Предложения и алгоритмы расчета реконструированных железобетонных конструкций с учетом силовых и средовых повреждений, факторов нелинейности и наследственности, режимности нагружения, технологических воздействий при выполнении усиления.

6. Результаты многовариантных численных исследований прочности и деформативности реконструированных железобетонных конструкций при кратковременном и длительном действии нагрузок.

Долговечность, продление и восстановление эксплуатационных параметров конструкций подверженных силовым, температурно-влажностным, агрессивным, возрастным воздействиям - многомерная проблема.

Развитие теории реконструированного железобетона, учитывающей предысторию нагружения конструкций, физическую и конструктивную нелинейности, влияние технологических воздействий, как на стадии проектирования реконструкции объектов, так и при эксплуатации реконструированных объектов является самостоятельным научным направлением, имеющим важное теоретическое и практическое значение.

Настоящая работа посвящена исследованию, разработке методов технического состояния строительных объектов, расчета реконструированных железобетонных конструкций в условиях силового и коррозионного повреждений направлена на повышение надежности, долговечности, восстановление и усиление сопротивления железобетонных конструкций. и

Цель работы - развитие теоретических основ конструктивной безопасности реконструируемого железобетона, практических методов рационального проектирования усиления железобетонных конструкций и конструктивных систем на основе экспериментально-теоретических исследований с учетом свойств материалов, трансформации конструктивных систем, технологических воздействий, износа и повреждений, режимности нагружения.

Реализация результатов работы позволит решить научную и практическую проблему безопасности и экономически эффективного проектирования реконструкции зданий и сооружений, а также достоверной оценки уровня конструктивной безопасности реконструированного железобетона.

Автор защищает:

- теоретические предпосылки и метод расчета реконструируемых железобетонных конструкций с использованием деформационной физической модели при кратковременном и длительном действии нагрузки;

- результаты комплексных экспериментальных исследований статически определимых и неопределимых железобетонных конструкций, моделирующих реконструируемый железобетон при длительном и кратковременном нагружении с учетом влияния технологических факторов, конструктивной нелинейности, предыстории нагружения;

- выявленные закономерности и результаты обработки и обобщения статистических данных по оценке влияния различных факторов и их сочетаний на напряженно-деформированное состояние реконструируемых железобетонных конструкций и конструктивных систем;

- практические методы оценки силового сопротивления железобетонных конструкций, подверженных коррозионным воздействиям и обобщенные параметры деструктивных процессов силового повреждения бетона при коррозионных повреждениях;

- экспериментально обоснованный метод оценки и учета влияния технологических воздействий при выполнении усиления на напряженно-деформированное состояние усиленной конструкции;

- модель силового сопротивления околоарматурной зоны бетона железобетонной конструкции при коррозионном повреждении;

- метод оценки конструктивной безопасности реконструированных железобетонных конструкций;

- модель мониторинга технического состояния конструкций строительных объектов на основе ограниченного объема экспериментальных данных;

- результаты численных исследований и сопоставительного анализа напряженно-деформированного состояния реконструированных железобетонных конструкций;

- инженерный метод и эффективные алгоритмы расчета прочности и деформативности железобетонных конструкций при усилении и восстановлении и практические рекомендации по проектированию реконструированных железобетонных конструкций.

Достоверность и обоснованность положений и выводов подтверждается данными многофакторных экспериментальных исследований, согласованностью с основными законами и положениями теории железобетона, результатами численных исследований, эксплуатационной пригодностью запроектированных усиленных железобетонных конструкций в соответствии с предложениями и рекомендациями данной работы.

Практическое значение работы заключается в решении научной проблемы разработки теоретических основ и положений теории безопасности реконструируемых железобетонных конструкций, в разработке практических способов проектирования усиления и восстановления железобетонных конструкций.

Реализация работы. Использование результатов работы при проектировании усиления и восстановления железобетонных конструкций, при оценке ресурса безопасности эксплуатируемых конструкций адекватно оценивает влияние предыстории нагружения, конструктивную нелинейность, что снижает материалоемкость проектных решений.

Результаты настоящих исследований применены при разработке проектов реконструкции, усиления и восстановления зданий и сооружений, в том числе: усиление междуэтажного перекрытия административно-бытового корпуса типографии "Курск"; реконструкция корпусов Курского государственного медицинского университета; усиление междуэтажных перекрытий корпуса №11 и восстановление железобетонного резерва ОАО "Прибор" (г. Курск); усиление аварийного монолитного железобетонного перекрытия холодильника №2 ОАО "Курскрыба"; усиление железобетонных конструкций, эксплуатирующихся в агрессивных условиях производственных корпусов ОАО "Ай Си Эн Лексредства" (г. Курск), а также в работах по оценке технического состояния и по определению остаточного ресурса строительных конструкций объектов АОЗТ "Курский завод Аккумулятор", ФГУП "Курская биофабрика", ЗАО "Курскрезинотехника" и др., а также внедрены в учебный процесс Курского и Орловского государственных технических университетов, Брянского государственного технологического университета. Результаты исследований и предложенные в работе методы расчета включены в рабочие программы общего и специального курсов дисциплины "Железобетонные конструкции", дисциплины "Реконструкция зданий и сооружений".

Апробация работы. Материалы диссертации доложены и опубликованы в трудах научных конференций: Всероссийская конференция "Новое в архитектуре, проектировании строительных конструкций и реконструкции" (г. Чебоксары, 2001г.); Международная научно-практическая конференция "Эффективные строительные конструкции: теория и практика" (г. Пенза, 2002г.); Научно-практическая конференция "Энерго- и ресурсосбережение при строительстве и эксплуатации зданий и сооружений" (Орел, 1999г.); международная научно-техническая конференция "Эффективные строительные конструкции: теория и практика" (Пенза, 2002г.); Международные академические чтения "Новые энергосберегающие архитектурно-конструктивные решения жилых и гражданских зданий" (Орел, 2003г.); III Международные академические чтения "Проблемы обеспечения безопасности строительного фонда России" (Курск, 2004г.); Международная научно-практическая конференция "Актуальные проблемы строительного и дорожного комплексов" (Йошкар-Ола, 2004г.).

Работа выполнена в Курском государственном техническом университете и осуществлялась по ряду научно-исследовательских программ Министерства общего и профессионального образования РФ; по межвузовским научно-техническим программам "Архитектура и строительство" и "Строительство"; по региональной научно-технической программе "Строительство".

В исследованиях под руководством автора принимали участие аспиранты В.М. Дворников, A.B. Татаренков, М.В. Лысых, Е.Г. Пахомова, К.А. По-повцев.

Работа выполнена при научных консультациях заслуженного деятеля науки и техники России, академика РААСН, доктора технических наук, профессора В.М. Бондаренко, которому автор выражает глубокую признательность.

Основные положения диссертации опубликованы в 33 научных работах.

Структура и объем работы.

Во введении обосновывается актуальность и направления исследований, определяется область применения полученных результатов.

В первой главе приведен краткий обзор конструктивных решений усиления железобетонных конструкций, существующих методов проектирования усиления железобетонных конструкций, экспериментальных исследований, а так же анализ учета предыстории нагружения и оценки безопасности реконструированного железобетона. На основе этого обзора и анализа сформулированы цель и задачи исследований.

Во второй главе приведены постановка задач экспериментальных исследований, методология и методика их решения, результаты экспериментальных исследований усиленных под нагрузкой железобетонных элементов при различных режимах нагружения.

В третьей главе формируются основы теории реконструированного железобетона, оценка силового сопротивления железобетона с учетом наличия силового и коррозионного повреждения бетона и арматуры, предложена методика оценки технического состояния строительных конструкций на основании ограниченного объема экспериментальных данных.

В четвертой главе разработана обобщающая методика расчета реконструированного железобетона с учетом предыстории и режимности эксплуатации.

В пятой главе сформулированы основы конструктивной безопасности реконструированного железобетона, разработан метод оценки ресурса железобетонных конструкций с учетом силовых и средовых воздействий.

В шестой главе разработаны инженерный метод расчета и практические рекомендации по проектированию реконструированных железобетонных конструкций.

Диссертация состоит из введения, 6 глав, заключения, списка литературы из 372 наименований и приложений. Работа изложена на 436 страницах текста, 86 рисунков, 58 таблиц.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

Рассмотрим комплекс вопросов, направленный на решение научной проблемы обеспечения безопасности реконструированных железобетонных конструкций и конструктивных систем, включающий экспериментальное обоснование расчетных предпосылок, разработку обобщающего метода расчета конструкций данного класса, разработку положений мониторинга технического состояния объектов.

Анализ результатов экспериментальных исследований напряженно-деформированного состояния, прочности и деформативности усиленных железобетонных конструкций показал, что существующие нормативные методики расчета и проектирования усиления железобетонных конструкций не отражают специфических особенностей работы реконструированного железобетона при кратковременном и длительном действии нагрузок и должны быть дополнены рядом положений, более полно и адекватно учитывающих предысторию формирования конструктивных систем, анизотропию материала, физическую и конструктивную нелинейности.

Впервые разработаны положения теории реконструированного железобетона с учетом специфических особенностей: работа в составе конструкции бетонов с различными прочностными и деформативными свойствами, при наличии силовых и средовых повреждений; наличие в усиливаемом элементе напряженно-деформированного состояния, обусловленного предысторией на-гружения; влияние технологических воздействий; многообразие конструктивных решений усиления железобетонных конструкций; изменение граничных условий и трансформация внутренних и внешних связей; адаптация конструкций и конструктивных систем к внешним воздействиям. Разработанная теория проектирования реконструированных железобетонных конструкций является обобщающей, позволяющая с единых методологических позиций выполнять оценку напряженного состояния и проектирование на всех стадиях жизненного цикла железобетонной конструкции: оценка напряженно-деформированного состояния эксплуатируемой конструкции с учетом предыстории нагружения, оценка силового сопротивления железобетона при коррозионных повреждениях, проектирование усиления конструкции, расчет усиленных железобетонных конструкций по прочности и деформативности с учетом режимности нагружения.

Комплексными многофакторными экспериментальными исследованиями, охватывающими все стадии формирования напряженно-деформированного состояния усиленных под нагрузкой внецентренно сжатых и изгибаемых элементов при кратковременном и длительном нагружении, подтверждены основные положения разработанного расчетно-теоретического аппарата.

Получены новые опытные данные, характеризующие процесс сопротивления реконструированного железобетона. Экспериментально установлено значительное влияние технологических воздействий при выполнении усиления на напряженно-деформированное состояние конструкции.

Выявлены механизмы и закономерности возникновения предельных состояний усиленных железобетонных конструкций при различных видах конструктивного исполнения. Установлен механизм конструктивной трансформации статически определимых железобетонных конструкций в статически неопределимую систему при их усилении изменением статической схемы. Определены опытные значения параметрических характеристик деструктивных изменений бетонов под нагрузкой. Экспериментально выявлены резервы силового сопротивления бетонов в составе реконструированных конструкций. Установлена многофакторная связь силового сопротивления бетона и железобетона с уров-невыми, граничными и режимными параметрами нагружения, с технологическими и средовыми особенностями формирования конструктивного решения.

Разработаны эффективные алгоритмы расчета и рационального проектирования усиления внецентренно сжатых и изгибаемых железобетонных конструкций, позволяющие учитывать специфические особенности реконструированного железобетона. Использование разработанных алгоритмов позволяет оценить напряженное состояние железобетонных конструкций, подлежащих реконструкции, производить назначение конструктивных параметров схем усиления с использованием выявленных закономерностей напряженно-деформированного состояния составных сечений, относительно просто учитывать специфику реконструированного железобетона, отражая детальную и близкую к действительной картину напряженно-деформированного состояния.

Предложена модель мониторинга технического состояния строительных конструкций эксплуатируемых зданий и сооружений на основе ограниченного объема экспериментальных данных. На базе полученной модели возможен мониторинг накапливаемых изменений состояния материалов и повреждений конструкций и прогноз изменения состояния объекта, а так же определение параметров случайного процесса на прогнозируемый период.

Разработаны новые положения по оценке конструктивной безопасности реконструированных железобетонных конструкций и конструктивных систем по первой и второй группам предельных состояний. Разработаны обобщающие критерии конструктивной безопасности железобетонных конструкций по прочности, деформативности и трещиностойкости при наличии повреждений в конструкциях. Разработан метод определения ресурса конструктивной безопасности с учетом фактического состояния конструкции, оценки наличия, характера и степени повреждений конструкций.

Разработан инженерный метод проектирования усиления железобетонных конструкций с учетом предыстории эксплуатации усиливаемых конструкций, наличия силовых и средовых повреждений бетона и арматуры, нарушения сцепления арматуры с бетоном, технологических воздействий при выполнении усиления на основе идеализированной зависимости "напряжения-деформации" для бетона, устанавливающей зависимость нелинейных свойств деформирования бетона от деформативных процессов под нагрузкой. Разработаны практические рекомендации оценки степени повреждений железобетонных конструкций по косвенным признакам, учета предыстории эксплуатации конструкций и влияния технологических воздействий при проведении работ по усилению, предложена система расчетных коэффициентов условия работы конструкций.

1. Абрамян Г.Г. Прочность и жёсткость железобетонных балок, усиленных приклейкой преднапряжённых элементов: Автореф. дис. канд. техн. наук: 05.23.01.-Москва, 1988.-25 с.

2. Аванесов М.П., Бондаренко В.М., Римшин В.И. Теория силового сопротивления железобетона Барнаул: АГТУ, 1996. - 170 с.

3. Алабужев П.М. Основы теории подобия, размерностей, моделирования. Тула, 1988.-84 с.

4. Александровский C.B. Расчёт бетонных и железобетонных конструкций на изменения температуры и влажности с учётом ползучести. М.: Стройиздат, 1973. - 432 с.

5. Алексеев С.Н. Коррозия и защита арматуры в бетоне. М.: Стройиздат, 1967.-231 с.

6. Алексеев С.Н., Розенталь Н.К. Коррозийная стойкость железобетонных конструкций в агрессивной промышленной среде. М.: Стройиздат, 1976. - 208 с.

7. Андреев В.Г. Определение прочности внецентренно сжатых стержней с учётом гипотезы плоских сечений // Бетон и железобетон. 1982. - №2. -С. 30-31.

8. Андреев В.Г. Прочность внецентренно сжатых стержней // Бетон и железобетон. 1981. - №5. - С. 26-27.

9. Аронов Р.И. Испытания сооружений. Учеб. пособие для инж.-строит. специальностей вузов. М.: «Высш. школа», 1974.

10. Арутюнян Н.Х., Колмановкий В.З. Теория ползучести неоднородных тел. М.: Стройиздат, 1976. 336 с.

11. Астафьев Д.О. Расчёт реконструируемых железобетонных конструкций. СПб: Изд-во СПбГАСУ, 1995. - 158 с.

12. Арутюнян Н.Х. Некоторые вопросы теории ползучести. — М.:Л.: Госстройиздат, 1952.-323 с.

13. Астафьев Д.О. Теория и расчёт реконструируемых железобетонных конструкций: Дис. докт. техн. наук: 05.23.01. С.-Петербург, 1995. - 360 с.

14. Астафьев Д.О. Теория и расчёт реконструируемых железобетонных конструкций: Автореф. дис. докт. техн. наук С.-Петербург, 1995. - 40 с.

15. Астафьев Д.О. устойчивость усиленных под нагрузкой железобетонных колонн при длительном загружении: Автореф. дис. канд. техн. наук: 05.23.01.-Л., 1988.-22 с.

16. Багдоев С.Г. Об эффективности усиления железобетонных балок наращиванием // Промышленное и гражданское строительство. 2000. - №8. - С. 56-57.

17. Баженов Ю.М. Способы определения состава бетона различных видов. М.: Стройиздат, 1975. 272 с.

18. Баженов Ю.М. Технология бетона. М.: Высшая школа, 1982.

19. Байков В.Н., Сигалов 0,Е, Железобетонные конструкции. М.: Стройиздат, 1978. 767 с.

20. Байков В.Н., Горбатов C.B., Димитров З.А. построение зависимости между напряжениями и деформациями сжатого бетона по системе нормируемых показателей // Изв. Вузов. Сер. Строительство и архитектура. 1977. -№6.-С. 15-18.

21. Байрамуков С.Х. Потери предварительного напряжения в элементах со смешанным армированием от усадки и ползучести бетона // Бетон и железобетон. 2000. - №6. - С. 11-14.

22. Бамбура А.Н. Диаграмма «напряжения-деформации» для бетона при центральном сжатии: В сб.: Вопросы прочности, деформативности и трещино-стойкости железобетона. Ростов н/Д: РИСИ, 1980. - С. 19-22.

23. Барашиков А.Я. Расчет железобетонных конструкций на действие длительных переменных нагрузок. Киев, 1977. - 155 с.

24. Барашиков А.Я., Мурашко A.A., Рименец Г.М. Исследование де-формативности железобетонных рам. Киев.: Будивельник, 1974. - 88 с.

25. Бачинский В.Я. Связь между напряжениями и деформациями бетона при кратковременном неоднородном сжатии / В.Я. Бачинский, А.Н. Бамбура, С.С. Ватагин // Бетон и железобетон. 1984. - №10. -С. 18-19.

26. Беликов В.А. Исследование внецентренно-сжатых железобетонных колонн из высокопрочных бетонов. Автореф. канд. техн. наук. - М. - 1969. -22 с.

27. Белов С.А. Усиление несущих конструкций здания зрелищного назначения повреждённого во время пожара // Промышленное и гражданское строительство. 2000. - №9. - С. 35-36.

28. Беляков Ю.И. и др. Строительные работы при реконструкции предприятий / Ю.И. Беляков, A.B. Резник, Н.М. Федосенко. М.: Стройиздат, 1986. - 222 е.: ил.

29. Беляков Ю.И., Снежко А.П. Реконструкция промышленных предприятий: (Учеб. пособие для вузов спец. "Пром. и гражд. стр-во"). Киев: Вы-ща шк., 1988. - 254 е.: ил.

30. Берг О .Я. Физические основы теории прочности бетона и железобетона. М.: Гостехиздат, 1961. 96 с.

31. Берг О .Я., Щербаков E.H., Писанко Г.Н. Высокопрочный бетон. -М.: Стройиздат, 1971. 206 с.

32. Беликов В.А., Зубарян A.C. Исследование длительной прочности сжатых железобетонных элементов из высокопрочного бетона // Совершенствование железобетонных конструкций: Сб. трудов НИИЖБ №27. М.: Стройиздат. 1978.-С.5-26

33. Беликов В.А., Русанов Л.П., Пазюк Ю.В, Исследование прочностных и деформативных свойств мелкозернистого бетона и сжатых железобетонных элементов из него // Совершенствование железобетонных конструкций. Сборник трудов. М.: НИИЖБ, 1978. с.27-52

34. Бердичевский Г.И., Голышев А.Б. Опыт и перспективы применения сборно-монолитных железобетонных конструкций // Бетон и железобетон. -1982. -№1., с. 3-4.

35. Бережков К.П., Филиппов В.В. Коррозийно-механическая прочность строительных сталей в агрессивных средах // Цветная металлургия. 1986. -№9. - с.70-72.

36. Бикбов Р.Х. Прочность и деформативность балочных железобетонных конструкций, усиленных армополимербетонными обоймами. Дис. канд. техн. наук: 05.23.01. - Москва. -2004. - 170 с.

37. Бирулин Ю.Ф., Калядин Ю.А., Соколов А.Б. Трехслойные панели наружных стен с дискретными связями // Промышленное и гражданское строительство. 1998. - №9. - с. 37-38.

38. Бойко М.Д. Диагностика повреждений и методы восстановления эксплуатационных качеств зданий / М.Д. Бойко. JL: Стройиздат, Ленингр. отд-ние, 1975. - 336 с.

39. Бондаренко C.B. Теория сопротивления строительных конструкций режимным нагружениям. М.: Стройиздат, 1984. - 352 с.

40. Бондаренко В.М. Адапционные конструктивные решения. Принципы и расчеты // ПГС. 1994. - №7 с.

41. Бондаренко В.М. Начала теории энергетического управления силовым сопротивлением строительных конструкций. // Известия ВУЗов. Строительство. №12. Новосибирск, 1996. С. 12-14.

42. Бондаренко В.М. Некоторые вопросы нелинейной теории железобетона. Харьков: Изд-во ХГУ, 1968. - 324 с.

43. Бондаренко В.M. Об основах теории железобетона // Проблемы обеспечения безопасности строительного фонда России.: материалы III Международных академических чтений РААСН. Курск, Изд. КурскГТУ, 2004. - с. 10-22.

44. Бондаренко В.М. Повреждения, ресурс конструктивной безопасности зданий и сооружений // Бюллетень строительной техники. 2000. -№11.-С.

45. Бондаренко В.М. Предыстория и конструктивная безопасность зданий и сооружений // Известия ВУЗов. Строительство и архитектура. 2000. №11.-С.

46. Бондаренко В.М., Меркулов С.И. Развитие теории реконструированного железобетона // Проблемы обеспечения безопасности строительного фонда России.: материалы III Международных академических чтений РААСН. -Курск, Изд. КурскГТУ, 2004. с. 59-62.

47. Бондаренко В.М., Меркулов С.И. К вопросу развития теории реконструированного железобетона// Бетон и железобетон. 2004. - №6.

48. Бондаренко В.М., Боровских A.B. Износ, повреждения и безопасность железобетонных сооружений. М.: ИД Русанова, 2000. - 144 с.

49. Бондаренко В.М., Боровских A.B., Марков C.B., Римшин В.И. Элементы теории реконструкции железобетона. Н.Новгород: Нижегород. Гос. Архит. ун-т, 2002. - 190 с.

50. Бондаренко В.М., Бондаренко C.B. Инженерные методы нелинейной теории железобетона. М.: Стройиздат, 1982. 288 с.

51. Бондаренко В.М., Шагин A.J1. Расчёт эффективных многокомпонентных конструкций. -М.: Стройиздат, 1987. 175 с.

52. Бондаренко В.М., Колчунов В.И. Расчетные модели силового сопротивления железобетона: Монография. М.: Издательство АСВ, 2004. - 472 с.

53. Бондаренко C.B., Санжаровский P.C. Усиление железобетонных конструкций при реконструкции зданий. М.: Стройиздат, 1990. - 352с.: ил.

54. Бондаренко C.B., Тутберидзе О.Б. Инженерные расчеты ползучести строительных конструкций. Тбилиси: Ид-во "Ганатлеба", 1988. 560 с.

55. Браиловский М.И., Зак M.J1., Римшин В.И. Метод расчета овальных станин железобетонного пресса ПЖ-2000. Б.С.Т. №12. М.: Стройиздат, 1989. С. 37.

56. Бредихин В.В., Меркулов С.И., Рудник М.И., Стародубцев В.Г. Конструктивный пенобетон на основе отходов формовочного производства// Жилищное строительство. 1993. - №3. - С.22-23.

57. Валеев Г.С. Прочность и деформативность сборно-монолитных железобетонных конструкций по контактному шву с учётом длительного действия статических нагрузок: Автореф. дис.канд. техн. наук: 05.23.01. Д.,1989. -21 с.

58. Васильев П.И. К вопросу выбора феноменологической теории ползучести бетона. // В кн.: Ползучесть строительных материалов и конструкций. М.: Стройиздат, 1964.

59. Васильев П.И. Некоторые вопросы пластических деформаций бетона // Изв. Всесоюз. Науч.-исслед. Ин-та гидротехники им. Б.Е. Веденеева, 1953. Т. 49. С. 83-113.

60. Васильев П.И. Нелинейные деформации ползучести бетона. // Изв. ВНИИГ. Т. 95, 1971.Васильев А.И. Вероятностные оценки срока службы эксплуатируемых автодорожных мостов в условиях коррозии арматуры // №12. -С. 17-20.

61. Вейц Р.И. Предупреждение аварий при строительстве зданий. Д.: Стройиздат, Ленингр. отд-ние, 1984. - 144 е.: ил.

62. Веретенников В.И., Бармотин A.A. О влиянии размеров и формы сечения элементов на диаграмму деформирования бетона при внецентренном сжатии // Бетон и железобетон. 2000. - №5. - С. 27-30.

63. Вольфсон В.Л. Реконструкция и капитальный ремонт жилых и общественных зданий: Справочник производителя работ / В.Л. Вольфсон, В.А. Ильяшенко, Р.Г. Комисарчик. 2-е изд. - М.: Стройиздат, 2001. - 248 с.

64. Вишневецкий Г.Д. Некоторые задачи нелинейно-наследственной теории ползучести в вариационной постановке. // В кн.: Исследования по раче-ту строительных конструкций. Межвузовский математический сборник трудов №2. Ленинград: ЛИСИ, 1977.

65. Воронюк И.С. Учёт нисходящей ветви диаграммы деформаций при чистом изгибе // Бетон и железобетон. 1983. - №4. -С. 17-20.

66. Ганичев И.А. Устройство искусственных сооружений и фундаментов. М.: Стройиздат, 1981. 543 с.

67. Гвоздев A.A., Карпенко Н.И. Работа железобетона с трещинами при плоском напряженном состоянии / Строительная механика и расчет сооружений. 1965 №2. С. 20-23.

68. Гвоздев A.A., Чистяков Е.А., Шубик A.B. Исследование деформаций и несущей способности гибких сжатых железобетонных элементов с учетом длительного действия нагрузки // Прочность и жесткость железобетонных конструкций. М., 1971. С. 5-13.

69. Гвоздев A.A., Яшин A.B., Петрова К.В., Белобров И.К., Гузеев Е.А. Прочность, структурные изменения и деформации бетона. М.: Стройиздат, 1978. 299 с.

70. Гвоздев A.A., Васильев А.П., Дмитриев С.А. Изучение сцепления нового бетона со старым. М. - Д.: Глав. ред. строит, лит., 1936. - 58 с.

71. Гвоздев A.A. Ползучесть бетона и пути ее исследования / Исследование прочности, пластичности и ползучести строительных материалов. М.: Госстройиздат, 1955. С. 126-137.

72. Гвоздев A.A. Расчет несущей способности конструкций по методу предельного равновесия. М.: Стройиздат, 1949. - 280 с.

73. Гениев Г.А. Практический метод расчета длительной прочности бетона. // Бетон и железобетон. № 4. 1995.

74. Гениев Г.А., Киссюк В.Н., Тюпин Г.А. Теория пластичности бетона и железобетона. М.: Стройиздат, 1974, 316 с.

75. Гениев Г.И., Курбатов A.C., Самедов Ф.А. Вопросы прочности и пластичности анизотропных материалов. М.: Интербук, 1993. - 187 с.

76. Гетун Г.В., Лысенко Е.Ф. Напряжённо-деформированное состояние железобетонных изгибаемых балок, усиленных в растянутой зоне слоем стале-фибробетона // Физико-математические методы в строительном материаловедении. М.: МИСИ, БТИСМ, 1986. - С. 64-70.

77. Гильман Я.Д., Гильман Е.Д. Усиление и восстановление зданий на лессовых и просадочных грунтах. М.: Стройиздат, 1989. - 159 е.: ил.

78. Голенков В.А., Колчунов В.И., Каноныхин B.C., Меркулов С.И., Юров А.П. Производство и применение универсального теплоизоляционного строительного материала ТИСМ// Известия Курского государственного технического университета. 2003. - №2. - С.67-70.

79. Голышев А.Б. Расчет предварительно-напряженных железобетонных конструкций с учетом длительных процессов. -М.: 1964. 151 с.

80. Голышев А.Б., Бачинский В.Я. К разработке прикладной теории расчёта железобетонных конструкций // Бетон и железобетон. 1985. - №6. - С. 16-18.

81. Голышев А.Б., Бачинский В.Я и др. Курс лекций по сопротивлению железобетона. Киев: НИИСК Госстроя СССР, 1987. - Гл. 1, 2 и 3. - 152 е., 193 с.

82. Голышев А.Б., Полищук В.П., Колпаков Ю.А. Расчёт сборно-монолитных конструкций с учётом фактора времени. Киев: Буд1вельник, 1969.-219 с.

83. Горенштейн Б.В. К расчёту многослойных железобетонных конструкций // Строительная промышленность. 1958. - №7. - С. 34-37.

84. Городецкий А.С. Приложение метода конечных элементов к физически нелинейным задачам строительной механики: Автореф. дис. докт. техн. наук. Киев, 1978 - 34 с.

85. Городецкий A.C., Здореико B.C. К расчету физически нелинейных плоских рамных систем // Строительная механика и расчет сооружений. 1969. № 4. - С. 26-30.

86. Городецкий J1.M. Исследование образования и развития трещин в элементах конструкций из плотного силикатного бетона: Дис. . канд. техн. наук. М.: НИИЖБ Госстроя СССР, 1985. - 210 с.

87. Гроздов В.Т., Сергеев C.J1. К вопросу учёта прочности контактной зоны при расчётах железобетонных изгибаемых конструкций, усиленных способами наращивания сечений // Изв. вузов: Строительство. 1996. - №4. -С. 34-38.

88. Гроздов В.Т., Теряник В.В. О прочности и деформативности колонн, усиленных обоймами // Изв. вузов: Строительство и архитектура. 1989. - №4. -С. 8-11.

89. Гучкин И.С. Диагностика повреждений и восстановление эксплуатационных качеств конструкций: Учеб. пособие для студ. вуз. М.: АСВ, 2001. - 176 с.

90. Гуща Ю.П., Лемыш Л.Л. Расчёт деформаций конструкций на всех стадиях при кратковременном и длительном нагружениях // Бетон и железобетон. 1985. - №11.-С. 13-16.

91. Давыдов В.А. и др. Монтаж конструкций реконструируемых промышленных предприятий / В.А. Давыдов, А.Я. Конторчик, В.А. Шевченко. -М.: Стройиздат, 1987. 208 е.: ил.

92. Демьянов А.И. Деформирование и разрушение составных железобетонных балок в запредельных состояниях: Автореф. дис. канд. техн. наук: 05.23.01. Орёл, 2003. - 22 с.

93. Денисов B.C. Исследование прочности слоистых конструкций // Бетоны и железобетонные конструкции в районах Восточной Сибири. Красноярск, 1984.-С. 89-92.

94. Дмитриев С.А., Калатуров Б.А. Расчёт предварительно напряжённых железобетонных конструкций. М.: Стройиздат, 1965. - 507 с.

95. Дудышкина Л.А., Жуковская В.И. Ремонт полносборых жилых зданий. М.: Стройиздат, 1987. - 223 е.: ил.

96. Дыховичный A.A. Статически неопределимые железобетонные конструкции. Киев, 1978. - 108 с.

97. Дыховичный A.A., Грищенко И.В. К расчету статически неопределимых стержневых железобетонных конструкций // Бетон и железобетон. -1970. №3. С. 40-42.

98. Жодзишский И.Л., Золотухин В.Г. Прогибы армопенобетонных плит и способы их уменьшения // Исследования сборных и сборно-монолитных конструкций из лёгких и ячеистых бетонов. М.: 1960. - С. 81-105.

99. Забегаев A.B. Расчет железобетонных конструкций на аварийные ударные воздействия. М.: МГСУ, 1995.

100. Забегаев A.B. К построению общей модели деформирования бетона // бетон и железобетон. 1994. - №6. - С. 36-37.

101. Забегаев A.B. О проектировании железобетонных конструкций и сооружений, подверженных аварийным ударным воздействиям. // Промышленное и гражданское строительство. 1998. № 9. - С. 56-57.

102. Зайцев Ю.В. Моделирование деформаций и прочности бетона методами механики разрушения. М.: Стройиздат, 1982. - 196 с.

103. Залесов A.C. Расчёт железобетонных конструкций по прочности, трещиностойкости и деформациям. М.: Стройиздат, 1998. - 320 с.

104. Залесов A.C., Кодыш Э.Н., Лемыш Л.Л., Никитин И.К. Расчет железобетонных конструкций по прочности, трещиностойкости и деформациям. М.: Стройиздат, 1988. 320 с.

105. Залесов A.C., Серых P.JI. Развитие методов и нормативной базы железобетонных конструкций. // Бетон и железобетон. 1997. - № 3. - С. 7-9.

106. Залесов A.C., Фигоровский В.В. Практический метод расчёта железобетонных конструкций по деформациям. М.: Стройиздат, 1976. - 101 с.

107. Залесов A.C., Чистяков Е.А. Гармонизация отечественных нормативных документов с нормами ЕКБ-ФИП // Бетон и железобетон. — 1992. -№10.-С. 2-4.

108. Залесов A.C., Чистяков Е.А., Ларичева И.Ю Деформационная расчётная модель железобетонных элементов при воздействии изгибающих моментов и продольных сил // Бетон и железобетон. 1996. - №5. -С. 16-18.

109. Залесов A.C., Чистяков Е.А., Ларичева И.Ю. Новые методы расчёта по нормальным сечениям на основе деформационной расчётной модели // Бетон и железобетон. 1997. -№5. -С. 31-34.

110. Захаров С.Т. и др. Опыт усиления конструкций промышленных зданий.-М., 1973.-36 с.

111. Захаров С.Т. Исследование некоторых способов усиления железобетонных колонн с малым эксцентриситетом: Автореф. дис. канд. техн. наук: 05.23.01.-Л., 1974.-24 с.

112. Звездов А.И., Залесов A.C., Мухамедиев Т.А., Чистяков Е.А. О новых нормах проектирования железобетонных и бетонных конструкций // Бетон и железобетон. 2002. - №2. - С. 2-6.

113. Звездов А.И., Залесов A.C., Мухамедиев Т.А., Чистяков Е.А. Расчет прочности железобетонных конструкций при действии изгибающих моментов и продольных сил по новым нормативным документам // Бетон и железобетон. -2002.-№4.-С.21-25.

114. Иванова B.C., Рагозин Ю.И. Термодинамический расчет удельной энергии разрушения. // Известия АН СССР. Неорганические материалы. №№ 1,10. 1965.

115. Ильин О.Ф. Сопротивление продольному изгибу стержневых элементов произвольных форм сечений из бетонов и арматуры с различными свойствами // Бетон и железобетон. 1985. - №6. - С. 16-18.

116. Инструкция по расчету статически неопределимых железобетонных конструкций с учетом перераспределения усилий. М.: Госстройиздат, 1961. -111с.

117. Исследование прочности контакта сборно-монолитных конструкций при действии многократно повторных нагрузок // Бетон и железобетон. 1985. -№12.-С. 14-15.

118. Иоселевский Л.И., Носарев A.B., Чирков В.П., Шепетовский О.В. Железобетонные пролетные строения мостов индустриального изготовления. М.: Транспорт, 1986.

119. Карпенко Н.И. Общие модели механики железобетона. М.: Строй-издат, 1996. - 416 с.

120. Карпенко Н.И. Теория деформирования железобетона с трещинами. М.: Стройиздат, 1976. - 208 с.

121. Карпухин Н.С., Гриневич Г.Г., Селецкий М.И. Усиление подкрановых балок с помощью шпренгельных затяжек // Строительные конструкции, вып. XXII. К.: Бущвельник, 1973. - С. 116-120.

122. Кесккюла Т.Э. и др. Реконструкция ферм и ремонт сельскохозяйственных производственных зданий. JL: Стройиздат, 1977. - 128 с.

123. Кирпичев М.В., Конаков П.М. Математические основы. Справочное пособие. М.: Изд-во АН СССР, 1949. - 102 с.

124. Кисилиер М.И. Изгибаемые железобетонные элементы с приклеенной внешней стальной листовой растянутой арматурой при воздействии статических нагрузок. Автореф. дис. канд. техн. наук. — М., 1976. - 15 с.

125. Клевцов В.А. Методы обследования и усиления железобетонных конструкций // Бетон и железобетон. 1995. - №2. - С. 17-20.

126. Клевцов В.А., Кремнева Е.Г. Расчёт прочности нормальных сечений изгибаемых железобетонных элементов, усиленных под нагрузкой // Известия вузов. Строительство. 1997. - №9. - С. 45-49.

127. Кодыш Э.Н. Анализ причин аварий и повреждений железобетонных конструкций., Ж. Промышленное и гражданское строительство, Москва, 1993, №13, С. 27-28.

128. Козловский A.M. Исследование перераспределения усилий в железобетонных рамах: Автореф. дис. канд. техн. наук. Минск. - 1971. - 25 с.

129. Колчунов В.И. Применение вариационного метода перемещений к расчёту усиленных железобетонных балок // Математическое моделирование в технологии строительных материалов. Белгород: БТИСМ, 1992. - С. 105-112.

130. Колчунов В.И. Деформативность и трещиностойкость железобетонных оболочек покрытия. Дис. . докт. техн. наук. - Белгород. - 1995. - 725 с.

131. Колчунов В.И. Методы расчёта конструкций зданий при реконструкции // Известия вузов. Строительство. 1998. - №4-5. - С. 4-9.

132. Колчунов В.И., Меркулов С.И., Сухарев A.A. Методика расчета железобетонных панелей многосвязевого поперечного сечения с учетом деформаций сдвига // Известия Курского государственного технического университета. 2003. - №2. - С.70-72.

133. Колчунов В.И., Меркулов С.И., Дворников В.М. Усиление железобетонных конструкций эксплуатируемых зданий и сооружений // Известия Курского государственного технического университета. 2004. - №1. — С.117-122.

134. Колчунов Вл.И. Физические модели сопротивления стержневых элементов железобетонных конструкций. Дис. докт. техн. наук: 05.23.01. -Киев. - 1998.-397 с.

135. Король Е.А. Трёхслойные ограждающие железобетонные конструкции из лёгких бетонов и особенности их расчёта: Монография. / М.: Издательство АСВ, 2001.-256 с.

136. Кошелев Г.Г., Розенфельд И.Л. Коррозийная устойчивость малоуглеродистых и низколегированных сталей в морской воде // Исследование коррозии металлов. М., 1960. - С. 333-334.

137. Крамер Е.Л. Исследование пространственной работы строительной конструкции в стадии эксплуатации. Дис. докт. техн. наук. М. - 2000. -366 с.

138. Крылов С.М. Перераспределение усилий в статически неопределимых железобетонных конструкциях. М.: Стройиздат. 1964. - 168 с.

139. Кудайбергенов Н.Б. Основы обеспечения долговечности строительных конструкций промзданий в агрессивных средах. Автореф. дис. д-ра техн. наук. -М, 1994-31 с.

140. Кузьмичев А.Е. Несущая способность и жесткость железобетонных неразрезных балок: Автореф. дис. канд. техн. наук. -М., 1958. 13 с.

141. Куликов И.Г. Несущая способность стержней из железобетона по признаку потери устойчивости второго рода // Бетон и железобетон. — 1997. -№3. -С. 15-19.

142. Куликов О.В. Прочностные и деформативные свойства бетонов при кратковременном нагружении в связи с их характеристиками строения. Дис на соиск. Степени канд. техн. наук. М., 1978.

143. Курбатов B.JI. Энергосберегающие многослойные бетонные и железобетонные стеновые конструкции: Дис. канд. техн. наук. Белгород, 2000. -221 с.

144. Курбатов B.J1. Энергосберегающие многослойные бетонные и железобетонные стеновые конструкции: Автореф. дис. канд. техн. наук: 05.23.01 -Белгород, 2000. 18 с.

145. Кутуков В.Н. Реконструкция зданий: (Учеб. для вузов по спец. "Техн. эксплуатация зданий, оборуд. и автомат, систем"). М.: Высш. школа, 1981.-263 е.: ил.

146. Лапина Т.И., Уразбахтин И.Г., Уколов JI.H. Использование метода приведенных распределений в решении задач управления социально-экономическими системами // Четвертая Российская университетско академическая научно-практическая конференция, Ижевск, 1999.

147. Лапина Т.И., Уразбахтин И.Г. Оценка многообразия статических классов распределений одновыборочных и двухвыборочных данных // Известия КГТУ, Издательство КГТУ №4, 2000.

148. Латыпов В.М. Долговечность бетона и железобетона в природных эксплуатационных средах. Дис. доктора техн. наук. С.- Пб., 1998. 38 с.

149. Лещинский М.Ю. Испытание бетона: Справочное пособие. М.: Стройиздат. 1980. 360 с.

150. Лившиц Я.Д. Расчет железобетонных конструкций с учетом ползучести и усадки бетона. Киев, - 1971. - 232 с.

151. Литвинов И.М. Усиление и восстановление железобетонных конструкций. М. - Л.: Стройиздат Наркомстроя, 1942. - 96 с.

152. Лозовой Ю.И., Булич В.И. Термический метод усиления железобетонных ригелей под нагрузкой // Промышленное строительство. 1963. - №4. -С. 41-42.

153. Лоссье А. Недостатки железобетона и их устранение (пер. с франц.). -М.: Госстройиздат, 1958. 120 с.

154. Лучко И.И., Федоренко М.М. Микротрещинообразование и предельные деформации в мелкозернистых бетонах // Известия ВУЗов. Строительство и архитектура. 1979. - №6. - С. 58-61.

155. Маилян Д.Р. Влияние армирования и эксцентриситета сжимающего усилия на деформативность бетона и характер диаграммы сжатия: В кн.: Вопросы прочности, деформативности и трещиностойкости железобетона. Ростов н/Д,.1979. - С. 70-82.

156. Маилян Р.Л. Совершенствование методов расчёта и проектирования железобетонных конструкций. В кн.: Вопросы прочности, деформативности и трещиностойкости железобетона. - Ростов н/Д: Рост, инж.-строит. ин-т, 1986. -С. 3-14.

157. Маилян Д.Р. Эффект неравномерного предварительного обжатия гибких колонн // Бетон и железобетон. 1982. - №1. - С. 27-28.

158. Мальганов А.И. Исследование деформативности и прочности бетона при действии сжимающей и растягивающей нагрузки в условиях сульфатной коррозии: Ав.реф. дисс. .канд. техн. наук. -М.: 1971. 19 с.

159. Мальганов А.И., Плевков B.C., Полищук А.И. Усиление железобетонных и каменных конструкций зданий и сооружений (атлас схем и чертежей). Томск. 1989. - 48 с.

160. Мальганов А.И. и др. Усиление железобетонных и каменных конструкций зданий и сооружений (атлас схем и чертежей). Томск, 1989. — 89 с.

161. Мальганов А.И., Плевков B.C., Полищук B.C. Восстановление и усиление строительных конструкций аварийных и реконструируемых зданий. — Томск: Изд-во Том. ун-та, 1992. 456 с.

162. Мальганов А.И., Плевков B.C., Полищук А.И. Восстановление и усиление строительных конструкций аварийных и реконструируемых зданий. Атлас схем и чертежей. Томск: Томский межотраслевой ЦНТИ, 1990. - 316 с.

163. Малый В.И. Квазиконтактные операторы в теории вязоупругости стареющих материалов. №77. М.: Изд. Акад СССР. 1980.

164. Малышев И.В. Способ усиления железобетонных ребристых плит // Бетон и железобетон. 1990. - №12. - С. 5-6.

165. Мартемьянов А.И., Шарин В.В. Способы восстановления зданий и сооружений, повреждённых землетрясением. М.: Стройиздат, 1978. - 204 е.: ил.

166. Матков Н.Г., Литвинов А.Г., Красулин H.H. Расчёт балок при усилении их приклеиванием продольной арматуры полимеррастворами // Бетон и железобетон. 1994. - №4. - С. 18-21.

167. Мельниченко О.В. Экспериментальное исследование длительной прочности тяжелых высокопрочных бетонов при сжатии. Дис. На соиск. степени канд. техн. наук. Киев: 1976.

168. Меркулов С.И. К расчёту сборно-монолитных конструкций по предельным состояниям второй группы. В кн.: Вопросы прочности, деформа-тивности и трещиностойкости железобетона. - Ростов н/Д: Рост. инж.-строит, ин-т, 1986.-С. 103-109.

169. Меркулов С.И. Напряжённо-деформированное состояние внецен-тренно сжатых сборно-монолитных конструкций. Дисс. канд. техн. наук: 05.23.01 Киев, 1984. - 146 с.

170. Меркулов С.И. Деформативность легких железобетонных комбинированных конструкций В кн.: Совершенствование методов расчета и повышения надежности железобетонных конструкций. - Ростов н/Д: Рост, инж.-строит. ин-т, 1984. - С. 11-16.

171. Меркулов С.И., Бредихин В.В., Стародубцев В.Г. Конструктивные решения сельскохозяйственных объектов из мелкоразмерных элементов // Жилищное строительство. 1996. - №4. С. 13.

172. Меркулов С.И. Прочность внецентренно сжатых сборно-монолитных колонн при кратковременном действии нагрузки В кн.: Исследование прочности и деформативности сборно-монолитных конструкций при различных режимах нагружения. - Казань, 1984. С. 13-16.

173. Меркулов С.И. Расчет деформаций внецентренно сжатых сборно-монолитных конструкций. В кн.: Исследование прочности и деформативности сборно-монолитных конструкций при различных режимах нагружения. -Казань, 1984. - С.27-30.

174. Меркулов С.И. К расчету сборно-монолитных конструкций по предельным состояниям второй группы. — В кн.: Вопросы прочности, деформативности и трещиностойкости железобетона. Ростов н/Д: Рост, инж.-строит. ин-т, 1986. - С.109-115.

175. Меркулов С.И., Поповцев К.А. О развитии методик расчета усиления железобетонных конструкций // Материалы 3-й Всероссийской конференции "Новое в архитектуре, проектировании строительных конструкций и реконструкции". Чебоксары.2001. - С.205-209.

176. Меркулов С.И., Дворников В.М. Восстановление несущей способности колонн монолитным бетоном // Материалы 3-й Всероссийской конференции "Новое в архитектуре, проектировании строительных конструкций и реконструкции". Чебоксары.2001. - С.210-212.

177. Меркулов С.И. Легкие железобетонные комбинированные конструкции // Пути снижения материалоемкости и трудоемкости изготовления строительных конструкций и изделий. Курск, Курск ГТУ, 1985. С.42-44.

178. Меркулов С.И. Расчет деформаций внецентренно сжатых сборно-монолитных конструкций // Киев, 1983. 8 с. - Деп. в УкрНИИНТИ.№329 Ук-Д83.

179. Меркулов С.И., Русинов И.А. Исследование внецентренно сжатых сборно-монолитных конструкций при кратковременном действии нагрузки // Киев, 1983. 27 с. - Деп. в УкрНИИНТИ.№ 12 Ук-Д83.

180. Меркулов С.И. Крыгина A.M. К расчету прочности наклонных сечений сборно-монолитных железобетонных конструкций // Известия Курского государственного технического университета. 2004. - №1. - С.123-125.

181. Меркулов С.И. Исследование усиленных под нагрузкой изгибаемых элементов // БСТ. 2004. - №8.

182. Меркулов С.И., Лысых М.В. Повышение долговечности ограждающих конструкций зданий // Проблемы обеспечения безопасности строительного фонда России. Материалы III Международных академических чтений. Курск: Курск ГТУ, 2004. С.136-141.

183. Меркулов С.И. Железобетон реконструированных зданий и сооружений // Строительные материалы, оборудование и технологии XXI века. — 2004. №7.

184. Меркулов С.И., Лапина Т.И. Мониторинг технического состояния строительных конструкций // Строительные материалы, оборудование и технологии XXI века. 2004. - №8.

185. Меркулов С.И. Экспериментальные исследования составных железобетонных конструкций // Известия вузов. Строительство. 2004. - 310.

186. Меркулов С.И., Кобелев Н.С., Романова Л.М. Вентилируемый стеновой элемент (Положительное решение от 11.07.00 о выдаче патента по заявке на изобретение №2000 112463/03).

187. Методические рекомендации по усилению железобетонных конструкций на реконструируемых предприятиях. Киев: НИИСК Госстроя УССР, 1984.- 116 с.

188. Методические указания по усилению железобетонных строительных конструкций производственных зданий и сооружений предприятий по производству минеральных удобрений. Черкассы: Отделение НИИТЭИ, 1986 - 172 с.

189. Методические рекомендации по уточненному расчету железобетонных элементов с учетом полной диаграммы сжатия бетона. НИИСК Госстроя СССР.-Киев. 1987.-25 с.

190. Методические рекомендации по определению прочностных и структурных характеристик бетонов при кратковременном и длительном нагруже-нии / НИИЖБ. М.: 1976. 56 с.

191. Мешечек В.В., Ройтман А.Г. Капитальный ремонт, модернизация и реконструкция жилых зданий. М.: Стройиздат, 1987. - 241 с.

192. Микульский В.Г. Склеивание бетона. М., 1975. - 240 с.

193. Милованов А.Ф. Стойкость железобетонных конструкций при пожаре. М.: Стройиздат, 1998. - 304 с.

194. Михайлов B.B. Восстановление железобетонных конструкций с применением расширяющегося цемента. М.: Стройиздат, 1945. - 28 с.

195. Михайлов В.В. Расчёт прочности нормальных сечений изгибаемых элементов с учётом полной диаграммы деформирования бетона // Бетон и железобетон. 1993. - №3. -С. 26-27.

196. Москвин В.М. Коррозия бетона. М.: Госстройиздат, 1952. - 344 с.

197. Мурашов В.И. Трещиноустойчивость, жёсткость и прочность железобетона. М.: Машстройиздат, 1950. - 268 с.

198. Назаренко В.Г. Развитие основ теории расчета железобетонных конструкций с учетом особенностей режимного нагружения. Дис. докт. техн. наук.-М., 1988,-367 с.

199. Назаренко В.Г. Об интегральной жесткости сечений // Бетон и железобетон. № 8. 1980.

200. Назаренко В.Г., Боровских A.B. Проблема оценки поведения высокопрочной сжатой арматуры в железобетонных конструкциях. // Известия ВУЗов. Строительство и архитектура. №10. 1998. С 4-9.

201. Назаренко В.Г., Боровских A.B. Диаграмма деформирования бетонов с учётом ниспадающей ветви // Бетон и железобетон. 1999. - №2. - С. 1822.

202. Неймарк A.C., Гуревич А.Д., Веремеенко О.Ю. Расчёт параметров жёсткости стержневых элементов с учётом истории нагружения // Бетон и железобетон. 1987. - №4. - С. 30-32.

203. Немировский Я.М. Жёсткость изгибаемых железобетонных элементов при кратковременном и длительном загружениях // Бетон и железобетон. — 1955.-№5.-С. 172-176.

204. Новое о прочности железобетона / Под ред. К.В. Михайлова. М.: Стройиздат, - 1977. - 272 с.

205. Ногин С.И., Шталтовный В.А., Несвижский Э.Г. О границах микро-трещинообразования бетонов при сжатии // Бетон и железобетон. 1980. - №3. -С. 11-12.

206. Нурмаганбетов Е.К. Поперечный изгиб сжатых стержневых элементов // Бетон и железобетон. 1992. - №8. -С. 21-22.

207. Оатул A.A., Сонин С.А., Запрутин Г.Н., Корягин A.A. Изгибаемые конструкции с бесшпоночным контактом. // Бетон и железобетон. 1982. - №1. -С. 12-14.

208. Обследование и реконструкция железобетонных и каменных конструкций эксплуатируемых зданий и сооружений: Учебное пособие / А.И. Бедов, В.Ф. Сапрыкин. М.: Изд-во АСВ. 1995. - 192 е.: ил.

209. Онуфриев Н.М. Простые способы усиления железобетонных конструкций промышленных зданий. M.-JL: Стройиздат, 1958. - 176 с.

210. Онуфриев Н.М. Усиление железобетонных конструкций изменением их конструктивной схемы. -М.: Стройиздат, 1949. 88 с.

211. Онуфриев Н.М. Усиление железобетонных конструкций промышленных зданий и сооружений. M.-JL: Стройиздат, 1965. - 342 с.

212. Пазюк Ю.В. Прочность и деформативность внецентренно сжатых колонн из мелкозернистого бетона на обогащенном песке. Дис. на соиск. степени канд. техн. наук. М., 1976.

213. Паныпин J1.J1. Неупругие деформации стержневых железобетонных систем // Бетон и железобетон. 1983. - №5. —С. 46-49.

214. Пересыпкин E.H. Расчёт стержневых железобетонных элементов. -М.: Стройиздат, 1988. 168 с.

215. Пецольд Т.М. Расчёт усиления железобетонных конструкций эксплуатируемых строительных сооружений / Т.М. Пецольд, Д.Н. Лазовский // Бетон и железобетон. 1998. - №6. - С. 16-19.

216. Пецольд Т.М. Расчёт усиления железобетонных конструкций эксплуатируемых строительных сооружений / Т.М. Пецольд, Д.Н. Лазовский // Бетон и железобетон. 1999. — №1. - С. 11-14.

217. Пирадов А.Б., Аробелидзе В.И., Хуцишвили Т.Г. К расчёту несущей способности внецентренно сжатых элементов // Бетон и железобетон. 1986. -№1. -С. 43-44.

218. Пирадов А.Б., Аробелидзе В.И., Хуцишвили Т.Г. Напряжённо деформированное состояние внецентренно сжатых элементов // Бетон и железобетон. 1988. - №2. -С. 28-29.

219. Пирадов К.А., Бисенов К.А., Абдулаев К.У. Механика разрушения бетона и железобетона. Учебн. Для строительных ВУЗов. Алма-ата, 2000. -306 с.

220. Плевков B.C. Прочность и трещиностойкость эксплуатируемых железобетонных конструкций зданий и сооружений при статическом и кратковременном динамическом нагружении: Автореф. Дис. докт. Техн. наук: 05.23.01. Томск, 2003. - 45 с.

221. Полищук В.П. Об аналитическом описании процесса деформирования бетона под нагрузкой. В кн.: Вопросы прочности, деформативности и трещиностойкости железобетона. / РИСИ. Ростов н/Д. - 1978. - с.31-38.

222. Поляков Е.В. Реконструкция и ремонт жилых зданий. М.: Стройиздат, 1972. - 192с.

223. Попеско А.И. Работоспособность железобетонных конструкций, подверженных коррозии. СПб.: Изд-во СПбГАСУ, 1996. - 182 с.

224. Попеско А.И. Устойчивость усиленных под нагрузкой железобетонных колонн: Автореф. дис.канд. техн. наук: 05.23.01. JL, 1988. - 23 с.

225. Попов H.H. Внецентренно сжатые элементы с продольной высокопрочной арматурой при статическом и динамическом нагружении // Бетон и железобетон. 1990. - №10. -С. 32-34.

226. Проблемы расчёта строительных конструкций с учётом физической и геометрической нелинейности. JL: ЛИСИ, 1986. - 161 с.

227. Проектирование железобетонных конструкций: Справочное пособие / А.Б. Голышев, В.Я. Бачинский, В.П. Полищук и др.; Под ред. А.Б. Голышева. К.: Буд1вельник, 1990. - 544 с.

228. Проектирование железобетонных сборно-монолитных конструкций (Справ. Пособие к СНиП) / НИИЖБ. M.: Стройиздат, 1991. - 69 с.

229. Проектирование и изготовление сборно-монолитных конструкций. -Киев: Стройиздат, 1977. 58 с.

230. Проектирование и изготовление сборно-монолитных конструкций / Под ред. А.Б. Голышева. Киев: Буд1вельник, 1982.-152с.

231. Прокопович A.A. К определению зависимости "сг-е" с ниспадающим участком для бетона при сжатии. В кн.: Железобетонные конструкции. Межвузовский сборник научных статей. Куйбышев, 1979, с.33-39.

232. Прокопович И.Е., Зедгенидзе В.А. Прикладная теория ползучести. М.: Стройиздат, 1980. 240 с.

233. Прокопович И.Е. Влияние длительных процессов на напряженное и деформированное состояние сооружений. М.: Стройиздат, 1963. - 260 с.

234. Прокопович И.Е., Кобринец В.М., Темнов И.И., Абу Аль Ниадж Мохаммад Влияние режима приложения сжимающей нагрузки на прочность бетонных и железобетонных стержней // Изв. вузов: Строительство и архитектура. 1989. - №6. -С. 1-5.

235. Прокофьев A.C. Совершенствование методов расчёта строительных конструкций по предельным состояниям // Известия ВУЗов. Строительство. — 1996.-№6.-С. 5-9.

236. Прохоркин С.Ф. Реконструкция промышленных предприятий: Опыт ленингр. строителей. М.: Стройиздат, 1981. - 127 е.: ил.

237. Прочность, структурные изменения и деформации бетона / Под ред. A.A. Гвоздева. М.: Стройиздат, 1978. - 299 с.

238. Рабинович Е.А. Усиление колонн реконструируемых зданий железобетонными обоймами / Е.А. Рабинович, И.М. Подлегаев, A.B. Царин, Я.И. Табачишин, Л.И. Вишняков // Бетон и железобетон. — 1987. №4. - С. 14-15.

239. Работнов Ю.Н. Элементы наследственной механики твердых тел. М: Наука, 1977. 384 с.

240. Работнов Ю.Н. Ползучесть элементов конструкций. М.: Наука, 1966.752 с.

241. Райзер В.Д. Сравнительный анализ надежности железобетонных конструкций, проектируемых по отечественным и европейским нормам // Бетон и железобетон. 1998. - №3. - С.10-13.

242. Райзер В.Д. Теория надежности в строительном проектировании. -М.: АСВ, 1998.-304 с.

243. Расчет и проектирование ограждающих конструкций (Справ. Пособие к СНиП) / НИИ строит. Физики. Стройиздат, 1990. - 223 с.

244. Работа внецентренно сжатых бетонных элементов при повторно статическом нагружении // Бетон и железобетон. 1992. - №8. -С. 21-22.

245. Работнов Ю.Н. Ползучесть элементов конструкций. М.: Стройиздат, 1996.-752 с.

246. Работоспособность железобетонных конструкций, подверженных коррозии / А.И. Попеско; СПб гос. архит.-строит, ун-т. СПб, 1996. - 182 с.

247. Расторгуев Б.С. Упрощения методики получения диаграммы деформирования стержневых элементов в стадии с трещинами // Бетон и железобетон, 1993.-№3.-С. 22-24.

248. Расчёт железобетонных конструкций по прочности, трещиностойко-сти и деформациям / A.C. Залесов, Э.Н. Кодыш, JI.JI. Лемыш, И.К. Никитин. -М.: Стройиздат, 1988. 320 с.

249. Рекомендации по восстановлению и усилению полносборных зданий полимеррастворами / ТбилЗНИИЭП. М.: Стройиздат, 1990. - 160 с.

250. Рекомендации по обеспечению надёжности и долговечности железобетонных конструкций промышленных зданий и сооружений при их реконструкции и восстановлении / Харьковский проектн. и научно-исслед. ин-тут. -М.: Стройиздат, 1990 176 с.

251. Рекомендации по учету ползучести и усадке бетона при расчете бетонных и железобетонных конструкций. М.: НИИЖБ. 1985. 76 с.

252. Расторгуев Б.С. Упрощение методики получения диаграммы деформирования стержневых элементов в стадии с трещинами // Бетон и железобетон, 1993.-№3.-С.22-24.

253. Расторгуев Б.С., Павлинов В.В. Оценка надежности нормальных сечений железобетонных элементов с использованием стохастических диаграмм деформаций бетона и стали // Бетон и железобетон, 2000. №2. - С. 16-19.

254. Руководство по проектированию железобетонных сборно-монолитных конструкций / НИИЖБ. М.: Стройиздат, 1977. - 59 с.

255. Руководство по расчету статически неопределимых железобетонных конструкций // НИИЖБ Госстроя СССР. М.: Стройиздат, 1975. - 192 с.

256. Рекомендации по обследованию зданий и сооружений, поврежденных пожаром / НИИЖБ. М.: Стройиздат, 1987. - 80 с.

257. Рекомендации по оценке состояния и усилению строительных конструкций промышленных зданий и сооружений / НИИСК Госстроя СССР. -М.: Стройиздат, 1989.- 104 с.

258. Рекомендации по проектированию усиления железобетонных конструкций зданий и сооружений реконструируемых предприятий. Надземные конструкции и сооружения / Харьковский ПСП, НИИЖБ. М.: Стройиздат, 1992. - 191 с.

259. Рекомендации по реконструкции и расширению предприятий машиностроительной, лёгкой и пищевой промышленности / Центр, н.-и. и проект.-эксперим. ин-т пром. зданий и сооружений. М.: Стройиздат, 1988. - 108 е.: ил.

260. Рекомендации по усилению железобетонных конструкций зданий и сооружений реконструируемых предприятий. Ч. 1. Надземные конструкции и сооружения / ПромстройНИИпроект. Харьков, 1985. - 248 с.

261. Рекомендации по усилению монолитных железобетонных конструкций зданий и сооружений предприятий горнодобывающей промышленности. -М.: Стройиздат, 1974. 97 с.

262. Реконструкция зданий и сооружений / A.JI. Шагин, Ю.В. Бондарен-ко, Д.Ф. Гончаренко, В.Б. Гончаров; Под ред. A.JI. Шагина: Учебное пособие для строит, спец. вузов. М.: Высш. шк., 1991. - 352 е.: ил.

263. Реконструкция промышленных предприятий. Т.1. / Под ред. В.Д. Топчия, P.A. Гребенюка. М.: Стройиздат, 1990. - 591 с.

264. Ржаницын А.Р. Составные стержни и пластинки. М.: Стройиздат, 1986.-310 с.

265. Ржаницын А.Р. Строительная механика: Учеб. пособие для вузов. -М.: Высш. школа, 1982. 400 с.

266. Римшин В.И. О некоторых вопросах расчёта несущей способности строительных конструкций, усиленных наращиванием // Вестник отделения строительных наук. Вып. 2. М.: 1998. - С. 329-332.

267. Римшин В.И. Повреждения и методы расчёта усиления железобетонных конструкций.: Автореф. дис. докт. техн. наук: 05.23.01. Белгород, 2000. - 35 с.

268. Ройтман А.Г. надежность конструкций эксплуатируемых зданий. Надежность и качество. М.: Стройиздат, 1985. - 175 с.

269. Ройтман А.Г., Смоленская Н.Г. Ремонт и реконструкция жилых и общественных зданий. М.: Стройиздат, 1978. - 319 е.: ил.

270. Руководство по определению скорости коррозии цементного камня, раствора и бетона в жидких агрессивных средах. М.: Стройиздат, 1975. - 29 с.

271. Руководство по проектированию железобетонных сборно-монолитных конструкций / НИИЖБ. М.: Стройиздат, 1977. - 58 с.

272. Руфферт Г. Дефекты бетонных конструкций. / Пер. с нем. Зеленцова Г.И.; Под. ред. Семенова В.Б. М.: Стройиздат, 1987. - 111 с.

273. Савицкий Н.В. Прочность и деформативность железобетонных элементов, работающих в жидких сульфатных средах, агрессивных по признаку коррозии третьего вида: Дис. . канд. техн. наук. М., 1986. — 230 с.

274. Санжаровский P.C. Устойчивость элементов строительных конструкций при ползучести. Д.: Изд-во ЛГУ, 1984. - 280 с.

275. Санжаровский P.C. Устойчивость элементов строительных конструкций при ползучести. Л.: Изд-во ЛГУ, 1978. - 280 с.

276. Санжаровский P.C., Астафьев Д.О., Улицкий В.М., Зибер Ф. Усиления при реконструкции зданий и сооружений. Устройство и расчёты усилений зданий при реконструкции. СПб гос. архит.-строит. ун-т. - СПб., 1998. -63 7с.:.ил.

277. Сборные железобетонные конструкции из высокопрочного бетона / Под ред. А.П. Васильева, В.А. Беликова. М.: Стройиздат. 1976 - 184 с.

278. Седов Л.И. Методы подобия и размерности в механике. М.: Наука. 1967.-428 с.

279. Серых P.J1. Качественные показатели бетона при его увлажнении // Бетон и железобетон. 2000. - №6. - С. 4-5.

280. Сконников A.B. К решению задачи создания единой методики расчёта стержневых железобетонных конструкций при их усилении. Спб ИСИ. -СПб, 1992. - Юс.

281. Сконников A.B. Расчёт железобетонных стержневых конструкций при усилении: Автореф. дис.канд. техн. наук: 05.23.01. Jl.,1991. -25 с.

282. Снятков Н.М. Несущая способность железобетонных рам, усиленных под нагрузкой: Автореф. дис. .канд. техн. наук: 05.23.01. СПб., 1992 - 23 с.

283. СНиП 2.03.01-84* Бетонные и железобетонные конструкции // Госстрой СССР. М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1995. - 77 с.

284. СНиП 2.01.13-86 Реконструкция зданий и сооружений. Исходящие данные для проектирования. Правила обследования конструкций и оснований (Проект) // Промстройпроект. Харьков, 1986. - 81 с.

285. Соколов B.K. Реконструкция жилых зданий. М.: Стройиздат, 1986. -248 е.: ил.

286. Соломатов В.И., Ерофеев В.Т., Фельдман М.С. Биологическое сопротивление бетонов // Бетон и железобетон. №1. 1996.

287. Старосельский A.A. Коррозия и долговечность железобетона в условиях электротехнического воздействия: Дис. д-ра техн. наук. Харьков, 1982. -491 с.

288. Стрелецкий Н.С. К вопросу развития методики расчёта по предельным состояниям // Развитие методики по предельным состояниям. М.: Стройиздат, 1971. - С. 5-37.

289. Стулий Н.Г. Результаты испытания двухслойных предварительно напряжённых железобетонных балок // Бетон и железобетон. 1958.- №12. -С. 461-463.

290. Сунгатуллин Я.Т. Исследование совместной работы предварительно напряжённых железобетонных элементов с керамзитобетоном // Исследование сборных и сборно-монолитных конструкций из лёгких и ячеистых бетонов. -М.: Стройиздат, 1960. С. 43-71.

291. Сунгатуллин Я.Т. Сборно-монолитные железобетонные конструкции промышленных зданий и сооружений. Казань: КХТИ, 1974. - 54 с.

292. Сунгатуллин Я.Т. Создание надёжного силового контакта между усиливаемой конструкцией и элементом усиления // Проблемы реконструкции зданий и сооружений. Казань: КИСИ, 1993. - С. 34-38.

293. Титов Г.И. Усиление железобетонных конструкций. Новосибирск: Изд-во НИСИ, 1985. - 48 с.

294. Топчий В.Д. Реконструкция промышленных предприятий. В 2-х т. Т. 2 / под ред. В.Д. Топчия. М.: Стройиздат, 1990. - 623 е.: ил.

295. Топчий В.Д. и др. Реконструкция промышленных предприятий. В 2-х т. Т. 1 / В.Д. Топчий, P.A. Гребенник, В.Г. Клименко и др.; Под ред, В.Д. Топ-чия, P.A. Гребенника. М.: Стройиздат, 1990. - 591 е.: ил.

296. Тытюк A.A. Долговечность железобетонных изгибаемых элементов в жидких сульфатных средах: Дис. . канд. техн. наук. М., 1990. - 226 с.

297. Тьери Ю., Залески С. Ремонт зданий и усиление конструкций. М.: Стройиздат, 1975. - 175 с.

298. Узун И.А. Коэффициенты упругопластичности бетона сжатой зоны на всех стадиях работы элементов // Бетон и железобетон. 1993. - №8. -С. 2627.

299. Узун И.А. Реализация диаграмм деформирования бетона при однородном и неоднородном напряжённых состояниях // Бетон и железобетон. -1991,-№8.-С. 19-20.

300. Узун И.А. Учёт реальных диаграмм деформирования материалов в расчётах железобетонных конструкциях // Бетон и железобетон. 1997. - №2. -С. 25-27.

301. Улицкий И.И. Теория и расчёт железобетонных стержневых конструкций с учётом длительных процессов. Киев, 1967. - 348 с.

302. Улицкий И.И., Метелюк Н.С., Ременец Г.М. Жесткость изгибаемых железобетонных элементов. Киев: Госстройиздат, 1963.

303. Усиление железобетонных конструкций на реконструируемых предприятиях // Бетон и железобетон. 1985. - №3. - С. 31-32.

304. Феодосьев В.И. Сопротивление материалов. М.: Наука, 1970. 544 с.

305. Физдель И.А. Дефекты в конструкциях, сооружениях и методы их устранения. 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Стройиздат, 1987. - 336 е.: ил.

306. Филатов Г.В. К вопросу об оценке коэффициентов математических моделей коррозийного разрушения конструкций // ФХММ, 1993. № 6. С. 59-64.

307. Филиппов А.И. Линейные и нелинейные теории расчёта стержневых армированных конструкций: Автореф. дис. доктора техн. наук. Л., 1987. -28 с.

308. Фомица Л.Н., Сумбатов P.A. Измерение напряжений в железобетонных конструкциях. К.: Буд1вельник, 1994. - 168 с.

309. Хасин В.Л. Деформации и трещинообразование в бетоне с учётом предыстории нагружения: В кн.: Исследование прочности и деформаций бетона и железобетонных конструкций для транспортного строительства: Сб. научных тр. М., 1990. - С. 79-98.

310. Хило Е.Р., Попович Б.С. Усиление строительных конструкций. -Львов: Вища шк.: Изд-во при Львов, ун-те, 1985. 156 с.

311. Холмянский М.М. Бетон и железобетон. Деформативность и прочность. М.: Стройиздат, 1978. - 559 с.

312. Хохолев К.И., Рогинский М.З., Лапшин Н.Г. Использование эпоксидных клеёв для устранения дефектов в бетонных и железобетонных конструкциях. Киев: НИИСП Госстроя УССР, 1970. - 32 с.

313. Чиненков Ю.В., Король Е.А. Особенности расчета изгибаемых трехслойных ограждающих конструкций с теплоизоляционным слоем из полисти-ролбетона // Известия ВУЗов. Строительство. 1997. - №9. - С.80-86.

314. Чирков В.П., Шавыкина М.В., Фёдоров B.C. Основы проектирования железобетонных конструкций. М.: ИД Русанова, 2000.

315. Чирков В.П. Надежность и долговечность железобетонных конструкций зданий и сооружений. РАСЭ. т. V. М.- 1998.

316. Чирков В.П., Шавыкина М.В. Метод расчета сроков службы железобетонных конструкций при коррозии арматуры. М.: МИИТ, 1998. С. 72.

317. Чирков В.П. Вероятностные методы расчета мостовых железобетонных конструкций. М.: Транспорт, 1980. 136 с.

318. Чихладзе Э.Д. Экспериментальные исследования устойчивости гибких железобетонных стоек. В кн.: Прогрессивные конструктивные решения в промышленном и гражданском строительстве Харьковской области. Харьков, 1970. С. 15-16.

319. Шагин A.JI. Особенности напряжённо-деформированного состояния конструкций комплексного типа // В кн.: Исследование строительных конструкций и сооружений. М.: МИСИ, БТИСМ, 1980. - С. 65-75.

320. Шевченко A.B. Деформирование и трещиностойкость железобетонных рам с элементами составного сечения: Автореф. дис. канд. техн. наук: 05.23.01. Белгород, 2000. - 19 с.

321. Шишко Г.Ф. Исследование работы внецентренно сжатых сборно-монолитных элементов при кратковременном и длительном действии нагрузки. Автореф. дис. канд. техн. наук. - Киев. - 1967. - 24 с.

322. Шрейбер К.А. Вариантное проектирование при реконструкции жилых зданий. М.: Стройиздат, 1991. - 284 е.: ил.

323. Шталтовный В.А. Физико-механические свойства мелкозернистого бетона и несущая способность сжатых железобетонных элементов из таких бетонов. Автореф. дис. канд. техн. наук. - Киев, - 1980. - 17 с.

324. Щелкунов В.Г. Напряжённо деформированное состояние сжатого бетона и железобетона. Одесса: В1ща школа, 1983. - 156 с.

325. Эсапашвили Д.В. Прочность и деформируемость железобетонных элементов при сложном нагружении. Тбилиси: Изд-во «Мецниереба», 1989. -90 с.

326. Abeles P. W. Composite partial prestressed concrete slabs // Engineering. 1954.-Vol. 178, №4628.

327. Branson D. E. The Deformation of Non-composite and Composite Prestressed Concrete member / ACI Special Publication. SP-43-4 // Deflections of Concrete Structures. 1974. - P. 83-127.

328. Cai K. Y. Parameter estimations of normal fuzzy variables // Fussy Sets Cyst, 1993. 5№55 - c. 1.79-1.85

329. Chen A.C.N., Chen F.T. Constitutive relations for concrete/Journal of Engineering Mechanics Division, Proc. ASCE, Vol, 101, № 4, December, 1975 pp. 465-481.

330. Evans R. H. Behavior of Presstressed concrete composite Beams / R. H. Evans, A. S. Farcer//ACI Journal. 1955.-Vol. 52, №6.-P. 861-881.

331. ENV 1992-1: Eurokode 2: Design of concrete structures Part 1: General rules and rules for buildings, CEN 1993.

332. ENV 1991-2-1: Eurokode 1: Basis of design and actions on structures -Part 2.1: , Densities, self- weight and imposed loads, CEN 1994.

333. ENV 1991-1: Eurokode 1: Basis of design and actions on structures -Part 1: Basis of design, CEN 1994.

334. ENV 1991-2-4: Eurokode 1: Basis of design and actions on structures -Part 2.4: Wind loads ,CEN 1995.

335. Hatcher David. Design of composite prestressed concrete beams // I. Struct. Div. Proc. Amer. Soc. Civ. Eng. 1979. - Vol. 105, №1. - P. 185-198. J167.

336. Hugghes B. P. Fatigue and the ability of composite ptecast and in situ concrete slabs to distribute concentrated loads / B. P. Hugghes, C. Dunkar // Structural Engineer. 1986. - Vol. 64B, № 1. - P. 1-5.

337. Kubik M. L. Half-castella composite beam constraktion / M. L. Kubik, L. A. Kubik // Concrete. 1976. - Vol. 10, № 9. - P. 34-36.

338. Mang H. A., Mogel H., Tpappel F.; Walter H. Wind Loaded reinforce concrete cooling towers: bulking or ultimate Load. Eng. Strukt. 1983. - Vol. 5, July.-pp. 163-180.

339. Matausck. A system for a detailed analysis of structural failures // Struch-tural safety and redliability, 1981.

340. Ohama Fuminihiko. Study on the concrete composite continuous beams // Trans, lap. Soc. Civ. Eng. 1973. - № 4. - P. 234-235.

341. Sargin M. Steress strain rotations hips for concrete and the analyses of structural concrete sections. - SM Study, №4 Solid Mechanics Division, University of Waterloo, Ontario, Canada, 1971.

342. Schaich J., Sohater K. Konstruiren im Stahlbetonbau / Berlin: Verlag fur Archtectur und technische Wissenschatten, Beton-Kalender, 1989. S. 563-715.

343. Suidan M., Schnobrich W. C. Finite Element Analysis of Reinforced Concrete. J. Struct. Div., ASCE, Oct, 1973, NSTIO, pp. 2109-2119

344. Taerve L. Codes and Regulations. Utilization of High Strength/High Performance Concrete, 4-th Jnt Symp. - Paris - pp. 93-100.

345. Valliappan S., Doolan T. F. Nonlinear Stress Analysis of Reinforced Concrete. J, Struct. Div, ASCE, April 1972; Vol. 98, NST

346. Wallaca M. Hour System Combines Precuts and Cast in Place // Concrete Construction. 1986. - Vol. 31, № 6. - P. 574.

347. Young Craig Steven, Easterling W. Samuel. Strength of composite slabs // Recent Res. and Dev. Cold-Form. Steel Des. and Constr.: 10-th Int. Spec. Conf. Cold-Formed Steel Struct., St. Louis, Mo, Oct. 23-24; 1990,—S. 65-80.1. Программа «DEFOR»

348. Ввод исходных данных для расчета железобетонного внецентренно сжатого элементадо усиления /*

349. StringGridl ->Cells0. StringGridl->Cells[0] StringGridl->Cells[0] StringGridl ->Cells[0] StringGridl->Cells[0] StringGridl ->Cells[0] грани элемента (м), as";

350. StringGrid l->Cells0. StringGrid l->Cells[0] сечения (кН*м), Mcrc";

351. З^тввг ¡с! 1 ->Се1180. [43] 81гт§Сп(11->Се118[0][44] 81гтвСпс11->Се115[0][45] 81ппвСп(И->Се118[0][46] 81гт§Сп(11->Се11з[0][47] 81гтвСг1(11->Се118[0][48] 81гт§Сг1(11->Се118[0][49] 81гт§Сп(11->Се118[0][50] 8МпвОп(И->Се118[0][51] (Мпа), ЯьпОо)";

352. НАГРУЗКИ И ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ СВЕДЕНИЯ ===>"; "Эксцентриситет приложения внеш. силы отн. центра тяжести привед.

353. Внешняя продольная сила (если есть) (МН), К";

354. Время начала нагружения (сут), 1:о";

355. Время в момент наблюдения (сут), 1";

356. Шаг изменения деформаций";

357. Точность вычисления момента";

358. Точность вычисления деформаций";

359. Деформация сжатия фибрового волокна, еь";

360. Модуль деформации бетона в момент времени (Мпа), Еь(1)";

361. Призменная прочность бетона в момент времени ^ при ^ < 28 сут.,

362. Str ingGrid6->Ce Ils 0. [29] времени, as";

363. Коэффициент, хар-щий скорость нарастания деф-ций усадки во

364. Ebt StrToFIoat (StringGridl->Cellsl .[50]); else Ebt = 0;if(StringGridl->Cellsl.[51] != "")

365. RbntO = StrToFIoat (StringGrid 1 ->Cells 1 . [51 ]); else R bn tO = 0;

366. Xleft = StrToFIoat (StringGridl->Cellsl.[52]); Xright = StrToFIoat (StringGridl->Cells[l][53]);if (Ngiven) {epsbjeft = StrToFIoat (StringGridl->Cellsl.[54]); epsbright = StrToFIoat (StringGridl->Cells[l][55]);

367. MBICONERROR); return false;if (RadioGroup2->ItemIndex == -1) {

368. Application->MessageBox ("Вы должны выбрать режим нагружения для бетона",

369. Ошибка ввода", MBJCONERROR); return false;return true;template <typename T> T sqr (T arg) {return arg * arg;

370. X = xleft; fl = f(); X = xright; fr = f();if (fl * fr > 0) return NOROOT; X = (xleft + xright) / 2; fx = f();if (fabs(fx) > 100000) return FRACTURE; if (fx * fl>0) xleft = X; else xright = X;return OK;

371. ShowMessage ("Нет решения");break; case FRACTURE: sprintf (s,

372. Нет решения"); ShowMessage (s); break; default: ShowMessage;