автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Исследование строительных свойств ограждающих конструкций для монолитного малоэтажного домостроения, выполненных из бетона с добавкой зол-уноса в условиях жаркого влажного климата

Введение.

ГЛАВА I. ОБЗОР РАНЕЕ ВЫПОЛНЕННЫХ РАБОТ ПО ПРОБЛЕМЕ ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ

ИССЛЕДОВАНИЙ.

1.1. Состав и основные свойства зол - уноса теплоэлектростанцией и их взаимосвязь.

1.2. Производство бетонов различного назначения с применением зол-уноса.

1.3. Зарубежный опыт использования зол - уноса в строительстве.

ГЛАВА II. ХАРАКТЕРИСТИКИ ИСХОДНЫХ

МАТЕРИАЛОВ И МЕТОДИКИ ПРОВЕДЕНИЯ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ.

II.1. Характеристики исходных материалов.

II. 2. Методики проведения экспериментальных исследований.

11.2.1. Методы химического анализа.

11.2.2. Рентгенофазовый анализ.

11.2.3. Методика петрографического изучения порового пространства цементного камня.

II.2.4. Методы определения технологических свойств растворных смесей и строительно

-технических свойств раствора с добавкой зол-уноса.

II.2.5. Методы определения технологических свойств бетонных смесей и строительно-технических свойств бетона с добавкой зол - уноса.

ГЛАВА III. ВЛИЯНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ФАКТОРОВ НА ПРОЧНОСТЬ РАСТВОРА И БЕТОНА С ДОБАВКОЙ ЗОЛЫ-УНОСА.

III. 1. Результаты экспериментальных исследований свойств растворных смесей и раствора с добавкой золы-уноса.

111.2. Влияние дозировки золы-уноса на прочность бетона.

111.3. Исследование влияния пластифицирующих добавок на свойства бетонной смесей и прочность бетона с золой уноса.

111.4. О прочностных и деформативных свойствах бетона с добавкой золы-уноса.

111.5. Теоретическое описание диаграммы работы бетона с добавкой золы-уноса.

111.6. Исследование термостойкости бетона с добавкой зол - уноса в условиях жаркого влажного климата.

111.7. Исследование фазового состава и структуры бетона с добавкой зол-уноса.

111.7.1. Исследование фазового состава бетона с добавкой зол -уноса.

III.7.1.1. Рентгенофазовый анализ растворной составляющей образцов бетона с добавкой золы-уноса.

111.7.2. Исследование влияния низкоосновной зол-уноса ТЭС на образование эттригинта в бетоне с добавкой золы-уноса.

111.7.3. Исследование структуры бетона с добавкой зол-уноса петрографическим методом.

ГЛАВА IV. РАСЧЕТ КОНСТРУКЦИЙ ДВУХЭТАЖНОГО ЗДАНИЯ, ВЫПОЛНЕННЫХ ИЗ БЕТОНА С ДОБАВКОЙ ЗОЛ-УНОСА. ТЕХНИКО

ЭКОНОМИЧЕСКИЙ ПОКАЗАТЕЛЬ.

IV. 1. Расчет перекрытия. Сбор нагрузок.

IV. 1.1. Определение вертикальной нагрузки на покрытие и перекрытие.

IV. 1.2. Определение изгибающих моментов в плите перекрытия АиБ.

IV. 1.3. Определение нормальных и расчетных сопротивлений бетонов.

IV. 1.4. Расчет железобетонной плиты перекрытия.

IV. 1.4.1. Определение толщины и качества рабочей арматуры в плите без золы-уноса.

IV. 1.4.2. Определение толщины плиты перекрытия из бетона с добавкой португальской золы-уноса.

IV. 1.4.3. Определение толщины плиты перекрытия из бетона с добавкой российской золы-уноса.

I V.l.4.4. Определение количества арматуре в плите перекрытия при использовании португальской золы-уноса.

IV.2. Расчет монолитной железобетонной стены двухэтажного жилого дома.

IV .2.1. Расчет рамы на вертикальные нагрузки.

IV.2.2. Расчет монолитной железобетонной стены здания без добавки золы-уноса.

IV.2.3. Расчет монолитной железобетонной стены здания с добавкой португальской золы-уноса.

IV.3. Технико-экономическая эффективность использования зол-уноса для приготовления бетонов.

Республика Гвинея-Бисау расположена на западе Африки, омывается водами Атлантического океана. Площадь страны 36.125кв. км, На севере она граничит с Сенегалом, на востоке и юге с Гвинейской Республикой. В состав территории входят материковая часть, а также многочисленные острова (около 60).

С востока на запад территорию страны пересекают многочисленные короткие, но вместе с тем многоводные реки [I].

Территория Гвинеи Бисау плоская равнина, расположенная на высоте не более 100-200 м над уровнем моря и сложенная главным образом третичными морскими отложениями (мергели, известняки, глинистые пески) и четвертичным аллювием. Только на юге, вдоль границы с Гвинеей появляются выходы докембрийских кристаллических пород, которым в рельефе соответствуют небольшие возвышенности (200-300 м и более). В почвенном покрове страны преобладают красно-бурые озелененные и красные ферраллитные почвы. Нередко встречаются (особенно на юго-востоке) бесплодные железисто латеритные почвы [2].

Климат страны муссонно-тропический, жаркий, сезонно-влажный. Основная климатическая характеристика районов, где ведется интенсивное строительство в Гвинее-Бисау, приведена в табл.1.

Практически вся годовая норма осадков выпадает в течение пяти месяцев дождливого сезона. Сезон дождей характеризуется сравнительно меньшей температурой воздуха. Сильные муссонные дожди, достигают максимума в июле-августе и отличаются большим постоянством. Жаркий сухой сезон несколько смягчается влажными морскими ветрами и сопровождается достаточно высокой влажностью.

Во время дождливого периода наблюдается очень высокая относительная влажность, особенно ранним утром.

Строительной промышленности в Гвинее-Бисау как таковой не существует. Она представлена мелкими строительными предприятиями, которые производят кирпичи, керамические плитки, блоки, оцинкованные волнистые листы, черепицу, деревянные изделия и т.д. на местном и привозном сырье.

Из-за рубежа, в основном из Португалии, Франции, Испании, Италии, ввозятся: цемент, арматура, электротехнические и отделочные материалы, строительные машины и др.

Несмотря на малые мощности строительных предприятий, в домостроении наблюдается тенденция в развитии сборно-монолитного железобетона и строительство из мелкоштучных керамических элементов местного производства.

В Гвинее-Бисау преобладает малоэтажные здания. Использование различных материалов в строительном комплексе страны характеризуется следующими данными, табл. 2

Основная климатическая характеристика районов, где ведется интенсивное строительство в Гвинее-Бисау

Таблица. 1

Показатели Центральный район Южный район Восточный район

Самый жаркий Самый холодный самый жаркий самый холодный Самый жаркий Самый холодный

Июнь Январь Май Январь Май Январь

Среднемесячная температура наружного воздуха, °С 28,3 24,5 28,6 25,1 31,5 23,8

Дневная 39,3 34,0 34,4 33,6 41,4 35,2

Ночная 28,8 27,0 28,0 25,4 31,6 25,8

Среднегодовая температура наружного воздуха,°С 26,7 27,5 28,0

Относительная влажность воздуха,% 68 73 56

Годовое количество осадков, ММ 1500-2000 2000-2600 1000-1500

Скорость ветра, км/ч 5 4,5 3,9

Таблица.2

Наименования % от общего объема строительства материалов Жилые Общественные Административные Промышленные

Монолитный бетон 12 6 10 3,5

Керамический кирпич 15 4 4 1,5

Камень 5 2 2

Бетонный блок 15 3 4

Грунтоцемент 10 - -

Дерево 3 - -

Анализ состояния строительной промышленности Гвинеи-Биссау показывает, что, так как она работает в основном на привозном сырье, то возможность использование местных материалов и отходов промышленности становится актуальной. В качестве одного из таких материалов, может быть рассмотрена зола-уноса ТЭС Синеса, использование которой в производстве строительных материалов и изделий для домостроения позволит решить наряду с социальной и экологическую проблему утилизацию отходов.

При этом, создаваемые строительные материалы и изделия, учитывая климатические особенности страны нариду прочностными свойствами должны обладать малой теплоемкостью.

Как известно, в условиях жаркого климата в результате воздействия солнечного облучения ^^ и сравнительно высокой температуры наружного воздуха 1:н на внешних ограждениях здания возникают значительные тепловые нагрузки, обусловливающие в той или иной мере теплоприток в помещения [3].

Солнечное облучение поступает периодически в виде прямой, рассеянной и отраженной радиации. По предложению A.M. Шкловера [4], солнечное облучение выражается так называемой "эквивалентной температурой" t^ (полученной от полной солнечной радиации), равной

Р1 где р - коэффициент поглощения поверхности (р=1-А, где А - коэффициент интегрального отражения поверхности-альбедо, выраженное в долях единицы); I - напряжение солнечного суммарного облучения данной поверхности, вт/м , л ан - коэффициент наружного теплообмена, вт/(м .к) [для расчетов его обычно л принимают равным 23 вт/(м .к)].

Суммарная расчетная температура ^.сум, в этом случае принимая в качестве внешнего теплового воздействия, будет

Коэффициент наружного теплообмена ан при отсутствии ветра будет зависеть от температурного напора между поверхностью ограждения и наружным воздухом (естественная конвенция), а при наличии ветра-дополнительно и от его скорости (вынуждения конвенция).

В условиях сильного солнечного облучения и высокой температуры наружного воздуха будет иметь место теплопередача через наружные ограждения внутрь здания, а ночью, т.е. в прохладный период суток, вследствие эффективного излучения температура ограждений, особенно кровли, оказывается ниже температуры воздуха и тепловой поток через перекрытие и стены направляется из помещений наружу.

Контроль над тепловыми воздействиями на наружной поверхности ограждений здания приходится устанавливать в первую очередь. Если температура поверхности ограждения под воздействием солнечного облучения превысит температуру наружного воздуха, то любое движение воздуха у подверженной облучению поверхности будет снижать тепловые нагрузки, создавая тем самым благоприятные в теплотехническом отношении условия.

Весьма эффективным средством, содействующим предохранению здания от перегрева в условиях жаркого климата, является правильный выбор и применение материалов и конструкций ограждений, основанный на их рефлективных, теплопоглощающих и эмиссионных свойствах.

Важнейшими требованиями, предъявляемыми к материалам и конструкциям наружных ограждений в части теплозащиты, являются: достаточное сопротивление теплопередаче, обусловленной разностью внутренней и наружной расчетных температур, принимаемых постоянными; достаточная теплоустойчивость по отношению к изменениям внешних тепловых воздействий, так как в натурных условиях они не являются постоянными.

Запаздывание температурных колебаний на внутренней поверхности наружного ограждения против колебаний наружной температуры (сдвиг фаз колебаний) в часах определяется по формуле A.M. Шкловера.

Хотя в жарко-влажных районах (характерных для Гвинеи-Бисау) и выдвигается требование к наружным ограждениям по обеспечению теплозащиту от солнечной радиации, однако решение этой проблемы никогда не влечет за собой применения конструкций, обладающих большой тепловой инерцией, теплоустойчивостью. Здесь задача ограничивается лишь созданием таких условий, при которых внутренние поверхности наружных ограждений (стены и крыши) никогда бы не нагревались выше температуры наружного воздуха. Следовательно, в этих районах легкие ограждающие конструкции (за исключением, может быть только крыша, которая должна обладать некоторой теплоустойчивостью) и создание оптимальных условий естественной вентиляции для снижения высокой влажности воздуха и воздействия дневных температур могут обеспечить вполне удовлетворительный тепловой комфорт в помещениях зданий.

П.Л. Винер и Л.Л. Серт [5] разработали конструкцию так называемой "дышащей стены". Она представляет собой перфорированный экран из блоков со сквозными отверстиями. Ограничивая внутреннее пространство здания, такая стена-ширма допускает проникновение воздушных потоков, создавая эффект проветривания и одновременно действуя как гаситель лучей солнца под низкими и высокими углами. Она также защищает от косого дождя. Дышащие стены-экраны могут быть изготовлены из сборного железобетона, бетона, керамики, алюминия, а также из бамбука и др.

В жарко-влажном климате основная функция стен - не препятствовать вхождению воздушных потоков любой интенсивности в помещения и в то же время предотвратить поступление прямой солнечной радиации и косого дождя; их следует возводить из малотеплоемких материалов.

Таким образом, исследование физико-механических характеристик материала для ограждающих конструкций с применением отходов (зол-уноса) и исследование свойств ограждающих конструкций из этого материала представляет большой практический интерес.

Основные результаты и выводы

1. Введение в растворную смесь золы-уноса при постоянном водовяжущем отношении приводит к снижению прочности на 19% от контрольных образцов при расходе золы-20% от массы цемента.

2. Введение пластифицирующих добавок при постоянном водовяжущем отношении приводит к снижению прочности образцов из раствора на 24% при добавке С-3; на 19,4% при добавке ЛСТ и 25,6% при добавке ЩСПК.

3. Оптимальное количество золы-уноса, водимое в растворную смесь, оставило 5-10% от массы цемента, при этом снижение прочности образцов оказалось незначительным всего 3,2 и 5,3% соответственно.

4. Добавка в растворную смесь суперпластификатора С-3 не внесла существенных изменений в прочность образцов и в оптимальную дозировку золы-уноса.

5. Зола-уноса введенная в бетонную смесь также приводит к понижению прочности бетонных образцов до 75,9% от контрольных при максимальном расходе золы-20%. Оптимальная дозировка золы-уноса, как в бетоне так и в растворе, составляет 5-10%. Снижение прочности образцов бетона при этом произошло на 3,5 и 10,7% соответственно.

6. Введение суперпластификатора С-3 в бетон с добавкой португальской золы-уноса привело к повышению прочности бетонных образцов на 7-12%.

7. Моделирование процесс твердение бетона в климатической камере показал, что циклический нагрев (60 циклов) образцов без добавки и с добавками золы-уноса приводил к повышению прочности: при 10%-ной добавке золы, прочность повысилась на 23%; при 15%-на 21,9% по отношению к образцам нормального хранения. Коэффициент термостойкости по Ю.М. Баженову составил приблизительно 1,0.

8. Добавка в бетонную смесь португальской золы-уноса способствует более полному связыванию гипса с эттрингитом.

9. Рентгефазовый анализ показал, что введение в бетонную смесь португальской золы-уноса не ухудшает фазовый (минеральный) состав бетона.

10. Петрографический анализ бетонных образцов с добавкой золы-уноса показал, что характер распределения пористости остался неизменным по отношению к контрольным образцам.

- 137

11. С увеличением процентного содержания в массе цемента португальской золы-уноса, расчетное сопротивление бетона на сжатие, по сравнению с бетоном без зол-уноса уменьшается с 14,22 МПа при 5% до 11,30 МПа при 20% (максимум на 23,23%) а минимальная толщина плиты перекрытия практически не изменяется.

12. Расчеты показывают, что при содержании до 20% португальской золы-уноса в массе цемента, несмотря на уменьшение расчетного сопротивления бетона до 23,23%, это не приводит к значительному увеличению толщины наружной стены здания.

13. Сопоставление расчетных данных по предложенной реологической модели с результатами экспериментов показало их удовлетворительную сходимости.

Таким образом, введение в бетонную смесь золы-уноса из ТЭС Синеса в оптимальной дозировке от 5 до 10% от массы цемента снижает прочность бетона до 6%, а при применении суперпластификатора типа С-3 в условиях жаркого влажного климата приводит к повышению прочности.

При оптимальной дозировке суперпластификатора в сочетании с добавкой золы-уноса, можно добиться значительной до 15-20% экономии цемента. В условиях жаркого влажного климата применение золы-уноса и суперпластификаторов в качестве добавок в растворные и бетонные смеси позволит получить значительную (до 15%) экономию цемента.

1. A.A. Ткаченко, А.Н. Исаева. Республика Гвинея-Бисау справочник. -М.: Р43 наук. Главная редакция восточной литературы, 1990, 152стр.

2. А.П. Чужакин. Гвинея-Бисау географическая справка - М.: ГУГК1. СССР, 1990,14 стр.

3. А.Т. Баранов, Г.А. Бужевич. Золобетон. М., Госстроийздат, 1960.

4. В.М. Фирсанов. Архитектура гражданских зданий в условиях жаркого климата. Изд-во "Высшая школа", М., 1982.

5. Б.Ф. Васильев. Натурные исследование температурно-влажностного режима жилых зданий в жарком климате. М., 1968.

6. Д.Э. Фронин. Климат и архитектура. М., 1954.

7. A.B. Волженский. " Шире использовать для изготовления строительных материалов попутные продукты других отраслей (шлаки, золы, нерудные материалы)". Из Директив ЛОСЕУ съезда КПСС по пятилетнему развития народного хозяйства СССР на 1971-1975 годы.

8. И.А. Яворский, Г.Р. Алаев, М.С. Орембах, В.И. Елчина. Влияние строения ископаемых углей на их горние. Новосибирск, изд. СО АН СССР. 1963.

9. Ю.М. Бутт, Б.Г. Варшал, A.A. Майер. Гидратация золы сланцев кашинского месторождения." Строительные материалы ".1961, №2.

10. С.Г. Васильков, М.П. Элинзон, Б.Н. Виноградов. Особенности технологии производства аглопорита равнеподобной формы и его свойства. В кн. "Аглопорит и аглопоритобетон". "Наука и техника". Минск, 1964.

11. Х.Я. Мяндметс. Основные факторы, определяющие вяжущие свойства золы горючего сланца-кукерсита. Авто реферат диссертации, Таллин, 1969.

12. А.Н. Крашенинников. Автоклавный термоизоляционный пенобетон. M.-JL, Гос энергоиздат, 1959.

13. Н.Г. Чукреев Использование зол пылевидного топлива для крупноблочного строительства. М., Госстроийздат, 1969.

14. Н.И. Фединин. О гидравлической активности каменноугольной золы и процессах ее взаимодействия с известью и гипсом. В кн.: "Легкие и тяжелые бетоны в строительстве Кузбасса", Кемерово, 1966.

15. Г. Н. Бабачев. Химический состав и физико-механические показатели на сгуринтеи пепелите в нашита страна. "Строительство", 1957, №6.

16. В. Н. Юнг. Микробетон. В кн.: "Пуццолановые цементы". Л., Изд. Всесоюзного научно-исследовательского института цементов, 1963.

17. А.Н. Иванов-Городов. Исследование влияния зернового состава портландцемента на его строительно-технические свойства. Автореферат диссертации, М., 1960.

18. М. Vamiat. Linfluenoe tie la granulometrie des oiraents sur les proprieties physiques et mecaniques des martiers et betoris.Chap.4-6"rev. mater, coristet trav. publics", 1961, K-552, 553.

19. И.А. Иванов. Влияние гранулометрического состава сырьевых смесей на реологические свойства мелкозернистых бетонов. "Структурообразование и органогенная коррозия цементных и полимерных бетонов", Пенза, 1967.

20. И.А. Иванов, Л.М. Важенина. Определение гранулометрического состава зол электростанций поплавковым прибором. "Строительные материалы", 1962, №12.

21. П.И. Баженов, М.С. Сатин. Автоклавный пенобетон на основе отходов промышленности. М.-Д., Госстроийздат, 1960.

22. Ю.М. Бутт, А.А. Майер, Б.Г. Варшал. Гидратация минералогических составляющих доменных шлаков. В кн. "Вопросы шлакопереработки", Челябинск, 1960.

23. А.В. Волженский, Ю.С. Буров, Б.Н. Виноградов, К.В. Гладких. Бетоны и изделия на шлаковых и зольных цементах. М., Стройиздат., 1969.

24. Г.Н. Сиверцев. Процессы при твердении бетонов на основе топливных шлаков и горелых пород. В кн.: "Химические процессы твердения бетонов", НИИЖБ, вып. 18, М., 1960.

25. Г.Н. Сиверцев, А.И. Лапшина, Л.В. Никитина. Комплексное исследование процессов твердения зальных вяжущих. В кн.: "Совершенствование методов исследования цементного камня и бетона М., стройиздат, 1968.

26. В. Эйтель. Физическая химия силикатов. М., ЙД, 1962.

27. М. Кокубу. Зола и зольные цементы. Труды международного конгресса по химии цемента. М.,Стройиздат, 1972.

28. М. Кокубу, Д. Ямада. Цемент с добавкой золы. Труды VI международного конгресса по химии цемента. Т. Ш. М., Стройиздат, 1976.

29. Г.Н. Сиверцев, А.И. Лапшина, Л.В. Никитина. Комплексное исследование процессов твердения зольных вяжущих. М., Изд-во литературы по строительству, 1968.

30. Г. И. Горчаков, Э. Г. Мурадов, А. Б. Набоков, Э. С. Санасарян, С. Ф. Прегула, Р. М. Суйкова. Гидротехнические бетоны с добавкой золы-уноса ТЭС для Днестровского гидроузла. «Гидротехническое строительство», 1976, №1.

31. X. П. Люр, Я. Эфес. Влияние гранулометрического состава зол с низкими потерями при прокаливании на прочности бетона. Труды VI конгресса по химии цемента. Т. Ш. М.„ Стройиздат, 1976.

32. П. Шуберт. Сульфатостойкость цементного раствора, содержащего золу. Идеи 35 М., 1976.

33. М. Кабаясн, Н. Миякэ, М. Какубу. Исследование золы для повышения прочности глиноземистого цемента при длительных сроках твердения. Труды VI международного конгресса по химии цемента. Т. Ш. М., Стройиз-дат, 1976.

34. Г. И. Горчаков, Э.Г. Мурадов, Н.А. Сканови, P.M. Суйкова. Повышение долговечности тяжелого бетона с добавками различных видов золы ТЭС. Тезисы докладов научно-технической конференции "стойкость зольных цементов", Таллин, 1976.

35. Э.Г. Мурадов, С.Ф. Претила Н.А. Сканови, P.M. Суйкова. Повышение долговечности бетонов, изготовляемых с добавками золы ТЭС. Сб. "Повышение качества и технико-экономической эффективности строительных материалов". Сборник трудов № 141, М. МИСИ, 1977.

36. Технические условия на применение золы-уноса ТЭС как добавки к цементу и бетону гидротехнических сооружении и для сборного железобетона. M.-JI., Госуд. Энергетич. Изд-во, 1961.

37. Р.Ф. Фельдман, Д.Д. Бодуен. Микроструктура и прочность гидро-тированного цемента. Труды VI международного конгресса по химии цемента. Т. П., кн.1 М., Стройиздат, 1976.

38. Г. И. Горчаков, А.И. Марков, Э. Г. Мурадов, Р. М. Суйкова. Кинетика формирования пористой структуры бетона с добавками золы-уноса и ПАВ. Тезисы докладов научно-технической конференции "Стойкость зольных цементов". Таллин, 1976.

39. P.M. Суйкова, В.В. Писарев, М.Н. Хрулев. Влияние раннего замораживания на структурообразование бетона с золой-уноса. Реферативная информация ЦИНИС. Серия "Строительные материалы и изделия". Вып. 6, М., 1976.

40. В.К. Козлова. Исследование зол тепловых электростанций в производстве строительных материалов. Алтайское книжное изд-во, 1975.

41. А.В. Волженский, Ю.В, Буров, В.С. Колокольников. Минеральные вяжущие вещества. М., Стройиздат, 1973.

42. Р. Ковач. Процессы гидратации и долговечность зольных цементов. Т. Ш. М., Стройиздат, 1976.

43. И.А. Пашков, С.И. Чирсин. Шлакощелочные бетоны с использованием зол и шлаков тепловых электростанций //Шлакощелочные цементы, бетоны и и конструкции: Тезисы докладов II всесоюзной науч.- практ. конференция Киев, 1984,стр. 187-188.

44. Г.И. Горчаков. Морозостойкость бетона в зависимости от его капиллярной пористости. "Бетон и железобетон", 1964, №7.

45. Г.И. Горчаков, М.М. Капкин, Б.Г. Скрамтаев. Повышение морозостойкости бетона в конструкциях промышленных и гидротехнических сооружений. М., изд-во литературы по строительству, 1965.

46. О.А. Гершберг. Технология бетонных и железобетонных изделий. М., Стройиздат, 1971.

47. В.В. Стольников. Использование золы-уноса от сжигания пылевидного топлива на тепловых электростанциях. М., "Энергия", 1966.

48. С.А. Миронов. Гидратация и твердение цемента на морозе. Труды VI международного конгресса по химии цемента. Т.П. кн. I м., Стройиздат, 1976.

49. С.И. Павленко. Исследование особенностей технологии тяжелого бетона с повышенной дозировкой золы ТЭС для конструкций вертикально-кассетного формования улучшенного качества. Автореф. Дисс. Канд. Техн. Наук. М., 1978.

50. А.В. Волженский и др. Применение зол и топливных шлаков в производстве строительных материалов. М., Стройиздат, 1984,255стр.

51. З.Д. Инцкирьели. Повышение долговечности золоцемеитного тяжелого бетона с суперпластификаторами: Автореф. Дисс. Канд. Техн. Наук 05.23. 05. М.МИСИ, 1987,22стр.

52. В.К. Козлова. Использование золы тепловых электростанций в производстве строительных материалов. Барнаул - Алтайское книжное изд-во,1975. 144ст.

53. А. Э. Смитт. Современный подход к применению золы уноса в бетоне// технология товарной бетонной смеси// под ред. Р. Дхира: Пер. с англ. М.:

54. Стройиздат, 1981.-18"24стр.

55. С. И. Павленко, В.Ф. Янущенко, Б. А. Крылов. Свойство тяжелого бетона с повышенной дозировкой золы ТЭС.- Бетон и железобетон, 1976,№ 12

56. А. Т. Баранов Г.А. Бужевич. золобетон ячеистый и плотный бетон. М.: -«Госстрйиз дат». 1960.-223стр.

57. Ш. Т. Бабаев и др. Эффективное использование зол ТЭС в технологии высокопрочного бетона с добавкой суперпластификатора на основе легкого газойля //сб. Тр./химические добавки для бетонов. М.: НИИЖБ, 1987.-119-126стр.

58. Т.В Глушакова. Мелкозернистый керамзитобетон и его использование в сельском строительстве для районов с сухим жарким климатом: Авто-реф. Дисс. Канд. Тех. Наук. 05.23.05.-M.: НИИЖБ, 1989.

59. Cook James Е. Research and application of highstrength concrete using class С fly ash concr. Inst. Des. And conste, 1982.V. 10,№7 P. 72-80.

60. P. К. Юсупова, Б. H. Гольдштейн. Повышение эффективности добавок лигносульфаната/Бетон и железобетон, 1985, №i0. 14-15стр

61. ANON: "AN investigation of puzzolanic nature of coal ashes Engg. News record, vol. 71, №24 p. 1334.

62. C.E. Little John. "A literature review of the utilization of fly ash", Engg.1. Exp. Station; bull И-6.67. "Standart specification for fly ash and raw or calcined natural puzzolans for use in Portland cement concrete", AST Designation. P.618.

63. ACI Commitee 226, "use of fly ash in concrete", ACI mat., J. Set. Out. 1987, vol. 84, №5, p. 381.

64. A. Hamrol. "Homologasao das cinzas volantes da central termica da Tapada do Outeiro". Agosto de 1964 e "Ensaio de cinzas volantes da Central da

65. Tapada do Outeiro", Maio de 1972. Relatorios do laborat. Nación, da engen. Civil.70. "Ensaios sobre xistos carboníferos e cinzas volantes " Dez. 1985. relatorio do Laboratorio Nacional da Engenharia Civil.

66. A. Sousa Coutinho, A.M. Coelho. "Estudos das cinzas volantes da Central de Sines ", Dez. 1986. Relatorio do Lab. Nac. Eng. Civil, (nao publicado).

67. Arlindo Gonçalves. 2.11.1.9 "Cinzas volantes" A. Sousa Coutinho "Fabrico e propriedades do betao vol. I Lisboa, 1988.

68. В.В.Маричев. Производство и применение ячеистых бетонов в Швеции.

69. B.C. Заводский. Автоклавный золобетон. Госстройиздат, 1957.

70. R.C. Valore. Ячеистые бетоны J. Of Amer. Concrete inst. Vol. 28, Nov.1956.

71. R.C. Valore, изоляционный бетон .J. Of Amer. Concrete iris-fc. Vol. 28,1. Nov.

72. Lazy Brisset. Etude de batons a base de sables constitutes par melange de latter granule de hout fowneaw et cendres volantes de usines thermiques "Rev. Mater.et trav. Publics", 1968 №637.

73. Г.П. Передерни. Трубчатая арматура. Трансжелдориздат, 1945, стр.83.

74. И.К. Балычева. Исследование золы крупных электростанций. "Энергетическое хозяйство за рубежом". №2,1970, стр. 17-21.

75. Е. С. Миропольская. Исследование золы-уноса как добавки в бетоне в энергетическом строительстве за рубежом/Энергетическое строительство за рубежом", №14,1963,стр.14-15.

76. А.Е. Антипин. Использование золы-уноса тепловых электростанций в США. "Строительные материалы", №3,1982, стр.39.

77. А.Р. Макрушин, A.A. Лагунов, А.В, Самерсова. Исследование зо-лошлаковых отходов в энергетическом строительстве. Л., 1975, стр.94.

78. Я.А. Рехатар, И.Я. Стебакова, М.Н. Ромашина, Э.И. Берлин, Е.А. Шабров, ВТ. Ерофеева. Эффективность использования промышленных отходов в строительстве, С.И., 1975, стр.185.

79. В.Ф. Степанова И.И. Курчатова, В.Г. Абрамкина, Л.П. Харитонова. Определение и влияние гидравлической активности заполнителя на коррозию арматуры в бетоне. "Бетон и железобетон" №8, 1989.

80. И.И. Курчатова. "Метод изучения ранних стадий гидратации по изменению состава жидкой фазы". Труды Института НИИцемента. В кн. Новые эффективные виды цементов. М., 1981, стр.46-51.

81. O.E. Бененсон, Н.Г. Киселев. Использование пылевидной золы ТЭЦ для производства строительных материалов. М., Госстройиздат, 1961,68стр.

82. K.D. Stuart, D.A. Anderson, P.O. Cady. Compressive strength studies on Portland cement mortars containing fly-ash and superplasticizer-cement and concrete research, 1980, v. 10 №6.

83. A.B. Волженский, Л.Б. Гольденберг. технология и свойства золопес-чаных бетонов. М: ВНИИЭСН 1979, 36стр.

84. Л.Б. Гольденберг. Влияние добавок зол ТЭС на основные свойства песчаных бетонов. Афтореф. Дисс. Техн. Наук 05.23.05 М.: МИСИ, 1978, 19стр.

85. Добавки в бетоне: Справ. Пособие /B.C. Рамачадран и др. М.: Строй-издат, 1988, 575стр.

86. В.Б. Ратинов, Т.И. Розенберг. Добавки и бетон. М.: Стройизд , 1973, стр. 126-141.

87. Л.П. Макаренко. О модуле упругости бетона при сжатии и растяжении //436. Вузов. Стр-во и архитектура, 1988.-№9, с. 1-5.

88. В. И. Майоров. Влияние времени нагружения на сопротивление бетона растяжению при изгибе. Журнал автомобильные дороги №3, 1990.

89. К.Д. Некрасов, B.B. Жуков, В.Ф. Гуляева. Тяжелый бетон в условиях повышенных температур, М., Стройиздат, 1972.

90. М.В. Джабаров, Ю.В. Максимов, P.A. Юсупов, И.К. Касимов. Повышение долговременных показателей бетона в условиях сухого жаркого климата. "Водохозяйственное строительство". Экспресс информация ЦБНТИ Мин-водхоза СССР. Серия 5, выпуск 9, 1978.

91. Р.И. Аронов. Исследование основных свойств и структуры бетона, твердеющего в жаркую сухую погоду. Кандидатская диссертация, М., 1967.

92. В.В. Жуков. Прочность бетона в условиях сухого жаркого климата. Материалы I Всесоюзного координачионаго совещания по проблеме "Технология бетонных работ в условиях сухого жаркого климата". Ташкент, 1974.

93. Ю.М. Баженов. Критерии оценки поведения бетона в жарком и сухом климате. Бетон и железобетон, 1971.

94. С.А. Миронов, E.H. Малииский, М.М. Вахитов. О термостойкости бетона в условиях сухого жаркого климата (НИИЖБ Госстроя СССР).

95. И.И. Курбатова. Химия гидратации портландцемента. М., Стройиздат, 1977.

96. СНиП 2.01.07-85.Нагрузки и воздействия. М., Госстрой СССР.,1988.

97. СНиП 2.03.01-84.Бетонные и железобетонные конструкции. М.,1985.

98. В.Н. Байков, Э.Е. Сигалов. Железобетонные конструкции. Общий курс. М., Стройиздат, 1991.

99. Ф (кЮ 3000000. 00 3000000.00 3600000. 00 3000000 .001. Ф (кЮ 2700000. 00 1 2 3 4 5 дл.ст. (т) 4. 20 4.20 4. 20 4 .20дл.ст.(ш) 4. 20 ц (кЫ/т) 7. 53 7.53 б. 23 5 .37д (кЫ/т) 5. 37 t (кЫ/ш) . 00 .00 00 .00t (кИ/ш) . 00

100. С(кЫ*т*т) 1822. 00 1822.00 1822. 00 1822 .001. С(кЫ*т*т) 1822. 00

101. В узле т= 4 число стержней 1д равно 3 Сост-но ур-ние ( 1)=Р1( 4)для ст-ней 1 4 Сост-но ур-ние ( 1)=Е1( 12)для ст-ней 1 12 узел номер 4 последний номер строки матрицы А Ш= 132

102. Должно быть взято уравнений 2 взято 2массив IA 1. М= 5 2 5 12 15 0 0 массив IAO 1. М= 5 1 2 3 1 2 0 0 0 0 01. М= 0 0 0 0 0 4 5 0 0 0 0

103. Должно быть взято уравнений 2 взято 2массив 1А 1. М= 8 5 8 11 14 0 0 массив 1АО 1. М= 8 1 2 3 1 2 3 4 5 0 01. М= 0 0 0 0 0 4 5 6 7 8 0

104. Должно быть взято уравнений 3 взято 3массив IA 1. М= 9 б 9 14 0 0 0 массив IAO 1. М= 9 1 2 3 1 2 3 4 5 6 01. М= 0 0 0 0 0 4 5 6 7 8 9

105. М= 0 0 0 0 0 0 12 12 15 11 11

106. Должно быть взято уравнений 2 взято 2массив IA 1. М= 10 7 10 0 0 0 0 массив IAO 1. М= 10 1 2 3 1 2 3 4 5 6 71. М= 0 0 0 0 0 4 5 6 7 8 9

107. М= 10 0 0 0 0 0 12 12 15 11 11

108. Должно быть взято уравнений 1 взято 1массив IA 1. М= 11 8 10 13 0 0 0 массив IAO 1. М= 11 1 2 3 1 2 3 4 5 6 71. М= 8 0 0 0 0 4 5 6 7 8 9

109. М= 10 10 0 0 0 0 12 12 15 11 11

110. В узле ш= 11 число стержней 1д равно 3 Сост-но ур-ние П( 8)=Е1( 10)для ст-ней 8 10

111. Сост-но ур-ние FI( 8)=FI( 13)для ст-ней 8 13узел номерИ последний номер строки матрицы A iii= 177

112. Должно быть взято уравнений 2 взято 2массив IA 1. М= 12 9 13 0 0 0 0 массив IAO 1. М= 12 1 2 3 1 2 3 4 5 6 71. М= 8 9 0 0 0 4 5 6 7 8 9

113. М= 10 10 13 0 0 0 12 12 15 11 11

114. Должно быть взято уравнений 1 взято 1

115. Изгибающие моменты M в кН*м2.4900 1.7396 .9891 .2387 -.5118' -1.2622-2.0127 -2.7631 -3.5136 -4.2640 -5.01451. Поперечные силы Q в кН-4.0565 -4.0565 -4.0565 -4.0565 -4.0565 -4.0565 -4.0565 -4.0565 -4.0565 -4.0565 -4.0565

116. Номер стержня j= 2 Прогибы S в см0000 .0003 .0010 .0019 .0029 .00380044 .0046 .0041 .0029 .00061. Углы поворота Fi*1000000 -.0027 -.0045 -.0054 -.0053 -.0043 -.0023 .0006 .0045 .0093 .0150

117. Изгибающие моменты M в кН*м-.7497 -.5297 -.3096 -.0895 .1306 .35075707 .7908 1.0109 1.2310 1.45101. Поперечные силы Q в кН1.1896 1.1896 1.1896 1.1896 1.1896 1.18961.1896 1.1896 1.1896 1. 1896 1 .1896

118. Номер стержня j= 3 Прогибы S в см .0000 .0011 .0176 .0180 .0039 .0158 • 0077 0102 .0117 .0005 .0153

119. Углы поворота Fi*100 .0000 -.0112 -.0082 .0042 -.0184 .0205 0218 0407 .0212 .0649 - .0166

120. Изгибающие моменты М в -1.7755 -1.2451 1.4068 1.9371 кН*м -.7147 2.4675 2. 1844 9979 3 .3460 .5282 .8764

121. Поперечные силы Q в кН 2.8669 2.8669 2.8669 2.8669 2.8669 2.8669 2. 2. 8669 8669 2 2 . 8669 .8669 2 .8669

122. Номер стержня j= 4 Прогибы S в см .0008 .0202 -.0017 -.0107 .0281 -.0148 • 0270 0113 .0199 .0026, .0094

123. Углы поворота Fi*100 -.0934 -.0471 .0375 .0250 -.0105 .0027 0162 0294 .0331 . 0713 .0402

124. Изгибающие моменты М в 4.5744 3.6991 -.6777 -1.5530 кН*м 2.8237 -2.4283 1. -3. 9484 3037 1 -4 .0730 .1790 .1977

125. Поперечные силы Q в кН -3.1262 -3.1262 -3.1262 -3.1262 -3.1262 -3.1262 -3. -3. 1262 1262 -3 -3 .1262 .1262 -3 .1262

126. Номер стержня j= 5 Прогибы S в см .0006 -.0023 .0040 .0058 -.0032 .0066 0025 0057 .0007 .0028 .0017

127. Углы поворота Fi*100 .0150 .0065 -.0077 -.0049 -.0001 -.0002 0048 0063 .0077 .0148 - .0086

128. Изгибающие моменты М в -1.4552 -1.1649 .2866 .5769 кН*м -.8746 . 8672 1. 5843 1574 1 . 2940• .4477 .0037

129. Поперечные силы Q в кН 1.0367 1.0367 1.0367 1.0367 1.0367 1.0367 1. 1. 0367 0367 1 1 .0367 .0367 1 .0367

130. Номер стержня j= 6 Прогибы S в см .0005 -.0130 .0019 .0086 -.0186 .0123 0181 ОНО .0133 .0031 - .00601. Углы поворота Fi*1000649 .0331 .0080 -.0107 -.0227 -.0282 -.0272 -.0196 -.0054 .0153 .0425

131. Изгибакяцие моменты М в кН*м-3.1247 -2.5397 -1.9546 -1.3696 -.7845 -.1995 .3856 .9706 1.5557 2.1407 2.72581. Поперечные силы Q в кН2.0895 2.0895 2.0895 2.0895 2.0895, 2.0895 2.0895 2.0895 2.0895 2.0895 2.0895

132. Номер стержня j= 7 Прогибы S в см0026 .0141 .0118 -.0002 -.0175 -.0359-.0511 -.0588 -.0547 -.0345 .00601. Углы поворота Fi*100-.0713 -.0139 .0281 .0549 .0663 .06250434 .0089 -.0408 -.1058 -.1862

133. Изгибающие моменты М в кН*м5.8028 4.4371 3.0714 1.7056 .3399 -1.0258-2.3915 -3.7572 -5.1230 -6.4887 -7.85441. Поперечные силы Q в кН-4.8776 -4.8776 -4.8776 -4.8776 -4.8776 -4.8776 -4.8776 -4.8776 -4.8776 -4.8776 -4.8776

134. Номер стержня j= 8 Прогибы S в см0028 -.0001 -.0008 .0000 .0019 .00430067 .0085 .0093 .0084 .00531. Углы поворота Fi*1000148 .0062 -.0005 -.0052 -.0080 -.0089-.0079 -.0049 .0000 .0068 .0156

135. Изгибающие моменты М в кН*м-1.4726 -1.1757 -.8788 -.5818 -.2849 .01213090 .6060 .9029 1.1999 1.49681. Поперечные силы Q в кН1.0605 1.0605 1.0605 1.0605 1.0605 1.0605 1.0605 1.0605 1.0605 1.0605 1.0605

136. Номер стержня j= 9 Прогибы S в см0031 -.0026 .0020 .0134 .0284 .04360555 .0610 .0566 .0389 .00471. Углы поворота Fi*1000425 .0000 -.0306 -.0492 -.0558 -.0504-.0331 -.0038 .0374 .0907 .1559

137. Изгибающие моменты М в кН*м-7.8544 -2.3950 1.7537 4.5918 6.1193 6.3361 5.2422 2.8377 -.8774 -5.9032 -12.23971. Поперечные силы 0 в кН14.5589 11.4383 8.3177 5.1971 2.0765 -1.0441 -4.1647 -7.2853 -10.4059 -13.5265 -16.6471'

138. Номер стержня з= 11 Прогибы Б в см0056 .0739 .1834 .2905 .3645 .38743541 .2726 .1633 .0600 .00901. Углы поворота П*100-.0713 -.2316 -.2727 -.2252 -.1198 .01291423 .2379 .2689 .2047 .0148

139. Изгибающие моменты М в кН*м-9.9818 -4.1473 .3589 3.5368 5.3865 5.90785.1008 2.9656 -.4979 -5.2898 -11.40991. Поперечные силы О в кН15.4730 12.3104 9.1478 5.9852 2.8226 -.3400 -3.5026 -6.6652 -9.8278 -12.9904 -16.1530

140. Номер стержня □= 12 Прогибы Э в см0028 .0786 .1924 .3011 .3746 .39543593 .2744 .1621 .0564 .00451. Углы поворота Ез.*100-.0934 -.2453 -.2794 -.2263 -.1166 .01901500 .2457 .2755 .2088 .0150

141. Изгибающие моменты М в кН*м-9.5889 -3.8135 .6335 3.7523 5.5427 6.00495.1388 2.9443 -.5784 -5.4294 -11.60871. Поперечные силы <2 в кН15.3321 12.1695 9.0069 5.8443 2.6817 -.4809 -3.6435 -6.8061 -9.9687 -13.1313 -16.2939

142. Номер стержня j= 13 Прогибы Б в см0114 .0477 .1368 .2372 .3181 .35913508 .2943 .2012 .0939 .00531. Углы поворота Ел.*1000156 -.1679 -.2399 -.2259 -.1510 -.0407 .0797 .1849 .2496 .2483 .1559

143. Изгибающие моменты М в кН*м-10.7429 -5.3588 -1.0737 2.1124 4.1995 5.1877170. • 5.0769 3.8672 1.5584 -1 .8493 -6. 3560

144. Поперечные силы 0 в кН 14.1275 11.5109 -1.5721 -4.1887 8.8943 -6.8053 6 -9 .2777 .4219 3. -12. 6611 0385 1 .0445

145. Номер стержня j= 14 Прогибы Э в см .0090 .0364 .2458 .1961 .1041 .1234 .1786 .0492 • 2356 0042 .2600

146. Углы поворота П*100 .0148 -.1283 .0792 .1524 -.1808 .1852 .1644 .1559 1011 0425 - .0126

147. Изгибающие моменты М в -8.4895 -4.0836 3.7368 2.4591 кН*м -.6250 .2341 1 -2 .8864 . 9381 3. -7. 4505 0576 4 .0673

148. Поперечные силы 0 в кН 11.6179 9.3625 -1.9145 -4.1699 7.1071 -6.4253 4 -8 .8517 . 6807 2. -10. 5963 9361. .3409

149. Номер стержня j= 15 Прогибы Э в см .0045 .0327 .2562 .2072 .1027 .1330 .1803 .0546 • 2408 0021 .2683

150. Углы поворота Ел.*100 .0150 -.1323 .0756 .1531 -.1875 .1918 .1725 .1696 1091 0649 - .0191

151. Изгибающие моменты М в -8.7025 -4.2348 3.8945 2.6785 кН*м -.7144 .5153 1 -2 .8587 .5952 3. -6. 4846 6530 4 .1631

152. Поперечные силы <2 в кН 11.7650 9.5096 -1.7674 -4.0228 7.2542 -6.2782 4 -8 .9988 .5336 2. -10. 7434 7890 .48801. Stop Program terminated