автореферат диссертации по строительству, 05.23.08, диссертация на тему:Технология устройства монолитных бетонных конструкций в переменных температурно-влажностных условиях

На правах рукописи

□03069495

•I ,1 Р • <: ¿ин;

Хо Нгок Кхоа

ТЕХНОЛОГИЯ УСТРОЙСТВА МОНОЛИТНЫХ БЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ В ПЕРЕМЕННЫХ ТЕМПЕРАТУРНО-ВЛАЖНОСТНЫХ УСЛОВИЯХ (применительно к условиям Вьетнама)

Специальность 05 23 08 - Технология и организация строительства

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва 2007

003069495

Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Московском государственном строительном университете

Научный руководитель

кандидат технических наук, доцент Копылов Виктор Дмитриевич

Официальные оппоненты

доктор технических наук, профессор Подгорнов Николай Иосифович

кандидат технических наук Куприянов Николай Николаевич

Ведущая организация Государственное образовательное уч-

реждение дополнительного профессионального образования «Государственная академия профессиональной переподготовки и повышения квалификации руководящих работников и специалистов инвестиционной сферы» (ГОУ ДПО ГАСИС)

Защита состоится "29" мая 2007 г в 13 час 30 мин на заседании диссертационного совета Д 212 138 04 при ГОУВПО Московском государственном строительном университете по адресу 113114 Москва, Шлюзовая набережная, д 8, ауд № 224

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ГОУВПО Московского государственного строительного университета

Автореферат разослан "25" апреля 2007 г

Ученый секретарь диссертационного совета

Ширшиков Б Ф

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Интенсивное развитие промышленности во Вьетнаме и необходимость создания населению нормальных жилищных условий потребовали увеличения объема строительства

Учитывая условия Вьетнама и специфику его народного хозяйства, приоритетным материалом при строительстве является монолитный железобетон И объемы его применения постоянно возрастают Если в 1991 г соотношение производства монолитного и сборного бетона находилось в пределах 55 на 45 %, то уже в 1999 г на долю монолитного бетона и железобетона во Вьетнаме приходится 14,1 млн м3, что составляет примерно 75% от общего объема применяемого бетона в год

Применяемые в настоящее время технологии и методы производства бетонных работ во Вьетнаме вызывают повышенную трудоемкость работ, большую продолжительность ухода за бетоном, увеличение стоимости работ, а подчас и снижение качества бетонных конструкций

Уход за твердеющим бетоном в соответствии с действующими нормативными документами осуществляется в течение 4 6 суток с периодической поливкой водой, что вызывает ее непроизводительный расход

Анализ литературных источников и наблюдение на практике монолитного строительства во Вьетнаме позволяют придти к следующему особенность климатических условий, связанная с широким диапазоном изменения температуры и влажности окружающей среды не только в течение года, но и в течение суток, высокая интенсивность солнечной энергии существенным образом влияют на свойства бетонной смеси и формирование структуры твердеющего бетона

В ряде выполненных во Вьетнаме работ изучались отдельные вопросы устройства монолитных бетонных конструкций в условиях жаркого влажного климата, связанные, главным образом, с формированием структуры и свойств твердеющего бетона

Отсутствие системного анализа влияния всего комплекса основных технологических факторов и климатических параметров окружающей среды на свойства бетонной смеси и бетона не позволяет разработать рациональные технологические параметры устройства монолитных конструкций в указанных условиях и дать аргументированные рекомендации эффективных технологий производства работ

Учитывая постоянное увеличение объема монолитных конструкций, особую остроту приобретает разработка менее трудоемких и ресурсосберегающих технологий и методов возведения зданий и сооружений

При этом следует уделять серьезное внимание сокращению продолжительности ухода за бетоном, исключению ухудшения его свойств и снижения качества конструкций

Поэтому разработанная в диссертации проблема является актуальной Целью диссертационной работы явилась разработка рациональных параметров и условий транспортирования бетонной смеси и выдерживания бетона монолитных конструкций в переменных температурно-влажностных условиях на основе комплексных исследований влияния технологических и климатиче-

ских факторов на подвижность бе тонной смеси и свойства затвердевшего бетона

Для достижения поставленной цели были решены следующие задачи

- определено влияние условий транспортирования и основных параметров окружающей среды (температура и относительная влажность) на изменение подвижности бетонной смеси,

- изучено влияние основных параметров окружающей среды на физические процессы, протекающие в монолитном бетоне, выдержанном в условиях жаркого влажного климата,

- установлено влияние основных параметров окружающей среды на формирование структуры и свойств бетона, выдержанного в условиях жаркого влажного климата,

- разработаны рекомендации по обеспечению требуемой удобоукладывае-мости бетонной смеси к моменту укладки в опалубку,

- разработана эффективная технология выдерживания свежеуложенного монолитного бетона на ранней стадии его твердения в переменных температур-но-влажностных условиях влажного жаркого климата Вьетнама

Научная новизна работы:

- определено влияние технологических и климатических факторов на начальную подвижность бетонной смеси и изменение ее в процессе транспортирования и установлен коэффициент потери подвижности бетонной смеси,

- комплексными исследованиями установлено влияние переменных тем-пературно-влажностных условий жаркого влажного климата на формирование температуры бетона монолитных конструкций,

- выявлена зависимость основных физических процессов, протекающих в бетоне монолитных конструкций на ранней стадии его твердения, от параметров окружающей среды,

- установлены зависимости твердения бетона и нарастания его прочности от параметров окружающей среды и условий выдерживания,

- определена оптимальная величина прочности бетона, позволяющая прекратить уход за твердеющим бетоном,

- разработаны рекомендации по обеспечению требуемой удобоуклады-ваемости бетонной смеси, приготавливаемой и транспортируемой в условиях жаркого влажного климата,

- разработана эффективная технология выдерживания бетона монолитных конструкций, возводимых в переменных температурно-влажностных условиях среды, позволяющая сократить продолжительность ухода за бетоном с 4 6 суток до 1 .2 суток

Практическая ценность работы:

- разработаны способы получения и сохранения до момента укладки в опалубку заданной подвижности бе тонной смеси, приготавливаемой и транспортируемой в переменных температурно-влажностных условиях окружающей среды, без перерасхода цемента,

- определены рациональные условия выдерживания бетона монолитных конструкций на ранней стадии твердения, обеспечивающие повышение качества и долговечности материала за счет уменьшения усадочных деформаций в процессе дальнейшего твердения,

- разработаны эффективные способы, рациональные параметры и условия выдерживания бетона монолитных конструкций, возводимых в переменных температурно-влажностных условиях окружающей среды, позволяющие сократить продолжительность ухода за бетоном, уменьшить трудозатраты и снизить стоимость производства работ,

- произведена производственная апробация предложенной технологии, подтвердившая технологическую и экономическую эффективность

Внедрение результатов исследований:

Разработанные рекомендации и технологии были применены при устройстве монолитных железобетонных конструкций перекрытия и покрытия объекта «Столовая и буфет» мотостроительного завода МАВиСН1-МОТ(Ж в городе Дананг, Вьетнам Практическое внедрение позволило сократить продолжительность выдерживания бетона до распалубливания с 7 9 суток до 3 суток, снизить себестоимость 1 м3 готового бетона монолитных конструкций на 126000 УИБ (-210 руб) и трудозатраты на 0,045 ч-дн

Апробация:

Основные положения работы были доложены и обсуждены на Юбилейной научно-технической конференции профессорско-преподавательского состава Института строительства и архитектуры МГСУ в 2006 г

В целом диссертационная работа докладывалась и обсуждалась на заседании кафедры «Технология строительного производства» Московского государственного строительного университета «4» апреля 2007 г

На защиту выносятся:

- результаты исследований изменения подвижности бетонной смеси, приготавливаемой и транспортируемой в условиях жаркого влажного климата,

- результаты исследований изменения температуры твердеющего бетона в зависимости от комплексного влияния температуры и влажности окружающей среды,

- результаты исследований влагопотерь и деформаций твердеющего бетона в зависимости от параметров окружающей среды, условий выдерживания и состава бетона,

- результаты исследований нарастания прочности бетона, выдержанного в различных условиях массообмена с окружающей средой,

- рекомендации по обеспечению требуемой удобоукладываемости бетонной смеси, приготавливаемой и транспортируемой в условиях жаркого влажного климата,

- эффективная технология выдерживания свежеуложенного монолитного бетона на ранней стадии его твердения в переменных температурно-влажностных условиях влажного жаркого климата Вьетнама

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, пяти глав с выводами, общих выводов, списка использованной литературы из 139 наименований и приложений Она изложена на 179 страниц машинописного текста, содержит 43 рисунок и 21 таблиц

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обосновывается актуальность темы диссертации, определена цель работы, ее научная новизна и практическая ценность работы

В первой главе дается краткий анализ состояния применения бетона и железобетона для возведения зданий и сооружений во Вьетнаме Интенсивное развитие промышленности во Вьетнаме и необходимость создания населению нормальных жилищных условий потребовали увеличения объема строительства Учитывая условия Вьетнама и специфику его народного хозяйства, приоритетным материалом при строительстве является монолитный железобетон И объемы его применения постоянно возрастают

Особенностью климата Вьетнама является широкий диапазон изменения температуры и влажности окружающей среды не только в течение года, но и в течение суток и составляющий в пределах 6 15 °С и 40. 50%, высокая интенсивность солнечной энергии — 1500 4000 кДж/м2 ч В зимний сезон температура среды находится в пределах 15 .25°С, относительная влажность - 65 100%, за исключением сухого цикла, когда под действием сухих континентальных ветров и солнечной энергии температура в середине дня повышается до 28 30°С, а относительная влажность понижается до 40 45%

В жаркий сезон, под влиянием высокой интенсивности солнечной энергии, до середины дня температура среды повышается с 25 . 30°С до 35 45°С, а относительная влажность понижается с 85 95% до 35 45%

Выявлено, что параметры жаркого влажного климата, в первую очередь температура и относительная влажность окружающей среды, оказывают существенное влияние на возведение монолитных бетонных и железобетонных конструкций на всех стадиях производства Основными из них являются влияние на обеспечение требуемой подвижности бетонной смеси к моменту укладки в опалубку после транспортирования и влияние на формирование структуры и свойств бетона в процессе выдерживания его после укладки

Проблему изменения удобоукладываемости бетонной смеси и ее сохранения в процессе транспортирования изучали А А Афанасьев, Ю М Баженов, П И Барыкин, В Д Копылов, Е И Малинский, С А Миронов, А Д Осипов, Е С Темкин и другие Разработаны способы и методы сохранения удобоукладываемости бетонной смеси, такие как применение специальных добавок, транспортирование смесей с пониженной температурой, доставка смеси в автобетоносмесителях, перевозка сухих смесей и другие В то же время, как влияют переменные температурно-влажностные условия жаркого влажного климата, что характерно для Вьетнама, на изменение подвижности бетонной смеси в процессе приготовления и транспортирования до сих пор не изучено.

Поведение бетона в процессе выдерживания и уход за ним в условиях жаркого сухого климата изучали Д А Абдуллоев, Ю М Баженов, Г А Бужевич, И Б Заседателев, В Д Копылов, Б А Крылов, Л А Малинина, Е Н Малинский, С А Миронов, А Д Осипов, Н И Подгорнов, В А Пунагин, В А Шмидт и другие

Достижения науки и практические исследования в области технологии бетона в условиях жаркого сухого климата, характеризующегося высокой температурой и низкой относительной влажностью, могут служить основой для дальнейшего изучения и развития технологии бетона в близких по параметрам экстремальных климатических условиях, в том числе, в условиях жаркого влажного климата

Следует отметить, что в ряде выполненных во Вьетнаме работ изучались отдельные вопросы возведения монолитных бетонных конструкций в условиях жаркого влажного климата, связанные, главным образом, с формированием структуры и свойств твердеющего бетона Эксперименты в основном были проведены в лабораторных условиях В естественных условиях эксперименты были проведенны в условиях среды, параметры которой полностью не отражают переменный характер климата Вьетнама

Результаты ранее проведенных исследований не позволяют установить полный характер и сущность физических процессов и деструктивных изменений, протекающих в монолитном бетоне Отсутствие системного анализа влияния всего комплекса основных технологических факторов и климатических параметров окружающей среды на свойства бетонной смеси и бетона, выдержанного в переменных температурно-влажностных условиях жаркого влажного климата, не позволяет дать аргументированные рекомендации эффективных технологий и способов производства работ

На основе проведенного анализа сформулированы основные цели и задачи диссертационной работы

Вторая глава посвящена изучению зависимости начальной подвижности бетонной смеси от ее температуры и изменения подвижности бетонной смеси в процессе транспортирования в условиях жаркого влажного климата в зависимости от условий транспортирования, вида транспортных средств, технологических факторов и основных параметров окружающей среды

Выявлено, что при постоянном водоцементном отношении и водосодержа-нии с повышением температуры смеси ее начальная подвижность уменьшается Однозначная зависимость начальной подвижности бетонной смеси от ее температуры (точнее температуры компонентов, обусловливающей температуру смеси) объясняется, на наш взгляд, физико-химическими процессами, протекающими в ней с начала затворения водой

Определенное влияние на изменение подвижности оказывает водоцемент-ное отношение С его понижением интенсивность уменьшения подвижности возрастает

Установлена зависимость водопотребности бетонной смеси для обеспечения одинаковой подвижности от ее температуры Так, при увеличении температуры смеси на 5°С ее водопотребность возрастает на 4% при В/Ц = 0,4 и на 3,5% - при В/Ц = 0,6

Эксперименты по изучению изменения подвижности бетонной смеси были проведены в естественных условиях Начальная температура смеси составляла 17, 20, 25 и 30°С Параметры окружающей среды соответствовали 5 климатическим циклам Вьетнама, приведенным в табл 1 Бетонную смесь транспортировали в автосамосвалах емкостью 1,5 и Зм3 (высота слоя смеси по борту составляла соответственно 20 и 40 см) в условиях ограниченно свободного массообмена с окружающей средой (автосамосвал не укрывали), в условиях исключенного массообмена (автосамосвал укрывали влагоизоляционным материалом) и в автобетоносмесителях емкостью 6 м3 Бетонная смесь имела начальную подвижность 6 и 14 см ОК Продолжительность транспортирования составляла 30 мин и 60 мин

Существенное влияние на уменьшение подвижности бетонной смеси оказывает продолжительность транспортирования В зависимости от температурных условий транспортирование смеси с начальной подвижностью 6 см ОК в открытом автосамосвале в течение 30 минут вызывает уменьшение подвижности до 2 4 см, а в течение 60 мин - до 0 2 см, при начальной подвижности 14 см ОК уменьшение подвижности происходит, соответственно, до 6 11 см и 2 9 см Транспортирование в автобетоносмесителе несколько уменьшает потери подвижности бетонной смеси Подвижность смеси с начальной 6 см ОК за 30 мин транспортирования снижается до 3 5 см, а за 60 мин - до 1 .4 см, подвижность смеси с начальной 14 см ОК, соответственно, до 8,5 12 см и 5 10 см

Оказывает значительное влияние на снижение подвижности смеси ее температура Увеличение начальной температуры смеси на 10 13°С (с 17 20°С до 30°С) вызывает возрастание потери подвижности за 30 60 мин транспортирования в открытом автосамосвале смесями с начальной подвижностью 6 см ОК на 1 3 см, а смесями с начальной подвижностью 14 см ОК - на 3 5 см, при транспортировании в автобетоносмесителе - на 1 1,5 см и 2,5 4 см (рис 1)

30

продолжительность транспортирования, минут

30

продолжительность транспортирования, минут

Рис 1. Изменение подвижности бетонной Рис 2. Изменение подвижности бетон-смеси в зависимости от ее начальной тем- ной смеси в зависимости от температу-пературы в процессе транспортирования ры окружающей среды в процессе автобетоносмесителем = 20 22°С и \Л/ср транспортирования в открытом автоса-= 54 60%)' мосвале с объемом смеси 3 м3

1, 2 - начальная температура смеси 17 °С, 1,2- при температуре окружающей 3,4- тоже, 30 0С среды 20 22 0С,

3,4-тоже, 32 36°С Неблагоприятное влияние на изменение подвижности бетонной смеси в процессе транспортирования оказывает температура окружающей среды При ее повышении возрастает температура смеси и, соответственно, интенсифицируется уменьшение подвижности смеси Повышение температуры окружающей среды с 20 22°С до 32 36°С вызывает уменьшение потери подвижности за 30 60 мин транспортирования в открытом автосамосвале смесями с начальной подвижностью 6 см ОК на 2 2,5 см, а смесями с начальной подвижностью 14

см ОК — на 3,5 4,5 см (рис 2), при транспортировании в автобетоносмесителе -на 1,5 2смиЗ 4 см

Условия транспортирования и вид транспортных средств не оказывают существенного влияния на изменение подвижности смеси в процессе транспортирования Бетонная смесь с начальной подвижностью 6 см ОК через 30 60 мин транспортирования в различных транспортных средствах имеет разницу в подвижности всего в 1 2 см У бетонной смеси с начальной подвижностью 14 см ОК разница в подвижности составляет 1,5 3 см

Укрытие автосамосвалов влагоизоляционным материалом позволяет уменьшить потерю подвижности бетонной смеси с ОК 14 см за 60 мин транспортирования при температуре среды 32 36°С всего на 1 см (с 2 до 3 см)

Экспериментально определен коэффициент потери подвижности смеси за время транспортирования (т|), величина которого зависит от начальной температуры смеси, температуры окружающей среды, условий и продолжительности транспортирования В зависимости от требуемой подвижности ОКтр и коэффициента потери подвижности г|, отпускная подвижность ОКоп, которую должна иметь бетонная смесь при ее приготовлении, определяется по формуле

ОК0П = ОК^ / г]

Основной причиной потери подвижности бетонной смесью является, на наш взгляд, ускорение химического связывания воды и увеличение количества физически связанной воды, вследствие интенсификации процессов схватывания и адсорбции воды

Сохранение начальной подвижности бетонной смеси и обеспечение заданной удобоукладываемости к моменту укладки ее в опалубку при возведении монолитных конструкций в условиях переменных температурно-влажностных параметров среды возможны путем уменьшения начальной температуры смеси, сокращения продолжительности транспортирования смеси, транспортирования смеси в автобетоносмесителях и использования эффективных пластифицирующих добавок.

В третьей главе приведены результаты экспериментальных исследований основных физических процессов, протекающих на ранней стадии твердения бетона в переменных температурно-влажностных условиях среды В процессе экспериментов одновременно производили измерения температуры, влагопо-терь и деформаций твердеющего бетона

С целью выявления степени влияния условий массообмена с окружающей средой на физические процессы, образцы выдерживали в условиях свободного массообмена с окружающей средой (неопалубленные поверхности были открыты на протяжении всего эксперимента), в условиях исключенного массообмена с окружающей средой (неопалубленные поверхности сразу после формования укрывали влагоизоляционным материалом), в комбинированных условиях (в течение первых 4-х часов - в открытом состоянии, затем — укрывали влагоизоляционным материалом)

Испытуемые образцы изготавливали из бетонных смесей с В/Ц = 0,6 и 0,4 и подвижностью 6 8 и 14 16 см Начальная температура смесей составляла 20 22°С и 29 31°С

Эксперименты проводили в естественных условиях, соответствующих 5-и циклам климата Вьетнама (табл 1)

Результаты экспериментов позволили установить характер изменения температуры бетона на ранней стадии твердения в зависимости от комплексного влияния температуры и влажности окружающей среды

В среде с ^р = 28 . 35°С через 4 6 часов выдерживания температура в центре образца достигает 36 37°С, в среде с гср = 28 40°С - 48 50°С В ночное время, когда температура среды уменьшается до 25 28°С, температура в бетоне тоже постепенно снижается до минимальной величины, приближающейся к температуре воздуха

Таблица 1

Параметры окружающей среды

Циклы климата Параметры окружающей среды в первые 12 часов выдерживания бетона Параметры окружающей среды в первые 72 часа выдерживания бетона

влажный цикл зимнего сезона 1сР= 18 25иС Шср = 85 100%, Ос =500 1000 кДж/м2 ч tcp = 15 25иС Wcp = 85 100%

умеренный цикл зимнего сезона 1ср= 18 25°С \Уср = 65 85%, (Зс =500 1500 кДж/м2 ч tcp = 15 25UC Wcp = 65 90%

сухой цикл зимнего сезона Ц, = 18 30°С \Уср = 40 65%, Ос = 1000 2000 кДж/м2 ч tcP = 15 30°С Wcp = 40 80%

жаркий влажный цикл 1ср = 28 35°С Wcp = 65 85%, Ос = 1500 3000 кДж/м2 ч Up = 25 35UC Wcp = 65 95%

жаркий солнечный цикл ^ = 28 40иС Шср = 40 65%, Ос =2500 4000 кДж/м2 ч tcp = 25 45°C WCp = 35 90%

Примечание - температура среды, \¥ср - относительная влажность среды, Ос - интенсивность солнечной энергии

Укрытие неопалубленной поверхности пароизоляционным материалом (полиэтиленовой пленкой) позволяет уменьшить тепло- и масообмен бетона с окружающей средой Важным фактом является то, что в укрытом бетоне температура держится на довольно высоком уровне и изменяется более умеренным темпом, чем температура среды Температура бетона, выдержанного в комбинированных условиях, повышается постепенно и мало отличается от температуры бетона, выдержанного в укрытом состоянии

Исследования процессов массопереноса и массообмена в бетонах проводились на образцах—кубах с ребром 10 см Влагопотери определяли путем взвешивания на электронных весах, обеспечивающих точность до 1 г

Результаты экспериментов позволили выявить механизм и особенности испарения влаги из бетона на начальной стадии его твердения в зависимости от параметров окружающей среды, условий выдерживания и состава бетона

С увеличением температуры среды и уменьшением ее влажности возрастает интенсивность испарения на ранней стадии и количество испарившейся влаги Так, при выдерживании в условиях свободного массообмена с окружающей средой в зависимости от ее параметров из бетона разных составов за первые 12 ча-

сов испаряется от 6 до 51% воды, введенной при затворении, за 72 часа - от 20 до 61% (табл 2)

Таблица 2

Влагопотери бетона, твердевшего в жарком влажном климате при различных условиях массообмена с окружающей средой

Параметры окружающей среды в первые 12 часов выдерживания бетона Параметры окружающей среды в первые 72 часа выдерживания бетона В/Ц бет она ок бетон ной смеси, см Влагопотери бетона, твердев 3-х суток при различных уел мена с окружающей с шего в течение овиях массооб-эедой, %

в условиях свободного массообмена в условиях исключенного массообмена первые 4 часа в открытом состоянии, затем в укрытом

за 12 часов за 72 часа за 12 часов за 72 часа за 12 часов за 72 часа

Ц,=18 25°С \Уср=85 100% 1сР=15 25°С \Уср=85 100 % 0,6 6 8 7,8 25,9 3,7 8,3 5,1 9,4

14 16 9,1 27,8 3,3 8,8 6,0 11,4

0,4 6 8 5,9 19,9 2,5 6,1 3,9 7,8

14 16 6,8 22,5 2,7 6,9 4,3 8,4

Ц,=18 25°С -^=65 85% 1сР=15 25°С \Уср=65 90% 0,6 6 8 23,7 40,1 4,1 10,0 14,8 22,8

14 16 24,8 46,4 4,6 12,0 15,3 28,2

0,4 6 8 18,1 32,6 3,0 7,6 10,9 17,5

14 16 20,4 38,1 3,4 9,7 12,1 20,6

Ц,=18 30°С \¥ср=40 65% 1сР=15 30°С \Уср=40 80% 0,6 6 8 37,3 52,4 12,3 16,4 22,7 30,5

14 16 38,3 55,7 13,9 19,0 24,7 34,6

0,4 6 8 28,2 39,3 7,7 10,8 18,4 23,2

14 16 30,2 44,4 9,3 13,2 19,8 26,6

^=28 35°С \Уср=65 85% 1^=25 35°С \Уср=65 95% 0,6 6 8 29,0 42,5 6,0 11,5 18,6 25,6

14 16 30,4 48,7 6,5 12,9 20,0 30,8

0,4 6 8 23,9 33,8 5,8 9,2 16,3 19,5

14 16 25,2 39,5 6,0 11,7 16,9 23,0

^=28 40°С \Уср=40 65% 1^=25 45°С \Уср=35 90% 0,6 6 8 50,5 58,8 13,9 17,3 42,1 45,4

14 16 51,3 60,9 15,1 19,8 40,2 44,4

0,4 6 8 35,8 43,2 9,3 11,5 26,7 29,6

14 16 38,1 46,8 10,9 14,2 29,8 32,9

Испарение влаги с поверхности материала создает перепад влагосодержа-ния между последующими слоями и поверхностным слоем, что вызывает обусловленное диффузией перемещение влаги из нижележащих слоев к поверхностным Наличие температурного градиента внутри материала осложняет механизм переноса влаги Под влиянием перепада температур на начальной стадии выдерживания (температура поверхности больше температуры центральных слоев), влага стремится переместиться внутрь бетона

В простейшем случае испарение происходит на поверхности материала, а образующийся пар диффундирует в окружающую среду В более сложных случаях испарение происходит внутри материала, в определенной его зоне или во всей массе материала, причем перемещение влаги внутри материала происходит как в виде жидкости, так и в виде пара Скорость перемещения влаги внутри материала зависит от форм связи ее с материалом, поэтому процесс испарения является физико-химическим

Общий поток влаги внутри материала определяется уравнением J = «ш Р0 V" Р0 ~кр Ур

где ат - коэффициент диффузии влаги, огш'- коэффициент термодиффузии влаги, р0— плотность сухого скелета тела, К^р- молярный перенос

влаги под влиянием градиента давления; Уи— градиент влажности, Vт— градиент температуры

а)

60.0

б)

Возрастает испарение при увеличении водоцементного отношения и подвижности бетона Увеличение В/Ц с 0,4 до 0,6 при постоянной подвижности вызывает повышение влагопотерь за первые 12 часов на 20 40% С увеличением подвижности бетонной смеси с 6 до 14 см ОК при постоянном В/Ц потери влаги за 12 часов выдерживания повышаются на 2 16% (табл 2) Бетоны с большим В/Ц имеют более крупные поры и количество их больше, чем у бетонов с малыми В/Ц, и испарение происходит за счет диффузии пара У таких бетонов поверхность, с которой происходит влагообмен с внешней средой, имеет большее количество и размеры открытых пор, она более ноздревата и имеет большую площадь Поэтому у бетонов с большими В/Ц влагоотдача идет интенсивнее

Установлено, что свободное укрытие неопалубленной поверхности полиэтиленовой пленкой уменьшает количество теряемой воды, но не исключает испарение полностью за 12 часов выдерживания испаряется от 3 до 15%, а за 72 часа - от 6 до 20% воды (табл 2)

Выдерживание бетона в комбинированных условиях массообмена с окружающей средой приводит к усредненным влагопотерям в зависимости от параметров окружающей среды за первые 12 часов испаряется от 4 до 40%, а за 72 часа — от 8 до 45% воды, введенной при затворении (табл 2)

Изучение деформаций осуществляли на разработанной нами установке, позволяющей измерять деформации в горизонтальном и вертикальном направлениях индикаторами часового типа с точностью 0,01 мм Образцы - призмы размером 10x10x30 см, в торцы и верхние поверхности которых заделывали пластины из жести толщиной 0,8 мм и размером 10x10 см для опирания индикато-

4 6 8 время, час

Рис 3 Влагопотери (а) и горизонтальные деформации (6) бетона с В/Ц = 0,6 и ОК = 6 см, выдержанного в открытом состоянии при различных параметрах среды

1 - при Ьа=18 25°СиШа>=85 100%, 18°С,

2 - при 18 25°Си\Л/ср=65 85%, ^=20° С,

3 - при Ьср=18 30° С и \Л/Ф=40 65%, ^=20° С, 4-при^=28 35°Си И/ср=б5 85%, ^=30°С; 5 - при ¡ф=28 40°С и \Мф=40 65%, и=31 °С

ров, изготавливали в металлических формах Через 20 30 мин после изготовления боковые стенки снимали, оставляя образцы на поддонах, и помещали их в установки для измерения деформаций, где они находились на протяжении всего эксперимента

Исследования показали, что деформации проявляются сразу после начала выдерживания (рис 3) Их характер и величины зависят от целого рада факторов состава бетона, параметров окружающей среды, условий выдерживания, направления измерений

Выявлено, что фиксируемые деформации являются суммарной величиной температурного расширения и контракционной и влажностной усадок, протекающих на ранней стадии твердения бетона Однако при исследованных параметрах среды и начальных температурах бетона превалирующее влияние оказывает усадка

Испарение влаги и связывание воды в процессе гидратации цемента приводят к превалирующему проявлению усадочных деформаций бетона Интенсивная усадка протекает в первые 1 3 часа и достигает своего максимального значения к моменту испарения из бетона 12 20% воды, введенной при затворении и в зависимости от его состава и параметров окружающей среды в горизонтальном направлении достигает величины 0,58 3,52 мм/м Причем, с увеличением интенсивности испарения и величины влагопотерь скорость протеканий усадочных деформаций и их величина возрастают (рис 3, табл 3)

Установлено, что, как в горизонтальном, так и в вертикальном направлении на ранней стадии твердения в условиях жаркого влажного климата в бетоне протекают усадочные деформации Однако величины усадки в горизонтальном направлении в 3 12 раз больше таковых в вертикальном направлении

Экспериментально установлено, что с уменьшением водоцементного отношения при одинаковой подвижности усадка бетона возрастает Также увеличивается усадка бетона с повышением подвижности бетонной смеси при одинаковом водоцементном отношении (табл 3) Указанная зависимость обусловливается увеличением количества цементного теста (цементного камня) в единице объема бетона, уменьшение объема которого в процессе твердения и определяет усадку

Влагопотери на ранней стадии выдерживания способствуют интенсификации усадочных деформаций бетона в период пребывания его в пластичном состоянии, когда они не приводят к образованию трещин Однако излишние потери влаги могут привести к обезвоживанию бетона, что отрицательно скажется на гидратации цемента и твердении бетона

Выдерживание бетона в условиях исключенного массообмена с окружающей средой вызывает уменьшение усадочных деформаций в горизонтальном направлении до 0,19 мм/м, а в вертикальном - до 0,03 мм/м Однако протекание усадочных деформаций будет продолжаться при последующем твердения и может привести к образованию трещин

Выдерживание бетона в комбинированных условиях в течение 4-х часов без укрытия неопалубленных поверхностей, затем с укрытием их полиэтиленовой пленкой не приводит к уменьшению усадочных деформаций по сравнению с твердением в условиях свободного массообмена

Таблица 3

Горизонтальные деформации бетона, твердевшего в жарком влажном климате при различных условиях массообмена с окружающей средой за 12 часов выдерживания

Параметры В/Ц ОК бе- Максимальное значение усадочной деформации

окружающей бетона тонной (1)и влагопотеря за 12 часов (2)

среды в пер- смеси, в условиях в условиях первые 4 часа в

вые 12 часов см свободного исключенного открытом состоя-

выдержива- массообмена массообмена нии, затем в ук-

ния бетона рытом

1 2 1 2 1 2

мм/м % мм/м % мм/м %

1ср=18 25°С 0,6 6 8 0,58 7,8 0,19 3,7 0,52 5,1

14 16 0,67 9,1 0,22 3,3 0,64 6,0

У/Ср=85 100% 0,4 6 8 0,75 5,9 0,25 2,5 0,68 3,9

14 16 0,86 6,8 0,28 2,7 0,82 4,3

1ср=18 25°С 0,6 6 8 1,57 23,7 0,27 4,1 1,50 14,8

14 16 1,83 24,8 0,31 4,6 1,81 15,3

"^=65 85% 0,4 6 8 2,07 18,1 0,35 3,0 1,97 10,9

14 16 2,41 20,4 0,41 3,4 2,36 12,1

1сР=18 30°С 0,6 6 8 2,05 37,3 0,48 12,3 1,96 22,7

14 16 2,43 38,3 0,57 13,9 2,40 24,7

■^=40 65% 0,4 6 8 2,73 28,2 0,65 7,7 2,60 18,4

14 16 3,24 30 2 0,76 9,3 3,19 19,8

1ср=28 35°С 0,6 6 8 1,85 29,0 0,25 6 0 1,77 18,6

14 16 2,12 30,4 0,28 6,5 2,10 20,0

\Уср=65 85% 0,4 6 8 2,34 23,9 0,43 5,8 2,27 16,3

14 16 2,63 25,2 0,45 6,0 2,60 16,9

^=28 40°С 0,6 6 8 2,48 50,5 0,37 13,9 2,39 42,1

14 16 2,71 51,3 0,46 15,1 2,70 40,2

\\'ср=40 65% 0,4 6 8 2,95 35,8 0,58 9,3 2,85 26,7

14 16 3,52 38,1 0,6 10,9 3,44 29,8

С целью уменьшения усадочных деформаций при последующем твердении и исключения опасности образования трещин, при одновременном обеспечении достаточного водосодержания для нормальной последующей гидратации цемента и нарастания прочности бетона, целесообразно выдерживать бетон в условиях свободного массообмена с окружающей средой первые 1 2 часа, а затем — в условиях исключенного массообмена Потери за это время 10 20% воды не оказывают отрицательного влияния на последующее твердение бетона, но существенно снижают опасность формирования неблагоприятного напряженного состояния и возникновения трещин при последующем твердении

В четвертой главе изучали твердение бетона и нарастание его прочности в зависимости от параметров окружающей среды и условий выдерживания

Результаты исследований показали, что выдерживание бетона в условиях свободного массообмена с окружающей средой вызывает недобор прочности, который возрастает с увеличением температуры и уменьшением влажности среды и в 28 суточном возрасте может достигать 40% от 1^8 Недобор прочности обусловливается излишними потерями воды вследствие испарения и недостатком ее для гидратации цемента

Таблица 4

Нарастание прочности бетона в зависимости от длительности последующего ухода при выдерживании в комбинированных условиях (первые 1 2 часа в условиях свободного массообмена с окружающей средой, _затем - в условиях исключенного массообмена)_

Климатические параметры среды в первые 12 часов выдерживания В/Ц бет-а ОК, см Срок (грод-тъ) вьиер-им в открой состоянии, час Влаго-потери бетона за этот срок, % Усад-ые дефор-и бетона за этот срок, мм/м Прочность на сжатие, МПа/% от Яге в зависимости от длительности последующего ухода (в условиях исключенного массообмена), сут Мар-ая проч-ть, МПа

1 2 3

1*1 1*1+27 1*2 1*2+26 1*з 1*3+25

^=18 25°С \Уср = 65 85% 0,6 6 2 5,69 1,21 7,9/24,1 29,8/91,5 12,8/39,4 31,8/97,8 16,7/51,2 33,7/103,4 32,6

0,4 6 2 4,33 1,63 15,5/29,5 49,1/93,6 27,0/51,4 53,8/102,5 33,0/62,9 54,5/103,8 52,5

1ср= 18 30°С \¥ср = 40 65% 0,6 6 2 9,69 1,68 8,5/25,1 31,7/93,7 13,9/41,2 33,5/99,2 17,8/52,7 35,3/104,3 33,8

0,6 14 2 9,95 1,75 8,7/24,5 33,1/93,1 14,1/39,8 34,5/98,2 18,4/51,8 36,8/103,7 35,5

0,4 6 2 7,39 2,07 16,9/31,5 50,9/94,8 27,9/52,0 55,5/103,4 34,1/63,5 56,1/104,5 53,7

0,4 14 2 7,74 2,18 15,4/30,5 48,1/95,1 26,9/53,2 52,5/103,8 32,7/64,7 53,1/104,9 50,6

1ср = 28 35°С \¥ср = 65 85% 0,6 6 2 8,21 1,5 11,2/36,4 30,4/98,4 17,8/57,7 32,0/103,6 22,5/72,8 32,7/105,8 30,9

0,6 14 2 8,57 1,56 11,8/36,5 31,4/97,5 18,8/58,5 33,7/104,6 23,5/73,1 34,2/106,2 32,2

0,4 6 2 6,6 1,94 23,7/42,3 58,0/103,4 36,9/65,7 59,4/105,8 42,7/76,1 62,0/110,5 56,1

0,4 14 2 6,47 2,12 23,3/42,8 56,6/103,8 36,1/66,2 57,3/105,2 41,9/76,9 59,7/109,6 54,5

1сР = 28 40°С WCp-40 65% 0,6 6 1 9,94 1,96 14,8/42,6 35,7/102,5 21,4/61,5 36,1/103,7 25,4/73,1 37,0/106,4 34,8

0,4 6 1 6,15 2,27 25,5/49,8 52,7/102,8 37,3/72,7 54,2/105,6 42,3/82,5 57,0/111,2 51,3

Свободное укрытие неопалубленных поверхностей монолитного бетона влагоизоляционными материалами обеспечит достижение к 28 суточному возрасту марочной прочности

Комбинированные условия выдерживания (первые 4 часа в условиях свободного массообмена, затем — исключенного массообмена) существенно снижают недобор прочности бетона, который в 28 суточном возрасте составляет около 10% от Я28

Сокращение периода выдерживания в условиях свободного массообмена с окружающей средой до 2-х часов исключает недобор прочности и даже обеспечивает получение в 28 суточном возрасте прочности выше марочной

Выполненные комплексные исследования позволили определить благоприятные условия начального и последующего выдерживания бетона при переменных температурно-влажностных параметрах окружающей среды в целях уменьшения усадочных деформаций при дальнейшем твердении и исключения опасности образования трещин при одновременном обеспечении достаточного водосодержания для нормальной дальнейшей гидратации цемента и нарастания прочности бетона Продолжительность первоначального выдерживания в открытом состоянии устанавливается в зависимости от температурно-влажностных параметров окружающей среды и состава бетона и его прекращение обусловливается окончанием периода интенсивной усадки, когда испаряется около 10 20% воды, введенной при затворении, и составляет, как правило 1 2 часа

Продолжительность последующего ухода за бетоном (выдерживание в условиях исключенного массообмена с окружающей средой) устанавливается в зависимости от состава бетона, параметров среды и составляет, как правило, от 1 до 2-х суток и должна обеспечить получение к концу этого периода бетоном прочности не менее 40% от Яге После достижения этой прочности возможно окончание ухода за бетоном (табл 4)

Выявлено влияние снижения подвижности бетонной смеси в процессе транспортирования на прочность бетона В результате уменьшения удобоукла-дываемости бетонной смеси за 60 мин транспортирования в автосамосвалах прочность бетона в 28 суточном возрасте уменьшается на 11 46% от И28 Причем, недобор прочности бетонов, выдержанных в укрытом состоянии, составляет 13 18%, выдержанных в открытом состоянии - 39 46%, выдержанных в комбинированных условиях — 11 13%

При транспортировании смеси в автобетоносмесителах в течение того же времени недобор прочности бетонов, выдержанных в комбинированных условиях, в 28 суточном возрасте, уменьшается до 4 5% от Я28

В пятой главе приводятся разработанные рекомендации по обеспечению требуемой удобоукладываемости бетонной смеси, приготавливаемой и транспортируемой в условиях жаркого влажного климата

Начальная подвижность бетонной смеси должна корректироваться в зависимости от ее начальной температуры и коэффициента потери подвижности в процессе транспортирования т| В условиях повышенных температур окружающей среды (Ц, > 30°С) в целях обеспечения требуемой подвижности бетонной смеси при приготовлении целесообразно снижать температуру бетонной смеси

за счет уменьшения температуры компонентов, в том числе, путем замены части воды затворения льдом, и применять эффективные пластифицирующие добавки В целях сохранения подвижности бетонной смеси в процессе транспортирования целесообразно сократить до возможного минимума ее продолжительность, предохранять смесь от нагрева в процессе транспортирования, транспортировать смесь в автобетоносмесителях

Продолжительность транспортирования бетонной смеси может увеличиться при условии снижения начальной температуры смеси, увеличения начальной ее подвижности или за счет применения эффективных пластифицирующих добавок

Рекомендуемая максимальная продолжительность транспортирования бетонной смеси в условиях жаркого влажного климата приводится в табл 5

Таблица 5

Рекомендуемая максимальная продолжительность транспортирования бетонной смеси в условиях жаркого влажного климата

Температура окружающей среды Максимально допусти транспорта] мая продолжительность рования, мин

в автосамосвале в автобетоносмесителе

больше 30°С - 30

25 30°С - 45

20 25"С 30 60

10 20иС 45 90

В главе излагается также сущность разработанной технологии выдерживания бетона монолитных конструкций, устраиваемых в переменных температур-но-влажностных условиях жаркого влажного климата Выдерживание бетона в комбинированных условиях включает в себя начальное выдерживание в открытом состоянии и последующее выдерживание в укрытом состоянии (рис 4)

Продолжительность выдерживания в открытом состоянии определяется строительной лабораторией в зависимости от состава бетона и параметров окружающей среды

- в среде с 1Ср = 18 25°С, \Уср = 85 100% можно выдерживать бетон в открытом состоянии без ограничения времени,

- в среде с гср = 18 25°С, \Уср = 65 85%, гср = 18 30°С, >Уср = 40 65%, 1ср= 28 35°С, \Уср= 65 85% продолжительность выдерживания в открытом состоянии составляет 2 часа для бетонов любых составов,

- в среде с 1ср = 28 40°С, \Уср = 40 65% - 1 час для бетонов любых составов

Минимальная продолжительность последующего выдерживания бетона в укрытом состоянии, обеспечивающая дальнейшее нормальное твердение, устанавливается в зависимости от состава бетона и параметров окружающей среды и рекомендуется

-всредес1ср = 18 25°С, ,Мср= 65 85% и 1ср= 18 30°С, \Уср = 40 65%-2 суток для бетонов любых составов,

- в среде с 1ср = 28 35°С, = 65 85% и ц, = 28 40°С, \Уср = 40 65% - 1 сутки для бетонов любых составов,

Установлена наибольшая эффективность разработанной технологии для

устройства немассивных и среднемассивных монолитных конструкций

Определены особенности технологических процессов при непрерывном бетонировании конструкции, при послойной укладке бетонной смеси как без образования рабочих швов, так и с образованием последних

При устройстве массивных конструкций (например, фундаментных плит большой толщины) параметры и условия выдерживания необходимо скорректировать с учетом интенсификации экзотермического тепловыделения, которое может оказать влияние на массообмен и деформации бетона

Рис 4 Технологическая схема выдерживания бетона в комбинированных условиях при усрой-стве монолитных конструкций в жарком влажном климате Вьетнама 1 - установка опалубки, 2 - укладка бетонной смеси, 3 - выдерживание бетона в условиях свободного массообмена с окружающей средой (с открытой неопалубленной поверхностью) в течение 1 2 часов, 4 -укрытие неопалубленной поверхности влагоизоляционным материалом и выдерживание бетона в условиях исключенного массообмена с окружающей средой, 5- распалубливание конструкции

I - опалубка, II - бадья, III - влагоизоляционный материал, IV - закрепляющий брус, V - монолитный бетон, VI - бетон после распапубливания

В целях ускорения твердения бетона для сокращения сроков распалублива-ния конструкции, целесообразно увеличивать продолжительность последующего выдерживания бетона в среде с Ц = 28 35°С, \\/ср = 65 85% и 1ср = 28 40°С, \Уср = 40 65% до 3 суток, за этот срок бетон может достигать прочности больше 70% от Яге

Апробация разработанной технологии в производственных условиях была осуществлена при устройстве монолитных железобетонных конструкций перекрытия и покрытия объекта «Столовая и буфет» мотостроительного завода МА-ВиСН1-МОТОК в городе Дананг, Вьетнам

Применение предлагаемой технологии обеспечило сокращение продолжительности выдерживания бетона до снятия несущих элементов опалубки монолитных конструкций перекрытия и покрытия с 7 9 суток (в соответствии с про-

ектом производства работ при обычном влажностном уходе) до 3 суток Кроме того, применение разработанных предложений при устройстве монолитных железобетонных конструкций на данном объекте позволило

- сохранить реологические свойства бетонной смеси к моменту укладки в опалубку,

- улучшить структуру и свойства бетона монолитных конструкций,

- повысить качество монолитных конструкций (исключить растрескивание поверхности бетона от интенсивного обезвоживания бетона)

Экономический эффект от применения разработанной технологии составил 148718000 ¥N0 (= 248000 руб) Практическое внедрение результатов исследований позволило снизить себестоимость 1 м3 готового бетона монолитных конструкций на 126000 УЫЭ (=210 руб) и трудозатраты на 0,045 ч-дн, соответственно снизить себестоимость 1 м2 площади монолитных конструкций на 32000 \Ч\ГО (~ 53 руб) и трудозатраты на 0,011 ч-дн

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1 Существующие данные не позволяют выявить комплексное влияние основных технологических и климатических факторов на свойства бетонной смеси и бетона монолитных конструкций, возводимых в переменных температурно-влажностных условиях жаркого влажного климата Вьетнама

2 Установлены качественные и количественные характеристики изменения удобоукладываемости бетонной смеси в процессе приготовления и транспортирования в зависимости от ее температуры, параметров окружающей среды, средств и условий транспортирования

3 С целью обеспечения бетонной смеси к моменту укладки в опалубку заданной подвижности без дополнительного расхода цемента предложено снижать ее температуру при приготовлении, предохранять смесь от нагрева в процессе транспортирования, устанавливать продолжительность транспортирования в зависимости от параметров среды и начальной подвижности смеси

Консервирование подвижности бетонной смеси можно осуществлять путем применения пластифицирующих добавок При этом следует учитывать, что их использование вызывает снижение темпа роста прочности бетона на ранней стадии его твердения

В целях лучшего сохранения консистенции и однородности смеси, исключения потерь влаги, создания благоприятных условий, с точки зрения потери подвижности, и повышения прочности бетона, целесообразно транспортировать смесь в автобетоносмесителях

4 Установлены процессы формирования температурного поля в монолитных бетонных конструкциях, возводимых в переменных температурно-влажностных условиях Температура бетона формируется под влиянием температуры окружающей среды и экзотермического тепловыделения и может превышать температуру среды на 5 10°С и выше

5 Определено влияние технологических и климатических факторов на основные физические процессы (влагопотери и деформации), протекающие в бетоне на ранней стадии его твердения Повышение температуры среды интенсифицирует влагопотери, а увеличение влажности - снижает интенсивность испарения

Деформации бетона (главным образом, усадка) находятся в прямой зависимости от влагопотерь Причем, усадка в горизонтальном направлении существенно (в 3 12 раз) превышает таковую в вертикальном направлении Установлены причины этого явления

Экспериментально выявлено, что интенсивность усадки резко снижается после испарения из бетона 10 20% воды, введенной при затворении

6 Установлено влияние технологических факторов, параметров окружающей среды и условий выдерживания на формирование структуры и свойств бетона

На основании полученных результатов предложены комбинированные условия выдерживания бетона на ранней стадии первые 1 2 часа в условиях свободного массообмена с окружающей средой, а последующее выдерживание в условиях исключенного массообмена до приобретения бетоном прочности равной 40% от Яг? После этого уход за бетоном можно прекращать Продолжительность последующего этапа составляет 1 2 суток Продолжительность каждого периода уточняется строительной лабораторией в зависимости от параметров среды и водоцементного отношения бетона

7 Разработаны режимы и параметры эффективной технологии устройства монолитных бетонных конструкций в переменных температурно-влажностных условиях окружающей среды на всех этапах приготовления, транспортирования и выдерживания

Предложенная технология позволяет сократить продолжительность ухода за бетоном с 4 6 суток (в соответствии с действующими нормативными документами Вьетнама) до 1 2 суток, при условии минимизации усадочных деформаций в процессе дальнейшего твердения бетона и эксплуатации конструкций и получения материала с заданными свойствами

8 Апробация предложенной технологии в производственных условиях показала ее эффективность, как с технико-технологической, так и экономической точек зрения

Ее применение позволило сократить продолжительности выдерживания бетона до снятия несущих элементов опалубки монолитных конструкций, возводимых в переменных температурно-влажностных условиях жаркого влажного климата Вьетнама с 7 9 сут (по проекту производства работ при обычном влажностном уходе) до 3 суток, уменьшить трудозатраты на 0,045 ч-дн и снизить себестоимость на 126000 УЛО (=210 руб) на 1 м3 готового бетона

Основное содержание диссертации опубликовано в работах

1 Копылов В Д, Хо Нгок Кхоа Влияние условий транспортирования на свойства бетонной смеси и бетона //Сборник докладов юбилейной научно-технической конференции профессорско-преподавательского состава Института строительства и архитектуры -М , МГСУ, 2006, с 128-132

2 Копылов В Д, Хо Нгок Кхоа Деформации бетона, твердеющего в условиях влажного жаркого климата //Промышленное и гражданское строительство, 2007, №3, с 51-52

КОПИ - ЦЕНТР св 7 07 10429 тираж 100 экз Тел 185-79-54 Москва м Бабушкинская ул Енисейская 36 комната

ВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА. ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ

1.1. Применение монолитного бетона и железобетона для возведения зданий и сооружений во Вьетнаме.

1.2. Особенности климата Вьетнама и его влияние на возведение монолитных бетонных и железобетонных конструкций.

1.3. Проблема обеспечения подвижности бетонной смеси перед укладкой в опалубку при возведении монолитных конструкций.

1.4. Выдерживания бетона в условиях жаркого влажного климата.

1.4.1. Поведение бетона, выдерживаемого в среде с высокой температурой и низкой влажностью.

1.4.2. Выдерживание бетона и уход за ним в условиях жаркого влажного климата.

1.5. Цель и задачи исследований.

ГЛАВА 2. ИЗМЕНЕНИЕ УДОБОУКЛАДЫВАЕМОСТИ БЕТОННОЙ

СМЕСИ В УСЛОВИЯХ ЖАРКОГО ВЛАЖНОГО КЛИМАТА

2.1. Зависимость начальной подвижности бетонной смеси от ее температуры.

2.2 Изменение удобоукладываемости бетонной смеси в зависимости от условий, продолжительности транспортирования и параметров окружающей среды.

2.2.1. Влияние температуры бетонной смеси и окружающей среды на ее подвижность.

2.2.2. Изменение подвижности от продолжительности транспортирования.

2.2.3. Изменение подвижности при транспортировании в различных условиях и транспортных средствах.

2.3. Корректировка начальной подвижности бетонной смеси с учетом ее снижении за время транспортирования.

Выводы по 2-й главе.

ГЛАВА 3. ФИЗИЧЕСКИЕ ПРОЦЕССЫ, ПРОТЕКАЮЩИЕ В БЕТОНЕ

ПРИ ВЫДЕРЖИВАНИИ В УСЛОВИЯХ ВЛАЖНОГО ЖАРКОГО КЛИМАТА

3.1. Температурные изменения в бетоне, выдержанном в условиях жаркого влажного климата.

3.2. Влагопотеря монолитного бетона при выдерживании в условиях жаркого влажного климата.

3.2.1. Потери влаги твердеющим бетоном в зависимости от температуры и относительной влажности среды.

3.2.2. Потери влаги твердеющим бетоном в зависимости от его состава.

3.2.3. Потери влаги твердеющим бетоном в зависимости от условий выдерживания.

3.3. Деформация монолитного бетона при выдерживании в условиях жаркого влажного климата.

3.3.1. Зависимость деформаций твердеющего бетона в горизонтальном направлении от параметров окружающей среды.

3.3.2. Зависимость деформаций в горизонтальном направлении от состава бетона.

3.3.3. Особенность деформаций бетона, твердеющего в условиях жаркого влажного климата, в вертикальном направлении.

3.3.4. Зависимость деформаций твердеющего бетона от условия выдерживания.

Выводы по 3-й главе.

ГЛАВА 4. ПРОЧНОСТЬ БЕТОНА, ВЫДЕРЖАННОГО В УСЛОВИЯХ ЖАРКОГО ВЛАЖНОГО КЛИМАТА

4.1. Влияние условий выдерживания на прочность бетона, твердеющего в условиях жаркого влажного климата.

4.2. Влияние уменьшения подвижности бетонной смеси в процессе транспортирования на прочность бетона, твердеющего в условиях жаркого влажного климата.

4.3. Влияние условия выдерживания на формирование структуры бетона, твердеющего в условиях жаркого влажного климата.

4.4. Определение рациональной продолжительности последующего хода за бетоном при выдерживании в комбинированных условиях . 118 Выводы по 4-ой главе.

ГЛАВА 5. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ПРЕДЛОЖЕННОЙ ТЕХНОЛОГИИ УСТРОЙСТВА МОНОЛИТНЫХ БЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ В

УСЛОВИЯХ ВЛАЖНОГО ЖАРКОГО КЛИМАТА И АПРОБАЦИЯ В

ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ УСЛОВИЯХ ВЬЕТНАМА

5.1. Рекомендации по обеспечению требуемой подвижности бетонной смеси к моменту укладки в опалубку.

5.1.1. Рекомендации по обеспечению требуемой подвижности бетонной смеси при приготовлении.

5.1.2. Рекомендации по сохранению подвижности бетонной смеси в процессе транспортирования.

5.2. Эффективная технология выдерживания бетона на ранней стадии его твердения в переменных температурно-влажностных условиях жарком влажном климата Вьетнама.

5.3. Апробация разработанной технологии и расчет экономической эффективности.

5.3.1. Апробация разработанной технологии возведения монолитных железобетонных конструкций в производственных условиях Вьетнама.

5.3.2. Экономическая эффективность применения разработанной технологии.

Интенсивное развитие промышленности во Вьетнаме и необходимость создания населению нормальных жилищных условий потребовали увеличения объема строительства.

Учитывая условия Вьетнама и специфику его народного хозяйства, приоритетным материалом при строительстве является монолитный железобетон. И объемы его применения постоянно возрастают. Если в 1991 г. соотношение производства монолитного и сборного бетона находилось в пределах 55 на 45 %, то уже в 1999 г. на долю монолитного бетона и железобетона во Вьетнаме приходится 14,1 млн. м3, что составляет примерно 75% от общего объема применяемого бетона в год

Применяемые в настоящее время технологии и методы производства бетонных работ во Вьетнаме вызывают повышенную трудоемкость работ, большую продолжительность ухода за бетоном, увеличение стоимости работ, а подчас и снижение качества бетонных конструкций.

Уход за твердеющим бетоном в соответствии с действующими нормативными документами осуществляется в течение 4.6 суток с периодической поливкой водой, что вызывает ее непроизводительный расход.

В то же время, особенность климатических условий Вьетнама, а именно, широкий диапазон изменения температуры и влажности окружающей среды не только в течение года, но и в течение суток, высокая интенсивность солнечной энергии, существенным образом влияют на свойства бетонной смеси и формирование структуры твердеющего бетона.

В ряде выполненных во Вьетнаме работ изучались отдельные вопросы устройства монолитных бетонных конструкций в условиях жаркого влажного климата, связанные, главным образом, с формированием структуры и свойств твердеющего бетона.

Отсутствие системного анализа влияния всего комплекса основных технологических факторов и климатических параметров окружающей среды на свойства бетонной смеси и бетона не позволяет разработать рациональные технологические параметры возведения монолитных конструкций в указанных условиях и дать аргументированные рекомендации эффективных технологий производства работ.

Учитывая постоянное увеличение объема возводимых монолитных конструкций, особую остроту приобретает разработка менее трудоемких и ресурсосберегающих технологий и методов возведения зданий и сооружений.

При этом следует уделить серьезное внимание сокращению продолжительности ухода за бетоном; исключению ухудшения его свойств и снижения качества конструкций.

Поэтому разработанная в диссертации проблема является актуальной.

Целью диссертационной работы явилась разработка рациональных параметров и условий транспортирования бетонной смеси и выдерживания бетона монолитных конструкций в переменных температурно-влажностных условиях на основе комплексных исследований влияния технологических и климатических факторов на подвижность бетонной смеси и свойства затвердевшего бетона.

Для достижения поставленной цели были решены следующие задачи:

- определено влияние условий транспортирования и основных параметров окружающей среды (температуры и относительной влажности) на изменение подвижности бетонной смеси;

- изучено влияние основных параметров окружающей среды на физические процессы, протекающие в монолитном бетоне, выдержанном в условиях жаркого влажного климата;

- установлено влияние основных параметров окружающей среды на формирование структуры и свойств бетона, выдержанного в условиях жаркого влажного климата;

- разработаны рекомендации по обеспечению требуемой удобоуклады-ваемости бетонной смеси перед укладкой в опалубку;

- разработана эффективная технология выдерживания свежеуложенного монолитного бетона на ранней стадии его твердения в переменных темпе-ратурно-влажностных условиях Вьетнама.

Научная новизна работы:

- определено влияние технологических и климатических факторов на начальную подвижность бетонной смеси и изменение ее в процессе транспортирования и установлен коэффициент потери подвижности бетонной смеси;

- комплексными исследованиями установлено влияние переменных температурно-влажностных условий жаркого влажного климата на формирование температуры бетона монолитных конструкций;

- выявлена зависимость основных физических процессов, протекающих в бетоне монолитных конструкций на ранней стадии его твердения, от параметров окружающей среды;

- установлены зависимости твердения бетона и нарастания его прочности от параметров окружающей среды и условий выдерживания;

- определена оптимальная величина прочности бетона, позволяющая прекратить уход за твердеющим бетоном;

- разработаны рекомендации по обеспечению требуемой удобоукла-дываемости бетонной смеси, приготавливаемой и транспортируемой в условиях жаркого влажного климата;

- разработана эффективная технология выдерживания бетона монолитных конструкций, возводимых в переменных температурно-влажностных условиях среды, позволяющая сократить продолжительность ухода за бетоном с 4.6 суток до 1.2 суток.

Практическая ценность работы:

- разработаны способы получения и сохранения до момента укладки в опалубку заданной подвижности бетонной смеси, приготавливаемой и транспортируемой в переменных температурно-влажностных условиях окружающей среды, без перерасхода цемента;

- определены рациональные условия и параметра выдерживания бетона монолитных конструкций на ранней стадии твердения, обеспечивающие повышение качества и долговечности материала за счет уменьшения усадочных деформаций в процессе дальнейшего твердения;

- разработаны эффективные способы, рациональные параметры и условия выдерживания бетона монолитных конструкций, возводимых в переменных температурно-влажностных условиях окружающей среды, позволяющие сократить продолжительность ухода за бетоном, уменьшить трудозатраты и снизить стоимость производства работ;

- произведена производственная апробация предложенной технологии, подтвердившая ее технологическую и экономическую эффективность.

Практическое внедрение: Разработанные рекомендации и технологии были применены при устройстве монолитных железобетонных конструкций перекрытия и покрытия объекта «Столовая и буфет» мотостроительного завода MABUCHI-MOTOR в городе Дананг, Вьетнам. Апробация предложенной технологии в производственных условиях показала ее эффективность как с технико-технологической, так и экономической точек зрения.

Апробация и публикация:

Основные положения работы были доложены и обсуждены на Юбилейной научно-технической конференции профессорско-преподавательского состава Института строительства и архитектуры МГСУ в 2006 г.

В целом диссертационная работа докладывалась и обсуждалась на заседании кафедры «Технология строительного производства» Московского государственного строительного университета «4» апреля 2007 г.

Основные положения диссертационной работы опубликованы в двух печатных работах.

На защиту выносятся:

- результаты исследований изменения подвижности бетонной смеси, приготавливаемой и транспортируемой в условиях жаркого влажного климата;

- результаты исследований изменения температуры твердеющего бетона в зависимости от комплексного влияния температуры и влажности окружающей среды;

- результаты исследований влагопотерь и деформаций твердеющего бетона в зависимости от параметров окружающей среды, условий выдерживания и состава бетона.

- результаты исследований нарастания прочности бетона, выдержанного в различных условиях массообмена с окружающей средой;

- рекомендации по обеспечению требуемой удобоукладываемости бетонной смеси, приготавливаемой и транспортируемой в условиях жаркого влажного климата;

- эффективная технология выдерживания свежеуложенного монолитного бетона на ранней стадии его твердения в переменных температурно-влажностных условиях климата Вьетнама;

Диссертация состоит из введения, пяти глав с выводами, общих выводов, списка использованной литературы из 139 наименований и приложений. Она изложена на 179 страниц машинописного текста, содержит 43 рисунок и 21 таблиц.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Существующие данные не позволяют выявить комплексное влияние основных технологических и климатических факторов на свойства бетонной смеси и бетона монолитных конструкций, возводимых в переменных темпе-ратурно-влажностных условиях жаркого влажного климата Вьетнама.

2. Установлены качественные и количественные характеристики изменения удобоукладываемости бетонной смеси в процессе приготовления и транспортирования в зависимости от ее температуры, параметров окружающей среды, средств и условий транспортирования.

3. С целью обеспечения бетонной смеси к моменту укладки в опалубку заданной подвижности без дополнительного расхода цемента предложено снижать ее температуру при приготовлении, предохранять смесь от нагрева в процессе транспортирования, устанавливать продолжительность транспортирования в зависимости от параметров среды и начальной подвижности смеси.

Консервирование подвижности бетонной смеси можно осуществлять путем применения пластифицирующих добавок. При этом следует учитывать, что их использование вызывает снижение темпа роста прочности бетона на ранней стадии его твердения.

В целях лучшего сохранения консистенции и однородности смеси, исключения потерь влаги, создания благоприятных условий, с точки зрения потери подвижности, и повышения прочности бетона, целесообразно транспортировать смесь в автобетоносмесителях.

4. Установлены процессы формирования температурного поля в монолитных бетонных конструкциях, возводимых в переменных температурно-влажностных условиях. Температура бетона формируется под влиянием температуры окружающей среды и экзотермического тепловыделения и может превышать температуру среды на 5. 10°С и выше.

5. Определено влияние технологических и климатических факторов на основные физические процессы (влагопотери и деформации), протекающие в бетоне на ранней стадии его твердения. Повышение температуры среды интенсифицирует влагопотери, а увеличение влажности - снижает интенсивность испарения.

Деформации бетона (главным образом, усадка) находятся в прямой зависимости от влагопотерь. Причем, усадка в горизонтальном направлении существенно (в 3.12 раз) превышает таковую в вертикальном направлении. Установлены причины этого явления.

Экспериментально выявлено, что интенсивность усадки резко снижается после испарения из бетона 10.20% воды, введенной при затворении.

6. Установлено влияние технологических факторов, параметров окружающей среды и условий выдерживания на формирование структуры и свойств бетона.

На основании полученных результатов предложены комбинированные условия выдерживания бетона на ранней стадии: первые 1.2 часа в условиях свободного массообмена с окружающей средой, а последующее выдерживание в условиях исключенного массообмена до приобретения бетоном прочности равной 40% от R2s. После этого уход за бетоном можно прекращать. Продолжительность последующего этапа составляет 1.2 суток. Продолжительность каждого периода уточняется строительной лабораторией в зависимости от параметров среды и водоцементного отношения бетона.

7. Разработаны режимы и параметры эффективной технологии устройства монолитных бетонных конструкций в переменных температурно-влажностных условиях окружающей среды на всех этапах: приготовления, транспортирования и выдерживания.

Предложенная технология позволяет сократить продолжительность ухода за бетоном с 4.6 суток (в соответствии с действующими нормативными документами Вьетнама) до 1.2 суток, при условии минимизации усадочных деформаций в процессе дальнейшего твердения бетона и эксплуатации конструкций и получения материала с заданными свойствами.

8. Апробация предложенной технологии в производственных условиях показала ее эффективность, как с технико-технологической, так и экономической точек зрения.

Ее применение позволило сократить продолжительности выдерживания бетона до снятия несущих элементов опалубки монолитных конструкций, возводимых в переменных температурно-влажностных условиях жаркого влажного климата Вьетнама с 7.9 сут (по проекту производства работ при обычном влажностном уходе) до 3 суток, уменьшить трудозатраты на 0,045 ч-дн и снизить себестоимость на 126000 VND (-210 руб) на 1 м3 готового бетона.

1. Абдуллоев Д.А. Технология выдерживания бетона в конструкциях, возводимых в условиях сухого жаркого климата. Дис. . к.т.н. М., 1987, 190 с.

2. Абрамкина В.Г., Курбатова И.И., Высоцкий С.А. Влияние температуры на гидратацию цемента в начальный период. //В кн.: Технология бетонных работ в условиях сухого жаркого климата. М., 1979, с. 97-103.

3. Авад Эль-Карим Хассан Мохаммед. Разработка ресурсосберегающих технологий бетонирования монолитных конструкций в условиях сухого жаркого климата. Дис. к.т.н. Владимир, 1993, 248 с.

4. Аддай Самуэль. Бетоны на основе песчано-гравийных смесей для условий влажного жаркого климата. Дис. к.т.н. М., 2001, 188 с.

5. Азимбаев Н.А. Разработка эффективных режимов электродного прогрева бетона монолитных конструкций. Дис. к.т.н. М., 1987,240 с.

6. Александровский С.В. Расчет бетонных и железобетонных конструкций на температурные и влажностные воздействия. М.: Стройиздат, 1966, 443 с.

7. Афанасьев А.А. Возведение зданий и сооружений из монолитного железобетона. М.: Стройиздат, 1990, 384 с.

8. Афанасьев А.А. Бетонные работы. М.: Высшая школа, 1991, 287 с.

9. Афанасьев АА Технологическая надежность монолитного домостроительства. //Промышленное и гражданское строительство, 2001, № 3, с. 24. .27.

10. Ахвердов И.Н. Теоретические основы бетоноведения. Минск: Вышэйш. шк., 1991,187 с.

11. Ахвердов И.Н. Основы физики бетона. М.: Стройиздат, 1981, 464с.

12. Баженов Ю.М. Технология бетона. М.: АСВ, 2003, 495 с.

13. Баженов Ю.М., Фаликман В.Р. Новый век: новые эффективные бетоны и технологии. //Сб. науч. тр. 1-ой Всероссийской конференции по проблемам бетона и железобетона «Бетон на рубеже третьего тысячелетия» (сентябрь, 2001). М., 2001, кн. 1, с. 91 -101.

14. Баженов Ю.М. Критерий оценки поведения бетона в жарком сухом климате. //Бетон и железобетон, 1971, № 8, с. 9-11.

15. Байбурин А.Х. и др. Технология возведения гражданских зданий из монолитного бетона. М., 1998,268 с.

16. Барыкин П.И. Обеспечение заданной подвижности бетонной смеси на напрягающем цементе в условиях сухой и жаркой погоде. //Сб. науч. тр.: Повышение качества и эффективности применения бетона и железобетонных изделий и конструкций. М., НИИЖБ, 1988.

17. Батраков В.Г. Модифицированные бетоны. Теория и практика. М.: Технопроект, 1998, 768 с.

18. Березовский Б.И., Евдокимов Н.И., Жадановский Б.В. Возведение монолитных конструкций зданий и сооружений. М.: Стройиздат, 1981,226 с.

19. Бужевич Г.А. Исследование вопросов ухода за бетоном. Дис. . к.т.н. -М., 1950, 260 с.

20. Бужевич Г.А. Испарение воды из бетона. //Труды НИИЖБ. М., 1957, вып. 1, с. 14-30.

21. Бурчунадзе Ш.В., Панцхава И.Н. Требования к бетону безрулонных плит покрытия в жарко-влажном климате. //Бетон и железобетон, 1979, № 3, 28 с.

22. Бут Ю.М., Рашкович J1.H. Твердение вяжущих при повышенных температурах. М.: Стройиздат, 1965, 233 с.

23. Бут Ю.М. Технология цемента и других вяжущих материаолв. М.: Стройиздат, 1964,352 с.

24. Векслер Е.С. Исследование деструкции и способов ее уменьшения твердеющего бетона в раннем возрасте. Дис. к.т.н. М., 1963, 173с.

25. Вол женский А.В. Минеральные вяжущие вещества. М.: Стройиздат, 1986,464 с.

26. Волков Ю.С. Монолитный железобетон. //Бетон и железобетон, 2000, № 1, с. 27-30.

27. Вопросы общей технологии и ускорения твердения бетона. //Под ред. С.А. Миронов. М.: Стройиздат, 1970, 223 с.

28. Гонсалес П.Х. Улучшение свойств гидротехнических бетонов в условиях жаркого влажного климата. Дис. к.т.н. М., 1985,202 с.

29. Горчаков Г.И, Баженов Ю.М. Строительные материалы. М.: Стройиздат, 1986, 688 с.

30. Горчаков Г.И., Орентлихер Л.П. и др. Состав, структура и свойства цементных бетонов.-М.: Стройиздат, 1976.

31. Горчаков Г.И и др. Коэффициенты температурного расширения и температурные деформации строительных материалов. М.: Стройиздат, 1968, 167 с.

32. ГОСТ 10181-2000. Смеси бетонные. Методы испытаний. М, 2001.

33. ГОСТ 10180-90. Бетоны. Методы определения прочности по контрольным образыам. -М, 1991, 35 с.

34. Гранев В.В., Рабинович Р.И. и др. Монолитный железобетон в промышленном строительстве. //Промышленное и гражданское строительство, 1990, № 12, с. 27-29.

35. Дмитриев А.С., Темкин Е.С. Образование усадочных трещин в железобетонных конструкциях в условиях сухого жаркого климата. //В кн.: Технология бетонных работ в условиях сухого жаркого климата. М., НИИЖБ, 1979, с. 32-36.

36. Евдокимов Н.И., Мацкевич А.Ф., Сытник B.C. Технология монолитного бетона и железобетона. М.: Высшая школа, 1980, 333 с.

37. Жадановский Б.В. Повышение технического уровня производства бетонных работ. //Механизация строительства, 2003, №11.

38. Жадановский Б.В., Титов МА Новые средства механизации бетонных работ. //Промышленное и гражданское строительство, 1991, № 8, с. 25-27.

39. Железобетон в XXI веке: Состояние и перспективы развития бетона и железобетона в России. //Госстрой России; НИИЖБ. М.: Готика, 2001, 684 с.

40. Заседателев И.Б. Особенности негативных факторов сухого жаркого климата и пути нейтрализации их при бетонировании монолитных конструкций. //Строительство и архитектура Узбекистана, 1977, № 1,12-16с.

41. Заседателев И.Б., Богачев Е.И. Совершенствование режимов твердения бетона монолитных сооружений в условиях сухого жаркого климата. //В сб.: Тепло и массоперенос при новых способах теплового воздействия на твердеющий бетон. Киев: Будивельник, 1973.

42. Заседателев И.Б., Богачев Е.И. Массообмен с внешней средой при твердении бетона в воздушно-сухих условиях. //Бетон и железобетон, 1971, № 8, с. 20-22.

43. Заседателев И.Б., Петров-Денисов В.Г. Тепло и массоперенос в бетоне специальных промышленных сооружений. М.: Стройиздат, 1973,167 с.

44. Звездов А.И., Волков Ю.С. Бетон и железобетон: наука и практика. //Сб. науч. тр. 1-ой Всероссийской конференции по проблемам бетона и железобетона «Бетон на рубеже третьего тысячелетия» (сентябрь, 2001). М.: 2001, кн. 1, с. 288-297.

45. Каприелов С.С., Батраков В.Г., Шейнфельд А.В. Модифицированные бетоны нового поколения: реальность и перспектива. //Бетон и железобетон, 1999, №6, с. 6-10.

46. Кейру Д.Г. Управление свойствами бетона при циклических темпера-турно-влажностных воздействиях среды. Автореф. дис. к.т.н. Ростов-на-Дону, 1988,20 с.

47. Концепольский И.С., Глекель Ф.Л., Рапопорт К.В. Долговечность бетона в условиях сухого жаркого климата. Ташкент, 1967, 135 с.

48. Копылов В.Д. Исследование удельного сопротивления деформаций и потери влаги бетонами в процессе электропрогрева. Дис. к.т.н. М., 1969.

49. Копылов В.Д. Формирование напряженного состояния бетона в процессе термообработки. //Бетон и железобетон, 2000, № 3.

50. Копылов В.Д. Изменение токопроводящих свойств и потери влаги бетонами в процессе обработки их электрическим током. //Материалы научно-технической конференции, Кемерово, 1966.

51. Копылов В.Д., Абдуллоев Д.А. Особенности температурных изменений в бетоне, выдерживаемом в условиях сухого жаркого климата и их влияние на качество конструкций. //ДАН АН Таджикской ССР, 1981, том XXIV, №6.

52. Копылов В.Д., Абдуллоев Д.А. Температурные изменения в бетоне, твердеющем в условиях сухого жаркого климата. //Архитектура и строительство Узбекистана, 1985, №7.

53. Копылов В.Д., Абдуллоев Д.А. Физические процессы, протекающие в бетоне, твердеющем в условиях сухого жаркого климата, и их влияние на качество конструкций. //ДАН АН Таджикской ССР, 1981, том XXIV, №7.

54. Копылов В.Д., Азимбаев Н.А. Пути сокращения продолжительности и снижения энергоемкости термообработки монолитного бетона. //Промышленное строительство, 1986, № 10, с. 39-40.

55. Копылов В.Д., Хо Нгок Кхоа. Деформации бетона, твердеющего в условиях влажного жаркого климата. //Промышленное и гражданское строительство, 2007, № 3, с. 51-52.

56. Красильников К.Г., Никитина J1.B., Скоблинская Н.Н. Физико-химия собственных деформаций цементного камня. М.: Строииз-дат, 1980,256 с.

57. Красновский Б.М., Сагадеев Р.А. Монолитный бетон на индустриальной основе. М., Знание, 1986,64 с.

58. Красновский Б.М. Основные направления повышения эффективности монолитного бетона. М.: ЦМИПКС, 1983,48 с.

59. Крылов Б.А. Состояние и проблемы монолитного строительства. //Бетон и железобетон, 1995, № 9, с. 15-17.

60. Крылов Б.А. Совершенствование методов интенсификации возведения здания из монолитного бетона. //Промышленное и гражданское строительство, 1992, № 6, с. 21-23.

61. Крылов Б.А., Копылов В.Д. Некоторые особенности деформаций бетона при электропрогреве. //Сб. науч. тр.: Методы исследования деформаций и кинетики нарастания прочности различных бетонов в процессе тепловой обработки. -М., НИИЖБ. 1979.

62. Крылов Б.А., Копылов В.Д. Методика определения деформаций легокого бетона при электропрогреве. Методы испытания пористых заполнителей, легкобетонных смесей и легких бетонов на пористых заполнителях. М.: Стройиздат, 1967.

63. Крылов Б.А, Копылов В.Д. Кинетика потерь влаги бетоном в процессе электропрогрева. //В кн.: Вопросы общей технологии и ускорения твердения бетона. -М.: Стройиздат, 1970, с. 186-194.

64. Крылов Б.А., Ли А.И. Электротермообработка бетона при возведении монолитных конструкций в районах с сухим жарким климатом. //В кн.: Технология бетонных работ в условиях сухого жаркого климата. М., 1979, с. 52-58.

65. Купрянов Н.Н. Исследование влияние относительной влажности среды при тепловой обработке на формирование структуры и свойства бетона. Автор, дис. к.т.н. М., 1974, 24 с.

66. Ларионова З.М. Формирование структуры цементного камня и бетона. -М.: Стройиздат, 1971, 161 с.

67. Леонович С.Н., Лихачевский А.Я. Трещиностойкость тяжелого бетона в зависимости от технологических факторов. //Известия вузов, сер. "Строительство", 1997, № 5, с. 31-36.

68. Липпсмайер Г. Строительство в условиях жаркого климата: Пер. с англ. -М.: Строиздат, 1983.

69. Методические рекомендации по исследованию усадки и ползучести бетона. -М.: НИИЖБ, 1975,117 с.

70. Малинина Л.А. Тепловлажностная обработка тяжелого бетона. М., 1977,159с.

71. Малинина Л.А., Гамаюнов Н.И., Афанасьев А.Е., Куприянов Н.Н. Исследование процессов тепло- и массообмена в бетонах, твердеющих в различных температурно-влажностных условиях. //Бетон и железобетон, 1971, №8, с. 23-25.

72. Малинский Е.Н., Невакшонов А.Н. Об особенностях формирования структуры и свойств бетона в условиях сухого жаркого климата. //Строительство и архитектура Узбекистана, 1981, № 8, с. 5-9.

73. Малинский Е.Н., Высоцкий С.А., Быкова И.В. Об оценке ухода за бетоном с применения пленкообразующих материалов. //Строительство и архитектура Узбекистана, 1984, № 6, с. 32-34.

74. Малинский Е.Н. Исследование пластической усадки бетона в условиях сухого жаркого климата. //Строительство и архитектура Узбекистана, 1975, №5, с. 17-21.

75. Миронов С.А. Теория и методы зимнего бетонирования. М: Стройиздат, 1956,405 с.

76. Миронов С.А., Малинина JI.A. Ускорение твердения бетона. М: Стройиздат, 1964, 347 с.

77. Миронов С.А., Малинский Е.Н. Основы технологии бетона в условиях сухого климата. М.: Стройиздат, 1985, 316 с.

78. Миронов С. А., Малинский Е.Н., Невакшонов А.Н. Влияние состава бетона на его пластическую усадку в условиях сухого жаркого климата. //Строительство и архитектура Узбекистана, 1979, № 4, с. 24-26.

79. Миронов С. А., Малинский Е.Н., Абрамова Р.С. Твердение бетона в условиях сухого жаркого климата. //Бетон и железобетон, 1971, № 8, с. 4-9.

80. Миронов С. А., Малинский Е.Н., Малинина JI.A. О продолжительности начального ухода за свежеотформованным бетоном в условиях сухого жаркого климата. //Строительство и архитектура Узбекистана, 1970, № 3, с. 4-10.

81. Михайлов К.В., Волков Ю.С. Бетон и железобетон в строительстве. М.: Стройиздат, 1987,103 с.

82. Мосаков Б.С., Жигулев С.В. Технология монолитного строительства. -Новосибирск, 1997, 191 с.

83. Нгуен Тхук Туен. Развитие теории и совершенствование технологии бетона с учетом особенностей влажного жаркого климата. Дис. . д.т.н. -М., 1984,343с.

84. Нгуен Дык Тхань. Повышение эксплуатационных свойств монолитного бетона в условиях влажного жаркого климата . Дис. . к.т.н. М., 2002, 197 с.

85. Нгуен Минь Нгок. Комплексная добавка на основе продуктов переработки тросника и ее влияние на свойства бетона в условиях Вьетнама. Дис. к.т.н. Ростов-на-Дону, 1991, 159 с.

86. Нгуен Тиен Дик. Особенности твердения бетона в условиях влажного жаркого климата Вьетнама. Дис. к.т.н. М., 1981, 175 с.

87. Нгуен Хонг Лам. Поверхностно-активные добавки для улучшения свойств цементов, растворов и бетонов. Дис. к.т.н. М., 1971, 163 с.

88. Нгуен Суан Мань. Разработка технологии возведения мнолитных бетонных обделок гидротехнических тоннелей, обеспечивающей повышение их долговечности. Дис. к.т.н. М., 1991, 171 с.

89. Олейник П.П. Актуальные проблемы развития технологий XXI века. //Жилищное строительство, 2000, № 1, с. 10-13.

90. Осипов А.Д. Обеспечение подвижности бетонной смеси в условиях жаркого сухого климата. //Бетон и железобетон, 1971, № 8, с. 26-27.

91. Осипов А.Д. Транспортирование бетонной смеси на большие расстояние. -М., 1980,81 с.

92. Оучи М. Самоуплотняющийся бетон: разработка, применение и ключевые технологии. //Сб. науч. тр. 1-ой Всероссийской конференции по проблемам бетона и железобетона «Бетон на рубеже третьего тысячелетия» (сентябрь, 2001). -М., 2001, кн. 1, с. 209-215.

93. Повышение качества и эффективности применения бетона и железобетонных изделий и конструкций. //Сб. науч. тр. НИИЖБ. Под ред. Б.А. Крылова, Р.Л. Серых. М., 1988,209 с.

94. Подгорнов Н.И. Использование солнечной энергии при изготовлении бетонных изделий. -М.: Стройиздат, 1989, 144 с.

95. Подгорнов Н.И. Интенсификация твердения бетона под покрытиями из полимерных пленок с использованием солнечной энергии. Автор, дис. . к-т.н.-М., 1980,26 с.

96. Подгорнов Н.И. Использование солнечной энергии для тепловой обработки сборного железобетона. //В кн.: Пути снижения энергетических затрат в промышленности сборного железобетона. М., ДНТП, 1981, с. 135-138.

97. Полтавцев С.И. Монолитное домостроение. М.: Стройиздат, 1993,321 с.

98. Пунагин В.А. Технология бетона в условиях сухого жаркого климата. -Ташкен: ФАН УзССР, 1977.

99. Расулов А.Х. Интенсификация твердения бетона в монолитных конструкциях с использованием солнечной энергии в комбинации с дублирующими источниками. Автореф. дис. к.т.н. М., 1991,22 с.

100. Рекомендации по рациональному применению конструкций из монолитного бетона для жилых и общественных зданий. М.: ЦНИИЭП жилища, 1984, 59 с.

101. Рекомендации по определению рациональных областей применения сборного и монолитного бетона и железобетона. М.: НИИБЖ, 1986, 16 с.

102. Селимов М.М. Исследование физико-механических свойств и долговечности цементобетона плоских монолитных конструкций в условиях сухого жаркого климата. Автор, дис. к.т.н. Ташкент, 1971, 26 с.

103. СНиП Ш-15-76. Бетонные и железобетонные конструкции монолитные. Правила производства и приемки работ. М., 1977, 127 с.

104. Сычев М.М. Химия отвердевания и формирования прочностных свойств цементного камня. //Цемент, 1978, № 9, с. 4-6.

105. Фам Ван Хоан. Бетоны беззащитного слоя безрулонных кровель, эксплуатируемых в условиях влажного жаркого климата Вьетнама. Дис. . к.т.н.-М., 1993,183 с.

106. Ферронская А.В., Нгуен Тиен Дик. Особенности твердения бетона в условиях жаркого влажного климата Вьетнама. //Строительство и архитектура Узбекистана, 1982, № 7, с. 34-35.

107. Хигерович М.П., Меркин А.П. Физико-химические и физические методы исследования строительных материалов. М.: Высшая школа, 1968, 191 с.

108. Хоанг Минь Дык. Мелкозернистый бетон для мелкоштучных дорожных изделий, эксплуатируемых в условиях влажного жаркого климата Вьетнама. Дис. к.т.н. М., 1998, 183 с.

109. Шевченко В.И., Чередниченко Т.Ф., Яскеляин Б.В. Влияние сухого жаркого климата на изменение долговечности бетона. //Известия вузов, сер. "Строительство", 1996, № 1, с. 42-45.

110. Шейкин А.Е., Чеховский Ю.В., Бруссер М.И. Структура и свойства цементных бетонов. М.: Стройиздат, 1979, 343 с.

111. Шмидт В.А. Стойкость бетона к циклическому увлажнению и высыханию в натурных условиях сухого и жаркого климата. //Строительство и архитектура Узбекистана, 1970, № 6, с. 5-7.

112. Шмитько Е.И. О влиянии влажностного фактора на процессы начального структурообразования в цементном тесте. //Известия вузов, сер. "Строительство", 1994, № 11, с. 75-81.

113. Штоль Т.М., Евстратов Г.И. Строительство зданий и сооружений в условиях сухого жаркого климата. М.: Стройиздат, 1984, 350 с.

114. Энергосберегающие технологии производства бетона и железобетона. //Сб. науч. тр. НИИЖБ. Под ред. Б.А. Крылова. М., 1988,146 с.

115. Bazenov IU.M., Bach Dinh Thien. Cong nghe be tong. Ha Noi: NXBXD, 2004,493 tr.

116. Баженов Ю.М., Бак Динь Тхиен. Технология бетона. Ханой: Стройиздат, 2004, 493 с.)

117. High performance concrete: Properties and applications, edited by S. P. Shah, S. H. Ahmad. 1994 by McGraw-Hill, Inc. 403 p.

118. Hiraishi S. and others. Shrinkage and crack propagation of flowing concrete at early ages. Proceedings of the 4th CANMET/ACI/JCI International Conference on Recent advances in concrete technology. June 7-11,1998. Tokushima, Japan, p. 671-690.

119. How to obtain good concrete in hot climates (world-wide symposium updates mordern information). «Concrete construction», 1974, vol. 19, №4, p. 160-199.

120. Nguyen Truong Tien, Phan Van Binh, Lai xuan Dung. Cong nghe xay dung nha cao tang. Bao cao tong ket de tai. Ha Noi, 1996, 134 tr.

121. Нгуен Чыонг Тиен, Фан Ван Бинь, Лай суан Зунг. Технология производства высотных здаий (Окончательный доклад научных исследований). -Ханой, 1996, 134 с.)

122. Nguyen Tien Dich. Bao duong be tong trong dieu kien khi hau nong am Viet Nam.-HaNoi, 1989,71 tr.

123. Нгуен Тиен Дик. Уход за бетоном в условиях влажного жаркого климата Вьетнама. Ханой, 1989, 71 с.)

124. Nguyen Tien Dich, Nguyen Due Thang, Ho Du, Pham Van Khoan. Dac diem cong nghe be tong bom trong dieu kien khi hau nong am Viet Nam. //Bao cao tong ket de tai. Ha Noi, 1999, 111 tr.

125. Нгуен Тиен Дик, Нгуен Дык Тханг, Хо Зы, Фам Ван Хоан. Особенности технологии литого бетона в условиях влажного жаркого климата Вьетнама. //Окончательный доклад научных исследований. -Ханой, 1999, 111 с.)

126. Nguyen Tien Dich. Qua trinh mat nuoc cua be tong duoi tac dong cua khi hau nong am //Noi san KHKT xay dung, 1985, № 1, tr. 23-27.

127. Нгуен Тиен Дик. Влагопотери бетона в условиях влажного жаркого климата. //Наука и техника в строительстве, Ханой, 1985, №1, с. 23-27.)

128. Nguyen Tien Dich. Bien dang mem cua be tong. //Noi san KHKT xay dung, 1985, № l,tr. 28-34.

129. Нгуен Тиен Дик. Деформация усадки бетона. //Наука и техника в строительстве, Ханой, 1985, №1, с. 28-34.)

130. Nguyen Tien Dich, Nguyen Due Thang. Su dung nang luong mat troi de tang nhanh qua trinh dong ran cua be tong. //Noi san KHKT xay dung, 1986, № 2, tr. 36-44.

131. Нгуен Тиен Дик. Нгуен Дык Тханг. Использование солнечной энергии для ускорения твердения бетона. //Наука и техника в строительстве, Ханой, 1986, №2, с. 36-44.)

132. Qui chuan xay dung Viet Nam. Tap III. Ha Noi: NXBXD, 1997, 123 tr. (Вьетнамский строительный стандарт. Том III. - Ханой: Стройиздат, 1997, 123 с.)

133. TCVN 4453 1995. Ket cau be tong va be tong cot thep toan khoi. Qui pham thi cong, nghiem thu. - Ha Noi: NXBXD, 1989, 142 tr.

134. Вьетнамский ГОСТ 4453 1987. Монолитные бетонные и железобетонные конструкции. Правила производства и приемки работ. - Ханой: Стройиздат, 1989,142 с.)

135. TCVN 4088 1985. So lieu khi hau dung trong thiet ke xay dung. - Ha Noi: NXBXD, 1987,208 tr.

136. Вьетнамский ГОСТ 4088 1985. Климатические данные для проектиро вания в строительстве. - Ханой: Стройиздат, 1987, 208 с.)

137. Tuyen tap tieu chuan xay dung cua Viet Nam TCVN. Tap X. Phuong phap thu. - Ha Noi: NXBXD, 1997, 420 tr.

138. Вьетнамский ГОСТ. Том 10. Методы испытаний. Ханой: Стройиздат, 1997, 420 с.)

139. Tuyen tap tieu chuan xay dung cua Viet Nam TCVN. Tap VIII. Vat lieu xay dung, san pham со khi xay dung. - Ha Noi: NXBXD, 1997,356 tr. (Вьетнамский ГОСТ. Том 8. Строительные материалы, механико-строительные фабрикаты. - Ханой: Стройиздат, 1997, 356 с.)