автореферат диссертации по строительству, 05.23.05, диссертация на тему:Повышение эксплуатационных свойств гидротехнических бетонов путем модификации их структуры комплексной добавкой

На правах рукописи

ФАМ ТО АН ДЫК

ПОВЫШЕНИЕ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ СВОЙСТВ ГИДРОТЕХНИЧЕСКИХ БЕТОНОВ ПУТЁМ МОДИФИКАЦИИ ИХ СТРУКТУРЫ КОМПЛЕКСНОЙ ДОБАВКОЙ

Специальность 05 23 05 - Строительные материалы и изделия

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва-2007

003065929

Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Московском государственном строительном университете

Научный руководитель - кандидат технических наук, доцент

Булгаков Борис Игоревич

Официальные оппоненты

- доктор технических наук, профессор

Нисаев Игорь Петрович

- кандидат технических наук, с н с

Седых Юрий Ростиславович

Ведущая организация ОАО НИПТИ «Строй индустрия»

Защита состоится "16" октября 2007 г В 14 часов на заседании диссертационного совета Д212 138 02 в ГОУ ВПО Московском государственном строительном университете по адресу 113114, Москва, Шлюзовая набережная, д 8 в аудитории 223

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ГОУ ВПО Московского государственного строительного университета

Автореферат разослан "12" сентября 2007 г

Ученый секретарь диссертационного совета

Алимов Л А

Актуальность.

В процессе развития народного хозяйства в настоящее время начинают строить средние и малые гидротехнические сооружения для улучшения энергоснабжения и решения ряда сельскохозяйственных проблем Однако, натурные наблюдения показывают, что многие гидротехнические сооружения в процессе эксплуатации выходят из строя раньше установленного срока, что приводит к завышенными затратам в межремонтный период

Решением задачи повышения эксплуатационных свойств гидротехнических сооружений с использованием эффективных мелкозернистых бетонов (МЗБ) являет оптимизация состава бетона, использование комплексных добавок и технологии его приготовления

Диссертационная работа выполнялась в соответствии с планом научно-исследовательских работ МГСУ, планом НИР Министерства строительства СРВ и Института строительной науки и технологии Вьетнама

Цель и задачи работы

Основной целью диссертационной работы является повышение эксплуатационных свойств МЗБ для облицовки речных гидротехнических сооружений в условиях влажного жаркого климата путем модификации их структуры комплексной добавкой

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

- обосновать состав и технологию получения комплексной добавки для улучшения технологических свойств мелкозернистых бетонных смесей и эксплуатационных свойств МЗБ,

- обосновать применение комплексной добавки в МЗБ для облицовки гидротехнических сооружений,

- установить зависимости свойств мелкозернистых бетонных смесей и МЗБ с комплексной добавкой от главных факторов,

- разработать рекомендации по проектированию состава МЗБ и получению мелкозернистой бетонной смеси с комплексной добавкой,

- осуществить опытно-промышленное опробование результатов исследований

Научная новизна.

- обосновано повышение эксплуатационных свойств МЗБ, применяемого для облицовки речных гидротехнических сооружений, путем применения добавки-модификатора (ПФМ), состоящей из суперпластификатора С-3, гидрофо-бизирующей кремнийорганической жидкости ГКЖ-11 и золы рисовой шелухи (ЗРШ), которая создает стабильные новообразования в виде низкоосновных гидросиликатов кальция, снижает общую и капиллярную пористость, улучшает контактную зону между цементным камнем и заполнителем и снижает водопроницаемость МЗБ,

- для повышения эффективности МЗБ разработана комплексная добавка, состоящая из 10% добавки-модификатора ПФМ и 25% кремнеземистого напол-

нителя - золы-уноса ТЭС от массы цемента и установлено ее влияние на реологические и технические свойства мелкозернистых бетонных смесей, а также на пористость, прочность и водонепроницаемость материала,

- с помощью метода математического планирования эксперимента получены зависимости прочности при сжатии, на растяжение при изгибе, плотности и водопоглощения МЗБ, а также плотности свежеприготовленной бетонной смеси от количества цементно-зольной смеси и доли в ней золы-уноса при содержании ПФМ в пределе 9-11% от массы цемента,

- установлено, что МЗБ с комплексной добавкой имеет меньшую общую и капиллярную пористость, а также пониженный радиус пор,

- установлена корреляционная связь между прогнозными характеристиками МЗБ и количеством циклов попеременного увлажнения и высыхания

Практическая значимость работы заключается в том, что

- разработана добавка - модификатор (ПФМ), состоящая по массе из 4,5% С-3, 4% ГКЖ-11, 91,15% ЗРШ и технология ее получения,

- разработана комплексная добавка, состоящая из 25% золы-уноса ТЭС и 10% добавки - модификатора от массы цемента,

- получен МЗБ с прочностью при сжатии 40МПа, водонепроницаемостью 1,5МПа и водопоглощением ниже на 40%-45% по сравнению с мелкозернистым бетоном без добавок,

- разработана технология приготовления мелкозернистой бетонной смеси с комплексной добавкой

Внедрение результатов.

Основные результаты исследований использованы при разработке "Рекомендаций по повышению эксплуатационных свойств МЗБ для облицовки гидротехнических сооружений, эксплуатируемых в условиях влажного жаркого климата" Производственное опробование «Рекомендаций», проведенное в Хайфонском Строительном Экспериментально-испытательном Центре (LAS-XD32) показало эффективность применения комплексной добавки при значительном снижении водопоглощения и повышения водонепроницаемости МЗБ, а также экономии части цемента золой ТЭС

Апробация.

Основные положения работы доложены на Третьей и Пятый Международной (Восьмой и Десятой Межвузовской) научно-практических конференциях молодых ученых, аспирантов и докторантов МГСУ "Строительство-формирование среды жизнедеятельности" (М, 2005 и 2007)

На защиту выносятся:

- обосновать состав и технологию получения комплексной добавки для улучшения технологических свойств мелкозернистых бетонных смесей и эксплуатационных свойств МЗБ,

- возможность использования комплексной добавки (зола-унос + ПФМ) для повышения эксплуатационных свойств МЗБ,

- результаты экспериментально-теоретического исследования влияния комплексной добавки (зола-унос + ПФМ) на свойства мелкозернистой бетонной смеси и МЗБ при воздействии влажного жаркого климата,

- метод проектирования состав и технология получения мелкозернистой бетонной смеси с комплексной добавкой (зола-унос + ПФМ),

- зависимости эксплуатационных свойств модифицированных МЗБ от главных факторов,

- рекомендации по повышению свойств МЗБ для облицовки гидротехнических сооружений, эксплуатируемых в условиях влажного жаркого климата

Структура и объем работы.

Диссертация состоит из введения, пяти глав, основных выводов, списка использованной литературой из 178 наименования, и приложений Работа изложена на 145 страницах машинописного текста, содержит 27 рисунков и 39 таблиц

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ.

Бетон для гидротехнических сооружений должен обеспечивать длительную службу конструкций, постоянно или периодически омываемых водой Поэтому, в зависимости от условий службы к гидротехническому бетону помимо требований прочности предъявляются также требования по водонепроницаемости и долговечности

Одним из путей решения этой проблемы, особенно с учетом влияния влажного жаркого климата, является применение мелкозернистого бетона (МЗБ) для облицовки гидротехнических сооружений, а также, введение в МЗБ комплексной добавки, состоящей из золы-уноса и ПФМ, включающего суперпластификатор С-3, гидрофобизирующую кремнийорганическую жидкость ГКЖ-11 и золу рисовой шелухи (ЗРШ)

Использование золы-уноса в качестве микронаполнителя позволяет уменьшить расход цемента, так как, располагаясь вместе с цементом в пустотах заполнителя, она будет уплотнять структуру бетона, что также повысит его водонепроницаемость Кроме того, при твердении бетона будут уменьшаться тепловыделение и объемные деформации при сохранении необходимой подвижности бетонной смеси

Результата исследований показывают, что водопотребность цементно-зольной смеси повышается вместе с повышением количества золы Поэтому, для того, чтобы обеспечить нормальную густоту цементного теста, необходимо использовать суперпластификатор

ЗРШ является тонкодисперсным материалом с удельной поверхностью 210 м2/г Эта величина во много раз больше, чем удельная поверхность цемента (0,311 м2/г) Это позволяет ЗРШ заполнить пространство между частицами цемента и золы-уноса, поэтому матрица цементного камня более уплотнена

Таким образом, исследование применения ЗРШ при производстве бетона и железобетона, в том числе, и МЗБ для речных гидротехнических сооружений,

эксплуатируемого в условиях ВЖК, является весьма актуальной задачей, так как позволит повысить не только стойкость бетона и увеличить экономическую эффективность его производства, но и будет способствовать охране окружающей среды от загрязнения

Что касается введения в мелкозернистый бетон ГКЖ-11, исследования показали, что повышение плотности бетона мало снижает и не прекращает проникшие водных растворов в его толщу при капиллярном всасывании Единственным способом снижения или исключения капиллярного подсоса со стороны увлажняемой поверхности является придание ей гидрофобных свойств Наиболее широко для этой цели применяют различные кремнийорганические жидкости из-за их высокого гидрофобизирующего эффекта, например, метилсиликонат натрия (ГКЖ-11) Предполагается, что кремнийорганические соединения, осаждаясь на стенках пор и капилляров, адсорбируются, а затем, химически взаимодействуют с гидроксильными группами, оксидами и гидроксидами металлов, входящих в состав минералов цементного камня Образуется тончайшая пленка, в которой си-локсановая связь кремний-кислород ориентирована к поверхности цементного камня бетона, а органический радикал - в противоположную сторону Такая ориентация и создает водоотталкивание, те приводит к повышению водонепроницаемости и уменьшению водопоглощения бетона

Поэтому, использование комплексной добавки (зола-унос + ПФМ) для получения МЗБ для облицовки речных гидротехнических сооружений весьма перспективно

Для подтверждения правильности разработанных теоретических положений были проведены экспериментальные исследования

В качестве сырьевых материалов в работе использовали

- портландцемент М400 завода Хоанг Май (Вьетнам),

- песок реки Ло на севере Вьетнама,

- золу-унос тепловой электростанции Фалай (Вьетнам), химический состав которой приведен в табл 1,

- золу рисовой шелухи (Вьетнам), химический состав которой приведен в табл 2,

- суперпластификатор С-3 (Россия), характеристики которого приведены в табл 3,

- гидрофобизирукяцую кремнийорганическую жидкость ГКЖ-11 (Россия), характеристики которой приведены в табл 4

Подбор оптимального состава МЗБ осуществляли с помощью модели, полученной на основании математического планирования эксперимента по ортогональному центральному плану второго порядка

- Z^- расход цементно-зольной смеси, кг/м3,

- содержание золы-уноса в цементно-зольной смеси, % по массе

Уровни факторов и интервалы варьирования приведены в табл 5

б

Содержание оксидов, %

ею, А12Оз ! Ре2Оз СаО 1 MgO БОз п п п

52,7 17,3 3,84 | 1,2 0,26 2,5 22,2

Примечание: потери при прокаливании

Таблица 2. Химический состав ЗРШ.

Содержание оксидов, % |

8Ю2 А12Оэ БегОз СаО МцО ! БОг К20 Ыа20 п п п" 1

87,56 j 1,61 0,7 1,7 1,6 0,58 0,01 2,18 4,06 |

Примечание: потери при прокаливании

Таблица З.Технические характеристики суперпластификатора С-3.

Основные характеристики Значения показателей

Химический состав Цвет Содержание сухих веществ,% Плотность, г/см3 Водородный показатель Вязкость пои 20°С. сПз сульфированный нафталиноформальдегид темно-коричневый 91 94 1,26 1,28 7 9 10 15

Таблица 4.Технические характеристики гидрофобизирующей кремнийор-ганической жидкости ГКЖ-11.

Основные характеристики Значения показателей

Химический состав Цвет Содержание сухих веществ, % Содержание кремния, % Плотность, г/см3 Водородный показатель Гидрофобизирующая способность, час, не менее метилсиликонат натрия бесцветный 25 4,0 1,17 1.21 13 17 8

Таблица 5. Уровни факторов и интервалы варьирования.

Ъх 1г

А 450 15

лг, 100 15

350<7,<550 о<г2<зо

Выходными параметрами являлись

- у] - прочность МЗБ при сжатии в возрасте 28 суток, МПа,

- у2 - прочность МЗБ на растяжение при изгибе, МПа,

- Уз - водопоглощение МЗБ, % по массе,

- у4 - плотность МЗБ в сухом состоянии, кг/м3,

- у5 - плотность свежеприготовленной бетонной смеси, кг/м3

В результате обработки экспериментальных данных получили следующие уравнения, которые адекватно описывают систему под кодированием у, = 44 + 10,7х, - 5,8х2 - 4л:,2 - 1,25 х,х2, у2 =5,1 + 1 2x¡ - 0,7х, - 0,5х,2 - 0,1х,х2, у3 = 4,55 - 1,48х, + 0,78х2 + х,2 -0,29х,х2, у4 = 2,12 + 0,05 х, - 0,055 х2 - 0,015 х\ - 0,023 х,х2, у5 = 2,23 + 0,03 х, - 0,053 х, - 0,013 х2 - 0,02 х,х2

В результате расчета на основе метода математического планирования эксперимента получили следующие составы мелкозернистых бетонов (табл 6) Расход воды обеспечивал подвижность бетонной смеси в пределах от 160 до 170 мм по расплыву конуса на встряхивающем столике Состав N°1 являлся контрольным, состав N°2 содержил 9% ЗРШ и 0,45% С-3 по массе от расхода цемента, состав №з содержал 10% ПФМ по массе от расхода цемента), состав N 4 содержал комплексную добавку, состоящую из 10% ПФМ и 25% золы-уноса по массе от расхода цемента

Таблица 6. Разработанные составы мелкозернисты* бетонов.

N№ составов Состав бетона, кг/м3

ц 3-У П В С-3 ГКЖ-11 ЗРШ

№i 440 - 1532 264 - - -

№2 440 - 1510 240 1,98 - 40

№з 440 - 1510 240 1,98 1,76 40

№4 350 90 1495 245 1,58 1,40 32

Примечание Ц - цемент, 3-У - зола-унос, П - песок, В - вода, С-3 - суперпластификатор, ГКЖ-11 - гидрофобизирующая кремнийорганическая жидкость, ЗРШ -зола рисовой шелухи

На основе разработанных составов МЗБ были выполнены исследования по изучению влияния комплексной добавки (зола-унос + ПФМ) на параметры структуры мелкозернистого бетона, свойства мелкозернистой бетонной смеси и МЗБ в условиях влажного жаркого климата (ВЖК) Результаты исследований приведены ниже

Опыты проводились в лабораторных условиях и в натурных летних условиях севера Вьетнама при максимальной интенсивности солнечной радиации 550 800 ккал/м2 ч, температуре воздуха +26 +34°С, относительной влажности 55 85% и скорости ветра 0,5 2,5 м/с

В табл 7 приведены экспериментальные данные, характеризующие влияние комплексной добавки на структуру МЗБ, по водопоглощению бетона в возрасте 28 и 60 суток

Результаты показывают, что МЗБ с комплексной добавкой по сравнению с контрольным имеет меньшую открытую пористость, меньший средний размер капилляров, а также более однородные по размерам поры

Бетон состава N°4 в возрасте 28 суток по сравнению с составом N°3 имеет

параметры структуры немного хуже, но в возрасте 60 суток эти параметры сближаются Это объясняется тем, что после 28 суток кислотные оксиды, содержащиеся в золе-уносе (БЮг, А1203, Бе20з) продолжают взаимодействовать с Са(0Н)2, выделяющимся при гидратации портландцемента, и образовывать соединения, в основном, гидросиликаты и гидроалюминаты кальция, которые заполняют поры

Таблица 7. Влияние комплексной добавки и добавки ПФМ на структуру

МЗБ.

N№ п/п Возраст бетона, сутки Особенности состава бетона Общая пористость, По, % Объем открытых пор, Показатель среднего размера открытых капиллярных пор, Показатель однородности размеров открытых капиллярных пор, а

1 28 N°1 18,6 13,5 0,91 0,52

2 №2 16,0 9,0 0,75 0,62

3 №з 16,5 7,2 0,58 0,68

4 №4 16,8 7,9 0,60 0,66

5 60 №i 18,2 13,0 0,87 0,55

6 №2 15,2 8,7 0,73 0,63

7 №з 15,5 6,5 0,55 0,70

8 №4 15,6 6,8 0,56 0,69

Данные, приведенные в табл 8 показывают, что МЗБ, твердевший в начальный период в натурных условиях ВЖК без ухода по сравнению с контрольным, твердевшим в нормальных (лабораторных) условиях, имеет большую открытую пористость, больший средний размер капилляров и менее однородные по размерам поры Следует отметить, что в натурных условиях у всех образцов, твердевших первые 7 суток под влажной тканью и последующие 21 сутки в воздушно-влажных условиях, параметры поровой структуры были примерно такими же, как и у образцов, твердевших в лабораторных условиях (При проведении эксперимента были приняты следующие условия твердения нормальные (лабораторные) (А), натурные на солнце без ухода в виде влажного укрытия бетона (Б), натурные на солнце при укрытии бетона влажной тканью в течение 7 суток с последующим воздушным твердением (В))

Нарушение структуры бетона при твердении образцов в натурных условиях на солнце без ухода по сравнению с лабораторными условиями наглядно подтверждается структурными фотоснимками цементного камня (рис 1-3)

Таблица 8. Влияние условий влажного жаркого климата на показатели по-ровой структуры мелкозернистого бетона.

N№ п/п Возраст бетона, сутки Особенности состава бетона Условия твердения бетона Общая пористость, По, % Объем открытых пор, Wo, % Показатель среднего размера открытых капиллярных пор, Х2 Показатель однородности размеров открытых капиллярных пор, а

А 18,6 13,5 0,91 0,52

1 №i Б 19,7 14,5 1,02 0,43

В 18,5 13,4 0,92 0,51

А 16,0 9,0 0,75 0,62

2 №2 Б 17,6 10,0 0,87 0,49

28 В 15,8 8,9 0,73 0,63

А 16,5 7,2 0,58 0,68

3 №з Б 17,8 8,0 0,67 0,54

В 16,3 7,2 0,60 0,68

А 16,8 7,9 0,60 0,66

4 №4 Б 18,1 8,8 0,70 0,52

В 16,6 7,9 0,62 0,66

А 18,2 13,0 0,87 0,55

5 №i Б 19,3 13,9 0,97 0,46

В 18,1 12,9 0,88 0,54

А 15,2 8,7 0,73 0,63

6 №2 Б 16,7 9,7 0,85 0,50

60 В 15,0 8,6 0,71 0,64

А 15,5 6,5 0,55 0,70

7 №з Б 17,2 7,5 0,72 0,57

В 15,5 6,6 0,57 0,70

А 15,6 6,8 0,56 0,69

8 №4 Б 17,2 7,8 0,74 0,56

В 15,5 6,9 0,58 0,69

Рис.1. Структура цементного камня МЗБ беи добавок в вофаете 28 суток гвердения в лабораторных условиях!А) и в натурных на солнне без ухода ¡влажного укрытпя(Б) (увеличение х2000).

Рис.2. Структура цемент«!р камня \П1> с добавкой 10% ПФМ в возрасте 28 суток твердения и лабора горных условиях (А) и I! нагурных на солцце без ухода влажною укрытия (Ь) (увеличение х200()|

Рис.3. Структура цементного камня МЗБ с комплексной добавкой 10% ПФМ и 25% 3-У в возрасте 28 суток твердения в лабораторных условиях (А) и в натурные на солнце без ухода влажного укръп ия (В) (увеличение х20в0).

На фотоснимках образцов мелкозернистых бетонов, твердевших в натурных условиях без ухода в виде влажного укрытия бетона, видны разрывы и трещины

Для исследования влияния комплексной добавки на подвижность мелкозернистых бетонных смесей использовали составы 1-6 Результаты, приведенные в табл 9, показывают, что расплыв конуса у бетонных смесей Ы№ 3 и 6, содержащих комплексную добавку, много больше, чем у бетонной смеси без добавок, но несколько ниже по сравнению с бетонными смесями Ь'№ 2 и 5, содержащими ПФМ, при одинаковом расходе воды

Таблица 9. Влияние комплексной добавки и добавки ПФМ на подвижность мелкозернистых бетонных смесей при одинаковом расходе воды.

N№ п/п Особенности состава бетонных смесей В/ВВ Составы бетонных смесей, кг/м3 Расплыв конуса, мм

Ц 3-У В П ЗРШ ГКЖ-11 с-з

1 Без добавок 0,57 440 - 250 1560 - - - 130

2 10% ПФМ 0,57 440 - 250 1490 40 1,76 1,98 190

3 10% ПФМ +25% 3-У 0,57 350 90 250 1491 32 1,40 1,58 175

4 Без добавок 0,62 404 - 250 1604 - - - 135

5 10% ПФМ 0,62 404 - 250 1545 36 1,60 1,82 185

6 10% ПФМ +25% 3-У 0,62 322 80 250 1492 29 1,30 1,45 175

Примечание ВВ - вяжущее вещество

Результаты, приведенные в табл 10, показывают, что при близкой подвижности бетонных смесей прочность при сжатии образцов мелкозернистого бетона с добавкой - модификатором в возрасте 28 суток увеличивается на 30% по сравнению с бетоном без добавок

Прочность при сжатии образцов бетона состава N°3 во всех возрастах по сравнению с составом №2 немного выше за счет введения в бетон гидрофоби-зирующей кремнийорганической жидкости ГКЖ-11 Прочность при сжатии бетона состава N°4 меньше, чем у бетонов составов N°2 и N°3 из-за меньшей гидравлической активности золы по сравнению с цементом, но после 28 суток рост прочности состава N°4 происходит быстрее, чем у составов N°2 и N°3 В возрасте 120 суток по сравнению с 28 сутками твердения прочность при сжатии бетона без добавок повышается на 16%, бетонов составов №2 и N°3 - на 25%, а состава N°4 - на 40% и приближается к прочности при сжатии мелкозернистых бетонов составов N°2 и N°3

Результаты, приведенные в табл 11, показывают, что при твердении мелкозернистых бетонов на солнце без ухода прочность образцов при сжатии уменьшается на 14-19 % по сравнению с контрольными, твердевшими в лабораторных условиях

Таблице 10. Влияние комплексной добавки и добавки ПФМ на прочность мелкозернистого бетона при сжатии.

п/п Особенности состава бетона Подвижность бетонной смеси по расплыву конуса, мм Прочность при сжатии, МПа

3 сут 7 сут 14 сут 28 сут 60 сут 120 сут

1 №1 162 14,4 25,4 30,4 36,0 38,9 41,7

2 N"2 165 21,5 34,8 39,5 46,5 52,0 57,8

3 N"3 163 21,6 35 39,7 46,7 52,5 58,4

4 №4 167 18,3 33,7 38,2 40,0 48,0 56,0

Таблица 11. Влияние условий влажного жаркого климата на прочность мелкозернистого бетона при сжатии.

п/п Особенности состава бетона Условия твердения бетона Подвижность бетонной смеси по расплыву конуса, мм Прочность при сжатии в возрасте 28 суток, МПа

1 №1 А 162 36,0

Б 162 29,2

В 161 36,4

2 №2 А 165 46,5

Б 166 39,5

В 164 46,9

3 №з А 163 46,7

Б 165 40,2

В 164 46,7

4 №4 А 167 40,0

Б 168 33,6

В 166 40,8

Следует отметить, что у всех образцов, твердевших первые 7 суток в натурных условиях при влажном укрытии бетона и последующие 21 сутки в воздушно-влажных условиях прочность бетона при сжатии была примерно такой же, как и у образцов, твердевших в лабораторных условиях

Результаты, приведенные в табл 12, показывают, что при введении в МЗБ добавки - модификатора и комплексной добавки водонепроницаемость образцов бетона повышается, соответственно на 70-78% и 56-60% по сравнению с бетоном без добавок В возрасте 28 суток водонепроницаемость образцов бетона состава №з выше на 0,2 МПа по сравнению с составом №4, но в возрасте 90 суток это превышение составляет только 0,1 МПа

Таблице 12. Влияние комплексной добавки и добавки ПФМ на водонепроницаемость мелкозернистого бетона.

Ы№ п/п Особенности состава бетона Водонепроницаемость в возрасте 28 суток, МПа Водонепроницаемость в возрасте 90 суток, МПа

1 N"1 0,9 1,0

2 №2 1,4 1,5

3 N"3 1,6 1,7

4 N"4 1,4 1,6

Результаты, приведенные в табл 13, показывают, что при твердении МЗБ на солнце без ухода водонепроницаемость их уменьшается на 42-44% по сравнению с контрольными, твердевшими в лабораторных условиях Водонепроницаемость образцов бетона, твердевших первые 7 суток на солнце при влажном укрытии бетона и последующие 21 сутки в воздушно-влажных условиях примерно такая же, как и у образцов, твердевших в лабораторных условиях

Таблица 13. Влияние условий влажного жаркого климата на водонепроницаемость мелкозернистого бетона.

п/п Особенность состава бетона Условия твердения бетона Водонепроницаемость в возрасте 28 суток, МПа

№1 А 0,9

1 Б 0,5

В 0,9

№2 А 1,4

2 Б 0,8

В 1,5

№з А 1,6

3 Б 0,9

В 1,6

№4 А 1,4

4 Б 0,8

В 1,5

При изучении влияния циклического воздействия нагревания - увлажнения-высыхания на термовлагостойкость МЗБ была определена прочность на растяжение при изгибе бетонных образцов При этом, режим испытания включал подъём температуры в испытательной камере с 20 до 70°С в течение 4 часов, изотермическую выдержку при температуре 70°С в течение 1 часа, увлажнение водой с температурой +20 +25°С на открытом воздухе в течение 1 часа и

высыхание в помещении в течение 1 часа Один цикл испытаний составлял 7 часов

Испытания прочности на растяжение при изгибе опытных образцов показали, что до 40 и 60 циклов попеременного увлажнения-высыхания, соответственно, у образцов без добавок и с добавками наблюдается монотонный рост прочности на растяжение при изгибе После этого наблюдается спад прочности у всех составов МЗБ (рис 4)

Рис. 4. Зависимость прочности на растяжения при изгибе мелкозернистого бетона от количества циклов попеременного увлажнения и высыхания.

Результаты, приведенные в табл 14, показывают, что лучше всего перемешивание компонентов для получения мелкозернистых бетонных смесей производить в турбулентном смесителе Прочность при сжатии МЗБ с комплексной добавкой в этом случае на 10% выше, чем у аналогичного МЗБ, полученного в растворомешалке. Кроме того, использование комплексной добавки при перемешивании в турбулентном смесителе повышает также пластичность смеси

Экономический эффект от применения МЗБ на основе подвижных бетонных смесей достигается во-первых, за счет возможности замены тяжелого бетона на крупном заполнителе на мелкозернистый бетон и, во-вторых, за счет отказа от интенсивных технологий формования Кроме этого, дополнительный экономический эффект достигается от замены части цемента золой-уносом

Таблица 14. Влияние вида перемешивания на прочность при сжатии МЗБ и подвижность мелкозернистых бетонных смесей.

N№n/n Вид смесителя Особенности состава бетона Подвижность на встряхивающем столике, мм Прочность при сжатии в возрасте 28 суток, МПа

1 Лопастная растворная мешалка N"1 160 36,0

2 №2 160 46,5

3 №з 160 46,7

4 5 №4 160 40,0

Бегуны №1 170 37,5

6 N"2 171 48,5

7 №з 170 48,7

8 №4 173 42,2

9 Турбулентный смеситель №1 180 38,8

10 №2 181 50,0

11 №з 178 50,2

12 №4 180 43,8

Введение в МЗБ комплексной добавки (зола-унос + ПФМ) приводит к экономическому эффекту в размере 68 460 Вьетнам донгов/м3 (110 руб/м1), достигаемому за счет меньшей стоимости сырьевых компонентов по сравнению с тяжелым бетоном

При производстве 100000 м3 МЗБ с комплексными добавками экономический эффект составит

Эм = 68 460*100 000 = 6 846 000 000 Вьетнам донгов или 110*100 000 = 11 000 000 руб

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1 Обосновано повышение эксплуатационных свойств МЗБ, применяемого для облицовки речных гидротехнических сооружений, путем применения добавки-модификатора (ПФМ), состоящей из суперпластификатора С-3, гидро-фобизирующей кремнийорганической жидкости ГКЖ-11 и золы рисовой шелухи (ЗРШ), которая создает стабильные новообразования в виде низкоосновных гидросиликатов кальция, снижает обшую и капиллярную пористость, улучшает контактную зону между цементным камнем и заполнителем и снижает водопроницаемость МЗБ

2 Разработана добавка - модификатор (ПФМ), состоящая по массе из 4,5% С-3, 4% ГКЖ-11, 91,15% ЗРШ и технология ее получения

3 С помощью математического метода планирования эксперимента получена математическая модель зависимости прочности на сжатие, растяжение при изгибе, водопоглощения, плотности свежеуложенной бетонной смеси и

плотности бетона от количества цементно-зольной смеси и доли золы-уноса в цементно-зольной смеси

4 Оптимизирован состав комплексной добавки с помощью математической модели, состоящей из 25% золы-уноса и 10% ПФМ от массы цемента

5 Получен МЗБ с прочностью при сжатии 40МПа, водонепроницаемостью 1,5МПа и водопоглощением ниже до 50% по сравнению с мелкозернистым бетоном без добавок

6 Установлено, что МЗБ с комплексной добавкой имеет меньшую общую и капиллярную пористость, а также пониженный радиус пор

7 Обеспечена эксплуатационная надежность защитных покрытий гидротехнических сооружений, работающих в условиях влажного жаркого климата, путем использования эффективных МЗБ с комплексной добавкой

8 Разработана технология приготовления мелкозернистой бетонной смеси с комплексной добавкой с использованием турбулентного смесителя, который позволяет повышать однородность подвижных бетонных смесей и получать МЗБ с высокими эксплуатационными свойствами

9 Основные результаты исследований использованы при разработке "Рекомендаций по повышению эксплуатационных свойств МЗБ для облицовки гидротехнических сооружений, эксплуатируемых в условиях влажного жаркого климата"

10 Расчетный технико-экономический эффект от внедрения результатов исследования может составить 68 460 вьетнамских донг/м3 (1 Юруб /м3) за счет применения эффективного МЗБ по сравнению с тяжелым бетоном

Основные положения диссертации отражены в следующих публикациях:

1 Фам Тоан Дык, Булгаков Б И Обоснование внедрения комплексных добавок (суперпластификатор + зола-унос) в бетон речных гидротехнических сооружений // Сб материалов 3-й международной (VIII традиционной) научно-практической конференции молодых ученых, аспирантов и докторантов «Строительство — формирование среды жизнедеятельности» МГСУ, Москва, 25-26 мая 2005 г С 247-248

2 Фам Тоан Дык, Булгаков Б И Влияние климата Вьетнама на структуру и структурообразование бетона // Сб материалов Юбилейной Десятой международной межвузовской научно-практической конференции молодых ученых, докторантов и аспирантов «Строительство — формирование среды жизнедеятельности» МГСУ, Москва, 25-26 апреля 2007 г С 455-458

3 Баженов Ю М, Фам Тоан Дык Повышение водонепроницаемости бетона в условиях влажного жаркого климата// Строительные материалы 2007 №7 С 21

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ

1.1. Виды мелкозернистых бетонов и области их применения.

1.2. Особенности структуры и структурообразование мелкозернистого бетона.

1.3. Влияние влажного жаркого климата на структуру и структурообразование мелкозернистого бетона.

1.4. Анализ причин разрушения бетона речных гидротехнических сооружений.

1.5. Обоснование внедрения комплексной добавки (зола-унос + ПФМ) в мелкозернистый бетон для облицовки речных гидротехнических сооружений.

ГЛАВА 2. МАТЕРИАЛЫ, ИСПОЛЬЗОВАННЫЕ В РАБОТЕ. METO- 39 ДИКИ ИССЛЕДОВАНИЙ

2.1. Материалы, использованные в работе.

2.2. Методики исследований.

ГЛАВА 3. УЛУЧШЕНИЕ СВОЙСТВ МЕЛКОЗЕРНИСТОЙ БЕТОННОЙ

СМЕСИ И МЕЛКОЗЕРНИСТОГО БЕТОНА КОМПЛЕКСНОЙ ДОБАВКОЙ (ЗОЛА-УНОС + ПФМ) В УСЛОВИЯХ ВЛАЖНОГО ЖАРКОГО КЛИМАТА.

3.1. Определения состава мелкозернистого бетона с комплексной добавкой (зола-унос + ПФМ) с помощью метода математического планирования эксперимента.

3.2. Улучшение структуры мелкозернистого бетона комплексной добавкой (зола-унос + ПФМ) в условиях влажного жаркого климата.

3.3. Влияние комплексной добавки на подвижности мелкозернистой бетонной смеси.

3.4. Влияние комплексной добавки на прочность мелкозернистого бетона в условиях влажного жаркого климата.

3.5. Влияние комплексной добавки на водонепроницаемость мелкозернистого бетона в условиях влажного жаркого климата.

3.6. Влияние комплексной добавки на долговечность мелкозернистого бетона в условиях влажного жаркого климата.

Выводы к главе 3.

ГЛАВА 4. РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИИ И РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО 108 ПРОИЗВОДСТВУ МЕЛКОЗЕРНИСТОГО БЕТОНА ДЛЯ ОБЛИЦОВКИ РЕЧНЫХ ГИДРОТЕХНИЧЕСКИХ СООРУЖЕНИЙ

4.1. Требования к качеству сырьевых материалов.

4.2. Производство мелкозернистого бетона с комплексной добавкой.

4.2.1. Проектирование состава мелкозернистого бетона с комплексной добавкой (зола-унос + ПФМ).

4.2.2. Приготовление мелкозернистой бетонной смеси с комплексной добавкой (зола-унос + ПФМ).

ГЛАВА 5. ПРАКТИЧЕСКИЕ РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ И РАСЧЁТ

ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ

5.1. Практические результаты работы.

5.2. Расчет технико-экономической эффективности от применения полученных результатов исследований.

Актуальность. В процессе развития народного хозяйства в настоящее ремя начинают строить средние и малые гидротехнические сооружения для глучшения энергоснабжения и решения ряда сельскохозяйственных проблем. )днако, натурные наблюдения показывают, что многие гидротехнические со->ружения в процессе эксплуатации выходят из строя раньше установленного ;рока, что приводит к завышенными затратам в межремонтный период.

Решением задачи повышения эксплуатационных свойств гидротехнических сооружений с использованием эффективных мелкозернистых бетонов (МЗБ) являет оптимизация состава бетона, использование комплексных добавок и технологии его приготовления.

Диссертационная работа выполнялась в соответствии с планом научно-исследовательских работ МГСУ, планом НИР Министерства строительства СРВ и Института строительной науки и технологии Вьетнама.

Цель и задачи работы. Основной целью диссертационной работы является повышение эксплуатационных свойств МЗБ для облицовки речных гидротехнических сооружений в условиях влажного жаркого климата путём модификации их структуры комплексной добавкой.

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

- обосновать состав и технологию получения комплексной добавки для улучшения технологических свойств мелкозернистых бетонных смесей и эксплуатационных свойств МЗБ;

- обосновать применение комплексной добавки в МЗБ для облицовки гидротехнических сооружений;

- установить зависимости свойств мелкозернистых бетонных смесей и МЗБ с комплексной добавкой от главных факторов;

- разработать рекомендации по проектированию состава МЗБ и получению мелкозернистой бетонной смеси с комплексной добавкой;

- осуществить опытно-промышленное опробование результатов исследований.

На основе результатов исследований определена научная новизна работы:

- обосновано повышение эксплуатационных свойств МЗБ, применяемого для облицовки речных гидротехнических сооружений, путём применения добавки-модификатора (ПФМ), состоящей из суперпластификатора С-3, гид-рофобизирующей кремнийорганической жидкости ГКЖ-11 и золы рисовой шелухи (ЗРШ), которая создает стабильные новообразования в виде низкоосновных гидросиликатов кальция, снижает общую и капиллярную пористость, улучшает контактную зону между цементным камнем и заполнителем и снижает водопроницаемость МЗБ;

- для повышения эффективности МЗБ разработана комплексная добавка, состоящая из 10% добавки-модификатора ПФМ и 25% кремнеземистого наполнителя - золы-уноса ТЭС от массы цемента и установлено её влияние на реологические и технические свойства мелкозернистых бетонных смесей, а также на пористость, прочность и водонепроницаемость материала;

- с помощью метода математического планирования эксперимента получены зависимости прочности при сжатии, на растяжение при изгибе, плотности и водопоглощения МЗБ, а также плотности свежеприготовленной бетонной смеси от количества цементно-зольной смеси и доли в ней золы-уноса при содержании ПФМ в пределе 9+11% от массы цемента;

- установлено, что МЗБ с комплексной добавкой имеет меньшую общую и капиллярную пористость, а также пониженный радиус пор;

- установлена корреляционная связь между прогнозными характеристиками МЗБ и количеством циклов попеременного увлажнения и высыхания.

Практическая значимость работы заключается в том, что:

- разработана добавка - модификатор (ПФМ), состоящая по массе из 4,5% С-3, 4% ГКЖ-11, 91,15% ЗРШ и технология её получения;

- разработана комплексная добавка, состоящая из 25% золы-уноса ТЭС и 10% добавки - модификатора от массы цемента;

- получен МЗБ с прочностью при сжатии 40МПа, водонепроницаемостью 1,5МПа и водопоглощением ниже на 40%+45% по сравнению с мелкозернистым бетоном без добавок;

- разработана технология приготовления мелкозернистой бетонной смеси с комплексной добавкой.

Внедрение результатов.

Основные результаты исследований использованы при разработке "Рекомендаций по повышению эксплуатационных свойств МЗБ для облицовки гидротехнических сооружений, эксплуатируемых в условиях влажного жаркого климата". Производственное опробование «Рекомендаций», проведенное в Хайфонском Строительном Экспериментально-испытательном Центре (ЬА8-ХБ32) показало эффективность применения комплексной добавки при значительном снижении водопоглощения и повышения водонепроницаемости МЗБ, а также экономии части цемента золой ТЭС.

Апробация.

Основные положения работы доложены на Третьей и Пятый Международной (Восьмой и Десятой Межвузовской) научно-практических конференциях молодых учёных, аспирантов и докторантов МГСУ "Строительство-формирование среды жизнедеятельности" (М., 2005 и 2007).

На защиту выносятся:

- обосновать состав и технологию получения комплексной добавки для улучшения технологических свойств мелкозернистых бетонных смесей и эксплуатационных свойств МЗБ;

- возможность использования комплексной добавки (зола-унос + ПФМ) для повышения эксплуатационных свойств МЗБ;

- результаты экспериментально-теоретического исследования влияния комплексной добавки (зола-унос + ПФМ) на свойства мелкозернистой бетон7 ной смеси и МЗБ при воздействии влажного жаркого климата;

- метод проектирования состав и технология получения мелкозернистой бетонной смеси с комплексной добавкой (зола-унос + ПФМ);

- зависимости эксплуатационных свойств модифицированных МЗБ от главных факторов;

- рекомендации по повышению свойств МЗБ для облицовки гидротехнических сооружений, эксплуатируемых в условиях влажного жаркого климата.

Работа выполнена на кафедре "Технология вяжущих веществ и бетонов" Строительно-технологического факультета МГСУ под руководством доцента, кандидата технических наук Булгакова Бориса Игоривича, которому автор выражает свою глубокую признательность за ценные советы и помощь при выполнении диссертационной работы.

Автор выражает благодарность заведующему кафедрой "Технология вяжущих веществ и бетонов" МГСУ, академику Баженову Юрию Михайловичу, а также профессорам кафедры, докторам технических наук Алимову Леву Алексеевичу, Воронину Виктору Валериановичу и коллективу этой кафедры за содействие и помощь при выполнении данной работы.

ЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ

Первые упоминания о мелкозернистом бетоне как конструкционном материале относятся к середине XIX века и связаны с именем французского лгеного Ф. Коанье. Он разработал, научно обосновал и неоднократно применял при строительстве зданий и гидротехнических сооружений мелкозернистые бетоны на основе портландцемента, гидравлической и воздушной извести с использованием мелких и крупных песков. Этот бетон известен в строительной технике под названием «бетона Коанье». Его использовали с 1855 г. при строительстве водосточных каналов в Париже, Лионе, Одессе общей протяженностью более 300 км, при сооружении акведука в Ванне длиной 60 км, при строительстве маяка и турецкого посольства в Порт-Саиде. В 1861 г. Ф. Коанье опубликовал работу /161/, обосновывающую предложенный им способ приготовления мелкозернистых бетонов. Позднее H.A. Жит-кевич /62/ отмечал, что особая заслуга Ф. Коанье заключается в том, что он правильно сформулировал принципы получения мелкозернистого бетона, применил их на практике, и эти принципы актуальны и в настоящее время. В своих работах H.A. Житкевич указывал, что многие сооружения времен Римской Империи, выполненные из растворов и бетонов, сохранились благодаря защите их поверхности облицовкой из тесанного камня.

Большая заслуга в разработке составов, исследовании свойств и освоении мелкозернистого бетона в отечественной практике принадлежит A.B. Волженскому /34, 36, 37/. Им была доказана возможность и целесообразность изготовления и использования мелкозернистого бетона в жилищном строительстве для районов, в которых отсутствует крупный заполнитель.

В настоящее время мелкозернистые бетоны являются одним из самых востребованных видов строительных материалов, которые используются для сооружения несущих и самонесущих конструкций, для теплоизоляции и для защиты строительных конструкций от воздействия агрессивной среды. В развитие технологий и исследование свойств различных видов мелкозернистого бетона большой вклад внесли Ю.М. Баженов и его школа, В.Г. Батраков, Л.А.

Алимов, В.В. Воронин, А.Е. Шейкин и другие.

9. Основные результаты исследований использованы при разработке "Рекомендаций по повышению эксплуатационных свойств МЗБ для облицовки гидротехнических сооружений, эксплуатируемых в условиях влажного жаркого климата".

10. Расчётный технико-экономический эффект от внедрения результа

3 3 тов исследования может составить 68.460 вьетнамских донг/м (110руб./м ) за счёт применения эффективного МЗБ по сравнению с тяжелым бетоном.

1. Абдуль P.O. Пути обеспечения трещиностойкости бетона в климатических условиях Египта. Дис. к.т.н., -СПб., 1995, 113с.

2. Алимов Л.А., Воронин В.В., Горчаков Г.И. Структурные характеристики бетона. Бетон и железобетон . 1972 № 9, с. 20.

3. Алтунов В.Д. Исследование процесса усталостного разрушения цементных бетонов при растяжении. Дис. к.т.н., -Харьков, 1973, 156с.

4. Анисимова Е.М. Влияние на свойства бетонов генезиса, минералогического и гранулометрического состава песка и оптимизация требований к нему. Автореф. дис. к.т.н., -М., 1983, 178с.

5. Арьял М.П. Повышение выносливости и трещиностойкости бетона в условиях неравномерного увлажнения- высыхания применительно к условиям Непала. Дис. к.т.н., -Харьков, 1988, 210с.

6. Бабков В.В. Физико-механические аспекты оптимизации структуры цементных бетонов. Дис. д.т.н., Уфа, 1990, 510с.

7. Баженов Ю.М., Магдеев У.Х., Алимов Л.А., Воронин В.В., Гольденберг Л.Б. Мелкозернистый бетон. -М., 1998,148с.

8. Баженов Ю.М. Многокомпонентные мелкозернистые бетоны. // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века. №10/2001, с.24.

9. Баженов Ю.М., Алимов Л.А., Воронин В.В. Прогнозирование свойств бетонных смесей и бетонов с техногенными отходами.// Изв. вузов. Строительство, 1997, №4, с.68-72.

10. Ю.Баженов Ю.М., Алимов Л.А., Воронин В.В. Развитие теории формирования структуры и свойств бетонов с техногенными отходами.// Изв. вузов Строительство, 1996, №7, с.55-58.

11. П.Баженов Ю.М., Вознесенский В.А. Перспективы применения математических методов в технологии сборного железобетона. -М.: Стройиздат, 1974. 192с.

12. Баженов Ю.М. Высокопрочный бетон для армоцементных конструкций. -М.: Госстройиздат, 1963, 128с.

13. Баженов Ю.М. и др. Способы определения состава бетона различных видов. -М.: Стройиздат, 1975, 268с.

14. Баженов Ю.М. и др. Применение промышленных отходов в производстве строительных материалов. -М.: Стройиздат, 1986, 56с.

15. Баженов Ю.М., Комар А.Г. Технология бетонных и железобетонных изделий. -М.: Стройиздат, 1984, 672с.

16. Баженов Ю.М. Критерий оценки поведения бетона в условиях жаркого сухого климата.// Бетон и железобетон, 1971, №8, с.7-9.

17. Баженов Ю.М. Технология бетона., -М.: Изд. АСВ, 2002, 499с.

18. Баландин Г.П., Павленко С.И. Разработка технологии изготовления и исследования свойств строительных растворов на основе золы ТЭС Кузбас-са.-Новокузнецк., 1975, 130с.

19. Батраков В.Г. Модифицированные бетоны. Теория и практика. Изд. пере-раб. и доп. М., 1998, 768с.

20. Батраков В.Г. Основы модифицирования цементных систем и получение бетонов заданных строительно-технологических свойств. Авто-реф. дис.д.т.н., -М., 1984, 32с.

21. Бетоны с дисперсными добавками. Сб. НИИЖБ/ Под ред. С.Б. Высоцкого. -М., 1992, 149с.

22. Блэнк Р., Кеннеди Г. Технология цемента и бетона. -М.: Промстройиздат.

23. Боженов П.И. Комплексное использование минерального сырья и эко-логия.-М.:Изд. АСВ, 1994, 264с.

24. Бондаренко В.Б. Исследования водопроницаемости бетона, связанные с его структурой и оценкой качества бетонной кладки в гидротехнических сооружениях. Дис. .к.т.н. -Тбилиси, 1969, 164с.

25. Борисюк Е.А. Разработка составов и технологии песчаного (мелкозернистого) бетона из барханных песков. Туркменской ССР для жилищного строительства. Дис. . к.т.н., -М., 1988, 208с.

26. Васильева Н.Ф., Клементьева B.C., Ладыгина И.Р. Материалы и изделия на основе фосфатных связующих // Сб. научных трудов ГИС-ГНЦ «Строительство».- М.: Госстрой России, 1997. с.40-52.

27. Вербецкий Г.П. Прочность и долговечность бетона в водной среде. М: Стройиздат, 1976,123с.

28. Вешоа М. Цементы в строительстве. Пер. с фр. под ред. Б.А. Крылова. -М.: Стройиздат, 1980, 415с.

29. Власов В.К. Закономерности оптимизации состава бетона с дисперсными минеральными добавками. //Бетон и железобетон, 1993, №4, с. 1012.

30. Вознесенский В.А., Ляшенко Т.В. Численные методы решения строительно-технологических задач на ЭВМ. -Киев: Выща школа, 1989, 328с.

31. Вознесенский В.А. Улучшение свойств мелкозернистого бетона. Дис. .к.т.н., -М., 1962, 180с.

32. Волженский A.B., Иванов И.А., Виноградов Б.Н. Применение зол и топливных шлаков в производстве строительных материалов. -М.: Стройиздат, 1984, 254с.

33. Волженский A.B., Чистов Ю.Д., Борисюк Е.А. Улучшение поровой структуры песчаного бетона введением тонкодисперсных песков. Строительные материалы, 1989, № 5, с.27-28.

34. Волженский A.B. Минеральные вяжущие вещества. -М.: Стройиздат, 1986, 464 с.

35. Волженский A.B., Гольденберг Л.Б. Активация отвальных зол для производства золоцементнопесчаных изделий. //Строительные материалы.-1977.-№ 4, с. 25.

36. Волженский A.B., Гольденберг Л.Б. Технология и свойства золопесчаных бетонов.-М.:ВНИИЭСМ, 1979, 179с.

37. Волков И.В. Фибробетоны //Сб. НИИЖБ 75 лет в строительстве. - М.: Центр экономики и маркетинга, 2002. - с.63-68.

38. Воронин В.В., Ферронская A.B., Ларгина О.И., Румянцева О.И. Проектирование состава специального тяжёлого бетона с заданными свойствами с применением ЭВМ. М.: МИСИ, 1993, 24 с.

39. Гавлина Л.В. Литой бетон с комплексными добавками на основе суперпластификаторов. Дисс.к.т.н.,-М. 1984, 190с.

40. Гаутам Т.П. Применение золы рисовой шелухи при производстве дорожно-строительных материалов в Непале. Дис. к.т.н. Минск, 1995. 125с.

41. Гиржель А.М., Брагинский В.Г., Романов В.И. Тяжелый бетон с добавкой золы уноса. //Бетон и железобетон, 1987, №1, с.39-40.

42. Гладков Д.И. Физико-химические основа прочности бетона. М., 1998. 260с.

43. Гольденберг Л.Б. Влияние добавок зол ТЭС на основные свойства песчаных бетонов. Дис. . к.т.н., -М., 1977, 204с.

44. Гольденберг Л.Б., Оганесянц С.Л. Применение зол ТЭЦ для улучшения свойств мелкозернистых бетонов. //Бетон и железобетон, 1987, №1, с. 15-17.

45. Головкин И.В., Шевченко В.И. О применении пескобетона в строительстве дорожных и аэродромных покрытий //Сб. докладов по строительству автомобильных дорог. М.: СоюздорНИИ, 1963. с. 171 -173.

46. Гонсалес П.Х. Улучшение свойств гидротехнических бетонов в условиях жаркого влажного климата. Дис. к.т.н., -М., 1985, 156с.

47. Горецкий Л.И. Теория и расчёт цементобетонных покрытий при температурных воздействиях. -М.: Транспорт, 1965, 284с.

48. Горшберг O.A. Технология бетонных и железобетонных изделий. -М.: Стройиздат, 1965. 230с.

49. Горчаков Г.И., Баженов Ю.М. Строительные материалы. М., 1986, 367с.

50. Горчаков Г.И., Орентлихер Л.П., Савин В.И. и др. Состав, структура и свойства цементных бетонов. -М.: Стройиздат, 1976, 145с.

51. Грушко И.М., Ильин А.Г., Рашевский С.Т. Прочность бетонов на растяжение. -Харьков: Изд. ХГУ, 1973, 168с.

52. Данг Ши Лан. Высокоэффективный пенобетон с применением золы рисовой шелухи. Дис.к.т.н., М.,2006,149с.

53. Дворкин Л.И. Оптимальное проектирование составов бетона. -Львов:1. Вища школа, 1981, 157с.

54. Десов А.Е., Вахрушева А.Н. Дисперсное армирование бетона //Сб. Технология и свойства тяжелого бетона. М.: Стройиздат, 1974.- с.82-101.

55. Десов А.Е. Некоторые вопросы структуры, прочности и деформации бетонов. В кн.: Сб. докл. НИИЖБ., -М., 1966, 321с.

56. Динь Ань Туан. Повышение стойкости железобетонных морских гидротехнических сооружений в условиях влажного жаркого климата. Дис. .к.т.н., М.,2007, 174с.

57. Динь Дык Ньуан, Ле Ван Тхань. Построение карт технического климата Вьетнама. Ханой, 1984,96с.

58. Добролюбов Г.А, Ратинов В.Б., Розенберг Т.И. Прогнозирование долговечности бетона с добавками. -М.: Стройиздат, 1983, 212с.

59. Домокеев А.Г. Добавки в бетон для повышения долговечности речных гидротехнических сооружений. Дис.к.т.н., М., 1953, 154с.

60. Домокеева А. И.- Исследование долговечности бетонов для сборных дорожных изделий. Дис. к.т.н., -М., 1973, 207с.

61. Индустриальные конструкции из ячеистых бетонов и технология их изготовления /Под редакцией В.В. Макаричева и А.Т. Баранова. М.: Стройиздат, 1979.

62. Иноземцев Ю.П. Деформационное упрочнение цементного камня и бетона. Дис. д.т.н., -Благовещенск, 1990, 290с.

63. Инцкирвели З.Д. Повышение долговечности золоцементного тяжелого бетона с суперпластификатором. Дис. . к.т.н., -М., 1987, 211с.

64. История строительного материаловедения и развития технологий строительных материалов и изделий / Под редакцией И.А. Рыбьева. -М: МИКХиС, 2001.- 177с.

65. Каприелов С.С., Батраков В.Г., Шейнфельд A.B. Модифицированные бетоны нового поколения: реальность и перспектива. //Бетон и железобетон, 1999, №6, с 6-10.

66. Каприелов С.С., Шейнфельд A.B. Микрокремнезём в бетоне.// Обзорная информация. -М.: ВНИИНТПИ, 1993, 38с.

67. Киреева Е.В. Исследование процессов разрушения дорожных бетонов при совместном влиянии механических нагрузок и воздействия среды. Дис. .к.т.н., -Харьков, 1978, 179с.

68. Комохов П.Г. Механико-технологические основы торможения процесса разрушения бетонов ускоренного твердения. Дис. д.т.н., -Д., 1979, 356с.

69. Комар А.Г. Строительные материалы и изделия. М.,1983. 490с.

70. Комар А.Г., Баженов Ю.М., Сулименко JI.M. Технология производства строительных материалов. М., 1990, 320с.

71. Комлева Г.П., Комлев В.Г., Костров A.B. Использование отходов производства при изготовлении тротуарной плитки // Строительные материальны. 2001.-N°9 - с.28-29.

72. Королёв K.M. Производство бетонной смеси и раствора. М., 1973. 270с.

73. Коршунов В.И. Малощебёночный бетон для строительства дорожных и аэродромных покрытий. В кн.: VIII Всесоюзное совещание дорожников. М., 262с.

74. Красный И.М., Гашка В.Ю., Власов В.К. Влияние суперпластификатора и золы ТЭЦ на расход цемента в мелкозернистом бетоне. В кн.:Мелкозернистые бетоны и конструкции из них. -М., НИИЖБ, 1985, 210с.

75. Кричевский А.П. Температурно-усадочные деформации бетона при повышенных температурах. // Бетон и железобетон, 1980, №1, с.23-24.

76. Кунцевич О.В. Бетоны высокой морозостойкости для сооружений Крайнего Севера. -JL: Стройиздат, 1983, 131с.

77. Красильников К.Г., Никитина JI.B., Скоблинская Н.Н. Физико-химия собственных деформаций цементного камня. -М.: Стройиздат, 1980, 256с.

78. Лесович Р.В. Мелкозернистые бетоны для дорожного строительства с использованием отходов мокрой магнитной сепарации железистых кварцитов: Автореф. Дис. . к.т.н. Белгород, 2002.-26с.

79. Львович К.И. Новый отделочный материал сайдинг из песчаного бетона // Стройка. - 2001. №3 - с. 142.

80. Любимова Т.Ю., Пинус Э.Р. Процессы кристаллизационного структуро-образования в зоне контакта между заполнителем и вяжущем в цементном бетоне. //Коллоидный журнал, 1962, т.24, №5, 89с.

81. Малинина Л.А., Гамаюнов Н.И., Афанасьев А.Е., Куприянов H.H. Исследование процессов тепло- и массообмена в бетонах, твердеющих в различных температурно-влажностных условиях. //Бетон и железобетон, 1971, № 8, с 23-25.

82. Малинина JI.A., Куприянов H.H. Определение капиллярного давления в твердеющем бетоне. //Бетон и железобетон, 1981, № 4, 34с.

83. Малинский E.H., Невакшонов А.Н. Обезвоживание, капиллярное давление и усадка бетона в период формирования его структуры. В кн.: Технология бетонных работ в условиях сухого жаркого климата. -М., 1979, с.72-80.

84. Малинский E.H. Исследование пластической усадки бетона в условиях сухого жаркого климата.// Строительство и архитектура Узбекистана, 1975, №5, с. 17-21.

85. Микульский В.Г., Горчаков Г.И., Козлов В.В., Купричнов В.Н., Орент-лихер Л.П., Рахимов Р.З., Сахаров Г.П., Хрулев В.М. Строительные материалы. М.: АСВ, 1996. - 488 с.

86. Миронов С. А., Малинский E.H., Вахитов М.М. О термостойкости бетона в условиях сухого жаркого климата. //Строительство и архитектура Узбекистана, 1980, №8, с 1-5.

87. Миронов С.А., Малинский E.H., Невакшонов А.Н. Влияние пластической усадки бетона на его структуру и свойства. //Бетон и железобетон, 1979, №4 с.24-26.

88. Миронов С.А., Малинский E.H. Основы технологии бетона в условиях сухого жаркого климата. -М.: Стройиздат, 1985, 315с.

89. Москвин В.М. Гидрофобизация как средство повышения стойкости бетона. //Бетон и железобетон. 1983, № 8. с. 7- 9.

90. Москвин В.М., Иванов Ф.М., Алексеев С.Н., Гузеев Е.А. Коррозия бетона и железобетона, методы их защиты. М.: Стройиздат, 1980, 535с.

91. Мохов В.Н. Повышение ударной стойкости и прочности бетона путем введения демпфирующих компонентов. Дис. к.т.н., -Л., 1985, 249с.

92. Мохов В.Н., Бабков В.В., Комохов П.К. и др. Конструкции и изделия повышенной прочности, ударной стойкости и долговечности из бетонов сдемпфирующими компонентами. (Теоретическое обоснование механизма демпфирования бетона). Уфа, 1988, 67с.

93. Мощанский H.A. Плотность и стойкость бетонов. Госстройиздат, 1951, 242с.

94. Нгуен Дык Тханг. Повышение эксплуатационных свойств монолитного бетона в условиях влажного жаркого климата Вьетнама. Дис.к.т.н. М.,2001,191с.

95. Нгуен Мань Хонг. Повышение стойкости монолитного железобетона в условиях приморского влажного жаркого климата. Дис. . к.т.н., -М., 2003, 152с.

96. Нгуен Тиен Дик. Особенности твердения бетона в условиях жарко-влажного климата /применительно к условиям Вьетнама/. Дис. . к.т.н., -М., 1981, 175с.

97. Нгуен Тиен Дик. Пластическая усадка бетона.// Строительство, 1985, №1, с.28-34.

98. Нгуен Тиен Хоа. Высококачественный бетон с использованием золы рисовой шелухи в условиях влажного жаркого климата Вьетнама. Дис.к.т.н., М., 2005, 171с.

99. Нгуен Тхань Банг. Повышение водонепроницаемости бетонного покрытия гидротехнических плотин в условиях влажного жаркого климата. Дис. к.т.н., М., 2006, 156с.

100. Нгуен Тхук Туен. Исследование прочности мелкозернистых бетонов при растяжении в условиях Вьетнама. Дис. . к.т.н., -М., 1971, 156с.

101. Невилль A.M. Свойства бетона. -М.: Стройиздат, 1972, 344с.

102. Новое в технологии жаростойких бетонов / Под редакцией К.Д. Некрасова.-М.: НИИЖБ, 1981.-123с.

103. Обухов А.Н. Сталефибробетон роликового формования с применением напрягающего цемента: Дис. . к.т.н., -М., 1988. 184 с.

104. Огнеупорные бетоны / Под редакцией Замятина С.Р., Пургина А.К. и др. -М: Металлургия, 1982. -177 с.

105. Павленко С.И. Бетоны на основе золы и шлака ТЭС и комплексное их использование в строительстве. // Сборник докладов Всесоюзной конференции под общей редакцией С.И. Павленко . Т. 1, Новокузнецк, 1990, 310с.

106. Павленко С.И. Мелкозернистые бетоны из отходов промышленности. -М.: АСВ, 1997.-176с.

107. Павленко С.И., Рехтин И.В. Мелкозернистый бетон повышенной морозостойкости и водонепроницаемости. «Резервы производства строительных материалов». Сборник трудов региональной конференции. Барнаул, 1991,356с.

108. Пауэре Т. Физические свойства цементного теста и камня. Труды IV Международного конгресса по химии цемента. -М.: Стройиздат, 1964. 244с.

109. Подвальный A.M. Элементы теории стойкости бетона и железобетонных изделий при физических воздействиях среды. Дис. . д.т.н., -М., 1986, 414с.

110. Проектирование состава бетона М., 1968, 421 с.

111. Рамачандран B.C., Фельдман Р., Бодуэн Дж. Наука о бетоне (пер. с англ.) -М.: Стройиздат, 1986, 250с.

112. Рамачандран B.C., Фельдман Р.Ф, Коллепарди М. и др. Добавки в бе-тон.//Пер. с англ. Розенберг Т.И., Болдырева С.А. М.: Стройиздат, 1988, 575с.

113. Ратинов В.Б., Иванов Ф.М. Химия в строительстве. М.: Стройиздат, 1983, 200с.

114. Ратинов В.Б., Розенберг Т.И. Добавки в бетон . М., 1989, 367с.

115. Ребиндер НА., Щукин Е.А., Марголис Л.Я. О механической прочности пористых дисперсных тел. -М.: ДАН СССР, 1964, т. 154, 695с.

116. Рекомендации по применению в бетонах золы, шлака и золо-шлаковой смеси тепловых электростанции. М.: Стройиздат, 1986, 80с.

117. Рекомендации по применению добавок сусперпластификаторов в производстве сборного и монолитного железобетона. НИИЖБ, ЦНИИОМТП. М.,1987, 245с.

118. Решетняк И.А. Исследование дорожных мелкозернистых цементных бетонов. Дисс. .к.т.н., Харьков, 1968, 290с.

119. Розенталь Н.К., Чехний Г.В. Коррозионностойкие бетоны особо малой проницаемости. //Бетон и железобетон, 1998, № 1, с 27-29.

120. Розенталь Н.К. Защитные свойства бетона с добавкой С-3.//С6. науч. тр.: "Исследование и применение бетонов с суперпластификаторами".- М.: НИИЖБ, 1982, с 74.79.

121. Рояк СМ., Рояк Г.С. Специальные цементы. -М.: Стройиздат, 1983, 279с.

122. Руководство по применению химических добавок в бетоне. М., 1981.

123. Руководство по проектированию состава гидротехнических бетонов. -Д.: Энергия, 1974, 84с.

124. Руководство по производству бетонных работ в условиях сухого жаркого климата. М.: 1977, 81с.

125. Скрамтаев Б.С, Шубенкин П.Ф., Баженов Ю.М. Способы определения состава бетона различных видов. -М.: Стройиздат, 1966, 160с.

126. Сычёв М.М. Твердение цементов. -Л.: Изд. ЛТИ, 1981,211с.

127. Тарасова А.П. Жаростойкие вяжущие на жидком стекле и бетоны на их основе. -М.: Стройиздат, 1982. 131с.

128. Толкынбаев Т.А. Технологические основы повышения качества бетона при электротермообработке путём снижения интенсивности деструктивных процессов. Дис. д.т.н., М.,1999, 372с.

129. Урьев Н.В., Михайлов Н.В. Особенности процессов структурообразова-ния в тонких прослойках цементно-водных суспензий (коллоидного цементного клея). //В кн.: Физико-химическая механика дисперсных структурам.: Наука, 1966, 234с.

130. Ухова Т.А. Ячеистые бетоны. // Сб. НИИЖБ 75 лет в строительстве. -М.: Центр экономики и маркетинга, 2002. - с.46-51.

131. Черкинский Ю.С. Полимерцементный бетон.- М.: Стройиздат, 1984.-213с.

132. Чумаков Л.Д. Технология заполнителей бетона. М., 1999, 254с.

133. Ферронская A.B. Долговечность конструкций из бетона и железобето-на.//Уч. пособие.-М.,2006, 335с.

134. Фам Суан Хоанг Исследование цементных растворов с минеральными добавками и органическими пластификаторами в климатических условиях Вьетнама. Дис. к.т.н., -М., 1972,162с.

135. Ферронская A.B., Нгуен Т.Д. Особенности твердения бетона в условиях жаркого влажного климата Вьетнама. //Строительство и архитектура Узбекистана, 1982, №7, 89с.

136. Фибробетон и его применение в строительстве /Под редакцией Б.А. Крылова. М.: Стройиздат, 1979. - 173 с.

137. Филиппова Н.В. Стеклофибробетон // Строительные материалы XXI века. 1999. -№ 3-4. с.38-39.

138. Френкель Я.И. Статическая физика. -M.-JL: Изд. АН СССР, 1948, 760с.

139. Хоанг Минь Дык. Мелкозернистый бетон для мелкоштучных дорожных изделий, эксплуатируемых в условиях влажного жаркого климата Вьетнама. Дис.к.т.н., М., 1998,183с.

140. Ходжаев С.А. Особенности формирования структуры и технологии водонепроницаемых бетонов.//Бетон и железобетон, 2000, № 4, с. 10-12.

141. Шейкин А.Е., Чеховский Ю.В., Бруссер М.И. Структура и свойства цементных бетонов. М.: Стройиздат, 1979, 343с.

142. Шейкин А.Е., Чеховский Ю.В., Бруссер М.И. Структура и свойства цементных бетонов. -М., 1979, 343с.

143. Шейнин A.M. Исследование свойств и технологии мелкозернистого цементного бетона для строительства автомобильных дорог. Дис. . к.т.н.,-М., 1969,364с.

144. Шейнин A.M. Цементобетон для дорожных и аэродромных покрытий. -М.: Транспорт, 1991,151с.

145. Шейнин A.M. Особенности структуры и свойства песчаного цементного бетона для дорожного и аэродромного строительства. //В Сб. тр. Союздор-нии. М., 1966, 298с.

146. Шмидт В.А. Стойкость бетона к циклическому увлажнению и высыханию в натурных условиях сухого и жаркого климата. //Строительство и архитектура Узбекистана, 1970, № 6, с. 5-7.

147. Штигальский В.Н. Оптимизация составов цементобетона. Кишинёв, Штиинца, 1981, 180с.

148. Цикрвич С.М. Чумаков Л.Д., Баженов Ю.М. Технология заполнителей бетона. М., 1991,216с.

149. Ярмаковский В.Н., Савин В.И. Бетоны на пористых заполнителях //Сб. НИИЖБ 75 лет в строительстве. - М.: Центр экономики и маркетинга, 2002. - с.35-45.

150. Ячеистый бетон и ограждающие конструкции из него / Под редакцией А.Т. Баранова и Филиппова Б.П. М.: Стройиздат, 1985.

151. Johnston C.D. J.Test. Eval. - 1974. - N°2. = P.344.

152. Fr. Coignet. Betôn agglomérés appliqués a 1 art de construire, 1861.

153. Food and Agriculture Organization of The United Nations. Statistical Databases: Agriculture Data.

154. Hamad M.A. and Helmy M. Crystallite growth of rice husk ash silica. // Thermochimica Acta, Vol. 45, 1981, p. 79-85.

155. High performance concrete: Properties and applications. // Edited by S. P. Shah, S. H. Ahmad. 1994 by McGraw-Hill, Inc. 403p.

156. Cao Duy Tien. Cac bai giang Benh hoc cong trinh. Ha Noi, 1997, tr. 119155. (Kao Зуй Тьен. Лекции о заболевании сооружений. Ханой, 1997, с.119-155).

157. Lam Khai Binh . Хас suat Thong ke va qui hoach thuc nghiem. Ha noi 1993, 200р.// Вероятность и планирование.- Ханой, 1993, 200с.

158. Nguyen Вас Van. Хас suat va so lieu thong ke . Nha xuat ban giao due. 1996, 168р.// Вероятность и планирование. Ханой, 1996, 168с.

159. Nguyen Canh Quy hoach thuc nghiem - 2000, 158р. (Нгуен Кань - Планирование эксперимента - 2000, 158с.).

160. Nguyen Tan Quy, Phan Duy Huu, Nguyen Thuc Tuyen. Giao trinh thi nghiem VLXD. Nha xuat ban dai hoc va trung hoc chuyen nghiep.//HryeH Тан Куи, Фам Зуи Хыу, Нгуен Тхук Туен. Лабораторный практикум по общему курсу строительных материалов.

161. Nguyen Tien Dich Qua trinh mat nuoc cua betong duoi tac dong cua khi hau nong am. // Noi San KHKT xay dung, 1985, №1, tr.23-27.(HryeH Т.Д. Процесс водопотери бетоном под воздействием влажного жаркого климата. //Строительство, 1985, №1, с.23-27).

162. Pham Ngoc Toan, Phan Tat Dac. Khi hau Viet Nam. Ha Noi: NXB Khoa hoc va Ky thuat, 1978, 320 tr. (Фам Нгок Тоан, Фан Тат Дак. Климат Вьетнама. Ханой, «Наука и техника», 1978, 320 е.).

163. Phung Van Lu, Pham Duy Huu, Phan Khac Tri. Vat lieu xay dung. HaNoi 1998, 287р.// Фунг Ван Лы, Фам Зуи Хыу, Фан Хак Чи. Строительные материалы. Ханой, 1998, 287с.

164. Stoll Т.М. and Evstratov G.I. Building in Hot climate. //Translated from the Russian by A.B. Kuznetsov. Moscow, Mir Publishers, 1987, 366p.

165. Thong bao gia vat lieu xay dung cua UBND thanh pho Ha noi thang 122005. (Сообщение о ценах на строительные материалы в области Ханоя, 2005, декабрь).

166. TCVN 4088 1985. So lieu khi hau dung trong thiet ke xay dung. - Ha noi, NXB Xay dung, 1987, 208й\(Вьетнамский ГОСТ 4088 - 1985. Климатические данные для проектирования в строительстве. - Ханой, Стройиздат, 1987,208с.)

167. Tuyen tap tieu chuan xay dung cua Viet nam. Hanoi 1987// Proceedigs of Vietnam construction standards// Вьетнамский строительный стандарт. Ханой, 1987.

168. United Nations Industrial Development Organization. Rice husk ash cements.- Australia: Vien, 1984, V. 83-63862, 19p.1. JtJAJN Ш1Н «

169. СОЦИАЛИСТИЧЕСКАЯ РЕСПУБЛИКА ВЬЕТНАМ

170. Независимость Свобода - Счастье1. СПРАВКА

171. По процессу исследования, экспериметир ования аспиранта Московского Государственного Строительного Университета Фам Тоан Дык в Хайфонском Строительном Экспериментально- испытательном Центре (LAS-XD32) с 10/2006 но 4/2007, мы имеем следующий отзыв:

172. ДИРЕКТОР ЦЕНТРА Нгуен КуокОай1. Подписано и запечатано)

173. Ngáy/Дата: 02-04-2007 Ngitöi dich/Переводчик

174. PHONG CÓNG CHÚNG SÓ 1 TIIANH1410 IIÁI l'HONG

175. Chúng nhán chit ky trén bán dich la cúa öng Trän Quy Toán -Cöng tác vién dich thuát Phong Cöng chúng so 1 TP Hái Phong So: AI Щ ' Quyé'n so: OH TP/CC-SCC-DGT92 tháng 04 näm 2007