автореферат диссертации по строительству, 05.23.03, диссертация на тему:Исследование эффективности систем панельно-лучистого охлаждения помещений



На правах рукописи

ЗИНЧЕНКО Денис Николаевич

Исследование эффективности систем панельно-лучиетого охлаждения

помещений

Специальность 05.23.03 -— Теплоснабжение, вентиляция, кондиционирование воздуха, газоснабжение и освещение

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

2 6 НОЯ 2009

Москва —

2009

003484342

Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Московском государственном строительном университете

Научный руководитель: доктор технических наук,

профессор Кувшинов Юрий Яковлевич

Официальные оппоненты: доктор технических наук,

профессор Бодров Валерий Иосифович

кандидат технических наук, Сасин Виталий Иванович

Ведущая организация - ГУП МНИИ Моспроект-4

г- ~ ' I

Защита состоится "15" \И. 2009г. в ауд. № в \Ь часов на заседании

диссертационного совета Д 212.138.10 при ГОУ ВПО Московском

государственном строительном университете по адресу: 129337, г. Москва, Ярославское шоссе 26.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ГОУ ВПО Московского государственного строительного университета.

Автореферат разослан "10" И 2009г.

Ученый секретарь диссертационного совета

Орлов В.А.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ Актуальность темы. Рост энерговооруженности помещений, особенно в административно-общественных зданиях, привел в последние годы к необходимости охлаждения помещений как в теплый, так и в холодный периоды года. Возросший при этом объем потребления искусственного холода стал причиной перегрузки систем электроснабжения. В то же время, сохраняется тенденция улучшения теплового комфорта в помещении. Эти обстоятельства требуют расширенного использования новых - более эффективных средств охлаждения помещения, к числу которых относится система панелыю-лучистого охлаждения (СПЛО). Ее преимущество, помимо круглогодичного применения для охлаждения-отопления помещения, состоит также в высоких гигиенических качествах и возможности снижения установочной мощности холодильных машин.

Учитывая отсутствие достаточного опыта проектирования и эксплуатации систем панельно-лучистого охлаждения, проведение исследований в этом направлении представляется актуальным.

Цель и задачи работы. Целью диссертации является выявление особенностей влияния панельно-лучистого охлаждения на микроклимат помещений и разработка на этой основе рекомендаций по оптимизации его параметров.

Реализация цели достигается решением следующих задач:

- оценка требований теплового комфорта в помещении при панельно-лучистом охлаждении;

- исследование лучисто-конвективного теплообмена в помещении при работе СПЛО;

- разработка метода расчета холодоотдачи панелей;

- выбор и оценка критерия теплотехнической эффективности систем панельно-лучистого охлаждения помещений при различных: геометрических параметрах помещения, расположении охлаждающих панелей, температуре холодоносителя и природе тепловой нагрузки на помещение;

- рассмотрение режима обеспечения внутренних параметров при совместной работе конвективной системы кондиционирования воздуха (СКВ) и системы панельно-лучистого охлаждения с целью выбора оптимального сочетания их мощности;

- проведение численного моделирования совместного режима работы в тестовых помещениях в течение суток и охладительного сезона для трех климатических зон территории России (Центр, Юг, Западная Сибирь);

- проведение технико-экономической оптимизации параметров совместной работы СКВ и СПЛО;

- постановка и проведение экспериментальных исследований с целью оценки достоверности полученных теоретических результатов.

Объект исследования. Система панельно-лучистого охлаждения помещений различного назначения.

Предмет исследования. Эффективность СПЛО при различных вариантах конструктивных решений системы, наружных и внутренних условий и оптимизация режимов ее работы в сочетании с СКВ.

Методы исследования. В работе использованы как теоретические, так и экспериментальные методы исследования, а так же обобщение известных исследований различных авторов. Теоретические исследования проводились методом математического моделирования лучисто-конвективного теплообмена и математического моделированием режимов совместной работы СКВ и СПЛО в течение года. Экспериментальные исследования проводились на опытном стенде системы панельно-лучистого отопления и охлаждения и использовались для подтверждения полученных теоретических зависимостей.

Научная новизна. Научной новизной работы являются:

- постановка задачи лучисто-конвективного теплообмена в помещении при применении СПЛО;

- выработка и численная оценка критериев эффективности СПЛО;

- технико-экономическая оптимизация режима совместной работы СКВ и СПЛО:

Практическая значимость. Практическую значимость работы представляют:

- метод расчета холодопроизводительности системы панельно-лучистого охлаждения;

- рекомендации по выбору целесообразного расположения систем панельно-лучистого охлаждения в помещении;

- рекомендации по выбору оптимального по технико-экономическим соображениям соотношения холодильной мощности СКВ и СПЛО при их совместной работе;

- вычислительный комплекс для расчета и анализа режима и параметров совместной работы СКВ и СПЛО при переменном соотношении их производительностей.

Внедрение результатов исследований. Разработанные в ходе диссертационной работы рекомендации были использованы при проектировании более чем 30 объектов. Внедрение системы панельно-лучистого охлаждения гарантировано произошло на 4 объектах: в офисных помещениях общественно-административных зданий на ул. Остоженка, ул. Угрешская в городе Москве; на двух жилых объектах в Подмосковье - в индивидуальном жилом доме в пос. Барвиха, малоквартирном жилом доме пос. Первомайское.

Апробация работы. Основные положения и результаты работы докладывались на кафедре отопления и вентиляции МГСУ в 2007 и 2008 г.г., на Второй Международной научно-практической конференции «Теоретические основы теплогазоснабжения и вентиляции» в 2007 г. в МГСУ, в Академических чтениях «Актуальные вопросы строительной физики» НИИСФ 2009 г., на региональной научно-практической конференции "Земля- наш дом" г. Анапа в 2009г., на 26 конференции "Москва: проблемы и пути повышения энергоэффективности", г. Москва в 2009 г.

На защиту выносятся следующие основные положения диссертации:

- математическая модель теплообмена в помещении в теплый период года с системой панельно-лучистого охлаждения;

- критерий теплотехнической эффективности СПЛО и его зависимость от различных исходных данных;

- результаты анализа режимов совместной работы СКВ и СПЛО в течение суток и охладительного сезона для трех климатических зон территории России;

- рекомендации по оптимизации холодильной мощности систем панельно-лучистого охлаждения.

Публикации. По материалам диссертации имеется 7 публикаций [1-7].

Объем и структура работы. Работа состоит из 5 глав, общих выводов и содержит 185 страниц печатного текста, 40 таблиц, 61 иллюстрацию и два приложения. Библиография включает 125 наименований, в том числе 7 иностранных.

Автор выражает искреннюю благодарность за научную, практическую и консультационную помощь к.т.н. Сергею Геннадьевичу Булкину.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

В первой главе обоснована актуальность выбранной темы, описана ситуация и сформулированы предпосылки для развития системы панельно-лучистого охлаждения помещений в нашей стране в настоящий момент. Описаны различные конструктивные варианты панелъно-лучистых систем. Сделан краткий исторический очерк развития системы. Сформулирована цель работы и задачи исследования для ее достижения.

Помимо конвективного тепла в помещение поступают лучистые тепловые потоки, прежде всего, от солнечной радиации. Если избытки конвективного тепла быстро ассимилируются охлажденным воздухом, то лучистое тепло накапливается в ограждениях, что приводит к их существенному разогреву. При наличии в помещении развитой поверхности охлаждения, которая включается в лучистый теплообмен, происходит понижение радиационной температуры помещения, а следовательно - улучшение комфортности тепловой обстановки в нем.

Гигиенические особенности системы панельно-лучистого охлаждения состоят в том, что при наличии в теплое время года в помещении развитой охлаждающей поверхности интенсифицируется лучистый теплообмен организма человека с внутренними поверхностями.

Условия комфортности тепловой обстановки оцениваются:

- соотношением темперагуры воздуха, радиационной температуры и результирующей температуры помещения i„;iK;t„, "С;

- минимально допустимой средней температурой охлаждающей поверхности t0, °С.

Специальные исследования гигиенистов условий теплового комфорта в теплое время года при использовании лучистых способов охлаждения ограничены. Конкретные указания в этой области, как правило, относятся к зоне зимнего теплового комфорта, которая соответствует летним температурным

условиям. Систематизация известных исследований Фангера, МакНалла, Биддисона, Богословского, в области теплового комфорта в помещении позволила выделить зону теплового комфорта при использовании СТТЛО, указанную на рис. 1.

Рис. 1. Зона теплового комфорта при панельно-лучистом охлаждении помещений различного назначения:

1 - зона теплового комфорта при панельно-лучистом охлаждении;

2 - зона теплового комфорта при конвективном охлаждении.

В качестве рекомендуемой минимальной температуры охлаждающей поверхности можно использовать величину, регламентируемую СНиП 2.04.0591 *, которая должна быть выше температуры точки росы не менее чем на 1 "С. На минимальную температуру вертикальных панелей налагается дополнительное требование не допускать переохлаждения воздуха у пола помещения (на расстоянии 1 м от панели) более чем на 2 °С ниже нормируемой температуры. При высоте панели < 3 м и разности температур воздуха и поверхности до 10 °С. максимальная скорость в потоке не превышает общую нормируемую подвижность воздуха 0.3 м/с, а температура в струе ниже температуры воздуха на 1.6 °С. При этом расстояние от поверхности до оси струи оказывается существенно меньше 1 м, т.е. ось струи лежит за пределами обслуживаемой зоны. Общим ограничением температуры поверхности панели является значение температуры точки росы.

Вторая глава посвящена исследованию теплообмена в помещении при панельно-лучистом охлаждении.

Специфика условий теплообмена в помещении в теплый период года состоит в отсутствии развитых холодных поверхностей наружных ограждений и нагретых поверхностей системы отопления. В результате температура поверхностей в помещениях оказываются достаточно близкими. Это позволяет упростить постановку задачи лучисто-конвективного теплообмена и перейти от полной системы уравнений теплообмена в помещении к ограниченной системе уравнений, что характерно для модели с частично распределенными параметрами. В постановке задачи приняты следующие допущения: 1. Все поверхности ограждений в помещении объединены в три изотермические поверхности (рис. 2):

- охлаждающая поверхность с заданной температурой и произвольной или заданной площадью

- поверхность ограждений рабочей зоны, включающая пол и прилегающие стены высотой 2 м и имеющая температуру 1з и площадь Р3\

- поверхность остальных ограждений с температурой ?2 и площадью

Результирующая температура помещения, С

2. Температура воздуха одинакова во всем объеме помещения.

3. Лучистая составляющая теплопоступлений в помещение от внутренних источников равномерно распределена по поверхностям ограждений пропорционально их площади.

4. Охлаждающая поверхность может иметь произвольное расположение, в том числе и в пределах рабочей зоны.

5. Помещение окружено другими помещениями с таким же температурным режимом, при этом отсутствует теплообмен с окружающей средой.

1 ft.Fi) Рис. 2. К постановке задачи расчета

| лучисто-конвективного теплообмена

I 2 р) в помещении, при панельно-лучистом

К)

рабочая зона 3 (КЗ)

охлаждении

2м

Система уравнений лучисто-конвективного теплообмена при двух неизвестных: температуре поверхности рабочей зоны (з и температуре поверхности остальных (нейтральных) ограждений имеет вид:

- уравнение баланса конвективного тепла в помещении:

^ -с«-('г-О + Ъ-<*п ЧА -О+Й +Опк =0

- уравнение баланса тепла на поверхности 3:

(1) (2)

-('з -О + ^з -а.,3 -(<3-'.) - ¥г -9.,+йи -^-3

где: ак и а, - коэффициенты конвективного и лучистого теплообмена на поверхностях, Вт/(м2сС); - площадь поверхности ограждения, м2; г„- температура воздуха помещения, °С: Qk- конвективный тепловой поток, поступающий в помещение, Вт: qr - плотность лучистого теплового потока, поступающего в помещение, Вт/м2; Qпл и (3ПК- лучистая и конвективная составляющие теплового потока, поступающего от охлаждающей поверхности, Вт; <р].3- коэффициент облученности с охлаждающей поверхности на поверхности рабочей зоны. Коэффициенты облученности охлаждающих панелей на поверхности рабочей зоны вычисляются отдельно для каждого случая расположения панелей (рис. 3) по исходным зависимостям (таблица 1) с использованием традиционных свойств лучистых потоков в помещении.

Решение системы уравнений (1) и (2) относительно неизвестных температуры поверхности рабочей зоны и температуры промежуточных ограждений:

^3 'Ял +£?Л7 Ч®1-3

■—■(а+е™)

А,

(1+1±)-к;+кг

л,

„ А',, А, К, ° К, 3

(& + й» А',

(3)

Таблица 1

Схемы и графики

Угловые коэффициенты

Для р = 9о°

Л:

1

, 1 1 Л-г I

ха'-сщ—ьуагсщ—+у агсщ—==--

х У •/х'+у'

+11„0 + ^X1 + /) + £11п + + ¿1

4" 1 + х'+уг ' 4 (1 + х!Х*!+У) уг, у2(И-х2+у2) , 4 (1 + у!Хг2+уг) ]

2

2 1 + д: +/ л/1 + т

+ xф + y2orc!g-т^=-y■arc!gy-x^arctgx ]!т = ~» -1/1+/ с <

В силу нелинейности зависимости коэффициентов конвективного теплообмена в уравнениях (1) и (2) их решение осуществляется с помощью итераций.

С целью разработки упрощенных зависимостей, предназначенных для расчета системы при проектировании, проведено математическое моделирование. В результате моделирования определялись показатели СПЛО при различных вариантах расположения панелей и разной природе теплопоступлений в помещение.

Варианты расположения охлаждающих панелей (рис. 3): 1 - по всей площади потолка; 2 - по всей площади пола; 3 - в стенах у пола; 4 - в стенах у потолка: 3.2 -в двух боковых стенах у пола; 3.1 - в одной боковой стене у пола; 4.2 - в двух боковых стенах у потолка; 4.1 - в одной боковой стене у потолка.

Рис. 3. К моделированию лучисто-конвсктивного теплообмена в помещении с вариантным расположением охлаждающих поверхностей

Холодоотдача панели С2П рассчитывается по формуле:

(5)

где: £?/>- величина холодопроизводительности, рассчитанная относительно максимального перепада температуры (1,-1,) \

QP=Fr(Arljb7-Ц + 5A5)■(t,-tl),B^ (6)

В результате численного моделирования установлено, что величина относительной холодоотдачи ^ в наибольшей степени является функцией конвективной доли тепловой нагрузки на помещение р ив меньшей степени зависит от перепада температуры (и^О и относительных размеров помещения. Для принятых к рассмотрению вариантов расположения охлаждающей панели относительная глубина помещения (Ъ/а) не оказывает существенного влияния на относительную холодоотдачу поверхности, а для вариантов 1 и 2 из рассмотрения исключается высота помещения к. Величина ^ определяется по формуле:

д, = </, • (1.02 - 0.01 • [0.94 + 0.01 • (1„ - I,)], (7)

В качестве примера на рис. 4 показана зависимость величины q| от определяющих параметров.

Рис. 4. Зависимость величины от размеров помещения а, к и общей для помещения конвективной доли тепловой нагрузки р

Уменьшение величины Ц] с увеличением конвективной доли тепловой нагрузки свидетельствует о высокой эффективности использования СПЛО в помещениях с большими площадями остекления и тешюпоступлениями от солнечной радиации. Относительная холодоотдача панели имеет наибольшее значение в варианте 1 (таблица 2).

Таблица 2_____

Показатель Варианты сасположения поверхности

1 2 3 1 4

СУРЬ Вт/м2 48,9 34,6 42 42,7

«Г 0,9 0,8 0,86 0,86

В случае, когда площадь разных вариантов поверхностей оказывается достаточной для покрытия холодильной нагрузки, выбор того или иного места расположения панели зависит от теплотехнической эффективности варианта. Для оценки теплотехнической эффективности варианта охлаждающей поверхности предложен коэффициент, который показывает долю общей холодоотдачи СПЛО, приходящуюся на рабочую зону. Чем больше его значение, тем выше эффективность варианта СПЛО:

где: <2рз - баланс тепла в пределах объема рабочей зоны:

£?« = Рг ■ «,з • С, - 'з) + ■ а,з ■ «2 - 'з) + впл ' 'Л-з .Вт (9)

Расчет относительного показателя эффективности СПЛО цг для разных вариантов расположения охлаждающих панелей, при разном соотношении сторон помещения и разной конвективной доле тепловой нагрузки показал, что исследуемая величина наиболее существенно зависит от величины р. Геометрическими параметрами помещения можно пренебречь во всех вариантах расчета кроме 2-го. Значения Цг представлены на рис. 5:

Яг=С(1-р), (10)

где р- конвективная доля тепловой нагрузки:

е„

р=-

(п)

<2л+йк '

где: (¿к и О, - конвективная и лучистая части тепловой нагрузки, Вт. Коэффициент С служит показателем эффективности расположения охлаждающей поверхности. Он равен: для варианта 1 - С=0.5; для варианта 3.1 - С=0.43; для варианта 3.2 - С=0.36; для варианта 4.1 - С=0.56; для варианта 4.2 - С=0.51. Для варианта 2: 0=0.38-0.07^.

Наибольшее значение С соответствует варианту 4.1 расположения панели в верхней части стены с одной стороны помещения. Наименьшее значение величин ¡¡2 приходится на вариант 2 (расположение панелей в полу).

Рис. 5. Зависимость коэффициентов эффективности СПЛО §"2от определяющих факторов: 1 - для варианта 4.1; 2 - для вариантов 1 и 4.2; 3 - для варианта 3.1; 4 - для варианта 3.2; 5 - для варианта 2 при а/Ъ~\; 6 - то же при а/Ъ-2; 7 - то же при а/7г=3

1 \

\

5» —

> ч* к

7-

'.V

В третьей главе рассматриваются режимы работы СПЛО. Необходимость вентилирования помещения, а так же осушки внутреннего воздуха в теплое время года и его увлажнения в холодное, предполагает наличие в помещении системы вентиляции. Представляется целесообразным обеспечивать параметры микроклимата в помещении двумя системами: СПЛО и СКВ. В теплое время года система водяного охлаждения работает как фоновая круглосуточно, а воздушная СКВ - только в течение рабочей смены. При этом практически безинерционная СКВ рассчитывается на покрытие пиковой холодильной нагрузки. Такое сочетание систем повышает гибкость регулирования и, следовательно -эффективность обеспечения микроклимата. При этом две системы, работающие параллельно и подающие в помещение тепловые потоки разной природы и в разное время суток, по-разному воздействуют на формирование температурных условий в помещении.

В случае применения СПЛО в помещении ассимилируется существенное количество лучистого тепла, что позволяет понизить среднесуточную

температуру поверхностей. При конвективном охлаждении (вариант 1) снижение температуры воздуха в рабочее время происходит от высокого температурного уровня (рис. 6.а), что требует излишней холодильной мощности СКВ. Во втором варианте - при круглосуточной работе фоновой СПЛО и работе СКВ в рабочее время (рис. 6.6) температура воздуха в рабочее время повышается относительно радиационной температуры в результате подогрева помещения внутренними теплопоступлениями, что позволяет понизить холодильную мощность СКВ.

Рис. 6. Процесс формирования температуры воздуха с помощью СКВ (а) и комплексной системы-(СКВ +СПЛО) (б).

с Н

Iм. 0в 1 1 , 24

Вречг суто*, '1 | } Время ток. ч

-------1,^2

0- Ос

4-

ггт

Оценка температурных условий в помещении проводилась по методу расчета, разработанному ранее Ю.Я. Кувшиновым. Модель нестационарного теплового режима при этом была уточнена применительно к рассматриваемой задаче включением в нее решения (3) и (4). Соотношение температуры воздуха и радиационной температуры помещения ¡ц в соответствии с уточнением имеет вид:

10.

= ' -— !р.в •

В хр -1 '

1 3

п. . —

-0-Рп»4]

(12)

где: Qj - возмущающие и регулирующие тепловые потоки, составляющие тепловую нагрузку на помещение, включая тепловой поток от конвективной системы, Вт; pj - конвективная доля потока О), составляющего тепловую нагрузку; (}п - холодоотдача охлаждающей поверхности. Вт; р„ - конвективная доля хслодоотдачи охлаждающей поверхности.

Коэффициенты Д, /%, р4, уточняющие решение (12), зависят от теплофизических свойств помещения, Расчеты показывают, что коэффициенты Дз и [¡4, меньше коэффициентов /?/ и /?г на два порядка, что позволяет ими пренебречь и упростить расчетные формулы.

В таблице 3 в качестве примера приведены среднесуточные значения радиационной температуры для двух вариантов работы систем в различных тестовых помещениях. Как видно из таблицы 3, разница между значениями радиационной температуры для вариантов 1 и 2 составляет более 3 °С.

Значения температуры воздуха для часов суток в рассматриваемых помещениях для принятых вариантов показаны на рис. 7. Из рис. 7 видно, что в

рабочее время температура воздуха изменяется в определенных пределах, принимая в среднем за смену заданное значение рабочей температуры 26 °С. При этом отклонение температуры в рабочее время составляет от -0.9 до 0.4 °С, что является допустимым.

Таблица 3_____

Варианты систем Значения радиационной температуры для помещения

№314 №315 №316

1 27,8 28 28,2

2 24,2 24,1 24

Суточный ход температур воздуха помещений

^ ^ ^ часы суток

—♦—пом. №314 (вар7о| -*—пом. №314 (вар.2) —*— пом. №315(вар.1) -*—пом. №315(вар.2) —*—пои. №316 <вар.1) —»—пом. №316 (вар.2)

Рис. 7. Суточный ход температур воздуха помещений

При обеспечении температурных условий в помещении двумя системами конвективной (СКВ) и лучисто-конвективной (СПЛО) необходимо разделить между ними общую холодильную нагрузку. Соотношение холодильной мощности СПЛО (Оп) и СКВ (С>с) определялось из уравнения баланса среднесуточных возмущающих и регулирующих тепловых потоков:

ОсПс +<2тг ^еА+е,;';// =0 , (13)

где: дтр - среднесуточный трансмиссионный тепловой поток, Вт, проходящий через наружные ограждения и определенный относительно рабочей температуры воздухаЧс^п'Я, - коэффициенты нагрузки соответственно для СКВ, работающей часть суток, для СПЛО и для тепловых потоков, составляющих тепловую нагрузку на помещение. Коэффициенты нагрузки предложенные ЮЛ. Кувшиновым, определяют теплотехнические и теплоинерционные свойства помещения, вид и функцию времени тепловых воздействий на помещение, а также вид и режим работы системы, обеспечивающей микроклимат.

Уравнение баланса тепловых потоков в помещении (13) позволяет выбрать соотношение долей холодильной мощности параллельно работающих систем в случае, когда мощность одной из них задана.

При совместном обеспечении температурных условий в помещении холодильная мощность СКВ может изменяться от минимальной величины, определяемой санитарной нормой воздухообмена и принятой температурой приточного воздуха, до максимальной, соответствующей работе только одной

СКВ. Соответственно мощность СПЛО может изменяться от минимальной до максимальной величины. Соотношение холодильной мощности при совместной работы СКВ и СПЛО определяется показателем относительной мощности СПЛО:

где: Qju - тепловая мощность при одиночной работе СПЛО, Вт; Qtl - то же при совместной работе СПЛО и СКВ, Вт.

Для выбора целесообразного соотношения нагрузки на СПЛО и СКВ проведено численное моделирование режима их совместной работы в расчетных условиях. Рассмотрены 2 варианта планировки и назначения тестовых помещений, для каждого из помещений были приняты 2 варианта ориентации (южной и северной половины румбов) фасадов в трех характерных климатических зонах (Центр, Западная Сибирь, Юг России). Принятые к рассмотрению 12 вариантов помещений имеют холодильную нагрузку в расчетных условиях от 50 до 115 Вт на 1 м2 площади пола. Общее число рассмотренных вариантов, равное 70, представляет выборку, правомерно претендующую на высокую достоверность результатов.

В качестве примера на рис. 8 показана диаграмма зависимости холодильной мощности СПЛО, СКВ по отдельности и суммарной мощности, потребляемой на охлаждение помещения и обработку наружного воздуха в объеме санитарной

Рис. 8. Диаграмма зависимости холодильной мощности от ¡л

НОРМЫ ОТ fi.

Из рис. 8 видно, что с уменьшением величины ¡л имеет место нелинейное возрастание <2скв> ПРИ этом возрастает суммарная холодильная установочная мощность охлаждающих систем: с уменьшением // от I до 0.5 годовой расход холода уменьшается, а затем остается неизменным, несколько уменьшаясь или увеличиваясь; отмеченные ранее обстоятельства свидетельствуют о наличии оптимума в середине шкалы внешние климатические условия оказывают существенное влияние на годовое потребление холода, т.к. расход холода, расходится в вариантах для разной ориентации помещений и в разных климатических зонах в 2-3 раза.

Для количественной оценки энергетической эффективности средств обеспечения микроклимата пршмта величина суммарного годового расхода энергии системами, которая определялась из рассмотрения годового режима работы систем.

За охладительный период принята часть теплого времени года, в течение которого теплосодержание наружного воздуха выше минимального значения теплосодержания охлажденного воздуха. Временные границы периода определялись из функции годового хода теплосодержания наружного воздуха, пересечением графика функции с изоэнтальпой 1ашн.

Расход холода на охлаждение помещения для СПЛО:

(15)

где: М - число рабочих дней в рассматриваемом месяце; Дг - суточная продолжительность рабочего времени, ч; N1 и N2- порядковые номера месяцев начала (1) и конца (2) охладительного периода; {? " средняя за рабочее время суток холодильная мощность СПЛО, Вт. Для СКВ эта величина равна:

Як

Со

где: (7я- расход наружного воздуха, кг/ч.

Расход холода на охлаждение для СПЛО рассчитывается отдельно для рабочих и выходных суток. Годовой расход холода на обработку воздуха, Вт:

(17)

Оа

(16)

<2!$ =м-&Т-£<2й-Он

Среднемесячный суточный расход холода на обработку воздуха:

1на)-Ат-Аг-

ЯП — (г 12 ^ "

-15) - бш — ■ (гн -15)

, В г, (18)

где параметры теплосодержания наружного воздуха принимаются для каждого месяца охладительного периода.

В качестве примера на рис. 9 представлен фрагмент результатов расчета годового расхода холода, а на рис. 13 - годового расхода электроэнергии при совместной работе СКВ и СПЛО.

Рис. 9. Диаграмма суммарного годового расхода холода при разных значениях /л

\ \

\_ ч

Мое кьа Новосибирск Краснодар

[—ориентация 1----ори8*т9Ц|<р 2)

По мере увеличения величины ¡г суммарная установочная холодильная мощность возрастает, причем минимум приходится на значение /¿=0.5.

В четвертой главе описываются экспериментальные исследования СПЛО. На экспериментальной установке (рис. 10) предусмотрено 10 вариантов расположения и комбинации охлаждающих поверхностей (таблица 4).

В результате обработки полученных опытных данных для вариантов расположений и комбинаций охлаждающих поверхностей была получена зависимость д^Др) в виде (10).

Псиншлиалькзр р:ема опытнсго стацда

Рис. 10. Принципиальная схема опытного стенда

При обработке экспериментальных данных был выделен общий коэффициент холодоотдачи а, Вт/(м2 °С). На рисунке 11 показана его зависимость от различного положения и комбинации охлаждающих поверхностей и р. На полученном графике видно, что зависимости при различных расположениях поверхностей имеют схожую направленность, что может говорить об общем характере повышения коэффициента холодотдачи с уменьшением р. Это качественно совпадает с результатами математического моделирования и характером поведения относительной холодоотачи поверхности q.

Рис. 11. Сравнение общего коэффициента холодоотдачи вариантами 1-10

х, Вт/(М^С) 1 ■ йьривчт 1 • Варка к* 2

♦ • Варианте

-А4- V

Ъч ч..

■ ч

С 0 0.1Э 010 0,20 0.50 0*0 0.70 с. 0 р

Получившиеся опытные коэффициенты С для вариантов различных расположений охлаждающих поверхностей сведены в таблицу 4. Таблица 4_______

№ Расположение"акт." Коэффициент

вар. поверхности С

1 Работают все панели 0,49

2 Работает вся стена 0,50

3 Работает весь потолок 0,51

4 Работает 1/2 потолка 0,53

Работает 1 панель

5 потолка 0,54

Габотает вся стена и

6 1/2 потолка 0,51

№ вар. Расположение"акт." поверхности Коэффициент С

7 Работает нижний ряд стены и 1/2 потолка 0,50

8 Работает нижний ряд стены 0,45

9 Работает верхний ряд стены 0,58

10 Работает верхний ряд стены и потолок 0,55

При сравнении полученных экспериментальных данных с данными математического моделирования видно, что различие коэффициентов С в полученных зависимостях отличаются не более чем на 4 % (рис. 12). Что может служить опытным подтверждением зависимости.

Рис. 12. Сравнение зависимостей

0,0 0,1 0,2 0.3 0,4 0,5 0,6 0/> 0,8 0,9 1,0

коэффициентов эффективности охлаждающих поверхностей полученных опытным путем и в результате математического моделирования

В пяток главе проведена технико-экономическая оценка СПЛО. В качестве критерия экономической эффективности использовалась величина приведенных затрат:

Я = А--£ + Э,руб,/г., (19)

где: К - капиталовложения в вариант сопоставления, руб.; Э - годовые эксплуатационные затраты, руб./г.

В рыночных условия, необходимо заменить коэффициент эффективности капиталовложений на коэффициент бездисконтной эффективности Е-„ величина которого определяется в зависимости от характера инвестиций. При разумных сроках окупаемости инвестиций от 3 до 9 лет для оценки всей области возможных экономических ситуаций достаточно рассмотреть варианты в диапазоне Еэ от 0.05 до 0.4.

Для сопоставления вариантов был произведен расчет и подбор оборудования систем СПЛО, СКВ, СО, а также холодильных установок. Одновременно определялась суммарная номинальная электрическая мощность основного оборудования систем.

Годовые эксплуатационные затраты системами состоят из годовых амортизационных отчислений, затрат на обслуживание систем (заработная плата, стоимость текущего ремонта и расходуемых материалов) и затрат на энергоресурсы. Основу эксплуатационных затрат составляла стоимость энергии,

потребляемой системами на обеспечение параметров микроклимата. Составляющими энергопотребления являются расход электроэнергии на привод компрессоров холодильных машин и вентиляторов приточной и вытяжной частей системы кондиционирования воздуха. Годовой расход энергии определяется только для периода охлаждения (рис. 13).

Годовой расход электроэнергии вентиляторами СКВ, кВт-ч, равен:

Ы^ = 0,143 ■ I -V. ■ т ■ Дг ■ пх , (20)

где: Л^ - потребляемая мощность приводами вентиляторов, кВт; т - число рабочих дней в неделю; Ат - суточная продолжительность работы, ч; пх -продолжительность периода потребления искусственного холода, сутки.

Годовой расход электроэнергии компрессорами холодильных машин, кВт'ч, рассчитывается на основе величины годового расхода холода Ох^:

(21)

где: г]х - обратная величина коэффициента использования энергии, равная отношению мощности привода компрессора к холодопроизводителыюсти машины.

Рис. 13. Диаграмма суммарного годового расхода электроэнергии вариантами охлаждения помещения

4 "

\ / \/

/' ч / Ч / 1 ч./ ч \У

-Ыз'зМ

1 Москва Новосибирск Красна» ер

10 -Ь 8}

• 1

|-орчахгбцио 1 — — орткгаиия г|

При изменении соотношения ц изменяется стоимость СГОТО и СКВ, стоимость холодильной установки, годовой расход холода (электроэнергии), годовой расход электроэнергии на перемещение воздуха в СКВ. Сопоставление вариантов проводится по величине приведенных затрат (рис. 14).

Рис. 14. Диаграмма приведенных затрат на варианты охлаждения помещения в зависимости от принятой доли мощности СПЛО ц, Москва

Полученные результаты свидетельствуют о преобладающем влиянии капиталовложений на величину приведенных затрат для всех вариантов; в большинстве вариантов минимальные приведенные затраты соответствуют

значению ¡л близкому к 1. Из тридцати шести вариантов распределения приведенных затрат в зависимости от ¿и в двадцати случаях минимум затрат соответствует ¡л=1 (56%) и только в семи случаях минимум соответствует ¡л =0.5 (19.5%). В девяти из восемнадцати случаев оптимум имеет место при /¿=0.5 (50%). Смещение оптимума в сторону ц=0.5 наблюдается при увеличении эксплуатационных затрат и уменьшении коэффициента экономической эффективности Еэ. Последний фактор соответствует большому сроку окупаемости инвестиций и (или) малой расчетной норме дисконта г; функция приведенных затрат с уменьшением и от 1 медленно растет до /¿=0.5 и с дальнейшим уменьшением ц возрастает более интенсивно.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. Данные по комфортности тепловой обстановки при панельно-лучистом охлаждении (ПЛО) на основе специальных исследований отсутствуют или ограничены. Как правило, исследователи рекомендуют пользоваться в этом случае общими данными о тепловом комфорте, выделяя значения температуры в верхней части предлагаемого общего диапазона температуры воздуха, радиационной температуры и температуры помещения.

2. Рекомендации по выбору области комфортного сочетания температуры дополнены рекомендациями по выбору граничных температурных условий, основанных на российских нормах и исследованиях. Для обычных при ПЛО параметров системы дополнительные ограничения по температуре поверхности, налагаемые в связи с образованием ниспадающей конвективной струи, не существенны.

3. Рекомендуется обеспечивать температурные условия в помещении совместным действием двух систем:

- системой панельно-лучистого охлаждения, действующей круглосуточно (фоновая система);

- системой кондиционирования воздуха (приточной вентиляции), действующей в течение рабочего времени.

4. В качестве условия определения мощности фоновой СГОТО предложено исходить из известной мощности параллельно работающей СКВ, определенной по санитарной норме расхода воздуха. При круглосуточной работе фоновой СПЛО и пониженной мощности параллельно действующей СКВ суммарная холодильная, в том числе и установочная, мощность двух систем снижается по сравнению с работой одной СКВ.

5. Результаты расчетов показали, что величина удельной холодоотдачи в существенной степени зависит от доли конвективной составляющей тепловой нагрузки. Влияние соотношения размеров, температуры охлажденной поверхности на рассматриваемую величину оказывается значительно меньше. Наибольшее значение удельной холодоотдачи соответствует варианту расположения поверхности в потолке, самое низкое - расположению панели в полу.

6. В качестве показателя эффективности вариантов расположения холодной поверхности - принято отношение теплового баланса в объеме рабочей зоны

помещения к холодоотдаче поверхности СГТЛО. Результаты расчета показали, что наибольшее значение показателя эффективности соответствует расположению поверхности в боковых стенах помещения у потолка, наименьшее значение показателя приходится на расположение панели у пола.

7. Для оценки эффективности вариантов совместной работы СКВ и СГОЮ введен коэффициент р, показывающий долю мощности СПЛО в общей холодильной мощности системы кондиционирования воздуха

8. При анализе режимов совместной работы систем установлено: с уменьшением величины fí имеет место нелинейное возрастание Осип, при этом возрастает суммарная холодильная установочная мощность охлаждающих систем; с уменьшением ¡л от 1 до 0.5 годовой расход холода уменьшается, а затем остается неизменным, несколько уменьшаясь или увеличиваясь; наличие оптимума в середине шкалы /;; внешние климатические условия оказывают существенное влияние на годовое потребление холода.

9. Анализ полученных опытных показателей эффективности СПЛО показал хорошую сходимость с теоретическими результатами, что подтверждает достоверность теоретических результатов.

ПЕРЕЧЕНЬ ОПУБЛИКОВАННЫХ РАБОТ ПО ТЕМЕ РАБОТЫ

1. Ю.Я. Кувшинов, С.Г. Булкин, Д.Н. Зинченко. Вопросы энергетической и экономической эффективности панельно-лучистого охлаждения помещений.// Academia архитектура и строительство №5 2009г.*

2. А.Ю. Белоедов, С.Г. Булкин, Д.Н. Зинченко. Единая система панельно-лучистого обогрева и охлаждения с использованием геотермии от REHAU.// Academia архитектура и строительство №5 2009г.*

3. Ю.Я. Кувшинов, Д.Н. Зинченко. К оценке энергетической эффективности систем панельно-лучистого охлаждения.// Ежемесячный специализированный журнал С.О.К. (сантехника, отопление, кондиционирование) №9 2006г.

4. Ю.Я. Кувшинов, С.Г. Булкин, Д.Н. Зинченко. Панельно-лучистое охлаждение помещений.// Ежемесячный специализированный журнал АВОК (вентиляция, отопление, кондиционирование воздуха, теплоснабжение и строительная теплофизика) №5 2007г.

5. Ю.Я, Кувшинов, С.Г. Булкин, Д.Н. Зинченко. Панельно-лучистое охлаждение помещений.// Сборник материалов Второй Международной научно-технической конференции "Теоретические основы теплогазоснабжения и вентиляции", г. Москва, 2007г.

6. Ю.Я. Кувшинов, С.Г. Булкин, Д.Н. Зинченко. Панельно-лучистое охлаждение помещений.// Ежемесячный журнал Мир строительства и недвижимости г. С-Петербург №30, 2009г.

7. Е.В. Моновец, С.Г. Булкин, Д.Н.Зинченко. Единая система панельно-лучистого обогрева и охлаждения с использованием геотермии.// Материалы к научно-практической конференции "Земля - наш дом", г. Анапа 2009г.

* - публикации в изданиях, входящих в перечень ВАК РФ

КОПИ-ЦЕНТР св. 7:07:10429 Тираж 100 эю. г. Москва, ул. Енисейска«, д.36 тел.: 8-499-185-7954, 8-906-787-7086

Глава 1. Обзор литературы в области систем панельно-лучистого обеспечения микроклимата. Задачи исследования.

Раздел 1.1. Исторический очерк развития панелъно-лучистых систем.

Раздел 1.2. Существующие системы и технологии панельно-лучистого охлаждения (отопления).

Раздел 1.3. Оценка теплотехнических и режимных характеристик СПЛО.

Раздел 1.4. Особенности микроклимата при лучистом охлаждении (отоплении).

Раздел 1.5. Краткие экономическая и энергетическая характеристики

СПЛО.

Раздел 1.6. Анализ состояния научно-методического обеспечения СПЛО, цель и задачи исследования.

Глава 2. Исследование теплообмена в помещении при панельно-лучистом охлаждении.

Раздел 2.1. Особенности лучисто-конвективного теплообмена в помещении при панельно-лучистом охлаждении.

Раздел 2.2. Определение показателей эффективности СПЛО.

Раздел 2.3. Тепловая мощность СПЛО.

Глава 3. Режим работы СПЛО.

Раздел 3.1. Постановка задачи расчета при совместной работе лучистой и конвективной систем.

Раздел 3.2. Режим работы СПЛО и СКВ в течение года.

Раздел 3.3. Моделирование режима совместной работы систем в помещениях различного назначения.

Глава 4. Экспериментальное исследование СПЛО.

Раздел 4.1. Общие данные.

Раздел 4.2. Описание экспериментальной установки.

Раздел 4.3. Средства и методика экспериментальных исследований.

Раздел 4.4. Обработка и анализ результатов экспериментального исследования.

Глава 5. Технико-экономическая оценка эффективности СПЛО.

Раздел 5.1. Постановка технико-экономической задачи.

Раздел 5.2. Составляющие капиталовложений.

Раздел 5.3. Оценка энергетических затрат систем.

Раздел 5.4. Выбор целесообразного варианта обеспечения заданного микроклимата при совместной работе СПЛО и СКВ.

Основные выводы

7. Данные по комфортности тепловой обстановки при ПЛО на основе специальных исследований отсутствуют или ограничены. Как правило, исследователи рекомендуют пользоваться в этом случае общими данными о тепловом комфорте, выделяя значения температуры в верхней части предлагаемого общего диапазона температуры воздуха, радиационной температуры и температуры помещения.

2. Рекомендации по выбору области комфортного сочетания температуры дополнены рекомендациями по выбору граничных температурных условий, основанных на российских нормах и исследованиях. Для обычных при ПЛО параметров системы дополнительные ограничения по температуре поверхности, налагаемые в связи с образованием ниспадающей конвективной струи, не существенны.

3. Рекомендуется обеспечивать температурные условия в помещении совместным действием двух систем:

- системой панельно-лучистого охлаждения, действующей круглосуточно (фоновая система);

- системой кондиционирования воздуха (приточной вентиляции), действующей в течение рабочего времени.

4. В качестве условия определения мощности фоновой СПЛО предложено исходить из известной мощности параллельно работающей СКВ, определенной по санитарной норме расхода воздуха. При круглосуточной работе фоновой СПЛО и пониженной мощности параллельно действующей СКВ суммарная холодильная, в том числе и установочная, мощность двух систем снижается по сравнению с работой одной СКВ.

5. Результаты расчетов показали, что величина удельной холодоотдачи в существенной степени зависит от доли конвективной составляющей тепловой нагрузки. Влияние соотношения размеров, температуры охлажденной поверхности на рассматриваемую величину оказывается значительно меньше. Наибольшее значение удельной холодоотдачи соответствует варианту расположения поверхности в потолке, самое низкое - расположению панели в полу.

6. В качестве показателя эффективности вариантов расположения холодной поверхности - принято отношение теплового баланса в объеме рабочей зоны помещения к холодоотдаче поверхности СПЛО. Результаты расчета показали, что наибольшее значение показателя эффективности соответствует расположению поверхности в боковых стенах помещения у потолка, наименьшее значение показателя приходится на расположение панели у пола.

7. Для оценки эффективности вариантов совместной работы СКВ и СПЛО введен коэффициент /л, показывающий долю мощности СПЛО в общей холодильной мощности системы кондиционирования воздуха

8. При анализе режимов совместной работы систем установлено: с уменьшением величины ju имеет место нелинейное возрастание Оскв, при этом возрастает суммарная холодильная установочная мощность охлаждающих систем; с уменьшением /л от 1 до 0.5 годовой расход холода уменьшается, а затем остается неизменным, несколько уменьшаясь или увеличиваясь; наличие оптимума в середине шкалы /л\ внешние климатические условия оказывают существенное влияние на годовое потребление холода.

9. Анализ полученных опытных показателей эффективности СПЛО показал хорошую сходимость с теоретическими результатами, что подтверждает достоверность теоретических результатов.

1. Fanger P.O. "Thermal Comfort". McGrow Hill 1970.

2. Masuch J. "Genanigkeit von Energieverbrauchsberehnung fur raumlufttechnische Anlagen bei reduzierter Wetterdatenmenge", HLH 33(1982) №11, Nov.

3. McNall P.E., Biddison, R.E. "Thermal and Comfort Sensations of Sedentary Persons Exposed to Asymmetric Radiant Fields". ASHRAE Transactions, 1970г., Vol.76

4. Viega "Потолочная система Fonteira Top 12", Акватерм №5, Москва, 2008г.

5. REHAU "REHAU для обогрева и охлаждения поверхностей", Коммунальный комплекс России №4, Москва, 2008г.

6. REHAU "В любое время года оптимальная температура: комплексная система REHAU для обогрева и охлаждения поверхностей", ОВВ №6, Новосибирск, 2008г.

7. REHAU "Технологии REHAU для панельно-лучистого отопления и охлаждения", Сантехника №5, Москва, 2008г.

8. REHAU "Технологии REHAU для панельно-лучистого отопления и охлаждения", Строительство и городское хозяйство Сибири №7, Новосибирск, 2008г.

9. В.Н. Адрианов "Основы радиационного и сложного теплообмена", Москва, Энергия, 1972г.

10. В.Н. Адрианов "Дифференциальные методы расчета теплообмена излучением", сб. Теплообмен, гидродинамика и теплофизические свойства вещества. Москва, Наука, 1968г.

11. В.Н. Адрианов, С.Н. Шорин "Конвективный и лучистый теплообмен", Москва, изд-во АН СССР, 1960г.

12. А.К. Андриевский "Исследование вопросов теплообмена и расчета нагревательных поверхностей в помещениях, оборудованных системами лучистого отопления", Кандидатская диссертация, 1948г.

13. А.К. Андреевский "Исследование процессов теплообмена при обогреве помещений массивными плоскими панелями", Москва, 1958г.

14. С.К. Баланцев "Системы панельного отопления и охлаждения", С.O.K. №4, Москва, 2007г.

15. В.Н. Балашов "Подобно солнцу (настенное и потолочное отопление)", Идеи вашего дома №9, Москва, 2008г.

16. В.В. Батурин "Основы промышленной вентиляции", Москва, Профиздат, 1965г.

17. Л. Банхиди "Тепловой микроклимат помещений". М.Стройиздат,1981

18. А.С. Бенусович "Исследование и разработка методов расчета теплового режима трубопроводов в массиве", Новосибирск 1981г.

19. Е.М. Беркович "Энергетический обмен в норме и патология", М., Медицина, 1964г.

20. А.Г. Блох "Основы теплообмена излучением", Москва, Профиздат, 1964г.

21. К.Л. Бобров "Лучистое отопление", ЦБРИЗ. Волгостроя НКВД СССР, 1941г.

22. Богословский В.Н. "Тепловой режим здания", Москва, Стройиздат, 1979г.

23. Л.Д. Богуславский "Снижение расхода энергии при работе систем отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха", Москва, Стройиздат, 1982г.

24. Л.Д. Богуславский "Экономика систем отопления и вентиляции", Москва, Стройиздат, 1962г.

25. Л.Д. Богуславский "Экономика теплозащиты здания", Москва, Стройиздат, 1971г.

26. М.И. Будыко "Климат и жизнь", Л., Гидрометеоиздат, 1971г.

27. С.Д. Бунимович "Санитарно-гигиеническая оценка отопления системы инж. В.А. Яхимовича", Гигиена и санитария №5, 1937г.

28. Н.Ф, Галанин "Лучистая энергия и ее гигиеническое значение", Л., Медицина, 1969г.

29. М.В. Горомосов, Ципер Н.А. "К вопросу о гигиенической оценке систем лучистого отопления", Гигиена и санитария №6, 1957г.

30. С.М. Гришечко-Климов "Стеноблочное отопление", НКХ РСФСР, 1942г.

31. Г.И. Дарчия "Расчет теплоотдачи отопительных панелей", Сб. №3, ЦНИПС, 1956г.

32. А.Н. Дмитриев, Ю.А. Табунщиков, И.Н. Ковалев, Н.В. Шилкин "Руководство по оценке экономической эффективности инвестиций в энергосберегающие мероприятия", АВОК-ПРЕСС, 2005г.

33. А .Я Добромыслов, Н.В. Санкова "Пластмассовые трубы и современные технологии для ремонта трубопроводов", Москва, 2007г.

34. Рат Дьердь "Лучисто-конвективный теплообмен в помещении при панельном отоплении", Москва 1969г.

35. Ершов А.В., Минчук В.И. "Расчетные комфортные условия в жилых зданиях с потолочной системой радиационного отопления-охлаждения". «Строительство и архитектура Узбекистана», №5, 1970г.

36. А.З. Ивянскйй "Разработка и исследование новых малометалльных нагревательных приборов (стеклобетонных отопительных панелей)", Москва 1960г.

37. А.А. Калмаков, Ю.Я. Кувшинов "Автоматика и автоматизация систем теплогазоснабжения и вентиляции", М.,Стройиздат, 1986г.41. "Краткий справочник по космической биологии и медицине", Под общей редакцией A.M. Бурназя

38. Киевский научно-исследовательский институт • гигиены труда и профзаболеваний. -Местное лучистое отопление на отдельных рабочих местах. Госмедиздат УССР, 1953г.N

39. М.И. Киссин "Расчет нагревательных панелей при лучистом отоплении", Сб №1, ЦНИПС, 1951г.

40. М.И. Киссин, Г.И. Дарчия "Исследование работы системы панельного отопления с перегородочными приборами в корпусе №9 поселка Новые Черемушки", Отчет по теме №4551, ЦНИПС, 1955г.

41. М.И. Киссин, В.Н. Зусманович "Экспериментальная проверка принятых конструкций подпольного и стенового лучистого отопления для здания МГУ", Отчет по теме №405, ЦНИПС, 1951г.

42. М.И. Киссин, И.Ф. Ливчак "Системы отопления для жилых домов из крупных строительных элементов", изд. Московский Рабочий, 1952г.

43. Л.С. Клячко "Теплопередача плоских плит в свободном потоке", "Отопление и вентиляция" №5, 1934г.

44. Г.В. Колпаков "Вопросы лучистого отопления", Москва, 1951г.

45. Г.В. Колпаков "Лучистое отопление", кандидатская диссертация, 1945г.

46. В.В. Косов, В.Н. Лившиц, А.Г. Шахназаров "Методические рекомендации по оценке эффективности инвестиционных проектов", М-во экономики РФ, М-во финансов РФ, ГК по строительство, архитектуре и жилищной политике. 2-е издание, Москва, Экономика, 2001г.

47. Г. Крафт "Системы низко-температурного отопления", Москва, Стройиздат 1983г.

48. Е.В. Кубышкин "Теплотехнический расчет панелей подпольного лучистого отопления Кубышкина Е.В", Кандидатская диссертация, Ленинградская военно-воздушная академия, 1950г.

49. Ю.Я. Кувшинов "Круглогодичный тепловой режим зданий и расход энергии системами кондиционирования микроклимата", Москва 1973г.

50. Ю.Я. Кувшинов, С.Г. Булкин, Д.Н. Зинченко "Панельно-лучистое охлаждение помещений", материалы Второй Международной научно-технической конференции "Теоретические основы теплогазоснабжения и вентиляции", Москва, МГСУ, 2007г.

51. Г.Г. Кумсишвили "Исследование теплоотдачи при постоянном тепловом потоке для систем электро лучистого отопления", Тбилиси 1973г.

52. В.А. Левицкий "Проблема лучисто-конвективной теплоты", Гигиена труда и техника безопасности №6, 1934г.

53. А.А. Летовет, А.Е. Малышева "Исследование по радиационному теплообмену с окружающей средой", "Гигиена и здоровье", №4, 1941г.

54. Т.Н. Лиопо, Г.В. Циценко "Климатические условия и тепловое состояние человека", Л., Гидрометеоиздат, 1971г.

55. И.Ф. Ливчак "Отопление панельно-бетонными нагревательными приборами", Строительство, №5, 1952г.

56. И.Ф. Ливчак "Применение панельно-бетонных отопительных приборов в современном жилищно-гражданском строительстве", Бюллетень строительной техники, №12, 1953г.

57. И.Ф. Ливчак "Системы отопления с бетонными отопительными панелями", М., 1956г.

58. И.Ф. Ливчак "Квартирное отопление", Москва, Стройиздат,1982г.

59. И.Ф. Ливчак, А.Л. Наумов "Вентиляция многоэтажных жилых зданий", Москва, АВОК-ПРЕСС, 2005г.

60. A.M. Листов "Некоторые вопросы лучистого воздушно-гравитацонного отопления", Кандидатская диссертация, МИИТ им. Сталина, 1949г.

61. A.M. Листов "Моделирование отопительно-вентиляционных процессов", Москва, тип. ЦНИИС №124, 1958г.

62. Б.Н. Лобаев "Отопление жилых и общественных зданий перегретой водой и паром", Академия Архитектуры УССР, Киев, 1955г.

63. Мак-Адаме "Теплопередача", ОНТИ, М-Л, 1936г.

64. А. Мачкаши, Л. Банхиди "Лучистое отопление", Москва, Стройиздат 1981г.

65. МГСН 2.01-99. "Энергосбережение в зданиях. Нормативы по теплозащите и тепловодоэлектроснабжению", Москва, ГУП "НИАЦ",2000г.

66. В.В. Мелюшев "Исследование лучистого теплообмена в помещениях жилых и общественных зданий", Москва, 1975г.

67. Методические указания "Расчет тепловой нагрузки на систему кондиционирования воздуха", Москва, 1983г.

68. Методические указания "Кондиционирование воздуха в гражданских зданиях", Москва, 1983г.

69. Методические указания "Отопление гражданского здания", Москва, 2000г.

70. В.И. Минчук "Исследование теплового режима жилых зданий, оборудованных системой радиационного охлаждения и отопления", Москва 1970г.

71. Ф.А. Миссенар "Лучистое отопление и охлаждение", 1961г.

72. М.А. Михеев "Основы теплопередачи", Москва, Госэнергоиздат, 1956г.

73. Е.А. Насонов "Радиационный режим в помещениях крупнопанельных зданий при различных отопительных устройствах", Водоснабжение и санитарная техника №11, 1964г.

74. А.Л. Наумов "Расчет радиационно-конвективного охлаждения кабин постов управления, подвергающихся периодическому воздействию лучистого тепла". Труды ЦНИИпромзданий, вып.56, М., 1977г.

75. А.Л. Наумов "Инженерные системы энергоэффективного жилого дома", АВОК №8, 2003г.

76. Научно-прикладной справочник по климату СССР ч. 1-6 вып. 1-34, С-Петербург, Гидрометеоиздат, 1989-1998гг.

77. Д. Оппл, М. Иокл "Методика измерения микроклиматических условий в гигиенической практике", Москва, Медгиз, 1962г.

78. С.А. Оцеп "Лучистое отопление", Москва, 1949г.

79. Отчет по теме: "Панельно-лучистое охлаждение помещений", Москва, 1961г.

80. Д.И. Панченко, Ю.А. Исаков "Медико-биологическое значение биотрона и его физико-технические ресурсы", Здровье, Киев, 1964г.

81. Н.А. Паушкин "Лучистое отопление малоэтажных зданий, нагретых воздухом", Кандидатская диссертация, 1952г.

82. М.Я. Поз, Э.М. Литинский "Руководство по теплотехническому расчету и методам тепло-аэродинамических испытаний крупноразмерных остекленных ограждающих конструкций", МНИИТЭП, М., 1977г.

83. Н.К. Пономарева "Основные гигиенические параметры систем лучистого отопления", Гигиена и санитария №8, 1957г.

84. Н.К. Пономарева "Основные гигиенические параметры систем лучистого отопления", кандидатская диссертация. Ленинградский научно-исследовательский санитарно-гигиенический институт, 1954г.

85. И.Н. Ральчук "Исследования теплотехнических, гидравлических и эксплуатационных показателей отопительных панелей с греющими элементами из радиационно-модифицированного полиэтилена", Минск 1981г.

86. Н.Т. Ральчук "Паровые системы отопления с греющими бетонными панелями", Госстройиздат УССР, Киев 1955г.

87. А.К. Родин "Газовое лучистое отопление", Недра 1987г.

88. О.А. Сергеев "Метрологические основы теплофизических измерений", Москва, Изд-во стандартов, 1972г.

89. A.M. Сизов "Комплексно-временная форма представления наружного климата в расчетах систем кондиционирования микроклимата ", Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук, Рига, 1975г.

90. П.Н. Смухнин "Деятельность военных инженеров в области отопления и вентиляции", сборник статей "Современные вопросы отопления и вентиляции", 1949г.

91. СНиП 2.04.05-91* "Отопление вентиляция и кондиционирование", Москва, 2000г.

92. СНиП 2.01.01-82 "Строительная климатология и геофизика", Москва, 1999г.

93. СНиП 23-01-99 "Строительная климатология", Москва, 2000г.

94. А.Г. Сотников "Системы кондиционирования и вентиляции с переменным расходом воздуха", Л., Стройиздат, 1984г.

95. Справочник "Полимерные трубы", Москва, 2006г.

96. Справочник "Энергосбережение в жилищном фонде: проблемы, практика и перспективы", Москва 2004г.

97. Евроклимат (группа авторов) "Системы вентиляции и кондиционирования. Теория и практика", Москва, 2000г.

98. Е.Я. Соколов, В.М. Бродянский "Энергетические основы трансформации тепла и процессов охлаждения"

99. Ю.А. Табунщиков, М.М. Бродач, Н.В. Шилкин "Энергоэффективные здания", АВОК-ПРЕСС, 2003г.

100. Ю.А. Табунщиков "Оценка экономической эффективности инвестиционных средств в энергосберегающие здания", АВОК, 2004г.

101. Ю.А. Табунщиков, М.М. Бродач "Математическая модель и оптимизация тепловой эффективности зданий", Москва, АВОК-ПРЕСС, 2002.

102. Ю.А. Табунщиков, Д.Ю. Хромец, Ю.А. Матросов "Тепловая защита ограждающих конструкций зданий и сооружений", Москва, Стройиздат, 1986г.

103. JI.A. Тилин "Лучистое отопление нагретым воздухом", Москва, 1955г.

104. Л.Б. Успенская "Математическая статистика в вентиляционной технике", Москва, Стройиздат, 1980г.

105. Ю.Ч. Хачикян "Панельно-лучистое охлаждение помещений", Москва 1966г.

106. А.А. Худенко "Высокотемпературное лучистое отопление", ЖКХ №7, 1961г.

107. А. А. Худенко "Лучистое отопление помещений большого объема", Строительство и архитектура №7 1961г.

108. А.А. Худенко "Исследование проблемы кондиционирования воздуха с применением систем лучистого нагрева и охлаждения", Москва, ЦИНИС Госстроя СССР №2, 1975г.

109. А.А. Худенко "Теоретическое обоснование классификации тепловых режимов здания", Москва, ЦИНИС Госстроя СССР вып. 6, 1975г.

110. А.Б. Сулин "Развитие теории проектирования систем охлаждения и термостатирования на базе термоэлектрических преобразователей", С-Петербург 2000г.

111. Г.В. Циценко, Лиопо Т.Н. "Климатические условия и тепловое состояние человека", Л., Гидрометеоиздат, 1971г.

112. М.Н. Федоров "Напольное отопление помещений большого объема", Москва 1970г.

113. В.И. Шаповалов "Панельно-плинтусное отопление", Москва 1962г.

114. A.JI. Чижевский "Аэроионификация в народном хозяйстве", Москва, Госпланиздат, 1960г.

115. А.Л. Чижевский "Руководство по применению ионизированного воздуха в промышленности, сельском хозяйстве и медицине", Москва, Медгиз, 1959г.

116. И.С. Шаповалов "Проектирование панельно-лучистого отопления", Изд. литературы по строительству, Москва 1966г.

117. Н.С. Шарафадинов "Панельно-лучистая система отопления и охлаждения с применением металлополимерных труб", материалы Второй Международной научно-технической конференции "Теоретические основы теплогазоснабжения и вентиляции", Москва, МГСУ, 2007г.

118. Г.Х. Шахбазян "Гигиеническое нормирование микроклимата производственных помещений", Киев, Госмедиздат УССР, 1952г.

119. С.Н. Шорин "Теплопередача", М-Л, 1952г.

120. С.Н. Шорин "Теплопередача излучением при лучистом отоплении", сб. статей "Современные вопросы отопления и вентиляции", М-Л, 1949г.

121. П.И. Шафир, И.С. Либер, Н.М. Паншинская, М.К. Федоров "Компактные аэрационные и отопительно-аэрационные устройства", Архитектура и строительства Ленинграда №2.170