автореферат диссертации по транспорту, 05.22.14, диссертация на тему:Интенсификация процесса промывки гидросистемы воздушных судов

мИНИЖГСТЬО ОБРАЗОВАНИИ УКРАШ Киевский институт инженеров грг.'кданскоР авиации

\ х

На правах рукописи

Ахмедов Кирим Абдул-Гафарович

Интенсификация процесса промывки гидросистем визцушн х судов

Спеииалыюсть Clh.2~d.lA "Эксплуатация воздушного транспорта"

АВТОКШ'АГ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Ктя ¡яз-г

Работа выполнена на кафедре конструкции и прочности летательных аппаратов Киевского института инвенеров гражданской авиации.

Научный руководитель - доктор технических наук, доцент С.В, Чирков.

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор U.C. Черненко,

кандидат технических наук,, доцент А.Е. Клими.

Ведущая организация - Двиациошгя техническая база Борис-польского объединенного авиационного отрада.

Защита диссертации состоится ejtrftyf 1993 г. в . часов на заседании специализированного совета Д 072,04,01 при Киевском мнституте инженеров гражданской авиации, 252038, Киев 58, проспект Комарова, 1.

С диссертацией ыоино ознакомиться в библиотеке института.

Автореферат разослан " " 1993 г,

Ученый секретарь специализированного совета к. т. н.

fi.Я. Вепель,

ШКДЕМЕ . ■

Гидросистемы современных самолетов выполняют ответственные функции» связанные с управлением механизацией крыла, рулевыми поверхностями, уборкой-выпуском гаасси. Разнообразно выполняемых операций привела к насыщению гидросистемы распределительными, предохранительными и регулирующими arpf гатами, имеющими золотниковые пары с радиальными зазорами от 2'до 10 мкм. Рабочее да. ление достигло 21... 22 мПа, а стремление уменьшить габариты агрегатов намечает тенденцию к дальнейшему увеличению этого параметра. Следует отметить, что приведенные особенности гидросистем летательных аппаратов делают их- агрегаты чувствительными к загрязнениям рабочей жидкости /РЖ/. Вытекавшая из этого необходимость промывки гидросистем и очистки РЖ требует пна-чител1 ых затрат времени, материальных и энергетических ресурсов на с ответствуюшие технологические операции. Все это дгэлает необходчкым изучение гидродинамических процессов, происходят* в гидросистеме при промывке, а таюкз влияние на этот процесс различных факторов и спос -бов повышения его эффективности.

Актуальность теин. Проблеме чистоты гидравлических систем /ГС/ посвящены многочисленные исследования. По некоторым данным до 90% отказов 'ги 'роагрегатов вызвано гтличием загрязнений, ресурс распределительной и регулируюяей аппаратуры при работе на загрязненной жидкости сокращается в3...8 рая.

Анализ статистических дынных по оiлазам агрегат j ГС, вызвавших

предпосылки к авиационным происшествиям /ПАП/, согласуются с приведенным выше соотношение:,1. До 00% отказов ГС из-за наличия загрязнений, вызвавоих'ПАП, происходит на самолетах 1...3 классов и 100$ на вертолетах 1 класса. На протяжении ряда лет наблюдается устойчивая тенденция роста, /в сгэднем па 20...2о% з год/,, числа отказов, вызванных, этой причиной. Следствием таких ПАП является угроза безопасности пас-сажирог и экипажей, возгдэгаость повреждения ЛА, длительный простой при выявлении и устранении дефекта.

По некоторым данным загрязненность ГС з условиях эксплуатации составляет 10..Л4 класс по Г0СТ17216-71. Рчошвка ГС является длительным многоэтапным процессом, связанным сз значительными затратами •электроэнергии, фильтров тонкой очистки, ресурса гидроагрегатов."

Известные исследования, поевтаепнне проблеме зистст! ГС, ограничиваются вопросами премнвки трубопроводов и агрегатов гидросистем. Между тем, промывка собранных'ГС имеет существенные отличия и выявление неизвестных закономерностей этого процесса позволит значительно повысить- его эффективность»

Промывка IX) непосредственно связанна с очисткой проиьшочной жидкости. Применяемые в настоящее время для этой операции механические фильтры тонкой очистки достаточно дороги, имеют невысокий ресурс и в большинстве случаев не поддаются регенерации. Одним-из путей устранения этих недостатков является использование очистителей жидкости с применением анэргиг силовы/ полей, в частности, электроочистктелей /30/. Однако, применение íú i; операциях промывки ГС ВС требует изучения режимов его работы и согласования с параметрами процесса промывки.

Таким образом, разработка эффективных" методов промывки ГС позволит существенно повысить надежность ее функционирования и ресурс работы гидроагрегатов, сократить затраты на эксплуатацию и ремонт ДА, Внедрение передовых методов очистки промывочной яидкости уменьшит связанные с этим окергетические и другие материальные затраты.

Цель ^бо-гц - получить необходимый уровень чистоты собранной ГС самолета при условии минимизации времени ее промывки.

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи: оценить влияние различных факторов на процесс промывки собранной ГС; исследовать гидродинамическую картину смыва загрязнений в магистралях ГС при ее промывке; определить закономерности процесса очистки жидкости 30 при его работе совместно с промывочным стендом ГС; установить закономерности процесса промывки натурной ГС самолета; определить параметры процесса промывки, обеспечивающие минимальное вреуя промывки при условии достижения заданного класса чистоты ГС.

Научная новизна работы состоит в следующем: исследовано влияние срабатывания гидроагрегатов.подсистем ГС на отрыв частиц загрязнений, осевп...х во внутренних полостях агрегатов в трубопроводов; установлена зависимость влияния различных факторов на время промывки натурной ГС ЛЛ и на конечный уровень ез чистоты; определены наивыгоднейшие режимы промывки ГС ЛА в зависимости от исходного состояния и даны рекомендации по определению времени .фомывки; разработана методика применения ЭО, K.ai: средства очистки жидкости при промывке птурных ТС ЛА, и даны рекомендации по определению режимов ого работы.

11я 'зашиту выносятся следующие основные положения: 1.Закономерность влияния срабатывания гидроагрегатов подсистем ГС на ov;un частиц загрязнений, осевших во внутренних полостях arpera: от и трубопроводов.

Й.Оцзнка влияния различных факторе a та время промывки натурной ГС ЛА ч коиечк ¡i уровень ее чистоты.

3.Результаты исследований По определению р диков промывки ГС ЛЛ << Зс'|'.:С1?лэпти от исходною состояния и методика определения времени

¡ГП'.'ЫЬК,!.

4.Методика применения 30, как средства очистки вддкости при промывке натурных ГС М,у. рекомендации по определении режимов его работы.

Практическая ценность работ». Проведенные исследования являются дальнейшим развитием изысканий, посвяшенных вопросам обеспечения чистоты ГС ВС. Сушественной особенностью данной работы является то, что в ней. исследуется прокывка ГС ЕС без ее предварительной разборки. Такой подход делает предлагаем: я методику применимой как в условиях ■ эксплуатации, так к в условиях ремонта или производства ЛА.

Предлагаемая методика позволяет достигнуть чистоту ГС, соответствующую 4...5 классу по ГОСТ17216-71, сократить время промывки по сравнению с судествуюшшя технологиями в 3...10 раз. Результата работы внедрена на заводах 243 ГА и 410 ГА.

Акообань..паботн осуществлялась на научных конференциях: про-. фессорско-препоДавательского состава ККИГА /Киев 1987г./, "Проекти-1 вгняе и эксплуатация промышленных гидроприводов к систем гидрс-пневмоавтоматики" /Пенза 1988г./, "Проектирование к аксплуатапия гидропневмоавгоглатичвскшс систем и гидропривода машин, автоматов--прокшвлешшх роботов в ыашгаостроенш" /Севастополь 1988г./, "Эксплуатационные свойства авиационных топлив, смазочных материалов и специальных жидкостей /вопросы авиационной хкмиатологзш/"/Кпев 1989г,/, "проблемы динамики пкегмогидравлических и топливных систем летательных аппаратов" /Куйбыйев 1990г./.

' Объем паботк. Диссертационная работа состоит из введения, четырех глав, выводов., списка основной использованной литературы из 118 наименований, приложений. Обсий объем 200 стр., из них 124 стр. машинописного текста, 46 стр. иллюстративного материала,'30 стр. приложений. . •

КРАТКОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

В первой главе проводится анализ- влияния загрязнений на функ-цвониройание гидравлических систем ЛА. Оценивается допустимый уровень загрязненности ГС. Рассматриваются источник;; загрязнекиТ ГС, фракционный и химический состав загрязнений. Анализируются способы зрокшзкз гидроагрегатов и очистки PS.

Наличие загрязнений з РЖ ГС снижает ооьешшЗ КПД аксиалько--поршневого насоса на величину до 37# в зависимости от концентрации 1 твердости частиц. Работа на загрязненной PS золотниковых распре-:елителей ведет к нестабильности силы трения, а в неблагоприятных случаях происходит заклгаквансе плунжера через каждые-5...10 иере-слючёний. Металлические частицы повышают коррозионную активность* ЕДКОСТИ.

По яшшьш ЫАСУ "Безопасность" за пять jigt начиная с 1983г. на самолетах с ГГД произошло 245 отказов ТС, повлекшх за собой ПАЛ.

Анализ современных методик оценки допустимого уровня загрязненности ГС, показал целесообразность обеспечения чистоты ГС ЛА на уровне 5...6 класса чистоты по ГОСТ 17216-71.

Источники загрязнения ГС делятся на технологические, операционные, эксплуатационные и производственные. По данным исследований б эксплуатации ГС загрязняется при законе агрегатов, при движения штоков гидроцилиндров и ы ' "iвис износа груишхся поверхностей. Значительное количество загрязнений сохраняется в ГС после изготовления и ремонта. Количество и химический состав загрязнений изменяется в зависимости от времени года. Загрязненность различных участков ГС не одинакова и меняется от 4...S до 9...11 класса чистоты.

Рассмотрены существующие в настоящее время способы промывки ГС и ее элементов. Наиболее приемлемым для промывки собранной ГС является метод прокачки промывочной жидкости с генерацией пульсаций давления функционирующими агрегатами. Этот способ не требует внедрения в ГС каких-либо дополнительных устройств. В качестве промывочной жидкости используется очищенная РЕ.

Одной из слабых сторон современной технологии промывки ГС является применение для .очистки жидкости механических фильтров тонкой очистки. Перспективным средством, очистки жидкости является S0. К достоинствам IJ относится способность обеспечить бисокий класс чистоты /до 3. . 4 по ГОСТ 17216-71/, малая энергоемкость, значительная грязееыкость и способность к сашрегенерации. Таким образом, применение ГО в качестве' средства очистки жидкости при промывке ГС открывает новые возможности к позвол.-г сущес.венио повысить эффективность этого процесса.

Во второй главе дан анализ гидравлических систем современных ЛА и обоснование выбора объекта исследования. Описано экспериментальное и прибо; :юе оборудование. Приведена методика проведения эксперимента.

ГС современных ЛА структурно сложны и содержат конструктивно разнообразные агрегаты. Рабочее давление ГС достигает 21 мПа, расход РК до 110 л/мин, объем до 200 л., длина трубопроводов до 100 м.

ГС Ту-154 имеет три независимые системы питания и функьиональнне подсистемы потребителей. Характеристики подсистем потребителей весь;,-,г» разнообразны и лежат в пределах: по объему от 783 см3 до 19С00 см3; :о расоду РЕ от 2 до 5G л/млн; г,о длине трубощювода от 7 до 92 м. Таким образом, выбор объекта исследований обусловлен тем, что результаты, полученные по функцианальнГ подсистемам 1X3 Ту-154, ■ охватываю-шим широкое факторное пространство, могут быть обобщены нз ГС других

Л А. '

4

Был создан промывочный стенд, который функционально подразделяется на узел нагнетания очищенной жидкости л промываемую ГС, узел очистки сливаемой из ГС яидкости и узел нагнетания загрязненной жидкости для загрязнения ГС с целью повторения опыта. Для анализа жидкости использовали анализатор ФС-15], а для выборочного контроля-мик-роскоп МКМ-7. Пульсации давления -жидкости при промывке регистрировали осциллографом С8-12.

При проведении эксперимента жидкость в баке стенда очишали до заданного класса чистоты, затем под рабоч;:( давлением подавали ее в промываемую ГС,производя срабатывания промываемой подсистемой. Из жидкости, сливаемой из ГС, отбирали пробы для определения чистоты. После достижения заданного уровня чистоты жидкости в промываемой ГС промывку прекращали и очишали слитую жидкость. В процессе проведения эксперимента регистрировали объем слитой жидкости и количество выполненных срабатываний ГС. Исследовали пульсации давления РЖ при срабатывании исполнительных агрегатов подсистем ГС и оценивали их влияние на смыв загрязнений. Разработанная методика позволила получить повторяющиеся результаты экспериментов.

В третьей глава оцениваются условия промывки трубопроводов и агрегатов ГС, приводятся результаты исследований нестационарности потока жидкости в ГС, вызванного срабатыванием гидроагрегатов, оценивается влияние срабатывания'гидроагрегатов на процесс промывки ГС.

Смыв загрязнений в трубопроводах определяется профилем скорости потока жидкости, который зависит-от режима течения. При промывке происходит возрастание числа /?<» /из-за нагрева жидкости и уменьшения вязкости/. В подсистеме- управления интерцепторзки происходит переход от ламинарного режима течения к турбулентному при максимально допустимой температуре жкдкоет2 Т=70°С. В подсистеме управления уборкой-выпуском шасси режим тсг-П'пя турбулентныйа в остальных подсистемах ламинарный во всем д^угозоно температур жидкости от 20°С до 70°С. С учетом режима потока рссчитаны скорости жидкости в пристенном' слое для расстояний 5;1Э;55;50;10П мам. от стенки трубопровода для каждой "1 подегяяет ГО.- 'Ли расстояния 100 ют«. иаютнмрш скорость потока ■ в подсистеме укряглонпя рулем няпразлзнзд 0,0 3 и/с, а наибольшая в •подсистеме управления шасси 3,151 'л/с.

Большинство исполнительных агрегатов подсистем П- это гидроцпл!!игры /П1/ с пор®»ш, имевшим сток с одкзй ид« деух: сюром. Частица загрязнений вымываются при вытесненш Одфесги юрвпе» йвд действием рабочего давления п противоположной полости. Лр^филг. скорости жидкости вытесняемой п'з ГЦ по мере удаления от поверхности поршня приближается к параболическое«- распределению /или к пройда течения Куптта

5

при наличии в полости штока/. Полностью этот профиль формируется на расстоянии длины начального участка от поверхности поршня. Расче'т длины начального участка для ГЦ исследуешх подсистем ГС показал, что ход штоков несколько меньше длины соответствующего 'начального участка. Таким образом максимальная скорость потока жидкости воздействующего на частицы загрязнений в полостях ГЦ соответствует скорости движения поршня. При сравнении скоростей нндкости в пристенной области для трубопроводов подсистем ГС с соответствующими скоростями для Щ можно прийти к выводу, что частицы, отрываемые потоком в трубопровода нагнетания соо.ветству-щей подсис-зш, испытывают меньшее воздействие в Щ. Таким образом, 1Ц могут являтся накопителями загрязнений.

Пульсации давления и расхода жидкости в промываемой ГС связаны с периодически»' срабатывая чем исполнительных агрегатов. Осциллограммы пульсаций давления фиксировали в линиях нагнетания и слива жидкости при двух уровнях давления 14,0 и 17,0 мПа. Амплитуда пульсаций давления в линии нагнетания составляет от 0,56 до 2,1 мПа при частоте от 2,17 до 12,0 Гц. Амплитуда пульсаций давления в линии слива составляет от 0,90 до 4,3 мПа при частоте от 1,57 до 7,0 ГЦ. Увеличение давления нагнетания в ГС с 14,0 до 17,0 мПа ведет к возрастанию амплитуда пульсаций в линии нагнетания для рз: тичных подсистем в 1,5...2 раза. В линии слива амплитуда, возрастает при отом г 1,8...4 раза.

Наличие пульсаций давления значительно увеличивает скорость потока жидкости в пристенной зоне трубопровода.Приив''допущение о. том, что пульсации давления в ГС при промывке.имеют установившийся и гармо-нпческу" характер расмитапа профили скорости в трубопроводах подсистем.

Расчеты позволили построить профиль максимальной скорости жидкости в пристенной зоне трубопровода /подсистема управления интерцепторами, ' линия пагаетаиия-рисЛ, линия слава-рис.2/ прг различных'Давлениях промывки /'зависимость 1-Рк-Л4,0 :й!а, 2-Рц=17,0 мПа/.

Интересно сргвпекке скорости в пристенном штоке яздкости со скоростями необходимыми для смыва частиц загрязнений различной природы. Расчетные значения потребных скоростей ¡эдкссти для смыва частиц меди, оксида железа и электрокорунда различных размерных фракций приведены на рис. 1 2 /графические зависимости 3;4;5/ полученные из литепатур-ш« сточникоь. 1.'з приведенных зависимостей /рис. 1;2/ следует, что для смувй часг::н размером 5...10 мкм требуется скорость жидкости в 2...3 рпиа выше, чгм {¡»обходимо для смыва частиц размером 2Б...1С0 мкм. |'а!л.:!)он1е концентрации загрязнений к процессе прогывкл оценивали по •"•' ¡оц.ггольно!,?,' !1пг«.ктр;/ - степени срооджа ГС:

„ У'

где Мо -исходная концентрация частиц б ГС; А^ -концентрация частиц в ..процессе промывки; Лл -концентрация частиц в промывочной жидкости. На рис. 3 приведены экспериментальные резульг гга /зависимость р от количества срабатываний подсистемой ГС/^ полученные для различных фракций загрязнении подсистемы управления кнтерцепторами.

6 ' угвертой главе исследован процесс промывки ГС, дан анализ факторов, влияющих на процесс промывки ГС, определена работа ЭО в процессе промывки ГС, описана постановка факторного эксперимента по промывке ГС, приведены номограммы процесса промывки ГС, согласованы режимы промывки ГС к очистки жидкости.

При постановке эксперимента было проанализировано 12 факторов, влкяютшх на процесс промывки, из них удовлетворяющими требованиям • независимости, совместимости, управляемости, точности замера признано три фактора: давление промывочной жидкости, исходная чистота ГС, чистота промывочной жидкости. Остальные факторы либо не учитывали как малозначащие, либо фиксировали на определенном уровне,

В связи с принятой схемой промывки к применением в качестве средства очистки зподкости 30 встал вопрос об определении степени очистки в зависимости от температуры падкости, исходной загрязненности и расхода очишаемой жидкости. Построена номограмма, позволявшая подбирать режим работы ЭО /расход жидкости/, обеспечиЕакщнГ; заданную чистоту кидкэсти на выходе из ЭО /рис. 4/, что позволяет эффективно использовать его в комплексе с промывочным стендом.

При постановке факторного эксперимента применяла методику Ш?Э 2^ /полный факторный эксперимент, три фактора, два уровня варьирования/. В качестве функция отклика выбрало время промывки ГС. Обработка результатов позволила получить уравнения регрессии, одно из которых, например, для подсистемы управления интерцепторэми.икеет вид:

7=661,125-181,375X2+234,625X3-56,87X3X3 , /2/

где Хо-кодир^ванноа значение второго, фактора /чистота промывочной жидкости-л-я/, Хд-кодированное значение третьего фактора /исходная чистота ГС-Лб/. Отсутствие б уравнении'Х^ /давление промывочной жидкости/ обусловлено тем, что коэффициент при нем оказался не значащим /фектор мало влияет на функцию отюц. а/. Таким образом, давление кпдиостп существенно влияя на количество йкмываомих загрязнений /на конечную чистоту' ГС/, мало влияет на время, за которое эта чистота достигается.

Для определения условий, при котопых время промывки минимально,

применяли методику крутого спуска по градиенту. Давление жидкости фиксировали на верхнем уровне, а оптимальную чистоту промывочной жидкости определяли для верхнего и нижнего уровней исходной чистоты ГС.. Результаты приведены па рис. 5 и 6.

Для получения геометрического образа функции отклика в координатах факторов были проведены опыты по достро!!:се машины ПФЭ до ЦКРП /центральный композиционный рототабельный план/. В результата получены 'уравнения регрессии второго порядка, которые были преобразованы в канонические уравнения поверхностей второго порядка. Для подсистемы управления интерцепторами уравнение имеет вид:

лг2 у2 -у2

, 2' ,

= 1 /3/

6,56 2,33 3,86 которое описывает однополостный гиперболоид, ориентированный вдоль осп Х^, что говорит'о малом влиянии этого фактора на время промывки ГС.

При промывке ГС протекают процессы: смива частиц загрязнений с внутренних поверхностей трубопроводов и агрегатов, выноса смытых частиц потоком жидкости из ГС, замены жидкости, заполняющей систему, промывочной жидкостью /очшяеш.ой/. Совокупность этих процессов формирует характерную зависимость концентрации загрязнений в жидкости, сливаемой из ГС, от количества срабатываний исполнительных агрегатов. Для описания этой зависимости рассмотрены формулы на основе дробпо--ршшонольных и экспоненциальных функций. Наибольшее сховдение с реальным процессом дает дробно-рациочальная функция вида:

* н* > '

где ^йЖ-число срабатываний ГС, при котором достигается максимальная концентрация частиц загрязнений в жидкости,сливаемой из ГС, я -число срабатываний функциональной подсистемой ГС при промывке, л' -показатель степени, характеризующий интенсивность промывки.

Для определения потребного числа срабатываний подсистемой ГС при промывке д": достижения заданной чистоты ГС в зависимости от исходной чистоты ГС, чистоты промывочной жидкости и параметров промываемой подсистемы /# -расход жидкости при одном срабатывании подсистемой ГС, к/~объем подсистемы/ были построен номо^аммы. На рис. 7 приведена одна из номограмм /конечная чистота ГС - 6 класс по ГОСТ 17216-71/.

Для пользования номограммой, определявшей режим работы ГО /рис.4/, необходимо знать осредненную концентрацию частиц загрязнений в жидкости, слитой из ТС. Аналитически этот параметр выршгавтся заг.нси/остьп:

^ --г^-р'^'^О*^ - , /ы

где -суммарное количесво выполненных срабатываний гидравлической подсистемой. |

Графическое ресение этого уравнения представлено в виде номограмму на рис. 8. Таким образом, наличие трех номограмм / рис. 4; 7; а/ позволяет определять время, промывки подсистемы ГС /количество срабатываний подсистемой при промывке/ и устанавливать необходимый в данных условиях режим работы ЭО.

СЕШЙЕ ВЫВОДЫ

1. Эффективность процесса промывки собранной ГС определяют ¡сонструктивныэ особенности -и внутренний обгон агрегатов, начальный и нормируемый ¡масс чистоты системы, скорость потока и амплитуда .пульсаций давлений яидкости, число срабатываний агрегатов и физико-химические свойства загрязнений.

2. При промывке.-ГС поток жидкости имеет пуль-'ацконкый характер, который определяется типом агрегатов, протяженностью и реиимом работы. система Увеличение амплитуды пульсаций в 2,2 раза приводит примерно во столько мэ раз к.росту скорости жидкости в пристенной зоне, - а повышение давления в 1,2 раза ведет к увеличению скорости потока в различных подсистемах в 1,1...2 раза.

3. Разработана номограмма, позволяющая согласовать реяим работы 30 с параметрам процесса промывки /чистотой промывочной жидкости, чистотой жидкости слитой из ГС, • температурой жидкости/. Это позволяет, подбирая расход через ЭО, очищать жадность, слитую из ГС до необходимого уровня за один цикл.

4. Получена эмпирическая формула, описывающая процесс промывки натурной ГС. Постро.да номограмма, позволяющая определять количество срабатываний промываемой подсистемы в зависимости от ее сходной чистоты, требуемой конечной чистоты, чистоты прокывочни. йэдкссти и параметров промываемой подсистемы /объема подсистемы и расхода гибкости при одном срабатывании/. Построена тага® монограмма, позволяются определить среднюю кснц атрацив загрязнений в жидкости, слитой из ГС при промывке.

5. Минимальное время промывки каждой п:дсистемн зависит от соответствую^ й чистоты промывочной гадкссти'и нормируемого уровня еэ частоты. С увеличением загрязненности подсистемы требуемый клас чцстотн достигается уменьшением количества частиц в промывочной жидкое, л в 16. ..40 раз.

Основное содержание диссертации изложено к опубликовано в следуших работах:

1. К.Л-Г. .Ахмедов, C.B. Чирков. Исследование процесса промывки тормозной гидравлической системы самолета на полунатурном стенде. Сборник научных трудов КНИГА. Динамика технического состояния конструкции воздушное судов гражданской авиации в процессе эксплуатации и ремонта. Киев 1987г. 5с.

2. C.B. Чирков, К.А-Г. Ахмедов. Промывка гидросистема с применением эчектроочистителя. Тезисы доклада к зональной конференции 17-18 марта 1988г. г. Пенза. Проектирование и эксплуатация промышленных гидроприводов и систем гидропневмоавтомг чки. 1с.

3. К.А-Г. Ахмадов, A.M. Бабак. Оценка чувствительности цилиндрических золотниковых пар к загрязненности рабочей жидкости. ЩГГИ ГА, 01.02,89г. № 709-га 89. 8с. ;

. 4. К.А-Г. АхмедаF» H.B. Капралов, Г.®. Савельев. Исследование процесса промывки гидросистем воздушных судов. ЩГГИ ГА, 01.02.89г. If-710-га 89. 14с.

5. C.B. Чирков, К.А-Г. Ахмедов, Н.В. Капралов. Очистка жидкости в стенде для промывки гидросистемы. Тезисы докладов 24-26 мая 198Sr. г. Киев. 7 Всесоюзная .^аучно -техничеекая ко"ференция. Эксплуатационные свойства евиац'"птых топлив, смазочных материалов и специальных жидкостей /вопросы авиац энной хикматологии/. 1с.

6. К.А-Г. Ахмедов. Исследование условий промывки гидравлических систем летательных' аппаратов. Тезисы докладов научно-технической конференции 17-22 июня 1990г. г. Куйбыпюв. "Проблемы динамики пневмо-гнпрярлтпеекга и топливных систем летательных аппаратов". 1с.

7. К.А-Г. Ахмедов, С.Б. Шшгаенко. Оценка влияния срабатывания гидроагрегатов на отрыв частиц загрязнений.при промывке гидросистем. Сборник научных трудов ЛЩ РАН, Современные технологические* методы

повышения качества .этт. Махачкала 1992г. 7с.

■

Иофтюччо п печать 27.05.93. Формат 60x39/16. Бумага типогр. О^сет-пг\п (сУсл.кр.-отт. 5. Усл.печ.л. 0,70. Уч.-изд.л.' 0,75

Тнртк ТОО пкз. 3-чкпз n/£M\\pua . Изд.: г- 364/1Л.__.

Пздят'!..ьстпо'К 1ИГА.

.Т^Т:", пр^счокт Коскочоптч Комароед, I.

гг