автореферат диссертации по строительству, 05.23.05, диссертация на тему:Эффективные стеновые монолитно-слоистые изделия объемного прессования

На правах рукописи

БЕГЛЯРОВ АНДРЕЙ ЭДУАРДОВИЧ

ЭФФЕКТИВНЫЕ СТЕНОВЫЕ МОНОЛИТНО-СЛОИСТЫЕ ИЗДЕЛИЯ ОБЪЁМНОГО ПРЕССОВАНИЯ

Специальность 05.23.05 «Строительные материалы и изделия»

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

2 7 ОНТ 2011

Москва 2011

4858455

Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования Московском государственном строительном университете (ГОУ ВПО МГСУ).

Научный руководитель:

доктор технических наук, профессор Соков Виктор Николаевич

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, старший научный сотрудник Киселев Игорь Яковлевич

кандидат технических наук Подпоринова Анна Викторовна

Ведущая организация: Открытое акционерное общество

«Центральный научно-исследовательский и проектно-экспериментальный институт промышленных зданий и сооружений «ЦНИИПромзданий»

Защита состоится «¿7/ъЦО^ЛЯ 20Д г. в_14:00_ часов на заседании диссертационного совета Д 212.138.02 при ГОУ ВПО Московском государственном строительном университете по адресу: 129337, г. Москва, Ярославское шоссе, д. 26, ауд. _419УЛК_.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ГОУ ВПО Московского государственного строительного университета.

Автореферат разослан «//» йЬШ^Ш 20 ДI

Учёный секретарь

диссертационного совета Алимов Л.А.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность. При переходе к новым требованиям по теплозащите оказалось малоэффективным использование однослойных ограждающих конструкций. Наиболее реальным и перспективным выходом из создавшегося положения стало применение трехслойных стеновых изделий.

Однако, применяемые в настоящее время подобные изделия имеют ряд существенных недостатков: быстрый выход их строя утеплителя при эксплуатации; образование напряжений на границах соседних слоев; связи, объединяющие наружные слои образуют «мостики холода» и требуют дополнительных затрат на защиту от коррозии и др. Кроме того, технологии изготовления трехслойных изделий отличаются повышенной трудоемкостью и энергоемкостью, снижающими эффективность их применения.

Возможным способом устранения указанных недостатков является переход на выпуск энергоэффективных и технологичных стеновых монолитно-слоистых изделий с плавной переходной зоной между соседними слоями, получаемых за один технологический прием методом объемного прессования, при котором отжимается свободная вода и уплотняется изделие.

Работа выполнялась по тематике федеральной целевой программы «Жилище», государственной программы «Свой дом» и в соответствии с договором о сотрудничестве между ГОУ ВПО МГСУ и НП НАМИКС от 04.12.2009г.

Целью работы является разработка эффективных стеновых монолитно-слоистых изделий методом объёмного прессования.

Для достижения поставленной цели необходимо было решить следующие задачи:

- обосновать возможность методом объемного прессования получения эффективного стенового изделия;

- изучить механизм надёжного соединения конструкционных и теплоизоляционного слоев при создании переходных зон в процессе объёмного прессования масс;

- исследовать функциональные зоны трёхслойного стенового изделия;

- найти оптимальные технологические параметры;

- определить основные эксплуатационные показатели монолитно-слоистых изделий;

- исследовать кинетику процесса структурообразования цементного камня, находящегося в обжатом состоянии;

- разработать технологию изготовления трёхслойных изделий из бетонов различной плотности;

- провести производственную апробацию полученных результатов.

Научная новизна работы заключается в следующем:

- обоснована возможность методом объемного прессования за один технологический прием получения эффективных стеновых монолитно-слоистых изделий с плавной переходной зоной между слоями путем электропрогрева самоуплотняющихся масс на основе полистирола в замкнутом перфорированном объеме;

- установлены многофакторные зависимости прочности изделий и количества отжимаемой из формовочных масс воды при объемном прессовании от средней плотности бетонной смеси, активности уплотняющего компонента и времени выдержки изделий в форме после уплотнения;

- при помощи электронной микроскопии показаны взаимосвязь слоев между собой за счет образования шероховатой поверхности контакта и наличие плавных переходных зон между плотными и теплоизоляционным элементами изделия;

- установлена зависимость прочности сцепления слоев от средней плотности пенополистиролбетона;

- показан процесс структурообразования цементного камня под действием избыточного давления, развиваемого в замкнутой форме при электропрогреве самоуплотняющихся масс;

- методом спектрального анализа установлена повышенная адгезия пенополистирола к цементной матрице в среднем слое за счет избыточного давления, создаваемого при объемном прессовании;

- с целью оптимизации режима ТВО установлена многофакторная зависимость влажности изделий после ТВО от температуры среды, времени ТВО и их средней плотности;

- установлена зависимость термического сопротивления, сопротивления па-ропроницанию и массы блока от его толщины и состава слоев.

Практическое значение работы:

- разработана технология монолитно-слоистых стеновых изделий, позволяющая совместить на этапе формования ряд технологических операций (уплотнение масс, их обезвоживание, выштамповывание необходимого профиля изделий, обеспечение четких граней и хорошей лицевой поверхности) в одну и получать изделия с более высокими эксплуатационными свойствами;

- разработаны составы монолитно-слоистых изделий средней плотностью всего блока 370 - 615 кг/м3, термическим сопротивлением 3,15 - 5,6 м2 °С/Вт и прочностью на сжатие несущего слоя 8,5-15 МПа.

Внедрение результатов. Проведена опытно-производственная апробация разработанной технологии получения монолитно-слоистых стеновых изделий объёмного прессования на коллективной блок-форме, конструкция

которой разработана в процессе проведения исследований. В цехе№1 ООО «НСТ» (г. Ивантеевка) выпушена опытная партия трёхслойных стеновых блоков средней плотностью 400 кг/м3, размером 400x200x400 мм.

Экономический эффект от применения предлагаемой технологии может составить более 2.6 млн. руб. при производительности 18000 м3/год.

Результаты исследований использованы при написании методических указаний к исследовательским лабораторным работам для студентов старших курсов по теме «Полистиролбетон объемного прессования».

Апробация работы. Основные положения и результаты диссертационной работы были доложены на: Международной научной конференции молодых ученых, аспирантов и студентов, г. Макеевка, Украина, 2009 г.; Международной межвузовской научно-практической конференции молодых ученых, докторантов и аспирантов «Строительство - формирование среды жизнедеятельности», г. Москва, 2009 и 2011 гг.; Всероссийской научно-практической конференции по итогам всероссийского конкурса докладов «Студенты, аспиранты и молодые ученые - малому наукоёмкому бизнесу -«Ползуновские гранты», г. Барнаул, 2010 г.; I Всероссийской конференции с элементами научной школы для молодёжи «Устойчивость, безопасность и энергоресурсосбережение в современных архитектурных, конструктивных, технологических решениях и инженерных системах зданий и сооружений», г. Москва, 2010 г.

Публикации. Основное содержание работы опубликовано в 10 статьях, 1 методических указаниях к лабораторным работам и 1 заявке на получение патента на изобретение.

Структура и объём. Диссертационная работа состоит из введения, семи глав, общих выводов, библиографического списка и 6 приложений. Ра-

бота содержит 157 страниц печатного текста, 40 рисунков и 19 таблиц. Библиографический список, включающий 108 наименований, изложен на 8 страницах.

Автор защищает:

- теоретические предпосылки и результаты экспериментальных исследований по созданию стеновых монолитно-слоистых изделий, надежность службы которых обеспечивается развитой удельной поверхностью в зоне соприкосновения разноплотных слоев и наличием переходного слоя между ними;

- механизм формирования структуры цементного камня под воздействием избыточного давления, развиваемого при самоуплотнении масс;

- экономическое обоснование эффективности разработанных трёхслойных изделий объёмного прессования;

- результаты исследования основных эксплуатационных показателей стеновых изделий и разработки принципов и рекомендаций по организации технологической линии по их изготовлению;

- физическую сущность уплотнения масс на полистироле при фильтрации формовочной влаги под действием избыточного давления, развиваемого в процессе самоуплотнения в замкнутом перфорированном объеме;

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

После вступления в действие требований второго этапа энергосбережения, определённых СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий», приведённое сопротивление теплопередаче стен, покрытий и перекрытий зданий увеличилось в 3-3,5 раза по сравнению с ранее действующими нормами. Это повлекло за собой переоценку всех существующих конструктивных решений ограждающих конструкций с целью увеличения теплоизоляционных свойств и эксплуатационной долговечности.

При переходе к новым требованиям по теплозащите оказалось малоэффективным использование однослойных ограждающих конструкций. Наиболее реальным и перспективным выходом из создавшегося положения стало создание многослойных изделий с применением эффективных теплоизолято-ров вкупе с несущими слоями. По такому пути идут во многих развитых странах.

До настоящего времени значительной проблемой в процессе эксплуатации многослойных изделий было образование напряжений на границе слоев. Попытки создания плавной поверхности контакта, предпринимаемые в разное время, не дали четкого ответа на вопрос о возможности её получения и преимуществ её создания.

Так же, большое внимание в процессе эксплуатации подобных конструкций уделяется качеству сцепления слоев, что влияет на долговечность стенового ограждения.

Анализ литературных данных показал, что большинство существующих решений стен с утеплителями, недолговечны из - за скорой деструкции последнего при эксплуатации. Это происходит вследствие накопления конденсата в толще утеплителя или на границе слоёв из - за различных значений их коэффициентов паропроницаемости, что, в свою очередь, ведёт к снижению теплозащитных свойств материалов и скорому выходу их из строя. Кроме этого, связи, объединяющие внешние слои образуют «мостики холода» снижая, тем самым, коэффициент теплотехнической однородности конструкции и увеличивая дополнительные затраты на их защиту от коррозии. В последние годы, происходит внедрение в строительство базальтопластиковых связующих стержней, снижающих перечисленные недостатки. Однако их значительная стоимость сдерживает повсеместное применение.

Рассмотрев известные приёмы сочленения слоев при формовании раз-ноплотных изделий нами была предложена научная гипотеза о том, что по-

лучить эффективный конструкционно-теплоизоляционный элемент возможно лишь в том случае, если удастся создать развитую удельную поверхность на плоскостях соприкосновения слоев с одновременным образованием между ними переходной промежуточной зоны, нивелирующей напряжения, возникающие между основными слоями. При этом отказаться от принудительного уплотнения изделия различными механизмами и перейти на литьевую технологию укладки формовочных масс.

С целью подтверждения научной гипотезы проведены исследования, позволившие разработать монолитно-слоистые стеновые изделия с фасонным сочленением слоев и технологию их производства, суть которой заключается в следующем. В специально разработанную жёсткую перфорированную форму укладывается три слоя - наружные из керамзитобетона, средний из бетона на предварительно подвспененном полистироле. Форма закрывается крышкой и масса подвергается электропрогреву в течении 20-25 мин через металлические электроды, расположенные на двух противоположных сторонах формы. При температуре выше 80 °С полистирол окончательно вспенивается, увеличиваясь в объёме и создавая в форме внутреннее избыточное давление до 0.3 - 0.4 МПа.

В процессе объёмного прессования осуществляется комплексное воздействие на формуемые массы энергией гидротеплосилового поля, результатом чего является: взаимное проникновение слоев; отжатие через перфорацию свободной влаги до значений, близких к теоретически необходимым для гидратации вяжущего; создание более прочной структуры бетона и ускорение его тепловой обработки. При этом материал уплотняется на величину объёма удалённой влаги, уменьшается капиллярная пористость и повышается прочность межпоровых перегородок. После электропрогрева изделия выдерживаются в форме до 50 мин для релаксации внутренних напряжений и набора структурной прочности. Далее происходит распалубка и прогретые до

температуры 90 °С изделия на поддоне отправляются на окончательную тепловую обработку. Это обстоятельство позволяет ликвидировать стадию разогрева массы и начать тепловую обработку изделий с 5 открытыми гранями с изотермической выдержки, что ускоряет этот процесс, снижая время тепловой обработки и расход энергоресурсов на её осуществление. Появляется возможность ликвидировать парк дорогостоящих металлических форм.

Весь цикл формования и тепловой обработки изделий составит около 7 часов, тогда как в аналоговой литьевой технологии достигает 13 часов.

В рассматриваемых системах определяющей становится не начальная, а конечная формовочная влажность масс, оставшаяся после отжатия на этапе самоуплотнения. Это обстоятельство позволяет использовать подвижные смеси, при работе с которыми не требуются средства принудительного воздействия на них во время укладки в формы.

По методикам, соответствующим специальным ГОСТам, а при их отсутствии, по методикам, разработанным в МГСУ, определены основные эксплуатационные показатели трёхслойных стеновых изделий, изготовленных по разработанной технологии. Произведено измерение спектра комбинационного рассеяния на границе слоев.

Установлено, что создание фасонной поверхности контакта слоев происходит вследствие того, что зерновой состав вспенивающихся гранул полистирола полифракционный, поэтому усилия, развиваемые ими в массе при окончательном вспенивании, тоже будут различны. Например, из рисунка 1 видно, что давления Р4 > Р3 > Р2> Р[ поэтому и степень внедрения плотного слоя в теплоизоляционный слой различна. Создание переменного поля давления на стыке двух слоев обеспечило развитую удельную поверхность между ними, прочное сцепление и хорошую, совместную работу монолита.

Взаимное проникновение слоев наглядно показано на рисунке 2.

Образование переходной зоны между соседними слоями (рис. 3) происходит следующим образом. В процессе объёмного прессования идёт непрерывное удаление влаги через перфорацию форм. Вода несёт с собой наиболее тонкодисперсные фракции твёрдой фазы. Под влиянием напора, возникающего от избыточного давления, свободная влага отжимается через толщу изделия по фильтрационным протокам и увлекает высокодисперсные частицы минерального компонента. Вследствие того, что движение влаги организовано через плотные слои изделия, в них фильтрационные протоки заплывают и тонкодисперсные фракции, встречая здесь значительные сопротивления, задерживаются, образуя переходный слой. Высокодисперсные фракции оседают по пути движения воды по мере снижения её взвешивающей силы.

Рис.1 Рис.2

Рис. 1. Модель возникновения переменного поля давлений на границе плотного и теплоизоляционного слоев в процессе уплотнения масс на полистироле Рис. 2. Взаимное проникновение слоев

Рис.3 Изображение переходной зоны

Анализ особенностей гидратации и начальной стадии структурообра-зования цемента в условиях действия избыточного давления и пониженного водосодержания позволяет предположить, что объемное прессование масс при электропрогреве совпадает с первым периодом гидратации вяжущего. При этом растворение клинкерных минералов, насыщение жидкой фазы продуктами их гидратации и образование микроскопических центров кристаллизации преобладает над образованием коагуляционных структур, формирование которых осложнено активным массопереносом. По мере уплотнения структуры отжатие влаги постепенно прекращается и, при остывании материала, создаются предпосылки для интенсивного роста кристаллических новообразований по всему объему, как на поверхности гидратирующихся частиц, так и из пересыщенного продуктами гидратации раствора.

Это позволяет сделать вывод, что теплосиловое воздействие на твердеющую минеральную матрицу направлено как на механическое удаление через жидкую фазу избыточной формовочной влаги, так и на модифицирование механизма гидратации вяжущего при влагосодержании близком к стехиометрическому.

В процессе самоуплотнения в среднем слое формируется структура с двойным каркасом - минеральным и полимерным за счет спекания зерен пе-нополистирола. Исследование строительно-эксплуатационных свойств пено-полистиролбетона показало, что под нагрузкой усилие воспринимается минеральной матрицей материала, при этом нормальные напряжения передаются на полимерный каркас. Разрушение бетона происходит при нормальных напряжениях превышающих прочность при разрыве полимерного каркаса, или в том случае, если прилагаемая нагрузка превышает прочность при сжатии минеральной матрицы.

В работе использовались следующие сырьевые материалы: - портландцемент ОАО «Подольск-Цемент» (ГОСТ-Ю178-85);

- бисерный полистирол, производимый фирмой BASF (ОСТ 301 -05-202-92Е, ГОСТ Р 51263 - 99);

- керамзитовый гравий и керамзитовый песок ООО «СтройБрокТех-нология» (ГОСТ 9757-90).

Проведены испытания прочности сцепления слоев друг с другом, в ходе чего учитывалось влияние на прочность соединения слоев марки по средней плотности пенополистиролбетона. Окончательное значение прочности сцепления слоев вычислялось как среднее значение результатов испытаний 2-х образцов для каждой марки пенополистиролбетона. Результаты испытаний приведены в таблице 1(в скобках указаны значения для аналогичных изделий, получаемых по литьевой технологии).

Таблица 1. Результаты испытаний на срез слоев

№ марка Геометрические размеры образцов, мм Масса, г Разрушающая нагрузка, кг Прочность, МПа Средняя прочность, МПа

а Ь h

1 М3.5 100.3 99.5 400.1 1731 419(322) 0.4173 (0.3212) 0.4296 (0.33)

2 100.1 100.4 399.6 1740 426(328) 0.4242 (0.3263)

3 100.3 99.5 400.1 1731 442(340) 0.4437(0.3413)

4 100.1 100.4 399.6 1740 435(335) 0.4332 (0.3332)

5 М5 99.2 98.5 397.9 1950 611(470) 0.6067(0.4577) 0.6306 (0.469)

6 99.8 99.9 400.4 2041 637(490) 0.6395 (0.4828)

7 99.2 98.5 397.9 1950 627(483) 0.6226(0.4691)

8 99.8 99.9 400.4 2041 651 (501) 0.6536 (0.4657)

9 М10 99.3 100.1 400.4 2139 902(684) 0.9047 (0,6828) 0.898 (0. 673)

10 99.3 99.6 400.8 2154 889 (684) 0.8859 (0.6680)

11 99.5 99.6 400.8 2154 901 (693) 0.8973 (0.6680)

12 99.5 100.1 400.4 2139 902(694) 0.9047 (0.6828)

13 М15 98.7 100.0 399.3 2336 1092 (840) 1.0928 (0.8238) 1.06 (0.799)

14 98.7 100.0 399.3 2336 1066 (820) 1.0663 (0.8041)

15 100.3 100.0 399.4 2441 1079 (830) 1.0656(0.8035)

16 100.3 100.0 399.4 2441 1027(790) 1.0137(0.7648)

Анализ полученных результатов позволяет сделать вывод о том, что прочность сцепления слоев в монолитно-слоистых стеновых изделиях за счет объёмного прессования в среднем на 28 % превосходит прочность аналогичных трёхслойных изделий, в которых отсутствует переходная зона и фасонная поверхность контакта слоев, получаемых по известной технологии.

Для получения спектров комбинационного рассеяния была использована установка ЬаЬгаш, представляющая собой лазерный КР спектрометр. Спектры комбинационного рассеяния изучались на границе зерен полистирола, введенного в бетонную смесь, а также на границах бетона, контактирующего с зернами полистирола. Спектры комбинационного рассеяния показаны на рисунке 4.

Видно, что спектры на границе зерен полистирола полностью соответствуют этому полимеру и не содержат примесей бетона. В то же время, спектры бетона на границе с зернами полистирола не содержат примесей полистирола. Таким образом, взаимопроникновения не происходит, но отмечается повышенная адгезия полистирола к матрице с образованием на границе минеральная матрица - гранула переходной зоны.

Интенсивность линий КР, отн.ед.

21000 4

1ЧЛ

СК1 № Ш 1|й>!!Н

1 / к ?

-—----.л

КУ §в*ОЙЦ

'Г

: к:'.....■ (к'-р;!;

«

юэо л»,яв1 2000 зооо

Рис. 4. Спектры комбинационного рассеяния на границе слоев

Оптимизация составов и технологических параметров базируется на системном анализе технологии. Каждый отдельный элемент системы адекватен основному технологическому переделу. На первом этапе устанавливают все факторы, оказывающие влияние на результат; далее выделяют группы факторов, имеющих наибольшее влияние, и определяют характер взаимосвязи между ними и функциями отклика - выходными параметрами данного технологического передела. Численно выраженная функциональная взаимосвязь между факторами и результатом и есть модель данного процесса.

Структурная блок-схема технологии представлена на рис.5. Анализ предварительной информации позволил установить группу факторов, в наибольшей степени влияющих на результат, изучение взаимосвязи между которыми, в том числе и поиск оптимума, осуществляется по отдельным технологическим переделам. Полученные аналитические зависимости, описывающие взаимосвязь между факторами, могут быть использованы при первичной

оценке оптимальных технологических параметров режима или прогнозировании свойств изделий.

Некоторые графические интерпретации математической модели технологии представлены на рис. 6 и 7.

Рис. 5. Структурная блок-схема технологии трёхслойных изделий объёмного прессования

Расход вяжущего XI Время тепловой обработки XI5

Расход уплотняющего компонента х2 Время выдержки Хм

Расход воды Хз Объем отжимаемой влаги Х17

Активность вяжущего X) Прочность сырца Х18

Активность уплотняющего компонента Х5 Влажность сырца х19

Вид смесительного устройства Хб Средняя плотность сырца Х20

Частота вращения смесительного органа Х7 Способ теиловлажностной обработки (ТВО) Х21

Время перемешивания х8 Температура теплоносителя Х22

Влажность смеси (абсолютная) х9 Время ТВО Х23

Средняя плотность смеси Хм Влажность изделий после ТВО Х24

Однородность смеси XI1 Прочность изделий после ТВО Х25

Способ тепловой обработки Х12 Средняя плотность изделий Х26

Электрическое напряжение XI3 Теплопроводность изделий Х27

Расстояние между электродами Х,4

Электрическое напряжение, В

Рис. 6. Зависимость объема отжимаемой влаги от средней плотности полистирол-бетонной смеси, активности уплотняющего компонента и электрического напряжения; а-расчетная зависимость при Х5=5;б - расчетная зависимость при Хю=250 кг/м3

«

О К я о н о)

ю к о

I

1 в н о

К ^ И 2

с «

на Е-

о

0

1

н о е;

с «

«

к ч 1) а.

и

350

300

250

200

150

100

'......л

* д

1<1г> —

~~~~—-—

0,5

0,75

1,25

и

с« Н

Я щ

X

б ё 2 о и

о и.

<о

3

2 я

ЕС -

О

К

с

>>

л н о о X т К н

И <

0,5

3,75

1

1,25

1,5

Время выдержки, ч

Рис. 7. Зависимость прочности изделий после распалубки от средней плотности по-листиролбетонной смеси; активности уплотняющего компонента и времени выдержки в форме, а - расчетные данные при Х5=5; б - расчетные данные при Хю=250 кг/м3

Для проверки трёхслойного изделия на наличие зоны конденсации внутри стены определяли сопротивление паропроницанию.

Вычислено количество влаги, конденсирующееся в единицу времени на 1 м2 поверхности трёхслойного стенового изделия.

Для определения количества высыхающей влаги в летний период в пределах зоны конденсации определяли температуры на границах зоны конденсации и давления насыщенного водяного пара, соответствующего этим температурам.

Установлено, что влага, накопившаяся за зимний период, испаряется в течение 12 суток теплого периода года.

В период с 15 по 22 марта 2011 г. в цехе №1 ООО «НСТ» была выпущена опытная партия стеновых монолитно-слоистых изделий, изготовленных методом объёмного прессования объемом 6 м3. Экономический эффект от применения предлагаемой технологии может составить более 2.6 млн. руб. при производительности 18000 м3/год.

Результаты проведенных исследований использованы при написании методических указаний к исследовательским лабораторным работам для студентов старших курсов по теме «Полистиролбетон объемного прессования».

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. Обоснована возможность, методом объемного прессования за один технологический прием, получения эффективных стеновых монолитно-слоистых изделий с плавной переходной зоной между слоями путем электропрогрева самоуплотняющихся масс на полистироле в замкнутом перфорированном объеме;

2. Разработана технология монолитно-слоистых стеновых изделий, позволяющая совместить на этапе формования ряд технологических операций (уплотнение масс, их обезвоживание, выштамповывание необходимого

профиля изделий, обеспечение четких граней и хорошей лицевой поверхности) в одну и получать изделия с более высокими эксплуатационными свойствами;

3. Разработаны составы монолитно-слоистых изделий средней плотностью всего блока 370 - 615 кг/м3, термическим сопротивлением 3,15 -5,6 м2 °С/Вт и прочностью на сжатие несущего слоя 8,5-15 МПа;

4. С целью оптимизации технологических расчетов установлены многофакторные зависимости прочности изделий и количества отжимаемой из формовочных масс воды при объемном прессовании от средней плотности бетонной смеси, активности уплотняющего компонента и времени выдержки изделий в форме после уплотнения;

5. При помощи электронной микроскопии показаны взаимосвязь слоев между собой за счет образования фасонной поверхности контактов и наличие переходных зон между плотными и теплоизоляционным элементами изделия;

6. Для анализа степени монолитности слоев установлено влияние средней плотности пенополистиролбетона на прочность сцепления слоев;

7. Показан процесс структурообразования цементного камня под действием избыточного давления, развиваемого в замкнутой форме при электропрогреве самоуплотняющихся масс;

8. Методом спектрального анализа установлена повышенная адгезия пенополистирола к цементной матрице в среднем слое за счет избыточного давления, создаваемого при объемном прессовании;

9. С целью оптимизации режима ТВО установлена многофакторная зависимость влажности изделий после ТВО от температуры среды, времени ТВО и их средней плотности;

10. С целью выбора оптимального сочетания слоев установлена зависимость термического сопротивления, сопротивления паропроницанию и массы блока от его толщины и состава слоев;

11. Разработана модель, выражающая в математической форме связь между основными параметрами технологического процесса и конечными свойствами монолитно-слоистых стеновых изделий объёмного прессования.

12. Проверка выводов и рекомендаций лабораторных исследований была осуществлена в производственных условиях завода ООО «HCT»

г. Ивантеевка. Расчетный ожидаемый экономический эффект от внедрения новой технологии составит около 2.6 млн. руб. при производительности 18000 м3/год за счёт значительного сокращения сроков формования и тепловой обработки, парка металлических форм, отказа от использования дорогостоящих химических добавок и вибрации.

Основные результаты диссертации изложены в работах:

1. Соков В.Н., Белоусов C.B., Бегляров А.Э. Теплоизоляционные материалы, синтезируемые в гидротеплосиловом поле // Сборник научных трудов института строительства и архитектуры МГСУ.—2009. - с. 85-90

2. Соков В.Н., Бегляров А.Э. Новые энергоэффективные монолитно-слоистые материалы с переходным слоем // Сборник трудов НТТМ,- 2010. — с. 93-94

3. Бегляров А.Э. Стеновой монолитно-слоистый материал с переходной зоной и фасонной поверхностью, получаемый методом объёмного прессования // Сборник научно-исследовательских работ финалистов конкурса аспирантов и молодых ученых в области энергосбережения в промышленности.-2010. - с. 105-108

4. Бегляров А.Э. Стеновой монолитно-слоистый материал с переходной зоной и фасонной поверхностью // Сборник Всероссийской научно-

практической конференции по итогам всероссийского конкурса докладов «Студенты, аспиранты и молодые ученые - малому наукоёмкому бизнесу -«Ползуновские гранты». - 2010 - с. 242-244

5. Соков В.Н., Бегляров А.Э. Эффективный пенополистиролбетон, получаемый при электротеплосиловой обработке// Сборник 1ой Всероссийской конференции с элементами научной школы для молодёжи «Устойчивость, безопасность и энергоресурсосбережение в современных архитектурных, конструктивных, технологических решениях и инженерных системах зданий и сооружений» - 2010 - с. 74-78

6. Соков В.Н., Бегляров А.Э., Землянушнов Д.Ю., Жабин Д.В. Теплосиловой монолитно-слоистый блок // Вестник МГСУ. - 2011. - №1. -с. 309-312

7. Соков В.Н., Бегляров А.Э. Теплоизоляция на основе комплексной органоминеральной добавки // Вестник МГСУ. - 2011. - №1. - с. 313-316

8. Соков В.Н., Бегляров А.Э., Жабин Д.В. Обзор состояния производства многослойных стеновых материалов в России, М.: МГСУ, 2011, с. 38-41

9. Соков В.Н., Бегляров А.Э., Айдынов М.А., Прищепов М.А. Поли-стиролбетон, получаемый по технологии объемного прессования масс, М.: МГСУ, 2011 с.123-126

10. Соков В.Н., Бегляров А.Э. «Размытие» температурных напряжений на границах слоев в многослойных конструкциях путём создания переходных зон // Сборник докладов конференции «Промышленное и гражданское строительство в современных условиях». -2011. - с.56-59

11. Приоритетная справка № 2010126889 от 30.06.2010 г. на патент на изобретение «Способ изготовления трёхслойных строительных изделий». МГСУ. Авторы: Соков В.Н., Бегляров А.Э.

12. Соков В.Н., Бегляров А.Э. Методические указания к лабораторным работам по теме «Полистиролбетон объемного прессования», 2011.

Лицензия ЛР № 020675 от 09.12.97 Московский государственный строительный университет

Подписано в печать 06.09.11. Формат 60x84/16 Печать офсетная

Объём 1,5 пл. Тираж 100 Заказ 352

Отпечатано в Типографии МГСУ. 129337, г. Москва, Ярославское шоссе, д. 26, корпус 8 Качество печати соответствует качеству предоставленных оригиналов

ВВЕДЕНИЕ.

Глава I. АНАЛИЗ СУЩЕСТВУЮЩИХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ СПОСОБОВ» ИЗГОТОВЛЕНИЯ МНОГОСЛОЙНЫХ ИЗДЕЛИЙ. ВОЗМОЖНОСТИ ИХ

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ. НАУЧНАЯ'ГИПОТЕЗ А.

Глава II. НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКАЯ КОНЦЕПЦИЯ И ОБЩАЯ МЕТОДОЛОГИЯ ИССЛЕДОВАНИЯ.

2.1 Обоснование необходимости создания+переходной зоны.

2.2 Создание переходной зоны, при вибрационном уплотнении.

2.3 Теоретическое обоснование создания изделий с переходной зоной методом объёмного прессования.

2.3.1 Формование электропрогревом.

2.3.2 Формирование структурььизделий:.

2.3.4 Механизм фильтрации жидкости.

2.4 Общая методология исследований.

2.5 Особенности основных технологических операций.

Глава III. МЕТОДИКА ПРОВЕДЕНИЯ ИСПЫТАНИЙ И СИСТЕМНЫЙ АНАЛИЗ ТЕХНОЛОГИИ.49»

3.1.1 Определение теплопроводности и термического сопротивления конструкции.

3.1.2 Метод определения сопротивления паропроницанию.

3.1.3 Методика определения средней плотности.

3.1.4 Метод определения прочности'на сжатие.

3.1.5 Методика определения прочности переходного слоя монолитно-слоистых блоков.

3.1.6 Расчёт массы блока. Методика расчёта.

3.1.7 Методика измерения спектра комбинационного рассеяния.

3.2 Использование аппарата математического планирования эксперимента.

3.2.1 Системный анализ технологии полистиролбетона и математическое моделирование процесс его изготовления.

3.2.2 Приготовление полистиролбетонной смеси.

3.2.3 Формование, совмещенное с тепловой обработкой.

3.2.4 Тепловлажностная обработка.

3.2.5 Методика выбора основных технологических параметров и прогнозирование свойств полистиролбетона.

Глава iv. результаты испытаний стеновых блоков объёмного прессования:.

4.1 Испытания блоков на срез слоев по контактной зоне.

4.2 Определение термического сопротивления монолитно-слоистого стенового блока. Анализ численных результатов.

4.3 Определение массы трёхслойного блока в зависимости от материалов и толщин слоев. Анализ численных результатов.

4.4 Определение сопротивления блока паропроницанию. Анализ численных результатов.

4.5 Определение плотности образцов.

4.6 Результаты испытаний образцов на сжатие.

ГлаваУ. РАСЧЕТ ТЕМПЕРАТУРНО-ВЛАЖНОСТНОГО РЕЖИМА ТРЕХСЛОЙНОГО БЛОКА С ПЕРЕХОДНОЙ ЗОНОЙ'.

5.1 Расчёт температурно-влажностного состояния трехслойного изделия.

5.2 Расчет распределения парциального давления водяного пара по толще монолитно-слоистого изделия и определение возможности образования в ней конденсата.

Глава VI. ТЕХНОЛОГИЯ ПРОИЗВОДСТВА ТРЁХСЛОЙНЫХ СТЕНОВЫХ блоков методом объемного прессования.

6.1.1 Общая характеристика изделий.

6.1.2* Сырьевые материалы.

6.1.2.1 Вяжущие.

6.1.2.2 Заполнители.

6.1.2.2.1 Заполнители для полистиролбетона.

6.1.2.2.2 Заполнители для керамзитобетона.

6.1.2.3 Вода.

6.1.3 Формовочные свойства полистиролбетонных масс.

6.1.4 Краткая характеристика основного технологического оборудования.

6.1.5 Основной технологический процесс изготовления трёхслойных изделий.

6.1.6 Приготовление бетонной смеси.

6.1.7 Укладка бетонной смеси и формование электропрогревом.

6.1.8 Выдерживание и распалубка изделий.

6.1.9 Упаковка и складирование готовой продукции.

6.1.10 Маркировка изделий.

6.1.11 Монолитно-слоистые блоки пазогребневой. конструкции.

Глава VII. РАСЧЁТ ПАРАМЕТРОВ ЭКОНОМИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРОИЗВОДСТВА СТЕНОВЫХ БЛОКОВ.

7.1.1 Расчёт экономических параметров стоимости производства блоков.

7.1.2 Себестоимости производства керамзитобетона и полистиролбетона.

7.1.3 Расчёт стоимости производства трёхслойных блоков.

7.1.4 Начальные капитальные вложения в производство блоков по разработанной технологии.

7.1.5 Определение текущих плановых затрат на содержание производства трёхслойных блоков.

7.1.6 Общие затраты, связанные с производством трёхслойных блоков.

7.2 Расчёт оборачиваемости форм.

Актуальность. При переходе к новым требованиям по теплозащите оказалось малоэффективным использование однослойных ограждающих конструкций. Наиболее реальным и перспективным выходом, из создавшегося, положения стало применение трехслойных стеновых изделий.

Однако; применяемые в настоящее время подобные изделия имеют ряд существенных недостатков: быстрый выход их строя утеплителя при; эксплуатации; образование напряжений? на границах соседних слоев; связи, объединяющие наружные слои образуют «мостики, холода» и требуют дополнительных затрат на защиту от коррозии и др. Кроме того, технологии изготовления трехслойных изделий; отличаются: повышенной^ трудоемкостью и энергоемкостью, снижающими эффективность их применения.

Возможнымспособомустраненияуказанных недостатков является-переход на выпуск энергоэффективных и технологичных стеновых монолитно-слоистых изделий с плавной переходной зоной между соседними слоями, получаемых за один технологический прием методом объемного прессования, при котором отжимается свободная вода и уплотняется изделие.

Работа выполнялась,по тематике федеральной целевой? программы «Жилище»; государственной программы «Свой дом» и в соответствии с договором о сотрудничестве между ГОУ ВПО МГСУ и НИ НАМИКС от 04.12.2009г.

Целью работы является*разработка эффективных стеновых монолитно-слоистых изделий методом объёмного прессования.

Для достиженияшоставленнойщелигнеобходимо было решить следующие задачи:

- обосновать возможность методом объемного прессования получения эффективного стенового изделия;

- изучить механизм надёжного соединения конструкционных и теплоизоляционного слоев при создании переходных зон в процессе объёмного прессования масс;

- исследовать функциональные зоны трёхслойного стенового изделия;

- найти оптимальные технологические параметры;

- определить основные эксплуатационные показатели монолитно-слоистых изделий;

- исследовать кинетику процесса структурообразования цементного камня, находящегося в обжатом состоянии;

- разработать технологию изготовления трёхслойных изделий из бетонов различной плотности;

- провести производственную апробацию полученных результатов.

Научная новизна работы заключается в следующем:

- обоснована возможность методом объемного прессования за один технологический прием получения эффективных стеновых монолитно-слоистых изделий с плавной переходной зоной между слоями путем (Электропрогрева самоуплотняющихся масс на основе полистирола в замкнутом перфорированном объеме;

- установлены многофакторные зависимости прочности изделий и количества отжимаемой из формовочных масс воды при объемном прессовании от средней- плотности бетонной смеси, активности уплотняющего компонента и времени выдержки изделий*в форме после уплотнения;

- при помощи электронной микроскопии показаны взаимосвязь слоев между собой за счет, образования шероховатой поверхности контакта и наличие плавных переходных зон между плотными и теплоизоляционным элементами изделия;

- установлена зависимость прочности сцепления слоев от средней плотности пенополистиролбетона;

- показан процесс структурообразования цементного камня под действием избыточного давления, развиваемого в замкнутой форме при электропрогреве самоуплотняющихся масс;

- методом спектрального анализа установлена повышенная адгезия пе-нополистирола к цементной^ матрице в среднем слое за счет избыточного давления, создаваемого при объемном прессовании;

- с целью оптимизации режима ТВО установлена многофакторная зависимость влажности изделий после ТВО от температуры среды, времени ТВО и их средней плотности;

- установлена зависимость термического сопротивления, сопротивления паро-проницанию и массы блока от его толщины и состава слоев.

Практическое значение работы:

- разработана технология монолитно-слоистых стеновых изделий, позволяющая совместить на этапе формования ряд технологических операций-(уплотнение масс, их обезвоживание, выштамповывание необходимого профиля изделий, обеспечение четких граней и хорошей лицевой поверхности) в одну и получать изделия с более.высокими эксплуатационными свойствами;

- разработаны.составы, монолитно-слоистых изделий средней плотностью всего блока 370-615 кг/м3, термическим сопротивлением 3,15 - 5,6 м2 °С/Вт и прочностью на сжатие несущего слоя 8,5-15 МПа.

Внедрение результатов. Проведена опытно-производственная апробация разработанной технологии получения монолитно-слоистых стеновых изделий объёмного прессования на коллективной блок-форме, конструкция которой разработана в процессе проведения исследований. В цехе№1 ООО «НСТ» (г. Ивантеевка) выпушена опытная партия трёхслойных стеновых блоков средней плотностью 400 кг/м3, размером 400x200x400 мм.

Экономический эффект от применения предлагаемой технологии может о составить более 2.6 млн. руб. при производительности 18000 м /год.

Результаты исследований использованы при написании методических указаний к исследовательским лабораторным работам для студентов старших курсов по теме «Полистиролбетон объемного прессования».

I. АНАЛИЗ СУЩЕСТВУЮЩИХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ СПОСОБОВ ПРОИЗВОДСТВА МНОГОСЛОЙНЫХ ИЗДЕЛИЙ. ВОЗМОЖНОСТИ ИХ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ. НАУЧНАЯ ГИПОТЕЗА.

Являясь одной из ведущих держав мира по производству энергии, Россия, тем не менее, значительно уступает экономически развитым странам в вопросах рационального использования тепловых ресурсов. В настоящее время энергосбережение во всём мире стало гораздо более важной задачей, чем увеличение объемов производства энергии. На отопление зданий в России ежегодно расходуется 240 млн тонн условного топлива, что составляет около 20 % от общего расхода энергоресурсов в стране. Эффективное снижение расхода энергии на отопление возможно лишь при комплексном подходе к решению этой проблемы. Энергопотери начинаются, уже при подаче тепла с ТЭС потребителям. В настоящее время эти потери оцениваются в 20-25 % от отпускаемой потребителям энергии, что соответствует 60 млн. тонн условного топлива в год. В странах Европы этот показатель в 1,5-2 раза ниже за счёт более эффективной теплоизоляции трубопроводов. Снижение расходов топлива на отопление приводит к уменьшению содержания СОг в атмосфере и, так называемого, парникового эффекта. Исследования^ проведенные в Англии, показали, что если в расчете на квадратный.метр строительной площади использовать 50 мм эффективных изоляционных материалов, то через 50 лет содержание СОг в атмосфере сократится на 1 тонну на каждую единицу площади. Выгода оказывается значительной, если принимать во внимание весь объем жилой площади и те преимущества, которые влечет за собой повышенная комфортность жилых и производственных помещений. В свете этого, одной из главнейших задач на сегодняшний день является обеспечение качественной и надежной теплозащиты зданий, обеспечивающей энерго- и ресурсосбережение, повышающей комфортность пребывания в зданиях и снижающей загрязнение окружающей среды.

Для этих целей с приходом нового тысячелетия в нашей стране для вновь строящихся зданий вступили в действие требования второго этапа энергосбережения, определённые изменением №3 к СНиП П-3-79 «Строительная 9 теплотехника»( с 01.01.2000 года) и СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зда-ний»( с 01.10.2003 года)[68], предоставляющий более широкие возможности в выборе технических решений и способов соблюдения нормируемых параметров. Согласно этим документам приведённое сопротивление теплопередаче стен, покрытий, а также чердачных перекрытий, над холодными подпольями и подвалами повышено в 1,2 — 1,75 раза по сравнению с первым этапом, а в целом по сравнению с ранее действующими нормами — в 3 - 3,5 раза. Это повлекло за собой переоценку всех существующих конструктивных решений ограждающих конструкций с целью повышения теплоизоляционных свойств и эксплуатационной долговечности.

При переходе к новым требованиям по теплозащите оказалось неэффективным использование однослойных ограждений из лёгких и ячеистых бетонов, деревянных и кирпичных, поскольку существенно увеличивается их толщина и, как следствие, масса, материалоёмкость, энергоёмкость и стоимость.

Наиболее реальным и эффективным выходом из создавшегося положения оказалось создание многослойных (двух- и трёхслойных) материалов с применением высокоэффективных теплоизоляционных материалов, преимущественно волокнистых и пенопластовых. По такому пути идут в большинстве развитых стран[40].

К двухслойным относятся системы с наружным штукатурным слоем («мокрый» фасад), с воздушным зазором (вентилируемый фасад) и системы, в которых применяется несъёмная опалубка.

Способ наружной изоляции стен с оштукатуриванием утеплителя состоит в приклеивании или механическом креплении, к стенам теплоизоляционных плит и нанесении на них полимерцементного покрытия или цементной штукатурки, армированных сетками из стекловолокна или стали. Различные варианты этого способа в зависимости от типа теплоизоляционного материала, способа его нанесения и крепления к несущей стене предлагаются такими производителями как АОЗТ «Терком», «Истрокон», «2о1рап»(Германия),

Senergy»(repMaHHn), «Неск»(Германия), «Cegecol Casco Nobel France» (Фран

10 ция) и другими. Основными недостатками подобных систем являются необходимость использования строительных лесов, помостей, люлек и прочего монтажного оборудования. Так же существует зависимость штукатурных работ от погодных условий, ограничивающая время монтажа.

Системы с воздушным зазором отличаются от систем с наружным штукатурным слоем отсутствием ограничений на толщину применяемого утеплителя, закрепляемого на стене дюбелями, а так же тем, что теплоизоляционный слой защищают фасадными плитами из различных материалов. Плиты (листы) крепятся на подоблицовочную конструкцию, состоящую из кронштейнов, опирающихся непосредственно на стену и несущих профилей, устанавливаемых на кронштейны, к которым с помощью специальных элементов крепежа прикрепляются плиты (листы) облицовки. Дополнительно между фасадными плитами и утеплителем предусмотрен воздушный зазор толщиной не менее 40 мм. Среди отрицательных качеств вентилируемых фасадов следует выделить теплотехническую неоднородность из-за большого количества металла и зависимость, от противопожарных норм, по которым максимальное расстояние между утеплителем и облицовкой не может быть больше 100 мм, а для- высотных зданий отклонения по высоте могут достигать значений превышающих 60 мм. Кроме этого, аэрозольная конденсация может привести к закрытию приточных и вытяжных отверстий и образованию на наружной поверхности сосулек, нарушающих режим нормальной вентиляции. Основные производители таких систем поставляющие продукцию на отечественный рынок - ДИАТ, АЛКОН ТРЕЙД (и-коп), МОСМЕК, завод металлоконструкция (КТС), ТЕХНОКОМ, ГРАНИТОРГЕСС и др.(Россия ), БЬАУОМА (БРЕЛ), ЕШОРОХ(Австрия), \УАОЫЕЫ-8У8ТЕМ(Германия)[88].

В основе технологии производства монтажных работ с использованием несъёмной опалубки лежит принцип детского конструктора "Лего", роль кубиков выполняют пустотелые блоки пенопласта (ЦСП, ДСП), имеющие специальные пазы, с помощью которых они легко и прочно соединяются друг с другом. Затем блоки армируются и заполняются бетоном. В итоге без больших за

11 трат времени, усилий и средств можно получить монолитную железобетонную стену, построенную исключительно из экологически чистых материалов и обрамленную с обеих сторон тепло-, звуко- и гидроизоляционной оболочкой. Поставщиками несъёмной опалубки на российский рынок являются ЗАО «Компания Теплостен», ПК «Марс» (система «Полиблок»), Мосстрой-31 и другие производители [89]. Однако её применение ограничено вследствие трудоёмкости создания однородной структуры при заливке бетона, необходимостью заливать бетон по несколько рядов, а не сразу скажем целый этаж дома, так как нижние ряды могут просто не выдержать давления бетона. То — есть довольно не практично и не рентабельно. В стену из пенопласта невозможно забивать гвозди и т.п. Срок службы данных конструкций 10-20 лет.

Трёхслойные наружные стеновые конструкции жилых, общественных, промышленных и сельскохозяйственных зданий используются различного вида с наружными-слоями из лёгкого бетона, тяжёлого бетона и кирпича. В качестве утеплителя применяются теплоизоляционные материалы (минераловатные, стекловолокнистые и полимерные), перечень которых приведён в СНиП 23-022003. Наружные и внутренние слои трёхслойных панелей соединяются между собой при помощи различных типов связей (гибких, жёстких). В зависимости от восприятия нагрузок от здания стены могут быть несущими, самонесущими и ненесущими. Несущие стены воспринимают нагрузки от других частей здания (перекрытий, крыш) и вместе с собственной массой передают их фундаментам. Самонесущие стены опираются на фундаменты, но нагрузку несут только от собственной массы. Ненесущие (навесные) стены являются ограждениями, опирающимися на каждом этаже на другие элементы здания (каркаса) и воспринимают только собственную массу в пределах одного этажа.

В результате исследований, проведённых в ЦНИИЭП жилища, подготовлено несколько основных вариантов технологии утепления зданий. В качестве исходного тезиса принято, что независимо от основного материала стен их конструкция должна быть слоистой с использованием эффективного утеплителя для теплозащиты. Расчеты и практика проектирования показали, что эффек

12 тивным может считаться утеплитель, теплопроводность которого не превышает 0,09 Вт/(м °С). Очевидно, что выбор эффективных утеплителей для ограждающих конструкций существенно зависит от вида строительства.

Трёхслойные стены, возводимые на строительной площадке с применением в качестве наружных слоёв различных видов мелкоштучных изделий и расположенного между ними утеплителя, применяются на протяжении многих лет. Впервые такая конструкция была предложна русским инженером А.И. Ге-рардом в 1829 году, и на её основе в дальнейшем были разработаны варианты слоистых систем. Отличительной особенностью трёхслойных изделий является защита утеплителя от механических и атмосферных воздействий наружными слоями. В результате этого к нему предъявляются высокие требования по теплотехнике и невысокие по прочности и деформативности.

В западноевропейских странах и США в качестве теплоизоляторов для кирпичных стен широко применяют минераловатные материалы в виде ваты, волокна, матов и плит. Вату в рыхлом состоянии как засыпку используют так же в Канаде и Великобритании. Кроме того, в некоторых странах успешно применяются на практике кирпичные стены с воздушными прослойками[5].

Трехслойные панели с гибкими связями толщиной 450 мм в случае использования тяжелого бетона в качестве несущих слоёв и минераловатного утеплителя имеют приведенное сопротивление теплопередаче до 4,0 м2 К /Вт. Примером трехслойных панелей с гибкими связями могут служить стеновые панели, производимые ОАО «Спецстройбетон - ЖБИ №17» (г. Москва).

На «Краснопресненском заводе ЖБИ» выпускаются стеновые панели на керамзитовом гравии с включением теплоизоляционного материала в трехслойном исполнении, обладающие повышенными теплозащитными свойствами. Наружной части панели должна соответствовать эстетическим нормам: внешнюю поверхность изделия облицовывают керамической плиткой, стеклянной эмалью и камнем, а также нанесением фактурного слоя, накаткой рифлений. Массовое производство наружных стеновых блоков осуществляется на гибких металлических связях, с повышенными технологическими свойствами. Полистирольный пенопласт используется на предприятии как утеплитель.

Аналогичны по конструкции многослойные блоки «Теплостен» изготавливаемые методом литья из керамзитобетона с теплоизоляционными вкладышами из вспененного пенополистирола. Разница в том, что они обладают лицевой декоративной поверхностью из обычного или объемно окрашенного мелкозернистого бетона.

Недостатком таких изделий является' существенная теплотехническая неоднородность конструкций, что обуславливается! наличием сквозных рёбер жёсткости по периметру панелей, различного вида связей, оконного и дверного проёмов, закладных деталей.

ОАО'«Жилищная Инициатива «Раменье» (г. Раменское Московской области) при строительстве многоэтажных домов применяет трехслойные кирпичные стены с поэтажными навесными* фасадными слоями, либо целиком навесные наружные стены. В этом случае наружные стены в домах серии В-2000 имеют сложную слоистую структуру. Основой наружной стены является железобетонная-панель толщиной 160 мм, жестко связанная с несущей конструкцией, что увеличивает прочность дома в целом. Полимерная! теплоизоляция исключает промерзание панели, а кирпичная кладка образует финишный, декоративный слой.

В НИИЖБе с целью использования в качестве теплоизоляционного слоя трёхслойных конструкций исследован поризованный арболит на основе дре «* весной дроблёнки. Получен бетон средней плотностью 500 — 600 кг/м и прочностью на сжатие 1,5 - 3,5 МПа. Теплопроводность такого бетона составляет 0,096 — 0,12 Вт/м °С . Основным преимуществом арболита по сравнению»с другими видами низкотеплопроводных бетонов является относительно высокая прочность при достаточно низкой теплопроводности.

Трехслойные панели типа "сэндвич" - это прочный модульный строительный материал, который обычно используют для построения внешних и внутренних стен зданий, потолочных и кровельных перекрытий. Главное дос

14 тоинство таких панелей в том, что они обладают высокими теплоизоляционными свойствами и тем самым делают возможным значительное уменьшение толщины, стен и перегородок при строительстве, увеличивая этим полезную площадь здания. Они почти ничего не весят, и поэтому монтаж не занимает много времени и не требует больших усилий.

Сэндвичи» состоят из облицовки (она может быть совершенно разная, но самая популярная. - два стальных профилированных листа, оцинкованных или окрашенных) и из теплоизоляционного слоя из минераловатного утеплителя либо пенополистирола. Основная'проблема при монтаже «сэндвичей» — это удачный или неудачный стык панелей. От этих самых стыков зависит очень многое: и прочность соединения* конструкции, и отсутствие маленьких зазоров, куда будет проходить холодный воздух, и наивысшая плотность конструкции во избежание проникновения влаги и паров в утеплитель. «Сэндвичи», кстати, имеют обыкновение менять свои размеры в зависимости от термических колебаний температур, поэтому необходимо учитывать эту особенность и наиболее точно-подогнать углы, стыки и швы, чтобы не было деформации всей системы.

В* зарубежных странах для? изготовления внешних слоев трёхслойных конструкций используется стеклофибробетон. Основным фактором, определяющим его выбор для таких элементов, является снижение их массы по сравнению с железобетонными.

В последние годы получило широкое распространение применение кар-бамидных пенопластов — пеноизолов. Пеноизол представляет собой застывшую пену с замкнутыми порами. Он имеет хорошую адгезию к кирпичу, бетонным и металлическим поверхностям. Из всех полимерных строительных материалов пеноизол является наилучшим с точки зрения пожарной безопасности. Исследования института химической физики РАН показали, что время надёжной работы пеноизола в качестве ненесущего слоя трёхслойных конструкций зданий и сооружений при любых изменениях условий эксплуатации в пределах исследованного диапазона показателей ( температура от — 30 до +40 °С и относительная

15 влажность 75% при температуре +40 °С ) практически неограничено. Данный теплоизоляционный материал широко применяется и за рубежом, имея разные торговые названия, разные плотности и физико - механические свойства.

Тем не менее, большинство рассмотренных выше решений стен с утеплителями из различных материалов недолговечны из-за деструкции утеплителя при эксплуатации. При гарантированной долговечности утеплителя 25 "лет фактическое его разрушение происходит раньше. Это происходит из-за накопления конденсата в толще утеплителя или на границе слоев вследствие различных значений их коэффициентов паропроницаемости. Это, в свою очередь, ведёт к снижению теплозащитных свойств материалов и скорому выходу их из строя. Уже после 15 лет эксплуатации теплозащитные свойства стен снижались на 1/3, а влагонасыщение утеплителя в. зимний период было существенно выше нормируемого. Кроме того, связи, объединяющие внешние несущие слои образуют «мостики холода» снюкая тем самым коэффициент теплотехнической однородности конструкции и увеличивая дополнительные затраты на защиту их от коррозии. Ещё один недостаток трёхслойных конструкций с гибкими связями — повышенная трудоёмкость изготовления из-за раскладки утеплителя вручную и необходимости защиты по периметру полимерного материала негорючим ми-нераловатным слоем с целью обеспечения противопожарной безопасности. При этом очень сложно обеспечить проектное качество из-за протечек бетона в стыки между плитами утеплителя и места расположения каркасов, в результате чего образуются «мостики холода».

Одним из эффективных путей снижения этих недостатков является применение трёхслойных ограждающих конструкций с наружными слоями из конструкционных бетонов и средним слоем из низкотеплопроводных бетонов. Отличительной особенностью изготовления таких конструкций является последовательная укладка слоёв в едином технологическом цикле, что обеспечивает надёжное сцепление и устраняет необходимость установки стальных или дискретных железобетонных связей между слоями. Существенным преимуществом таких изделий по сравнению с трёхслойными на гибких связях является

16 снижение расхода рабочей арматуры за счёт передачи нагрузки не только на внутренний несущий слой, а на сечение в целом. Кроме этого, их использование ведёт к уменьшению трудоёмкости изготовления, повышению пожаро-стойкости за счёт применения несгораемого утеплителя и долговечности [41].

В настоящее время известен широкий спектр бетонов, обладающих низкой теплопроводностью, но немногие из них могут использоваться в качестве теплоизоляционного слоя трёхслойных панелей, формируемых в едином технологическом цикле. Основными требованиями, предъявляемыми к таким бетонам, являются: однородность структуры, достаточная прочность в свежеуло-женном состоянии для выдерживания нагрузки от вышележащего слоя, гидравлическая активность вяжущих, безавтоклавное твердение. По этим показателям невозможно применение полимербетонов на лёгких пористых заполнителях, твердение которых происходит в течении нескольких часов.

В результате исследований проводившихся в различных научно — исследовательских организациях было установлено, что наиболее подходящими для теплоизоляционного слоя трёхслойных конструкций являются крупнопористый бетон, перлитобетон, полистиролбетон и их модификации.

В МГСУ (МИСИ), ЦНИИЭП жилища и НИИЖБе были изучены теплоо изоляционные бетоны средней плотностью до 400 кг/м с заполнителем из перлита на различных видах вяжущих. На современном этапе теплозащиты зданий применение этих бетонов ограничено прежде всего из-за высокой теплопроводности. Так же к их недостаткам следует отнести повышенную хрупкость, высокое водопоглощение, достигающее 30%, повышенную влажность свежеуло-женной смеси (67 - 75%) и значительную усадку.

Целенаправленные исследования крупнопористого керамзитобетона низкой прочности для теплоизоляционного слоя трёхслойных конструкций выявили такие его отрицательные качества как сложность обеспечения заданной оболочки из цементного теста вокруг зёрен заполнителя, что приводит к расслаиваемое™, неоднородной структуре, прочности и средней плотности. Так же он обладает повышенной теплопроводностью и средней плотностью.

Полистиролбетон, в отличие от своих конкурентов, лишён недостатков, которые ограничивали бы его применение в качестве теплоизоляционного слоя трёхслойных изделий, поэтому его использование для обеспечения возросших требований сопротивлению теплопередаче ограждающих конструкций видится наиболее эффективным.

Исследования5 полистиролбетона ведутся более 40 лет. За эти годы накоплены многочисленные экспериментальные данные по физико — механическим свойствам этого материала.

Исследования полистиролбетона проводились- по двум основным направлениям. Первое — изучение технологических особенностей его изготовлениям выявлением оптимальных составов при контролируемых значениях средней плотности и прочности ( в основном кубиковой). Наиболее часто в этих исследованиях определяли некоторые физико — механические свойства, преимущественно теплопроводность, влажность и водопоглощение, значительно реже - прочностные и деформативные характеристики, такие как призменная прочность, прочность на растяжение и модуль упругости.

Второе направление - изучение прочностных и деформативных свойств полистиролбетона для расчёта и проектирования конструкций. При этом, как. правило, используются технологически отработанные составы- и устанавливаются зависимости между различными прочностными и деформативными характеристиками полистиролбетона, используемыми для расчёта конструкций[2].

Имеется и опыт эксплуатации' различных конструкций из него. Переход к проектированию и широкому применению современных ограждающих конструкций с использованием полистиролбетона позволяет осуществить введённый в действие государственный стандарт «Полистиролбетон. Технические условия» (ГОСТ Р 51263 - 99)[59].

Полистиролбетон - представитель класса легких бетонов - это теплоизоляционный материал, в состав которого входит портландцемент, кварцевый песок, теплоизоляционный заполнитель - "пенопластовые шарики", а также модифицирующие добавки. Различают крупнопористый, плотный и поризован

18 ный полистиролбетон. Данный материал обладает самыми низкими для цементных бетонов средней плотностью(150 — 250 кг/м ), теплопроводностью (0,055 - 0,075 Вт/ м °С) и эксплуатационной влажностью(4-8% для условий эксплуатации А и Б по СП 23 — 101 — 2004 «Проектирование тепловой защиты зданий»). Среди его положительных качеств следует выделить снижение материалоёмкости, трудоёмкости и высокую технологичность строительства, повышенную морозостойкость и долговечность, превышающую 100 лет. Полистиролбетон не подвержен гниению и не привлекает грызунов (в отличие от дерева и пенопласта), негорюч, экологически и гигиенически безопасен.

Ещё одной особенностью полистиролбетона является то, что он имеет повышенную относительную призменную прочность вследствие увеличенной его растяжимости по сравнению с другими видами бетона, т.к. образование поперечных трещин и их раскрытие происходит при поперечном растяжении.

При использовании полистиролбетона в качестве теплоизоляционного слоя трёхслойных панелей технология их изготовления выглядит следующим образом: первым этапом в подготовленные формы (для соблюдения проектных размеров слоёв на бортах опалубки наносят полосы, соответствующие толщинам слоёв) укладывают нижний слой и полистиролбетон среднего слоя, уплотняя каждый на вибростоле в течение 30 — 40 с. В ходе исследований выяснилось, что оптимальный промежуток между укладкой слоёв от 20 мин. до 2х ча-сов[60]. После этого укладывают конструкционный бетон верхнего слоя с уплотнением на вибростоле не более 15 — 20 с для предотвращения перемешивания его со средним слоем. После формования и выдержки в течении 1 часа, изделия пропаривают в ямных камерах по режиму: подъём температуры - 1 ч., изотермическая выдержка при температуре 60 °С — 7 ч. и остывание — 2ч. При изготовлении всех конструкций в качестве заполнителя полистиролбетона применен вспененный полистирол фракций 5 — 10и10 — 20 мм с насыпной плотностью 25 - 42 кг/м3. Несомненным плюсом при совместном применении в трёхслойных панелях полистиролбетона с керамзитобетоном является близость значений их коэффициентов паропроницаемости( 0,11 - 0,14 мг/м час Па для

19 керамзитобетона и 0,1 — 0,12 мг/м час Па для полистиролбетона). Таким образом, работа композиционного изделия по влагопереносу наиболее приближена к однослойной конструкции, в которой не существует преград для летнего удаления влаги. Кроме того, в бетонах на пористых заполнителях контактная зона в 1,6 — 2,5 раза прочнее, чем у тяжёлого бетона за счёт взаимодействия вяжущего с активным веществом заполнителя в ходе чего увеличивается целостность и монолитность изделия. Экспериментально было установлено, что наиболее целесообразно использовать полистиролбетон марками по средней плотности D150 - D300 и керамзитобетон средней плотностью 1000 - 1400 кг/м3. В.случае использования в качестве несущих слоёв тяжёлого бетона необходима дополнительная пароизоляция для предотвращения снижения комфортности жилья.

Однако, несмотря на обилие положительных качеств, при использовании трёхслойных панелей с утеплителем из полистиролбетона выявляются такие недостатки, как появление на границах слоев, напряжений, возникающих в результате того, что наружные слои препятствуют свободной усадке среднего слоя. Кроме того; отсутствует возможность создания фасонных изделий вследствие низкой* прочности бетонам в соединительных гребнях. Технологический цикл производства данных изделий отличается повышенной длительностью и больших расходомэнергоресурсов.

Возможным, путём, устранения недостатков является создание моносистем, в структуре которых происходит взаимное проникновение друг в друга несущего и теплоизоляционного слоёв[71, 72].

Особенно эффективным-будет создание таких систем методом объемного прессования, который позволяет использовать потенциальные энергетические возможности полистирола[56].

Суть, способа заключается в том, что в перфорированную форму укладывается керамзитобетон, затем слой, полистиролбетона, содержащего предварительно подвспененные гранулы полистирола и. сверху укладывается наружный слой бетона. Форма закрывается крышкой, и масса подвергается электропрогреву через металлические электроды, расположенные на противоположных

20 сторонах формы. При температуре выше 80 °С полистирол вспенивается и осуществляется приштамповывание слоёв друг к другу. Давление, развиваемое в замкнутом объёме, доведёт количество воды затворения механическим отжати-ем до значений, близких к теоретически необходимым для гидратации вяжущего, создав более прочную структуру бетона и ускорив его тепловую обработку.

Данный способ позволяет отказаться от вибрирования свежеуложенной смеси и при относительно низком давлении, создаваемом внутри массы, получать равномерную плотность и прочность по всему объёму изделия, которые недостижимы при её формовании виброуплотнением. Так же, способность самоуплотняющихся масс выжимать через перфорацию форм воду затворения открывает возможность для использования литых смесей, что позволяет заполнять массой опалубку для монолитных конструкций без использования средств принудительного уплотнения. Изделия, получаемые данным способом, не ограничены в выборе конфигурации и объёма.

Основываясь на вышеизложенном, можно сделать вывод, что создание моносистем методом самоуплотняющихся масс взамен традиционных трёхслойных изделий создаёт существенные преимущества и является весьма перспективным для строительной индустрии.

Научная гипотеза. Рассмотрев известные приёмы сочленения слоев при формовании разноплотных изделий, нами была предложена гипотеза о том, что получить эффективный конструкционно — теплоизоляционный элемент возможно лишь в том случае, если удастся создать развитую удельную поверхность на плоскостях соприкосновения слоев с одновременным образованием между ними переходного слоя, нивелирующего напряжения, возникающие между основными слоями. При этом отказаться от принудительного уплотнения слоев различными механизмами и перейти на литьевую технологию укладки формовочных масс.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. Обоснована возможность, методом объемного прессования за один технологический прием, получения эффективных стеновых монолитно-слоистых изделий с плавной переходной зоной между слоями путем электропрогрева самоуплотняющихся масс на полистироле в замкнутом перфорированном объеме;

2. Разработана технология монолитно-слоистых стеновых изделий, позволяющая совместить на этапе формования ряд технологических операций (уплотнение масс, их обезвоживание, выштамповывание необходимого профиля изделий, обеспечение четких граней и хорошей лицевой поверхности) в одну и получать изделия с более высокими эксплуатационными свойствами;

3. Разработаны составы монолитно-слоистых изделий средней плотл л ностью всего блока 370 — 615 кг/м , термическим сопротивлением 3,15 - 5,6 м °С/Вт и прочностью на сжатие несущего слоя 8,5 — 15 МПа;

4. С целью оптимизации технологических расчетов установлены многофакторные зависимости прочности изделий и количества отжимаемой из формовочных масс воды при объемном прессовании от средней плотности бетонной смеси, активности уплотняющего компонента и времени выдержки изделий в форме после уплотнения;

5. При помощи электронной микроскопии показаны взаимосвязь слоев между собой за счет образования фасонной поверхности контактов и наличие переходных зон между плотными и теплоизоляционным элементами изделия;

6. Для анализа степени монолитности слоев установлено влияние средней плотности пенополистиролбетона на прочность сцепления слоев;

7. Показан процесс структурообразования цементного камня под действием избыточного давления, развиваемого в замкнутой форме при электропрогреве самоуплотняющихся масс;

8. Методом спектрального анализа установлена повышенная адгезия пенополистирола к цементной матрице в среднем слое за счет избыточного давления, создаваемого при объемном прессовании;

9. С целью оптимизации режима ТВО установлена многофакторная зависимость влажности изделий после ТВО от температуры среды, времени ТВО и их средней плотности;

10. С целью выбора оптимального сочетания слоев установлена зависимость термического сопротивления, сопротивления паропроницанию и массы блока от его толщины и состава слоев;

11. Разработана модель, выражающая в математической форме связь между основными параметрами технологического процесса и конечными свойствами монолитно-слоистых стеновых изделий объёмного прессования;

12. Проверка выводов и рекомендаций лабораторных исследований была осуществлена в производственных условиях завода ООО «НСТ» г. Ивантеевка. Расчетный ожидаемый экономический эффект от внедрения новой технологии составит около 2.6 млн. руб. при производительности 18000 м /год за счёт значительного сокращения сроков формования и тепловой обработки, парка металлических форм, отказа от использования дорогостоящих химических добавок и вибрации.

1. Абрамов B.C., Данилов H.H., Красновский Б.М. Электротермообработка бетона. -М.: МИСИ, 1975

2. Аль Зуби Мазен Сайд. Пенополистиролбетон для монолитнослои-стых изделий. Дисс.канд. тех. наук. М., 1994

3. Андреев Д.А. Математические модели, алгоритмы и программы1 расчёта систем термостатирования в строительстве. Дисс.канд. тех. наук. — Переяславль-Залесский, 2004

4. A.c. 791708 СССР, МКИ С 04 В 43/00, В .28 В 1/10. Способ изготовления теплоизоляционных изделий/ В.Н. Соков, В.М. Мишин(СССР)// Заявлено 22.11.78. Опубликовано 30.12. 80. Бюллетень №48.

5. Баженов Ю.М., Король Е.А., Ерофеев И.Е., Митина Е.А. Ограждающие конструкции с использованием бетонов низкой теплопроводно-сти(основные теории, методы расчёта и технологическое проектирование). — М.: издательство АСВ, 2008

6. Баженов Ю.М. Технология бетонов. Учебник. М.: Издательство АСВ, 2002 500с.

7. Бахтибаев А.Н., Бетехтин В.Н. и др. Воздействие давления на пористость и прочностные свойства, цементного камня в сб. науч. трудов «Физические основы прочности и пластичности» Н.Новгород:/1990.

8. Бернацкий Н.Ф., Целебровский Ю.В., Чунчин В.А. Электрические свойства бетона. М.: Энергия, 1980.

9. Бижанов А.Х. Технология конструкционно-теплоизоляционных корундовых изделий из самоуплотняющихся масс. Дисс.канд. тех. наук,- М., 1984.- 184 с.

10. Богословский В.Н. Строительная теплофизика. М.: Высшая школа,1982.

11. Бужевич Г.А., Макеева-JI.А. Легкие бетоны на вспененных поли-стирольных заполнителях. Сб. НИИЖБ Технология и свойства новых видов легких бетонов на пористых заполнителях.- Стройиздат, 1971.- С.73-76.

12. Вегенер Р.В. Электропрогрев бетонных и железобетонных конструкций. — М.-Л.: Гос. изд-во лит. по строит, и архит., 1953.

13. Вегман Е.Ф., Руфанов Ю.Г., Федорченко И.Н. Кристаллография, минералогия, петрография и рентгенография. -М. «Металлургия», 1990 263с.

14. Волженский A.B. Минеральные вяжущие вещества. М.: Стройиздат, 1986.

15. Гендин В.Я. Электропрогрев в производстве железобетонных изделий и блоков. — М.: Госстройиздат, 1961.

16. Годило П.В., Патуроев В.В., Романенков И.Г. Беспрессовые пено-пласты в строительных конструкциях.- М., Стройиздат, ,1969.- 175 с.

17. ГОСТ 31310—2005 «Панели стеновые трёхслойные железобетонные с эффективным утеплителем»

18. ГОСТ 6133-84. Камни бетонные стеновые. Технические условия.

19. ГОСТ 7076-99 "Материалы и изделия строительные. Метод определения теплопроводности^ и термического>сопротивления при стационарном тепловом режиме"

20. ГОСТ 9757-90. Гравий, щебень и песок. Искусственные пористые.

21. ГОСТ 10180-90 (CT СЗВ 3978-83) «Бетоны. Методы определения прочности по контрольным образцам»

22. ГОСТ 12730.1—78 «Бетоны. Методы определения плотности»

23. ГОСТ 12852.5—77 «Бетон ячеистый. Метод определения паропро-ницаемости »

24. ГОСТ 17177-94 «Материалы и изделия строительные теплоизоляционные. Методы испытаний»

25. ГОСТ 22685-89 «Формы для изготовления контрольных образцов бетона. Технические условия»

26. ГОСТ 25820-2000 "Бетоны легкие. Технические условия"

27. ГОСТ 30494-96 «Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях».

28. ГОСТ 30515-97.Цементы. Общие технические условия.

29. Грабарь Ю.Г. Процессы тепловлагопереноса в стеновых панелях при переменных параметрах окружающей среды в условиях производства1 и эксплуатации. Дисс. . канд. тех. наук Иваново, 2006

30. Гудермо М. Прочность цементного камня- в зависимости от его структуры. Шестой, международный конгресс по химии цемента. Т.Н. Гидратация и твердение цемента.-М.: Стройиздат, 1976.G. 302-306

31. Димич В.В. Расчет температурных полей и обеспечение тепловых режимов элементов. конструкций летательных аппаратов. Дис. . канд. тех. наук - Казан, гос. техн. ун-т им. А. Н. Туполева, 2001

32. Долгополов H.H. Электрофизические методы в технологии строительных материалов. -М.: Стройиздат, 1971.

33. Жуков А.Д. Технология легкого пенополистиролбетона методом самоуплотняющихся масс. Дис. .канд.техн.наук М., 1986.

34. Жуков1 А.Д. Эффективные стеновые конструкции^ // Теплый дом,универсальный справочник застройщика. ИА «Норма», Mi, 2000, с. 109-111

35. Жуков А.Д. Многослойные конструкции. Теплый дом. Справочник. М., 2000

36. Заявка на изобретение 2010126889/03. Способ создания трёхслойных строительных изделий/В.Н.Соков, А.Э. Бегляров, 2010

37. Ибрагимов A.M. Нестационарный тепло- и массоперенос в многослойных ограждающих конструкциях. Дис. доктора технических наук Моск. гос. ун-т путей сообщ. (МИИТ) МПС РФ, 2007.

38. Ильинский В. М., Строительная теплофизика (ограждающие конструкции и микроклимат зданий): учеб. пособие для инженерно-строительных вузов. М.: Высшая школа, 1974.

39. Кириченко В.А. Термообработка полистиролбетона в трехслойных панелях . Дисс. канд. тех. наук ФГУП "Научно-исследовательский центр "Строительство", 2009

40. Король Е.А. Трёхслойные ограждающие железобетонные конструкции из лёгких бетонов и особенности их расчёта. — М.: издательство АСВ, 2001

41. Король Е.А. Трехслойные железобетонные ограждающие конструкции с монолитной связью слоев и методы их расчета : Дисс. . доктора технических наук : М., 2001

42. Кольский Г. Волны напряжения в твердых телах/Пер. с англ. B.C. Ленского.- М.: Изд-во иностр. лит., 1955

43. Крылов Б.А., Кириченко В.А. Трехслойные панели с теплоизоляционным слоем из пенополистиролбетона. / Бетон и железобетон.- 1994.- № 3.-С.10-12

44. Крылов Б.А., Кравченко А.Ф. Некоторые вопросы обеспечения равномерности температурного поля в бетоне при электропрогреве/ В сб.: Тепло- и массоперенос при новых способах теплового воздействия на твердеющий бетон. -Киев, 1973.

45. Легкий бетон с заполнителем из пенополистирольного пенопласта. / Перезагл. авт.: Яхонтова Н.Е., Авдеев Г.К., Клоков В.А., Ансерова Г.П. / Строительные материалы.- 1968.- №12.- С. 13-14.

46. Лейбензон Л.С. Движение природных жидкостей и газов в пористой среде. ОГИЗ, Гостехиздат, 1947.

47. Малинина Л.А. Тепловлажностная обработка тяжелого бетона.- М.: Стройиздат, 1977.- 158 с.

48. Малявина Е. Г., Теплопотери здания, Справочное пособие, «АВОК-ПРЕСС», Москва, 2007

49. МГСН 2.01-99*. Энергосбережение в зданиях. Нормативы по теплозащите и тепловодоэлектроснабжению. М., 1999.

50. Мелихов В.И., Девятов В:В., Шумилин В.И. Энергосберегающая технология тепловой обработки полистиролбетонных изделий. / Бетон и железобетон.- 1997.- № 2.- С.17-18.

51. Милых Т. И. Конструкционно-теплоизоляционный полистиролбе-тон // Бетон и железобетон. 1988. - №10. - с. 11-13

52. Миронов С.А., Вегенер Р.В., Семенский Т.П. Электропрогрев бетонов. — M.-JI.: ОНТИ, глав. ред. строит, лит., 1938.

53. Миронов С. А. Теория и методы зимнего бетонирования.- М.: Стройиздат, 1975.- 699 с.

54. Мирошниченко Т.А. Нестационарный тепло- и влагоперенос в многослойных наружных ограждениях с включениями : Дисс. . кандидата физико-математических наук : Томск, 2006.

55. Мишина Г.В. Технология гипсополистирольных изделий из самоуплотняющихся масс методом электропрогрева : Дисс. . кандидата технических наук: М., 1984.

56. Мишин В.М., Соков В.Н. Теоретические и технологические принципы создания теплоизоляционных материалов нового поколения в гидротеплоси1 ловом поле. М.: Молодая гвардия, 2000

57. Павлов В.А. Пенополистирол. М., «Химия», 1973

58. Подпоринова A.B. Теплоизоляционный перлитобетон объёмного прессования. Дисс. канд. техн. наук —М., 2000

59. Полистиролбетон. Технические условия. ГОСТ Р 51263 — 99. М.,1999

60. Пугач Е.М. Технология изготовления' трёхслойных блоков для возведения энергоэффективных ограждающих конструкций. Дисс. канд. тех. наук.-М., 2005

61. Путляев И.Е., Ярмаковский В.Н., Ориентлихер Л.П. — Состояние производства и перспективы развития легких бетонов на пористых заполнителях в России. / Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века.-2001.-№8. с.14-15.

62. Рахманов В.А., Довжик В.Г. Стандартизация полистиролбетона расширяет его применение в строительстве./ Бетон и железобетон.- 2000.- № 5,-С.6-7.

63. Рекомендации по хранению ПСВ. ООО «Строй Механика» Тула.2003.

64. Руководство по электротермообработке бетона. -М.,: Стройиздат, 1974.- 254 с. (НИИЖБ Госстроя СССР)

65. Саакян М.О., Алексеев A.M. Опыты по совершенствованию формования трехслойных панелей наружных стен. / Бетон и железобетон.- 1977.- № 4,-С.21-22.

66. СанПиН 2.2.4.548-96. Гигиенические требования к микроклимату производственных помещений. Физические факторы производственной среды / Госкомсанэпиднадзор России. М., 1996.

67. СНиП 23-01-99*. Строительная климатология / Госстрой России. -М.: ГУЛ ЦПП, 2003.

68. СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданий / Госстрой России. М.: ФГУП ЦПП, 2004.

69. СНиП 82-02-95. Федеральные элементные нормы расхода цемента при изготовлении бетонных и железобетонных изделий и конструкций.

70. Соков В.Н., Бегляров А.Э. Методические указания к исследовательским лабораторным работам по теме «Полистиролбетон объемного прессования», 2011.

71. Соков В.Н., Бегляров А.Э., Землянушнов Д.Ю., Жабин Д.В. Теплосиловой монолитно-слоистый блок // Вестник МГСУ. — 2011. № 1. - с. 309-312

72. Соков В.Н., Мишина Г.В. Самоуплотнённый гипсополистиролбе-тон.-М.: МПА, 127 стр., 1999

73. Составы для производства изделий из полистиролбетона по литьевой технологии. ООО «Строй Механика». Тула. 2003.

74. СП 23-101-2004. Проектирование тепловой защиты зданий / Госстрой России. М.: ФГУП ЦПП, 2004.

75. СТО 00044807-001-2006 Российского общества инженеров строителей, Москва, 2006

76. Тарадыменко A.C. Исследование керамзитополистиролбетона как материала для объемного домостроения. Дисс. на соис. уч. степени к.т.н.-Краснодар 1974 г-121с.

77. Фокин К. Ф., Строительная теплотехника ограждающих частей зданий / Под ред. Ю.А. Табунщикова, В.Г. Гагарина. 5-е изд., пересмотр. - М.: АВОК-ПРЕСС, 2006

78. Фоминский С.Н1 Процессы теплопередачи в строительных изделиях с внутренними полостями : Дисс. кандидата технических наук , Иваново, 2006

79. Хамский Е.В. Кристаллизация из растворов:- Изд. «Наука» Л., 1967.- 149 с.

80. Хамский Е.В. Пересыщенные растворы.- Изд. «Наука» Л., 1975.-99с.

81. Хахуташвили Т.Н: Интенсификация твердения легких бетонов в монолитных конструкциях с помощью электротермообработки. / Дисс. на со-иск. уч. степ: к.т.н. М. 1975 146с.

82. Черный Ю.Ф., Баглюк Г.А. Динамическое горячее прессование вязкого пористого тела в сб. научных трудов «Физика и техника высоких давле-ний.-Изд-во. «Наукова думка», №14, 1990. с. 27-76

83. Morris Grenfell Davies, Building Heat Transfer, John Wiley and Sons,Ltd, 2004, P. 524

84. E.Schild, H.-F. Casselmann, G. Dahmen, R. Pohlenz Bauphysik. Planung und Anwendung. Friedr. Vieweg&Sohn, 1982, P. 296

85. Kuhlmann Louis A. ). Test method for measuring the bond strength of latexmodified concrete and mortar.- Aci Mater.- 1990.- 87, №4.- P. 394.

86. Mailin J.W. Crystallization London 1961 P . 342