автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Дефекты конструкций монолитных и сборно-монолитных домов на стадии возведения

РГВ од

1ГП0:СТЕРСТШ ОБРАЗОВАНИЯ УЕРАШМ

1 2 ДПР 1333

КИЕВОШЙ ШШШЕР1Ю-СГГР(ИТЕЛЫШа ШХЛНТУТ

т. правах рукописи ХАКАНАТИ 3!1ЯД ЫУСТА0А

ЕЕЖпи кшстргация тшшлшх н сЕОРт-тюдтак щт на стщт поянвдшш

ППЗДА/.ЫКХПЪ [)!) '¿Л. 01-(Л'РШТ1Ш)1!Ш ШИТГРУШЦС!,

■ здмшя н соорукаша

Автореферат дагсссртации на соискание ученой стииеня кандидата технических гауи

, ШШП 1933

• Работа выполнен?, на кафедре челеапбетоннык и каменных конструкций Киевского ИЕ<енерно-етройтельного института

НАУЧНЫЙ РУКОВОДИТЕЛЬ, ОФИЦИАЛЬНЫЕ ОППОНЕНТЫ

ВЕДУЩАЯ ОРГАНИЗАЦИЯ

- доктор технических наз'к профессор БАРАШЯОВ А.П.

- доктор технических наук

коляяов м.и.

- кандидат технических нзук, МАШИН А.В

- УкрНИОТпвждансельетрой.

Заимта состоится " 10" зиг едя 19^3 г. в 13 * ччоов на еаседзнии специализированного совете.К С68.05.04 по присужден;:» ученой степени кандидата технических наук в Киевским пменерно-строптелгном институте гю адресу: г.Ки-ев-37,Воадухофлотский пр., 31.

С диссертацией юлно- ознакомиться в Сиб.иютеке института.

Автореферат разослан __" марта 1593 т.

Ученый секретарь сг.ешшллгированного Совета кандидат технических каук, .

доцент 0/Ф Г. Н. МЕЛЬНИЧЕНКО

ОВДАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

АКТУАЛЬНОСТЬ РАБОТЫ.За последнее время во веек развитых странах выявились тенденции к увеличению этажности зданий.Это вызвано бурным ростом населения городов¡ограниченностью их территорий, стремлением к сокращению.городских, коммуникаций.

Строительство бескаркасных монолитных зданий дает возможность .осуществлять массовое-.жилищное строительство в районах, недостаточно обеспеченных базой полносборного домостроения или расположенных, в труднодоступной местности. В больших городах здания из монолитного -бетона возводятся главным образом как градостроительные, акценты, й виде отдельных 'индивидуальных зданий. Монолитное домостроение открывает простор для строительства зданий,оригинальных планировочных решений и. архитектурных форм. . '

К достоинству'монолитного домостроения следует отнести то обстоятельство., что оно .не требует больших первоначальных капитальных вложений,, связанных с созданием и развитием строительной базы. Кроме,- того-затраты на приобретение и эксплуатацию опалубки окупаются очень быстро в связи с . её универсальностью многократного использования. По ряду технико~экономй~ ческих показателей эти здания более ' экономичнее ' кирпичных и Крупнопанельных. ■

Возрастание объемы монолитного домостроения требуют совершенствования конструктивно-технологических решений монолитных и сборно-монолитных зданий.

3 Украине и за рубехом в последние годы наряду с развитием сборйого железобетона все более широкое применение получают методы строительства из Монолитного бетона и железобетона. Монолитные дома - имеют ряд ' экономических, архитектурных и конструктивных преимуществ. Монолитное домостроение, относящееся к числу перспективных видов строительства, позволяет по сравнений с круйнопанельным домостроением снизить .на 40У. единовременные затраты на создание производственной базы, на 20 -25? металлоемкость зданий и на 20 - 307. энергетические затраты на изготовление конструкций.

Интенсивному развитию этого вида домостроения должно

предшествовать разработка принципов оптимального проектирования монолитных еданий для различных вкеплуатационных условий.

Расчет й конструирование монолитных стей имеют свои особенности. Важнейшей отличительной особенность» монолитных стен является то, что они непосредственно бетонируются на меоте разными методами и в различных типах опалубок. .

Долговременные наблюдения за поведением монолитных домов проводимых в КиевЭЮШЭПе и в других институтах свидетельствуют о возникновении дефектов (трещин) в стенах бескаркасных зданий.

Появление и развитие трещин происходит на стадиях Возведения и эксплуатации. При возведении могут образовываться как поверхностные, так и сквозные трещины,, которые ухудшают эксплуатационные характеристики и иногда приводят к изменению расчетной схемы. Такие трещины наблюдались при строительстве ряда домов в разных городах: Киеве, Запорожье, Донецке, Санкт-Петербурге, Кишиневе, Вильнюсе а также городах Румынии, ФРГ и Швеции.

Целью диссертационной работы является/ определение действительного напряженно-деформированного состояния стеновых конструкций монолитного или сборно-монолитного здания в процессе его возведения с фиксацией картины дефектов и рекомендации по их устранению.

Для достижения указанной цели решались следующие задачи:

- отработка методики комплексной оценки напряженно-деформированного состояния монолитного и сборно-монолитного жилого дома в процессе его возведения;

- выявление наиболее опасных, с точки зрения трещинообра-зования, факторов и мест появления дефектов;

- осуществление расчета конструкций на этапе возведения на реальные температурно-влажностные воздействия с учетом ползучести и усадки бетона;

- по результатам исследований - разработка рекомендаций по проектированию монолитных жилых зданий повышенной трещи-ностойкости.

Научная новизна:

- получены экспериментальные данные о напряженно-деформированном состоянии зданий и появлении дефектов в виде трещин в сечениях монолитных и сборно-монолитных стеновых конструкций;

- предложена комплексная методика оценки факторов, влияю-

- з -

цих' на напряженно-деформированное состояние и формирование трещин в процессе возведения монолитных и сборно-монолитных элементов многоэтажных, зданий; ■ -

-'по результатам экспериментально-теоретических исследований предложены два подхода к повышению трашиностойкости монолитных и сборнс-монолптных'зданий на стадии их возведения. Практическая полезность, работы":

- определено действительное напряжено- деформированное состояние монолитных и сборно-монолитных стеновых конструкций ' здания;в процессе его'возведения;

- выявлены наиболее характерных места 'трещинообразования;

- предложены конструктивные решения для повышения трещи-ностойкости монолитных и сборно-монолитных зданий.

' Апробация работы и публикации: основные результаты работы доложены -и одобрены на 53 научной конференции КИСИ в 199Я году по,теме диссертации опубликовано четыре статьи.

Объем работы:

диссертация состоят из введения, четырёх глав, основных выводов, списка использованной литературы и приложений, изложена ка 120 страницах текста, содержит 84 рисунков и 13,таблиц

Автор выражает глубокую, благодарность д.т.н.проф.A.C.Дех-тярю, к.т.н.доц.А.'П.Ковальскому, кандидатам техн.наук, старшим научным сотрудникам А.А'.Нечепорчуку и С.И.Файбушевичу за оказанную помощь при подготовке диссертации.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ ■ ВО ВЕДЕНИИ . обоснована актуальность рассматриваемой- темы, приведены общая характеристика работы и ее основные положения .

: В ПЕРВОЙ ГЛАЕЕ изложено состояние вопроса и сформулированы задачи исследований.Показана эффективность применения монолитных 'конструкций е решении жилищной Проблемы со ссылкой на опыт зарубежных стран. Рассмотрены типы разновидностей монолитных зданий и их особенности.Вопросам изучения, разработки методов расчета и конструирования монолитных и сборно-монолит-нкх эдакий и их отдельных элементов посвящены работы Г.К.Ааки-нздэе, -Л.З.Акпина, Я. Л. Ардо.вского, Т.А.савана, В. В. Глины, П.I.Дроздова, H.H.Карпенко,Ы.И.Кслякова, 3:К.Лишака, П.П.Пань-

шина, Д.М.Подольского,Л.Д.Мартыновой, С,А.Мыльникова, H.H. Складнева, к.Е.Соколова, А.О.Саакяна, Н.Ю.Синельникова, Н.Н.Шапошникова, Я.И.Ципенюка и многих других, .

Приводится обзор, литературы по анализу дефектов в монолитных зданиях на стадии возведения ii эксплуатации. В работе отмечается, что монолитное домостроение занимает большую долю в общем объеме жилищного строительства в развитых западных странах и особенно широко начинает внедрятся на территории Украины. Для крупных городов по прежнему актуальным является строительство высотных зданий.Для всех типов монолитных зданий общим недостатком, снижающим их эксплуатационную надежность и зачастую приводящим к дополнительным затратам, является возникновение трещин в монолитных несущих элементах в процессе возведения зд: ния; в наибольшей мере этот недостаток проявляется в многоэтажных или развитых в плане монолитных зданиях.Наиболее существенными и малоизученными факторами, оказывавшими влияниэ на возникновение.трещин в элементах монолитных зданий, являются температурно-влажностно-усадочные •, процессы. Применяемые в настоящее время при.проектировании монолитных зданий методы расчета учитывают не в полной мере темпе-ратурно-усадочные процессы, проходящие в монолитных элементах здания в процессе его возведения.

ВТОРАЯ ГЛАВА посвящена теоретическим исследованиям, основной целью которых являлось изучение напряженно-деформированного состояния стеновых конструкций здания путем расчета по уточненной расчетной модели. Отличительной особенностью монолитных, зданий является наличие в их работе двух этапов, существенно отличающихся по состоянию конструкций, а также по величине н характеру, определяющих напряженно-деформированное состояние здания. При проектировании монолитных домов, как правило, не производится расчет здания на стадии возведения, так как здание на этом этапе считается нагруженным Меньше, чем на стадии эксплуатации. Вопрос о расчете здания на стадии возведения стал актуальным ввиду выявления в возводимых натурных объектах дефектов, свидетельствующих о критическом состоянии отдельных зон конструкций.

Для проведения численных исследований был принят программный комплекс., реализующий метод конечных • элементов с использованием суперэлементного подхода (ПК.Рапид). ПК Рапид

разработан, в Киев ЗНИИЭП Любинским и Малачевскии. Расчетная модель несущих конструкция здания представлена пространственной пластично-стержневой системой, описанной в правой трехмерной декартовой системе координат.

Исследования проводились на 24-этажном доме, запроектированном Ниев-ЗШСЗПом по праспекту Героев Сталинграда в городе Киеве. Здание имеет' размеры в плане 35,8 X 24,2 in. Здание состоит из 24-жилых этажей/ технического этажа . и подвала. Высота этажа 2,8 гл. Конструктивная система здания включает 9 поперечных и 7 продольных стен. Стены из монолитного бетона возводите! в блочнсщитсвой опалубке. Наружные стены толщиной EDO run - из керамзитобетона.- Внутренние стены толщиной 200 пда выполнены из тяжелого бетона. Перекрытия - из сборных многопустотных плит.

Архитектурно-планировочные решения позволяют' сократить . размерность выполняемых расчетов за счет использования кососи-метричностй плана здания.■Расчетная схема составлялось для половины здания с. моделированием граничных услоЕИй. В качестве расчетных узлов приняты'узлы, расположенные в угловых точках суперэлементов.

В результат«! расчета получены в перемещения узлов су-перзлементов и усилий в характерных сечениях стен. Для анализа были построены эпюры перемещений в верхних (23,24) этажах по трем осям X,Y,Z, для неблагоприятных сочетаний температуры и усадки. На- рис.1 показаны перемещение узловых точек по оси Z от воздействия усадки при -возведении.'-

TFETbH'ГЛАВА посвящена экспериментальным исследованиям . Для развития "методов расчета и проверки новых конструктивных решений необходимы наиболее полные данные о напряженно -деформиро ваном состоянии конструкции в процессе их работы в здании. В наиболее достоверном виде эти-данные могут быть получены в результате натурных исследований. В этой связи и был проведен комплекс экспериментальных исследований жилого дома, включающий в себе определение физико-механических свойств, измерение деформации контрольных точек в процессе его возведения . '

Измерение деформаций стен строящегося здания проводились с помодьи компоратора-деформатора с базой 500 мм, снабженного индикатором часового типа с ценой деления 0,001 мм.С его по-

2-3&? 7

мощью измерялись расстояния между точеными бронзовыми марками, прикрепленными к поверхностях стен 9,16,19,22 этажей (рис.2) Как правило, з каждом сечении размещались четыре пары марок по две пары на обеих поверхностях стены. Одна пара марок располагалась горизонтально, другая - вертикально. Среди 21-ой пары мара«, устаяоиоша па каждом из 4-Х этажей две пары марок были установлены на ненапряженных участках стен. Были также установлены 8 пар мароц на двух специально изготовленных фрагментах стен из легкого и тяжелого бетонов.

Первоначально предполагалось проводить измерения деформаций регулярного не реже одного раза после очередного приращения нагрузки. Первое требование выдержать не удалось из-за некоторой неретмичностн возведения, второе же Требование было выполнено.Средняя скорость возведения составляла 7,4 суток на этаж, .

Исследования в лабораторных условиях состояли в испытаниях до разрушения контрольных- призм действием кратковременной нагрузки. Проводились также измерения длительных деформаций призм в пружинных установках при постоянном сжимащем усилии. Для оценки влияния Температуры и влажности одновременно длительные деформации измерялись также и на ненагруженных призмах (близнецах),' помещенных в те же условия, что и нагруженные прйвш* Все. призмы бетонировались одновременно с бетонированием натурных конструкций 8-го этажа. Приамы были изготовлены из тяжелого и легкого бетонов. Измерения деформаций призм проводились стационарными деформаторами попарно укрепленными на двух противоположных гранях призм. База приборов -200 мм, цена деления 0,001 ' мм, Длительные испытания проводились в течение-150 суток.

Лабораторные испытания имели целью определение модуля упругости бетона в разных возрастах, а также определение параметров. ползучести для последующего аналитического описаний процесса.

После исключения температурно-влажностных деформаций и осреднения результатов были получены деформации ползучести по ними найдены характеристики ползучести Wt,t) и меры ползучести cCt.tr> .Дальнейшая обработка измерений проводилась с помощью программы CREEP2, исходными данными для нее были воз-раит бетона, даты наблюдения и величины меры ползучести соот-2*

. ©■

фрагмент плана

оооо. звД}.

в©

б

ф

1 МО

| 2000 ) >

• 9300

®

.1

02220—

-Ф

развертка стены шз оси "И" в осях

Р^ШЯ"

©

Ж

развертка стены гаг оси "ТГ* ж осях "В"-"Д" -

1

00

раээертка стены по оси "В"

развертка стены по оси "Д" в осях "5**-"11м

Гслашке «Ломи**«»:

• Ф зона контроля деформаций в двух _

® зова контроля деформация в верт. лащивзшнви ■ в- зона контроля деформятиа в гориз- надравдЕйии . Рис. 2.. Размещение контрольны* эоя в стенах 8-, 16-, 19-, 22-ого этажей

' - 9 -

ветствующие этим датам. В программе CREEP-2 использован метод наименьших' квадратов для получения наилучшего приближения к опытным точкам.

В натурных измерениях первый тип обработки результатов состоял в исключении температурно-влажностных деформаций. Для этого использовались измерения на ненапряженных участках стен и на фрагментах стен. После исключения ^ыли получены грузовые деформации. .Сумму упругих- деформаций ieg и деформаций ползу;; .чести £Сг называют грузовыми деформациями 6р :

; Spit)» iee(t)-+gcr(t) (1)

Грузовые деформацииб/eit) были вызваны действием переменных во времени статических нагрузок, последние увеличивались за счет бетонирования стен и монтажа перекрытий. Прп'рященин нагрузки вызвали приращения нормальных напрджеш;ябА£). (здесь ti -возраст бетона в момент нагружения).в условиях установившейся линейной ползучести считался'справедливым принцип суперпозиции. Таким образом, относительную деформацию в момент времени можно представить в следующем виде

ГЛ tf(t,l) • Ml (Г) + C(t,tJ • ff t Vit, Г)] IUI) i Elt)*Eoo(hjBe'«e)j

Üt^l-C^ + Ai/C) U-e*a'Z)ls тх)-сал)П(х).

Для каждой точки измерения деформации в правой части строки (уравнение 2) количество п слагаемых равно количеству нагруже-нийД'.е. количеству этажей, расположенных выше наблюдаемого. Например, для приборов, установленных -на стенах 8. этажа 25-этажного здания число членов правой части п ='25 - S =17.

Число го уравнений (2) определяется в общем случае количеством наблюдений. Совокупность строк формулы (2) образует систему.линейных уравнений порядка п

относительно приращений б(Ci) .

(4)

- 10 -

Из (2) следует, что число наблюдений т должно быть не ме1 нее числа приращений п. При.и > п из м наблюдений могут быть произвольно выбраны любые п наблюдений, либо даже рассмотрены все ш.

Квадратная матрица 6 коэффициентов системы линейных уравнений (3) не может быть полностью заполненной, так как не имеют физического смысла ее элементы 6(1,т), для которых тЧ. Действительно, невозможно наблюдать деформации бетона в момент времени если нагружение в момент г > 1 еще не произошло.

В нашем случае наблюдения были организованы так, чтобы они проводились один раз через несколько дней после очередного бетонирования. Тогда взамен (2) получим

т,)« бчичти,,!^

тг) >в(х1)1тгх1\ч(нь)-в1и,1:г);

••« »•• «»• I« « »• *

Исследования физико-механических свсйств бетонов из которых возведено здание превышали проектные..

Измерения, проведенные на стенах строящегося здания показали что грузовые деформации возрастали не только по мере возведения, но в некоторых сечениях и после завершения бетонирования и монтажа.

В ходе эксперимента белись наблюдения за появлением и раскрытием трещин. В результате были выявлены характерные зоны трещинообразования в монолитных элементах здания: места примыкания внутренних стен к наружным; места соединения внутренних стен между собой (углы); зоны ослабления рабочего сечения внутренних стен (места установления электропроводки, дверные проемы, различные проемы) (рис.3).

Е ЧЕТЕЕРТОИ ГЛАВЕ проведена количественная оценка, для чего был рассмотрен 24-Х этажный фрагмент исследуемого здания, представляющего собой дье монолитно соединенные между собой диафрагмы из тяжелого и легкого бетонов. Под гэг действием различных вертикальных нагрузок, изменение температурно-Елажност-ного режима окрулаюадл среды к из-з* ^.едкно" фпзпго-мехак;г-

картина трездандобравоганид 'внутренне* ■стввы.во осп "JT

картина тресдаообраеовании .стены по оси "10"

[Ш

la

GD ПП ' ш ш из ш Ьп m ш ш

ГГ ! lu

. Г~1

• гГ II -fH

il "H "Тирг

rY4 II т

П» il -H

п II î

гГ If ТЧ .V >

UW* 1 siiil^

H11 lin 11

rVMIr^ II-

risl ¡liVil^

1ДП- 1!11 -

|| VII v iU'

âlh ■■ llhst.ll

r1

л 4^-! Ijpijii Ц .ыци,

- И41 :|(Г\"-| -px -1

' П ■•-ol y ( iiMI'

, r il ijtliLl ~7ff.

г it. tihH-1 • «

. гг Ш. l'J.

n lin - • »

ri Un m t

m ■ I ~ tfèt' | JMo m y

(Ш

и ш ою оа

ЕШ Î3D

ш ш ш m ш

вв

гтда

шн

=рп:

й

BS

ш

Щ

да

ж

Si.

7TÏT

M

и

~1 г

H

пи

и

H

и

. - . '

Гиа. 3. Картина ТревднооСраеования по осям "Д", "11" уйловиыв оОовначенйя • О номера этажей- ' - ,

О - типы усиления.' 0.00 - максимальная сирина раскрытия трещины (Мм) '

ческих характеристик сопрягаемые стены имеют равные перемещения. Разность Перемещений определяется по формуле:

где -Деформации усадки'бетона • ■

Используя■приведенные формулы и определенные физико-механические свойства бетонов,можно выявить накопление во времени .деформаций наружных и внутренних ст,ен. На рис.4 приведен график поэтапного накопления деформаций в сопрягаемых внутренней и наружной стенах от вертикальных статических нагрузок, усадки и ползучести бетона. Из этого графика видно,- что деформаций наружной стены существенно превышают деформации внутренней стены. Этот факт вполне закономерен'и объясняется более низким модулем упругости наружной стены при Солее высокой нагрузке, приходящей на нее. Максимальная разница на момент окончания возведения от статических нагрузок составляет .-1,45 мм,от усадки - 2,93 мм,от ползучести -1.07 мм.

Для-сравнения напряжений, полученных .аналитически , численным методом и экспериментально построены графики усадки, найденные экспериментальным путем;

В результате . исследований получены напряжения в момент окончания возведения ь продольных и поперечных стенах фрагмента с учетом усадки и без ее учета. Оказалось, что в верхних этажах контрольных зон появилось растяжение. Это подтверждается экспериментом . -.

Для устранения трещин а.монолитных стенах возможны дЕа подхода. При первом подходе усиливают стеновую конструкцию, вводя дополнительную арматуру. Зто было сделано на 8, 12, 16, 20, 23 и 24 этажах. Выявление эффективности того или иного типа усиления проводились путем сопоставления' картин трещиносб-равования на усиленных и типовых этажах. В результате было отмечено, что дополнительное армирование дает в некоторых случаях положительный эффект, но этот.метод не может быть рекомендован как -универсальный. Эффективность применения того или иного типа армирования- зависит от конструктивно-технологических особенностей здания.

Бторой подход заключается в выявлении характерных зон трегушообраасвания. Ка основании этого Сьиа предложена система

Рис. 4. График поэтажного накопления разницы деформаций соединяемых внутренней и наружной монолитных стен от вертикальных статических нагрузок С усадки С ДЛы,а> 3 и ползучести бетона С ЛДсгК) ]

разрезки ' монолитных элементов не деформационные отсеки вертикальными деформационными компенсаторами (ВДК). .

ВДН состоит из двух типов элементов: трещинообразоватедя и вести фиксаторов, Трещинообразователь представляет собой четырехугольный о двумя крыльями тонкостенный пластмассовый стержень замкнутого профиля, обеспечивающий появление вертикальной трещины в строго фиксированном месте путем значительного ослабления рабочего сечения монолитной стену. Крылья тре-щинообравователя служат для предотвращения сквозных тревин. фиксаторы устанавливается я отверстии крыльев трещинообрааова-теля и служат для его фиксации в проектном положении (рис.5).

основные выводи

Результаты комплексных . экспериментально-теоретических исследований, направленных «а выявление действительного напряженно-деформированного состояния монолитного здания на этапе его вовведения Позволяет сделать следурвде выводы.

1. Для всех типов монолитных вдаяий общим недостатком, еннжащим »х эксплуатационную надежность и зачастую приводящим к дополнительный затратам, является воаникновение тревдн в монолитных несущих элементах а. процессе возведения здания| в наибольшей мере этот недостаток проявляется в многоэтажных или развитых в плайе монолитных ..еданйях.

Е. Методика комплексной оЦенки йайряженио-деформированного состояния монолитного (сборно-монолитного) жилого дома на этапе его возведения заключается в следующем!

- определении действительных, . ^вменяющихся в -процессе ' вовведения вдания, физико-механических характеристик применяемых монолитных бетонов) . -

- выявлений, действительной картины трещинообразовакйя в монолитных элементах здания и изменения напряженно-деформированного состояния контрольных зон монолитных стен в процессе возведения здания;

- составлении уточненной- расчетной додели вдания.с учетом изменящихся в процессе возведения физико-механических характеристик монолитных бетонов и специфических видов воздействий (усадка и ползучесть бетона., изменение температурно-влажност-ного режима окружающей среды,--температурные воздействия);'

- проведении численных исследований по уточненной расчетной модели;

- проведении теоретических исследований с привлечением приближенных аналитических выражений для определения напряженно-деформированного состояния монолитных конструкций и с учетом реальных физико-механических характеристик применяемых монолитных Сетонов;

- анализе и сравнений • результатов. всех проведеных исследований, и разработка на этой основе предложений по проектированию монолитных (сборно-монолитных) ' зданий повышенной • трещи-ностойкости.'

3. Расчет здания с применением монолитных конструкций необходимо проводить 'по двум расчетным моделям на два, ; существенно огличаодихся ДРУГ от друга, сочетания нагрузок: расчет На этапе возведения здания и расчет на этапе эксплуатации.

4. При проектировании монолитных (сборно-монолйтных) зданий необходимо учитывать, кроме традиционных, следующие виды воздействий: ползучесть и. усадку монолитных бетонов, изменение температурно-влажностного режима окружающей средь!, температурные воздействия. ■ •

6. Наиболее существенным фактором, оказывающим влияние на процессы трещинообразования в монолитных элементах здания на этапе его возведения являются процессы усадки, проходящие в монолитных бетонах в процессе их созревания. Изменение темле-ратурно-влажностного режима окружающей среды может как ускорять (повышение температуры), так й замедлять (повышение влажности) накопление усадочных деформаций. Влияние температурных воздействий нами не изучалось,; так как в наибольшей степени они Проявляются в холодный .период на этапе эксплуатации здания.

6. Полученные аналитические выражения для определения деформаций монолитного бетона от вертикальной нагрузки, ползучести и усадки бетона, изменения температурно-влажностных характеристик окружающей среды могут быть использованы для предварительной оценки напряженно-деформированного состояния монолитных конструкций здания на стадии вариантного проектирования.

7. Сравнение полученных- тремя различными -способами (численно, -экспериментально и аналитически) графиков дефсрма-

ций монолитных стен ат усэдки бетона показывает их хорошее совпадение: аналитические значения на; 10%-15% превышают численные; экспериментальные значения ближе к численным, нежели к аналитическим.

3. Учет влияния усэдки показывает снижение вертикальных сжимающих напряжений на 1.5 МПа...2.0 НПа и появление вертикальных растягивающих напряжений в монолитных конструкциях верхних этажей здания. ' Горизонтальные растягивающие напряжет ния, вызываемые усадкой бетона, могут достигать 2.0 МПа, что является основной причиной появления вертикальных трещин в монолитных конструкциях стен на этапе возведения здания.

9. Предложены два конструктивных подхода для повышения трещиностойкости монолитных.зданий:

- усиление наиболее опасных (с точки зрения появления трещин) зон путем введения дополнительного армирования;

- уменьшение напряжений в наиболее опасных зонах путем введения системы вертикальных и горизонтальных деформационных швов.

10. Первый конструктивный подход для повышения трещиностойкости монолитных зданий (усиление) дает в некоторых случаях положительный эффект, но не может Сыть рекомендован как . универсальный. Второй конструктивный подход для повышения трещиностойкости монолитных зданий (разрезка., наиболее универсален и может быть рекомендован для применения в монолитных зда-1 ниях с различными конструктивными схемами..

Основные результаты диссертации опубликованы в следующих работах

1. А.А.Нечепорчук., С.е.Файбушевич., З.М.Хакават1., До питания тдвщення надШности споруд э монолитного бетону. // Пла-нуезння, забудова 1 благоустрпЧ ал Укра1ни.- . 1992 -ВИП.15-С.109-111.

2. З.М.Хакавати. Экспериментальные исследования деформаций и трещинообразования монолитных зданий в процессе возведения // Тез.докл.53-й научно-практической конференции'КИСИ.1992.-С.77

4. З.М. ХакаЕати. Экспериментальные исследования вынужденных деформаций бетона и образование ' трещин в монолитных зданиях /Киевок.инж.-строит.институт.-Киев, 1962.-Два.во ВНИИИС.Н ¡"83 - ук.92. 30 с .