автореферат диссертации по строительству, 05.23.05, диссертация на тему:Высокопрочный быстротвердеющий бетон с компенсированной усадкой

На правах рукописи

Виноградова Елена Владимировна

высокопрочный быстротвердеющии бетон с компенсированной усадкой

Специальность 05.23.05 — «Строительные материалы и изделия»

автореферат

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Ростов — на — Дону 2006

Работа выполнена на кафедре технологии строительного производства государственного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Ростовский государственный строительный университет»

Научный руководитель: доктор технических наук, профессор

Несветаев Григорий Васильевич

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

Курочка Павел Никитович

кандидат технических наук Ткаченко Геннадий Алексеевич

Ведущая организация - ОАО ПСП «СевКавНИПИагропром»

Защита состоится 26 декабря 2006 г. в 13 00 часов на заседании диссертационного совета Д.212.207.02 при Ростовском государственном строительном университете по адресу: 3444022, Ростов — на — Дону, ул. Социалистическая, 162, РГСУ, главный корпус, ауд. 232. Тел/факс 8 (863) 263 50 70

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Ростовского государственного строительного университета и на сайте www.rgsu.ru

Автореферат разослан « с2о » ноября 2006 г.

Ученый секретарь диссертационного совета, доктор технических наук,

профессор

Моргун Любовь Васильевна

Общая характеристика работы Актуальность. Для повышения технологической обеспеченности современных проектных решений применяются бетоны нового поколения с высокими технологическими и эксплуатационными свойствами и гарантированными показателями качества, которым отводится важная роль в сложных инженерных сооружениях XXI в. За последние 6 лет в Российской Федерации возведено более 750 тыс. м3 специальных железобетонных конструкций, из которых:

50 тыс. м3 — из высокопрочного бетона классов В50 — В60 и выше; 250 тыс. м3 — из бетонов высокой плотности и коррозионной стойкости;

450 тыс. м3 — из бетонов классов В30- В45 с решением различных технологических задач. Одним из основных факторов, определяющих долговечность высокопрочных и высококачественных бетонов, являются их собственные деформации. Бетоны с компенсированной усадкой применяются для обеспечения усадочной и технологической трещиностойкости изделий, а также для обеспечения высокой водогазонепроницаемости и морозостойкости. Проблема получения высокопрочных быстротвердеющих бетонов может быть решена модифицированием его структуры комплексными добавками различного функционального назначения. Многокомпонентность бетонной смеси позволяет эффективно управлять структурообразованием на всех этапах технологии и получать материалы с требуемыми свойствами. Для практической реализации поставленной задачи целесообразно использование комплексного модификатора, регулирующего технологические свойства бетонной смеси, темп твердения и собственные деформации бетона.

Цель и задачи исследования. Целью диссертационной работы является развитие научных представлений о формировании структуры и взаимосвязи свойств многокомпонентного особобыстротвердеющего высокопрочного бетона с регулируемыми собственными деформациями на основе портландцемента и комплексного модификатора.

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи: изучить влияние суперпластификаторов на различной химической основе, вида цемента и условий твердения на формирование прочности и деформативность портландцементных композиций и определить целесообразный для комплексного модификатора суперпластификатор; исследовать влияние ускорителей твердения в сочетании с эффективным суперпластификатором на формирование прочности цементного камня в ранний и последующий периоды твердения и выбрать эффективный ускоритель твердения;

изучить влияние расширяющей добавки (РД) сульфоалюминатного типа на развитие собственных деформаций и процессы формирования прочности модифицированных суперпластификаторами и ускорителями вяжущих;

исследовать влияние комплексной добавки «суперпластифика-тор+ускоритель+РД» на технологические свойства бетонных смесей; выявить основные закономерности (состав-структура-свойства) осо-бобыстротвердеющего высокопрочного бетона с компенсированной усадкой и получить основные зависимости между прочностными и деформативными показателями качества бетонов.

Научная новизна работы заключается:

- в сформулированных на основе выявленных общих закономерностей (состав-структура-свойства) принципах получения быстро - и особобыстрот-вердеющего высокопрочного портландцементного бетона с частично компенсированной контракционной и влажностной усадкой;

- в обосновании классификации бетонов по скорости набора прочности на быстротвердеющий и особобыстротвердеющий;

- в развитии научных представлений о формировании структуры и свойств бетонов на основе расширяющегося цемента при низких значениях В/Ц и различных темпах набора прочности с целью управления собственными деформациями;

- в установленных и представленных в аналитическом виде общих зависимостях между основными свойствами быстро - и особобыстротвердеющего высокопрочного бетона.

Практическая значимость работы заключается

- в разработанных принципах получения и предложенных составах быстро и особобыстротвердеющих высокопрочных бетонов с регулируемыми собственными деформациями на рядовых портландцементах;

- в разработанном комплексном модификаторе, включающем суперпластификатор, ускоритель твердения, глиноземистый цемент и гипсовый камень;

- в установленных количественных значениях предела призменной прочности, предела прочности при растяжении, начального модуля упругости и параметров диаграммы «напряжения-деформации», величин характеристики ползучести, деформаций контракционной и влажностной усадки, позволяющих расширить нормативную базу для проектирования железобетонных конструкций из высокопрочных быстро и особобыстротвердеющих бетонов;

- в оценке влияния разработанного комплексного модификатора на моро-зо- и сульфатостойкость бетонов.

Реализация результатов. Разработанные рецептуры и методики используются ООО «Технология и материалы», г. Ростов — на - Дону, при производстве специальных сухих строительных смесей марки ТиМ 07 и ТиМ 09.

Работа выполнялась в рамках НТО «Архитектура и строительство» Министерства образования и науки РФ, госбюджетная тема «Критические технологии производства бетонных работ в экстремальных условиях», шифр 04.01.360 2002-2004 г.

Достоверность исследований обеспечена:

— использованием методик, регламентированных действующими стандартами, поверенного оборудования;

— использованием современной вычислительной техники и программного

обеспечения при обработке экспериментальных данных, испытанием не-

обходимого количества контрольных образцов—близнецов, обеспечивающего доверительную вероятность 0,95 при погрешности не более 10%.

Апробация работы. Основные положения и результаты диссертационной работы докладывались и обсуждались на Международных научных конференциях: «Строительство» (Ростов-на-Дону, 2002 — 2006 гг.), «Бетон и железобетон в третьем тысячелетии» (Ростов-на-Дону 2004, 2006 гг.), Всероссийских научно-технических конференциях: «Наука, техника и технология XXI века» (г. Нальчик: Кабардино-Балкарский государственный университет, 2003, 2005 гг.), Международных научных семинарах: XV Russian-Slovak-Polish Seminar «Theoretical Foundation of Civil Engineering (Moscow; Rostov-on-Don; Warszawa, 2006)».

Публикации. По результатам исследований опубликовано 18 работ общим объемом 1,18 п.л., в том числе 10 — без соавторов, 1 — в рецензируемом издании.

Структура и объем. Диссертационная работа состоит из ведения, 5 глав, основных выводов, списка используемой литературы из 163 наименования, изложена на 220 страницах машинописного текста, содержит 89 рисунков, 33 таблиц.

Автор выражает глубокую признательность ООО «Технология и материалы», лично главному инженеру-технологу А.В. Жукову за оказанную помощь в исследованиях ползучести и предоставлении материалов для проведения экспериментальных исследований.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность выбранной темы, сформулированы рабочая гипотеза, цель и задачи исследования, научная новизна и практическая значимость работы.

Первая глава посвящена обзору получения и применения высокопрочных быстротвердеющих бетонов. В России в ближайшем будущем значительная часть строительных работ будет связана с ремонтом, восстановлением, реконструкцией и реставрацией возведенных ранее объектов, причем потребность в технологических решениях, обеспечивающих ввод конструкций в эксплуатацию в чрезвычайно сжатые сроки, будет возрастать, особенно в транспортном и

энергетическом строительстве, при нештатных ситуациях на некоторых производственных объектах, а также в случаях ликвидации последствий стихийных бедствий или чрезвычайных ситуаций. При проведении спасательных и неотложных аварийно-восстановительных работ может идти речь о достижении нормативных значений прочности бетона в сроки, измеряемые часами, а не сутками, как это традиционно оценивается в технологии быстротвердеющих бетонов.

Исследования в области разработки высокопрочных и быстротвердеющих бетонов проводились И.Н. Ахвердовым, В.В.Бабковым, Ю.М. Баженовым,

B.Г. Батраковым, О.Я. Бергом, Ш.Т. Бабаевым, A.B. Волженским, Г.И. Горчаковым, С.С. Гордоном, B.C. Демьяновой, А.И. Звездовым,

C.С. Каприеловым, П.Г. Комоховым, В.И. Калашниковым, Г.В Несветаевым, Н.И. Сытником, А.Е. Шейкиным и др. Получение высокопрочного быстротвер-деющего бетона достигается снижением водоцементного отношения, применением быстротвердеющего цемента, а также различными способами ускорения твердения. Одной из проблем технологии высокопрочных бетонов является обеспечение усадочной трещиностойкости, особенно в ранние сроки, обусловленной повышенной контракционной усадкой в связи с повышенным содержанием цементного камня при низких значениях В/Ц. В настоящей работе рассмотрена возможность получения особобыстротвердеющих бетонов по без-обогревной технологии за счет интенсификации процессов твердения бетонов комплексными химическими добавками в сочетании с расширяющей добавкой (РД). Улучшения показателей назначения тяжелых бетонов с компенсированной усадкой отмечаны в работах Г.А. Айрапетова, М.И. Бейлиной, Л.И. Будагянца, А.И. Звездова, Г.С. Кардумян, Г.П. Королевой, Т.М. Мамедова, Г.М. Мартиросова, И.А Матюниной., В.В. Михайлова, Г.В. Несветаева, В.И. Ницуна, А.И. Панченко, А.Б. Сорокина, И.Я. Харченко и др. Выявлено, что значительная часть исследований направлена на совершенствование технологии высокопрочных и быстротвердеющих бетонов, при этом вопросы, связанные с нормативным обеспечением применения таких бетонов, отражены не-

достаточно. В заключение в качестве рабочей гипотезы выдвигается положение о том, что использование эффективного применительно к отечественным порт-ландцементам суперпластификатора в сочетании с эффективным ускорителем твердения и РД сульфоалюминатного типа для регулирования собственных деформаций и темпа твердения бетона, позволит получить высокопрочный быст-ротвердеющий бетон на основе выпускаемых промышленностью портландце-ментах, показатели качества которого в принципе должны соответствовать общим для портландцементных бетонов закономерностям «состав—структура-свойства».

В работе предложена классификация быстротвердеющих и особобыст-ротвердеющих бетонов на основании известной зависимости:

согласно которой для быстротвердеющих бетонов к = 0,2. Для особобыстро-твердеющих предложено значение А: < 0,16, при котором в суточном возрасте при нормальном твердении обеспечивается 50% проектной прочности бетона, т.е. отпускная прочность.

Во второй главе приведены сведения о применяемых материалах и методиках. В исследованиях использовался портландцемент ПЦ 500 ДО — производства «Осколцемент» (шифр СтО), ПЦ 500 Д 20 — производства ОАО «Ново-росцемент», завод «Октябрь» (шифр О), ПЦ 600 ДО — производства ОАО «Но-воросцемент», завод «Пролетарий» (шифр Пр). В качестве мелкого заполнителя использовали песок с модулем крупности 2.7 Малкинского песчано-гравийного карьера. Крупный заполнитель: гранитный щебень 5-20 мм Павловского карьера Воронежской области. Суперпластификаторы: СП — 1 (С-3) - ООО «Полипласт» г. Новомосковск; Melment F 10, Flux -1, ®Melflux РР 100 F (Германия). Ускорители использовали как отечественного производства — A12(S04)3 , Ca(N03)2, (Fe(NH4)S04)2l2H20, Na2C03i формиат кальция, так и импортные — Rhoximat SA 502 (Франция), 1л2СОз (Бельгия). Расширяющие добавки - Denka SCA (Япония), «ТИГР» (тонкоизмельченная гидравлическая расширяющая)

(1)

сульфоалюминатного типа на основе глиноземистого цемента ГЦ 50 ЗАО «Пашийский металлургический цементный завод» или Ыс1ас 40 (СЛтБА, Турция) и гипсового камня.

Определение изучаемых в работе свойств бетонов, оценка эффективности добавок производились по стандартным и оригинальным методикам (табл.1)

Таблица 1

Методики испытаний, используемые в работе

Показатель Методика определения

Подвижность бетонной смеси ГОСТ 10181-2000

Предел прочности при изгибе ГОСТ 310.4

Предел прочности при сжатии ГОСТ 310.4; ГОСТ 5802; ГОСТ 10180-90

Деформации расширения и усадки ГОСТ 24544-81 (87); 30459-2003 (2005)

Самонапряжение ТУ 46854090

Тепловыделение 24316-80 (82), оригинальная обработка

Скорость прохождения ультразвукового импульса (УЗИ) ГОСТ 17624-87 (89)

Морозостойкость ГОСТ 10060.2-95 и оригинальная

Сульфатостойкость ГОСТ 27677-88 и оригинальная

Модуль упругости ГОСТ 24452-80 и оригинальная

Ползучесть оригинальная

Эффективность добавок ГОСТ 30459-2003 (2005) и оригинальная

В качестве критериев эффективности суперпластификаторов (СП) использовались показатели, предложенные Г.В. Несветаевым с коллегами (пп.2-7, табл. 2) и проф. Демьяновой B.C. (п. 1, п.8, табл. 2).

Таблица 2

Критерии эффективности суперпластификаторов

№ Критерий Определение Сущность

I1 Показатель водопони-жающего (водоредуци-рующего) эффекта АВ = В° ~Bsp ,% в0 Снижение водосодержания смеси относительно первоначального при неизменной консистенции (равной подвижности) смеси

Окончание табл.2

2 Показатель потенциального повышения прочности бетона за счет снижения величины В/Ц ((В/ЦСупЕр)/(В/Ц0))и885 Возможное повышение предела прочности цементного камня (бетона) за счет снижения В/Ц при введении суперпластификатора

3 Показатель гидратаци-онной активности цемента в присутствии суперпластификатора (Ас)супер / (Ас)о Изменение прочности камня, изготовленного из смеси с СП, при неизменной относительно эталонного состава величине В/Ц

4 Показатель реального повышения прочности при применении СП в равноподвижных смесях Z*K Фактическое повышение предела прочности бетонов, полученных из равноподвижных смесей с применением суперпластификатора

5 Показатель влияния суперпластификатора на деформации усадки с__Ф/„ о Ь - Евн / Сен Величина повышения (Б<1) или понижения (Э>1) усадочных деформаций в равносоставных бетонах вследствие применения суперпластификатора

б1 Показатель влияния суперпластификатора на деформации ползучести Сг = С5р/Сэ Изменение меры (характеристики) ползучести в равнопрочных бетонах

71 Показатель влияния суперпластификатора на модуль упругости е = М8Р / М0, Изменение модуля упругости при применении СП в равносоставных бетонах

8 Показатель торможения и ускорения суточной прочности Кт ТСуПер/ Ъ 5 Ку 1/Кт х супер — время достижения пластифицированными композициями суточной прочности контрольного состава; тэ — время формирования суточной прочности контрольным составом

Примечание 1 - совместно с автором настоящей работы.

При оценке степени гидратации цемента в присутствии суперпластификаторов и добавок — ускорителей использовались результаты по измерению тепловыделения и обработка результатов методом трапеций, а также данные по определению общей контракции цементов. Кинетика твердения в ранний период (до 1 сут) параллельно контролировалась ультразвуковым методом. Оценка модуля упругости и характеристики простой линейной ползучести наряду со стандартными методами производилась определением деформаций изгиба ба-

С0 = Ф / Е0), а для модуля упругости дополнительно по ско-

лок (Е = Рт" 1 48 Д

рости ультразвука (Е0 = cV2).

В третьей главе представлены результаты исследований влияния различных по химическому составу суперпластификаторов и ускорителей твердения на процессы гидратации и формирование прочности цементного камня в ранний период твердения. Определены критерии эффективности применения суперпластификаторов с различными цементами по водоредуцирующей способности и прочности (табл.3) и на основании выполненных исследований сделан вывод о целесообразности применения суперпластификаторов С-3 («Полипласт» СП-1), melment FIO и flux-1. По экономическим соображением для высокопрочных бетонов предпочтение следует отдать СП melment FIO и СП-1. Однако исследование влияния указанных суперпластификаторов на деформации усадки (рис.1) показало возрастание усадочных деформаций, в связи с чем для компенсации усадки как контракционной, так и влажностной было принято решение о целесообразности введения расширяющей добавки в состав вяжущего.

«Октябрь»

Пролетарий»

Рис. 1 Влияние суперпластификаторов на деформацию усадки цементного камня

«Старый Оскол»

Таблица 3

Показатели эффективности суперпластификаторов

Наименование добавки Цемент В/Ц И! Я А (Я) К К Ъ СГ С

Ц.К Пролетарий 0.26 4.04 63,6 20,41 - 1,297 -

Октябрь 0.26 4.09 52,08 16,71 - 1,313 -

Ст.Оскол 0.26 5.02 63,9 20,51 - 1,611 -

МеЬпеШ Б 10 Пролетарий 0.22 2.7 72,8 18,52 0,907 0,687 0,529 1,261 0,732 1,144

Октябрь 0.22 5.3 61 15,53 0,929 1,349 1,028 1,261 1,296 1,701

Ст.Оскол 0.195 2.7 70,6 15,20 0,741 0,581 0,361 1,491 0,538 0,866

МеШих РР 100 Пролетарий 0.18 7,15 46,6 8,94 0,438 1,377 1,062 1,666 1,769 0,729

Октябрь 0.212 6,85 28,9 6,99 0,418 1,656 1,261 1,328 1,675 0,555

Ст.Оскол 0.19 8,05 78,1 16,22 0,791 1,671 1,037 1,546 1,603 1,222

МеШих РР 200 Пролетарий 0.175 6 88,4 16,37 0,802 1,111 0,856 1,733 1,483 1,389

Октябрь 0.21 6,7 57,2 13,65 0,817 1,598 1,218 1,345 1,638 1,098

Ст.Оскол 0.18 8,6 60 11,56 0,564 1,656 1,028 1,666 1,713 0,939

Р^уп Пролетарий 0.21 3,85 69,8 16,65 0,816 0,918 0,708 1,345 0,952 1,097

Октябрь 0.255 4,75 60,6 18,93 1,133 1,484 1,13 1,027 1,160 1,524

Ст.Оскол 0.23 5,2 53,7 14,54 0,709 1,408 0,874 1,186 1,036 0,841

МекпегйРЮ * Пролетарий 0.2 3,86 85,2 18,99 0,931 0,861 0,664 1,439 1,239 1,339

Октябрь 0.225 5,2 76,1 19,98 1,196 1,365 1,039 1,222 1,269 1,462

Ст.Оскол 0.185 6,04 86 17,21 0,839 1,208 0,749 1,604 1,201 1,346

С-3 Пролетарий 0.2 0,932 1,546 1,223

Бтатоп БР (Аих-1) Пролетарий 0.2 0,82 1,517 1,24

регатт Пролетарий 0.21 0,841 1,546 1,06

В табл. 4 приведены показатели эффективности суперпластификаторов СП-I и melment FIO по водопонижающей способности, влиянию на показатель гидратации цемента в присутствии суперпластификатора (К) и на усадочные деформации (S)

Таблица 4

Показатели эффективности супер пластификаторов СП-1 и melment FIO

Суперпластификатор Показатель эффективности

Вд, % 1 К 1 S

ПЦ 500 ДО ПО "Осколцемент"

melment F10 23 0,77 1,325

СП-1 23 0,69-0,71 1,243

ПО "Новоросцемент"

melment F10 25 0,865 0,91

СП-1 23 0,724-0,762 1,09- 1,624

Из представленных данных следует, что лучшим сочетанием для высокопрочного бетона является ПЦ 500 ДО ПО «Новоросцемент» + melment FIO (Вд, К - max, S - min).

Исследования изменения температуры твердеющего цементного теста (камня) с суперпластификаторами (рис.2) выявили эффект замедления на ранних этапах гидратации. Отмеченное для одной партии С-3 повышение тепловыделения в ранний период особенно с увеличением дозировки без увеличения степени гидратации (определенной контракционным методом) объясняется незавершенностью процесса поликонденсации при производстве С-3 и наличием в связи с этим в составе сульфата натрия. Установлено, что в зависимости от вида и дозировки СП в суточном возрасте степень гидратации может снижаться до 35%. .

Исследование влияние суперпластификаторов на модуль упругости проводилось с учетом изменения величины В/Ц при введении суперпастификатора и соответственно прочности с использованием зависимости Е0 = f(R) (рис.3). Суперпластификаторы СП-1 и melment FIO несколько повышают модуль упругости, но не более чем на 10%.

время измерения, ч

10 15 20 25 время, час

Рис. 2 Зависимость изменение температуры твердения цемента от количества суперпластификатора те1теп1 (м) и С-3

♦ Е

А С-3, те1теги

50 70 90 предел прочности бетона, МПа

Е — модуль упругости

эталона; С-3,те1тегИ — модуль упругости бетона с СП

Т = Еп

1 + -

29

3,8 +Л Рис. 3 Влияние суперпластификаторов на модуль упругости

Исследование влияния суперпластификаторов на характеристику ползучести проводилось с учетом изменения величины В/Ц при введении суперпластификатора и, соответственно, прочности с использованием зависимости

С0 = к R"0'784, ф = С0Е0 (рис.4). Суперпластификаторы СП-1 и melment FIO повышают характеристику ползучести в 1,5 раза.

Рис. 4 Влияние суперпластификаторов на характеристику простой линейной ползучести бетона

Оценка эффективности ускорителей твердения показала предпочтительность применения карбоната лития, поскольку эта добавка обеспечивает уже через 6 часов твердения в несколько МПа, кроме того, ее дозировка на порядок меньше в сравнении с аналогами (табл. 5)

Таблица 5

Эффективность добавки — ускорители

Добавка Предел прочности, % в возрасте 6 ч от марочной прочности (28 сут -100%) Предел прочности, % в возрасте 24 ч от марочной прочности (28 сут-100%)

Сульфат алюминия, 2% 0 41,6

Нитрат кальция, 2% 3 62,7

Сульфат железа, 2% 0 34,1

Карбонат калия, 2% 3,1 43

Формиат кальция, 4% 6,7 63,6

Карбонат лития 0,2% 9,21 67

Шюх1та1 2% 3,3 42,6

В четвертой главе представлены результаты исследований по формированию прочности цементного камня с комплексной добавкой «суперпластифи-катор+ускоритель+РД» в ранний период (рис.5).

Рис. 5 Зависимость предела прочности

от различного состава бетонной смеси в ранний период времени твердения

-В/Ц=0,385

■ В/Ц=0,385 -В/Ц=0,5

■ В/Ц=0,5 ВЩ=0,322

• ВЩ=0,322 --------В/Ц=0,282

• В/Ц=0,282 -В/Ц=0,3+Ы 0,4%

• В/Ц=0,3+и 0,4% —В/Ц=0,3+РД+и 0,1» —В/Ц=0,3+РД+и0,04' —*— £УЦ=0,3+РД

5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 время твердения, час

Исследования тепловыделения твердеющего цементного теста (камня) с комплексной добавкой различного состава и определение степени гидратации по величине общей контракции позволили оценить влияние комплексной добавки различного состава на процессы гидратации в первые сутки твердения (рис.6). В связи с возможным в некоторых случаях термическим эффектом, не связанным с гидратацией цемента, определение степени гидратации в первые сутки только по величине тепловыделения может давать искаженные результаты, в исследованиях целесообразно проводить оценку степени гидратации дополнительно другим методом, например, по величине общей контракции.

Исследование влияния комплексной добавки на морозостойкость и суль-фатостойкость показало повышение морозостойкости на 20%, сульфатостойко-сти - в 1,5 раза.

н; и и

Рис. 6 Влияние добавок на степень гидратации цементного теста (камня) в первые сутки твердения

1 -ПЦ+У

2 - 0,4% - Них 1;

3 - 0,8% - Аих 1

4 - 0,8% С-3

5 - 1,6 % С-3

6-2,4% С-3

7-0,8 % те!шеп1

8 - 1,6 % те1тет

9 - 2,4 % те1теп1

10 — ПЦ+У+РД;

11 - ПЦ+У+РД+0,8% те1теШ;

12 - ПЦ+У+РД+0,2 % Аих1;

13 - ПЦ+У+РД+0,8% С-3

В пятой главе приводятся основные зависимости между прочностными и деформативными показателями быстротвердеющего и особобыстротвердеюще-го высокопрочного бетона с компенсированной усадкой. Выявлено, что предел прочности в принципе подчиняется известной зависимости Я = ДВ/Ц) (рис.7), а нарастание прочности бетона во времени хорошо описывается формулой (1) при значениях к < 0,15 (рис.8), при этом в суточном возрасте получены значения прочности 52 — 63 % прочности бетона проектного возраста.

Установлено (рис.9), что соотношение между кубиковой и призменной прочностью соответствует зависимости Ярг = кЯ (к = 0,8). Это полностью подтверждается соотношением между прочностью кубов и цилиндров по нормам стран Европы, что позволяет говорить о полной гармонизации этого параметра особобыстротвердеющего высокопрочного бетона с нормами Е1<Г.

Предел прочности при растяжении, так же как и для бетонов средних классов (В 20 — В 40) с компенсированной усадкой, соответствует зависимости

Р^ = 0,3 Я0'6, а начальный модуль упругости на 5 — 7 % превышает модуль упругости равнопрочного портландцементного бетона и может быть определен, как и для бетонов средних классов с компенсированной усадкой по формуле:

63000

Ел = -

1 + -

29

3,8 + R

(2)

Рис. 7 Влияние В/Ц на прочность

время твердения, сут

Рис. 8 Изменение относительной прочности при сжатии во времени

1-Ц:П- 1:1; в/ц -0,26; РД -17% (ГЦ 11%, Г6%); 0,8%melment F10; 2 - (состав 1) + 0,04%Li2C03

3- (состав 1) + 0,14%Li2C03

4- (состав 1) + 0,15%Li2C03

5 - (состав 1) + 0,3%Li2C03;

6 - (состав 1) + 0,4%Li2C03; 7-Ц:П:Щ-1:0,54:1,538, РД-17%, СП-0,8%,

У-0,15%

60 80 100 кубиковая прочность, МПа

-0,5414(1,09) - 14с=0,814

(1 — Мусурманкулов, 5 — Щербаков, Юсупов) Рис. 9 Зависимость призменной прочности от кубиковой для бетонов на НЦ

Такие параметры диаграммы «с — в», как 8я и Хя (относительная деформация и коэффициент упругости в вершине диаграммы, = Прг/Е0£я) так же как и для бетонов средних классов, находятся в соответствии с известной зависимостью:

8я = 0,058(Ирг/Е0)0,5 (3)

В зависимости от условий выдерживания в течение года собственные деформации быстротвердеющего высокопрочного бетона могут составлять от 0,6 (расширение при выдерживании в воде) до 0,3 мм/м (усадка при выдерживании в сухих условиях, ф < 50%).

Деформация ползучести на 50% превысила среднестатистическое значение, определенное по формуле Со = к И "°'784. ОБЩИЕ ВЫВОДЫ |

1. Развиты научные представления о формировании структуры и взаимосвязи свойств многокомпонентного быстротвердеющего высокопрочного бетона с регулируемыми собственными деформациями на основе портландцемента и комплексного модификатора. Предложен состав комплексной

добавки для производства особобыстротвердеющих высокопрочных бетонов «суперпластификатор (СП-1 или melment FIO) + ускоритель твердения (карбонат лития) + РД сульфоалюминатного типа». Состав добавки назначается из расчета СП - 0,8 % массы вяжущего, карбонат лития - 0,1 — 0,2 %, РД — 12 — 18% при количестве компонентов РД, обеспечивающих суммарное соотношение А12Оз / SO3 в составе вяжущего в пределах 1,8 — 2,0. Предложен состав высокопрочного особобыстротвердеющего бетона Ц:П:Щ:В = 1:(0,82 - 1,1):(1,5 - 1,7):(0,27 - 0,32), обеспечивающий в прочность бетона в проектном возрасте более 80 МПа при применении ПЦ 500 ДО в качестве основы для вяжущего.

2. Произведена оценка эффективности большой группы различных по химическому составу суперпластификаторов (нафталиноформальдегидные, меламиноформальдегидные, поликарбоксилатные, акрилатные) по показателям водоредуцирующей способности, влияния на гидратационную активность, усадку, модуль упругости и ползучесть цементного камня. В зависимости от дозировки и вида СП обеспечивают снижение водопо-требности от 17 до 39%. В наибольшей степени негативно на гидратационную активность отечественных цементов влияют поликарбоксилатные СП, в связи с чем с учетом высокой стоимости акрилатных СП для применения в производстве высокопрочных особобыстротвердеющих бетонов рекомендован меламиноформальдегидный СП melment F10, применение которого приводит к незначительному, до 10%, снижению усадочных деформаций либо к их повышению до 32% в зависимости от вида цемента. Менее эффективен нафталиноформальдегидный СП-1, вызывающий повышение деформаций усадки от 10 до 60%. В зависимости от влажностных условий твердения собственные деформации бетона в течение года наблюдений составили от 0,4 мм/м (расширение в воде) до — 0,35 мм/м (усадка при ср < 50%).

3. Применение СП melment F10 и СП-1 приводит к незначительному, менее 10%, повышению модуля упругости цементного камня, в связи с чем на-

чальный модуль упругости особобыстротвердеющих высокопрочных бетонов превышает этот показатель для равнопрочных портландцементных бетонов не более чем на 7%, а диаграмма «напряжения — деформации» при осевом центральном сжатии хорошо описывается известной формулой Саржина. Однако оба СП вызывают повышение ползучести цементного камня до 50%, в связи с чем характеристика простой линейной ползучести особобыстротвердеющих высокопрочных бетонов в сравнении с равнопрочным портландцементным бетоном выше в 1,5 раза.

4. При выборе ускорителей твердения по критерию значения прочности в возрасте 6 и 24 ч предпочтение следует отдать формиату кальция и карбонату лития. В связи с тем, что рациональная дозировка карбоната лития (0,2 — 0,4%) на порядок ниже, чем формиата кальция (2-4%), для производства особобыстротвердеющих высокопрочных бетонов рекомендован карбонат лития. Показано, что нарастание прочности во времени хорошо описывается известной зависимостью ЕКБ-ФИП при значении к = 0,11 — 0,13, при этом в суточном возрасте при нормальных условиях твердения обеспечивается 52 — 67% проектной прочности бетона, т.е. отпускная прочность, что предлагается в качестве критерия определения «особобы-стротвердеющего» бетона.

5. Применение СП в зависимости от вида и дозировки продлевает «индукционный период» на 4 — 8 ч, а при введении СП совместно с ускорителем увеличение индукционного периода составляет 1 — 2 ч, но по его завершению процесс гидратации протекает более интенсивно, в связи с чем в итоге в суточном возрасте степень гидратации превышает значение для бездобавочного цемента. Применение комплексной добавки «суперпластификатор + ускоритель твердения + РД» обеспечивает повышение тепловыделения в суточном возрасте до 22%. Суммарный эффект применения ускорителя и РД проявляется в сокращении до 3,5 ч индукционного периода в системе «ПЦ + РД + СП + ускоритель твердения».

6. Предел прочности высокопрочного особобыстротвердеющего бетона подчиняется закону В/Ц. Влияние условий твердения (сухие или влажно-стные) на рост прочности после 28 суток незначительное, в пределах 10%. Соотношение между призменной и кубиковой прочностью соответствует известному для общестроительных бетонов, а также бетонов с компенсированной усадкой значению Ярг = (0,78 — 0,8), а предел прочности при растяжении соответствует общеизвестной зависимости ^ = 0,3 Я0'6, что позволяет проектировать конструкции из высокопрочных особобыстротвердеющих бетонов без корректировки нормативных и расчетных сопротивлений.

7. Применение комплексной добавки повышает морозостойкость бетонов, полученных из равноподвижных смесей примерно на 20%. При испытаниях на сульфатостойкость предельные деформации расширения в составах с добавкой не зафиксированы через 6 месяцев испытаний, в то время как эталон через 3 месяца испытаний показал предельные деформации расширения в растворе сульфата натрия.

Основные результаты диссертации опубликованы в следующих работах: Ведущие рецензируемые научные издания и журналы:

1. Виноградова Е.В. Аспекты получения высокопрочного быстротвер-деющего бетона с компенсированной усадкой //Известия высших учебных заведений. Северо-Кавказ. регион. Технические науки. - 2006. - № 7. — С.43 - 46

Менедународные и Всероссийские конференции:

2. Виноградова Е.В., Несветаев Г.В. К вопросу технологии сверхбыстро-твереющих бетонов // «Строительство - 2003»: Материалы Междунар. науч.-практ. конф. - Ростов н/Д: РГСУ, 2003. - С.8-9. - Авт. 1,5 с.

3. Несветаев Г.В., Виноградова Е.В. Оценка эффективности новых суперпластификаторов в сочетании с Российскими цементами //«Строительство - 2003»: Материалы Междунар.науч.-практ.конф. — Ростов н/Д: РГСУ, 2003. — С.9-10. — Авт. 1,5 с.

4. Виноградова E.B. Некоторые положения технологии высокопрочных бы-стротвердеющих бетонов // «Строительство - 2004»: Материалы Между-нар.науч.-практ.конф. — Ростов н/Д: РГСУ, 2004. — С. 15 - 17.

5. Несветаев Г.В., Виноградова Е.В., Жильникова Т.Н., Карявкин A.B. Зимнее бетонирование с применением мелкозернистых бетонов // «Строительство -2004»: Материалы Междунар. науч.-практ. конф. — Ростов н/Д: РГСУ, 2004. — С.18 -21. - Авт. 2 с.

6. Несветаев Г.В., Виноградова Е.В. Сверхбыстротвердеющие высокопрочные бетоны // «Строительство - 2005»: Материалы Междунар.науч.-практ.конф. - Ростов н/Д: РГСУ, 2005. - С.35 - 37. - Авт.2с.

7. Несветаев Г.В., Виноградова Е.В. Перспективы получения сверхбыстрот-вердеющих бетонов// «Бетон и железобетон в третьем тясячелетии»: Третья Междунар.науч.-практ.конф. — Ростов н/Д: РГСУ, 2004.- С. 11 -14. — Авт. 3 с.

8. Несветаев Г.В., Чмель Г.В., Жуков A.B., Ужахов М.А., Виноградова Е.В., Налимова A.B., Тен Т.В. Оценка эффективности суперпластификаторов // «Бетон и железобетон в третьем тысячелетии»: Третья Межд.науч.-практ.конф. — Ростов н/Д: РГСУ, 2004.- С. 429-432. - Авт. 2 с.

9. Несветаев Г.В., Виноградова Е.В., Налимова A.B., Ужахов М.А., Тен Т.В. Эффективность применения суперпластификаторов в бетонах и сухих строительных смесях // Бетон и железобетон в третьем тысячелетии: Четвертая Меж-дунар.науч.-практ.конф. — Ростов н/Д: 2006.- С. 335-342. — Авт. 4 с.

Ю.Виноградова Е.В. Быстротвердеющий высокопрочный бетон с компенсированной усадкой // Бетон и железобетон в третьем тысячелетии: Четвертая Междунар.науч.-практ.конф. — Ростов н/Д: 2006.- С. 342-348.

11.Несветаев Г.В., Виноградова | Е.В, Жильникова Т.Н. Исследование процессов структурообразования и перспективы получения высокопрочных быст-ротвердеющих бетонов // Наука, техника и технология нового века (НТТ — 2003): Материалы Всерос. науч.-техн. конф — Нальчик: Каб.-Балк. гос. ун-т, 2003.- С.285-290. - Авт. 4 с.

12.Несветаев Г.В., Виноградова E.B. О влиянии суперпластификаторов и расширяющей добавки на тепловыделение портландцемента в ранний пери-од//Наука, техника и технология нового века (НТТ — 2005): Материалы Всерос. науч.-технич. конф.-Нальчик: Каб.-Балк. гос. ун-т, 2005. - С. 130-136. - Авт. 5с

1 З.Виноградова Е.В. Высокопрочный быстротвердеющий бетон с компенсированной усадкой // XV Russian-Slovak-Polish Seminar «Theoretical Foundation of Civil Engineering». - Moscow; Rostov-on-Don; Warszawa, 2006. - C. 402 - 414 .

Периодические печатные издания и журналы:

М.Виноградова Е.В. Некоторые аспекты получения сверхбыстротвердею-щих бетонов // Известия РГСУ. - 2004 - № 8.- С. 15.

15.Виноградова Е.В. Быстротвердеющий высокопрочный бетон// Известия РГСУ. - 2005 - № 9.- С. 35. ;

Прочие публикации:

16.Виноградова Е.В. Некоторые аспекты получения сверхбыстротвердею-щих бетонов // Железобетон, строительные материалы и технологии в третьем тысячелетии: Межкаф.сб. науч.тр. - Ростов н/Д: РГСУ, 2003.-С. 3-6.

17.Виноградова Е.В. Об ускорении твердения высокопрочных бетонов// Железобетон, строительные материалы и технологии в третьем тысячелетии: Межкаф.сб. науч.тр. - Ростов н/Д: РГСУ, 2003.-С. 6-8.

18.Виноградова Е.В. К вопросу регулирования деформаций высокопрочного быстротвердеющего бетона // Железобетон, строительные материалы и технологии в третьем тысячелетии: Межкаф.сб. науч.тр. — Ростов н/Д: РГСУ, 2005.-С. 7-13.

Подписано в печать 15.11.06 Формат 60x84/16.

Бумага писчая. Ризограф. Уч. - изд.л. 1,0. Тираж 100 экз. Заказ 739.

Редакционно-издательский центр Ростовского государственного строительного университета 344022, Ростов —на- Дону, ул. Социалистическая, 162.

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1 СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ.

1.1 Перспектива применения высокопрочных бетонов в современном строительстве.

1.1.1 Классификация. Понятие высокопрочного бетона (HSC).

1.1.2 Исторический обзор применения высокопрочного бетона.

1.1.3 Эффективность применения высокопрочных бетонов.

1.1.4 Основные принципы получения высокопрочных бетонов.

1.1.5 Проблемы: собственные деформации - контракционная усадка и раннее трещинообразование.

1.2 Перспективы применения быстротвердеющих бетонов (HSRC).

1.2.1 Классификация высокопрочных быстротвердеющих бетонов.

1.2.2 Исторический обзор получения быстротвердеющего бетона.

1.2.3 Эффективность применения быстротвердеющих бетонов.

1.2.4 Эффективность суперпластификаторов и ускорителей.

1.3 Цели и задачи исследования.

ГЛАВА 2 МАТЕРИАЛЫ И МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЙ.

2.1 Материалы, использованные в экспериментальных исследованиях.

2.2 Методика экспериментальных исследований.

2.2.1 Стандартные методы испытаний.

2.2.2 Нестандартные методики и методики разработанные в настоящей работе.

ГЛАВА 3 ОЦЕНКА ЭФФЕКТИВНОСТИ СУПЕРПЛАСТИФИКАТОРОВ

И УСКОРИТЕЛЕЙ.

3.1 Оценка эффективности суперпластификаторов.

3.1.1 Влияние суперпластификаторов на водопотребность.

3.1.2 Влияние суперпластификаторов на формирование прочности.

3.1.3 Влияние суперпластификаторов на деформации усадки.

3.1.4 Влияние суперпластификаторов на ползучесть и модуль упругости.

3.2 Оценка эффективности ускорителей.

3.3 Гидратация портландцемента с добавками в ранний период.

Выводы.

ГЛАВА 4 ФОРМИРОВАНИЕ СТРУКТУРЫ И СВОЙСТВ ВЫСОКОПРОЧНЫХ БЫСТРОТВЕРДЕЮЩИХ БЕТОНОВ.

4.1 Влияние расширяющей добавки на эффективность ускорителей и суперпластификаторов.

4.2 Комплексная добавка для высокопрочного быстротвердеющего бетона.

4.3 Гидратация портландцемента с комплексной добавкой.

4.4 Кинетика твердения цементного теста в ранний период.

4.5 Влияние расширяющей добавки на деформации бетона.

4.6. Кинетика твердения бетона с комплексной добавкой.

4.7. Влияние комплексной добавки на морозостойкость.

4.8. Влияние добавок на сульфатостойкость.

4.9. Возможные химические соединения при введении комплексной добавки.

Выводы.

ГЛАВА 5 ОСНОВНЫЕ ПОКАЗАТЕЛИ КАЧЕСТВА ВЫСОКОПРОЧНЫХ БЫСТРОТВЕРДЕЮЩИХ БЕТОНОВ.

5.1 Общая зависимость нарастания прочности во времени.

5.2 Модуль упругости высокопрочного быстротвердеющего бетона.

5.3 Усадка высокопрочного быстротвердеющего бетона.

5.4 Ползучесть высокопрочного быстротвердеющего бетона.

Выводы.

Актуальность

Для повышения технологической обеспеченности современных проектных решений применяются бетоны нового поколения с высокими технологическими и эксплуатационными свойствами и гарантированными показателями качества, которым отводится важная роль в сложных инженерных сооружениях XXI в. За последние 6 лет в Российской Федерации возведено более 750 тыс.м специальных железобетонных конструкций, из которых:

50 тыс.м - из высокопрочного бетона классов В50 - В60 и выше;

250 тыс.м - из бетонов высокой плотности и коррозионной стойкости; о

450 тыс.м - из бетонов классов В 30- В 45 с решением различных технологических задач.

Отличительной особенностью быстротвердеющих высокопрочных бетонов является, как правило, пониженная водопотребность бетонных смесей и, соответственно, низкое значение водовяжущего отношения, что предопределяет повышенную плотность, водонепроницаемость и долговечность таких бетонов. Одним из основных факторов, определяющих долговечность высокопрочных и высококачественных бетонов, являются их собственные деформации. Бетоны с компенсированной усадкой применяются для обеспечения усадочной и технологической трещиностойкости изделий, а также для обеспечения высокой водо-, газонепроницаемости и морозостойкости. Проблема получения высокопрочных быстротвердеющих бетонов может быть решена модифицированием его структуры комплексными добавками различного функционального назначения. Много-компонентность бетонной смеси позволяет эффективно управлять струк-турообразованием на всех этапах технологии и получать материалы с требуемыми свойствами. Для практической реализации поставленной задачи целесообразно использование комплексного модификатора, регулирующего технологические свойства бетонной смеси, темп твердения и собственные деформации бетона. В качестве рабочей гипотезы выдвигается положение о том, что использование эффективного применительно к отечественным портландцементам суперпластификатора в сочетании с эффективным ускорителем твердения и расширяющей добавкой сульфоалюминат-ного типа для регулирования собственных деформаций и темпа твердения бетона, позволит получить высокопрочный быстротвердеющий бетон на основе выпускаемых промышленностью портландцементах, свойства которого в принципе должны соответствовать общим для портландцемент-ных бетонов закономерностям «состав - структура - свойства».

Цель и задачи исследования.

Целью диссертационной работы является развитие научных представлений о формировании структуры и взаимосвязи свойств многокомпонентного быстротвердеющего высокопрочного бетона с регулируемыми собственными деформациями на основе портландцемента и комплексного модификатора.

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

- изучить влияние суперпластификаторов на различной химической основе, вида цемента и условий твердения на формирование прочности и деформативность портландцементных композиций и определить целесообразный для комплексного модификатора суперпластификатор;

- исследовать влияние ускорителей в сочетании эффективным суперпластификатором на формирование прочности цементного камня в ранний и последующий периоды твердения и выбрать эффективный ускоритель твердения;

- изучить влияние расширяющей добавки (РД) сульфоалюминат-иого типа на развитие собственных деформаций и процессы формирования прочности модифицированных суперпластификаторами и ускорителями вяжущих;

- исследовать влияние комплексной добавки «суперпластифика-тор+ускоритель+РД» на технологические свойства бетонных смесей;

- выявить основные закономерности «состав-структура-свойства» быстротвердеющего высокопрочного бетона с компенсированной усадкой и получить основные зависимости между прочностными и деформативными показателями качества бетонов.

Научная новизна работы заключается:

-в сформулированных на основе выявленных общих закономерностях «состав-структура-свойства» принципах получения быстро и особо-быстротвердеющего высокопрочного портландцементного бетона с частично компенсированной контракционной и влажностной усадкой;

-в обосновании классификации бетонов по скорости набора прочности на «быстротвердеющий» и «особобыстротвердеющий»;

-в развитии научных представлений о формировании структуры и свойств бетонов на основе расширяющегося цемента при низких значениях В/Ц и различных темпах набора прочности с целью управления собственными деформациями;

-в установленных и представленных в аналитическом виде общих зависимостях между основными свойствами быстро и особобыстротвер-деющего высокопрочного бетона.

Практическая значимость работы заключается

- в разработанных принципы получения и предложенных составах быстро и особотвердеющих высокопрочных бетонов с регулируемыми собственными деформациями на рядовых портландцементах;

- в разработанном комплексном модификаторе, включающем суперпластификатор, ускоритель твердения, глиноземистый цемент и гипсовый камень;

- в установленных количественных значениях предела призменной прочности, предела прочности при растяжении, начального модуля упругости и параметров диаграммы «напряжения-деформации», величин характеристики ползучести, деформаций контракционной и влажностной усадки, позволяющих расширить нормативную базу для проектирования железобетонных конструкций из высокопрочных быстро и особобыстротвер-деющих бетонов;

- в оценке влияния разработанного комплексного модификатора на морозо- и сульфатостойкость бетонов.

Реализация результатов. Разработанные рецептуры и методики используются ООО «Технология и материалы», г. Ростов - на - Дону, при производстве специальных сухих строительных смесей марки ТиМ 07 и ТиМ 09.

Работа выполнялась в рамках НТП «Архитектура и строительство» Министерства образования и науки РФ, госбюджетная тема «Критические технологии производства бетонных работ в экстремальных условиях», шифр 04.01.360 2002-2004 г.

Достоверность исследований обеспечена: использованием методик, регламентированных действующими стандартами, поверенного оборудования; использованием современной вычислительной техники и программного обеспечения при обработке экспериментальных данных, испытанием необходимого количества контрольных образцов-близнецов, обеспечивающего доверительную вероятность 0,95 при погрешности не более 10%.

Апробация работы. Основные положения и результаты диссертационной работы докладывались и обсуждались на Международных научных конференциях: «Строительство» (Ростов-на-Дону, 2002 - 2006 гг.), «Бетон и железобетон в третьем тысячелетии» (Ростов-на-Дону 2004, 2006 гг.), Всероссийских научно-технических конференциях: «Наука, техника и технология XXI века» (г. Нальчик: Кабардино-Балкарский государственный университет, 2003, 2005 гг.), Международных научных семинарах: XV Russian-Slovak-Polish Seminar «Theoretical Foundation of Civil Engineering (Moscow; Rostov-on-Don; Warszawa, 2006)».

Публикации. По результатам исследований опубликовано 18 работ общим объемом 1,18 п.л., в том числе 10 - без соавторов, 1 - в рецензируемом издании.

Структура и объем. Диссертационная работа состоит из ведения, 5 глав, основных выводов, списка используемой литературы из 163 наименования, изложена на 216 страницах машинописного текста, содержит 89 рисунков, 33 таблиц.

Автор выражает глубокую признательность ООО «Технология и материалы», лично главному инженеру-технологу А.В. Жукову за оказанную помощь в исследованиях ползучести и предоставлении материалов для проведения экспериментальных исследований.

Работа выполнена под руководством доктора технических наук, профессора Несветаева Г.В.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ:

1. Развиты научные представления о формировании структуры и взаимосвязи свойств многокомпонентного быстротвердеющего высокопрочного бетона с регулируемыми собственными деформациями на основе портландцемента и комплексного модификатора. Предложен состав комплексной добавки для производства особобыстротвердеющих высокопрочных бетонов «суперпластификатор (СП-1 или melment F10) + ускоритель твердения (карбонат лития) + РД сульфоалюминатного типа». Состав добавки назначается из расчета СП 0,8 % массы вяжущего, карбонат лития 0,1 - 0,2 %, РД - 12 - 18% при количестве компонентов РД, обеспечивающих суммарное соотношение А120з / SO3 в составе вяжущего в пределах 1,8 - 2,. Предложен состав высокопрочного особобыстротвердеющего бетона Ц:П:Щ:В = 1 : (0,82 - 1,1) : (1,5 - 1,7): (0,27 - 0,32), обеспечивающий в прочность бетона в проектном возрасте более 80 МПа при применении ПЦ 500 ДО в качестве основы для вяжущего.

2. Произведена оценка эффективности большой группы различных по химическому составу суперпластификаторов (нафталиноформальдегидные, меламиноформальдегидные, поликарбоксилатные, акрилатные) по показателям водоредуцирующей способности, влияния на гидратационную активность, усадку, модуль упругости и ползучесть цементного камня. Установлено, что в зависимости от дозировки и вида СП обеспечивают снижение водопотребности от 17 до 39%. В наибольшей степени негативно на гидратационную активность отечественных цементов влияют поликарбоксилатные СП, в связи с чем, с учетом высокой стоимости акрилатных СП, для применения в производстве высокопрочных особобыстротвердеющих бетонов рекомендован меламиноформальдегидный СП melment F10, применение которого приводит к незначительному, до 10%, снижению усадочных деформаций, либо к их повышению до 32% в зависимости от вида цемента. Менее эффективен нафталиноформальдегидный СП-1, вызывающий повышение деформаций усадки от 10 до 60%. В зависимости от влажностных условий твердения собственные деформации бетона в течение года наблюдений составили от 0,4 мм/м (расширение в воде) до - 0,35 мм/м (усадка при ср < 50%).

3. Применение СП melment F10 и СП-1 приводит к незначительному, менее 10 %, повышению модуля упругости цементного камня, в связи с чем начальный модуль упругости особобыстротвердеющих высокопрочных бетонов превышает этот показатель для равнопрочных портландцементных бетонов не более чем на 7%, а диаграмма «напряжения - деформации» при осевом центральном сжатии хорошо описывается известной формулой Саржина. Однако оба СП вызывают повышение ползучести цементного камня до 50%, в связи с чем характеристика простой линейной ползучести особобыстротвердеющих высокопрочных бетонов в сравнении с равнопрочным портландцементным бетоном выше в 1,5 раза.

4. При выборе ускорителей твердения по критерию значения прочности в возрасте 6 и 24 часа предпочтение следует отдать формиату кальция и карбонату лития. В связи с тем, что рациональная дозировка карбоната лития (0,2 - 0,4%) на порядок ниже, чем формиата кальция (2-4%), для производства особобыстротвердеющих высокопрочных бетонов рекомендован карбонат лития. Показано, что нарастание прочности во времени хорошо описывается известной зависимостью ЕКБ-ФИП при значении к = 0,11

- 0,13, при этом в суточном возрасте при нормальных условиях твердения обеспечивается 52 - 67% проектной прочности бетона, т.е. отпускная прочность, что предлагается в качестве критерия определения «особобыстротвердеющего» бетона.

5. Установлено, что применение СП, в зависимости от вида и дозировки, продлевает «индукционный период» на 4 - 8 часов, а при введении СП совместно с ускорителем увеличение индукционного периода составляет 1

- 2 часа, но по его завершению процесс гидратации, протекает более интенсивно, в связи с чем в итоге в суточном возрасте степень гидратации превышает значение для бездобавочного цемента. Применение комплексной добавки «суперпластификатор + ускоритель твердения + РД» обеспечивает повышение тепловыделения в суточном возрасте до 22%. Суммарный эффект применения ускорителя и РД проявляется в сокращении до 3,5 часов индукционного периода в системе «ПЦ + РД + СП + ускоритель твердения».

6. Предел прочности высокопрочного особобыстротвердеющего бетона подчиняется закону В/Ц, Влияние условий твердения (сухие или влажностные) на рост прочности после 28 суток незначительное, в пределах 10%. Соотношение между призменной и кубиковой прочностью соответствует известному для общестроительных бетонов, а также бетонов с компенсированной усадкой значению Rpr = (0,78 - 0,8), а предел прочности при растяжении соответствует общеизвестной зависимости Rt = 0,3R°'6, что позволяет проектировать конструкции из высокопрочных особобыстротвердеющих бетонов без корректировки нормативных и расчетных сопротивлений.

7. Применение комплексной добавки повышает морозостойкость бетонов, полученных из равноподвижных смесей примерно на 20%. При испытаниях на сульфатостойкость предельные деформации расширения в составах с добавкой не зафиксированы через 6 месяцев испытаний, в то время как эталон через 3 месяца испытаний показал предельные деформации расширения в растворе сульфата натрия.

1. Айрапетов Г. А. Технологические основы обеспечения качества бетона в процессе тепловой обработки.: Автореф. дисс. д. т. н. М., МИСИ, 1984.-42с.

2. Александровский С.В. К итогам Международного симпозиума по усадке бетонов//Бетон и железобетон.- М.: 1968, № 11- 254с.

3. Александровский С.В. Экспериментально-теоретические исследования усадочных напряжений в бетоне//Бетон и железобетон. М.: Стройиздат, 1965.-285 с.

4. Аронов Б.А., Кун П.П. и др. Прогнозирование характера и эффективности действия добавок-ускорителей и замедлителей твердения цемен-та.//Бетон и железобетон. 1993. - № 8. - с. 13-15.

5. Арутюнян Н.Х. Ползучесть стареющих материалов. Ползучесть бето-на.//Механика твердого тела. М.: 1967 № 6 - с. 12 - 46

6. Афанасьев А. А., Матвеев Е. П., Минаков Ю. А. Технологическая эффективность ускоренных методов твердения бетонов в монолитном домостроении// Бетон и железобетон. -1997. №8. - с.36-37.

7. Ахвердов И. Н. Основы физики бетона. М.: Стройиздат, 1981. - 464с.

8. Ахвердов И.Н. Высокопрочный бетон. М.: Госстройиздат, 1961. - 128 с

9. Бабков В.В.,Мохов В.Н, Капитонов С.М., Комохов П.Г.Структурообразование и разрушение цементных бетонов. Уфа, ГУП «Уфимский полиграфкомбинат», 2002 - 376с.

10. Баженов Ю.М. Технология бетона. М.: Стройиздат, 2002. - 500 с.

11. П.Баженов Ю.М., Горчаков Г.И., Алимов Л.А., Воронин В.В. Получениебетона заданных свойств. М.: Стройиздат, 1978. - 52 с.

12. Баженов Ю.М., Комар А.Г. Технология бетонных и железобетонных изделий. М.: Стройиздат, 1984. - 672 с.

13. Н.Баженов Ю.М., Фаликман В.Р. Новый век: новые эффективные бетоны и технологии // Материалы I Всероссийской конференции по бетону и железобетону. -М.:2001. с. 91-101.

14. Баталов В. С. Основы термодинамики предварительного разогрева бетонной смеси. Магнитогорск: МГТУ, 2000 - 211 с.

15. Батраков В. Г. Модифицированные бетоны. Теория и практика. 2-е изд., перераб. и дополн. М., 1998 768 с.

16. Батраков В.Г. Комплексные модификаторы свойств бетона // Бетон и железобетон. 1977 №7. - с. 40-42

17. Батраков В.Г. Модифицированные бетоны. -М.: Стройиздат, 1990. -400 с.

18. Батраков В.Г., Модификаторы бетона новые возможности// Материалы I Всероссийской конференции по бетону и железобетону. - М.:2001. с. 184-187.

19. Батудаева А.В. Высокопрочные бетоны из самовыравнивающихся смесей для густоармированных конструкций. Автореф. дис. канд. техн. наук. -Москва, 2005. 20 с.

20. Бейлина М.И. Напрягающий цемент на основе сульфоалюминатного клинкера// Сб.науч.тр.НИИЖБ.-М.:Стройиздат, 1984. -127с

21. Берг О.Я. Физические основы теории прочности бетона и железобетона. М.: Стройиздат, 1965. - 230 с.

22. Берг О.Я., Щербаков Е.Н., Писанко Г.Н. Высокопрочный бетон. М.: Стройиздат, 1971. -2.08 с.

23. Бештоков Б.Х. Бетоны с компенсированной усадкой на природных пористых заполнителях Кабардино-Балкарии для зимнего бетонирования. Автореф.дис.канд.тех.наук. Ростов-на-Дону, 2006

24. Виноградова Е.В. Некоторые аспекты получения сверхбыстротвердею-щих бетонов//Известия Вузов -Ростов-на-Дону, РГСУ, 2004 25-27с.

25. Виноградова Е.В. К вопросу регулирования деформаций высокопрочно быстротвердеюшего бетона// Железобетон, строительные материалы и технологии в третьем тысячелетии/Межкафедральный сборник научных трудов 4 выпуск - Ростов-на-Дону: РГСУ - 2005 - 4-15с.

26. Волженский А.В. Минеральные вяжущие вещества.//Учебн. для ВУЗов.- 4-е изд. перераб. и доп. М., Стройиздат 1986. - 464 с.

27. Ганин В. П. Расчет кинетики твердения бетона // Известия ВУЗов. Строительство и архитектура. 1972. - №4. - с.76-80.

28. Ганин В. П. Расчет нарастания прочности бетона при различных температурных выдерживаниях // Бетон и железобетон. 1974. - №8. - с.29-31.

29. Гвоздев А.А., Дмитриев С.А., Гуща Ю.П., Залесов А.С., Мулин Н.М., Чистяков Е.А. Новое в проектировании бетонных и железобетонных конструкций. Под ред. д.т.н. проф. А.А. Гвоздева.- М.: Стройиздат 1978— 209 с.

30. Гвоздев А.А. Прочность, структурные изменения и деформации бетона- М.: Стройиздат, 1978. 299 с.

31. Гендин В. Я., Толкынбаев Т. А. Температурные режимы электротермообработки бетона с повышенным начальным водосодержанием // Бетон и железобетон. 1998. - №4. - с.13-15.

32. Горчаков Г.И. Бетоноведение проблема ресурсосбережения и качества бетона // Бетон и железобетон - 1990. - № 7. - С.37-38.

33. Горчаков Г.И., Баженов Ю.М. Строительные материалы. М.: Стройиздат, 1986.-316 с.

34. ГОСТ 24544 "Бетоны. Методы определения деформаций усадки и ползучести"

35. ГОСТ 8267 Щебень и гравий из плотных горных пород для строительных работ. Технические условия

36. ГОСТ 310.4 Цементы. Методы определения предела прочности при изгибе и сжатии

37. ГОСТ 4013 Камень гипсовый и гипсоангидритовый для производства вяжущих материалов. Технические условия

38. ГОСТ 5802 Растворы строительные. Методы испытаний

39. ГОСТ 8735 Песок для строительных работ. Методы испытаний

40. ГОСТ 7473 Смеси бетонные.Технические условия

41. ГОСТ 969 Цементы глиноземистые и высокоглиноземистые. Технические условия

42. ГОСТ 10060.0-95 Бетоны. Методы определения морозостойкости. Общие требования

43. ГОСТ 10178 Портландцемент и шлакопортландцемент. Технические условия

44. ГОСТ 10181.0 Смеси бетонные. Общие требования к методам испытаний

45. ГОСТ 8736 Песок для строительных работ. Технические условия

46. ГОСТ 11052 Цемент гипсоглиноземистый расширяющийся

47. ГОСТ 10180 ГОСТ 10180 Бетоны. Методы определения прочности по контрольным образцам

48. ГОСТ 24211 Добавки для бетонов и растворов. Общие технические условия

49. ГОСТ 23732 Вода для бетонов и растворов. Технические условия

50. ГОСТ 26134 Бетоны. Ультразвуковой метод определения морозостойкости

51. ГОСТ 24452 Бетоны. Методы испытаний

52. ГОСТ 27006 Бетоны. Правила подбора состава

53. ГОСТ 27677 Бетоны. Общие требования к проведению испытаний

54. ГОСТ 28013 Растворы строительные. Общие технические условия

55. ГОСТ 30459. Добавки для бетонов и строительных растворов. Методы определения эффективности.

56. ГОСТ 30515 Цементы. Общие технические условия

57. ГОСТ 22685-89 Формы для изготовления контрольных образцов бетона. Технические условия

58. Демьянова B.C. Методологические и технологические основы производства высокопрочных бетонов с высокой ранней прочностью для беспро-гревных и малопрогревных технологий. Автореф.дис.д.т.н.- Пемза, 2002

59. Демьянова ВС., Калашников В.И., Ильина И.Е. Сравнительная оценка влияния отечественных и зарубежных суперпастификаторов на свойства цементных композиций // Строительные материалы №9,2002

60. Дергунов С.А., Рубцова В.Н. Модификация сухих строительных смесей// Сборник докладов 6-й Международной научно-технической конференции Современные технологии сухих смесей в строительстве С.Петербург, 2004.

61. Дьяченко С.С., Коваленко О.Н. Добавка полифункционального действия // Бетон и железобетон. 1990. №10. - с. 20-22

62. Егорочкина И.О. Структура и свойства бетонов с компенсированной усадкой на вторичных заполнителях: Автореф. дис. канд. техн. наук. -Ростов-на-Дону, 1997. 24 с.

63. Звездов А.И. Железобетонные конструкции из бетона на расширяющихся цементах: Автореф. дис. докт. техн. наук. М.: - 1997. - 47с

64. Звездов А.И., Мартиросов Г.М. Бетоны с компенсированной усадкой // Бетон и железобетон. 1995. №3. - с. 2-4

65. Зозуля П.В. Заполнители, наполнители и функциональные добавки для сухих строительных смесей. // Доклады конференции BaLtimix 2001.

66. Иванов Ф.М., Рулева В.В. Высокоподвижные бетонные смеси // Бетон и железобетон. 1976 №8. - с. 40-42

67. Иванов Ф.М., Савина Ю.А., Горбунов В.Н., Продувалова С.С., Лазутина Т.П. Эффективные разжижители бетонных смесей // Бетон и железобетон. 1977. №7.-с. 11-13

68. Иохан Штарк, Бернд Вихт. Долговечность бетона/Пер.с нем. -А.Тулаганова. Киев: Оранта, 2004, 301 с.

69. Калашников В. И., Демьянова В. С. Влияние режимов тепловой обработки на кинетику набора прочности высокопрочного бетона // Известия ВУЗов. Строительство. 2000. - №2-3. - с.21-25.

70. Калашников В.И., Демьянова B.C., Борисов А.А. Классификационная оценка цементов в присутствии суперпластификаторов для высокопрочных бетонов // Известия вузов. Строительство. 1999. - №1. - с.39-42.

71. Калашников В.И., Демьянова B.C., Селиванова Е.Ю., Мишин А.С., Кан-дауров А.П. Усадка и усадочная трещиностойкость цементного камня из непластифицированных композиций // Материалы седьмых академических чтений РААСН. Часть I. Белгород, 2001. - с. 171-180

72. Кардумян Г.С., Батудаева А.В. Получение высокопрочных бетонов из самовыравнивающихся смесей. // Бетон и железобетон в третьем тысячелетии. Материалы международной научно-практической конференции. -Ростов на - Дону, 2004. - с.239-247

73. Каталог продукции ЕВРОХИМ-1 SKW.polymers

74. Каталог продукции Akzo Nobel

75. Каталог продукции Taboss.Ru Суперпластификатор С-3.

76. Каталог продукции Ваккер-Хеми Гмбх

77. Каталог продукции ETC (Единая Торговая Система), Perstorp

78. Ким К.Н., Третьяков О.Е. Особо тяжелый бетон на нацрягающем це-менте//Бетон и железобетон. 1983. -№3. -С. 31-32.

79. Копаница Н.О., Макаревич М.С. Наполненные вяжущие вещества для сухих строительных смесей. // Бетон и железобетон в третьем тысячелетии. Материалы международной научно-практической конференции. -Ростов на - Дону, 2004. - с.270-278

80. Корнеев В.И. О механизмах действия функциональных добавок при гидратации и твердении сухих строительных смесей // Batimix 2003 : Список докладов. С. Петербург, 2003

81. Корнеев В.И. Ускорители и замедлители схватывания и твердения цементных сухих строительных смесей. // Доклады конференции BaLtimix -2003.

82. Корнеев В.И., Зозуля П.В., Сизяков В.М. Регулирование деформативных свойств цементного камня // Сборник докладов 1-й Международной научно-технической конференции Гидроизоляционные материалы XXI век «AquaSTOP» - С. Петербург, 2001.

83. Корнеев В.И., П.В. Зозуля Словарь "Что" есть "что" в сухих строительных смесях. СПб.: НП "Союз производителей сухих строительных смесей", 2004,-312 с.:ил.

84. Кравченко И.В. Расширяющиеся цементы. М.: Изд.литературы по строительству, архитектуре и строительным материалам, 1962. -164 с.

85. Краснов A.M. Усадочные деформации высоконакопленного высокопрочного мелкозернистопесчанного бетона // Бетон и железобетон, 2001. -№7. -С.8-11.

86. Кузнецова Т. В., Сычев М. М., Осокин А. П., Корнеев В. И., Судакас JI. Г. Специальные цементы. Стройиздат, СПб, 1997, 314 с.

87. Кузнецова Т.В. Алюминатные и сульфоалюминатные цементы. М., Стройиздат, 1989, с. 209

88. Мешков П.И., Мокин В.А. Способы оптимизации составов сухих строительных смесей // Строительные материалы №5,2000.

89. Миронов А.С. Теория и методы зимнего бетонирования, М.: Стройиздат 1975.680 с.

90. Миронов С. А., Малинина JI. А. Ускорение твердения бетона. М., Стройиздат, 1964. - 343с.

91. Михайлов В.В., Баженов Ю.М. Подбор состава бетона для самонапрягаемых конструкций с учетом технологического фактора // Бетон и железобетон. 1987. - № 8. - С. 13-15.

92. Михайлов В.В., Бейлина М.И., Васильева Ю.Б. Суперпластификаторы для быстросхватывающихся напрягающих бетонов // Бетон и железобетон. -1980.-№ 1. С. 19-20.

93. Михайлов В.В., Зурабян А.С. Напрягающий цемент с пониженной энергией самонапряжения // Бетон и железобетон. 1984. - № 6. - С. 1214.

94. Михайлов В.В., Литвер C.JI. Расширяющийся и напрягающий цементы и самонапряженные железобетонные конструкции. М.: Стройиздат, 1974. -312 с.

95. Михайлов В.В., Литвер С.Л. Расширяющийся и напрягающий цементы и самонапряженные железобетонные конструкции. М., Стройиздат, 1974, с.312

96. Моргун В.Н. Структорообразование и свойства фибропенобетонов неавтоклавного твердения с компенсированной усадкой: Автореф. дис. канд. техн. наук. РГСУ, Ростов-на-Дону, 2004. - 24 с

97. ПО.Налимова А.В. Полимерцементные композиции с компенсированной усадкой для наливных полов: Автореф. дис. канд. техн. наук. -РГСУ, Ростов-на-Дону, 2006. 24 с

98. Налимова А.В. Влияние комплексной добавки на собственные деформации цементного камня // Строительство 2003. Материалы межд. конф. - Ростов - на - Дону: РГСУ, 2003. - С.22.

99. Налимова А.В. Влияние суперпластификаторов на морозостойкость цементного камня // Строительство 2003. Материалы межд. конф. -Ростов - на - Дону: РГСУ, 2003. - С.20-21.

100. Несветаев Г.В. К вопросу нормирования начального модуля упругости бетонов при сжатии //" Известия вузов. Строительство. 1997. - № 1-2, -С. 40-43.

101. Несветаев Г.В. К определению деформативных свойств бетона при сжатии //Бетон и железобетон. 1994. - № 5. - С. 10-11.

102. Несветаев Г.В., Виноградова Е.В. Сверхбыстротвердеющий высокопрочный бетон // Строительство 2005. Материалы межд. конф. - Ростов-на-Дону: РГСУ, 2005. - С. 35-37

103. Несветаев Г.В., Виноградова Е.В. Оценка эффективности новых суперпластификаторов в сочетании с Российскими цементами // Строительство 2003. Материалы межд. конф. - Ростов-на-Дону: РГСУ, 2003. -С. 10-11

104. Несветаев Г.В., Виноградова Е.В. Перспективы получения сверхбыст-ротвердеющих бетонов// Бетон и железобетон в третьем тысячелетии: Материалы 3-й межд. конф. Ростов-на-Дону, 2004. - С.269 - 274

105. Несветаев Г.В., Ефремова И.А, Егорочкина И.О. К управлению качеством бетонов посредством регулирования свойств контактной зоны // Строительные материалы, изделия и конструкции на рубеже веков. Ростов-на-Дону 1999. С. 28-30.

106. Несветаев Г.В., Малютина Т.А. Влияние добавок модификаторов на процессы гидратации портландцемента // Строительство - 2003. Материалы межд. конф. - Ростов - на - Дону: РГСУ, 2003. - С. 16-17.

107. Несветаев Г.В., Налимова А.В. Оценка эффективности суперпластификаторов применительно к отечественным цементам // Бетон и железобетон в третьем тысячелетии: Материалы 2-й межд. конф. Ростов-на-Дону, 2002.-С.269-274

108. Несветаев Г.В., Тимонов С.А. О влиянии суперпластификатора С-3 на влажностную усадку // Строительство 2002. Материалы межд. Конф. -Ростов-на-Дону: РГСУ, 2002.

109. Несветаев Г.В., Тимонов С.А. О прогнозировании усадки цементных бетонов // Современные проблемы строительного материаловедения: Пятые академические чтения РААСН. Воронеж: ВГАСА, 1999 . - С. 305-311

110. Несветаев Г.В., Тимонов С.А. О механизме раннего трещинообразова-ния бетона // Бетон и железобетон в третьем тысячелетии: Межд. науч. конф. Ростов - на - Дону: РГСУ, ЮРОРААСН, 2000. - С. 266 - 270

111. Несветаев Г.В., Тимонов С.А. Усадочные деформации и ранее трещи-нообразование бетона // Пятые академические чтения РААСН. Воронеж. 1999. С. 305-310.

112. Несветаев Г.В., Тимонов С.А., Чмель Г.В. К оценке эффективности суперпластификаторов // Железобетон, строительные материалы и технологии в третьем тысячелетии. Ростов-на-Дону: РГСУ, 2001. - С.29-32.

113. Несветаев Г.В., Чмель Г.В. Оценка эффективности суперпластификаторов для высокопрочных бетонов // Строительство 2002. Материалы межд. Конф. - Ростов-на-Дону: РГСУ, 2002.

114. Несветаев Г.В., Чмель Г.В. Некоторые свойства расширяющихся цементов и бетонов на их основе // Бетон и железобетон в третьем тысячелетии. Международная научно-практическая конференция. Ростов-на-Дону 2000.-С. 271-276.

115. Несветаев Г.В., Чмель Г.В. О расчете состава расширяющихся и напрягающих цементов. // Строительство 2003. Материалы межд. конф. - Ростов - на - Дону: РГСУ, 2003. - С.

116. Панченко А.И. Обеспечение стойкости бетона к физическим воздействиям внешней среды путем управления собственными деформациями: Автореф. дис. докт. техн. наук. Ростов-на-Дону, РГСУ. - 1996. - 35с

117. Пинус Э.Р. Контактные слои цементного камня в бетоне и их назначение. Структура, прочность и деформации бетонов. М.: Стройиздат, 1986.-365 с.

118. Попов Н.А. О влиянии гидрофобизирующих добавок на свойства строительных растворов и неудобоукладываемых бетонов // Труды совещания по технологии бетонов. Ереван, 1956

119. Пустовгар А.П. Модифицирующие добавки для сухих строительных смесей. // Строитель 2002, №4, с. 8-10

120. Пустовгар А.П. Эффективность применения современных суперпластификаторов в сухих строительных смесях // "MixBuild": Список докладов. С. Перербург, 2002

121. Раманчадран В., Фельман Р. Наука о бетоне. М.: Стройиздат, 1986. 122с.

122. Рамачандран B.C., Р.Ф. Фельдман, М. Коллепартди и др.; Под ред. B.C. Рамачандрана; Добавки в бетон: Справ. Пособие /, Пер. с англ. Т.Н. Ро-зенберг и С.А. Болдырева; Под ред. А.С. Болдырева и В.Б. Ратинова. -М.: Стройиздат, 1988 575с.

123. Ратинов В.Б., Розенберг Т.Н. Добавки в бетон. М.: Стройиздат, 1973. -208 с.

124. Рекомендации по применению методов математического планирования эксперимента в технологии бетона. М.: НИИЖБ, 1982. - 103 с.

125. Рунова Р.Ф., Носовский Ю.Л. Особенности применения минеральных вяжущих в сухих строительных смесях // Сборник докладов 2-й Международной научно-технической конференции Современные технологии сухих смесей в строительстве С.-Петербург, 2000.

126. Рыскин М.Н. Структурно-механические свойства и технология высокопрочного бетона. Автореф. дис. канд. техн. наук. Минск, 2002.

127. Симакина Г.Н. Высокопрочный дисперсно-армированный бетон. Автореф. дис. канд. техн. наук. Пенза, 2006.145. СНиП 2.03.13-88

128. Справочник по строительным материалам и изделиям / В.Н. Основин, Л.В. Шуляков, Д.С. Дубяго. Ростов н/Д: Феникс, 2005. - 443, е.: ил. -(Строительство и дизайн)

129. Тейлор X. Химия цемента, М., Мир, 1996.-560 с.

130. Терехов И.Г. Модифицированные бетоны повышенной прочности и эффективность их применения в сборном и монолитном строительстве. Автореф. дис. канд. техн. наук. Уфа, 2006.

131. Титова JI.А. О морозостойкости бетона на НЦ: Исследование и применение напрягающего бетона и самонапряженных железо-бетонных кон-струкций/Сб.научн.трудов/НИИЖБ. -М., 1984, -С. 28-34.

132. Франк Обет. Исследование усадочных свойств глиноземистых цементов. Опыты по оптимизации усадки // Сборник докладов 6-й Международной научно-технической конференции Современные технологии сухих смесей в строительстве С.-Петербург, 2004.

133. Хребтов Б.М., Кашин П.А., Генцлер И.В. Высококачественные материалы для сухих строительных смесей. // Строительные материалы №5, 2000.

134. Цилосани З.Н. Усадка и ползучесть бетона. Тбилиси: Мецниереба, 1979.-226 с.

135. Чмель Г.В. Модифицирование расширяющихся вяжущих веществ с целью управления собственными деформациями и прочностью бетона Автореф. дис. канд. техн. наук. Ростов-на-Дону, 2004.

136. Шейкин А.Е. Структура, прочность и трещиностойкость цементного камня. М.: Стройиздат, 1974. - 191 с.

137. Шейкин А.Е., Чеховский Ю.В., БруссерМ.И. Структура и свойства цементных бетонов. -М.: Стройиздат, 1979. -343 с.

138. Шейкин А.Е., Якуб Т.Ю. Безусадочный портландцемент. М., Стройиздат, 1966.

139. Koning G. Krumbach R. Durability of High-Strength Concrete 2002

140. Nakamura, S., Methyl Cellulose as Mortar Admixture (Part 2) (in Japanese), Building Engineering (Kenchiku-Gijutsu), (149): 85-91 (1963)

141. Runova R.F., Nosovsky Y.L. Hydration processes in multicomponent binders / Pr. 14 ibausil, Weimar, 2000.

142. Shibasaki, Т., Properties of Masonry Cement Modified with Water-Soluble Polymers (in Japanese), Sement-Gijutsu-Nempo 1964

143. Specification & Guidelines for Self-Compacting Concrete, EFNARC, February 2002

144. ООС).<<№шол&1^!йшатериаль1>>ов М.А. 2006 г.1. АКТ3