автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Выносливость наклонных сечений железобетонных балок, восстановленных полимеррастворами

о1. о С)

МОСКОВСКИЙ ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ КК£ЕНЕРНО-СТРОИТЕЛЬМ1 ИНСТШТ им. Б.В. КУЙБЫШЕВА

На правах рукописи

НАЕШЬ ОААД БАЙТ

. ВЫНОСЖВОСТЬ НАКЛОННЫХ СЕЧЕНИЙ ШЕЗОБЕТОЛШ: БАЛОК, ВОССТАНОВЛЕННЫХ ПШЗШЕРРАСГВОРАШ

05.23.01 - Строительные конструкции, здания и сооружения

Автореферат диосэрталии на соискание ученой степени яавдидата технических наух

Москва 1992

Работа выполнена £ Московском ордена Трудового Красного Знамен;", автоио0шц,но-дорожвш институте

Научный руководитель - доктор технических наук, профессор

Г.И. ПОПОВ

Оф:шдальние ошоненгы - доктор технических наук, профессор

Б.А. КОТЛЯРЁВСКйЙ

старзшй научный сотрудник, кандидат технических наук E.H. ПАЮ'

Ведущая организация - НИИЕБ

Защита состоится "оС"г. в jfl- часов на заседании специализированного совета К 050.II.01 в Московском инженерно-строительном институте ш. В.Б. Куйбкшева по адресу: II3II4, Носова, Шлюзовая набережная, д. 8, е ara. .

С диссертацией ыокно ознакомиться в библиотеке института.

Отзыв на автореферат в двух экземплярах проем; направлять но адресу: I2S337, Москва, Ярославское ыоссе, 26, ЫКСИ им. Б.В. Куйбкззва, 7чанк2 совет.

Автореферат разослан " / 5" ÚfóüS— IS92 г.

Учений секретарь специализированного ссззга кандидат технических наук,

доцент Э.Б. íj^-zmoiiob

ОБЩАЯ XAPAKTEPliCBiKA РАБОТЫ

"Актуальность темы; Многочисленные сооружения я их элементы в щюяессе эксплуатации кроме сгатяческих подвергаются воздействию многократно повторных нагруяений. К ним относятся промышленные здания, пролетные строения мостов, элементы гидротехнических сооружений, конструкции сооружений в сейсмических районах и ряд других конструкций.

Растущее применение железобетонных балочных конструкций требует дальнейшего развития и совершенствования, методов их рас-чата. Обеспечение прочности элементов но наклонны« сечениям является важнейшим условием эксплуатация строительных .конструкций, в том числе, рассчитываемых на выносливость.

Количество типов элементов и конструкций, находящихся под воздействием многократно повторных нагрузок, разрушающихся как от изгибающего момента, гак я от поперечной силы, возрастает.

Практически отсутствуют данные о выносливости наклонных сечений балок, восстановленных после разрушения.

В связи с изложенным представляется весьма актуальным иссле-доватасдоведение балочных аелезобегонных элементов при совместном действии' азгабаЕщах моментов и поперечных сил в наклонном сечзнил в исходном и .восстановленном состоянии с учетом параметров многократно повторных нагрухенай конструкций ( N , t и ? ).

Целью диссертационной работы является." исследование выносливости наклонных сечений железобетонных балок, восстановленных, полимерраствором на основе ЮЛА. Для достижения этой пели были проЕедеиы экспериментальные и теоретические исследования поведения наклонных сечений железобетонных балок и балок восстановленных полимерраствором при действии многократко повторной нагрузки в упругой и упруго пластяче с кой стадиях деформирования материалов, а такго разработаны предложения по расчету.

Наущая новизна и основные положения, выносимые на защиту: методика экспериментальных исследований наклонных сечений железобетонных балок, восстановленных полимерраствором при действии многократно повторных нагрузок;

экспериментальные данные о характере раэруиекия, особенности напряженно деформированного состояния наклонных сечений желе-

зобстонннх балок, восстановленных полямеррастворамя яри многократно повторном нагрукенил;

экспериментально установленные закономерности влияния процента поперечного армирования, уровня нагружения и коэффициента асимметрия цикла на выносливость наклонных сечений исходных и восстановленных балок;

установленные закономерности характера изменения деформаций в поперечной и продольной арматуре и в екатой зоне бетона ка первом цикле кагрукения к на згалах неустановившейся и установившейся многократно повторной нагрузки;

эмпирические зависимости для оценки статической прочности и предела выносливости наклонных сечений иелезобетокных изгибаемых элементов в исходном и восстановленном состоянии;

вредчоженйя по расчету несушей способности железобетонных балок ко накяоннш сечениям при действии статических кратковременных нагрузок;

результаты теоретического исследования развития; деформаций балок на этапе действия ноустаношвшейся динамической нагрузка. Практическая ценность.работы:

предложения по учэгу нагельных сил в расчетах наклонных сечений железобетонных балок и влиянии поперечного армирования могут быть использованы в нормативных документах;

результаты работы дозволяют рекомендовать применение восстановленных балок на основе ША-в качестве залечивавшего материала для разрушенных наклонных сечений, при значениях коэффициента асимметрии ( .Р ) никла J5 0,5 и уровнях нагрукенкя tf 0,70.

Апробаст-я работа. Основаке положения диссертации догладшй-лжсь на научном семинаре кафедры "Аэропорты и конструкции" МЩ (IS9I г.).

Объем я структура работы. Диссертация состоит из введения, четырех глав, общих выводов и списка литературы. Общий объем рао'оты 170 страниц, из них 96 странны машинописного текста, 53 рисунка, 7 таблзш, библиография из 105 наименований, из них 14 на иностранных языках, приложения на 6 страницах.

С0ДЕ?£АКЕ РАБОТЫ

дается краткое обос:..ваниэ актуальности темы

диссертации а формулируются основнив вопросы, составляющие новизну исследования.

В первой главе проводится обзор исследований, анализ существующих методик и предложений по опенке прочности наклонных сечений железобетонных элементов, а также анализ способов восстановления яелезобетоншх конструкций.

За последнее время проведено большое количество экспериментальных и теоретических исследований, которые позволили сделать новый шаг в совершенствовании метода расчета келезобетонных элементов на действие поперечных сил. В то же время изучение влияния многократно повторных нагрузок на выносливость наклонных сечений изгибаемых элементов проведено ещё недостаточно. Это объясняется большим количеством факторов, елияжщях на прочность и предел выносливости железобетонных изгибаемых элементов и на виды разрушения (пролет среза, процент продольного и поперечного-армирования, шаг хомутов, аккеровка арматуры на опоре, прочностные и деформационные показателя материалов, параметры нагружения (коэффициент асимметрии пикла ( f ), уровень кагружения ( У ) и частота колебаний (ш ))).

Вопросы прочности наклонных сечений хелезсбегонных элементов и вопроса выносливости келэзобетонвых конструкций исследовали Абашидзе 'А.Й., Белобров И.К., Берг О.Я., Богданов H.H., Бо-ряшанекий ¡vi.C., Васильев',В,И., Гвоздев A.A., Добущ U.M., Залесов

A.C., Ильин О.Ф., Кириллов А.П., Клименко Ф.Е., Котляревский

B.А., Кудзгс А.П., Кукша Л.Л., Маилян Р.Л., Михайлов В.П., Новак Ю.В., Попов Г.Й., а также Вальтер Р., Вязи 3., Леонгардг и др.-

Выполненный анализ в первой главе показал, что к настоящему времени не существует- достаточно достоверной методики опенки усталостной прочности наклонных сечений с использованием метода предельного состояния.

Для восстановления бетонных и железобетонных конструкций, получивших силышэ повреждения в процессе эксплуатации широко применяются эпоксидкне, полиэфирные, акриловые к полимерные материалы и некоторые другие сеязуотие.

При статическом и динамическом' нагрузсешш, работу восста-но■.•»loa« лол!!.'.9ргастЕорок я полямербетоном железобетонных балок üie. Радченно А.П., -"чна Л.И., Стефанская Т.В., По-

лов Е.П., Бертаро В.Б., Ездаков А.Б., Квслер л.М., Надер Гассан и др.

В некоторых работах отмечено увеличение несущей способности восстановленных келезобетонных балок во с равнений с контрольными, но прогибы баш больше; как полагают авторы, понижение жесткости вызвано невозможностью склеивания трещин шириной менее 0,1 мм и тем, что смолы не могут проникать между бетоном и арматурой, восстанавливая их сцепление.

Созданная сотрудниками лаборатории полимербетоноз НШШЗ Госстроя Максимовым Ю.В. и Куркинш С,М. технология заделки трещин низовязкими псшшеррасгворами на основе ША позволила устранить значительные слокностя методов заделки трещин на основе высоковязких смол.

Во второй главе изложена методика исследований келезобетон-ных балок при статическом я многократно-повторном нагруженяи.

Для проведения исследований несущей способности наклонных сечений в качестве эксперлменгальншс образцов были приняты железобетонные балки прямоугс.'ЬЕого поперечного сечения размером 10 х 15 см длиной 120 см с раечетннм пролетом 108 см. Балки го-тоеили на тязелом цементном бетоне естественного твердения класса взо.

Все балки бнза армированы в растянутой зоне двумя стержнями диаметром 20 мм из стали класса А-Ш, а 'в скатой зоне - двумя стержнями диаметром 16 ш из стали класса А-Л. Арматура применена в виде вязаных каркасов.

Балки были разбиты на четыре серии: без поперечной арматуры ( Pswt = 0 %) - серия Б1; остальные с поперечной арматурой:

= 0,67$ - серия БП, Psw3= 1,67 % - серия БШ-и Z,QZ%

- серия Б1У. В поперечном направлении балки - армировали арматурой класса A-I, диаметром 6 мм.

Испытания балок статической и многократно .повторной нагрузкой производила на универсальной испытательной машине JOTI-I00 с частотой пульсапия 395 циклов в минуту.

Нагрузка передавалась на окытнун бадау через траверсу, опирающуюся на балку посредством катконнх о пор э третях её пролета. Всего было испытано 36 балок.

Две балки каздой серии испытывали кратковременной статической нагрузкой до разрушения, что было сделало для определения прочностных я доформатавннх характеристик наклонных сечений из-

гибаемых элементов. Остальные 28 балок испытаны при многократно повторном нагружения - для определения предела выносливости наклонных сечений в их исходном и восстановленном состоянии при двух значениях коэффициента асимметрии ^ =Рто/ртА% ( ^ =0,3 и Р2 =0,6), двух значениях уровня нагружения ртах/рет? ( # = 0,5, 7? = 0,75). Каждая балка испнтывадась при постоянных значениях ( р , ).

При циклических испытаниях величину нагрузки контролировали по показаниям тензодатчиков, наклеенных на верхней распределительной траверсе.

Деформации бетона сжатой зоны и растянутой я поперечной арматуры при пульсирующей нагрузке замеряли с помощью тензорезкс-торов, соединенных с осциллографом Н115 в комплекте с тензоусили-теляш - Топаз-3. Для замера прогибов в процессе пульсирующих загружений был использован электромеханический прибор с иеной деления 0,01 мм.

Все балки серии Б1, БД, НИ разрушались по наклонному сечению в зоне действия поперечных сил между опорой и ближайшей к этой опоре плоскостью приложения нагрузки. Балки серии БЕГ с максимальным процентом поперечного армировэяия разрушались по наклонному сечению, но длина проекции критической трещины бала меньше, чем в других сериях (предельно уменьшаясь . до |~,0 ). 1

После разрушения циклической нагрузкой балки были восстановлены с помощью шшшерраствора и полимербетона на основе ММА; в состав полимербетона входили: мономер (метилмегакрилат - ?Ш), пластификатор (ДМА), отвердитель (перекись бензоила - ПБ), песок фракций до 5 мм, щебень фракции 5 ... 10 мм.

В третьей главе изложены результаты экспериментальных исследований лрЭчносга и выносливости наклонных сечений железобетонных балок в исходном и восстановленном состоянии при кратко-зрейейной и многократно ..повторной нагрузке. Проводится анализ этих результатов.

При действии кратковременной статической"-нггрузки нарастание прогибов $ балках происходило неравномерно. Количество поперечной арматуры а балках оказывало существенное влияние на их жесткость, при проведении статических испытаний жесткость восстановленных балок оказывалась меньше жесткости исходных на разных уровнях нагружения в 1,4 - 2,0 раза.

IIp.i действия многократно повторной нагрузки про. .одило нарастание деформаций бетона сжатой зоны, растянутой и поперечной арматуры испытанных балок и их прогибов. Это увеличение наблюдалось на всем цротяненди испытаний я происходило с различной интенсивностью в зависимости от поперечного армирования, количества циклов повторной нагрузки и параметров нагружения.(коэффициент асимметрии р , уровень нагрузки V ).

Характер развития упругопластических прогибов исходных балок при циклических воз действиях о ростом количества циклов ( [\j ') при = 0,3 показан на рис. I при р = 0,6 на рис. 2 а разных уровнях нагруяения. На рис. 3 и рис. 4. - показаны аналогичные кривые для восстановленных; балок.

Анализ этих рисунков показывает, что интенсивность развития прогибов увеличивается с уменьшением коэффициента асимметрии цикла; развитие прогибов балок, испытанных црл р =0,3 происходит примерно в 1,5 раза бног^е, че;л при _Р - 0,5.

Статические и цана^ "кие прогибы восстановленных балок больше, чем у исходных ь „см в 1,36 раза. (Время достижения предельных прогиоов~Сколичёство"'циклов; восстановленных балок •варьировало, а в среднем было примерно в 1,35 раза меньше чем у исходных.

При уровнях нагруяения $ = 0,75 исходные 2 eocct£I£obíju¡--ные балки выдергивали меньшее число циклов натружекия, чес, дря # = 0,5.

Разрушение келезобетонных балок без поперечной арматуры происходило из-за среза бетона над вершиной наклонной тресшы. Железобетонные балки с поперечным армированием (БП, БИ) - разрушались по скатому бетону вследствие раздробления его над наклонной трещиной. Балки серии ЫУ с максимальным процентом поперечного армирования разруызлись такке по наклонному сечению, ко длина проекции критической наклонной трещины била меньше, чем в других сериях.

При разрушении балок в поперечной арматуре достигались деформации, соответствующие пределу текучести.

Для восстановленных балок разрушение происходило в сжато'/ зоне нзд наклонной трешпнсй, но не по контактной гюверхностп обпчного бетона с пода*ес£е?онзд, а Е предел?.;: bvcosu скатоЗ гони, превосходящем высоту пслу.корбетошюго ело::.

10 8 6

тт

Г

15=0,75

г-рп _Р =0,3

0,1 0,25 0,5 р.75 1,0 1,5 ы ш106ц/шио^ Рис. I.

10 8 6 А 2

тт

у

7"

-----,4=0,75

----'? = 0,5'

■при р = (5,6-.

I I

0,1 0,25 0„5 0,75 1,0 1,5. ^.щб^од Рис. , 2.

Развитие врогябяи балок с ростом количества цкклое \ N ) для лад,

/

/

1,10 д.

№ .42

тт

/ / /

А / о'

1** *** __ - яри /> =

{

0,10,25 0,5 0,75 1,0 Рис. 3

циклов

тт

-- / г / / у о--- ^=0,5 = 0,

Г -- при

0,10,25 0,5 12,75- 1,0 1,5:

N 10ш1клоз

Рис. 4 1

Развитие прогибов Еосстанонленкых балок (БПДБ) с ростом количества диклое(Ы)

10

Результаты усталостных испытаний опытных балок (на базе 2-Ю5 циклов) представлены на рис. 5 (для р = 0,3) и на рис. 6 (для 9 = 0,6).

Пределы выносливости опытных балок с различным поперечным армированием на базе 2.10 циклов, полученные после статистической обработки опытных данных,представлены в табл„ I.

Увеличение процента поперечного армирования в два раза (1,345 вместо 0,67$) привело к увеличении предела выносливости исход-ных--балок при р = 0,3 на 7% и при р = 0,6 на 15%.

Предел выносливости восстановленных балок (>)&%*<= 0,67/0 при , р = 0,3 на 25%, а'при ? = 0,6 - на 11% меньше предела выносливости балок, испытанных в исходном состоянии.

Таблица I

Предел выносливости опытных балок на базе 2 млн. циклов

Серии 'Коэффициент асим-'Процент попе-!Уровень предела

Марка образ-!метрии шкла 'речного армя-!выносливости

ца ! !рования ! м ,лт _; ?_; . х.* = О^/д^Р

Б1Д 0,6 0,0 ' 0,405

Б1Д 0,3 0,0 0,38

ЫЩ 0~6 оТб7 0,460

БПД 0,3 0567 0,414

ШЩ ' ~07б~ ~ 1,34 0,525 ~~

Е1Щ 0,3 1,34 0,443

КОД- ~ ~ "оТб 27о1 0,57

БЗВД 0,3 2,01 0,460

БЫ1Д 0,6 " 0,67 0,404

ВБ,!Щ 0,3 0,67 0,33

На рис. 7- показаны изменения относительного предела выносливости балок по наклонному сечению в зависимости от коэффициента асимметрии шкла. повторной нагрузка.

Полученные зависимости могут быть использованы для оценки выносливости, наклонных сечений балок при любих режимах нагруже-нея в .тлрзделах изменения коэффициента асямазтркя шкла р от

0.8

V. £

-О

"О 11

0.6

0.5

0.4

------ц, ВДВ

5 6 7 8 910

\

л >

\

к

\

\

\

v

\

а;-

\\\

2

3 4 5 6 7 8 9 10" ^

Рас. ' 5' . Ллний выносливости яелезойетояных балок е исходном и восстановленном состоянии лри р = 0,3

3 4.5 6 7 8.9 .(о5"

.1дМ

Ряс. 6 Линия вннссливостй келезобетокшзс балок в исходном й восстановленном состоянии при .р = 0,6

12

Т7о £

---3

-о

График извинения относительного прадача выносливости балок по наклонному сечению

в зависимости от коэффициента асимметрии цикла нагрудения

для балок I серии без поперечной арматуры

для балок П серии

для балок Ш серии

для балок 1У серии

для балок П серии после восстановзленля

О до 1,0.

Многократно повторное нагрукение снижает величину предельной поперечной силы, воспринимаемой элементом в наклонном сечении* . до уровня эксплуатационных нагрузок при кратковременном статическом воздействии.

Четвертая глава посвящена теоретическим исследованиям и разработке предложений по расчету несущей способности наклонных сечений железобетонная балок на действие' кратковременной и многократно повторной нагрузки..

Из условия совместного поворота растянутой части наклонного сечения и сжатой части, нормальной к сжатой грани элемента, на одинаковый угол у , запишем •, .

-tr = "у1- (1)- С2)

здесь л s и - деформации растянутой ариатуры а сжатой зоны; у - высота сжатой зоны бетона над наклонной трещиной. Анализ результатов проведенных экспериментов позволил установить, что дайна зон концентрации- деформаций зависит от .высоты бетона над наклонной- трещиной может приниматься равной

ls z (1,5 .. 2)У ' . СЗ)

Нагельное усилие в продольной арматура в' месте её пересечения наклонной трещиной iio A.C. Залесову: ',

QS . (4)

где LSjq - длина изгиба арматуры принимается равной 10 äs ;

ßs = 0,05 Принимая

С = а( 1 - У/h0) • (5-)

с«- i-m - y/htf ,сг • (5)

Получай Еелачшу прочности • элементов по наклонному сечению

Q^^bh,. ,Q (?)

<а LS,0 <4. za

Зкпяричесхую формулу для- прочности элементов по наклонному

сечению с поперечной арматурой запишем г. зяде

+ RayÄSw• (5)

%

0.00 0.67 1.34 2.01 2.68 Гх.%

Q1 - -1.33 X2 + 16.5 X + 30.6

Q2 - -3.72 X2 + 22.2 X «■ 30.9

Q3 - 1.88 X2 + 13.5 X 19.2

Q'4 - 2.00 X2 + 13.3 X + 23.2

QS - -1.59 X2 * 11.9 X + 43.6

Q6 - -3.02 X2 + 17.0 X + 43.4

PUC.. 8

За&ш-яатъ {mpgmcaeû поперечное) аш m ттнsonto. яогсерачноо аршшры.

Й

о

О О

оо

<° ООООО ооТ

§ . е оооор ^

о и п "б цта

§ § ООООО

и & N ы N N о —* ■

й § II II И II II Ъ»о-

^ О | чЮ-

§ § оооор :

Ш" оооьо :

чз. & N3 >>о О

£? ОЮООсл^! ..к,"

о 1 >< х х >< х о:

0 . | | + + + + о. (В ■ го О О О о °

М-®1 ор'-^'а :

£ оз 4?, сэ ^оо :

1 « ХХХ&Х оо-4 1 г^ррор

то О ОЫ^мО _>

СП'СОООЩ«? м+ч:

1 6 О! о-

о со о

ТХ

X

Q/Qrciz

со о

о о

о

.Li i.i.i i 1.1, i .i ,1ли „i..j i ij i i I

и без поперечной арматуры запишем в виде

д = Кс.^.ЬЛ + - (9)

ci <3

О

где: - прочность призмы в кг/см ; а - "пролет среза" длина проекции наклонной трещины от груза до опоры; р -процент продольной арматуры; ,KS- коэффициенты, Кс - 0522 и Kg = 450 h0 _ высота рабочего сечения, S - таг хомутов.

Зависимость разрушающей поперечной силы от процента поперечного армирования при статическом действии нагрузки оценивается нормами некоторых зарубежных стран неудачно. Правильно отражают дополнительные закономерности формулы СКиП и предложения автора (рис. в и 9). В рассмотренном случае увеличение процента поперечного армирования в 2,01 раза привело к увеличении прочности наклонного сечения на 40-4552.

В теоретическом исследовании железобетона на действие динамических нагрузок сделаны расчеты перемещений изгибаемых железобетонных балок на второл этапе нагруяения.

Ниже рассматривается задача расчета развития перемещений железобетонных балок на действие многократно повторной нагруз . ки на втором эагпе, в промежутке времени от момента приложения нагрузки ( t = 0) до момэпта t = Т, достижения нагрузкой минимального зна?г': Ртш (рис. jo).

Згап пульсатора для перехода л заданному режиму пе-

репада ас; мезду.максгаазькыг ( л^мяшшальнш ( Pww )

значением является "этапом, стабилизации амплитуды", на этом этапе амплитуда постепенно развивается и черен время 'С\ она набирает полное заданное значение, а деформации и перемещения на данном этапе развиваются в разной степени в зависимости от i и f .

Нагрузка P(t) является внезапно пр&локенной; её можно представать постепенно изменяющееся во времени по закону (pncJO)

pit) = pt(t) + Рг'Л) ; ц0)

где

p(t) = р (о) - а * t 1 » i

p,u> = ta2 -v рг* t).coswwrpt ;

(П)

(12) 17

СО

условный первый цикл

Пяй

второй этап_Г третий этап

Nциклов

^тт)( £

✓ ^^грегий-эхад—л второй этап

первый этап

Г '

■ таг-

N циклов

р

Рис. ю • Общие графики развития деформаций С , прогибов * "этапы испытаний балок повторной нагрузкой"'

Функцию у И) монно представить в обшем виде как У г*

У<Ь> - + —^¡тЫ!;)*—Р < и > п (и>< -и > с) и ; (13)

с, ы ы ■ гл | '

о

где уо - начальный прогиб балки; уо - начальная скорость перемещений; и - сосредоточенная масса балки.

Запишем выражение для перемещений у1(ь> от действия р^)

Р (О)

и--^) - <1

Р (О)

^ + ^Г]

(14)

СоеыЪ <1-

у2и ь

и а

, 2 г

натр

- ^г]

I

А Г

. _____„ ___-

I I (м-« )

и кагр

У,а' уу=тд д .....г/ - V. (15)

Перемещение у2 от действия ) запишется тая:

ыагр

кагр

_нагр

(м+и )■ нагр

/ г г (ы -и ) нагр

Соаи <1 иагр

Р <0> г = —-

1 а.

где

Р„(0)=-Р . +0,93 (Р -р . ) =0.05Р . +0, 95Р * тт тах пип глт так

ОС = 0,05 (Р -Р . ) ; 2 так гтп '

Р „ О^р -р . , .

' %1 тая пп '

Воет р =7р и Р , = рр =ртр ,

тах ' рад ттп г таи шах'

70 ПЭДУЧИИ

Р^О^.ОЗр-р^О.ЭЗТР^ ТРр^^О, «5^0,35) ;

(16)

(17)

(18) г

(19)

(20) (21)

(22)

5

^ раз н (23)

Р-^^и-рИ (24)

Перемещения от свободного колебания определяется как:

У__,= у '*

своо нач (25)

Здесь - перемещение статическое от Ртах .

Перемещения приведенной массы определим из формулы (15) и (16) и (25) запишется в виде

" усВоб(1>+У1а,+Уг<1:> ( Щ

основные вывода

1. Характер развития прогибов, деформаций продольна® и поперечной арматур в исходных балках, испытанных статической и многократно повторной'нагрузкой, практически одинаков. Го же можно сказать о восстановленных балках, однако предельные прогибы балок после-восстановления в среднем в 1,35 раза меньше предельных прогибов исходных балок.

2. Зависимость статической разрушающей поперечной силы от процента поперечного армирования правильно оценивается формулами СНиД и предллшжяу-я автора.

3. В диссертации сделано предложение по учету нагельных сил в расчетах прочности наклонных сечений.

4. В диссертации изучены особенности деформирования опытных балок на втором этапе их нагружали - этапе неустановившихся колебаний.

5. Большое влияние на предел выносливости в наклонном соче-нии оказывает уровень наг руке кия, коэффициент асимметрии шкла

и коэффициент поперечного армирования. С увеличением коэффициента поперечного армирования предел выносливости, растет - 'Применение келезобезгоняых элементов-(которые подвергаются действию многократно повторных -нагрузок и могут разрушаться по наклонному сечению) без поперечного армяроЕания нежелательно из-за малого предела выносливости и хрупкого характера разрушения.

6. Предел выносливости восстановленных балок меньше предела выносливости исходных балок, для = 0,67^ это снижение составляет 25% при р - 0,3 $ 12% при р =0,6. При более высоких снижение будет меньше.

7. ларактер разрушения восстановленных балок при многократко позторком нагрукении подтверждает возможность применения полкмеррастворов и лолимербетонов на основе ММА для восстановления исходных балок. Технология восстановления ориентирована на построенные условия и не требует сложного оборудования.

8. Восстановление балок с помощью полимеррастЕороз и по-лимербетонов на основе ША следует рекомендовать при значениях коэффициента асимметрии цикла у ^ 0,5 и уровнях нагружнпя

У ^ 0,70.