автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Выносливость железобетонных конструкций в зоне совместного действия изгибающих моментов и поперечных сил при многократно повторяющихся нагрузках

На правах рукописи

МИРСАЯПОВ ИЛШАТ ТАЛГАТОВИЧ

ВЫНОСЛИВОСТЬ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПРИ ДЕЙСТВИИ

ПОПЕРЕЧНЫХ СИЛ

Специальность 05.23.01- Строительные конструкции, здания и сооружения

Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

1 о ДЕК 2009

Казань - 2009

003487330

Работа выполнена в ФГОУ ВПО «Казанский государственный архитектурно-строительный университет»

Научный консультант: доктор технических наук, профессор

Залесов Александр Сергеевич

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

член-корреспондент РААСН Баранова Тамара Ивановна

доктор технических наук, профессор, член-корреспондент РААСН Селяев Владимир Павлович

доктор физико-математических наук, профессор

Каюмов Рашит Абдулхакович

Ведущая организация: Московский государственный строительный

университет(МГСУ), г.Москва

Защита состоится 29 декабря 2009 г. в Ю00 часов на заседании диссертационного совета Д 212.077.01 при Казанском государственном архитектурно-строительном университете по адресу: 420043, г. Казань, ул. Зелёная, 1, в ауд. 3-203.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Казанского государственного архитектурно-строительного университета.

Автореферат разослан^» ноября 2009 г.

Учёный секретарь диссертационного совета, д.т.н., профессор

Л.А.Абдрахманова

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Железобетон является основным конструкционным материалом в современном капитальном строительстве. Поэтому повышение его эффективности, надежности и долговечности имеет народнохозяйственное значение. Одним из основных путей решения этих задач является совершенствование методов расчета железобетонных конструкций.

В процессе эксплуатации железобетонные конструкции промышленных, энергетических, гидротехнических, транспортных зданий и сооружений подвергаются воздействию многократно повторяющихся нагрузок. Происхождение, характер, уровень и частота этих нагрузок разнообразны и в ряде случаев они являются основными, определяющими долговечность конструкций. При действии многократно повторяющихся нагрузок напряжения в этих конструкциях изменяется по величине с большой скоростью, а иногда и по знаку, что при определенных условиях может привести к потере несущей способности. При этом в зависимости от параметров внешней нагрузки, из-за усталости бетона и арматуры разрушение конструкций наступает при напряжениях, значительно меньше статически разрушающих. В настоящее время, с одной стороны увеличение мощностей станков, машин и оборудования, гидроагрегатов, паротурбогенераторов, центрифуг и т.д. ведет к увеличению интенсивности и частоты циклического нагружения, а применение высокопрочных бетонов и арматуры ведет к уменьшению веса конструкций и как следствие к уменьшению коэффициентов асимметрии цикла внешней нагрузки, а с другой стороны, применение высокопрочных и менее пластичных бетонов и арматуры, а также периодический профиль арматуры снижают их относительные пределы выносливости и повышают чувствительность железобетонных конструкций к циклическим нагрузкам. Все это требует точной оценки их усталостной прочности, определения и назначения пределов выносливости железобетонных конструкций.

Одной из специфических задач при проектировании зданий и сооружений из железобетона, в процессе эксплуатации которых необходимо учшывать влияние динамических нагрузок, является расчет на выносливость при действии поперечных сил. В железобетонных конструкциях разрушение в зоне совместного действия изгибающего момента и поперечных сил происходит по наклонному сечению, проходящему по критической наклонной трещине. В этой связи в отечественной теории железобетона, для удобства, термин «расчет железобетонных конструкций на совместное действие изгибающего момента и поперечных сил», по аналогии с термином «расчет по нормальному сечению», для обычных балок заменен на условный термин «расчет железобетонных конструкций по наклонному сечению». С уменьшением относительного расстояния между опорой и грузом (пролета среза) разрушение происходит уже не по наклонному сечению, а по наклонной полосе между опорой и грузом, особенно когда пролет среза приближается к нулю. Поэтому применение термина «расчет по наклонному сечению» в этих случаях является не совсем корректным и сужает круг рассматриваемых задач. Поэтому в работе применяется термин «усталостное сопротивление или усталостная прочность при действии поперечных сил», что полнее охватывает круг рассматриваемых задач. Тем более, благодаря работам А.С.Залесова и ЮЛ.Климова, этот термин «сопротивление или прочность при действии поперечных сил» широко применяется в теории железобетона при расчете прочности, трещиностойкости и деформа-тивности железобетонных конструкций при статической нагрузке.

В действующих нормах проектирования расчет выносливости при действии поперечных сил производится в предположении упругой работы бетона. Расчет наклонных

сечений на выносливость производят из условия, что равнодействующая главных растягивающих напряжений, действующих на уровне центра тяжести приведенного сечения, должна быть полностью воспринята поперечной арматурой при напряжениях в ней, равных расчетному сопротивлению поперечной арматуры умноженному на коэффициенты условий работы у,} и у54, а в элементах без поперечной арматуры -бетоном, при напряжениях в нем, равных расчетному сопротивлению бетона Кь, умноженному на коэффициент условий работы уь!.

Такой подход к расчету на выносливость находится в противоречии с реальным характером неупругой работы железобетонных элементов и не отражает особенностей поведения железобетонных конструкций в зоне действия поперечных сил при многократно повторяющихся циклических нагружениях; не отражает реального напряженно-деформированного состояния; не учитывают неоднозначность восприятия поперечных сил различными элементами при различных пролетах среза; не учитывают существенные различия в их напряженно-деформированном состоянии, характере образования и развития трещин и усталостного разрушения при различных пролетах среза; не учитывают или учитывают весьма приближенно влияние целого ряда факторов; не в состоянии оценивать выносливость железобетонных конструкций в зоне действия поперечных сил с учетом изменения напряженно-деформированного состояния, прочностных и деформативных свойств материалов, реальных режимов деформирования бетона и арматуры в составе конструкции, что в конечном итоге приводит к значительному расхождению между расчетом и опытом.. По результатам статистической обработки сопоставления результатов расчета по рассмотренной методике с опытными данными усталостных испытаний, проведенных в ГрузНИИЭГС, в Львовском политехническом институте, в Ростовском ЙСИ и в Московском ИСИ в 80-х годах прошлого века и в Каз-ГАСУ в 2005-2007 годы, математическое ожидание составляет <2расч /Q0„ =0,39, а коэффициент вариации - о = 0,558.

В современных условиях, характеризующихся все возрастающим объемом применения железобетона и необходимостью рационального расходования ресурсов, проблема сопротивления действию поперечных сил при многократно повторяющихся нагрузках, как одна из нерешенных в области теории и практики железобетона, превращается в задачу, имеющую важное научное и народнохозяйственное значение. В связи с этим ощущается острая необходимость в создании методов расчета на выносливость железобетонных изгибаемых элементов при действии поперечных сил, учитывающих режимы реального деформирования бетона и арматуры в составе железобетонного элемента, учитывающие особенности напряженно-деформированного состояния железобетонных изгибаемых элементов в зоне действия поперечных сил при различных пролетах среза и его изменения в процессе циклического нагружения. Эти обстоятельства выдвигают необходимость экспериментального и теоретического исследования усталостного сопротивления железобетонных изгибаемых элементов в зоне действия поперечных сил при различных пролетах среза.

Цель и задачи исследований. Целью работы является усовершенствование и развитие теории усталостного сопротивления и разработка новых методов расчета выносливости железобетонных конструкций при действии поперечных сил с учетом физической нелинейности бетона. В соответствии с поставленной целью определены следующие задачи:

- провести экспериментальные исследования для выявления характера образования и развития усталостных трещин, характера и форм усталостного разрушения, особенностей напряженно-деформированного состояния при многократно повторяющихся нагрузках в зоне дей-

ствия поперечных сил при различных пролетах среза;

- установить основные закономерности усталостного сопротивлении железобетонных элементов действию поперечных сил при многократно повторяющихся нагрузках;

- разработать общие положения и единую концепцию расчета выносливости железобетонных атементов при действии поперечных сил;

- разработать физические и расчетные модели усталостного сопротивления железобетонных элементов действию поперечных сил при различных пролетах среза;

- разработать методы расчета выносливости железобетонных конструкций при действии поперечных сил с учетом одновременного изменения напряженно-деформированного состояния элементов, прочностных и деформативных свойств и режимов деформирования бетона и арматуры в составе конструкций в процессе циклического нагружения, базирующиеся на разработанных физических моделях усталостного сопротивления;

-разработать инженерные методы оценки выносливости железобетонных элементов при действии поперечных сил.

Научную новизну работы представляют:

- методы расчета выносливости железобетонных конструкций при действии поперечных сил с учетом одновременного изменения напряженно-деформированного состояния элементов, прочностных и деформативных свойств и режимов деформирования бетона и арматуры в составе конструкций в процессе циклического нагружения, базирующиеся на разработанных физических моделях усталостного сопротивления;

- новые экспериментальные данные о выносливости, о характере образования, развития усталостных трещин при многократно повторяющихся нагрузках, усталостного разрушения бетонных и железобетонных элементов при местном сжатии и железобетонных изгибаемых элементов в зоне действия поперечных сил.

- физические модели усталостного сопротивления железобетонных изгибаемых элементов действию поперечных сил при различных пролетах среза;

- аналитические уравнения для описания изменений смещений арматуры в заделке при многократно повторяющихся нагрузках и изменений усталостной прочности сцепления арматуры с бетоном и усталостной прочности анкеровки арматуры;

- инженерные методы расчета на выносливость железобетонных изгибаемых элементов при действии поперечных сил;.

- метод определения зон концентрации напряжений в строительных конструкциях, основанный на контроле гистерезисных энергопотерь (теплопотерь) с помощью тепловизора и результаты экспериментальных исследований по определению зон наибольших напряжений железобетонных изгибаемых элементов в зоне действия поперечных сил и при местном сжатии, полученные на этой основе;

Основные положения, выносимые на защиту:

- результаты экспериментальных исследований усталостного сопротивления железобетонных элементов действию поперечных сил;

- метод определения зон концентрации напряжений в строительных конструкциях, основанный на контроле гистерезисных энергопотерь (теплопотерь) с помощью тепловизора и результаты экспериментальных исследований по определению зон наибольших напряжений железобетонных изгибаемых элементов в зоне действия поперечных сил бетонных и железобетонных элементов при местном сжатии, полученные на этой основе;

- физические модели усталостного сопротивления железобетонных изгибаемых элементов действию поперечных сил при различных пролетах среза;

- методы расчета выносливости железобетонных элементов при действии поперечных сил с учетом одновременного изменения напряженно-деформированного состояния элементов, прочностных и деформативных свойств и режимов деформирования бетона и арматуры в составе конструкций в процессе циклического нагружения, базирующиеся на разработанных физических моделях усталостного сопротивления;

- аналитические уравнения для описания изменений смещений арматуры в заделке при многократно повторяющихся нагружениях и для описания изменений усталостной прочности сцепления арматуры с бетоном и усталостной прочности анкеровки арматуры;

- инженерные методы расчета на выносливость железобетонных элементов при действии поперечных сил.

Практическое значение и внедрение результатов.

Практическое значение работы заключается в том, что в результате выполненных исследований разработаны физические модели усталостного сопротивления железобетонных элементов действию поперечных сил и на их основе разработаны методы расчета выносливости железобетонных элементов при действии поперечных сил, позволяющие повысить надежность, а в ряде случаев расчетную несущую способность и за счет этого получить более экономичные конструктивные решения.

Отдельные положения указанных методов расчета включены:

- в рекомендации по расчету и проектированию железобетонных конструкций «Рекомендации по расчету и конструированию сборно-монолитных железобетонных элементов стен и перекрытий сооружений АЭС». Москва: МО «Атомэнергопроект». 1988.-49 с.;

- в нормативную литературу в виде раздела проекта новых норм по железобетонным конструкциям, касающихся расчетов выносливости наклонных сечений.

Апробация работы. Основные положения и результаты диссертационной работы представлены и обсуждены на научных семинарах кафедры строительных конструкций энергетики МИСИ (Москва, 1985-1988); на Ивановской областной научно-технической конференции (Иваново, 1987, 1988); на Всесоюзном координационном совещании «Повышение надежности энергетических сооружений при динамических воздействиях» (Москва, ВДНХ СССР, 1987); на Всесоюзном координационном совещании «Работа бетона и железобетона с различными видами армирования на выносливость при многократно повторяющихся нагрузках» (Львов, 1987); на XTV1 научно-технической конференции МИСИ (Москва, 1988); на X Всесоюзной конференции по бетону и железобетону (Казань, 1988); на Украинской республиканской научно-технической конференции: «Совершенствование железобетонных конструкций, работающих на сложные виды деформаций, и их внедрение в строительную практику» (Полтава, 1989); на международной конференции по бетону и железобетону «Инженерные проблемы современного железобетона» (Плес, 1995); на Всероссийской научно-технической конференции «Проблемы формирования структуры, эксплуатационной надежности и долговечности строительных материалов» (Плес, 1996); на Всероссийской конференции «Новое в архитектуре, проектировании строительных конструкций и реконструкции» (Чебоксары, 2001); на научном семинаре общего собрания РААСН «Ресурсо-энергосбережение как мотивация творчества в архитектурно-строительном творчестве» (Казань, 2003); на международной научно-практической конференции «Современные технологии в промышленности строительных материалов и стройиндустрии» (Белгород, 2005); на международной научно-практической конференции «Оценка риска и безопасность строительных конструкций» (Воронеж, 2006); на ежегодных конференциях КИСИ, КГАСА, КГАСУ и на республиканских конференциях (Казань, 1983-2009); на профильных кафедрах МГУ (Саранск, 2009); МГСУ (Москва, 2009); ПГУАС (Пенза, 2009); СПбГАСУ (Санкт-Петербург, 2009).

Личный вклад автора. Автором самостоятельно сделана постановка задачи, а также разработана программа теоретических и экспериментальных исследований. Проведены все экспериментальные исследования, сделан анализ результатов полученных данных и выявлены основные закономерности усталостного сопротивления железобетонных элементов действию поперечных сил. Впервые разработан и в экспериментальных исследованиях применен метод определения зон концентрации напряжений в строительных конструкциях, основанный на контроле гисгерезисных теплопотерь. Разработана методика расчета выносливости железобетонных изгибаемых элементов при действии поперечных сил с учетом одновременного изменения напряженно-деформированного состояния элементов, прочностных и деформативных свойств и режимов деформирования бетона и арматуры в составе конструкций в процессе циклического нагружения, базирующиеся на разработанных физических моделях усталостного сопротивления действию поперечных сил.

Публикации. Основные положения диссертации опубликованы в 87 научных статьях (в том числе в журналах по списку ВАК в 15 статьях), в учебном пособии, в рекомендациях по проектированию сборно-монолитных железобетонных конструкций, в патенте на изобретение.

Структура и объем диссертации. Диссертационная работа состоит из введения, 5 глав, основных выводов, списка литературы и приложений. Работа изложена на 416 страницах машинописного текста, включающего 188 рисунков, фотографий и термограмм, список литературы из 416 наименований и приложений.

Во введении обоснована актуальность исследования, изложены основная цель и задачи исследования, научная новизна, практическая значимость.

В первой главе приведен обзор и анализ экспериментальных исследований и существующих методов расчета выносливости наклонных сечений железобетонных изгибаемых элементов, сформулированы цель и задачи исследований.

Во второй главе описываются результаты экспериментальных исследований усталостного сопротивления бетонных и железобетонных элементов при местном сжатии и при поперечном изгибе железобетонных балок при различных пролетах среза.

Третья глава посвящена анализу напряженно-деформированного состояния бетонных и железобетонных элементов при местном сжатии, железобетонных изгибаемых элементов в зоне действия поперечных сил при многократно повторяющихся нагрузках; разработке физических моделей усталостного сопротивления железобетонных элементов действию поперечных сил при различных пролетах среза и получению на их основе уравнений для оценки объективной (остаточной) усталостной прочности бетона и железобетона при местном сжатии, бетона сжатой зоны, продольной и поперечной арматуры в месте пересечения с наклонной трещиной, анкеровки продольной арматуры в железобетонных изгибаемых элементах в зоне действия поперечных сил.

Четвертая глава посвящена изложению методов расчета выносливости железобетонных элементов при действии поперечных сил при различных пролетах среза; расчетной оценке напряженно-деформированного состояния бетонных и железобетонных элементов при местном сжатии, железобетонных изгибаемых элементов в зоне действия поперечных сил при многократно повторяющихся нагрузках; расчетной оценке пределов выносливости бетона и железобетона при местном сжатии; расчетной оценке пределов выносливости бетона сжатой зоны, продольной и поперечной арматуры в месте пересечения с наклонной трещиной, анкеровки продольной арматуры в железобетонных изгибаемых элементах в зоне действия поперечных сил.

В пятой главе дана разработка инженерных методов расчета выносливости железобетонных элементов при действии поперечных сил и проверка сходимости результатов расчета и экспериментальных данных.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Усталостная прочность и напряженно-деформированное состояние железобетонных конструкций при многократно повторяющихся циклических нагружениях, определяются выносливостью и деформативносгью бетона и арматуры, зависит от условий их совместной работы в составе конструкции, а также параметров и режимов нагрузки. Исследованием этих вопросов в разные годы занимались А.И.Абашидзе, В.Д.Алтухов, Ю.М.Баженов, Т.И.Баранова, И.К.Белобров, О .Я.Берг, В.М.Бондаренко, Ю.С.Волков, Г.М.Городнипкий, И.М.Грушко, А.А.Давыдович, Г.К. Евграфов, А.И. Иванов-Дятлов, Т.С.Каранфилов, Ю.Н.Кардовский, Н.С.Карпухин, В.Г.Кваша, А.П. Кириллов, Ф.К. Клименко, В.П.Каневский, И.Л.Корчинский, В.А.Критов, Ю.С.Кулыгин, В.ВЛевчич, Р.Д.Маилян, Л.Р.Маилян, ИЛ.Матаров, Илизар Т.Мирсаяпов, К.В.Михайлов, С.А.Мусатов, Г.Н.Писанко, А.Б.Пирадов, Г.И.Попов, И.А.Рохлин, Ю.В.Самбор, В.М.Селюков, З.К.Скатынский, СМ.Скоробогатов, И.Б.Соколов, Г.Б.Терехова, Е.А.Троицкого, Т.Г. Фролов, A.B. Харченко, Ю.П. Хромец, В.П. Чирков, А.Б.Юркша, П.В.Абелес, А. Матгок, П. Каар, Д.Верна, К.Кеслер, Т.Стелсон, Т.Чанг и многие другие.

Основное внимание исследователей уделялось вопросам выносливости и напряженно-деформированного состояния нормального сечения изгибаемых элементов, выносливости бетона и арматуры, а также деформативности бетона при многократно повторяющихся нагружениях. В процессе этих исследований накоплен огромный экспериментальный материал по данным вопросам, предложен ряд практических методов расчета нормальных сечений на выносливость. Предложенные методы расчета отражают многие особенности поведения железобетонных конструкций в зоне чистого изгиба при многократно повторяющихся нагружениях и позволяют оценивать выносливость нормальных сечений, в том числе и с учетом изменения напряженно-деформированного состояния, прочностных и деформативных свойств, реальных режимов деформирования материалов в составе конструкции, а также при нестационарных режимах циклического нагружена».

В то же время совершенно вне поля зрения этих исследований остались проблемы усталостного сопротивления железобетонных изгибаемых элементов при действии поперечных сил. Теоретических и экспериментальных исследований, направленных на получение физических моделей усталостного сопротивления железобетонных изгибаемых элементов при действии поперечных сил и методов расчета выносливости на их основе практически негг. Имеющиеся в этой области исследования носят экспериментальный характер и направлены они лишь на уточнение влияния некоторых факторов на выносливость наклонных сечений, содержат лишь конечные результаты о выносливости наклонного сечения и не затрагивают особенностей напряженно-деформированного состояния, процессов, характера и форм усталостного разрушения железобетонных элементов в зоне действия поперечных сил.

Проблема сопротивления действию поперечных сил охватывает практически все железобетонные конструкции, применяемые в гражданском, промышленном, энергетическом и транспортном строительстве, определяя количество продольной и поперечной арматуры, размеры поперечного сечения, способы армирования сложных конструктивных элементов и т.д. Проблеме сопротивления железобетонных элементов действию поперечных ста при статическом нагружении посвящены, выполненные в разные годы, работы Т.И.Барановой, В.М.Бондаренко, И.К.Белоброва, М.С. Боришанского, А.П.Васильева, П.И.Васильева, А.А.Веселова, Г.М.Власова, А.А.Гвоздева, А.Б.Голышева, В.Н.Гусакова, Л.А.Дорошкеевича, Л.Н.Зайцева, А.С.Залесова, А.С.Зорича, Ю.Л.Изотова, О.Ф.Ильина, В.Г.Карабаша, Н.И.Карпенко, С.Н.Карпенко, В.Г.Кваши,

Ю.А.Климова, В.И.Колчунова, А.П. Кудзиса, Р.Л.Маиляна, А.Ф.Милованова, В.П.Мигрофанова, А.А.Оатула, В.А.Отсмаа, А.Б.Пирадова, К.А.Пирадова, Г.И.Попова, И.А.Рохлина, О.А.Рочняка, В.Н.Сахарова, А.В.Старчевского, Э.С.Сигалова, Б.С.Соколова, Г.Н.Судакова, И.А.Титова, М.М. Холмянского, И.М.Чупака, Э. Беннета, Д.Валравена, Р.Валтера, Ф.Дашнера, Г.Кани, М.Котсовоса, В.Крефельда, Ф. Леонгард-та, А.Плакаса, П.Ригана, Х.Тейлора й многих других.

В результате проведенных исследований получен обширный экспериментальный материал о различных аспектах работы железобетонных элементов на восприятие поперечных сил при статическом нагружении - о характере образования и развития трещин, о формах разрушения, о напряженно-деформированном состоянии и внутренних усилиях, о закономерностях деформирования бетона и арматуры, о сцеплении арматуры с бетоном, об анкеровке продольной арматуры, о факторах, влияющих на несущую способность, де-формативность и трещиностойкость. Основным результатом теоретических исследований явилась разработка, на базе полученных опьпных данных и различных теоретических предпосылок, методов расчета прочности наклонных сечений, трещиностойкости и деформатив-ности железобетонных элементов в зоне действия поперечных сот, методов расчета прочности, трещиностойкости и деформативности бетонных и железобетонных элементов при местном сжатии, методов расчета прочности и деформативности контакта между арматурой и бетоном при статическом нагружении. Вместе с тем, несмотря на большое количество проведенных экспериментальных и теоретических исследований сопротивления железобетонных элементов действию поперечных сил при статическом нагружении, количество которых исчисляется тысячами, проблема сопротивления железобетонных элементов действию поперечных сил при многократно повторяющихся нагружениях остались вне поля зрения и этих исследований.

Выполненный обзор и критический анализ результатов проведенных исследований позволяет дать следующую общую оценку современного состояния проблемы сопротивления железобетонных элементов действию поперечных сил при многократно повторяющихся нагружениях.

В подавляющем большинстве проведенных исследований рассматривались элементы с большим пролетом среза, практически не исследовались элементы со средним, малым и нулевым пролетом среза. Установлено, что усталостная прочность наклонного сечения железобетонных изгибаемых элементов снижается с увеличением количества циклов на-гружения, с увеличением относительного пролета среза и снижением коэффициента асимметрии цикла нагрузки; что усталостная прочность наклонного сечения железобетонных изгибаемых элементов повышается при увеличении прочности бетона и арматуры, количества продольной и поперечной арматуры, размеров поперечного сечения.

В то же время, в области экспериментальных и теоретических исследований остается целый ряд малоизученных вопросов, к которым, прежде всего, относятся: основные закономерности в процессах образования, развития усталостных трещин в процессе циклического нагружения, их зависимость от пролета среза, от конструктивных особенностей элемента и других факторов; вид, характер и форма усталостного разрушения элементов в зоне действия поперечных сил в зависимости от пролета среза; напряженно-деформированное состояние бетона, продольной и поперечной арматуры в зоне действия поперечных сил при различных пролетах среза; недостаточно полно и корректно определены наиболее значимые внутренние усилия в наклонном сечении элемента, к которым в общем виде принято относить усилия в бетоне сжатой зоны (над критической наклонной трещиной, или в наклонной полосе), осевое усилие в поперечной арматуре, осевое и нагельное усилия в продольной арматуре, а также их изменение и перераспределение в процессе циклического нагружения.

Теоретические исследования, с разработкой физических моделей усталостного сопротивления железобетонных изгибаемых элементов действию поперечных сип при многократно повторяющихся нагрузках и методов расчета на их основе отсутствуют. Поэтому в настоящее время нет физических моделей усталостного сопротивления железобетонных изгибаемых элементов действию поперечных сил, достаточно корректно отражающих их действительную работу с учетом реального деформирования бетона и арматуры в составе железобетонного элемента при различных пролетах среза, и нет методов расчета выносливости наклонных сечений, основанных на таких моделях.

В то же время, совокупность результатов проведенных до настоящего времени исследований в области сопротивления железобетонных элементов действию поперечных сил при статическом натружении и исследований выносливости бетона, арматуры и нормальных сечений железобетонных элементов с учетом реального деформирования бетона и арматуры в составе железобетонного элемента создали объективные предпосылки для нового качественного шага вперед в решении проблемы по созданию научных основ и теории усталостного сопротивления железобетонных элементов действию поперечных сил при многократно повторяющихся нагрузках.

Главной тенденцией современного развития научных основ и теории усталостного сопротивления железобетонных изгибаемых элементов действию поперечных сил при многократно повторяющихся нагрузках должна быть разработка физических моделей усталостного сопротивления действию поперечных сил и построение методов расчета на их основе применительно к конкретным формам усталостного разрушения в зависимости от пролета среза, учитывающих режимы реального деформирования бетона и арматуры в составе железобетонного элемента, учитывающие особенности напряженно-деформированного состояния железобетонных изгибаемых элементов в зоне действия поперечных сил при различных пролетах среза и его изменения в процессе циклического нагружения. Эти обстоятельства выдвигают необходимость экспериментального и теоретического исследования усталостного сопротивления железобетонных элементов действию поперечных сил при различных пролетах среза. Ввиду отсутствия в настоящее время системного подхода к исследованию усталостного сопротивления железобетонных конструкций при действии поперечных сил и в области экспериментальных и теоретических исследований остается целый ряд малоизученных вопросов, в качестве первого необходимого шага в этом направлении было проведение экспериментальных исследований.

В качестве опытных образцов приняты железобетонные балки с размерами 120x280x2000мм и 120x340x2000мм; бетонные пластины с размерами 300x400x50мм и 300x550x50мм и железобетонные пластины с размерами 300x400x50мм. При проведении статических и усталостных испытаний железобетонных балок при действии поперечных сил применялся программно-технический комплекс, изготовленный с применением промышленных микроконтроллеров, конструктивно и программно совместимых с IBM PC. Комплекс состоит из двух подсистем: подсистемы контроля над нагружением; подсистемы сбора, обработки и представления экспериментальных данных. Для сокращения времени получения и обработки экспериментальных данных применялся пакет компьютерных программ config.cfg, setup.cfg, fast.exe, stress.exe, разработанные в испытательной лаборатории прочности и надежности конструкций летательных аппаратов КГТУ им.А.Н.Туполева.

Автором, специально для теоретических и экспериментальных исследований напряженно-деформированного состояния железобетонных конструкций, впервые разработан и предложен метод выявления областей, зон наибольших напряжений (зон концентрации напряжений) в бетоне и арматуре, основанный на контроле гистерезисных

энергопотерь (теплопотерь) строительных конструкций с помощью тепловизора. Поэтому наряду с методом электротензометрии, в экспериментальных исследованиях впервые для качественной оценки напряженно-деформированного состояния железобетонных балок и выявления характерных областей концентрации напряжений в зоне совместного действия поперечных сил и изгибающих моментов при многократно повторяющихся циклических нагружениях автором был применен указанный метод выявления зон концентрации напряжений.

Проведенными усталостными испытаниями установлены: основные закономерности сопротивления изгибаемых железобетонных элементов действию поперечных сил при многократно повторяющихся нагрузках; классификация изгибаемых железобетонных элементов, работающих на восприятие поперечных сил при многократно повторяющихся нагружениях; характер образования и развития усталостных трещин в зоне действия поперечных сил в процессе циклического нагружения; характер и формы усталостного разрушения железобетонных балок в зоне действия поперечных сил при различных пролетах среза; характер усталостного разрушения бетонных и железобетонных элементов при местном сжатии; особенности напряженно-деформированного состояния в бетоне, в продольной и поперечной арматуре в зоне действия поперечных сил при циклическом нагружении; особенности напряженно-деформированного состояния бетонных и железобетонных элементов при местном сжатии при многократно повторяющихся нагрузках; достоверность, актуальность и информативность разработанного автором метода определения зон концентрации напряжений, основанного на учете гистерезисных теплопотерь с помощью тепловизора; термограммы железобетонных балок при различных пролетах среза и бетонных и железобетонных элементов при местном сжатии после циклического нагружения; термографические фильмы, наглядно показывающие процесс формирования в процессе циклического нагружения характерных зон концентрации напряжений в железобетонных балках при изгибе и в бетонных и железобетонных элементах при местном сжатии; характерные зоны концентрации напряжений в железобетонных балках в зоне действия поперечных сил при циклическом нагружении, выявленные методом определения зон концентрации напряжений; характерные зоны концентрации напряжений в бетонных и железобетонных элементах при местном сжатии при многократно повторяющихся нагрузках, выявленные методом определения зон концентрации напряжений.

Усталостные испытания железобетонных балок позволяют в зависимости от относительного пролета среза с01\ выделить основные формы усталостного разрушения железобетонных изгибаемых элементов и в зависимости от этого классификацию железобетонных элементов, сопротивляющихся действию поперечных сил при многократно повторяющихся нагружениях представить в виде: 1) Элементы с нулевым пролетом среза(с0/Ьд=0); 2) Элемента с малым пролетом среза (са/И0 <1,2); 3) Элементы со средним пролетом среза (1,2<с0/к0 <2)-, 4) Элементы с большим пролетом среза (с01к0>2).

Как видно из термограмм, полученных с помощью тепловизора, и характера образования усталостных трещин и усталостного разрушения (рис. 5) особенностью работы изгибаемых элементов при с„ ¡Ид < 1,2 является образование локальных полос напряжений, связанных с точками приложения сосредоточенных внешних усилий (груза и опорной реакции), в пределах которых и происходит усталостное разрушение. При дальнейшем уменьшении относительного пролета среза приходим к граничному случаю, когда с0/й9 = 0 иМтах = (Этах =0, т.е. когда оси опоры и груза совпадают (сила находиться против силы). Такое силовое действие характеризуется как местное действие

нагрузки (или местное сжатие), т.е. местное действие нагрузки также входит в общую систему сопротивления железобетонных элементов действию поперечных сил (рис. 1).

При с0 > 2 усталостное разрушение изгибаемых элементов происходит с образованием критической наклонной трещины, положение которой связано не с точками приложения действующих на элемент внешних усилий и реакций опор (местное возмущение напряженного состояния ощутимо только вблизи этих точек), а с внутренними силовыми факторами, действующими в рассматриваемых по длине пролета среза сечениях (моментами и поперечными силами) (рис. 8).

При 1,2 < с0 /Ад < 2 изгибаемые элементы находятся на границе элементов с малым пролетом среза и элементов с большим пролетом среза. Поэтому в этом случае проявляются особенности как первых так и вторых, т.е. на характер образования и развития трещин в зоне действия поперечных сил при циклическом нагружении и усталостного разрушения в этой зоне оказывают влияние как внутренние силовые факторы, действующие в рассматриваемых по длине пролетах среза элемента сечениях (моменты и поперечные силы), так и местные возмущения напряженного состояния и концентрация напряжений в определенных зонах, связанные с точками приложения сосредоточенных внешних сил (рис. 10).

Каждая из этих групп предложенной классификации характеризуется существенными отличиями в механизме сопротивления железобетонных элементов действию поперечных сил при многократно повторяющихся циклических нагрузках. Вследствие этого характер образования и развития трещин, напряженно-деформированное состояние, формы и положения зон концентрации напряжений, форма разрушения элементов каждой из групп имеют особенности, присущие только для этой группы и этим существенно отличаются от других групп данной классификации.

В этой связи, в результате проведенных экспериментальных и теоретических исследований разработана методика расчета выносливости железобетонных элементов при действии поперечных сил при различных пролетах среза применительно для каждой группы указанной классификации. Эта методика расчета, в отличие от методики норм, базируется на физических моделях усталостного сопротивления железобетонных элементов действию поперечных сил, разработанных в диссертации в результате проведенных исследований, которые дают ясное представление о работе элемента в процессе циклического нагружения, действующих внутренних усилиях и природе их возникновения, характере деформирования и причинах усталостного разрушения. Построение расчетного аппарата осуществляется с учетом реального напряженно-деформированного состояния элементов, учета всех внутренних усилий и влияния наиболее значимых факторов на их усталостное сопротивление. Расчет выносливости ведется по классической схеме: на основе физических моделей определяются действующие внутренние усилия и напряжения; определяются пределы выносливости бетона, арматуры и анкеровки арматуры; проверяются условия выносливости. Напряжения и коэффициенты асимметрии цикла напряжений в бетоне и арматуре, в отличие от методики норм, определяются с учетом их изменения в процессе циклического нагружения вследствие развития деформаций виброползучести сжатого бетона в стесненных условиях. Пределы выносливости (объективная усталостная прочность при циклическом нагружении) бетона и арматуры определяются из соответствующих критериев усталостной прочности с учетом образования и развития усталостных микро- и макротрещин трещин, неупругих свойств бетона, реальных режимов деформирования бетона и арматуры в составе конструкции. Поэтому при проектировании учитываются режимы реального деформирования бетона и арматуры в составе железобетонного элемента, особенности напряженно-деформированного состояния железобетонных изги-

баемых элементов в зоне действия поперечных сил при различных пролетах среза и его изменение в процессе циклического нагружения и как следствие в явном виде учитываются все основные факторы, влияющие на усталостное сопротивление железобетонных конструкций при действии поперечных сил.

Несмотря на многочисленные теоретические и экспериментальные исследования сопротивления бетона и железобетона при местном действии статической нагрузки, совершенно отсутствуют исследования, как теоретические так и экспериментальные, поведения бетона и железобетона при местном действии многократно повторяющихся нагрузок. Основные закономерности в процессах образования, развития усталостных трещин в процессе циклического нагружения, а также вид, характер и форма усталостного разрушения элементов и их зависимость от конструктивных особенностей элемента и других факторов не исследованы. Отечественные нормы никаких рекомендаций по оценке выносливости бетонных и железобетонных элементов при местном циклическом сжатии не дают. Поэтому нет ни какой информации о характере усталостного сопротивления бетона и железобетона действию местной циклической нагрузки (при нулевом пролете среза) и совершенно отсутствуют какие-либо рекомендации по оценке их выносливости.

Опираясь на анализ и обобщение многочисленных теоретаческих и экспериментальных исследований сопротивления бетонных и железобетонных элементов при местном статическом сжатии, проведенных В.Г.Донченко, Л.Н.Зайцевым,

A.С.Залесовым, В.Г.Квашей, В.К.Керасом, С.К.Нийоги, Л.Обертом, И.А.Рохлиным,

B.Н.Сахаровым, Б.С.Соколовым, А.В.Старчевским, И.С.Ульбиевой, М.М.Холмянским и др., а также учитывая результаты проведенных автором экспериментальных исследований зон концентрации напряжений, характера образования и развития усталостных трещин в элементах при циклическом сжатии, усталостного разрушения элементов, процесс усталостного разрушения и физическую модель усталостного сопротивления бетона при местном циклическом сжатии можно описать следующим образом.

При местном сжатии бетонного элемента между грузовыми площадками образуется взаимонаправленный сжимающий силовой поток, ограниченный размерами грузовых площадок. Внутри этого сжимающего силового потока напряженное состояние является неоднородным, так как при приложении внешней циклической нагрузки на плоский элемент, под грузовыми площадками ограниченной ширины, из-за наличия трения между грузовой площадкой и поверхностью бетона, образуются уплотненные объемы в виде клина (рис. 1) с гранями, наклоненными к плоскости передачи нагрузки под углом, равным углу внутреннего рдвига бетона <р и внутри самого клина формируется напряженное состояние «сжатие - сжатие» (СГ/Т* {г); (0)- Перемещение клина как твердого тела и его «заклинивание» окружающего бетона вызывает возникновение распора, следовательно, раскалывающих (растягивающих) напряжений а ™" (¿) между вершинами клиньев уплотнения, а вдоль граней клиньев - реализуется условие чистого сдвига и возникают касательные напряжения в результате давления этих клиньев уплотнения как твердого тела

нь? * * А,:- -1]

¡ДВЕ».. И

л

1 а \

Рис. 1. Термограммы плоских элементов с соотношением размеров Н/1 = 1,33 в начальной стадии нагружения (а), перед усталостным разрушением (б) и характер усталостного разрушения^).

на окружающий бетон возникают также сжимающие напряжения и поэтому в

средней зоне между вершинами клиньев уплотнения в элементах с размерами #<1,5£ и 1/oJH >0,2 по результатам исследований Б.С.Соколова образуется ядро сжатия шириной lef меньше длины грузовых площадок 11ос.

При циклическом сжатии бетона усталостное разрушение и нелинейные деформации виброползучести характеризуются образованием и развитием трещин нормального разрыва. В начальной стадии нагружения после превышения средними макронапряжениями сжатия erf™(t0) начального уровня образования микротрещин в бетонных элементах возникают микроскопические трещины усталости. С увеличением уровня нагрузки или количества циклов нагружения преимущественное развитие получают микротрещины отрыва в средней части бетонного элемента между вершинами клиньев уплотнения, которые затем объединяются между собой, образуя усталостные макротрещины, направленные параллельно или с небольшим наклоном к направлению действия внешних сжимающих сил. Когда суммарная длина l(t) усталостной макротрещины отрыва достигает критической длины 1СГ, начинается динамическое развитие магистральной макротрещины отрыва, что при определенных условиях приводит к окончательному разрушению (долому) сжатого бетонного элемента. Исследование поверхностей разрушения бетонных элементов свидетельствует, что долом происходит за счет сдвига по наклонным плоскостям под грузовыми площадками. При этом от основной массы отделяется объем в виде клина, т.е. «клин уплотнения». Поверхность клина неровная. Внутри и вне клина бетон не разрушен.

В этой связи критерий усталостного разрушения бетона при местном циклическом сжатии можно представить в виде <r™£x(t)> Rbrep{t), где Rb rep{t) - объективная (остаточная) прочность бетона в сжимающем силовом потоке при циклическом нагруже-нии на момент времени t ; - максимальные сжимающие напряжения цикла от

внешней нагрузки на момент времени t.

Таким образом, в результате давления клиньев на окружающий бетон и «заклинивания» окружающего бетона между вершинами клиньев возникает напряженное состояние «растяжение - сжатие», внутри клина - «сжатие - сжатие», а вдоль граней клиньев - реализуется условие чистого сдвига. При этом с одной стороны, вплоть до усталостного разрушения все составляющие напряженного состояния остаются меньше расчетных сопротивлений бетона при однократном статическом нагруже-нии, т.е. аГ(/)<^;сгГ(0<^(; г^Ь^асдругой стороны даже при внешней стационарной циклической нагрузке (Ртах;р = const) напряженное состояние и в бетонных и в железобетонных элементах нестационарное, т.е. при многократно повторяющихся нагружениях происходит непрерывное изменение напряженно-деформированного состояния элементов внутри сжимающего силового потока, образованного между площадками загружения. Причиной этого является интен-

тах

=1 с,р!

сивное развитие деформаций виброползучести сжатом бетоне вдоль оси сжимающего силового потока.

На основе кинематической модели сжатия С.М.Крылова, Л.Н.Зайцева. И.С.Ульбиевой модель деформирования бетону при местном сжатии многократно повторяющейся нагрузкой можно представить как на рис. 2. Согласно

Рис. 2. Модель деформирования бетона при местном сжатии циклической нагрузкой.

этой модели, в результате интенсивного развития деформаций виброползучести сжатого бетона происходит перемещение клиньев уплотнения в вертикальном направле-

0.5Н

НИИ на величину Аь = jejc(h)dh (1)

OJliacCOSpsiflip

При вертикальном перемещении клина вдоль оси сжимающего силового потока на величину Аь поперечное перемещение в бетоне в средней зоне составляет

0.5Н

kc№--L, (2)

j tg'p

0^lloccos4>sinip

а сдвиг бетона вдоль граней клиньев уплотнения -

0.5 Н

Ал = ■ О)

J sinq>

0,5lixcostpsui<p

Поперечное перемещение в средней зоне и2, вызывает возникновение дополнительных растягивающих напряжений /,(о21) в бетоне, а сдвиг вдоль граней клиньев -

дополнительных касательных напряжений f2(Absh) в бетоне. С увеличением

количества циклов нагружения возрастают деформации виброползучести eicpl бетона, в свою очередь, они вызывают увеличение остаточных растягивающих напряжений в бетоне сг^Г (О и остаточных касательных напряжений r^it) в бетоне. При этом эти дополнительные (остаточные) напряжения ст^"(е) и распределяются достаточно равномерно. Остаточные напряжения Oi°"(i) и if™^) имеют тот же знак, что и начальные напряжения <т"Г(1<, ) 11 мГЧ'о) ПРИ первом нагружешга до максимального уровня циклической нагрузки Рта. При совместном рассмотрении эпюр распределения начальных и дополнительных напряжений становится очевидным, что суммарные напряжения a""(t) = o-°""(t) и г""(г)= r™"(i0)+r°""(/) с увеличением количества циклов N, постоянно увеличиваются. При этом очевидно, что происходит увеличение как максимальных значений напряжений ст™" (i) и ^"(f) так и полноты эпюр распределения этих напряжений. Увеличение напряжений происходит как при минимуме, так и при максимуме внешней нагрузки поэтому фактические коэффициенты асимметрии цикла напряжений в бетоне ра и pTii не совпадают с коэффициентом асимметрии

цикла внешней нагрузки р = Ртт /Р^. По мере увеличения количества циклов нагружения всегда ра > р и р1)г > р. Поэтому даже при стационарном внешнем циклическом нагружении (Pmax;p = const), с увеличением количества циклов нагружения, происходит непрерывное увеличение максимальных раскалывающих и касательных напряжений а ¡Г (') и riT (') в бетоне и их коэффициентов асимметрии цикла и рТ, т.е. режимы деформирования бетонного элемента при местном сжатии в направлениях действия напряжений <т™"(/) и rfp (/) нестационарны, независимо от режима циклического нагружения.

В этой связи, на основе модели раскалывания И,А.Рохлина и модели раскалывания А.С.Залесова, В.Н.Сахарова, А.В.Старчевского и с учетом (I) - (3) и рис. 2 распределение текущих напряжений при многократно повторяющихся нагрузках для бетон-

Рис. 3. Распределение напряжений и усилий в сжатых элементах при 1Ы1Н<02 после циклического нагру-жения.

ных элементов с размерами Я S 1,51 и lix/H <0,2 представляем как на Рис.3, на основе модели сжатия Б.С.Соколова распределение текущих напряжений при многократно повторяющихся нагрузках для бетонных элементов с размерами Я < 1,5 L и 11ос/Н>0,2 представляем как на Рис.4.

Как видно из анализа напряженно-деформированного состояния плоских элементов при местном циклическом сжатии, механизма работы и усталостного разрушения элемента, вертикальному перемещению клиньев уплотнения оказывает сопротивление окружающий бетон и в связи с этим в них возникают определенные усилия. Поскольку

после образования продольных микротрещин усталости дальнейшее сопротивление бетона разрушению зависит от способности бетона сопротивляться развитию усталостных микро- и макротрещин, то для аналитического описания процесса усталостного разрушения и изменения усталостной прочности бетона привлекаются методы механики разрушения. При этом для оценки объективной (остаточной) прочности при циклическом нагружении (предела выносливости) бетонного элемента при местном сжатии необходимо составить условия равновесия усилий для сжатого элемента на момент времени t: для бетонного элемента с размерами Я < 1,5L и l¡oc /Я < 0,2 (рис. 3) условия равновесия вертикальных и горизонтальных усилий для полуклина ABO, условие равновесия горизонтальных усилий для вертикального сечения 00; а в элементах с размерами Я <1,51 и ¡toc/H >0,2 (рис. 4) в результате давления клиньев уплотнения как твердого тела на окружающий бетон возникают также сжимающие напряжения cr;"M(í), а следовательно в ядре сжатия действует сжимающее усилие в бетоне N,c, которое учитываем при составлении предыдущих условий равновесия. Учитывая, что распределение максимальных текущих напряжений о-™/15!/); и ^iTi1) в ПР°"

цессе циклического нагружения является равномерными и учитывая геометрические размеры моделей сжатия после несложных преобразований имеем аналитическое уравнение объективной (остаточной) прочности бетона в сжимающем силовом потоке при циклическом нагружении на рассматриваемый момент времени í

i -i

Рис. 4. Распределение напряжений и усилий в сжатых элементах при ¡Ы/Н>0,2 после циклического нагружения.

Kbjfh

*Jt)

Щ '¡ОС

I A-B'Gh-Lr

1

+с.

b=n '

зГР^п

1

ш

№

где А = 1 и В = 1/ят2<р - для бетонных элементов с размерами N¿1,51 и ¡¡ж/Я < 0,2, а также для бетонных элементов с размерами Н>1,5Ь; А = соя2 ср и

В = ctg2<p - для бетонных элементов с размерами Н <1,5L и 1¡OC/H>0,2; А, - длина

1 Н

растянутой зоны; =—((20к-7[)-tg9K ~(2вн-n)-tg6H), в„ -arctgsin(pcosip,9K = arctg —.

* hoc

Как видно из (4), предел выносливости (объективная усталостная прочность) Rhrcp (t) бетона при местном циклическом сжатии зависит от критического коэффициента интенсивности напряжений бетона при циклическом нагружении Kbcj(t) на рассматриваемый момент времени /, от длины усталостной трещины отрыва /(f) внутри сжимающего силового потока на рассматриваемый момент времени t и деформатив-ных свойств бетона, а также зависит от угла внутреннего сдвига бетона tp, соотношения размеров элемента HjL и соотношения ширины грузовых площадок и высоты элемента S = llojH. Таким образом, поскольку критический коэффициент интенсивности напряжений бетона при циклическом нагружении и длина усталостной трещины отрыва внутри сжимающего силового потока уменьшаются, а неупругие деформации бетона с увеличением количества циклов нагружения увеличиваются, то объективная прочность бетона имеет переменную величину.

Наличие арматуры отражается на характере развития трещин отрыва, на характере работы и усталостного разрушения сжатой полосы, а следовательно и на величине объективной прочности Rhrep (/) при местном циклическом сжатии.

В результате совместной работы арматуры и бетона многократно повторяющееся нагружение вследствие виброползучести сжатого бетона приводит к возникновению и накапливанию в арматуре дополнительных (остаточных) напряжений. Накопление остаточных напряжений в бетоне и арматуре, совпадающих по знаку с начальными напряжениями, приводит к увеличению текущих напряжений в бетоне и арматуре и их коэффициентов асимметрии цикла. Даже при стационарном внешнем циклическом нагружении {Ртах;р = const), с увеличением количества циклов нагружения, происходит непрерывное увеличение максимальных напряжений а""(г) и их коэффициентов асимметрии цикла psc(t) в вертикальной сжатой арматуре Asc, максимальных напряжений о-™"* (0 и их коэффициентов асимметрии цикла p,(i) в горизонтальной арматуре Я,, находящейся в средней зоне между вершинами клиньев уплотнения, а также максимальных касательных напряжений и их коэффициентов асимметрии pT¡¡ в бетоне вдоль граней клиньев уплотнения и нагельных усилий в горизонтальной арматуре Asq, пересекающих плоскости сдвига вдоль граней объемов уплотнения и максимальных касательных напряжений т™"* ftJB них и их коэффициентов асимметрии рт ,

т.е. режимы деформирования арматуры и бетона в составе железобетонного элемента при местном сжатии нестационарны, независимо от режима циклического нагружения.

Основой формирования модели усталостного сопротивления железобетонного элемента при местном сжатии служит модель усталостного сопротивления бетонного элемента. Поэтому принимаем, что их геометрические параметры и принципы построения совпадают. Принимаем также распределение напряжений в бетоне железобетонного элемента как при первом нагружении, так и в процессе циклического нагружения и схему деформирования бетона такими же, как и в бетонных элементах (рис.2—4). Вертикальному перемещению клиньев уплотнения в железобетонных элементах оказывает сопротивление окружающий бетон, горизонтальная и вертикальная арматура и в этой связи, в отличие от бетонных элементов, в указанных выше условиях равновесия для полуклина ABO и для вертикального сечения 00 (рис. 3- 4) дополнительно учитываем усилия в арматуре Л'Г (')■' 0Г"(Г)-' '"С"!/)- В результате имеем аналитическое

уравнение объективной прочности железобетона в сжимающем силовом потоке при циклическом нагружении на рассматриваемый момент времени /

11Ь,юр

\

.К I

1,4+1,254\

:+С

7 'гг

+С(г,т) №

(5)

где Л , В смотри пояснения к (4); С = 0 - для железобетонных элементов с размерами Я 51,51 и 11ос/'Н <0,2, а также для железобетонных элементов с размерами Н>1,51; С = Л5 /ЫЬс - для железобетонных элементов с размерами Н<1Л и ин > 0,2;; сг™от(с) и ^ - текущие напряжения в горизонтальной растянутой арматуре и её шаг.

Для обеспечения выносливости бетонных и железобетонных элементов с нулевым пролетом среза (с0/к„ - 0), т.е. при местном сжатии, необходимо определять сжимающие напряжения возникающие в пределах сжимающего силового потока и ограничивать пределом выносливости бетона (или железобетона) при местном сжатии К.Ьгер({) для заданного режима циклического нагружения, т.е. в пределах сжимающего силового необходимо соблюдать условие выносливости

(6)

Поскольку развитие деформаций

виброползучести £

lc.pl

в сжатом

Рис.5. Термограмма балки и характер её усталостного разрушения при малых пролетах среза.

бетоне в направлении действия напряжений сг™3*^) происходит в свободных условиях и ничто не

препятствует их развитию, то можно принимать а^ (/) = £> и поэтому текущие сжимающие напряжения принимаем <т""*(/) равными начальным сжимающим напряжениям сг"'сш(10)щм первом загружении и определяем из условий равновесия на основе модели усталостного сопротивления, а коэффициент асимметрии цикла напряжений равен коэффициенту асимметрии цикла внешней нагрузки, т.е. ,оь= р = РтШ1Ртах. Пределы выносливости определяются по (4) или (5).

Особенностью работы «длинных» железобетонных изгибаемых элементов при малых пролетах среза с0< 1,2Ьо является образование локальных полос напряжений, связанных с точками приложения сосредоточенных внешних усилий, в пределах которых и происходит усталостное разрушение (рис.5). Эта главная особенность работы обычных железобетонных балок с малым пролетом среза объединяет их с «короткими» (высокими) элементами. В обоих случаях эта особенность проявляется при небольших значениях относительного расстояния между действующими на элемент усилиями.

Т.И.Баранева, А.С.Залесов, Б.С.Соколов и др. считают, что для практических расчетов коротких элементов наиболее простым решением задачи представляется создание расчетной модели в виде каркасно-стержневой системы (КСС), состоящей из наклонных сжатых полос и растянутых арматурных поясов, замыкающихся в местах приложения внешних нагрузок и опорных реакций. Каркасно-стержневой аналог широко применяется в практике проектирования железобетонных конструкций за рубежом. За последние 30 лет в нашей стране были выполнены многочисленные экспериментальные и теоретические исследования по созданию расчетных моделей коротких элементов при статическом нагружении в виде каркасно-стержневой системы. Проверка на большом экспериментальном материале, выполненная различными авторами показала хорошую работоспособность таких моделей при статическом нагружении.

Создание расчетных моделей коротких железобетонных элементов в виде каркасно-стержневой системы в нашей стране началось благодаря работам Т.И.Барановой, благодаря которым утвердился также термин «короткие железобетонные элементы». Принцип построения расчетной модели заключается в определении наклонных потоков сжимающих напряжений и горизонтального потока растягивающих напряжений, пересечение которых образует систему, которая условно называется каркасно-стержневой моделью коротких элементов. Основными факторами, определяющими расчетные наклонные полосы, являются размеры грузовых и опорных площадок /¿f, под которыми формируются потоки сжимающих напряжений. Чем меньше размеры площадок, тем выше плотность траекторий. Таким образом, опорные и грузовые площадки формируют наклонную полосу и определяют ее ширину поверху и понизу. Угол наклона потока главных сжимающих напряжений приближается к углу наклона линии, соединяющей центры приложения опорной силы и силы нагружения.

Анализ характера образования и развития усталостных трещин в зоне действия поперечных сил экспериментальных балок (рис.5), их напряженно-деформированного состояния, а также термограмм и термографического фильма, полученных с помощью тепловизора в процессе усталостных испытаний, показывает, что каркасно-стержневой аналог элемента достаточно корректно отражает характер работы, особенности напряженно-деформированного состояния «длинных» железобетонных изгибаемых элементов с малым пролетом срезас0< l,2ho, характер образования и развития трещин в при-опорной зоне и усталостного разрушения этих элементов в зоне действия поперечных сил при циклическом нагружении и поэтому она вполне приемлема для оценки выносливости таких элементов при действии поперечных сил.

Учитывая результаты усталостных испытаний элементов с малым пролетом среза, проведенных автором, на основе существующих расчетных моделей коротких элементов для статического нагружения Т.И.Барановой, Б.С.Соколова, A.C. Залесова, В.Н.Сахарова, А.В.Старчевского и норм ЕКБ-ФИП, каркасно-стержневую модель усталостного сопротивления «длинных» железобетонных изгибаемых элементов действию поперечных сил при малых пролетах среза можно представить как на рис. 6. Моделируя работу приопорной зоны железобетонного элемента при малых пролетах среза каркасно-стержневым аналогом элемента можно постулировать, что усталостная

R Т с01 10-2 са

_л.-^—

Рис. 6. Формирование силовАх потоков в обычной («длинной») балке с малым пролетом среза при многократно повторяющихся нагрузках (я) и её каркасно-стержневой аналогий).

прочность изгибаемого элемента в зоне действия поперечных сил при малых пролетах среза определяется выносливостью каждого элемента КСС: наклонных сжатых полос и продольной растянутой арматуры. Результаты экспериментальных исследований показывают, что при многократно повторяющихся нагрузках в железобетонных изгибаемых элементах с малым пролетом среза (с0 < 1.2Ъ0) усталостное разрушение в зоне действия поперечных сил при многократно повторяющихся нагружениях действительно происходит либо по наклонной сжатой полосе между опорной и грузовой площадками либо по растянутой зоне элемента. Усталостное разрушение по растянутой зоне происходит в результате усталостного разрыва продольной арматуры в месте пересечения с наклонной трещиной или в результате нарушения анкеровки арматуры за наклонной трещиной. Поэтому для обеспечения выносливости таких элементов необходимо определять напряжения внутри наклонного сжимающего силового потока и в продольной арматуре в месте пересечения с наклонной трещиной и действующие напряжения ограничивать значениями объективной прочности при циклическом нагру-жении (пределов выносливости) бетона, арматуры и их сцепления между собой, т.е. для обеспечения долговечности таких железобетонных элементов необходимо соблюдать условия выносливости

<гГ(1)<Я6жр(>), *,„„(')> (7)

где сгТ^СО- сжимающие напряжения в наклонном сжимающем силовом потоке;

текущие (максимальные) растягивающие напряжения в наиболее нагруженных волокнах продольной арматуры в месте пересечения с наклонной трещиной;

)- текущие (максимальные) осевые растягивающие напряжения в продольной арматуре в месте пересечения с наклонной трещиной; - предел выносливости

бетона или железобетона при местном сжатии; - предел выносливости про-

дольной арматуры в условиях плоского напряженного состояния; предел вы-

носливости анкеровки продольной арматуры.

Как показывают экспериментальные исследования, напряженно-деформированное состояние внутри наклонного сжимающего силового потока аналогично напряженно-деформированному состоянию в плосконапряженных элементах при действии местной нагрузки. Поэтому для оценки усталостной прочности наклонной сжатой полосы можно применить модель усталостного разрушения при сжатии и уравнения объективной (остаточной) прочности бетона и железобетона при циклическом нагру-жении. В этой связи, если ось «1» направить вдоль продольной оси наклонного сжимающего силового потока, а

действию поперечных сил при малых пролетах среза.

ось «2» - в ортогональном направлении и принять те же обозначения что и в элементах с нулевым пролетом среза напряженное состояние внутри наклонного сжимающего силового потока можно представить как на рис. 7.

Поскольку развитие деформаций виброползучести £,ср1 в сжитой бетоне в направлении действия напряжений ст"™ (?0), как и при местном сжатии, происходит в свободных условиях и ничто не препятствует их развитию, то можно принимать ('М; = "^»"ГЫ а аГ(0 И <тГ(Оочень про-

сто определяются при первом загружении из условий равновесия на основе модели усталостного сопротивления.

В связи с тем, что напряженно-деформированное состояние внутри наклонной сжатой полосы и характер усталостного разрушения в пределах полосы аналогичны напряженно-деформированному состоянию и характеру усталостного разрушения в плосконапряженных элементах при действии местной нагрузки, то уравнение для определения объективной усталостной прочности (предела выносливости) наклонной сжатой полосы на рассматриваемый момент времени ? получаем аналогичным образом как и уравнения объективной прочности бетона и железобетона (4) и (5):

\ Г ПГ

Х^+СЭЦ+ I ) • (8)

где К1ЯУ (/) - коэффициент интенсивности напряжений, характеризующий сдерживающее влияние поперечной арматуры на развитие трещины внутри наклонного сжимающего потока; а - угол наклона сжатой полосы; Ат =1, Вт = ¡¡ят2 <р - для железобетонных элементов с размерами грузовых площадок 1шр¡И < 0,2; Ат -соь2 <р, Внп=с{%29 - Для железобетонных элементов с размерами грузовых площадок 1шр /А >0,2; в элементах без поперечной арматуры К15№ = 0.

Процесс многоцикловой усталости арматуры характеризуется образованием и развитием усталостных трещин в ней. Зарождение усталостных микротрещин происходит в результате интенсивного пластического деформирования арматурной стали в локальных объемах концентрации напряжений в арматуре, основным источником которых является периодический профиль арматуры. Это приводит к значительным замкнутым петлям гистерезиса, площадь которых равна энергии, рассеянной в течение одного цикла нагружения. После исчерпания пластического ресурса в этих локальных пластически деформированных объемах образуются микротрещины, одна из которых может перерасти в магистральную трещину. При дальнейшем увеличении количества циклов нагружения происходит развитие магистральной трещины до критических размеров. В этой связи для аналитического описания процесса усталостного разрушения и изменения усталостной прочности стальной арматуры в составе железобетонного элемента при многократно повторяющихся нагрузках привлекаются методы механики разрушения. Предел выносливости (объективную прочность) продольной арматуры на рассматриваемый момент времени / в месте пересечения с наклонной трещиной в условиях плоского напряженного состояния определяем как

RJt) = a¡c-Kscf(t)/^YO)-aíc)2-1,(0 + ^(0, (9)

<rsc = au/(l+exp[-2Es - 0°)

где a"'fx, rf" - нормальные напряжения в наиболее нагруженных волокнах и касательные напряжения в продольной арматуре месте пересечения с наклонной трещиной; IJt) - длина усталостной трещины в арматуре на рассматриваемый момент времени г, Кscf(t)- критический коэффициент интенсивности напряжений арматуры при циклическом нагружении на рассматриваемый момент времени t; сги - временное сопротивление стали разрыву; - остаточный пластический ресурс стали.

Процесс многоцикловой усталости анкеровки арматуры характеризуется образованием и развитием усталостных трещин в контактной зоне между арматурой и бетоном. Если уровень напряжений сцепления арматуры с бетоном rg высок, и они оказываются больше предела выносливости сцепления, т.е. выполняется условие г"гДгер >1, то происходит зарождение и развитие несквозных усталостных трещин в контактной зоне между арматурой и бетоном. Как показывают исследования Б. Бромса, И. Гото, Н.И.Карпенко, В.Хана, М.М.Холмянского эти несквозные, внутренние трещины являются конусообразными. Эти конусообразные трещины начинают свое развитие под выступами арматуры и проникают в толщу бетона. Образование этих конусообразных трещин связано с работой бетона под выступами арматуры на смятие. Поэтому объективную усталостную прочность бетона под выступами, а, следовательно, и силы зацепления выступов арматуры нужно определить как функцию длины конусообразной трещины /(/), которая постоянно увеличивается с увеличением количества циклов нагру-жения. Поэтому для аналитического описания процесса усталостного разрушения контактной зоны и изменения усталостной прочности анкеровки продольной арматуры при многократно повторяющихся нагрузках привлекаются методы механики разрушения. Предел выносливости (объективную прочность) анкеровки продольной арматуры на рассматриваемый момент времени t определяем как

R.an(f) = kbcf(t)ctg<¡\ - °r sin<pcos<p\(d + 2cr+(0,75a-0,5crctg<pksm<pcos<p))x \cos<pk sin<pk )

x (l,5{l + sin a r)~ -Jsin ar )• 2tÁd + 2c^ \L + L?¡). . + 2cr )sin 2ipk sin a, )f' x

crcos<psin q> Ac I Eb J dr F.tr 1

Ash _ 0,5 eos <p \J , , 0,5crsin{<p-<pk)

E>(r)

dt\) , (11)

где —— = т-т-■<а + 2сг +--г—--—— >; а- диаметр стержня; с.,вг,аг- соответст-

Ас (а+сг) [ втфксо!<р \

венно высота выступов, шаг выступов и угол наклона выступов арматуры; а - защитный слой бетона; Ь, Ьр, - длина заделки арматуры и пластического участка заделки; <рк -угол клина под выступами арматуры; /((,т)- длина усталостной трещины в бетоне под выступами арматуры на рассматриваемый момент времени /.

В процессе циклического нагружения под воздействием больших напряжений смятия в бетоне под выступами арматуры интенсивно развиваются деформации виброползучести. С увеличением количества циклов нагружения N, вследствие виброползу-

чести окружающего бетона под выступами арматуры, происходит увеличение приращения перемещений goax(t) на загруженном конце и внутри заделки ¿"'"(О, а это в свою очередь приводит к перераспределению усилий зацепления Р1г с более нагруженных выступов у конца заделки на выступы, расположенные в глубине заделки, т.е. происходит перераспределение напряжений сцепления те по длине заделки. При этом увеличение количества циклов нагружения приводит к непрерывному увеличению длины пластического участка и поэтому происходит увеличение полноты эпюры напряжений сцепления.

Как показывает анализ экспериментальных данных, усталостная прочность и предел выносливости железобетонных изгибаемых элементов в зоне действия поперечных сил выше нагрузки образования наклонных трещин в растянутой зоне элемента при кратковременном статическом нагруже-нии, т.е. железобетонные изгибаемые конструкции успешно сопротивляются многократно повторяющимся циклическим нагрузкам и при наличии нормальных и наклонных трещин в зоне действия поперечных сил. В связи с этим, при разработке расчетной модели для оценки усталостной прочности или выносливости железобетонных изгибаемых элементов при действии поперечных сил необходимо учитывать наличие трещин в растянутой зоне, так как образование и развитие наклонных трещин кардинальным образом меняет качество напряженно-деформированного состояния, особенно в элементах с большим пролетом среза.

Условием образования трещин в растянутой зоне изгибаемых элементов на рассматриваемых траекториях является достижение главными растягивающими напряжениями предела прочности бетона при плоском напряженном состоянии "сжатие-растяжение", если трещины образуются уже при первом нагружении, или усталостной прочности бетона при плоском напряженном состоянии, если трещины образуются после определенного количества циклов нагружения. В элементах с большим пролетом среза (с01\ >2), в зоне действия поперечных сил, вначале образуются нормальные трещины, а затем они, искривляясь по траектории главных сжимающих напряжений, превращаются в наклонные трещины. При увеличении количества циклов нагружения одна из таких наклонных трещин начинает развиваться более интенсивно и становится критической. Траекторию главных сжимающих напряжений, вдоль которой происходит образование и развитие начального участка критической наклонной трещины, можно описать уравнением у/й = т/(п+й/с), гдет;и - определяются из граничных условий. Анализ характера образования и развития усталостных трещин, усталостного разрушения балок, напряженно-деформированного состояния в зоне действия поперечных сил при циклическом нагружении, а также термограмм экспериментальных балок, полученных в процессе усталостных испытаний (рис.8) позволяет выдвинуть следующую гипотезу дальнейшего развития критической наклонной трещины и разработать модель усталостного разрушения железобетонных изгибаемых элементов с большим пролетом среза. Задолго до образования нормальных и наклонных трещин в глубине пролета среза, тем более до формирования и развития критической наклонной трещины, в нормальном сечении в конце пролета среза, где действует максимальный момент, образуется нормальная трещина (сечение 1-1 на Рис.9). К моменту образова-

Рис. 8. Термограмма балки и характер её усталостного разрушения при больших пролета среза.

ния остальных трещин в зоне действия поперечных сил эта нормальная трещина в конце пролета среза развивается на большую высоту, и растянутая зона бетона практически полностью исключается из работы; эпюра cr"ax(t) искривляется, увеличивается полнота эпюры аа и в верхней части эгаоры <x™'"(t) начинает образовываться пластический участок; уменьшение высоты нетреснутой части бетона в этом нормальном сечении приводит к увеличению полноты эпюры mt касательных напряжений и к резкому увеличению максимального значения касательных напряжений x^'(t). Поэтому в пределах пластического участка хр1 сжатой зоны резко увеличивается равнодействующая нормальных N"b"" = ja"x,ax(t)-dA и касательных Q"" = \т'^(()-с1Л усилий,

АР1 ¿pi где Ар1 - площадь пластического участка сжатой зоны в нормальном сечении с трещиной в конце пролета среза. Под воздействием усилия А'"™ в сжатой зоне, действующего в пределах ограниченной грузовой площади xp,jcosy, в направлении действия этого усилия возникает наклонный сжимающий силовой поток под углом у к продольной оси элемента. Характер распределения напряжений внутри этого наклонного сжимающего силового потока такой же, как при местном сжатии. Как было изложено выше, при местном сжатии под грузовой площадкой небольшой ширины образуется клин уплотнения, который находится в условиях двухосного сжатия. Под воздействием клина уплотнения, в средней части сжимающего силового потока, возникает плоское напряженное состояние "растяжение-сжатие". При циклическом нагружении, еще до образования критической наклонной трещины, внутри наклонного сжимающего силового потока, от микропор в теле бетона или усадочных микротрещин по линии действия растягивающих напряжений зарождаются и развиваются усталостные микротрещины отрыва, а затем они объединяются в макротрещину отрыва cd под углом у к продольной оси элемента. Наиболее характерной особенностью развития трещин нормального отрыва, развивающихся вдоль линии действия сжимающих усилий, является стремление любой, даже первоначально наклонной к линии действия сжимающего усилия, трещины выравнивать свою траекторию в направлении сжатия. Учитывая это можно выдвинуть гипотезу о том, что из всех наклонных трещин, образованных в зоне действия поперечных сил в растянутой зоне, при первом нагружении или при увеличении количества циклов нагружеиия, критической становится та наклонная трещина, которая попа- • дает в зону влияния наклонного сжимающего силового потока, образованного от действия равнодействующей ЫЦ™ усилий в сжатой зоне в пределах пластического участка хы. Только этим можно объяснить, что критической становится, как правило, крайняя

V

наклонная трещина (ближайшая к опоре), которая образуется и развивается вдоль менее напряженной траектории главных сжимающих напряжений; дальнейшее развитие критической наклонной трещины и более интенсивное ее раскрытие по

лет

SWff'

'2 тгл.

Рис.9. Модель усталостного сопротивления железобетонных изгибаемых элементов с поперечной арматурой действию поперечных сил при больших пролетах среза.

сравнению с остальными наклонными трещинами; резкое увеличение нормальных напряжений в продольной арматуре в месте пересечения с критической наклонной трещиной (выравнивание продольных усилий).

В этой связи модель усталостного сопротивления железобетонных изгибаемых элементов с большим пролетом среза можно представить как на рис. 9. На основе этой модели, после образования и развития критической наклонной трещины при увеличении количества циклов нагружения усталостное разрушение железобетонного элемента по наклонному сечению происходит либо по сжатой зоне либо в результате усталостного разрыва наиболее нагруженных стержней поперечной арматуры, пересекающихся с начальным участком критической наклонной трещины, либо по растянутой зоне из-за усталостного разрыва продольной арматуры или из-за нарушения анкеровют продольной арматуры.

В связи с этим для обеспечения работоспособности элемента при циклическом нагружении необходимо соблюдение следующих условий выносливости

(12)

где сг"™ (0 - текущие главные сжимающие напряжения в сжатой зоне над критической наклонной трещиной в направлении действия равнодействующей продольных и поперечных сил в бетоне в пределах пластического участка сжатой зоны; -^„ДО - предел выносливости (объективная прочность) сжатой зоны над критической наклонной трещиной (бетона (или железобетона) при местном сжатии в направлении главных сжимающих напряжений) на момент времени текущие максимальное напряжение в наиболее нагруженных стержнях поперечной арматуры на момент времени г в месте пересечения с начальным участком критической наклонной трещины в растянутой зоне; Л1и, ге/,(0- предел выносливости стержней поперечной арматуры при осевом нагружении на момент времени ?; с "'"(г)- текущее осевое напряжение в продольной арматуре на момент времени V, с (?) - текущие (максимальные) растягивающие напряжения в наиболее нагруженных волокнах продольной арматуры в месте пересечения с наклонной трещиной на момент времени /; ^„ДО" предел выносливости продольной арматуры в условиях плоского напряженного состояния на момент времени Г; Ла„ггр(/)~

предел выносливости анкеровки продольной арматуры на момент времени Л

Действие многократно повторяющейся нагрузки вследствие развития деформаций виброползучвсти сжатого бетона в направлениях действия напряжений с^Т, сг)^ сопровождается возникновением и развитием дополнительного (остаточного) напряженного состояния, что приводит к непрерывному изменению напряженно-деформированного состояния в приопорной зоне изгибаемого элемента. Поэтому при оценке выносливости элементов необходимо иметь представление о напряженно-деформированном состоянии в бетоне и арматуре на всех стадиях нагружения. В целях упрощения оценки напряженно-деформированного состояния железобетонных элементов в процессе циклического нагружения, действие многократно повторяющейся нагрузки целесообразно разделить на два этапа и поэтому работу элемента удобно разделить также на два этапа. Первый этап отражает напряженное состояние конструкции при первом цикле (N=1) нагружения до максимальной нагрузки цикла Ртах. Второй этап отражает напряженное состояние элементов в процессе всего циклического нагружения при N>1. На этой стадии отражается весь процесс непрерывного изменения

напряженно-деформированного состояния элементов из-за интенсивного развития деформаций виброползучести е,с р/ сжатого бетона в стесненных условиях.

В обобщенном виде текущие напряжения в бетоне и арматуре и их коэффициенты асимметрии цикла представляем в виде

(13)

(14)

Pi(r) = lp-ar

(fo)+^(t))/(>rr(fo)+^(f)}:

) + ay (tfjl\crj (f0) + cr, где р = Pmj„/Pmm , а'Г((0) - начальные напряжения в бетоне или в арматуре при первом нагружении, crf°"(t) - дополнительные (остаточные) напряжения в бетоне или в арматуре, возникающие вследствие накопления деформаций виброползучести бетона в стесненных условиях. Начальные напряжения при первом нагружении ^¡"ax(t0) определяем из условий равновесия внешних и внутренних усилий на основе модели усталостного сопротивления элемента, а дополнительные напряжения of™(г), возникающие в процессе циклического нагружения начиная со второго цикла нагружения определяем на основе деформационных зависимостей для нормального сечения {1-1) в конце пролета среза и наклонного сечения (2-2), проходящего по критической наклонной трещине (рис. 9).

Усталостное разрушение по сжатой зоне над критической наклонной трещиной происходит под действием равнодействующей поперечных и продольных сил в бетоне сжатой зоны, возникающих в пределах пластического участка, в нормальном сечении 1-1, проходящем через нормальную трещину в конце пролета среза. В связи с тем, что напряженно-деформированное состояние в сжатой зоне над критической наклонной трещиной (внутри наклонного сжимающего силового потока) и характер усталостного разрушения сжатой зоны аналогичны напряженно-деформированному состоянию и характеру усталостного разрушения в плосконапряженных элементах при действии местной нагрузки, то уравнение для определения объективной усталостной прочности сжатой зоны над кригической наклонной трещиной на рассматриваемый момент времени /получаем аналогичным образом как и уравнения объективной прочности бетона и железобетона (4) и (5):

М')+

(t))-ltcosyctg<p

R

b,rep

■ГI(г) ->(/)

1 -

\

GbLs 6ESJ, Le -n-cosifp - y)sii

sin у

— + С

к =n i

> П KtC"f/u + J

B,

Sin (p

dr

1,4 +1,25 i

E ДО

C[t,r)

dt

sin <p J

(15)

Предел выносливости продольной арматуры Д^^Дг) в месте пересечения с критической наклонной трещиной в условиях плоского напряженного состояния определяем по (9) и (10). Предел выносливости анкеровки продольной арматуры Л0„гер(<) за критической наклонной трещиной определяем по (11). Предел выносливости Ктгер{() стержней поперечной арматуры при осевом нагружении определяем по (9) и (10) принимая при

Рис. 10. Термограмма балки и характер усталостного разрушения при средних пролетах среза.

Усталостные испытания железобетонных балок прямоугольного сечения с пролетом среза с0 = [1,51-1,67)к0 позволяют установить следующую картину образования и развития трещин и характер усталостного разрушения в зоне действия поперечных сил. Поскольку элементы со средним пролетом среза 1,2к0 <сд < 21ц находятся на границе элементов с малым пролетом среза и элементов с большим пролетом среза, то в работе и в механизме усталостного разрушения при средних пролетах среза проявляются особенности как первых так и вторых, т.е. на характер образования и развития трещин в зоне действия поперечных сил и усталостного разрушения таких элементов оказывают влияние как внутренние силовые факторы, действующие в рассматриваемых по длине пролета среза элемента сечениях (моменты и поперечные силы), так и местные возмущения напрялсенного состояния и концентрации напряжений в определенных зонах, связанных с точками приложения сосредоточенных внешних сил. Поэтому при средних пролетах среза усталостное разрушение происходит с образованием критической наклонной трещины (рис. 10), но на разрушение оказывают влияние также и местные возмущения напряженного состояния и концентрации напряжений в определенных зонах, связанных с точками приложения сосредоточенных внешних сил. Критическая наклонная трещина образуется на расстоянии (0,2-0,3)к от растянутой грани и развивается в направлениях к опоре и к грузу. В растянутой зоне она развивается вдоль линии 2-2 (Рис.11), соединяющей внутреннюю границу опорной пластины с внешней границей грузовой пластины и полностью пересекает ее (до внутренней кромки опорной пластины). При своем развитии в направлении к грузу, критическая наклонная трещина, после того, как приближается до точки О, пересечения линий 3 - 3 и 2 - 2, меняет свое направление и продолжает развиваться вдоль оси 3-3 наклонного сжимающего потока, образующегося между точками приложения опорной реакции и сосредоточенной нагрузки, т.е ориентируется вдоль наклонного сжимающего силового потока. В то же время внутри самого сжимающего силового потока по линии действия растягивающих напряжений сообразуется и развивается трещина отрыва вдоль оси 3-3 потока, которая затем сливается с начальным участком (002) критической трещины. Очевидно, что образование, развитие и раскрытие критической трещины в растянутой зоне (участок 002) связаны с плоским поворотом и сдвигом наклонного сечения 2-2,

а ее развитие и раскрытие в сжатой зоне (с<1)

2

Рис.11. Модель усталостного сопротивления железобетонных изгибаемых элементов действию поперечлых сил при средних пролетах среза.

образованием и развитием микротрещин отрыва по линии действия

растягивающих напряжений а™" (Рис. 11) в зоне «растяжение-сжатие» внутри

наклонного сжимающего силового потока,

образованного под

действием силы гр , а затем, их слиянием в макротрещину и

дальнейшим развитием и раскрытием этой

макротрещины отрыва. Характер распределения напряжений внутри наклонного сжимающего силового потока такой же, как при смятии.

В этой связи модель

усталостного сопротивления железобетонных изгибаемых элементов со средним пролетом среза можно представить как на рис. И. На основе этой модели, после образования и развития критической наклонной трещины при увеличении количества циклов нагружения усталостное разрушение железобетонного элемента по наклонному сечению происходит либо по сжатой зоне, либо в результате усталостного разрыва наиболее нагруженных стержней поперечной арматуры, пересекающихся с начальным участком критической наклонной трещины, либо по растянутой зоне из-за усталостного разрыва продольной арматуры или из-за нарушения анкеровки продольной арматуры. Поэтому для обеспечения работоспособности элемента при циклическом нагружении необходимо соблюдение следующих условий выносливости

*Г(<) * * г), <тГ(') 2 *„.„,(/), <"(') * > (16)

где - текущие главные сжимающие напряжения в сжатой зоне над критической

наклонной трещиной в направлении действия усилия; Л^Дг) - предел выносливости (объективная прочность) сжатой зоны над критической наклонной трещиной (бетона (или железобетона) при местном сжатии в направлении главных сжимающих напряжений) на рассматриваемый момент времени г, <у"™ха{() текущие максимальное напряжение в наиболее нагруженных стержнях поперечной арматуры на момент времени г в месте пересечения с начальным участком критической наклонной трещины в растянутой зоне; К^гср^)- предел выносливости стержней поперечной арматуры при осевом нагружении на рассматриваемый момент времени /; ст"'"(?)- текущее осевое напряжение в продольной арматуре на момент времени а"^ (/) - текущие (максимальные) растягивающие напряжения в наиболее нагруженных волокнах продольной арматуры в месте пересечения с наклонной трещиной на рассматриваемый момент времени г; /?1? гер(/)- предел выносливости продольной арматуры в условиях плоского напряженного состояния на рассматриваемый момент времени У?а„гер(г)- предел выносливости анкеровки продольной арматуры на рассматриваемый момент времени г.

Как и в элементах с большим пролетом среза и в элемеэтах со средним пролетом среза действие многократно повторяющейся нагрузки вследствие виброползучести сжатого бетона в направлениях действия напряжений сг^, сопровождается возникновением и развитием дополнительного (остаточного) напряженного состояния, что приводит к непрерывному изменению напряженно-деформированного состояния в приопорной зоне изгибаемого элемента и определение напряжений в зоне действия поперечных сил также подразделяем на две стадии - на 1-ой стадии определяем начальные напряжения при первом нагружении, а на 2-ой стадии - дополнительные (остаточные) напряжения, а текущие напряжения в бетоне и арматуре и коэффициенты их асимметрии цикла в обобщенном виде представляем также по (13) и (14).

Усталостное разрушение по сжатой зоне над критической наклонной трещиной

происходит под действием силы Рр,ах (рис. 11). Под воздействием этой силы в сжатой зоне возникает сжимающий силовой поток с углом наклона р к продольной оси элемента. В связи с тем, что напряженно-деформированное состояние в сжатой зоне над критической наклонной трещиной (внутри наклонного сжимающего силового потока) и характер усталости ото разрушения сжатой зоны аналогичны напряженно-деформированному состоянию и характеру усталостного разрушения в плосконапряженных элементах при действии местной нагрузки, то уравнение для определения объективной усталостной прочности сжатой зоны над критической наклонной трещиной на рассматриваемый момент времени /получаем аналогичным образом как и уравнения объективной прочности бетона и железобетона (4) и (5):

_l G„Le 6EgJs Lencos{<p- p)sin /?

jy \ ot; v / iof' v // I v» r / j

• J—'l 1,4 + 1,25^ sinq.

t = л '

+ СэП + J

Sr"

——-Г-Г + С dt ) . (17)

J /

Предел выносливости продольной арматуры Rsqrep(t) в месте пересечения с критической наклонной трещиной в условиях плоского напряженного состояния определяем по (9) и (10). Предел выносливости анкеровки продольной арматуры Ranrep(t) за критической наклонной трещиной определяем по (11). Предел выносливости Rswrep{>) стержней поперечной арматуры при осевом нагружении определяем по (9) и (10) принимая при этом г™" = 0.

Разработанные в 3 главе диссертации модели усталостного сопротивления бетонных и железобетонных элементов учитывают особенности усталостного сопротивления действию поперечных сил каждой из групп классификации элементов. Каждая из этих групп предложенной классификации характеризуется существенными отличиями в механизме сопротивления железобетонных элементов действию многократно повторяющихся циклических нагрузок. В этой связи, для каждой группы предлагаемой классификации разработаны свои физические модели усталостного сопротивления, которые корректно отражают характер образования и развития усталостных трещин, особенности напряженно-деформированного состояния, неупругое деформирование бетона, форму усталостного разрушения элементов каждой из групп, учитывают особенности, присущие только для каждой конкретной группы классификации и которыми существенно отличаются от других групп данной классификации. Эти модели в явном виде учитывают все основные факторы, которые оказывают влияние на усталостное сопротивление железобетонных изгибаемых элементов действию поперечных сил при различных пролетах среза. Поэтому они позволяют с большой точностью рассчитать напряженное состояние, объективную усталостную прочность бетона, арматуры и их сцепления между собой и оценить выносливость железобетонных изгибаемых элементов в зоне действия поперечных сил при различных пролетах среза. В то же время использование предложенных в 4 главе методов расчета выносливости, основанных на этих моделях, сопряжено с трудностями вычислительного характера, кроме того, они требуют некоторых специальных знаний, связанных с теорий трещин и механикой разрушения и поэтому доступны не для каждого проектировщика. При этом основные трудности возникают не при вычислении напряжений, а при оценке объективной (остаточной) прочности бетона и арматуры при циклическом нагружении, которые связаны с учетом накопления повреждений и снижения пластического ресурса материалов через интегральные параметры - длина усталостной трещины l(t) и критическое значение коэффициента интенсивности напряжений при циклическом нагружении Кс/ (г). К тому же развитие усталостных трещин в бетоне приводит к увеличению деформаций виброползучести, так как неупругие деформации бетона при циклическом нагружении, складываются из линейной и нелинейной частей, а нелинейная часть деформаций виброползучести проявляется вследствие образования и развития микротрещин усталости в бетоне, т.е. является также функцией от длины усталостных трещин l{t). В этой связи определение нелинейной части деформаций виброползучести также наталкивается

на трудности вычислительного характера. Именно определение этих трех параметров делают расчетные выражения сложными и громоздкими. Поэтому для практических расчетов в диссертации предлагаются инженерные методы расчета, базирующиеся на теоретических результатах глав 3 и 4 и на некоторых упрощающих предпосылках.

Инженерные методы учитывают как изменение напряженного состояния в процессе циклического нагружения, так и изменение прочностных свойств бетона, арматуры и их сцепления. При этом деформации виброползучести, пределы выносливости бетона, арматуры и анкеровки арматуры, а также напряжения в них вычисляются по упрощенной методике к моменту времени t.

В практических расчетах изменение напряжений, которое происходит вследствие развития деформаций виброползучести сжатого бетона в стесненных условиях, учитывается функциями накопления напряжений в бетоне Н„ь, в продольной арматуре Н^ и в поперечной арматуре Н^. Наь, Н^ и Н^ являются функциями от деформаций виброползучеста бетона. При этом деформации виброползучести вычисляются по теории виброползучести В.М.Бондаренко. Текущие напряжения в бетоне, в продольной и в поперечной арматуре к моменту времени t при расчетах представляем в виде

где ¿тначальные напряжения соответственно в бетоне, в

продольной и в поперечной арматуре.

В бетонных и железобетонных элементах с нулевым пролетом среза с„1И0 =0 ив инженерном методе расчета выносливости методика определения напряжений не претерпевает изменений, потому что ар{')=<>, ст"™(г) = сти Нп=0, а определяется при первом загружении из условий равновесия на основе модели усталостного сопротивления. Поэтому условие выносливости (6) бетонных и железобетонных элементов при с0/А0 = 0 остается без изменений. Только правая часть условия выносливости, т.е. пределы выносливости бетонных и железобетонных элементов, после принятия упрощающих предпосылок, определяются соответственно как

где А , В, С - смотри пояснения к (4) и (5); КЬп,ер, - относительные пределы выносливости соответственно бетона при растяжении и арматуры; Нс- функция накопления деформаций в бетоне при циклическом нагружении; Еь, (74- модули упругости и сдвига бетона.

При малых пролетах среза с учетом (18) условия выносливости(7) переписываем

в виде ^(Ф^геМ*^ , ^(Ф^М/К,, ■ (21)

(19)

(20)

Начальные напряжения сг™сш(еа) и при первом нагружении определяются

из условий равновесия на основе модели усталостного сопротивления.

Пределы выносливости наклонной полосы в элементах с поперечной арматурой и без неё после принятия упрощающих предпосылок определяются соответственно как

^„■т-Л^-агр-соза

(22)

<5- и • - а

,--/ ,—

^ Г.....&

, 1,4 + 1,254! Е, | '

Ь1П<Р

^Ыиср^Ы

^Ьс^ер

Л ,

--5--• с^а -сов д>

/,„„яи а

(23)

■ Ьс -п-со${<р-а)зт

К

ап</>

г-

Предел выносливости продольной арматуры в месте пересечения с наклонной трещиной в условиях плоского напряженного состояния определяем как

(24)

= ~КгеР/\!-Рь[1-&гер/^)})-1£Х1/7), (26)

-К-ккк![1-рАккк1кЛ'1ёК,1б.з)1 ■

Предел выносливости анкеровки продольной арматуры определяем как

+ 'Л' ■ (25)

где Во — эталонный параметр сцепления.

Пределы выносливости бетона и арматуры в свободных условиях при осевом нагружении вычисляются по известным уравнениям А.П.Кириллова: бетона при сжатии Л4/ гс/3

бетона при растяжении Им,ер = 11ы(кл ~(ка (27)

арматуры И„„ = <г, - - " Рж(МЛ/**)!>•'г (28)

где кл и коэффициенты динамического упрочнения бетона и арматуры; р6 и р5 -коэффициенты асимметрии цикла напряжений в бетоне и арматуре; к"гср = /иь -абсолютный предел выносливости бетона; к0 = Я30гер/сги- относительный предел выносливости арматуры при р^=0; кс- коэффициент, учитывающий наличие сварного стыка или другого концентратора напряжений; кг - коэффициент, учитывающий диаметр арматуры; <т„ - временное сопротивление арматуры разрыву.

При больших пролетах среза с учетом (18) условия выносливости (12) переписываем в виде

^('К ."ГМ*--(29)

Предел выносливости сжатой зоны над критической наклонной трещиной в железобетонных элементах с поперечной арматурой и без неё после принятия упрощающих предпосылок определяются соответственно

f °'75h /> с •

• A„ -ctg <p- cos у ---0,5 sin (¡> cos <p

{ Ä-x,

^hL'.rqi

H„

-s-! 1-LS

\ \

6EsJs-n-cos(<p-y)sin у

sin 2 <p

sin q>

J-+H.

bc.rep

, 0,75h . c . 1

RM,reP -j x —0,5sm<pcos<p\ctg<p

1-U-

>_ + 6EsJs-n-cos{<p-y)sin у

m

smq> J

(31)

Предел выносливости продольной арматуры Rsqrep{t) в месте пересечения с критической наклонной трещиной в условиях плоского напряженного состояния определяем по (24). Предел выносливости анкеровки продольной арматуры Ral,rep{t) за критической наклонной трещиной определяем по (25). Предел выносливости R^^if) стержней поперечной арматуры при осевом нагружении определяем по (24) принимая при этом г""" = 0.

При средних пролетах среза с учетом (18) условия выносливости (16) переписываем в виде

or(t0)<RbvJi)/Hai .o-Ws^jfK. ,^(e0)<Rsq,Jt)/N^ ,oT(foHlLdf)/H., -(32)

Предел выносливости сжатой зоны над критической наклонной трещиной в железобетонных элементах с поперечной арматурой и без неё после принятия упрощающих предпосылок определяются соответственно

h ctg<p

l^sin' ß

-ctg<p-ctgß -COS (p

(33)

к«..™ ('.*-)=-

Gt ^ 6EsJs-n-cos(<p-ß)sin ß sin1 <p i iE

Ъ I d, 1,4 + 1,25^-f- 11 sintp

h ctgq>

кы.г,рКч-\--7-T--ctgq>-ctgß-cos q>

(34)

l-L,

6E„J, ■n-cos((p - ß)sin ß

sm 9 b\d'-tl¥\i-4+i-25i\:tr\\ "n<p

-+Я,

1Е> Г '"У*.

Предел выносливости продольной арматуры в месте пересечения с кри-

тической наклонной трещиной в условиях плоского напряженного состояния определяем по (24). Предел выносливости анкеровки продольной арматуры за критической наклонной трещиной определяем по (25). Предел выносливости Rswrepif) стержней

поперечной арматуры при осевом нагружении определяем по (24) принимая при этом т^*=0. '

При проектировании железобетонных конструкций в ряде случаев возникает необходимость в прикидочной оценке выносливости железобетонных конструкций при действии поперечных сил, не прибегая к сложным расчетам. На основе разработанных в диссертации инженерных методов расчета выносливости по напряжениям в диссертации даны уравнения для определения предельного усилия, которое может выдержать конструктивный элемент неограниченное количество циклов многократно повторяющегося нагружения не разрушаясь и предельное усилие, которое может выдержать конструктивный элемент при циклическом нагружении, при количестве циклов нагружения меньше, чем базовое.

Для оценки достоверности разработанных методов расчета выносливости железобетонных изгибаемых элементов в зоне действия поперечных сил в диссертации выполнено сопоставление результатов расчета с опытными данными. Теоретические результаты удовлетворительно согласуются с экспериментальными данными, полученными при усталостных испытаниях железобетонных балок при различных пролетах среза. Об эффективности разработанных методов расчета свидетельствуют результаты статистической обработки: математическое ожидание 0„кар/<2„„ = 0,95 -1,05 и коэффициент вариации V = 0,084.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Анализ существующих подходов и методов расчета выносливости железобетонных конструкций показывает, что расчет их выносливости при действии поперечных сил производится в предположении упругой работы бетона без учета физической нелинейности бетона и изменения режимов деформирования материалов в составе конструкции при циклическом нагружении, что не отражает действительной картины напряженно-деформированного состояния, механизма и форм усталостного разрушения конструкций, и поэтому требуется дальнейшее усовершенствование и развитие теории усталостного сопротивления железобетонных конструкций при действии поперечных сил.

2. Разработаны новые методы расчета выносливости железобетонных конструкций при действии поперечных сил с учетом физической нелинейности бетона, одновременного изменения напряженно-деформированного состояния элементов, прочностных и деформативных свойств и режимов деформирования бетона и арматуры в составе конструкций в процессе циклического нагружения.

3. Экспериментальными исследованиями установлено, что усталостное разрушение по наклонному сечению изгибаемых элементов при действии поперечных сил происходит либо по сжатой зоне, либо по растянутой зоне. Разрушение по растянутой зоне происходит в результате усталостного разрыва продольной арматуры в месте пересечения с наклонной трещиной или усталости ее сцепления с бетоном (нарушения анке-ровки арматуры). Усталостное разрушение, как по бетону сжатой зоны, так и по арматуре рассматривается как непрерывный процесс зарождения и развития усталостных микро- и макротрещин в них. В этой связи, в предлагаемой методике расчета выносливости, условия выносливости железобетонных конструкций при действии поперечных ста назначены с учетом возможных видов усталостного разрушения при циклическом нагружении.

4. В рамках предлагаемой методики расчета выносливости железобетонных конструкций разработаны физические модели усталостного сопротивления железобетонных конструкций действию поперечных сил.

5. В рамках предлагаемой методики расчета выносливости железобетонных конструкций при действии поперечных сил разработан математический аппарат для расчетной оценки: фактических напряжений в бетоне и арматуре и коэффициентов асимметрии цикла напряжений с учетом их изменения за счет накопления остаточных напряжений; фактических пределов выносливости бетона и арматуры с учетом изменения коэффициентов асимметрии цикла напряжений и развития усталостных микро- и макротрещин в них.

6. Впервые предложена методика трансформирования диаграммы упруго-пластического сцепления между бетоном и арматурой для циклического нагружения и на этой основе получены общие аналитические зависимости для описания изменения смещений продольной арматуры в зоне анкеровки арматуры в процессе циклического нагружения и получены аналитические зависимости для оценки усталостной прочности и выносливости анкеровки арматуры с учетом развития усталостных микро- и макротрещин в контактной зоны арматуры с бетоном.

7. На основе разработанных физических моделей усталостного сопротивления железобетонных конструкций действию поперечных сил и новых методов расчета выносливости разработаны рекомендации и алгоритм расчета выносливости железобетонных конструкций при действии поперечных сил.

8. Результаты расчетов по предлагаемым методикам удовлетворительно согласуются с экспериментальными данными, о чем свидетельствуют результаты статистической обработки, в частности, математическое ожидание составляет йтеор ¡<2»п - 0,95 -1,05 и коэффициент вариации о = 0,084.

9. Впервые разработан и применен новый метод определения зон концентрации напряжений в железобетонных конструкциях при многократно повторяющихся нагрузках, основанный на контроле гастерезисных энергопотерь (теплошугерь) с помощью тепловизора и установлены основные закономерности распределения наибольших напряжений, формы, размеры и положения областей (зон) концентрации напряжений в железобетонных элементах в зоне действия поперечных сил.

10. Универсальность и физическая обоснованность исходных предпосылок предлагаемой методики расчета выносливости и разработанных физических моделей усталостного сопротивления при действии поперечных сил позволяет развивать основные положения работы в решении таких насущных вопросов, как разработка методики оценки выносливости, трещиностойкости и деформативности железобетонных конструкций различных конструктивных форм и схем нагружений.

Основные положения диссертации опубликованы в следующих работах:

1. Мирсаяпов Ил.Т. Выносливость наклонных сечений сборно-монолитных железобетонных элементов при многократно повторяющихся нагрузках/ Ил.Т.Мирсаяпов/ТИсследование прочности и деформативности сборно-монолитных конструкций при различных режимах нагружения: межвуз. сб. -Казань: КХТИ, 1984,- С. 57-59.

2. Кириллов А.П. Выносливость наклонного сечения железобетонных изгибаемых элементов/ АЛ.Кириллов, Ил.Т.Мирсаяпов// Работа бетона и железобетона с различными видами армирования на выносливость при многократно повторяющихся нагрузках: Тезисы докладов Всесоюзного координационного совещания. - Львов, 1987. - С. 27.

3. Кириллов А.П. Выносливость наклонного сечения железобетонных изгибаемых элементов/ АЛ. Кириллов, Ил.Т.Мирсаяпов// Бетон и железобетон. - М., 1988, № 7. - С. 3638.

4. Мирсаяпов Ил.Т.Расчет выносливости сборно-монолитных конструкций по наклонному сечению/ Ил.Т.Мирсаяпов// Рекомендации по расчету и конструированию сборно-монолитных

железобетонных элементов стен и перекрытий сооружений АЭС. МО «Атомэнергопроект». Под общей ред. А.П. Кириллова.-М., 1988.-С. 29-31. ' :

5. Мирсаяпов Ил.Т. Расчет выносливости контакта между сборным и монолитным бетонами/ Ил.Т.Мирсаяпов// Рекомендации по расчету и конструированию сборно-монолитных железобетонных элементов стен и перекрытий сооружений АЭС. МО «Атомэнергопроект». Под общей ред. А.П. Кириллова. - М., 1988. - С. 31-33.

6. Мирсаяпов Ил.Т. Усталостная прочность бетона и арматуры / Ил.Т.Мирсаяпов// Рекомендации по расчету и конструированию сборно-монолитных железобетонных элементов стен и перекрытий сооружений АЭС. МО «Атомэнергопроект». Под общей ред. А.П. Кириллова. -М., 1988.-С. 33-35.

7. Мирсаяпов Ил.Т. Выносливость сборно-монолитных железобетонных балок по наклонному сечению / Ил.Т.Мирсаяпов// автореф. дис. канд. техн. наук. МИСИ им. В.В.Куйбышева. - М.,

1988.-24 с.

8. Мирсаяпов Ил.Т. Оценка выносливости наклонного сечения и контакта сборно-монолитных изгибаемых конструкции/Ил.Т.Мйрсаяпов//«Совершенствование железобетонных конструкций, работающих на сложные виды деформаций, и их внедрение в строительную практи-ку»:Тезисы докладов Украинской республиканской научно-технической конференции. - Полтава, 1989. С. 124-125.

9. Кириллов А.П. Оценка выносливости наклонного сечения и контакта сборно-монолитных изгибаемых конструкций/ А.П. Кириллов, Ил.Т.Мирсаяпов// Энергетическое строительство. -

1989, №1,-С. 77-79.

10. Кириллов А.П. Выносливость сборно-монолитных железобетонных конструкций/А.П. Кириллов, И.Т.Мирсаяпов, Ил.Т.Мирсаяпов// Учебное пособие. Иванов, хим.-техн. ин-т, Иванов, инж.-строит. ин-т. Иваново. 1990. - 92 с.

11. Мирсаяпов Ил.Т. Стержневые модели усталостного разрушения железобетонных изгибаемых элементов в зоне действия поперечных сил/ Ил.Т.Мирсаяпов//«Инженерные проблемы современного железобетона». Материалы международной конференции по бетону и железобетону. - Сборник научных статей. - Иваново. 1995. - С. 180-185.

12. Мирсаяпов И.Т. Модель усталостного разрушения бетона при сжатии/ И.Т.Мирсаяпов, Ил.Т.Мирсаяпов//«Инженерные проблемы современного железобетона». Материалы международной конференции по бетону и железобетону. - Сборник научных статей. - Иваново. 1995. -С. 210-215.

13. Mirsayapov I.T. Modeling of the Concrete Destruction Process Under Compression/ I.T. Mirsay-pov, Б.Т. Mirsayapov// «Concrete in The Service of Mankind». University of Dundee International congress Dandy.1996.-s. 129-130

14. Mirsayapov I.T. Model of fatigue rupture of concrete under compression / I.T. Mirsayapov, П.Т. Mirsayapov//"XLI KONFERENCIA NAUKOWA KILiW PAN i KN PZITB " KRYNICA 95". Krakow .1995. - s. 220-226.

15. Мирсаяпов Ил.Т. Оценка выносливости железобетонных конструкций при циклических нагрузках на основе деформационной модели/ Ил.Т.Мирсаяпов// Наука и язык. - Казань. 1999, № 1. С. 53-56.

16. Мирсаяпов И.Т Деформационная расчетная модель выносливости железобетонных элементов при совместном действии изгибающего момента и поперечных сил/ И.Т.Мирсаяпов, Ф.М.Ахметов, Ил.Т.Мирсаяпов// Вестник РAACH. M., 1999. - С. 45-50.

17. Мирсаяпов Ил.Т. Усталостная прочность железобетонных балок при срезе и расчет выносливости наклонных сечений../ Ил.Т.Мирсаяпов// Наука и язык. - Казань. -2001, № 4. С. 57-60.

18. Мирсаяпов Ил.Т. Усталостная прочность железобетонных балок при срезе от воздействия режимных многократно повторяющихся нагрузок./ Ил.Т.Мирсаяпов// Наука и язык. - Казань. -2002,№ 1.С. 51-54.

19. Мирсаяпов Ил.Т. Некоторые аспекты сопротивления железобетонных изгибаемых элементов действию поперечных сил . при многократно повторяющихся нагружениях/ Ил.Т.Мирсаяпов// Материалы 55 республиканской научной конференции: сборник научных трудов аспирантов и докторантов. Казань. 2003..-. С. 32-38.

20. Мирсаяпов Ил.Т. Об основах усталостного сопротивления железобетонных элементов при действии поперечных сил/ Ил.Т.Мирсаяпов// Наука и язык. - Казань. -2004, № 1. С. 38-40.

21. Мирсаяпов Ил.Т. Напряженно-деформированное состояние железобетонных элементов с большим пролетом среза в зоне действия поперечных сил при нестационарном циклическом нагружении и основы расчета их выносливости/ Ил.Т.Мирсаяпов// Материалы 56 республиканской научной конференции: сборник научных трудов аспирантов и докторантов. Казань. 2004.- С. 41-50.

22. Мирсаяпов Ил.Т. Критерии усталостного разрушения по наклонному сечению железобетонных изгибаемых элементов с большим пролетом среза/ Ил.Т.Мирсаяпов// Материалы 56 республиканской научной конференции: сборник научных, трудов аспирантов и докторантов, Казань. 2004. - С. 51-57.

23. Мирсаяпов Ил.Т. Напряженно-деформированное состояние в приопорной зоне изгибаемых элементов при действии циклических нагрузок / Ил.Т.Мирсаяпов// Наука и язык. - Казань. -2004, № 2. С. 47-50.

24. Мирсаяпов Ил.Т. Гипотеза о развитии критической наклонной трещины в железобетонных элементах с большим пролетом среза и критерий усталостного разрушения по бетону сжатой зоны наклонного сечения/ Ил.Т.Мирсаяпов// Наука и язык. - Казань. -2004, № 3. С. 67-69.

25. Мирсаяпов Ил.Т. Остаточная прочность железобетонных элементов с малым пролетом среза при циклических нагрузках/ Ил.Т.Мирсаяпов// Материалы международного научно-промышленного форума «Великие реки»: Тезисы докладов международного конгресса. Н.Новгород. 2005. С. 121-123.

26. Мирсаяпов Ил.Т. Объективная прочность железобетонных элементов со средним пролетом среза при циклических нагрузках/ Ил.Т.Мирсаяпов// Материалы международного научно-промышленного форума «Великие реки»: Тезисы докладов международного конгресса. Н.Новгород. 2005. С. 119-121.

27. Мирсаяпов Ил.Т. Усталостная прочность железобетонных изгибаемых элементов при больших пролетах среза/ Ил.Т.Мирсаяпов// Материалы международного научно-промышленного форума «Великие реки»: Тезисы докладов международного конгресса. Н.Новгород. - 2005. С. 123-124.

28. Мирсаяпов Ил.Т. Основы усталостного сопротивления изгибаемых железобетонных элементов с малым пролетом среза в зоне действия поперечных сил/ Ил.Т.Мирсаяпов// Материалы 57 республиканской научной конференции: сборник научных трудов аспирантов и докторантов. Казань. 2005. - С. 92-99.

29. Мирсаяпов Ил.Т. Основы усталостного сопротивления изгибаемых железобетонных элементов в зоне действия поперечных сил при средних пролетах среза./ Ил.Т.Мирсаяпов// Материалы 57 республиканской научной конференции: сборник научных трудов аспирантов и докторантов. Казань. 2005. - С. 85-91.

30. Мирсаяпов Ил.Т. Модель усталостного разрушения при действии поперечных сил железобетонных изгибаемых элементов с большим пролетом среза/ Ил.Т.Мирсаяпов// Известия КГАСУ. -Казань. 2005, № 1. - С. 31-34.

31. Мирсаяпов Ил.Т. Оценка влияния качества бетона на долговечность и надежность железобетонных изгибаемых элементов в зоне действия поперечных сил/ Ил.Т.Мирсаяпов// Известия КГАСУ.-Казань. 2005, №2,- С. 80-84.

32. Мирсаяпов Ил.Т О программно-техническом комплексе для проведения статических и усталостных испытаний изгибаемых железобетонных элементов. / Ил.Т.Мирсаяпов, В.П.Наумов, А.В.Наумов, С.Г.Ичанкин// Наука и язык. - Казань. -2005, № 2. С. 54-58.

33. Мирсаяпов Ил.Т. Усталостное разрушение железобетонных изгибаемых элементов в зоне действия поперечных сил при средних пролетах среза/ Ил.Т.Мирсаяпов//Вестник БГТУ им. В.Г.Шухова -Белгород. 2005, № 10. - С. 409-41].

34. Мирсаяпов Ил.Т. Усталостная прочность железобетонных изгибаемых элементов в зоне действия поперечных сил при больших пролетах среза/ Ил.Т.Мирсаяпов//Вестник БГТУ им. В.Г.Шухова. -Белгород. 2005,№10,- С. 412-415.

35. Мирсаяпов Ил.Т. Усталостное разрушение железобетонных изгибаемых элементов в зоне действия поперечных сил при больших пролетах среза и рекомендации по оценке их

выносливости/Ил.Т.Мнрсаяпов//Сейсмостойкое строительство. Безопасность сооружений». - М. 2005, №2. С. 46-49.

36. Мирсаяпов Ил.Т. О модели усталостного разрушения железобетонных изгибаемых элементов с средним пролетом среза./ Ил.Т.Мирсаяпов// Наука и язык. - Казань. -2005, № 3. С. 61-62.

37. Мирсаяпов Ил.Т. Расчет выносливости наклонных сечений железобетонных балок при больших пролетах среза на основе модели усталостного разрушения/ Ил.Т.Мирсаяпов// Известия ВУЗов: «Строительство». - Новосибирск. 2005, №7. - С. 1016.

38. Мирсаяпов Ил.Т. Расчет выносливости наклонных сечений железобетонных балок при больших пролетах среза/Ил.Т.Мирсаяпов//Материалы 58 республиканской научной конференции: сборник научных трудов аспирантов и докторантов. -Казань. 2006. - С. 48-54.

39. Мирсаяпов Ил.Т. Расчет выносливости наклонного сечения железобетонных изгибаемых элементов при средних пролетах среза/ Ил.Т.Мирсаяпов// Материалы 58 республиканской научной конференции: сборник научных трудов аспирантов и докторантов. -Казань. 2006. - С. 55-58.

40. Мирсаяпов Ил.Т. Модели усталостного разрушения железобетонных изгибаемых элементов в зоне действия поперечных сил /Ил.Т.Мирсаяпов//Сейсмостойкое строительство. Безопасность сооружений. - М. 2006, №1. - С. 20-27.

41. Мирсаяпов Ил.Т. Расчет выносливости наклонного сечения железобетонных элементов с большим пролетом среза / Ил.Т.Мирсаяпов// Наука и язык. - Казань. -2006, № 1,- С. 61-63.

42. Мирсаяпов Ил.Т. Физические модели усталостного сопротивления железобетонных изгибаемых элементов действию поперечных сил/ Ил.Т.Мирсаялов//Известия КГ АСУ. Казань. 2006, №1.-С. 82-86.

43. Мирсаяпов Ил.Т. Расчет выносливости наклонного сечения железобетонных элементов со средним пролетом среза / Ил.Т.Мирсаяпов// Наука и язык. - Казань. -2006, № 2.- С. 62-64.

44. Мирсаяпов Ил.Т. Физические модели усталостного сопротивления железобетонных изгибаемых элементов действию поперечных сил / Ил.Т.Мирсаяпов // IZVESTUA.KGASU.RU: электронное научное издание «Известия Казанского государственного архитектурно-строительного университета (КазГАСУ)». № 1, 2006. URL: http://izvestiia.kgasu.ru/ files/ N1(512006/ Mirsaipov Ilsh 82-86.pdf (дата обращения: 30.12.2006).

45. Мирсаяпов Ил.Т. Модель усталостного разрушения железобетонных изгибаемых элементов с большим пролетом среза в зоне совместного действия изгибаемых моментов и поперечных снл/ Ил.Т.Мнрсаяпов//Бетон я железобетон. — М. -2006, № 2.- С. 28-30.

46. Мирсаяпов Ил.Т. Классификация железобетонных изгибаемых элементов, воспринимающих поперечные силы при многократно повторяющихся нагрузках / Ил.Т.Мирсаяпов// Известия КГАСУ.-Казань. 2006, № 2. - С. 59-62.

47. Мирсаяпов Ил.Т- Определение зон концентрации напряжений в железобетонных конструкциях методом тепловизионного контроля / Ил.Т.Мирсаяпов, Ю.П.Дябин, Р.Р.Галиуллин// Известия КГАСУ. -Казань. 2006, №2. - С. 63-65.

48. Мирсаяпов Ил.Т. Усталостное сопротивление изгибаемых элементов действию поперечных сил при средних пролетах среза / Ил.Т.Мнрсаяпов//Бетон и железобетон. - М., 2006, № 3- С. 23-25.

49. Мирсаяпов Ил.Т. Физические модели усталостного сопротивления железобетонных изгибаемых элементов действию поперечных сил / Ил.Т.Мирсаяпов// Известия ВУЗов: «Строительство». - Новосибирск. 2006, №8. - С. 4-13.

50. Мирсаяпов Ил.Т. Тенловизиоппый метод контроля в экспериментальных исследованиях железобетонных изделий / Ил.Т.Мирсаяпов, Ю.П.Дябин, Р.Р.Галнуллин//Строительные материалы. -М. 2006, №9. - С. 56-57.

51. Мирсаяпов Ил.Т. Классификация железобетонных изгибаемых элементов, воспринимающих поперечные силы при многократно повторяющихся нагружениях // IZVESTIJA.KGASU.RU: электронное научное издание «Известия Казанского государственного архитектурно-строительного университета (КазГАСУ)». № 2, 2006. URL: http://izvestiia.kgasu.ru/ files/2 2006/ Mirsaiapov llsh 59 62.pdf (дата обращения: 27.01.2007).

52. Мирсаяпов Ил.Т. Физические модели усталостного сопротивления железобетонных изгибаемых элементов действию поперечных сил / Ил.Т.Мирсаяпов//Вестник гражданских инженеров. - Санкт-Петербург. 2007, №1. - С. 4-13.

53. Мирсаяпов Ил.Т., Галиуллин P.P., Дябин Ю.П. Определение зон концентрации напряжений в железобетонных конструкциях методом теплового контроля // 1ZVESTIJA.KGASU.RU: электронное научное издание «Известия Казанского государственного архитектурно-строительного университета (КазГАСУ)». № 2, 2006. URL: http://izvestiia.kgasu.ru/files/2 2006/Mir.saiapov Ilsh. Diabin 63 65. pdf (дата обращения:

27.01.2007).

54. Мирсаяпов Ил.Т. Экспериментальные исследования зон концентрации напряжений при циклическом иагружении методом тепловизионного контроля/ Ил.Т.Мирсаяпов// Вестник КГТУ им. А.Н.Туполева». -Казань. 2007, №3. - С. 45-47.

55. Мирсаяпов Ил.Т. Выявление зон концентрации напряжений в железобетонных конструкциях методом тепловизионного контроля /Ил.Т.Миреаяпов//«Сейсмостойкое строительство. Безопасность сооружений». - М. 2007, №6. -С. 16-18.

56. Мирсаяпов Ил.Т. Способ выявления зон концентрации в строительных конструкциях/ Ил.Т.Мирсаяпов// Патент на изобретение № 2315271. -М. 2008. -14с.

57. Мирсаяпов Ил.Т. Зоны концентрации напряжений в зоне действия поперечных сил железобетонных балок при циклическом иагружении / Ил.Т.Мирсаяпов// Известия КГАСУ. -Казань. 2008, № 1. - С. 83-88.

58. Мирсаяпов Ил.Т. Зоны концентрации напряжений при циклическом иагружении в зоне действия поперечных сил железобетонных балок // IZVESTI.TA.KGASU.RU: электронное научное издание «Известия Казанского государственного архитектурно-строительного университета (КазГАСУ)». JV» 1, 2008. URL: http://izvestiia.kgasu.ru/files/l 2008/Mirsavapov Ilsh 83 88. pdf (дата обращения:

20.03.2008).

59. Мирсаяпов Ил.Т. Усталостное сопротивление изгибаемых элементов действию поперечных сил при малых пролетах среза / Ил.Т.Мирсаяпов//Бетон и железобетон. - М.,

2008, №1- С. 27-30.

60. Мирсаяпов Ил.Т. Исследования зон концентрации напряжений при циклическом иагружении методом тепловизионного контроля/ Ил.Т.Мирсаяпов//Проблемы прочности. -Киев. 2009, № 3. С. 134-142.

61. Mirsayapov I.T. A study of stress concentration zones under cyclic loading by thermal imaging method/ I.T. Mirsayapov//Strength of Materials. - New York: Springer New York, 2009, Vol 41, Number 3.-pp. 339-344.

62. Мирсаяпов Ил.Т. Зоны концентрации напряжений при циклическом иагружении при поперечном изгибе железобетонных балок / Ил.Т.Мирсаяпов//Бетон и железобетон. - М.,

2009, № 6. С. 23-27.

Подписано к печати 24 ноября 2009 г. Формат 60x84/16. Печать RISO. Объём 2,38 пл. Тираж 120. Заказ № ££3,

Печатно-множительный отдел КГАСУ 420043, г.Казань, ул. Зеленая 1.

ВВЕДЕНИЕ

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА II ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ

1.1. Анализ результатов экспериментальных исследований выносливости 14 железобетонных изгибаемых элементов в зоне действия поперечных сил

1.2. Анализ существующих методов расчета выносливости наклонных 17 сечений железобетонных изгибаемых элементов

Железобетон является основным конструкционным материалом в современном капитальном строительстве. Поэтому повышение его эффективности, надежности и долговечности имеет народнохозяйственное значение. Одним из основных путей решения этих задач является совершенствование методов расчета железобетонных конструкций.

В процессе эксплуатации железобетонные конструкции промышленных, энергетических, гидротехнических, транспортных зданий и сооружений подвергаются воздействию многократно повторяющихся нагрузок. Происхождение, характер, уровень и частота этих нагрузок разнообразны и в ряде случаев они являются основными, определяющими долговечность конструкций. При действии многократно повторяющихся нагрузок напряжения в этих конструкциях изменяется по величине с большой скоростью, а иногда и по знаку, что при определенных условиях может привести к потере несущей способности. При этом в зависимости от параметров внешней нагрузки, из-за усталости бетона и арматуры разрушение конструкций наступает при напряжениях, значительно меньше статически разрушающих. В настоящее время, с одной стороны увеличение мощностей станков, машин и оборудования, гидроагрегатов, паротурбогенераторов, центрифуг и т.д. ведет к увеличению интенсивности и частоты циклического нагружения, а применение высокопрочных бетонов и арматуры ведет к уменьшению веса конструкций и как следствие к уменьшению коэффициентов асимметрии цикла внешней нагрузки, а с другой стороны, применение высокопрочных и менее пластичных бетонов и арматуры, а также периодический профиль арматуры снижают их относительные пределы выносливости и повышают чувствительность железобетонных конструкций к циклическим нагрузкам. Все это требует оценки их усталостной прочности, определения и назначения пределов выносливости железобетонных конструкций.

Усталостная прочность и напряженно-деформированное состояние стержневых железобетонных изгибаемых элементов при многократно повторяющихся циклических нагружениях, определяются выносливостью и деформативностью бетона и арматуры, зависит от условий их совместной работы в составе конструкции, а также параметров и режимов нагрузки. Исследованием этих вопросов в разные годы занимались А.И.Абашидзе, В.Д.Алтухов, Ю.М. Баженов, Т.И.Баранова, И.К.Белобров, О.Я.Берг, В.М.Бондаренко, Ю.С.Волков, Г.М.Городнипкий, И.М,Грушко, A.A. Давыдович, Г.К.Евграфов, А.И.Иванов-Дятлов, Т.С.Каранфилов, Ю.Н.Кардовский, Н.С.Карпухин, В.Г.Кваша, А.П.Кириллов, Ф.К.Клименко, В.П.Каневский, В.А.Критов, Ю.С.Кулыгин, В.В.Левчич, Р.Д.Маилян, Л.Р.Маилян, И.А.Матаров, Илизар Т.Мирсаяпов, К.В.Михайлов, С.А.Мусатов, Г.Н.Писанко, А.Б.Пирадов, Г.И.Попов, Ю.В.Самбор, В.М.Селюков, З.К.Скатынский, СМ.Скоробогатов, И.Б.Соколов, Г.Б.Терехова, Т.Г.Фролов, А.В.Харченко, Ю.П.Хромец, В.П.Чирков, П.В.Абелес, А Матток, П.Каар, Д.Верна, К.Кеслер, Т.Стелсон и многие другие.

Основное внимание исследователей уделялось вопросам выносливости и напряженно-деформированного состояния нормального сечения изгибаемых элементов, выносливости бетона и арматуры, а также деформативности бетона при многократно поторяющихся нагружениях. В процессе этих исследований накоплен огромный экспериментальный материал по данным вопросам, предложен ряд практических методов расчета нормальных сечений на выносливость. Предложенные методы расчета отражают многие особенности поведения железобетонных конструкций в зоне чистого изгиба при многократно повторяющихся нагружениях и позволяют оценивать выносливость нормальных сечений, в том числе и с учетом изменения напряженно-деформированного состояния, прочностных и деформативных свойств, реальных режимов деформирования материалов в составе конструкции, а также при нестационарных режимах циклического нагружения.

В то же время совершенно вне поля зрения продолжают оставаться проблемы усталостного сопротивления железобетонных изгибаемых элементов при действии поперечных сил. Теоретических исследований направленных на получение физических моделей усталостного сопротивления железобетонных изгибаемых элементов при действии поперечных сил и методов расчета выносливости на их основе практически нет. Имеющиеся исследования в этой области исследования носят экспериментальный характер и направлены они лишь на уточнение влияния некоторых факторов на выносливость наклонных сечений, содержат лишь конечные результаты о выносливости наклонного сечения и не затрагивают особенностей напряженно-деформированного состояния, процессов, характера и форм усталостного разрушения железобетонных элементов в зоне действия поперечных сил. В этой связи вполне закономерно отсутствие достаточно обоснованной теории усталостной прочности лее л езо бетонных изгибаемых элементов при действии поперечных сил и методов их расчета на выносливость. Необходимость учета усталостных явлений в железобетонных конструкциях, после участившихся аварийных случаев в начале 60-х годов прошлого столетия различных конструкций и сооружений, вынудила принимать хоть какие-то меры по обеспечению выносливости железобетонных изгибаемых элементов при действии поперечных сил при проектировании зданий и сооружении. В этой связи в 1962 г. в отечественные нормы был введен раздел расчета на выносливость, в соответствии с которым расчет наклонных сечений на выносливость производилась на основе упругого расчета железобетонных конструкций, где снижение прочности бетона и арматуры при циклическом нагружении предлагалось учитывать за счет ввода коэффициентов условий работы бетона и арматуры уЬ1, ух3 и уз4. Это несмотря на то, что уже в начале 30-х годов прошлого века были очевидны условность и противоречивость упругого расчета железобетонных конструкций, выявились неэкономичность расчетов, невозможность обеспечения одинаковой степени надежности элементов конструкций и с 1936 г. полностью отказались от применения этого метода при расчете железобетонных конструкций.

Из-за отсутствия общей теории усталостного сопротивления железобетонных изгибаемых элементов действию поперечных сил, физических моделей, отражающих действительную работу железобетонных изгибаемых элементов в зоне действия поперечных сил для расчета выносливости железобетонных конструкций при действии поперечных сил пытались адаптировать также другие методы расчета несущей способности наклонных сечений при статическом нагружении, пытаясь учитывать снижение прочности при циклическом нагружении за счет ввода коэффициентов условий работы бетона и арматуры уЬ1, уз3, у з4 и других эмпирических коэффициентов.

Существующие методы расчета выносливости наклонных сечений, в том числе используемые в наших и зарубежных нормативных документах являются весьма несовершенными, не отражают особенностей поведения железобетонных конструкций в зоне действия поперечных сил при многократно повторяющихся циклических нагружениях; не отражают реального напряженно-деформированного состояния; не учитывают неоднозначность восприятия поперечных сил различными элементами при различных пролетах среза; существенные различия в их напряженно-деформированном состоянии, харакгере образования и развития трещин и усталостного разрушения при различных пролетах среза; не учитывают или учитывают весьма приближенно влияние целого ряда факторов; не в состоянии оценивать выносливость железобетонных конструкций в зоне действия поперечных сил с учетом изменения напряженно-деформированного состояния, прочностных и деформативных свойств, реальных режимов деформирования материалов в составе конструкции, что в конечном итоге приводит к значительному расхождению между расчетом и опытом. В результате в одних случаях это приводит к значительному перерасходу материалов и усложнению армирования, а в других - к недостаточной надежности проектируемых конструкций.

В связи с этим ощущается острая необходимость в создании методов расчета на выносливость железобетонных изгибаемых элементов при действии поперечных сил, учитывающих режимы реального деформирования бетона и арматуры в составе железобетонного элемента, учитывающие особенности напряженно-деформированного состояния железобетонных изгибаемых элементов в зоне действия поперечных сил при различных пролетах среза и его изменения в процессе циклического нагружения и поэтому актуальность темы работы вполне очевидна.

Эти обстоятельства выдвигают необходимость экспериментального и теоретического исследования усталостного сопротивления железобетонных элементов действию поперечных сил при различных пролетах среза.

В железобетонных конструкциях разрушение в зоне совместного действия изгибающего момента и поперечных сил происходит по наклонному сечению, проходящему по критической наклонной трещине. В этой связи в отечественной теории железобетона, для удобства, термин «расчет железобетонных конструкций на совместное действие изгибающего момента и поперечных сил», по аналогии с термином «расчет по нормальному сечению», для обычных балок заменен на условный термин «расчет железобетонных конструкций по наклонному сечению». С уменьшением относительного расстояния между опорой и грузом (пролета среза) разрушение происходит уже не по наклонному сечению, а по наклонной полосе между опорой и грузом, особенно когда пролет среза приближается к нулю. Поэтому применение термина «расчет по наклонному сечению» в этих случаях является не совсем корректным и сужает круг рассматриваемых задач. Поэтому в работе применяется термин «усталостное сопротивление или усталостная прочность при действии поперечных сил», что полнее охватывает круг рассматриваемых задач. Тем более, благодаря работам А.С.Залесова и Ю.А.Климова, этот термин «сопротивление или прочность при действии поперечных сил» широко применяется в теории железобетона при расчете прочности, трещиностойкости, раскрытия трещин и деформаций железобетонных конструкций при статической нагрузке.

Работа посвящена экспериментальному исследованию характера образования и развития трещин при циклическом нагружения, характера и форм усталостного разрушения железобетонных изгибаемых элементов в зоне действия поперечных сил при различных пролетах среза, экспериментальному и теоретическому исследованию напряженно-деформированного состояния при циклическом нагружении, выносливости и деформативности железобетонных изгибаемых элементов в зоне действия поперечных сил при различных пролетах среза с учетом неупругих свойств бетона и режимов реального деформирования бетона и арматуры в составе железобетонного элемента, разработке научных основ и теории усталостного сопротивления и методов расчета выносливости железобетонных конструкций при действии поперечных сил с учетом физической нелинейности бетона.

Работа состоит из введения, пяти глав, общих выводов и библиографии.

В первой главе приведен обзор и анализ экспериментальных исследований и существующих методов расчета выносливости наклонных сечений железобетонных изгибаемых элементов, сформулированы цель и задачи исследований.

Во второй главе описываются результаты экспериментальных исследований усталостного сопротивления бетонных и железобетонных элементов при местном сжатии и при поперечном изгибе железобетонных балок при различных пролетах среза.

Третья глава посвящена анализу напряженно-деформированного состояния бетонных и железобетонных элементов при местном сжатии, железобетонных изгибаемых элементов в зоне действия поперечных сил при многократно повторяющихся нагрузках; разработке моделей усталостного сопротивления бетонных и железобетонных элементов при местном сжатии, железобетонных изгибаемых элементов при действии поперечных сил при различных пролетах среза и получению на их основе уравнений для оценки объективной (остаточной) усталостной прочности бетона и железобетона при местном сжатии, бетона сжатой зоны, продольной и поперечной арматуры в месте пересечения с наклонной трещиной, анкеровки продольной арматуры в железобетонных изгибаемых элементах в зоне действия поперечных сил при различных пролетах среза.

Четвертая глава посвящена изложению методов расчета выносливости бетона и железобетона при местном сжатии и железобетонных изгибаемых элементов при действии поперечных сил при различных пролетах среза; расчетной оценке напряженно-деформированного состояния бетонных и железобетонных элементов при местном сжатии, железобетонных изгибаемых элементов в зоне действия поперечных сил при многократно повторяющихся нагрузках; оценке пределов выносливости бетона и железобетона при местном сжатии; расчетной оценке пределов выносливости бетона сжатой зоны, продольной и поперечной арматуры в месте пересечения с наклонной трещиной, анкеровки продольной арматуры в железобетонных изгибаемых элементах в зоне действия поперечных сил.

В пятой главе дана разработка инженерных методов расчета выносливости бетона и железобетона при местном сжатии и железобетонных изгибаемых элементов при действии поперечных сил при различных пролетах среза и проверка сходимости результатов расчета и экспериментальных данных.

Автор защищает:

- результаты экспериментальных исследований усталостного сопротивления железобетонных элементов действию поперечных сил;

- метод определения зон концентрации напряжений в строительных конструкциях, основанный на контроле гистерезисных энергопотерь (теплопотерь) с помощью тепловизора и результаты экспериментальных исследований по определению зон наибольших напряжений железобетонных изгибаемых элементов в зоне действия поперечных сил, бетонных и железобетонных элементов при местном сжатии, полученные на этой основе;

- физические модели усталостного сопротивления железобетонных изгибаемых элементов действию поперечных сил при различных пролетах среза;

- методы расчета выносливости железобетонных элементов при действии поперечных сил с учетом одновременного изменения напряженно-деформированного состояния элементов, прочностных и деформативных свойств и режимов деформирования бетона и арматуры в составе конструкций в процессе циклического нагружения, базирующиеся на разрабо танных физических моделях усталостного сопротивления;

- аналитические уравнения для описания изменений смещений арматуры в заделке при многократно повторяющихся нагружениях и для описания изменений усталостной прочности сцепления арматуры с бетоном и усталостной прочности анкеровки арматуры;

- инженерные методы расчета на выносливость железобетонных элементов при действии поперечных сил.

Научную новизну работы представляют: -методы расчета выносливости железобетонных конструкций при действии поперечных сил с учетом одновременного изменения напряженно-деформированного состояния элементов, прочностных и деформативных свойств и режимов деформирования бетона и арматуры в составе конструкций в процессе циклического нагружения, базирующиеся на разработанных физических моделях усталостного сопротивления;

- новые экспериментальные данные о выносливости, о характере образования, развития усталостных трещин при многократно повторяющихся нагрузках, усталостного разрушения бетонных и железобетонных элементов при местном сжатии и железобетонных изгибаемых элементов в зоне действия поперечных сил.

- физические модели усталостного сопротивления железобетонных изгибаемых элементов действию поперечных сил при различных пролетах среза;

- аналитические уравнения для описания изменений смещений арматуры в заделке при многократно повторяющихся нагрузках и изменений усталостной прочности сцепления арматуры с бетоном и усталостной прочности анкеровки арматуры;

- инженерные методы расчета на выносливость железобетонных изгибаемых элементов при действии поперечных сил;

- метод определения зон концентрации напряжений в строительных конструкциях, основанный на контроле гистерезисных энергопотерь (теплопотерь) с помощью тепловизора и результаты экспериментальных исследований по определению зон наибольших напряжений железобетонных изгибаемых элементов в зоне действия поперечных сил и при местном сжатии, полученные на этой основе;

Практическое значение и внедрение результатов.

Практическое значение работы заключается в том, что в результате выполненных исследований разработаны физические модели усталостного сопротивления железобетонных элементов действию поперечных сил и на их основе разработаны методы расчета выносливости железобетонных элементов при действии поперечных сил, позволяющие повысить надежность, а в ряде случаев расчетную несущую способность и за счет этого получить более экономичные конструктивные решения. Отдельные положения указанных методов расчета включены:

- в рекомендации по расчету и проектированию железобетонных конструкций «Рекомендации по расчету и конструированию сборно-монолитных железобетонных элементов стен и перекрытий сооружений АЭС». М: МО «Атомэнергопроект. 1988. -49с.;

- в нормативную литературу в виде раздела проекта новых норм по железобетонным конструкциям, касающихся расчетов выносливости наклонных сечений.

Диссертационная работа выполнялась в Казанском государственном архитектурно-строительном университете в 1996-2009 г.г. Научный консультант по очной докторантуре - доктор технических наук, профессор А.С.Залесов.

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ.

Выносливость и сопротивление изгибаемых элементов действию поперечных это две проблемы, которые занимают особое место в теории железобетона Видимо ни по одному из вопросов теории не проведено такого количества исследований, не существует такого широкого спектра предложений по расчету и не ощущается такой общей неудовлетворенности современным состоянием этих проблем.

Исследования в этих областях начали проводиться практически с первых шагов применения железобетона, особенно интенсивно во второй половине прошлого века и продолжаются до настоящего времени.

Проблеме сопротивления железобетонных элементов действию поперечных сил при статическом нагружении при различных пролетах среза посвящены, выполненные в разные годы, работы Т.И.Барановой [17-20,102 и др.], Бондаренко В.М. [44], И.К.Белоброва [.22-24], М.С. Боришанского [45-47], А.П.Васильева [50], П.И.Васильева [57-5-/.], Г.М.Власова [57-59], А.А.Гвоздева [60,62-66 и др.], А.Б.Голышева [71,109,218,219, 375], В.Н.Гусакова [78,79], Л.А.Дорошкеевича [ЯЗ-56], Л.Н.Зайцева [92-97,192.],

A.С.Залесова [17,60,62,63,66,98-111,208,281,296,356], А.С.Зорича [7/2,773], Ю.Л.Изотова [117,118], О.Ф.Ильина [119,120, 100,101,103], В.Г.Карабаша [122,123.], Н.И.Карпенко [134-140,142], С.Н.Карпенко [137,141,142], В. К. Кераса [757-/54],

B.Г.Кваши []48-150], Ю.А.Климова [104,176-179], В.И.Колчунова [44,186-188], А.П. Кудзиса [193-195], Р.Л.Маиляна [208,210,211.], А.Ф.Милованова [220-222], В.П.Митрофанова [234-239], А.А.Оатула [255-258], В.А.Отсмаа [260-265],

A.Б.Пирадова [273-275.], К.А.Пирадова [276-279], Г.И.Попова [108,281], И.А.Рохлина [287-290], О.А.Рочняка [52,291,292], В.Н.Сахарова [296,297], Б.С.Соколова [98,322329], А.В.Старчевского [98,107,297,332], Э.С.Сигалова [105,301,302], Г.Н.Судакова [738,139,334,337], И.А.Титова [100,296,336], М.М. Холмянского [347-351], В. А. Червонабабы [352,353], И.М.Чупака [356], Э. Беннета [367-370], Д.Валравена [-/(75], Р.Валтера [391,415], Ф.Дашнера [376], Г.Кани [380-383], М.Котсовоса [385-388],

B.Крефельда [389,390], Ф. Леонгардта [371,391], А.Плакаса [397,402,403] , П.Ригана [397,400-403], Х.Тейлора [408-411] и др.

В результате проведенных исследований получен обширный экспериментальный материал о различных аспектах работы железобетонных элементов на восприятие поперечных сил при статическом нагружении - характере образования и развития трещин, формах разрушения, напряженно-деформированном состоянии и внутренних усилиях, деформирования бетона и арматуры, сцепления арматуры с бетоном, анкеровки продольной арматуры, факторах, влияющих на несущую способность, деформативность и трещиностойкость.

Основным результатом теоретических исследований явилась разработка на базе полученных опытных данных и различных теоретических предпосылок методов расчета прочности наклонных сечений, трещиностойкости и деформативности железобетонных элементов в зоне действия поперечных сил, методов расчета прочности, трещиностойкости и деформативности бетонных и железобетонных элементов при местном сжатии, методов расчета прочности и деформативности контакта между арматурой и бетоном при статическом нагружении.

Вместе с тем, несмотря на большое количество проведенных экспериментальных и теоретических исследований сопротивления железобетонных элементов действию поперечных сил при статическом нагружен и и, количество которых исчисляется тысячами, проблема сопротивления железобетонных элементов действию поперечных при многократно повторяющихся нагружениях остается вне поля зрения ученых, компетентных в особенностях сопротивления железобетонных элементов действию поперечных сил и занимающимися научными исследованиями в этой области.

С другой стороны, как показывает анализ теоретических к экспериментальных исследований выносливости бетона, арматуры и железобетонных конструкций, проблема сопротивления железобетонных элементов действию поперечных сил при многократно повторяющихся нагрузках, также продолжает оставаться вне поля зрения ученых, компетентных в особенностях усталостного сопротивления и выносливости бетона и железобетона и занимающимися научными исследованиями в этой области.

Результаты теоретических к экспериментальных исследовании выносливости и деформативности бетона, арматуры и железобетонных конструкций, проведенных в разные годы, подробно освещены и обобщены в работах А.И.Абашидзе [1-44], Ллесандровского C.B. [5, 6], В.Д.Алтухова [12,13], Ю.М.Баженова [16,313], Т.И.Барановой [17,18], ИЛС.Белоброва [61,197,198], О.Я.Берга [25-34],

B.М.Бондаренко [6,38-44], А.А.Гвоздева [61], Ю.С.Волкова [131,133], Г.М.Городницкого [74], И.М.Грушко [75-77], А.А.Давыдовича [50], Г.К.Евграфова [88,89], А.И.Иванова-Дятлова [114-116], В.П.Каневекого [255], Т.С.Каранфилова [124-133], Н.С.Карпухина [142-147], В.Г.Кваши [200,201], А.И.Кедрова[2/7], А. И. Кириллова [157-173], В.А.Критова [191,305,306], Ф. Е. Клименко [174,175], ИЛ.Корчинского [189], Ю.С.Кулытина [61,196-198], В.В.Левчича [199-201], Р.Л.Маиляна [209,211], Л.Р.Маиляна [207], А.И.Марченко [303,304], Г.Б.Марчюкайтиса [366], И.А.Матарова [214-217], Илизара Т.Мирсаяпова [158160,162-164,171-173,394,395], К.В.Михайлова [241-243], И.Г.Мишина [244],

C.А.Мусатова [248,249], А.Б.Пирадова[273], Г.И.Писанко [26,32], Г.И.Попова [280], И.А.Рохлина [286,290], Ю.В.Самбора [293-295], В.М.Селюкова [299], В.И.Скатынского [303-306], С.М.Скоробогатова [307-312], Б.Г.Скрамтаева [313,314], И.Б.Соколова [357], Г.Б.Тереховой [243,335], Е.А.Троицкого [338,339], Т.Г.Фролова [3-/5], А.В.Харченко [346], Ю.Н.Хромца [26,32], А.БЛОркшы [362,363], П.Абелеса [364], Е.Бреннера [246], Д.Верны [413], О.Графа [246], P.ICaapa [392], К.Кеслера [374, 384], Т.Лундина [205], А.Маттока [392], А.Мемеля [393], В.Орнума [412], Б.Пробста [398,399], Б.Слеттера [246], Т.Стелсона [407], Ф.Трайбера [246], Б.Хэтга [246], Т.Чанга [373,374] и др.

Основное внимание исследователей в этих работах уделялось вопросам выносливости и напряженно-деформированного состояния нормального сечения изгибаемых элементов, особенностям деформирования бетона при многократно повторяющихся нагружениях, выносливости бетона и арматуры; а также основным факторам, влияющим на усталостную прочность и деформирование бетона и арматуры при циклическом нагружении, на выносливость нормального сечения, на деформативность и трещиностойкость железобетонных элементов в зоне чистого изгиба. В процессе этих исследований накоплен огромный экспериментальный материал по данным вопросам, предложен ряд практических методов расчета нормальных сечений на выносливость. Предложенные методы расчета отражают многие особенности поведения железобетонных конструкций в зоне чистого изгиба при многократно повторяющихся нагружениях и позволяют оценивать выносливость нормальных сечений, в том числе и с учетом изменения напряженно-деформированного состояния, прочностных и деформативных свойств, реальных режимов деформирования материалов в составе конструкции, а также при нестационарных режимах циклического нагружения.

Таким образом, вне ноля зрения исследователей продолжают оставаться проблемы усталостного сопротивления железобетонных элементов действию поперечных сил при многократно повторяющихся нагружениях. Теоретических исследований направленных на получение физических моделей усталостного сопротивления железобетонных изгибаемых элементов действию поперечных сил и методов расчета выносливости на их основе практически нет. Имеющиеся исследования в этой области носят экспериментальный характер и направлены они лишь на уточнение влияния некоторых факторов на выносливость наклонных сечений, содержат лишь конечные результаты о выносливости наклонного сечения и не затрагивают особенностей напряженно-деформированного состояния, процессов, характера и форм усталостного разрушения железобетонных элементов в зоне действия поперечных сил.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Анализ существующих подходов и методов расчета выносливости железобетонных конструкций показывает, что расчет их выносливости при действии поперечных сил производится в предположении упругой работы бетона без учета физической нелинейности бетона и изменения режимов деформирования материалов в составе конструкции при циклическом нагружении, что не отражает действительной картины напряженно-деформированного состояния, механизма и форм усталостного разрушения конструкций и поэтому требуется дальнейшее усовершенствование и развитие теории усталостного сопротивления железобетонных конструкций при действии поперечных сил

2. Разработаны новые методы расчета выносливости железобетонных конструкций при действии поперечных сил с учетом физической нелинейности бетона, одновременного изменения напряженно-деформированного состояния элементов, прочностных и деформативных свойств и режимов деформирования бетона и арматуры в составе конструкций в процессе циклического нагружения.

3. Экспериментальными исследованиями установлено, что усталостное разрушение по наклонному сечению изгибаемых элементов при действии поперечных сил происходит либо по сжатой зоне либо по растянутой зоне. Разрушение по растянутой зоне происходит в результате усталостного разрыва продольной арматуры в месте пересечения с наклонной трещиной или усталости ее сцепления с бетоном (нарушения анкеровки арматуры). Усталостное разрушение как по бетону сжатой зоны, так и по арматуре рассматривается как непрерывный процесс зарождения и развития усталостных микро- и макротрещин в них. В этой связи в предлагаемой методике расчета выносливости условия выносливости железобетонных конструкций при действии поперечных сил назначены с учетом возможных видов усталостного разрушения при циклическом нагружении.

4. В рамках предлагаемой методики расчета выносливости железобетонных конструкций разработаны физические модели усталостного сопротивления железобетонных конструкций действию поперечных сил.

5. В рамках предлагаемой методики расчета выносливости железобетонных конструкций при действии поперечных сил разработан математический аппарат для расчетной оценки: фактических напряжений в бетоне и арматуре и коэффициентов асимметрии цикла напряжений с учетом их изменения за счет накопления остаточных напряжений; фактических пределов выносливости бетона и арматуры с учетом изменения коэффициентов асимметрии цикла напряжений и развития усталостных микро- и макротрещин в них.

6. Впервые предложена методика трансформирования диаграммы упруго-пластического сцепления между бетоном и арматурой для циклического нагружения и на этой основе получены общие аналитические зависимости для описания изменения смещений продольной арматуры в зоне анкеровки арматуры в процессе циклического нагружения и получены аналитические зависимости для оценки усталостной прочности и выносливости анкеровки арматуры с учетом развития усталостных микро- и макротрещин в контактной зоны арматуры с бетоном.

7. На основе разработанных физических моделей усталостного сопротивления железобетонных конструкций действию поперечных сил и новых методов расчета выносливости разработаны рекомендации и алгоритм расчета выносливости железобетонных конструкций при действии поперечных сил.

8. Результаты расчетов по предлагаемым методикам удовлетворительно согласуются с экспериментальными данными, о чем свидетельствуют результаты статистической обработки, в частности, математическое ожидание составляет Ятсор/Ооп = ~ и коэффициент вариации о = 0,084.

9. Впервые разработан и применен новый метод определения зон концентрации напряжений в железобетонных конструкциях при многократно повторяющихся нагрузках, основанный на контроле гистерезисных энергопотерь (теплопотерь) с помощью тепловизора и установлены основные закономерности распределения наибольших напряжений, формы, размеры и положения областей (зон) концентрации напряжений в железобетонных элементах в зоне действия поперечных сил.

10. Универсальность и физическая обоснованность исходных предпосылок предлагаемой методики расчета выносливости и разработанных физических моделей усталостного сопротивления при действии поперечных сил позволяет развивать основные положения работы в решении таких насущных вопросов, как разработка методики оценки выносливости, трещиностойкости и деформативности железобетонных конструкций различных конструктивных форм и схем нагружений.

1. Абашидзе, А. И. Работа железобетонных конструкций под воздействием динамических нагрузок / А. И. Абашидзе, Г. Д. Коссовский // Труды координационных совещаний по гидротехнике. М.-Л.: Энергоиздат, 1966, вып. 28, с. 128-135.

2. Александровский, С. В. Ползучесть бетона при периодических воздействиях / С. В. Александровский, В. Я. Багрий. -М.: Стройиздат, -1970. -167с.

3. Александровский, С. В. Приложение теории ползучести к практическим расчетам железобетонных конструкций / С. В. Александровский, В. М. Бондаренко, К. Е. Прокопович // Ползучесть и усадка бетона. НИИЖБ Госстроя СССР, -М.: Стройиздат, 1976. -с.256-301.

4. Александровский, С. В. Расчет бетонных и железобетонных конструкций на изменение температуры и влажности с учетом ползучести / С. В. Александровский. М.: Стройиздат, 1973. - 432 с.

5. Алиев, Ш. А. Совместная работа бетона и стержневой арматуры периодического профиля: Автореферат дисс. канд. техн. наук / Ш. А. Алиев. -Баку, 1964.-20 с.

6. Алиев, Ш. А. Сопротивление бетона раскалыванию арматурой / Ш. А. Алиев. // Труды НИИЖелезобетона вып. 5.-1961.

7. Алтухов, В. Д. Оценка предела усталости бетона по вязкости разрушения / В. Д. Алтухов // Бетон и железобетон. -1982. -№ 9. -С.38-39.

8. Алтухов, В. Д. Оценка предела усталости бетона с использованием критериев механики разрушения / В. Д. Алтухов // Известия ВУЗов. Строительство и архитектура, -1983, I. -С. 17-21.

9. Алтухов, В. Д. Построение диаграммы усталостной прочности бетона с использованием критериев механики разрушения / В. Д. Алтухов // Вопросы расчета железобетона. -Ростов-на-Дону. -1982. -С. 98-106.

10. Алтухов, В. Д. Связь предела усталости бетона с показателями прочности при однократном и малоцикловом нагружении / В. Д. Алтухов // Вопросыпрочности, деформативности и трещиностойкости железобетона. -Ростов-на-Дону. -1979. -С.61-69.

11. Астрова, Т. И. Анкеровка стержней арматуры периодического профиля в обычном и предварительно напряженном железобетоне / Т. И. Астрова // Расчет железобетонных конструкций. М: Госстройиздат. - 1961. - С. 74-127.

12. Ахметов, Ф. М. Выносливость железобетонных изгибаемых элементов при совместном действии изгибающих моментов и поперечных сил / Ф. М. Ахметов. Автореферат дисс. . канд. техн. наук. - Казань, 1998. - 26 с.

13. Баженов, Ю. М. Бетон при динамическом нагружении / Ю. М. Баженов. М.: Стройиздат. — 1972. —271 с.

14. Баранова, Т. И. Каркасно-стержневые расчетные модели и инженерные методы расчета железобетонных конструкций / Т. И. Баранова, А. С. Залесов. М.: «Издательство Ассоциации строительных вузов», 2003. - 239 с.

15. Баранова, Т. И. Короткие железобетонные элементы (экспериментально-теоретические исследования, методы расчета, конструирование) / Т. И. Баранова. Дисс. . докт. техн. наук. - М., 1986. - 468 с.

16. Баранова, Т. И. Новый метод расчета поперечной арматуры в коротких элементах / Т. И. Баранова. 1987. N3.-0. 22-24.

17. Баранова, Т. И. Проектирование коротких элементов на основе каркасно-стержневой модели / Т. И. Баранова // Прочность и трещиностойкость коротких железобетонных элементов. — Казань, 1989. — С. 9-15.

18. Барашиков, А. Я. Расчет железобетонных конструкций на действие длительных переменных нагрузок / А. Я. Барашиков. Киев: Будавельник, 1977.

19. Белобров, И. К. Оценка прочности изгибаемых элементов по наклонному сечению / И. К. Белобров, О. М. Лоскутов // Бетон и железобетон. 1985. - N 6. -С. 9-11.

20. Белобров, И. К. Сопротивление железобетонных элементов действию поперечных сил / И. К. Белобров, А. М. Мордич // Новое о прочности железобетона. М.: Стройиздат, 1977. - С. 223-243.

21. Берг, О. Я. Исследование прочности железобетонных конструкций при воздействии на них многократно повторной нагрузки / О. Я. Берг // Труды ЦНИИС -М.: Трансжелдориздат. 1956. -вып.19. -С. 106-107.

22. Берг, О. Я. Исследование прочности железобетонных конструкций при воздействии на них многократно повторной нагрузки / О. Я. Берг // Труды ЦНИИС. -М.: Трансжелдориздат, 1956. вып. 19. - С. 106-107

23. Берг, О. Я. К учету нелинейной ползучести бетона / О. Я. Берг, А. И. Рожков // Бетон и железобетон. 1967, №10. С.29-32.

24. Берг, О. Я. К учету нелинейной связи напряжений и деформаций ползучести бетона в инженерных расчетах / О. Я. Берг, Е. Н. Щербаков // Известия ВУЗов. Строительство и архитектура. 1973, .№ 12. С. 14-21.

25. Берг, О. Я. О выносливости железобетонных конструкций / О. Я. Берг // Труды ЦНИИС. М.: Трансжелдориздат. 1960, вып. 36. С. 151-167.

26. Берг, О. Я. О методе расчета железобетонных мостов по предельным состояниям / О. Я. Берг // Железнодорожное строительство. 1951. N° 3. - С. 2124.

27. Берг, О. Я. Прочность и деформации бетона и железобетона под воздействием многократно повторных нагрузок / О. Я. Берг, Ю. Н. Хромец, Г. Н. Писанко // Труды координационных совещаний по гидротехнике. М.-Л. 1964. вып. 13. -С.224-235.

28. Берг, О. Я. Исследование прочности железобетоных конструкций при воздействии на них многократно повторной нагрузки. / О. Я. Берг- Дис. . д-ра техн. наук. М., 1957. - 397с.

29. Берг, О. Я. Физические основы теории прочности бетона и железобетона / О. Я. Берг. М.: Гостройиздат, 1961. — 96 с.

30. Бесмен, А. Ш. Метод исследования усталостных изломов измерением микротвердости / А. Ш. Бесмен // Заводская лаборатория. 1969. - N 11. - С. 1372-1375.

31. Богданов, Н. Н. Определение несущей способности изгибаемых железобетонных балок с наклонными трещинами по выносливости / Н. Н. Богданов, И. А. Сильницкий // Исследование листовых конструкций. М.: МИИТ, 1971. - вып. 375. - С. 80-90.

32. Болотин, В. В. Рост трещин и финальное разрушение при циклическом нагружении / В. В. Болотин // Проблемы прочности. 1988. - N 11. - С. 3-7.

33. Бондаренко, В. М. Вопросы управления гистерезисными энергопотерями строительных конструкций / В. М. Бондаренко // Бетон и железобетон. 1995. -N2.-0. 22-24.

34. Бондаренко, В. М. О рекомендациях по учету усадки и ползучести бетона при расчете железобетонных конструкций / В. М. Бондаренко // Бетон и железобетон. 1985. - № 6. - С. 11-12.

35. Бондаренко, В. М. Теория и расчет нелинейного, длительного деформирования железобетонных конструкций / В. М. Бондаренко. Дис. д-ра техн. наук. - М., 1969. - 397с.

36. Бондаренко, В. М. Некоторые вопросы нелинейной теории железобетона / В. М. Бондаренко. Харьков: Издательство ХГУ, 1968. - 323 с.

37. Бондаренко, В. М. О деформациях виброползучести бетона / В. М. Бондаренко // Структура, прочность и деформации бетонов. М.:Стройиздат.1966. С .344351.

38. Бондаренко, В. М, Инженерные методы нелинейной теории железобетона / В. М. Бондаренко, С. В. Бондаренко // М.: Стройиздат. -1982. -288с.

39. Бондаренко, В. М. Расчетные модели силового сопротивления железобетона / В. М. Бондаренко, В. И. Колчунов. М.: Издательство АСВ, 2004. - 471 с.

40. Боришанский, М. С. Расчет железобетонных конструкций при действии поперечных сил: Расчет и конструирование элементов железобетонных конструкций / М. С. Боришанский. М.: Стройиздат, 1964. - С. 122-160.

41. Боришанский, М. С. Расчет отогнутых стержней и хомутов в изгибаем ыхжелезобетонных элементах на стадии разрушения / М. С. Боришанский. М.: Стройиздат, 1946. - 94 с.

42. Броек, Д. основы механики разрушения / Д. Броек. М.: Высшая школа, 1980. -368 с.

43. Будадин, О. Н. Тепловой неразрушающий контроль изделий / О. II. Будадин, А. И. Потапов, В. И. Колчанов, Т. Е. Троицкий-Марков. М.: Наука, 2002. - 472 с.

44. Васильев, А. П. Прочность наклонных сечений изгибаемых элементов с жесткой арматурой / А. П. Васильев, Э. Е. Сигалов, Н. И. Катин // Бетон и железобетон. 1968. - N7.-0. 25-26.

45. Васильев, П. И. Сопротивление железобетонных элементов поперечным силам / П. И. Васильев, О. А. Рочняк // Под ред. В. М. Селюкова. Минск: Наука и техника, 1978. - 88 с.

46. Васильков, А. Н. О прочности бетона и других каменных материалов / А. Н. Васильков // Научные труды Казанского Института инженеров-строителей нефтяной промышленности /КИИС НП/. — 1954. вып. 2. - С 3-70.

47. Венцкевичюс, В. В. О прочности бетонных элементов при центральном местном сжатии / В. В. Венцкевичюс // Научные труды вузов Лит. ССР: железобетонные конструкции. Вильнюс, 1979. - N 9. - С. 139-143.

48. Власов, Г. М. Расчет мостовых конструкций с элементами переменного сечения / Г. М. Власов. М.: Транспорт, 1969. - 72 с.

49. Гвоздев, А. А. Новая трактовка расчета прочности наклонных сечений в СНиП 2.03.01-84 / А. А. Гвоздев, А. С. Залесов // Бетон и железобетон. 1985. - N 10. - С. 37-38.

50. Гвоздев, А. А. Переходные формы между разрушением по наклонному сечению и продавливанием / А. А. Гвоздев, А. С. Залесов, К. Е, Ермуханов // Бетон и железобетон. 1980. - N 3. - С. 27-29.

51. Гвоздев, А. А. Прочность элементов с двухзначной эпюрой моментов на действие поперечных сил / А. А. Гвоздев, А. С. Залесов, X. А. Зиганшин // Бетон и железобетон. 1982. - N 3. - С. 38-39.

52. Гвоздев, А. А. Расчет несущей способности конструкций по методу предельного равновесия / А. А. Гвоздев. — М., 1949. 280 с.

53. Гвоздев, А. А. Расчет несущей способности конструкций по методу предельного равновесия / А. А. Гвоздев. М., 1949. - 280 с.

54. Гвоздев, А. А. Силы зацепления в наклонных трещинах / А. А. Гвоздев, А. С. Залесов, И. А. Титов // Бетон и железобетон. 1975. - N 7. - С. 44-45.

55. Гениев, Г. А. К вопросу обобщения теории прочности бетона / Г. А. Гениев, В. Н. Киссюк В. Н. 1965. - N 2. - С. 16-19.

56. Гениев, Г. А. Теория пластичности бетона и железобетона / Г. А. Гениев, В. Н. Киссюк, Г. А. Тюпин. М.: Стройиздат, 1974. - 316 с.

57. Гийон, И. Предварительно-напряженный железобетон / И. Гийон. М., 1959.

58. Голъдфайн, Б. С. Анкеровка в бетоне и принципы унификации закладных деталей сборных железобетонных конструкций / Б. С. Гольдфайн. Автореф. дисс. . канд. техн. наук. - М., 1968. - 25 с.

59. Гольдфайн, Б. С. Влияние толщины защитного слоя бетона на жесткость сцепления арматуры периодического профиля с бетоном / Б. С. Гольдфайн // Совершенствование заводской технологии сборного железобетона- М.: Стройиздат. 1983. С. 148-152.

60. Городницкий, Г. М. Выносливость арматуры железобетонных конструкций / Г. М. Городницкий, К. В. Михайлов. — М.: Стройиздат, 1972. — 152 с.

61. Грушко, И. М. Влияние структуры на прочность и выносливость бетона / И. М. Грушко. Дис . докт. техн. наук. Харьков. 1970. -390 с.

62. Грушко, И. М. Исследование закономерностей усталостного разрушения бетонов при изгибе / И. М. Грушко, В. Д. Алтухов // Бетон и железобетон. 1972, № 7. С. 35-37.

63. Грушко, И. М. Повышение прочности и выносливости бетона / И. М. Грушко, А. Г. Ильин, 3. Д. Чихладзе. Харьков: Вища школа. 1986. -149с.

64. Гусаков, В. Н. Деформированное состояние продольной арматуры в конструкциях из тяжелого силикатного бетона / В. Н. Гусаков, Ю. А. Фортунченко // Сборник трудов ВНИИСТРОМА. М.: Стройиздат, 1967. - N 10. - С. 217-263.

65. Гусаков, В. Н. Исследование деформированного состояния поперечной арматуры в конструкциях из тяжелого бетона / В. Н. Гусаков, Ю. А. Фортунченко // Сборник трудов ВНИИСТРОМА. М.: Стройиздат, 1966. - N 8. -С. 180-205.

66. Давыдович, А. А. Исследование работы предварительно напряженных аглопоритобетонных изгибаемых элементов при действии многократно повторяющейся нагрузки / А. А. Давыдович. Дис. . канд.техн.наук. Минск. 1973. -230с.

67. Добуш, И. М. Выносливость железобетонных балок по наклонным сечениям/ И. М. Добуш. Автореф. дис. . канд. техн. наук. - Киев, 1988. - 18 с.

68. Донченко, В. Г. Исследование работы железобетонных опорных частей железобетонных мостов / В. Г. Донченко // Сборник статей ДОРНИИ / Вопросы проектирования автодорожных мостов. М.: Дориздат, 1947. - выпуск IV. - С. 53-194.

69. Дорошкевич, JI. А. К вопросу прочности железобетонных балок по наклонным сечениям / Л. А. Дорошкевич // Вестник Львовского политехнического института. Вопросы современного строительства. вып. 51. - Львов, 1967. - С. 12-19.

70. Дорошкевич, Л. А. О влиянии поперечной арматуры на работу балки по наклонному сечению / Л. А. Дорошкевич, Б. А. Шостак // Вестник Львовского политехнического института. Вопросы современного строительства. вып. 63. -Львов, 1971.-С. 42-50.

71. Дорошкеевич, Л. А. К методике определения прочности бетона на растяжение методом раскалывания / Л. А. Дорошкеевич, Г. Н. Гладышев // Вестник Львов политех, ин-та / Доклады и научные сообщения. 1976. - N 6. - С. 188-192.

72. Дыскин, А. В. Модел дилатансии хрупких материалов с трещинами при сжатии / А. В. Дыскин, Р. А. Салганик // Известия АН СССР: Механика твердого тела. -1987.-N 6, С. 130-135.

73. Евграфов, Г. К. Деформации высокопрочных бетонов при многократно повторной нагрузке / Г. К. Евграфов, М. И. Малько // Бетон и железобетон. 1960. №11. С.484-494.

74. Евграфов, Г. К. О расчете железобетонных мостов по теории предельных состояний / Г. К. Евграфов // Техника железных дорог. 1948, № 12. - С. 12-15.

75. Жилюкас, А. Ю. Взаимосвязь параметров трещин и деформаций у ее вершины при циклическом упругопластическом деформировании / А. Ю. Жилюкас // Проблемы прочности. 1985. - N 2. - С. 15-18.

76. Жилюкас, А. Ю. Комплексный критерий разрушения конструкционных элементов / А. Ю. Жилюкас // Проблемы прочности. 1987. - N 12. - С. 49-52.

77. Зайцев, Л. Н. Исследование влияния наклонных трещин на деформации изгибаемых железобетонных балок / JI. Н. Зайцев, И. А. Горохова // Прочность и жесткость железобетонных конструкций. М.: НИИЖБ, 1971. - С. 49-71.

78. Зайцев, JI. Н. Несущая способность неразрезных балок, разрушающихся по наклонным сечениям / Л. Н. Зайцев, В. А. Лобанов // Совершенствование методов расчета статически неопределимых железобетонных конструкций. — М.: НИИЖБ. 1987. С. 114-126.

79. Зайцев, Л. Н. Прочность железобетонной полосы, загруженной сосредоточенными силами / Л. Н. Зайцев // Труды НИИЖБ «Новые Исследования элементов железобетонных конструкций при различных предельных состояниях». М.: Госстройиздат, 1982. - С. 48-60.

80. Зайцев, Л. Н. Учет влияния поперечных сил на прогибы железобетонных балок, имеющих трещины в бетоне / Л. Н. Зайцев, В. Г. Трынов // Предельные состояния элементов железобетонных конструкций. М.: Стойиздат, 1976.

81. Зайцев, Л.Н., Чуприн В. Д. Приближенный метод определения напряженного состояния стержневого элемента вблизи сосредоточенных сил / Л. Н. Зайцев, В. Д. Чуприн // Строительная механика и расчет сооружений. 1977. - N 1. - С. 44 -47.

82. Зайцев, Ю. В. Механика разрушения для строителей / Ю. В. Зайцев. М.: Высшая школа, 1991. — 288 с.

83. Залесов, А. С. Короткие железобетонные элементы / А. С. Залесов // Прочность и трещиностойкость коротких железобетонных элементов. — Казань, 1989. — С. 4-8.

84. Залесов, А. С. Напряженное состояние перед разрушением / А. С. Залесов, О. Ф. Ильин, И. А. Титов // Новое о прочности железобетона. М.: Стройиздат, 1977. - С. 76-93.

85. Залесов, А. С. Несущая способность железобетонных элементов при действии поперечных сил / А. С. Залесов, О. Ф. Ильин // Бетон и железобетон. -1972.-N 6.-С. 19-20.

86. Залесов, А. С. Новый подход к расчету коротких элементов при действии поперечных сил / А. С. Залесов, Т. Н. Баранова // Бетон и железобетон. 1979. -N 2. - С. 22-24.

87. Залесов, А. С. Опыт построения новой теории прочности балок в зоне действия поперечных сил / А. С. Залесов, О. Ф. Ильин // Новое о прочности железобетона. М.: Стройиздат, 1977. - С. 115-140.

88. Залесов, А. С. Прочность железобетонных конструкций при действии поперечных сил / А. С. Залесов, Ю. А. Климов. Киев: Будивэльнык, 1989. 105 с.

89. Залесов, А. С. Прочность тавровых элементов по наклонным сечениям / A.C. Залесов, Э. Е. Сигалов, И. М. Тунгушбаев // Исследование сейсмостойкости сооружений и конструкций . Алма-Ата, 1977, - С. 229-241.

90. Залесов, А. С. Расчет железобетонных конструкций по прочности, трещиностойкости и деформациям / А. С. Залесов, Э.Н. Кодыш, JI. Л. Лемыш. -М.: Стройиздат, 1988. 320 с.

91. Залесов, А. С. Расчет коротких элементов на раскалывание / А. С. Залесов, А. В. Старчевский // Новые экспериментальные исследования и метоы расчета железобетонных конструкций. М.: НИИЖБ, 1989. - С. 23-31.

92. Залесов, А. С. Расчет прочности приопорных участков балок на основе двухблочной модели / А. С. Залесов, Г. И. Попов, Б. У. Усенбаев. М.: Стройиздат, 1988. - 320 с.

93. Залесов, А. С. Расчет ширины раскрытия наклонных трещин / А. С. Залесов, А. Б. Голышев, В. Ф. Усманов, Ю. В. Максимов II Бетон и железобетон. 1983. -N 12. - С. 36-37.

94. Залесов, А. С. Сопротивление железобетонных элементов при действии поперечных сил: Теория и новые методы расчета прочности / А. С. Залесов. -Дис. . док. техн. наук. М., 1979. - 358 с.

95. Зорич, А. С. Несущая способность балок при совместном действии поперечной силы и изгибающего момента: Строительные конструкции / А. С. Зорич. вып. 4. - Киев: Будовельник, 1966. - С. 14-31.

96. Зорич, А. С. Несущая способность внецентренно растянутых железобетонных элементов из обычного и высокопрочного бетонов на действие поперечных сил / А. С. Зорич // Бетон и железобетон. 1976. - N 11. - С. 34-37.

97. Иванов-Дятлов, А. И. Изучение предела выносливости железобетона при повторных нагрузках / А. И. Иванов-Дятлов // Бетон и железобетон. 1958, № 9. - С. 353-356.

98. Иванов-Дятлов, А. И. Исследование усталости железобетонных и керамзитобетонных конструкций при повторных нагрузках / А. И. Иванов-Дятлов, В. И. Моисеенко //Научное сообщение МАДИ. 1958, № 22. С. 117 125.

99. Иванов-Дятлов, А. И. Исследование усталости железобетонных и керамзитобетонных конструкций при повторных нагрузках I А. И. Иванов-Дятлов, В. И. Моисеенко // научное сообщение МАДИ. 1958. - N 22. - С. 117125.

100. Изотов, Ю. Л. Прочность железобетонных балок / Ю. Л. Изотов. Киев: Буддвелышк, 1978. - 158 с.

101. Изотов, Ю. Л. Экспериментальные исследования работы высоких железобетонных балок на действие поперечной силы и изгибающего момента / Ю. Л. Изотов // Сборник научных работ вып. XIX. Днепропетровск: ДИСИ, 1962.-С. 41-65.

102. Ильин, О. Ф. Исследование железобетонных балок из высокопрочных бетонов при действии поперечных сил / О. Ф. Ильин. Автореф. дис. . канд. техн. наук. - М., 1973. - 20 с.

103. Ильин, О. Ф. К оценке прочности железобетонных элементов по наклонным сечениям / О. Ф. Ильин// Новые экспериментальные исследования и методы расчета железобетонных конструкций. М.: НИИЖБ, 1989. - С. 15-22.

104. Каминский, А. А. Докрэтический рост трещин в вязкоупругих стареющих материалах/ А. А. Каминский, В. М. Пестриков// Прикладная механика. 1981. -том 17. ^ 10. - С. 112-116.

105. Карабаш, В. Г. Скалывание при изгибе железобетонных балок / В. Г. Карабаш II Железобетонные конструкции. М.: Госстройиздат, 1955. - С. 106126.

106. Карабаш, В. Г. Экспериментально-теоретические исследования работы армированных изгибаемых элементов / В. Г. Карабаш. Автореф. дисс. . канд. техн. наук. — М., 1953. - 17 с.

107. Каранфилов, Т. С. Влияние вида крупного заполнителя на выносливость и ползучесть бетона / Т. С. Каранфилов // НТИ ЦНИИС Госстроя СССР. 1968, № 11.

108. Каранфилов, Т. С. Влияние некоторых факторов на деформации виброползучести бетона / Т. С. Каранфилов // Известия ВУЗов. Строительство и архитектура. 1976, № 1. - С. 153-156.

109. Каранфилов, Т. С. Влияние некоторых факторов на деформации бетона при многократном повторении нагрузки / Т. С. Каранфилов // Труды V Всесоюзного совещания. Динамика гидротехнических сооружений. М. - 1972. - С. 167172.

110. Каранфилов, Т. С. Влияние характеристики цикла напряжений на развитие деформаций виброползучести бетона / Т. С. Каранфилов // Бетон и железобетон. 1970, № П. - С. 22-24.

111. Каранфилов, Т. С. Влияние анизотропии на выносливость и виброползучесть бетона / Т. С. Каранфилов // Бетон и железобетон. 1973, № 12. - С. 26 -28.

112. Каранфилов, Т. С. Влияние призменной прочности на относительный предел выносливости бетона / Т. С. Каранфилов // Бетон и железобетон. 1969, № 3. - С. 28-29.

113. Каранфилов, Т. С. Влияние уровня напряжений на виброползучесть бетона / Т. С. Каранфилов // РС ЦНИИС Госстроя СССР. 1973. - № 9.

114. Каранфилов, Т. С. Воздействие многократно повторной нагрузки на железобетонные конструкции / Т. С. Каранфилов, Ю. С. Волков // Труды Гидропроекта. 1966, № 13. - С. 110-119.

115. Каранфилов, Т. С. О выносливости бетона / Т. С. Каранфилов // Бетон и железобетон. -1971, № 9. С. 41-43.

116. Каранфилов, Т. С. Обзор исследований по прочности и деформативности бетона при многократном приложении нагрузок / Т. С. Каранфилов, Ю. С. Волков // Труды Гидропроекта. 1963. - № 10. - С. 167-191.

117. Карпенко, Н. И. Расчет элементов стен методом конечных разностей / Н. И. Карпенко, Л. И. Ярин // Новое о прочности. М.: Стройиздат. 1977. - С. 141165.

118. Карпенко, Н. И. К построению модели сцепления арматуры с бетоном, учитывающей контактные трещины / Н. И. Карпенко // Бетон и железобетон. -1973.-И 1.

119. Карпенко, Н. И. О новом построении критериев прочности железобетонных элементов при действии поперечных сил / Н. И. Карпенко, С. Н. Карпенко // АСАДЕМ1А архитектура и строительство. 2006. - N 3. - С. 2631.

120. Карпенко, Н. И. Сцепление арматуры с бетоном с учетом развития контактных трещин / Н. И. Карпенко, Т. П. Судаков // Бетон и железобетон, 1984.-N 12.-С. 42-44.

121. Карпенко, Н. И. Теория деформирования железобетона с трещинами / Н. И. Карпенко. М.: Стройиздат, 1976. -208 с.

122. Карпенко, С. Н. Об общем подходе к построению теории прочности железобетонных элементов при действии поперечных сил / С. Н. Карпенко // Бетон и железобетон. — 2008. — N 1. — С. 27-30.

123. Карпенко, С. Н. Построение критериев прочности железобетонных конструкций по наклонным трещинам разрушения / Н. И. Карпенко // АСАДЕМ1А архитектура и строительство. 2006. - N 2. - С. 54-59.

124. Карпухин, Н. С. Влияние динамической нагрузки на снижение прочности бетона / Н. С. Карпухин // Труды пятого Всесоюзного совещания. Динамика гидротехнических сооружений. М, 1972. - С. 196-200.

125. Карпухин, Н. С. Исследование выносливости армированных призм под воздействием многократно приложенной сжимающей нагрузки / Н. С. Карпухин // Труды МИИТ. 1962, вып. 152. -С.21-32.

126. Карпухин, Н. С. Исследование выносливости бетона в связи с расчетом мостовых конструкций по предельным состояниям / Н. С. Карпухин // Труды МИИТ. 1962, вып. 152. - С.5-19.

127. Карпухин, Н. С. Исследование выносливости железобетона / Н. С. Карпухин //Труды МИИТ. Строительные конструкции. 1959, вып. 108. - С. 269293.

128. Карпухин, Н. С. Исследование выносливости железобетонных балок под воздействием многократно приложенной нагрузки / Н. С. Карпухин // Труды МИИТ. 1962, вып. 152. - С. 44-53.

129. Кваша, В. Г. Влияние характера косвенного армирования на прочность и деформативности железобетонных элементов при местном сжатии / В. Г. Кваша // Изв. ВУЗов «Строительство и архитектура». Новосибирск, 1967. N 17. - С. 3-11.

130. Кваша, В. Г. О методике исследования прочности и напряженного состояния железобетонных полушарниров арочных конструкций / В. Г. Кваша // Вестник Львов политех, ин-та: Вопросы современного строительства. 1965. -N 7.-С. 33-41.

131. Кваша, В. Г. Расчет прочности железобетонных элементов при местном смятии / В. Г. Кваша // Вестник Львов политех, ин-та: Вопросы современного строительства. 1965. -N 20. - С. 67-74.

132. Керас, В. К. О деформативности бетона при смятии стенок / В. К. Керас, К. В. Шлежевичюс, В. В. Венцекевичюс // Строительство и архитектура:

133. Материалы XX юбилейной литовской научно-технической конференции. -Каунас, 1970.-е. 189-192.

134. Керас, В. К. О распределении напряжений смятия в стенках малой толщины / В. К. Керас // Науч. труды вузов Лит. ССР. Вильнюс, 1965. - IV. 2. -С. 103-106.

135. Керас, В. К. Пределы применения классических решений при расчете напряжений в стенках-пластинках / В. К. Керас // Науч. труды вузов Лит. ССР / Строительство и архитектура. Вильнюс, 1966. - V. 1. - С. 101-108.

136. Керас, В. К. Экспериментальная проверка величины зоны концентрации напряжений / В. К. Керас // Научн. тр. вузов Лит. ССР / Строительство и архитектура. Вильнюс, 1968. - С. 125-130.

137. Кизирия, Т. В. Определение напряжений в комбинированном сечении с учетом ползучести и усадки бетона / Т. В. Кизирия // Сообщения АН Грузинской ССР. т.24. - N 5. - С. 565-570.

138. Кизирия, Т. В. Расчет конструкций с учетом деформаций ползучести бетона / Т. В. Кизирия. Тбилиси: Мецниереба, 1969. - 130 с.

139. Кириллов, А. П. Взаимодействие фундаментов сооружений электростанций с основанием при динамических нагрузках / А. П. Кириллов, В. В. Крылов, А. Е. Саргян. М.: Энергоатомиздат. 1984.-215с.

140. Кириллов, А. П. Влияние виброползучести бетона на изменение коэффициента асимметрии цикла напряжений арматуры / А. П. Кириллов, И. Т. Мирсаяпов II Бетон и железобетон. 1983, № 9. -С. 31-32.

141. Кириллов, А. П. Влияние виброползучести на выносливость железобетонных конструкций / А. П. Кириллов, И. Т. Мирсаяпов //Бетон и железобетон. 1986, № I. - С. 45-46.

142. Кириллов, А. П. Влияние сложного напряженного состояния и концентраторов на прочность облицовки / А. П. Кириллов. Депонирована в «Информэнерго», N 1816 ЭН-Д-85, 1985. - 17 с.

143. Кириллов, А. П. Выносливость наклонных сечений изгибаемых элементов / А. П. Кириллов, Ил. Т. Мирсаяпов // Бетон и железобетон. 1988, № 7. - С.36-38.

144. Кириллов, А. П. Выносливость сборно-монолитных конструкций при многократном циклическом нагружении / А. П. Кириллов, И. Т. Мирсаяпов // Извес-тия ВУЗов. Строительство и архитектура. -1989, № 5. С. 94 - 99.

145. Кириллов, А. П. Выносливость сборно-монолитных конструкций с бессварными стыками / А. П. Кириллов, И. Т. Мирсаяпов // Бетон и железобетон. 1987, № 7. - С.6-8.

146. Кириллов, А. П. Выносливость гидротехнического железобетона / А. П. Кириллов. М.: Энергия, 1978. - 272с.

147. Кириллов, А. П. Выносливость сборно-монолитных железобетонных конструкций / А. П. Кириллов, И. Т. Мирсаяпов, Ил. Т. Мирсаяпов. Иваново: ИХТИ. - 1990. - 92 с.

148. Кириллов, А. П. Исследование усталостной прочности сборных железобетонных конструкций / А. П. Кириллов // Труды Гидропроекта. 1966. -N 13.-С. 60-92.

149. Кириллов, А. П. Основные положения методики расчета железобетонных конструкций на выносливость / А. П. Кириллов // Бетон и железобетон. 1990. -№ 5. - С. 24-26.

150. Кириллов, А. П. Расчетные величины усталостной прочности арматуры периодического профиля кл. АШ / А. П. Кириллов // Энергетическое строительство. 1968. -N 4. - С. 36-40.

151. Кириллов, А. П. Расчетные величины усталостной прочности арматуры периодического профиля ют.А-Ш / А. П. Кириллов // Энергетическое строительство. 1968, № 4. С.36-40.

152. Кириллов, А. П. Рекомендации по расчету и конструированию сборно-монолитных железобетонных элементов стен и перекрытий сооружений АЭС / А. П. Кириллов, И. Т. Мирсаяпов, Ил. Т. Мирсаяпов, Т. В. Черняк и др. М.: МО Атомэнергопроект, 1988. - 49 с.

153. Кириллов, А. П. Рекомендации по расчету сборно-монолитных железобетонных конструкций на выносливость по нормальному сечению / А. П. Кириллов, И. Т. Мирсаяпов. М.: Гидропроект, 1984. -30 с.

154. Кириллов, А. П. Совершенствование методики расчета на выносливость по нормальному сечению / А. П. Кириллов, И. Т. Мирсаяпов // Бетон и железобетон. -1989,№8.-С. 16-17.

155. Климов, Ю. А. Внутренние усилия при расчете прочности железобетонных элементов / Ю. А. Климов // Бетон и железобетон. 1990. - N 1. - С. 16-18.

156. Климов, Ю. А. Расчет балок переменной высоты по наклонным сечниям / Ю. А. Климов // Известия вузов: Строительство и архитектура. 1980. - N 11. -С. 127-131.

157. Климов, Ю. А. Расчет прочности элементов при действии поперечных сил / Ю. А. Климов // Бетон и железобетон. 1988. - N 4. - С. 33-35.

158. Климов, Ю. А. Теория и расчет прочности, трещиностойкости и деформативности железобетонных элементов при действии поперечных сил / Ю. А. Климов. Дис. . канд. тех. наук - Киев, 1992. - 502 с.

159. Кнотт, Д. Ж. Микромеханизмы разрушения и трещиностойкость конструкционных сплавов / Д. Ж. Кнотт // Механика разрушения. Разрушение материалов Под ред. Тэплин Д. - М.: Мир, 1979. - С. 40-82.

160. Когаев, В. П. Расчеты деталей машин и конструкций на прочность и долговечность / В. П. Когаев. М.: Машиностроение, 1985. - 224 с.

161. Когаев В. П. Влияние перегрузок на скорость развития усталостных трещин / В. П. Когаев, Б. В. Бойцов, Ю. Ю. Петушков // Проблемы прочности. -1986.-N3.-C. 3-7.

162. Когаев, В. П. Развитие усталостных трещин в области влияния перегрузки / В. П. Когаев, С. Г. Лебединский // Проблемы прочности. 1985. -N 11.-С. 35-41.

163. Кодекс-образец ЕКБ-ФИП для норм по железобетонным конструкциям. -М., 1984.-284 с.

164. Козелкин, В. В. Основы инфракрасной техники / В. В. Козелкин, И. Ф. Усольцев. М.: Машиностроение, 1985. - 263 с.

165. Колчунов, В. И. Прочность железобетонных изгибаемых элементов по наклонным сечениям / В. И. Колчунов. Автореф. дис. . канд. техн. наук. -Киев, 1983. -22 с.

166. Колчунов, В. И. Разрушение железобетонных элементов от совместного действия изгибающего момента и поперечной силы / В. И. Колчунов // Строительные конструкции. вып. 32. — Киев: Буддвельник, 1979. - С. 51-54.

167. Корчинский, И. Л. Учет явления усталости в строительных конструкциях / И. Л. Корчинский // Научное сообщение ЦНИПС. М.: Госстройиздат, 1956, вып. 25. -72с.

168. Красиков, В. И. Испытания строительных конструкций / В. И. Красиков. -М.-Л., 1952,-368 е.

169. Критов, В. А. Выносливость предварительно напряженных железобетонных изгибаемых элементов из плотного силикатного бетона / В. А. Критов. -Дис. . канд. техн. наук. Киев, 1978. -167с.

170. Крылов, С. М. Сопротивление плоских железобетонных элементов местному сжатию / С. М. Крылов, Л. Н. Зайцев, И. С. Ульбиева // Бетон и железобетон. 1985. -N 6. - С. 8-9.

171. Кудзис, А. П. О прочности железобетонных изгибаемых элементов в наклонном сечении / А. П. Кудзис. // Железобетонные конструкции. Труды Вильнюсского Инж. строит, ин-та. - Вильнюс, 1973. - N 5. - С. 5-12.

172. Кудзис, А. П. Об оценке влияния продольной арматуры на прочность элементов в наклонном сечении / А. П. Кудзис, Л. Г. Двоскина // железобетонные конструкции. Труды Вильнюсского инженерно- строительного института. Вильнюс. 1977, №8. - с. 13-20.

173. Кудзис, А. П. Статистический анализ ширины раскрытия наклонных трещин в элементах переменной высоты / А. П. Кудзис, В. И, Виршилас, И. И. Жекевичюс // Вопросы надежности железобетонных конструкций. -Куйбышев, 1973. С. 130-133.

174. Кулыгин, Ю. С. Ползучесть бетона при многократно повторяющихся нагрузках / Ю. С. Кулыгин // Новое в технологии и конструировании бетонных и железобетонных конструкций. М.: Стройиздат, 1966. - С. 52 - 57.

175. Кулыгин, Ю. С. Ползучесть бетона при многократно повторяющихся нагрузках / Ю. С. Кулыгин, И. К. Белобров // Особенности деформаций бетона ижелезобетона и использование ЭВМ для оценки влияния на поведение конструкций. М.: Стройиздат, 1969. -С. 77-97.

176. Кулыгин, Ю. С. Экспериментальное исследование ползучести бетона при многократко повторяющихся нагрузках / Ю. С. Кулыгин, И. К. Белобров // Прочность и жесткость железобетонных конструкций. М.: Стройиздат. 1968. С. 173-190.

177. Левчич, В. В. Исследование напряженно-деформированного состояния железобетонных изгибаемых элементов при действии многократно повторяющихся нагрузок / В. В. Левчич. Дис. . канд. техн. наук. - Львов, 1974. -166 с.

178. Левчич, В. В. Прочность и деформация бетона при многократно повторяющихся нагрузках / В. В. Левчич, В. Г. Кваша //Вестник Львовского политехнического института. 1972. - № 70. - С. 24-29.

179. Левчич, В. В. Расчет выносливости, прогибов и ширины раскрытия трещин при многократно повторяющихся нагрузках / В. В. Левчич, В. Г. Кваша //Вестник Львовского политехнического института. Вопросы современного строительства. 1977, вып. 13. - С. 13-24.

180. Лессиг, Н. Н. Сварные каркасы и сетки с арматурой периодического профиля / Н. Н. Лессиг // Труды ЦНИИС. 1951.

181. Лехницкий, С. Г. Теория упругости анизотропного тела / С. Г. Лехницкий. М.: Наука. — 1977. - 416 с.

182. Либовиц, Г. Некоторые недавние теоретические и экспериментальные исследования по механике разрушения / Г. Либовиц, Дж. Эфтис, Д. Джонс // Механика разрушения: Разрушение конструкций. М.: Мир. - 1980. - С 168202.

183. Линт, Т. И. Проектирование предварительно напряженных железобетонных конструкций / Т. И. Линт. М.: Госстройиздат, 1960. - 437 с.

184. Лукша, Л. К. Расчет прочности железобетонных конструкций с учетом напряженного состояния бетона / Л. К. Лукша. Дисс. . докт. техн. наук. -Минск, 1978. -378 с.

185. Маилян, Л. Р. Сопротивление железобетонных статически неопределимых балок силовым воздействиям / Л. Р. Маилян. Ростов-на-Дону: Издательство Ростовского университета, 1989. - 176 с.

186. Маилян, Р. Л. Предел выносливости балок из железобетона на известняке -ракушечнике / Р. Л. Маилян, И. Г. Лалаянц // Бетон и железобетон. 1974, № 6. -С. 32-33.

187. Маилян, Р. Л. Прочность бетона стенок двутавровых балок между наклонными трещинами / Р. Л. Маилян, Г. С. Алиев, А. С. Залесов // Бетон и железобетон. 1980. - N 5. - С. 36-38.

188. Маилян, Р. Л. Расчет бетонных и железобетонных элементов при вибрационных воздействиях / Р. Л. Маилян, Н. Г. Лалаянц, Г. Н. Манченко. -Ростов-на-Дону, 1983.- 100 с.

189. Манченко, Г. Н. Прочность наклонных сечений изгибаемых железобетонных элементов при многократном действии нагрузки / Г. Н.

190. Манченко, Н. Г. Лалаянц и др. // Вопросы прочности, деформативности и трещиностойкости железобетона. — вып. 5. — 1977. — С. 12-19.

191. Маркочев, В. М. Прочность при наличии трещин и конструкционная прочность / В. М. Маркочев // Проблемы прочности. 1982. -N2.-0. 6-10.

192. Матаров, И. А. Исследование арматуры стали марки 25 Г2С под действием статических и многократно повторных нагрузок / И. А. Матаров, А. Г. Прокопович, А. Г. Кедров // Труды ЦНИИС. М.: Трансжелдориздат, 1960 ,вып. 37.-С. 141-221.

193. Матаров, И. А. Исследование арматуры из стали марки 25Г2С под действием статических и многократно повторных нагрузок / И. А. Матаров // Труды ЦНИИС. М.: Трансжелдориздат, 1960. - вып. 37. - С. 141-221.

194. Матаров, И. А. Исследование работы железобетонных изгибаемых элементов под многократно повторными натрузками / И. А. Матаров // Труды ЦНИИС. М.: Трансжелдориздат, 1956, вып. 21. - 276 с.

195. Матаров, И. А. Работа изгибаемых железобетонных элементов под повторными нагрузками / И. А. Матаров И Теория расчета и конструирования железобетонных конструкций. М.: Госстройиздат, 1958. - С. 85 - 107.

196. Методические рекомендации по определению ширины раскрытия трещин в железобетонных элементах. Киев: НИИСК, 1982. - 28 с.

197. Методические рекомендации по расчету несущей способности железобетонных изгибаемых элементов при совместном действии изгибающего момента и поперечной силы. Киев: НИИСК, 1980. - 22 с.

198. Милованов, А. Ф. Прочность и трещиностойкость железобетонных элементов при действии поперечных сил и повышенных температур / А. Ф. Милованов, И. М. Махкамов //Экспресс-информация: серия 8: Строительные конструкции. вып. 1.-М.: ВНИИС, 1984. - С. 5-8.

199. Милованов, А. Ф. Сопротивление изгибаемых балок действию поперечных сил при повышенных и высоких температурах / А. Ф. Милованов, И. М. Махкамов // Бетон и железобетон. 1985. - N 6. - С. 29-30.

200. Мирошников, М. М. Теоретические основы оптико-электронных приборов / М. М. Мирошников. Л.: Машиностроение, 1983. - 695 с.

201. Мирсаяпов И. Т. Модель усталостного разрушения бетона при сжатии / И. Т. Мирсаяпов, Ил. Т. Мирсаяпов // Материалы Международной конференции по бетону и железобетону «Инженерные проблемы современного железобетона». — Иваново, 1995. С. 210-215.

202. Мирсаяпов, И. Т. Выносливость железобетонных конструкций при режимном многократно повторяющемся циклическом нагружении и изменяющихся реологических свойствах бетона / И. Т. Мирсаяпов. Дис. . докт. техн. наук. - М., 1993. - 714 с.

203. Мирсаяпов, И. Т. Выносливость железобетонных конструкций при режимном циклическом нагружении / И. Т. Мирсаяпов // Учебное пособие. Иванов, инж.-строит, ин-т. Иваново. 1993. 88 с.

204. Мирсаяпов, И. Т. Учет повторных нагрузок в нормативных документах / И. Т. Мирсаяпов //Бетон и железобетон. 1992. - № 10. - С . 4-7.

205. Мирсаяпов, Ил. Т. Влияние зон концентрации напряжений при циклическом нагружении методом тепловизионного контроля / Ил. Т. Мирсаяпов // Известия Российской академии Наук: Механика твердого тела. -2010. -N1.-0. 37-45. 444.

206. Мирсаяпов, Ил. Т. Выносливость сборно-монолитных железобетонных балок по наклонному сечению / Ил. Т. Мирсаяпов. Дис. . канд. тех. наук. -М., 1988.-243 с.

207. Мирсаяпов, Ил. Т. Метод тепловизионного контроля в исследованиях зон концентрации напряжений при циклическом нагружении / Ил. Т. Мирсаяпов // Проблемы прочности. Киев, 2008. -N3.-0. 443.

208. Мирсаяпов, Ил. Т. Об экспериментальной установке для исследования усталости железобетонных балок при срезе / Ил. Т. Мирсаяпов, С. М. Бастраков и др. // Наука и язык. Казань, 2002. - N 2. - С. 60-62.

209. Митрофанов, В. П. Прочность бетона над опасной наклонной трещиной железобетонных балок //Бетон и железобетон. 1972. - N 12. - С. 37-40.

210. Митрофанов, В. П. Предельная нагрузка усеченного бетонного клина / В. П. Митрофанов // Строительная механика и расчет сооружений. 1973. N 1. - С 20-24.

211. Митрофанов, В. П. Расчет прочности стенок балок с учетом влияния наклонных трещин/ В. П. Митрофанов // Бетон и железобетон. 1980. - N 2. -С. 34-35.

212. Митрофанов, В. П. Сопротивление арматурного пояса поперечной силе в наклонном сечении железобетонных балок / В. П. Митрофанов // Извистия вузов: Строительство и архитектура. 1978. - N 2. - С. 8-13.

213. Митрофанов, В. П. Влияние поперечной силы на прочность нормальных сечений изгибаемых элементов / В. П. Митрофанов // Бетон и железобетон. -1982. N 9. - С. 41-43.

214. Митрофанов, В. П. Напряженно-деформированное состояние, прочность и трещинообразование железобетонных элементов при поперечном изгибе / В. П. Митрофанов. Автореф. дис. . канд. техн. наук. - М., 1982. - 42 с.

215. Митченко, С. В. Кинетика развития трещины отрыва вдоль линии сжатия / С. В. Митченко, В. М. Степков // Проблемы прочности. 1987. - N 11. - С. 2225.

216. Михайлов, К. В. Исследование выносливости арматуры из высокопрочной холоднотянутой проволки / К. В. Михайлов, Г. М. Городницкий // Расчет железобетонных конструкций. М.: Госстройиздат, 1961. - С. 26 - 57.

217. Михайлов, К. В. О напряженном состоянии железобетонных балок при многократно повторяющихся нагрузках / К. В. Михайлов, В. М. Селюков И Бетон и железобетон. 1963. -№ 8. - С. 341-345.

218. Михайлов, К. В. Исследование выносливости арматурной стали марки 35ГС/ К. В. Михайлов, Г. Б. Терехова// Новые виды арматуры НИИЖБ. М.: Стройиздат, 1964. - С. 149 - 172.

219. Мишин, И. Т. О выносливости семипроволочных арматурных прядей / И. Т. Мишин // Бетон и железобетон. 1967. - N 5. - С. 37-39.

220. Мороз, Л. С. Механика и физика деформаций и разрушений материалов / Л. С. Мороз. Л.: Машиностроение, 1984. -224 с.

221. Мур, Г. Ф. Усталость металлов, дерева и бетона / Г. Ф. Мур, Д. В. Коммерс. М.: Гостехиздат, 1927. -203 с.

222. Мурашев, В. И. Трещиноусгойчивость, жесткость и прочность железобетона / В. И. Мурашев. М.: Машгиз, 1950. - 268 с.

223. Мусатов, С. А. Исследование прочности и деформативности преднапряженных керамзитобетонных изгибаемых элементов со стержневой арматурой кл. А-1У под действием многократно повторных нагрузок / С. А. Мусатов. Дис. . канд. техн. наук. - М, 1968. - 170 с.

224. Мусатов, С. А. Керамзито бетон под воздействием многократно повторных нагрузок / С. А. Мусатов // Бетон и железобетон. 1968. - № 5. - С. 41-42.

225. Мустафин, И. И. Прочность и сопротивление образования трещин плосконапряженных бетонных и железобетонных элементов и конструкций при действии местной нагрузки / И. И. Мустафин. Автореф. дис. . канд. тех. наук. - Л., 1989. - 19 с.

226. Мусхелишвили, Н. И. Некоторые основные задачи математической теории упругости / Н. И. Мусхелишвили. М.: Наука. - 1966. - 707 с.

227. Наумов, В. П. Автоматизация прочностных испытаний несущей системы вертолетов / В. П. Наумов, А. В. Наумов и др. // Современные технологии автоматизации. -М.: Издательство «СТА-ПРЕСС», 1999. -N4. -С. 34-36.

228. Неразрушающий контроль: Справочник: в 7т. Под общей редакцией Клюева в. В. Т. 5: в 2 кн. КН. 1: тепловой контроль. / Вавилов В. П. С. 3-394. -М.: Машиностроение, 2004. 679 с.

229. Новое в проектировании бетонных и железобетонных конструкций / Под общей ред. А. А. Гвоздева. М.: Стройиздат, 1978. - 204 с.

230. Оатул, А. А. К вопросу о природе сцепления арматуры с бетоном. / А. А. Оатул И Изв. ВУЗов: Строительство и архитектура. 1966. - N 10. - С. 42-54.

231. Оатул, А. А. Основы теории сцепления арматуры с бетоном / А. А. Оатул // Исследования по бетону и железобетону. Челябинск, 1967. - N 46. - С 143162.

232. Оатул, А. А. Сцепление арматуры с бетоном (обзор исследований по разработке основ теории) / А. А. Оатул, Ю. Ф. Кутин, В. В Пасешник // Известия ВУЗов. Строительство и архитектура. 1977. - N 5. - С. 3-16.

233. Оберт, X. Хрупкое разрушение горных пород. Разрушение / X. Оберт. -М.: Мир, 1976. Т. 7, ч.1. - С. 56-125.

234. Отсмаа, В. А. Анализ расчетной схемы коротких железобетонных балок при действии поперечных сил / В. А. Отсмаа // Теория и расчет тонкостенных пространственных конструкций. Труды Таллиннского политехнического института. Т.571. 1984. - С. 31-41.

235. Отсмаа, В. А. Испытания коротких железобетонных балок на действие поперечных сил / В. А. Отсмаа // Теория и расчет тонкостенных пространственных конструкций. Труды Таллиннского полигехничего института. Т.571. 1984. - С. 21-28.

236. Отсмаа, В. А. Определение наиболее опасного по поперечной силе наклонного сечения изгибаемого элемента / В. А. Отсмаа // Бетон и железобетон, 1988. - №1. С. 26-27.

237. Отсмаа, В. А. Прочность сжатых железобетонных колонн по наклонным сечениям / В. А. Отсмаа, И. Э. Пелло // Бетон и железобетон. 1992. - N 9. С. 20-21.

238. Отсмаа, В. А. Совершенствование расчетной схемы коротких элементов при действии поперечных сил / В. А. Отсмаа // Бетон и железобетон. 1983. - N 2.-С. 18-21.

239. Отсмаа, В. А. Совершенствование расчетной схемы коротких элементов при действии поперечных сил / В. А. Отсмаа // Бетон и железобетон. — 1983. — N 2.-С. 18-21.

240. Павлов, П. А. Основы инженерных расчетов элементов машин на усталостную и длительную прочность / П. А. Павлов. Л.: Машиностроение, 1988.-250 с.

241. Панасюк, В. В. Предельное равновесие хрупких тел с трещинами / В. В. Панасюк. Киев: Наукова думка, 1968. - 248 с.

242. Панасюк, В. В. Распределение напряжений около трещин в пластинах и оболочках / В. В. Панасюк, М. П. Саврук, А. П. Дацышнн. Киев: Наукова думка, 1976. - 437 с.

243. Партон, В. 3. Механика разрушения от теории к практике / В. 3. Партон. -М.: Наука, 1990. 239 с.

244. Партон, В. 3. Механика упругопластического разрушения / В. 3. Партон, Е. М. Морозов. М.: Наука, 1985. - 504 с.

245. Патент на изобретение №2315271 / Способ определения зон концентрации напряжений в строительных конструкциях. // Мирсаяпов Ил. Т. -М., 2006.

246. Пересыпкин, Е. Н. Расчет стержневых железобетонных элементов / Е. Н. Пересыпкин. М.: Стройиздат, 1988. - 169 с.

247. Пирадов, А. Б. К расчету ширины раскрытия наклонной трещины визгибаемых элементах из легкого железобетона / А. Б. Пирадов, А. М. Юрятин //Гидротехническое строительство в горных условиях. — вып. 4. — М.: Энергия, 1977.-С. 65-69.

248. Пирадов, А. Б. Ширина раскрытия наклонных трещин в элементах из легкого железобетона / А. Б. Пирадов, Т. А. Коссая, Н. Н. Тигишвили // Бетон и железобетон. 1978. -N 7. - С. 32-34.

249. Пирадов, К. А. Механика разрушения бетона и железобетона / К. А. Пирадов, К. А. Бисенов, К. У. Абдуллаев. Алматы: Издательский центр ВАК РК Мин. Обр-я и науки РК, 2000. - 305 с.

250. Пирадов, К. А. Механика разрушения железобетона / К. А. Пирадов, Е. А. Гузеев.-М., 1998,- 190 с.

251. Пирадов, К. А. Расчет железобетонных элементов по наклонным сечениям методами механики разрушения / К. А. Пирадов // Бетон и железобетон. 2000. N 4. - С. 26-27.

252. Пирадов, К. А. Учет фактов времени при расчете железобетонных элементов методами механики разрушения / К. А. Пирадов // Бетон и железобетон. 2001. -N 3. - С. 12-15.

253. Попов, Г. И. Железобетонные конструкции, подверженные действию импульсивных нагрузок / Г. И. Попов. М.: Стройиздат. 1986. - 129 с.

254. Попов, Г. И. Расчет железобетонных элементов на действие поперечных сил / Г. И. Попов, А. С. Залесов // Бетон и железобетон. 1993. - N 2. - С. 30.

255. Прокопович, И. Е. Влияние длительных процессов на напряженное и деформированное состояние сооружений / И. Е. Прокопович. М.: Госстройиздат, 1963. — 260 с.

256. Прокопович, И. Е. Прикладная теория ползучести / И. Е. Прокопович, В. А. Зедгенидзе. М.: Машгиз, 1980. - 240 с.

257. Работнов, Ю. Н. Ползучесть элементов конструкций / Ю. Н. Работнов. -М.: Наука, 1966. 752 с.

258. Рахманов, В. А. Выносливость нового вида арматурной стали класса Ат IVC / В. А. Рахманов, В. П. Каневский, В. Н. Папу // Бетон и железобетон. -1990. -№ 6.-С. 13-14.

259. Ржаницын, А. Р. Теория длительной прочности при произвольном одноосном и двухосном загружении / А. Р. Ржаницын // Строительная механика и расчет сооружений. 1975. - N 4. - С. 25-29.

260. Рохлин, И. А. Исследование сопротивления деформированию и разрушению элементов конструкций из бетона и каменных материалов / И. А. Рохлин. Дисс. . докт. техн. наук. - Киев, 1977. - 423 с.

261. Рохлин, И. А. Критерий разрушения сжатых элементов из малоэластичных материалов / И. А. Рохлин // Проблемы прочности. 1988. - N 2. - С. 52-54.

262. Рохлин, И. А. Расчет бетонных и железобетонных конструкций промышленных зданий на местное сжатие и продавливание / И. А. Рохлин // Промышленное строительство и инженерные сооружения. 1970. - № 1. - С. 2425.

263. Рохлин, И. А. Рекомендации по расчету бетонных и железобетонных конструкций на прочность и выносливость при местном сжатии / И. А. Рохлин // НИИСК Госстроя СССР. Киев.: ФПЛ НИИСК Госстроя УССР, 1972. - 20 с.

264. Самбор, Ю. В. Выносливость арматуры в железобетонных балках / Ю. В. Самбор // Реферативная информация о законченных научно-исследовательских работах в ВУЗах УССР. Киев: Изд-во В ища школа, 1972. - вып. 6.

265. Самбор, Ю. В. Выносливость арматуры в железобетонных балках / Ю. В. Самбор // Реферативная информация о законченных научно-исследовательских работах в ВУЗах УССР. Киев: «Вища школа», 1972. - вып. 6.

266. Самбор, Ю. В. Исследование выносливости железобетонных балок / Ю. В. Самбор // Труды координационных совещаний по гидротехнике. М. - Л, 1970. - вып. 54. - С. 174-178.

267. Сахаров, В. П. Модель работы бетона на раскалывание и сжатие и ее применение для расчета железобетонных балок стенок / В. П. Сахаров, А. В. Старчевский // Прочность и трещиностойкость коротких железобетонных элементов. — Казань, 1989. с. 29-35.

268. Сверчков, А. Г. О назначении расчетных сопротивлений по выносливости для арматуры из стали ст. 5 / А. Г. Сверчков // Труды координационных совещаний по гидротехнике. М. - Л.: Энеергия, 1966. - вып. 29. - С. 136-161.

269. Селюков, В.М. Экспериментальная проверка и доработка существующих методов расчета изгибаемых железобетонных элементов на выносливость / В. М. Селюков. Дис. . канд. техн. наук. - М, 1965. - 165 с.

270. Семенцов, С. А. Местное краевое и внецентренное сжатие бетона и кладки / С. А. Семенцов // строительная механика. 1959. - N 1.

271. Скатынский, В. И. Выносливость бетона при неравномерном сжатии / В. И. Скатынский, А. И. Марченко // Известия ВУЗов. Строительство и архитектура. 1979. - № 11. - С. 32-35.

272. Скатынский, В. И. Выносливость сжатой зоны бетона в железобетонных конструкциях / В. И. Скатынский, А. И. Марченко // Промышленное строительство и инженерные сооружения. 1968. - № 6. - С.22-24.

273. Скатынский, В. И. К исследованию выносливости железобетонных балок / В. И. Скатынский, В. А. Критов // Строительные конструкции. Киев: Буд1велышк, 1971, вып. XV. - С. 115-122.

274. Скатынский, В. И. Особенности деформирования плотного силикатного бетона при сжатии многократно повторяющейся нагрузкой / В. И. Скатынский,

275. B. А, Критов// Строительные конструкции. Киев: Бупдвелышк, 1972, вып. 20.1. C. 24-29.

276. Скоробогатов, С. М. Влияние окружающего бетона на выносливость стержневой арматуры периодического профиля в изгибаемых элементах / С. М. Скоробогатов // Бетон и железобетон. 1972. -N 11. - С. 39-40.

277. Скоробогатов, С. М. Основы теории расчета выносливости стержневой арматуры железобетонных конструкций / С. М. Скоробогатов. М, 1976. - 108 с.

278. Скоробогатов, С. М. Расчетные формулы для подсчета местных напряжений в элементах стержневой арматуры периодического профиля / С. М. Скоробогатов // Исследование по строительным материалам и конструкциям. -Красноярск, 1971.-С. 149-153.

279. Скоробогатов, С. М. Результаты использования гармонических функций для подсчета концентрации напряжений в стержневой арматуре / С. М. Скоробогатов // Исследования строительных конструкций. Свердловск, 1969. -С. 32-39.

280. Скоробогатов, С. М. Выносливость стержневой арматуры периодического профиля из стали марки 15ГФ / С. М. Скоробогатов, М. И. Бычков и др. // Бетон и железобетон. 1967. - №5. - С. 25-27.

281. Скоробогатов, С. М. Испытания на усталость арматуры периодического профиля из стали марки 15ГФ/ С. М. Скоробогатов, М. И. Бычков, JI. В. Щербаков // Краткое содержание докладов конференции по строительным конструкциям. Свердловск, 1955. - С. 87-99.

282. Скрамтаев, Б. Г. Исследование выносливости бетонов/ Б. Г. Скрамтаев, П. Ф. Шубанкин, Ю. М. Баженов// Бетон и железобетон. 1964. - № 12. - С. 529532.

283. Скрамтаев, Б. Г. Об усталости бетона / Б. Г. Скрамтаев, Л. К. Панфилова // Строительная промышленность. -1939. № 6. - С. 61-65.

284. СНиП 2.03.01-84*. Строительные нормы и правила. Нормы проекти-рования.Бетонные и железобетонные конструкции. М., 1988. - 80 с.

285. СНиП II-B-1-62*. Строительные нормы и правила. Нормы проектирования. Бетонные и железобетонные конструкции. — М.: Издательство литературы по строительству, 1970. 113с.

286. СНиП П-56-77. Строительные нормы и правила. Нормы проектирования. Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений. М.: Стройиздат, 1977. -32с.

287. СНиП П-И. 14-69. Строительные нормы и правила. Нормы проектирования. Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений. М.: Изд-во лит-ры по строительству. 1980. -46с.

288. Соколов, Б. С. Каркасно-стержневой аналог основа для проектирования железобетонных балок-стенок различных конструктивных решений / Б. С. Соколов // Прочность и трещиностойкости коротких железобетонных элементов. - Казань, 1989. - С. 42-27.

289. Соколов, Б. С. Новый подход к расчету прочности бетонных элементов при местном действии нагрузки / Б. С. Соколов // Бетон и железобетон. 1992. -Ы 10.-С. 22-24.

290. Соколов, Б. С. Проектирование стеновых панелей зданий / Б. С. Соколов // Учебное пособие. Казань. - ч. 1. - 1991. - 76 с.

291. Соколов, Б. С. Проектирование стеновых панелей зданий / Б. С. Соколов, Казань, ч . 2., 1994. - 64 с.

292. Соколов, Б. С. Прочность и трещиностойкость железобетонных балок-стенок / Б. С. Соколов. Дис. . докт. техн. наук. - Казань, 1989. - 446с.

293. Соколов, Б. С. Прочность и трещиностойкость элементов каркасно-стержневых аналогов бетонных и железобетонных конструкций //Прочность и трещиностойкость коротких железобетонных элементов / Б. С. Соколов. -Казань, 1989.-С. 16-22.

294. Соколов, Б. С. Состояние и перспективы развития теории сопротивление анизотропных материалов сжатию / Б. С. Соколов // Известие КГ АСУ. -Казань,2005. -N1.-0. 20-23.

295. Соколов, Б. С. Прочность керамзитобетонных элементов при действии местной нагрузки / Б. С. Соколов, И. И. Мустафин // Известия ВУЗов. Строительство. 1995. -N1.-0. 7-10.

296. Сосновский, Л. А. Об оценке долговечности при циклических нагружениях / Л. А. Сосновский // Проблемы прочности. 1986. - N 11. - С. 1621.

297. СП 52-101-2003. М.: ГУП НИИЖБ, ФГУП ЦПП, 2004. - 80 с.

298. Старчевский, А. В. Напряженно-деформированное состояние и расчет железобетонных балок-стенок по предельным состояниям при действии сосредоточенных нагрузок / А. В. Старчевский. Авторерферат дисс. . канд. техн. наук - Москва: МИСИ, 1987. -21 с.

299. Стрелецкий, Н. С. Материалы к курсу стальных конструкций / Н. С. Стрелецкий // Выпуск 1: Работа стали в строительных конструкциях. М. -1956. - 323 с.

300. Терехова, Г. Б. Исследование выносливости арматурной стали кл. А-ШВ в составе железобетонных балок / Г. Б. Терехова // Новое в технологии и конструировании бетонных и железобетонных конструкций. М.: Стройиздат, 1966. - С. 79-86.

301. Титов, И. А. Исследование напряженно-деформированного состояния железобетонного элемента в зоне действия поперечных сил / И. А. Титов. -Автореф. дис. . канд. техн. наук. М., 1975. — 22 с.

302. Тихонов, И. Н. О нормировании анкеровки стержневой арматуры / И. Н. Тихонов, В. 3. Мешков, Т. Н. Судаков // Бетон и железобетон. 2006. - N 3. - С. 2-6.

303. Троицкий, Е. А. Пролетные строения железнодорожных мостов из предварительно-напряженного железобетона / Е. А, Троицкий, Н. Н. Богданов, JI. И. Иосилевский. М.: Трансжелдориздат, 1955. - 331 с.

304. Трощенко, В. Т. Развитие усталостной трещины: Сообщение 1: закономерности нестабильного развития / В. Т. Трощенко, П. В. Ясний, В. В. Покровский, Ю.В.Ткач // Проблемы прочности. 1988. -N 10. - С. 11-15.

305. Трощенко, В. Т. Развитие усталостной трещины: Сообщение 2: Модель развития трещины / В. Т. Трощенко, П. В. Ясний, В. В. Покровский // Проблемы прочности. 1988. -N 10. - С. 15-20.

306. Трощенко, В. Т. Трещиностойкость металлов при циклическом нагружении / В. Т. Трощенко, В. В. Покровский, А. В. Прокопенко. Киев: Наукова думка, 1998. - 190 с.

307. Улицкий, И. И. Расчет железобетонных конструкций с учетом длительных процессов / И. И. Улицкий, Чжан Чжунь-яо, А. Б. Голышев. Киев: Госстройиздат УССР, 1960.-495 с.

308. Ульбиева, И. С. Влияние местных напряжений на несущую способность железобетонных элементов / И. С. Ульбиева. Дисс. . канд. техн. наук. -М.: НИИЖБ, 1984. - 178 с.

309. Фролов, Т. Г. Определение предела выносливости бетона в связи с расчетом железнодорожных мостов по предельным состояниям / Т. Г. Фролов // Железнодорожное строительство. 1952. -№ 10. - С. 28-31.

310. Харченко, А. В. К расчету железобетонных конструкций в области ограниченной усталости / А. В. Харченко // Строительные конструкции: Респ. межвед. научно-техн. сборник. Киев, 1986. - вып. 39. - С. 41-43.

311. Холмянский, М. М. Бетон и железобетон: Деформативность и прочность / М. М. Холмянский. М.: Стройиздат, 1997. - 570 с.

312. Холмянский, М. М. Закладные детали сборных железобетонных элементов / М. М. Холмянский. М.: 1968. - 208 с.

313. Холмянский, М. М. Контакт арматуры с бетоном / М. М. Холмянский. -М.: Стройиздат, 1981. 184 с.

314. Холмянский, М. М. О реализации растяжимости бетона в линейных бетонных и железобетонных элементах / М. М. Холмянский // Известия ВУЗов: Строительство и архитектура. 1987. -N 10. - С. 1-6.

315. Холмянский, М. М. Поперечное давление арматуры периодического профиля на бетон в железобетоне / М. М. Холмянский // Известия ВУЗов: Строительство и архитектура. — 1969. — N 9.

316. Червонабаба, В. А. Исследование сопротивления бетона, армированного сетками, смятию / В. А. Червонабаба // Труды НИИЖБ «Исследование прочности элементов железобетонных конструкций». М.: Госстройиздат, 1959. - вып. 5.-С. 110-126.

317. Червонабаба, В. А. Исследование сопротивления смятию и сжатию бетона, армированного сетками, применительно к стыкам железобетонных колонн / В. А. Червонабаба. Дисс. . канд. техн. наук. - М., 1957. - 118с.

318. Черепанов, Г. П. Механика хрупкого разрушения / Г. П. Черепанов. М.: Наука, 1974. - 640 с.

319. Чехавичюс, Р. П. Исследование трещиностойкости и прочности железобетонных балок в наклонных сечениях при действии статических и многократно повторяющихся нагрузок / Р. П. Чехавичюс. Автореферат дис. . канд. техн. наук - Вильнюс, 1972, - 22 с.

320. Чупак, И. М. Сопротивление железобетонных элементов действию поперечных сил / И. М.Чупак, А. С. Залесов, С. А. Корейба. Кишинев: Штиница, 1981.- 132 с.

321. Швецов, A.B. Исследование на повторные загружения крупноразмерных сборно-монолитных железобетонных элементов / А. В. Швецов, И. Б. Соколов, Е. Н. Соломенцева // Труды координационных совещаний по гидротехнике. Л., 1966, вып. 31.- С. 109-125.

322. Шлежевичюс, К. В. О расчете бетонных элементов на смятие / К. В. Шлежевичюс // Труды Вильнюс, инж.-строит. института / Железобетонные конструкции. Вильнюс. - 1973. -N 5. - С. 143-153.

323. Щербаков, Е. Н. Прогнозирование выносливости бетонов в преднапряженных конструкциях / Е. Н. Щербаков, Ю. В. Зайцев // Известия ВНИИГ им. Веденеева. 1987. - Т. 199. - С. 44-48.

324. Щербаков, Е. Н. Прогнозирование ресурса конструкций работающих при режимном нагружении / Е. Н. Щербаков, Р. Мамажанов // Бетон и железобетон. 1989.-№ 8.-С. 22-23.

325. Юркша, А. Б. Исследование работы преднапряженных сборно-монолитных железобетонных балок при кратковременных статических и многократно повторных нагрузках / А. Б. Юркша. Автореф. дис. . канд. техн. наук. - Вильнюс, 1971.-21 с.

326. Abeles, P. W. Static and Fatigue Tests on Partially Prestressed Concrete Constructions / P. W. Abeles //Journal A.C.J. 1954, Dec., Vol. 26. P.361-376.

327. Bauscliinger, J. Versuche mit Quaqeiin aus Naturstein / J. Baushinger // Mechanischtn und Technischen Laboratorium der Kge, Technischen Hochschule. Munich, Germany. Vol. 6, 1876. P. 13.

328. Began, P. In reinforced concrete. An Experimental Study. An analytical Study. Imperial College of science and technology. A report to the construction industry research. -1971. London. P. 132-140.

329. Bennet, E. V. Cracking and shear strength of bears with prestressed web reinforcement / E. V. Bennet, G. Mlingwa // The Structural Engineer. 1980, V01.58B.- № 2.- p.25-32.

330. Bennet, E. V. Prestressed web reinforcement in concrete beams / E. V. Bennet, G. Mlingwa //Committe Euro-International du Beton.- Paris. 1978, Bulletin № 126. - p.358-378.

331. Bennet, E. V. Strength of beam-column connection with dowel reinforcement / E. V. Bennet, S. Baneijee // The Structural Engineer. —1976 vol.51.- № 4. p. 133139.

332. Bennet, E. W. Slier strength of reinforced and prestressed concrete beams subject to moving loads / E. W. Bennet, H. I. Abdul-Ahad, A. M. Neville // Journal of Prestressed Concrete Institute. 1972., Xl-Xll, vol.17. - № 6,- p.58-69.

333. Bostasy, F. S. Schubversuche on balken mit veränderlicher trägerhöhe / F. S. Bostasy, K. Roeder, F. Leonhardt // Deutscher Ausschuss für Stahlbeton. 1977, heft 273. - 49s.

334. CEB-FIP Model Code // CEB Comité Euro International du Beton. - Bullitin dinformation, N 195. - 1990.

335. Chang, H.W. Prestressed Concrete Composite Beams under Repeated Loading / H. W. Chang, T. Y. Chang // Journal of the American Concrete Institute. 1976, May, Vol.73. P. 291-295.

336. Chang, T. S. Static and Fatigue Strength in Shear of Beams with Tensile Reinforcement / T. S. Chang, C. E. Kesler // Jornal of The American Conrcete Institute. 1957. - vol. 29. -N 11. - p. 1033-1052.

337. Comité Eure-International du Beton and Federation Internationfle de Précontrainte. CEB-FIP Model code for concrete structures. Paris. Comité Eurointemational du Beton. 1978, 348 pp.

338. Daschner, F. Shear transfer in cracksof normal and lightweight concrete / F. Dachner, I. Nessen // Betonwerk+Fertigteil-Technik. 1987. - № 1. s. 45-51.

339. Gehler, Die Wurfelfestigkeit und die soulenfestigkeit als Grundlade der Betonpnifbauten. Der Dauingenieur, 1928, H. 2-3-4.

340. Goto, I. Cmack formed in cónchete around deformed tension bars / I. Goto // ACI Jormal, 1971, V. 68, N 4.

341. Graf, O. Versuche mit Beton und Eisenbetonguadern zu Bruchengelenker und Auflagern / O. Graf // Verein Deutscher Jngeniture Mitteilungen über Forschungsarbeiten. H. 232, - Berlin, 1921. - p. 68.

342. Kani, G. N. I. Basic Facts Concerning Shear Failure / G. N. I. Kani // Journal of the American Concrete Institute.-1966, vol. 63.- № 6,- p. 675-690.

343. Kani, G. N. I. Rational theery for the function ef web reinforcement // Journal of the American Concrete Institute.-1968, vol. 66. № 3. - p. 185-196.

344. Kani, G. N. I. The riddle of shear frilure and its solution / G. N. I. Kani // Journal of the American Concrete Institute. 1964, vol. 61. - № 4.- p. 441-466.

345. Kani, G. N. I. How save are our large reinforced concrete beams / G. N. I. Kani //Journal of the American Concrete Institute. 1967, vol. 64. - № 3.- p. 128-141.

346. Kesler, C. E. Fracture mechanics is applicability to concrete / C. E. Kesler, D. J. Naus, J. L. Lott // International Conference on Mechanical Behavior of Materials. Kyoto. 1971, August, Vol.4.-P. 113-124.

347. Kotsovos, M. D. Behavior of reinforced concrete T-beams in shear / M. D. Kotsovos, I. Bebrowski, I. Eill // Stractural Engeneer. 1987, vol. 365. - № 1. - p. 110.

348. Kotsovos, M. D. Behavior of beams with shear span-to depth ratios greater than 2,5 / M. D. Kotsovos // Journal of the American Concrete Institute. -1986. № 6. - p. 1026-1034.

349. Kotsovos, M. D. Behavior of reinforced concrete beams with a asear span to death rate between 1,0 and 2,5/ M. D. Kotsovos // Journal of the American Concrete Institute.-1984, vol. 83,- № 3,- p.279- 287 .

350. Kotsovos, M. D. Shear failure of reinforced concrete beams / M. D. Kotsovos II Engineering Structures.-1987, vol. 9,- № 1,- p.32-38.

351. Krefeld, W. I. Contribution of longitudinal steel to shear resistance of reinforced concrete beams / W. I. Krefeld, C. W. Thurston // Journal of the American Concrete Institute.-1966, vol. 63. № 3,- p. 325-344.

352. Krefeld, W. I. Studies of the shear and diagonal tension strength of simple supported reinforced concrete beams / W. I. Kiefeld, C. W. Thurston // Journal of the American Concrete Institute. 1965, vol. 63. № 4. - p.425-529.

353. Leonhardt, F., Walter R. Beitrage zur Behandlung der Schubprobleme in Stahlbetonbau / F. Leonhardt, R. Walter // Beton und Stahlbetonbau.-1962.- N 2,- s. 32-34.

354. Mattok, Alan H. Prestressed Concrete Bridges, 3. Further tests of Continuous Larders / Alan H. Mattok, Paul H. Kaar // Journal of the PCA Research and Development Laboratories. 1960, Sep. P. 51 -78.

355. Mehmel, A. Elastische und plastische von Beton infolge Druckschwelle ind Standbelastung / A. Mehmel, E. Kern. Berlin. 1962.

356. Mirsayapov, I. T. Modelling of the Concrete Destruction Process Under Compression / I. T. Mirsayapov, IL. T. Mirsayapov // University Of Dundee: International Congress "Concrete In The Service of Mankind". DUNDEE, 1996.

357. Morsh, E/ Uber di Berechnung der Gelen. K guader. Beton und Eisen. Berlin, Germany, N 12, 1924, p.p. 156-161.

358. Placas, A. Shear failur e of reinforced concrete beams / A. Placas, P. Regan // Journal of the American Concrete Institute.-1971, vol. 68.- № 10. p.763-773.

359. Probst, E. Eisenbetonbalken unter dem Einfluss hanfig wiederholter Belastung / E. Probst, P. Treiber // Der Bauingenieur. 1932. Heft 21/22.

360. Probst, E. The Influence of Rapidly Alternating Loading on Concrete and Reinforced Concrete / E. Probst // Structural Engineer. 1931, Vol.9.

361. Regan, P. Shear strength of reinforced concrete beams / P. Regan // Imperial College of science and technology.- London.-1968.

362. Regan, P. Shear in reinforced concrete beams / P. Regan // Magazine of Concrete Researh. -1966, vol. 21. № 66. - p.31-41.

363. Regan, P. Shear strength of reinforced concrete beams / P. Regan, A. Placas // Bull, inform. Com. Europ. Beton. 1968. - № 70,- p. 55-96.

364. Regan, P., Placas A. Limit state design for shear in rechtangulur and T- beams/ P. Regan, A. Placas //Magazine of Concrete Researh.-1970, vol. 22. № 73. - p. 197208.

365. Rehm, G. Uber die Grundlagen des Verbundes zwischen stahl und Beton / G. Rehm. Deutscher Ausschuss fur Stahlbeton, 1961, H. 138.

366. Reinhardt, H. W. Cracks in concrete subject to shear / H. W. Reinhardt, J. C. Walrawen // Proc. ASCE J.-1982, vol. 108,- N ST1- p. 207-224.

367. Resai-Jorabi, H. Shear resistance of prestressed concrete beams with inclined tendons / H. Resai-Jorabi, P. Regan // Structural Engineer. -1986, vol. 64. № 3,-p.63-75.

368. Stelson, T. E. Fatugue Properties of concrete beams / T. E. Stelson // Journal AC J. 1958. - August. - vol. 55.- p. 255-259.

369. Taylor, H. P. I. Investigation of the dowel shear forces carried by the tensile steel in reinforced concrete beams / H. P. I. Taylor // Cement and Concrete Association.-1969, TRA 431,- p.648-652.

370. Taylor, H. P. I. Investigation of the forces carried across cracks in reinforced concrete beams in shear by interlock aggregate / H. P. I. Taylor // Cement and Concrete Association.-1970, TRA 447.

371. Taylor, H. P. I. The shear strength of die large beams / H. P. I. Taylor // Journal of the Structural Division.-1972, vol. 98.

372. Taylor, H. P. 1. Web crecking behavior of beams using welded wire fabric as shear reinforcement / H. P. 1. Taylor, S. EL-Hammasi // Proceedings of the American Concrete Institute.-1980, vol. 77. № 1. - p. 12-17.

373. Van Onium, 1. L. Fatigue of Cement Products. Transactions / I. L. Van Ornum // ASCE. 1903, Vol. 51. 443p.

374. Verna, J. R. Failur of small reinforce concrete beams under repeated boads / J. R. Verna, E. S. Thomas // Journal ACJ. 1962. - vol. 59. -N 10. - p. 1489-1504.

375. Walrawen, J. Unfluence of concrete strength and load history on the shear friction capacity members / J. Walrawen, J. Frenay, A. Pruigssers // Journal of Prestressed Cocrete Institute.-1987, vol,, 32.- № 1, p. 66-84.

376. Walter, R. Uber die Berechnung der Schuntra gfahigkeit von Stahl tmd Spannbetonbalken / R. Walter U Beton und Stahlbetonbau. -1962. № 11. - s. 261271.

377. Williams, A. A. The Bearing capacity of Concrete loaded over a limited area / A. A. Williams // Technical "Report 526. "Cement and Concrete Assosiation". -1979. P.p. 70-77.