автореферат диссертации по строительству, 05.23.03, диссертация на тему:Влияние гофр на гидравлическое сопротивление самокомпенсирующихся труб при строительстве трубопроводов систем теплоснабжения

На правах рукописи

ИЛЬИН Валерий Владимирович

ВЛИЯНИЕ ГОФР НА ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ САМОКОМПЕНСИРУЮЩИХСЯ ТРУБ ПРИ СТРОИТЕЛЬСТВЕ ТРУБОПРОВОДОВ СИСТЕМ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ

Специальность 05.23.03 — Теплогазоснабжение, вентиляция, кондиционирование воздуха, газоснабжение и освещение

Автореферат

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Тюмень-2003

Работа выполнена в Тюменской государственной архитектурно-строительной академии на кафедре «Теплогазоснабжение и вентиляция»

Научный руководитель - член-корр. РААСН,

доктор технических наук, профессор Шаповал А.Ф.

Официальные оппоненты - доктор технических наук,

профессор Валов В.В. кандидат технических наук Фомина В.В.

Ведущая организация - ЗАО «Сибпромкомплект»,

г. Тюмень

Защита состоится 22 декабря 2003 г. в 10 часов на заседании диссертационного совета Д 064.71.01 при Тюменской государственной архитектурно-строительной академии по адресу: 625001, г. Тюмень, ул. Луначарского, 2.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Тюменской государственной архитектурно-строительной академии.

Автореферат разослан » ноября 2003 г.

Ученый секретарь, диссертационного совета, кандидат технических наук,

доцент

¿.ои 5> -/1

\f\l\

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Освоение нефтегазодобывающих районов Западной Сибири связано с большими объемами промышленно-гражданского строительства и необходимостью сооружения тепловых сетей.

Для восприятия деформаций стальных трубопроводов тепловых сетей при изменении температуры теплоносителя и для разгрузки возможных температурных напряжений устанавливают компенсаторы. В настоящее время в мировой практике существует тенденция перехода к полностью бесканальной прокладке тепловых сетей без установки на них компенсаторов - бескомпенсаторному способу прокладки тепловых сетей.

Реализовать бескомпенсаторную прокладку тепловых сетей можно путем применения разрабатываемых и внедряемых в нашей стране самокомпенсирующихся труб.

Экономический эффект от применения самокомпенсирующихся труб при строительстве тепловых сетей любой протяженности будет обусловлен не только отказом от установки компенсаторов, теплофикационных камер, промежуточных подвижных и неподвижных опор, уменьшения объема земляных работ, но и возможностью перехода к полному бесканальному способу прокладки трубопроводов из секций заводского изготовления, что будет способствовать существенному сокращению продолжительности строительства. Кроме того, вследствие отсутствия необходимости в обслуживании компенсаторов, исключения утечек теплоносителя и уменьшения тепловых потерь, будут снижены и эксплуатационные затраты, повысится качество эксплуатации, долговечность и надежность тепловых сетей.

Поэтому теоретические и экспериментальные исследования гидравлического сопротивления гофрированных самокомпенсирующихся труб (СК труб), направленные на повышение надежности их работы, являются своевременными и актуальными.

з

Объектом исследования являются самокомпенсирующиеся трубы, применяемые при прокладке тепловых сетей.

Предметом исследования является гидравлическое сопротивление трубопровода с винтовым гофром.

Цель работы заключается в разработке методики расчета самокомпенсирующихся труб путем выявления влияния гофр на гидравлическое сопротивление СК труб по результатам теоретических и экспериментальных исследований, полученных при проведении натурных испытаний и экспериментов на те-плогидравлическом стенде.

Основные задачи

- проведение натурных гидравлических испытаний гофрированных самокомпенсирующихся труб диаметром 630 мм на опытном полигоне;

- проведение испытаний модельных гофрированных труб диаметром 125 мм на теплогидравлическом стенде по определению гидравлического сопротивления труб гофрированного и гладкостенного профиля при разных числах Рейнольдса и температуры теплоносителя;

- разработка методики расчета гидравлического сопротивления самокомпенсирующихся труб;

- разработка способа прокладки трубопровода из самокомпенсирующихся труб.

Связь с тематикой научно-исследовательских работ. Диссертационная работа выполнялась в рамках госбюджетной программы «Строительство» комплексной программы «Нефть и газ Западной Сибири».

Методы и достоверность исследований.

В работе использованы законы гидравлики и методы математической статистики. Достоверность обеспечивается сопоставлением теоретических и экспериментальных данных, полученных в работе, с другими результатами, известными в научной и справочной литературе.

Научная новизна работы заключается в том, что впервые были прове-

дены натурные и стендовые гидравлические испытания самокомпенсирующихся труб, разработана методика расчета гидравлического сопротивления самокомпенсирующихся труб и описан способ определения коэффициентов регрессионных уравнений, позволивший получить выражение величины потерь давления в самокомпенсирующихся трубах в аналитическом виде, рассчитано влияние гофр на гидравлическое сопротивление самокомпенсирующихся труб, позволившее обеспечить конструктивное решение по их использованию в трубопроводном транспорте.

На защиту выносятся:

результаты натурных и стендовых экспериментов по определению гидравлического сопротивления самокомпенсирующихся труб;

новый метод расчета гидравлического сопротивления самокомпенсирующихся труб;

способ прокладки трубопроводов из самокомпенсирующихся труб совместно с гладкостенными.

Практическая ценность. Результаты работы рекомендуется использовать при1 проектировании и строительстве новых, а также ремонте и реконструкции действующих теплопроводов. Эффективность результатов работы подтверждена справками о внедрении. Теоретические и практические результаты исследования используются для специальных дисциплин при обучении студентов ТюмГАСА и проведения курсов повышения квалификации ИГР в ОАО НТЦ «Энергосбережение».

Апробация работы. Основные результаты работы были доложены и обсуждены на конференциях: областная научно-практическая конференция «Пути повышения технического уровня строительства в Тюменской области» (Тюмень, ТИСИ, 1987); конференция «Нефть и газ Западной Сибири» (Тюмень, ТИИ, 1987); научно-техническая конференция «ГипроТюменнефтегаза» (Тюмень, 1987); научно-техническая конференция молодых ученых и специалистов «Актуальные проблемы строительства» (Воронеж, ВИСИ, 1987); первая научно-

практическая конференция «Природные, промышленные и интеллектуальные ресурсы Тюменской области» (Тюмень, ТНЦ АИН, 1997); научно-техническая конференция «Актуальные проблемы строительства и экологии Западно-Сибирского региона» (Тюмень, 2000); Ш научно-практическая конференция преподавателей, молодых ученых, аспирантов и соискателей (Тюмень, ТГАСА, 2003).

Публикации. Результаты диссертации изложены в 10 печатных работах.

Структура и объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, четырех глав, основных выводов, списка литературы и содержит 110 страниц текста, включая 12 таблиц и 26 иллюстраций.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ ДИССЕРТАЦИОННОЙ РАБОТЫ

Во введении определяются актуальность работы, цели и задачи исследований, научная новизна работы, методы и достоверность исследований, общая характеристика диссертации.

В главе 1 рассматривается конструкция самокомпенсирующейся трубы (см. рис.1), представляющая собой спирально-шовную трубу, в стенке которой сформированы винтовые гофры, расположенные эквидистантно сварному шву по всей длине трубы кроме концевых участков. Гофр, являясь гибким элементом, компенсирует удлинение участка трубопровода в пределах шага винтовой линии, трубы.

Рис.1. Гофрированная самокомпенсирующаяся труба конструкции ИЭС им. Патона. 1 — стальная труба; 2 - антикоррозионный слой; 3 - теплоизоляционный слой; 4 - слой механической защиты и гидроизоляция; 5 - винтовой сварной шов.

Рассмотрены вопросы выбора рациональных параметров винтовых гофр и характеристик жесткости труб, определения оптимальной геометрии винтовых гофр СК труб, формовки труб. Исследованы конструкции трубопроводов из СК труб, а также связанные с ними вопросы монтажа и проектирования трубопроводов из СК труб. Изучены и проанализированы ранее применяемые способы прокладки из них.

Была предложена новая технология сооружения трубопроводов тепловых сетей из гофрированных СК труб совместно с гладкостенными трубами. При этом компенсатор из труб со спиральными гофрами может быть растянут на величину, соответствующую компенсирующей способности при сжатии, что позволит увеличить общую компенсирующую способность трубопровода (рис. 2).

Рис. 2. Компенсатор из спирально-гофрированных труб. 1,7—неподвижные опоры; 2,6 -участки трубопровода из гладкостенных труб; 3,5 -участки трубопровода из спирально-гофрированных труб; 4 — подвижная роликовая опора; 8 — ролик; 9 —хомут; 10 — основание.

Проведен анализ работ, связанных с исследованием гидравлического сопротивления трубопроводов с винтовым гофром. Выявлено, что попытки изме-

рения гидродинамического сопротивления таких трубопроводов немногочисленны, часть из них выполнена для аэродинамических систем. Так, при продувке воздухом трубы диаметром 325 мм с выполненным на ее поверхности яотгткмм круглым гофром глубиной 12 мм и углом наклона винтовой линии к оси трубы 30°, выявлено, что в диапазоне чисел Рейнольдса (8105<Яе<107) аэродинамическое сопротивление указанной конструкции незначительно отличается от сопротивления трубы без гофр. При аэродинамическом испытании труб с винтовым гофром с внутренним диаметром 800 мм гофр был выполнен в виде равностороннего треугольного профиля с углом наклона боковых сторон 14е и шириной основания 45 мм. Испытания проводились при значениях чисел Рейнольдса 4,5105<Яе<1,65 106. По результатам испытаний делается вывод о том, что аэродинамическое сопротивление винтовой трубы примерно такое же, как у стандартной трубы.

С другой стороны, в гофрированных трубопроводах диаметром до 50 мм, применяемых в различных энергетических установках, потери напора в 2 и более раз выше, чем в гладкостенных каналах. Указанные цифры подтверждаются экспериментальным исследованием на моделях 20 типоразмеров гофриро-нинных каналов (круговые непрерывно распределенные гофры).

По результатам обзора и анализа работ сделан вывод об отсутствии научно обоснованных инженерных методов расчета потерь напора в трубопроводах с винтовым гофром и рекомендации по их конструированию с целью оптимизации гидросопротивления.

2 глава посвящена натурным гидравлическим испытаниям СК труб, проведенным на опытном полигоне в г. Минске. Опытный полигон представляет собой две плети гофрированных труб (каждая длиной 400 м), расположенных рядом параллельно, вместе с колодцами-нишами для размещения измерительных устройств и арматуры (рис. 3).

Плети сварены из труб внутренним диаметром 0,604 м, с толщиной стенки 7 мм, спиральный гофр наклонен к оси трубы под углом 70°, в сечении

гофр имеет форму сглаженного прямоугольника с высотой 35 мм и шириной 100 мм.

- -'¿¿г71

! Т! —'-1-

Оброзиобый мономсчр мОЧ.

Рис.З.Схема опытного участка для проведения натурных гидравлических испытаний СКтруб

Целью испытаний явилось определение коэффициента трения и абсолютной эквивалентной шероховатости гофрированных труб после продолжительной эксплуатации в системе теплоснабжения. Испытания проводились при температуре теплоносителя 20°С. При проведении испытаний, были отключены все параллельные каналы, так что вода от ТЭЦ полностью проходила через испытываемые трубы. Это позволило измерить расход воды через трубопровод с помощью расходомеров ТЭЦ. Измерение давления осуществлялось с помощью образцовых манометров кл. 0,4 с пределом измерения 1 МПа.

При проведении основных гидравлических испытаний были осуществлены 2 экспериментальных режима: при максимально возможном расходе воды и расходе, сокращенном до 70-80% максимального Результаты проведенных за-

меров и обработанных данных в каждом режиме приведены в табл.1.

Таблица 1.

Результаты натурных гидравлических испытаний

1 режим: 2 режим:

Р, = 0,565 МПа Р, = 0,593 МПа

Р2= 0,502 МПа Р2=0,515 МПа

в = 5267,6 кг/с в = 6985,2 кг/с

¥ГГ1,84м/с Ч/2 = 2,44 м/с

Ые, = 1,1010е Яе2 = 1,46'10"

>-1=0,01904 А.2=0,0203

где Р] и Р2 - показания манометров в начале и конце (по ходу воды) измерительного участка, МПа; й - объемный расход воды, кг/с.

Перепад давлений на участке, связанный с сопротивлением трубопровода потоку воды, определяется по формуле:

ДР = Р, + Р2-АРг (1)

Скорость воды в трубопроводе подсчитывались по формуле:

"•тк* (2)

Число Рейнольдса рассчитываем по формуле: Яе=-— , (3)

и

где V - кинематическая вязкость, м2/с.

Коэффициент трения рассчитываем по формуле:

д _ АР _ АР ^-^-д/»,) о,о98ыо6 (4)

I р1У1 3,228■ Ю-5-й^ 3,288-10'-Ж2 '

пт 2

Для определения эквивалентной абсолютной шероховатости использу-

ется формула Никурадзе: е-—-

0.5.Д-0.17 П

10

Г. А (5)

Для Хер получаем: е = 7,413 10"4, Д^ = = 2,239" 10"4 м = 0,22 мм.

Сравнения со значением Д, приведенными в справочной литературе, показывают, что найденные значения А^, соответствуют эквивалентной абсолютной шероховатости стальных сварных труб, подверженных эксплуатации и тронутых ржавчиной. Такой вывод соответствует реальному состоянию труб на опытном участке.

В результате проведения анализа результатов натурных гидравлических испытаний из СК труб были внесены предложения по увеличению надежности натурных гидравлических испытаний.

В главе 3 рассмотрены общие положения определения гидравлического сопротивления самокомпенсирующихся труб. Для задачи определения коэффициента гидравлического сопротивления моделирование проводилось по опре-

деляющему критерию. Таким критерием является число Яе. В этом случае моделирование можно проводить как по воздуху, так и по воде.

При уменьшенных размерах модели рабочее число Рейнольдса достигается увеличением скорости, увеличением температуры (уменьшением кинетической вязкости V).

Для проведения экспериментальных исследований гидравлического сопротивления прямолинейного участка гофрированного трубопровода разработана технология и сконструированы гофрированные трубы диаметром 125 мм, в которых спиральный шов, соединяющий сворачиваемую полосу, был выполнен завальцовкой. Для сравнения результатов испытаний изготовлены и гладко-стенные сфальцованные трубы (рис. 4).

Модель № 1 Модель №2

Ь/ё=0,044; КЛ1=1; Ш=1,06. Ш=0,0317; К/Ь=6,5; Ш=1,06.

Рис. 4. Гофрированные и гладкостенные сфальцованные трубы.

Процесс в модели и образце должен протекать при числе Яе = 105 4-Ю7.

При реальных скоростях потока W=l-^-3 м/с (что соответствует диапазону расходов = 0,0123 -5- 0,0368 м3/с) выходим на нижнюю границу диапазона числа Рейнольдса И.е = (1+5) 105.

Испытания трубопровода по воздуху планировалось провести на аэродинамическом стенде, собранном по схеме «нагнетания». Целью испытаний яв-

ляется определение коэффициента гидравлического трения и эквивалентной абсолютной шероховатости гофрированного трубопровода.

При испытаниях расход воздуха на участке изменяли заслонкой, при этом снимались показания на микроманометре 1 - Ь) и на микроманометре 2 - Ь2. Обработка данных проводилась по следующим формулам. Коэффициент сопротивления трению определяем по формуле:

А = (дР.1(р-Яг п\{Ш1), (6)

где: АРа - избыточное статистическое давление воздуха в воздуховоде,

Па.

Эквивалентная абсолютная шероховатость определяется по формуле, полученной из зависимости А.ДАльтшуля:

Л = [(Л/0,11)4 - (6 • £>, (7)

где В - коэффициент, учитывающий тип измерительного прибора. Подсчитав к при различных расходах воздуха, находим ее среднее арифметическое значение: = (1/п)2%, (8)

где: п - число испытаний.

Также была разработана экспериментальная установка для определения гидравлического сопротивления модельной СК трубы 0 125 мм. Циркуляция в установке обеспечивалась насосом ЦВЦ. Для стабилизации потока установлены два бака емкостью 1м3 каждый. Для измерения расхода устанавливается дроссельная диафрагма с дифманометром ДТ-50. Потери давления измеряются дифманометром с отбором импульса на модели через 1,5м. На модели предполагается получить лишь оценочные результаты.

При проведении экспериментов по воде и по воздуху опыты проводились сначала для гладкого, а затем для гофрированного трубопровода.

Разработанная методика проведения экспериментов на этих установках использовалась при проведении базовых экспериментов на теплогидравличе-ском стенде.

В главе 4 рассмотрены экспериментальные исследования гидравличе-

ского сопротивления прямолинейного участка модельного гофрированного трубопровода, выполненного на теплогидравлическом стенде (рис.5).

Рис. 5. Принципиальная схема опытного участка для измерения гидродинамических характеристик СК труб на теплогидравлическом стенде. 1 - сетевые насосы НКУ-140; 2 — теплообменник; 3 - СК труба Ою=125 мм (10 м); 5 — линия подпитки; б — байпас; 7 — индукционный расходомер ИР-61; 8 - датчики перепада давления (типа «Сапфир»); 9 — датчики температуры.

Стенд представляет собой модель теплосети, включающую в себя разветвленную систему трубопроводов, запорную и регулирующую арматуру, насосы, теплообменники, смотровые устройства. Запитывается стенд от теплосети районной котельной. Сопротивление гофрированного трубопровода сравнивалось с потерями напора в трубе, изготовленной по той же технологии и из такой же стальной полосы, но без гофр. Длина исследуемого участка для обоих образцов труб была выбрана одинаковой (Ь=10.31 м).

Измерение перепадов статистического давления на мерном участке для обеих труб производились одним преобразователем давления типа «Сапфир-22 ДЦ» с верхним пределом измерений 10 кПа. Измерения среднерасходной скорости жидкости в трубах производились с помощью двух индукционных расходомеров ИР-64, установленных на подающей и обратной магистралях стенда. Температура теплоносителя измерялась ртутными термометрами, а также термопреобразователями сопротивления, установленными на подающей магистрали стенда.

Коэффициент гидравлического сопротивления определялся по формуле:

л={ьр1{р-ш21г)\(в1ь), (ю)

где Ь - длина исследуемого участка трубы, м; АР -перепад давления на мерном участке, Па; W - среднерасходная скорость, м/с.

В процессе экспериментов было выполнено несколько серий измерений. В первой из них основное внимание было уделено измерениям сопротивления гофрированного трубопровода. В этом случае, как следует из полученных, данных закон сопротивления негофрированной трубы может быть аппроксимирован зависимостью от труб с проявлением шероховатости, полученной К.Ф.Коулбруком и Уайтом:

(1/71)= 1,74 - (18,7/(яе а/2))), (11)

где е- степень шероховатости.

Во второй серии измерений предпринята попытка определить влияние на гидравлическое сопротивление трубы обтекания завальцованного спирального шва. С этой целью труба без гофр была перевернута так, что обтекание ее швов изменилось на противоположное. Как следует из приведенных данных, максимальные отклонения от среднего значения (если учитывать отдельные выбросы) не превышает ± 12 %. В тоже время измерения сопротивления гофрированного трубопровода подтвердили полученный в первой серии опытов результат.

Для увеличения числа Рейнольдса уменьшали кинематическую вязкость посредством подогрева теплоносителя. В этой связи третья, заключительная серия экспериментов была выполнена с использованием разогрева теплоносителя паром от котельной. Результаты, полученные в третьей серии экспериментов, весьма удовлетворительно согласуются с данными предыдущих измерений и подтверждают вывод о значительном (в 1,8-5-2 раза) увеличении сопротивления. Результаты измерений по трем сериям измерений приведены на рис. 6.

АЮ* 4

г 1

Рис. 6. Зависимость коэффициента сопротивления для трубы с винтовым гофром и без него от числа Рейнольдса.

1-данные для трубы без гофра, 2-данные для трубы с винтовым гофром (1-ая серия измерений), 3-вторая серия измерений, 4-третья серия измерений.

Автором предлагается методика оценки влияния гофр на гидравлическое сопротивление Я^ф СК трубы. При оценке рассматривается участок СК трубы с одним витком гофра.

Предполагается, что гофр имеет как равномерно распределенное (в целом по длине), так и местное ( по каждой образующей трубы) гидравлическое сопротивление, причем, последнее сводится к системе «диффузор-конфузор»

Рис. 7. Схема системы «конфузор-диффузор» а-угол раскрытия, град.; I — длина участка трения в диффузоре (конфузоре), м; £>/ -диаметр трубопровода, м; - диаметр диффузора (конфузора), м.

ё

в-1 V —2 А— 3 • —4

— V —.. 7 V 1

Потеря давления в такой системе будет определяться суммой потерь давлений в диффузоре и конфузоре:

£ • = а^диф +"¿«о* ^у-. Па, (12)

где - коэффициент местного сопротивления системы; ^„ф - коэффициент местного сопротивления конфузора; ^дИф - коэффициент местного сопротивления диффузора; 011,012 - постоянные, методика определения которых дана ниже.

Коэффициент сопротивления диффузора £д„ф в указанном случае определяется как:

,2 >

♦¿(и

2

где кс-коэффициент смягчения при постепенном расширении потока, зависящий от угла раствора а; - среднее значение коэффициента гидравлического сопротивления.

Значение ^ может быть записано в виде: ^ = Л, + В,х, где А] и В) - константы, определяемые из (13); х = Хф. Соответственно, сопротивление конфузора определяется как:

£ Ч И--3-

^ К

м1-4-1

+ (И)

Явт-2

где - коэффициент сопротивления конического входа. Аналогично сопротивление конфузора можно определить как: = Аг +В2х.

Предполагая, что гидродинамика трубы с гофром качественно соответствует характеру течения в системе «диффузор-конфузор» (коэффициенты а, и аг в формуле (12) корректируют количественное совпадение процессов), получаем следующее выражение для ^сист \

= + В,х)+а2(Л2 +Вгх). (15)

Значения коэффициентов а, и а2 в уравнении регрессии (15) могут быть получены методом наименьших квадратов путем минимизации невязки Ф(а,;а2), определяемой как:

/ \ " 1 ф(» >aJ= ~а,(А, +B,x,)-ai(Ai+B2x,)] . (16)

»i

Необходимое условие минимума невязки Ф(а,;и2) запишем б виде:

zífc-a.U+ViJ-aj^+V/M-^+V^-O , 07)

—~«.U + + Я1х,)НЛ2 + ЯЛ)}=0,

где y¡ и x¡ - сшьпные результата i-oro эксперимента; N- число экшеримектш».

После преобразований линейная система уравнений для определения коэффициентов а, и а, может быть сведена к следующему виду:

«. 1(А + ВЛ) - «2 + Btx, \л2 + в2*,)=£ + (18)

М 1.1 м

у м м

+ ViX4 + V/)"+Я2х,)2 =Х + V/)-

Укячянный спптб нахождения коэффициентов а, и а2 приемлем в том случае, если потери на трение в диффузоре (конфузоре) сравнимы с потерями расширения (сужения) потока: А, « в,х,; Аг • В2х,. (19)

Приближенное соотношение (19) реализуется для малых значений угла раскрытия а (а<10°). В противном случае (что характерно для СК труб, рассматриваемых в диссертационной работе) разделить сопротивление системы на диффузорную и конфузорную части не удается и приходится работать с суммарным сопротивлением системы, определяемым как: = + . (20)

Определение коэффициента а в уравнении (18) проводится следующим образом. йз очевидного соотношения для участка СК трубы длиной ЬГОф :

А.

"¡Г**;

(21)

где а - опытный коэффициент, подлежащий определению, следует формула, связывающая коэффициент гидравлического сопротивления Хгоф гофрированной трубы с коэффициентом гидравлического сопротивления А™ гладкой трубы.

<U=Aa(22) (В уравнениях (21) и (22) = А, +Л2).

Коэффициент а в уравнении (22) может быть найден двумя способами:

1. По усредненным значениям экспериментальных данных Я^ и Х„.

Это соответствует небольшому диапазону изменению скорости потока со и критерия Рейнольдса Re:

Кш л „ КСщ. о „

—sbl = 2+4 или —— = 2+4.

Рщ, Remn

В этом случае вариации изменения А^ф и X™ относительно небольшие, что позволяет провести их усреднение и получить значение а:

a = (23)

A ir 4

Вычисления для данных, приведенных на рис. 7 дают значение коэффициента а: а = 0,293.

2. В случае достаточно больших диапазонов изменения скорости W (а

W

соответственно и расходов G и чисел Рейнольдса Re, т.е., ^=- = 20+100), коэффициент а находится стандартным регрессионным способом через невязку ф(а). Минимизация невязки Ф(а) позволяет получить следующее выражение для определения а:

а =

I 1 '^я« гофр 1 /.I_

А 4г V ,1

(24)

Предложенная методика позволяет оценить степень влияния гофра на гидравлическое сопротивление СК трубы, если гофр имеет правильную регулярную форму, а труба и на гофре, и по основной поверхности гладкая. Оценку можно провести для любых диаметров СК труб, при любой геометрии гофра и угла наклона гофра к оси трубы.

Формула (22) вполне коррелирует с результатами эксперимента ЦАГИ, опытами Северо-Кавказского горно-металлургического института и натурными гидравлическими испытаниями СК труб в г. Минске.

Совместно со специалистами ВНИПИэнергопрома проведен всесторонний анализ напряженно-деформированного состояния СК труб, работающих при давлениях 1,6-5,5 МПа и температурных перепадах 100-170 °С, с учетом влияния гофр на гидравлическое сопротивление трубы, что позволило найти рациональные конструктивные решения труб с винтовым гофром. На их основе составлена техническая характеристика труб, рекомендуемых для тепловых сетей.

Проведенные расчеты показали, что стоимость 1 км трассы СК трубопровода диаметром 720 мм с теплоизоляцией вследствие отсутствия необходимости в обслуживании компенсаторов, исключения утечек теплоносителя и уменьшения тепловых потерь будет снижена на 3 млн. 800 тыс. руб. по сравнению с традиционной канальной прокладкой с компенсаторами (цены на 1 кв. 2003 г.).

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ ДИССЕРТАЦИОННОЙ РАБОТЫ

1. Выполнены и проанализированы натурные гидравлические испытания самокомпенсирующихся труб диаметром 630 мм на опытном полигоне в г. Минске.

2. По результатам натурных испытаний спроектирована и сконструирована стендовая установка для исследования гидравлического сопротивления

самокомпенсирующихся труб в диапазонах изменения расхода давления и температуры транспортируемого теплоносителя, соответствующего условиям эксплуатации.

3. На стендовой установке проведена серия испытаний на образцах самокомпенсирующихся труб с диаметром 125 мм, соответствующих диаметрам труб, применяемых при строительстве трубопроводов систем теплоснабжения.

4. По результатам стендовых исследований разработана методика расчета гидравлического сопротивления самокомпенсирующихся труб и описан способ определения коэффициентов регрессионных уравнений, позволивших получить выражение величин потерь давления в самокомпенсирующихся трубах в аналитическом виде.

5. Анализ натурных и стендовых испытаний и полученных теоретических результатов, позволил рассчитать влияние гофр на гидравлическое сопротивление самокомпенсирующихся труб, и тем самым обеспечить конструктивное решение по их использованию.

6. По результатам исследований обнаружено заметное (1,8-2 раза) увеличение гидравлического сопротивления самокомпенсирующихся труб малого диаметра (125 мм), а для диаметров 325-800 мм гидравлическое сопротивление самокомпенсирующихся труб незначительно отличается от гидравлического сопротивления труб без гофр.

7. Предложена новая технология изготовления трубопроводов тепловых сетей совместно с гладкостенными.

ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ДИССЕРТАЦИИ ОПУБЛИКОВАНЫ В СЛЕДУЮЩИХ РАБОТАХ:

1. Ильин В.В., Семячкин Б.Е., Шаповал А.Ф. Предварительное термическое напряжение при бесканальной прокладке // Актуальные проблемы строительства / Тезисы докладов. Воронеж, 1987. С.87.

2. Ильин В.В., Семячкин Б.Е. Преднапряжение трубопроводов при бескомпенсаторной прокладке // Пути повышения технического уровня строительства в Тюменской области / Тезисы докладов. Тюмень, 1987. С.81.

3. Шаповал А.Ф., Ильин В.В., Семячкин Б.Е. и др. Особенности сооружения теплопроводов в районах Западной Сибири // Нефтяная промышленность / Сер. Техника и технология добычи нефти и обустройство нефтяных месторождений ВНИИОЭНГ. Вып. 17. Москва. 1988. 52 с.

4. Шаповал А.Ф., Семячкин Б.Е., Ильин В.В. Электронагрев при бескомпенсаторной прокладке трубопроводов // Системы создания микроклимата промышленных зданий / Межвузовский сборник. Иркутский политехнический институт. Иркутск, 1988. С. 24-28.

5. Шаповал А.Ф., Семячкин Б.Е., Ильин В.В. и др. Совместное использо-. вание гладких и гофрированных труб для прокладки трубопровода //

Нефтяная промышленность СССР / Научно технический информационный сборник. Научно производственные достижения нефтяной промышленности. Москва, 1989. Вып.12. С. 7-8.

6. Шаповал А.Ф., Татаров М.Н., Семячкин Б.Е., Ильин В.В. Бескомпенсаторная прокладка теплопроводов // Нефтяная промышленность СССР / Научно технический информационный сборник. Научно производственные достижения нефтяной промышленности. Москва, 1990. Вып.6. С.5-6.

7. Ильин В.В., Шабарова Н.И., Шаповал А.Ф. Новая технология сооружения трубопроводов тепловых сетей из гофрированных гладких самокомпенсирующихся труб // Природные промышленные и интеллектуальные ресурсы Тюменской области / Научно-техническая конференция. Тюмень, 1997. С. 167-168.

8. Шаповал А.Ф., Умеркин Г.Х., Ильин В.В. Гидравлическое сопротивление гофрированных труб // Антикоррозионная защита. Москва, 2003. № 6. Стр. 7-8.

9. Шаповал А.Ф., Умеркин Г.Х., Ильин В.В. Технология сооружения тру-

бопроводов тепловых сетей из гофрированных самокомпенсирующихся труб // Антикоррозионная защита. Москва, 2003. № 6. Стр. 9-10.

10. Ильин В.В. Методика оценки влияния гофр на гидравлическое сопротивление СК труб // Сборник материалов Ш научной конференции молодых ученых, аспирантов и соискателей. Тюмень, РААСН, ТГАСА, 2003. С. 25-30.

Тюменская государственная

архитектурно-строительная

дкадмив объ£М1печ,/1 .тирашооэкз,

Типография ТомГАСА

гоОЬ - Я

р191

с

4 !'ч

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1.

1.1. 1.2. 1.2.1.

1.2.2. 1.2.3.

ГЛАВА 2.

ГЛАВА 3.

ПРОКЛАДКА ТРУБОПРОВОДОВ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ ИЗ САМОКОМПЕНСИРУЮЩИХСЯ ТРУБ

Конструкция самокомпенсирующихся труб Трубопроводы из самокомпенсирующихся труб Конструкции трубопроводов из самокомпенсирующихся труб

Монтаж самокомпенсирующихся труб Проектирование трубопроводов из самокомпенсирующихся труб

Способы прокладки трубопроводов из самокомпенсирующихся труб

Анализ исследований гидравлического сопротивления трубопроводов с винтовым гофром

Выводы

НАТУРНЫЕ ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ ИСПЫТАНИЯ САМОКОМПЕНСИРУЮЩИХСЯ ТРУБ

Описание опытного участка из самокомпенсирующихся труб

Проведение натурных гидравлических испытаний самокомпенсирующихся труб Погрешность испытаний

Анализ результатов натурных гидравлических испытаний

Выводы

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ УСТАНОВКИ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ГИДРАВЛИЧЕСКОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ САМОКОМПЕНСИРУЮЩИХСЯ ТРУБ

3.1. Общие положения по проектированию экспериментальных установок

3.2. Модельные гофрированные трубы 0 125 мм

3.3. Экспериментальная установка для определения аэродинамического сопротивления модельной самокомпенсирующейся трубы 0 125 мм.

3.3.1. Аэродинамический стенд

3.3.2. Тарировка коллектора

3.3.3. Методика определения коэффициента сопротивления трения

3.4. Экспериментальная установка для определения гидравлического сопротивления модельной самокомпенсирующейся трубы 0 125 мм.

3.5. Выводы

ГЛАВА 4. СТЕНДОВЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ГИДРАВЛИЧЕСКОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ ТРУБОПРОВОДОВ ИЗ САМОКОМПЕНСИРУЮЩИХСЯ ТРУБ

4.1. Описание теплогидравлического стенда

4.2. Приборы и способы измерений

4.3. Порядок проведения стендовых испытаний

4.4. Методика оценки влияния гофр на гидравлическое сопротивление самокомпенсирующихся труб

4.5. Выводы

Актуальность темы. Освоение нефтегазодобывающих районов Западной Сибири связано с большими объемами промышленно-гражданского строительства и необходимостью сооружения тепловых сетей. Капитальные затраты при сооружении тепловых сетей на грунтах 2-3 категорий (при отсутствии в них грунтовых вод) составляют до 30 % средств, расходуемых на жилищное строительство и благоустройство городских территорий. В нефтедобывающем районе Западной Сибири это обусловливается заболоченностью и наличием слабых водо-насыщенных грунтов с большой глубиной промерзания. Для восприятия деформаций стальных трубопроводов тепловых сетей при изменении температуры теплоносителя и для разгрузки возможных температурных напряжений устанавливают компенсаторы. В традиционной практике находят место два способа компенсации температурных удлинений: использование в качестве компенсаторов поворотов и изгибов трассы теплопровода - естественная компенсация или самокомпенсация; применение непосредственно компенсаторов, которые должны удовлетворять следующим требованиям: максимально разгружать трубопроводы от температурных усилий, иметь достаточно компенсирующую способность (не менее ±150 мм), иметь небольшое гидравлическое сопротивление и габариты, не требовать регулярных осмотров, сохранять работоспособность при небольших перекосах оси трубопровода и компенсатора, не иметь утечек теплоносителя.

В разработке термических компенсаторов были достигнуты значительные успехи [17-19, 34-35, 63-64]. Однако, желание обойтись без этих специальных устройств, не покидало строителей и эксплуатационников теплопроводов. Ожидались следующие преимущества: уменьшение объема земляных работ, исключение ниш и опор для компенсаторов, камер тепловых сетей, уменьшение времени монтажа, упрощение теплоизоляции трубы и наложении защитного покрытия и др.

Однако, даже при бесканальной прокладке тепловых сетей некоторые участки трубопроводов (от 10 до 20% общей длины) укладываются в каналах (компенсаторные ниши, участки естественной компенсации), что значительно снижает экономическую эффективность и надежность бесканального способа прокладки.

Поэтому, переход к полностью бесканальным прокладкам тепловых сетей является чрезвычайно актуальным.

Наиболее полно эти задачи могут быть решены при бескомпенсаторной прокладке тепловых сетей, поэтому в настоящее время необходимость внедрения и расширения эффективности бескомпенсаторного способа прокладки тепловых сетей не вызывает сомнения.

В начале 70-х годов в практику вошли первые бескомпенсаторные теплопроводы [15, 21, 23, 26, 27, 56, 61]. Непрерывным компенсатором служит сам прямолинейный участок трубопровода между неподвижными опорами.

В настоящее время в мировой практике северных Европейских стран происходит переход к полностью бесканальным прокладкам тепловых сетей путем введения предварительного напряжения в трубопровод. Наиболее распространенным способом введения предварительного напряжения является термический способ, при котором для поддержания в допустимых пределах напряжений в стальных трубах подземных теплопроводов при изменениях температуры их часто укладывают при подогреве до 2/3 расчетной температуры [15, 23, 27, 56]. При этом для подогрева труб в последние годы опробованы почти все известные методы нагрева: горячей водой [2, 3, 4], электронагрев [75], горячим воздухом, паром [61, 62].

Несмотря на достоинства бескомпенсаторного способа прокладки тепловых сетей при помощи предварительного напряженных трубопроводов, есть и существенные недостатки, ограничивающие реализацию данного способа,

- ограничение рабочей температуры теплоносителя (как правило, не более 120- 130°С);

- необходимость установки мощных опор, предназначенных для восприятия больших осевых усилий. Так, для одного трубопровода д =720 мм, рассчитанного на перепад температуры 150°С, осевое усилие, передаваемое на неподвижную опору при создании предварительного напряжения, достигает 5000 КН (без учета разгрузки от засыпки грунтом);

- существенные затраты направленные на обеспечение подачи большого количества тепла к строящемуся теплопроводу;

- трудность сохранения предварительного напряжения трубопроводов при их ремонте.

Ликвидировать перечисленные недостатки можно путем применения разрабатываемых и внедряемых в нашей стране самокомпенсирующихся труб.

Необходимо отметить, что экономический эффект от применения самокомпенсирующихся труб при строительстве тепловых сетей любой протяженности будет обусловлен не только отказом от установки компенсаторов, теплофикационных камер, промежуточных подвижных и неподвижных опор, но и возможностью перехода к полному бесканальному способу прокладки трубопроводов из секций заводского изготовления, что будет способствовать существенному сокращению продолжительности строительства. Кроме того, вследствие отсутствия необходимости в обслуживании компенсаторов, исключения утечек теплоносителя и уменьшения тепловых потерь будут снижены и эксплуатационные затраты.

Поэтому теоретические и экспериментальные исследования гидравлического сопротивления гофрированных самокомпенсирующихся труб, направленные на повышение надежности их работы, являются своевременными и актуальными.

Объектом исследования являются самокомпенсирующиеся трубы, применяемые при прокладке тепловых сетей.

Предметом исследования является гидравлическое сопротивление трубопровода с винтовым гофром.

Цель работы заключается в разработке методики расчета самокомпенсирующихся труб путем выявления влияния гофр на гидравлическое сопротивление СК труб по результатам теоретических и экспериментальных исследований, полученных при проведении натурных испытаний и экспериментов на те-плогидравлическом стенде.

Основные задачи

- проведение натурных гидравлических испытаний гофрированных самокомпенсирующихся труб диаметром 630 мм на опытном полигоне;

- проведение испытаний модельных гофрированных труб диаметром 125 мм на теплогидравлическом стенде по определению гидравлического сопротивления труб гофрированного и гладкостенного профиля при разных числах Рейнольдса и температуры теплоносителя;

- разработка методики расчета гидравлического сопротивления самокомпенсирующихся труб;

- разработка способа прокладки трубопровода из самокомпенсирующихся труб.

Связь с тематикой научно-исследовательских работ. Диссертационная работа выполнялась в рамках госбюджетной программы «Строительство» комплексной программы «Нефть и газ Западной Сибири».

Методы и достоверность исследований.

В работе использованы законы гидравлики и методы математической статистики. Достоверность обеспечивается сопоставлением теоретических и экспериментальных данных, полученных в работе, с другими результатами, известными в научной и справочной литературе.

Научная новизна работы заключается в том, что впервые были проведены натурные и стендовые гидравлические испытания самокомпенсирующихся труб, разработана методика расчета гидравлического сопротивления самокомпенсирующихся труб и описан способ определения коэффициентов регрессионных уравнений, позволивший получить выражение величины потерь давления в самокомпенсирующихся трубах в аналитическом виде, рассчитано к влияние гофр на гидравлическое сопротивление самокомпенсирующихся труб, позволившее обеспечить конструктивное решение по их использованию в трубопроводном транспорте.

На защиту выносятся:

- результаты натурных и стендовых экспериментов по определению гидравлического сопротивления самокомпенсирующихся труб;

- новый метод расчета гидравлического сопротивления самокомпенсирующихся труб;

- способ прокладки трубопроводов из самокомпенсирующихся труб совместно с гладкостенными. к. Практическая ценность. Результаты работы рекомендуется использовать при проектировании и строительстве новых, а также ремонте и реконстч рукции действующих теплопроводов. Эффективность результатов работы подтверждена справками о внедрении. Теоретические и практические результаты исследования используются для специальных дисциплин при обучении студентов ТюмГАСА и проведения курсов повышения квалификации ИТР в ОАО НТЦ «Энергосбережение».

Апробация работы. Основные результаты работы были доложены и обсуждены на конференциях: областная научно-практическая конференция «Пути повышения технического уровня строительства в Тюменской области» (Тюмень, ТИСИ, 1987); конференция «Нефть и газ Западной Сибири» (Тюмень, ТИИ, 1987); научно-техническая конференция «ГипроТюменнефтегаза» (Тюмень, 1987); научно-техническая конференция молодых ученых и специалистов «Актуальные проблемы строительства» (Воронеж, ВИСИ, 1987); первая научно-практическая конференция «Природные, промышленные и интеллектуальные ресурсы Тюменской области» (Тюмень, ТНЦ АИН, 1997); научно-техническая конференция «Актуальные проблемы строительства и экологии Западно-Сибирского региона» (Тюмень, 2000); III научно-практическая конференция преподавателей, молодых ученых, аспирантов и соискателей (Тюмень, ТГАСА, 2003).

Публикации. По результатам исследований опубликованы 10 печатных работ.

Структура и объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, четырех глав, основных выводов, списка литературы и содержит 110 страниц текста, включая 12 таблиц и 26 иллюстраций.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ ДИССЕРТАЦИОННОЙ РАБОТЫ. г ь 1. Выполнены и проанализированы натурные гидравлические испытания самокомпенсирующихся труб диаметром 630 мм на опытном полигоне в г. Минске.

2. По результатам натурных испытаний спроектирована и сконструирована стендовая установка для исследования гидравлического сопротивления самокомпенсирующихся труб в диапазонах изменения расхода давления и температуры транспортируемого теплоносителя, соответствующего условиям эксплуатации.

3. На стендовой установке проведена серия испытаний на образцах самокомпенсирующихся труб с диаметром 125 мм, соответствующих диаметрам труб, применяемых при строительстве трубопроводов систем теплоснабжения.

4. По результатам стендовых исследований разработана методика расчета гидравлического сопротивления самокомпенсирующихся труб и описан способ оп ределения коэффициентов регрессионных уравнений, позволивших получить выражение величин потерь давления в самокомпенсирующихся трубах в аналитическом виде.

5. Анализ натурных и стендовых испытаний и полученных теоретических результатов, позволил рассчитать влияние гофр на гидравлическое сопротивление самокомпенсирующихся труб, и тем самым обеспечить конструктивное решение по их использованию.

6. По результатам исследований обнаружено заметное (1,8-2 раза) увеличение гидравлического сопротивления самокомпенсирующихся труб малого диаметра (125 мм), а для диаметров 325-800 мм гидравлическое сопротивление самокомпенсирующихся труб незначительно отличается от гидравлического сопротив

1 ления труб без гофр.

7. Предложена новая технология изготовления трубопроводов тепловых сетей ч совместно с гладкостенными.

1. Авдолимов Е.М., Шальнов А.П. Водяные тепловые сети. М.: Стройиздат, 1984 г. 288 с.

2. Авторское свидетельство СССР № 3173 09 МКИ F16L9/06

3. Авторское свидетельство СССР № 514987 МКИ F16L53/00

4. Авторское свидетельство СССР № 712594 МКИ F16L1/00

5. Авторское свидетельство СССР № 875173 МКИ F16L53/00

6. Авторское свидетельство СССР № 916861 МКИ F16L1/00

7. Авторское свидетельство ФРГ № 3149365 МКИ F16L1/00

8. Альтшуль А.Д. Закон сопротивления трубопроводов. / ДАН ССР, 1951 г. Т.76. №6. С. 12-14.

9. А.С. 1268859 СССР, МКИ F16 L9/13. Способ бескомпенсаторной прокладки трубопровода/А.О. Лось, Н.П. Стариков, П.С. Юхимец и др.

10. Богомолов В.П., Ильин В.В., Моисеев Б.В. Использование теплофизических характеристик грунтов при тепловом расчете теплопроводов из самокомпенсирующихся труб. Научно-техн. "Нефтепромысловая доля" "ВНИИОЭНГ Москва, 1997 г., вып.8-9. С.13-14.

11. Большаков В.А., Константинов Ю.М. и др. Справочник по гидравлике. Киев «Вища школа», 1984 г., 344 с.

12. Временные указания по проектированию самокомпенсирующихся труб для тепловых сетей. М.: 1985 г. 35 с.

13. Громов Н.К. и др. Совершенствование конструкций подземных тепловых сетей.-М.: Стройиздат, 1979 г. 171 с.

14. Danitls С.М., Fenfon R.E. Determination pressure in a flexble metal hose. // Machine design. 1960, Oct. 13.

15. Eine Gesselshaft der Ernstromgruppe. Каталог фирмы "Ecopipe" Швеция, 1978. Раздел "The Nocomp Sistem", с. 1-8.

16. Есарев B.H. А.С. 1513283 СССР, МКИ4 F16L1/00 Способ прокладки трубопровода с винтовыми гофрами. Открытия. Изобретения. 1989 г. № 37.

17. Есарев В.Н. Компенсатор для трубопроводов. А.С. 260503. ЧССР МКИ4 F16L51/00 F16L27/00 № 7614-88. Заяв. 27.01.92 г.

18. УДК 621.883 (088.8). Опубл. 1989 г.

19. Есарев В.Н. Компенсатор для трубопроводов. Энергоатомиздат, 1983 г. 78 с.

20. Есарев В.Н. Компенсатор для трубопроводов. Заявка 2660046. Франция МКИ5 F16L51/02 № 9004609. Заяв. 26.03.90 г.

21. Есаров В.И. Совершенствование конструкции самокомпенсирующихся трубопроводов тепловых сетей. Энергетическое строительство. 1990 г. № 9. С. 19.

22. Gardner М.В. Anew concept for ZNG pipe lines "Pipe Line Jnd" 1974, № 6.

23. Идельчик Е.И. Гидравлическое сопротивление. ГЭИ, 1954 г. С. 45-48.

24. Ильин В.В., Семячкин Б.Е., Шаповал А.Ф. Предварительное термическое напряжение при бесканальной прокладке. Актуальные проблемы строительства. Тезисы докладов. Воронеж, 1987 г. С. 87-88.

25. Ильин В.В. Методика оценки влияния гофр на гидравлическое сопротивление СК труб // Сборник материалов III научной конференции молодых ученых, аспирантов и соискателей. Тюмень, РААСН, ТГАСА, 2003. С. 25-30.

26. Инструкция по монтажу бесканальных теплопроводов. Фирма А/О Винк и Хеглунд. Финляндия. 24 с.

27. Инструкция по монтажу бесканальных трубопроводов. Система АББ. ABB Pistrict Heatihg A/S Fredericia DK. 1995 г. n. 2.4. Предварительно напряженные системы. С. 15-18.

28. Искра A.JL, Родионова JI.K. Экспериментальное исследование аэродинамического сопротивления труб с винтовыми гофрами. // Уч. Записки ЦАГИ. — т. 7. №5,- 1976, С. 138-140.

29. Отчет по НИР Северо-Кавказского ордена Дружбы народов горнометаллургического института. Руководитель работы — проф. Герасиметко Г.П.-1988 г. 43 с.

30. Kander К. Stromung und widerstands verhalten in gewelten Rohren // Diss. Von Dipl. Ing. Hfnnover- 1971. С 38-42.

31. Kendal J.M. Turbulent boudary layer over a with progressive surface waves // J. Flnid Mech. 1970. V. 41, Ptz. - P. 259-281.

32. Кобзарь JI.JL Методика расчета коэффициентов гидравлического сопротивления и профиля скорости в трубах с регулярной шероховатостью. Предприятие ФЭИ-118, 1973 г. С. 35-42.

33. Компенсатор температурных удлинений. А.С. 1707415. СССР МКИ5 F16L5/04 № 468869/29. Заяв. 10.05.90 г.

34. Компенсатор для теплопроводов. Заявка 4132481. МКИ4 F18L59/12 F16L59/22 № 132481. Заяв. 30.09.91 г. Опубл. 01.04.93 г.

35. Кутателадзе С.С., Ляховский Д.Н., Пермяков В.А. Моделирование теплоэнергетического оборудования. М.: Энергия, 1966 г. С. 152-160.

36. Латыпов Ф.Р. Изучение распределения давления по длине круглого гофрированного трубопровода в турбулентном и ламинарном режимах движения жидкости / Изв. Вузов. Энергетика.-1988 № 9. С . 110-114.

37. Лойцянский Л.Г. Механика жидкости и газа. М.:, 1957 г. 736 с.

38. Лось А.О., Стариков Н.П., Юхимец П.О. и др. Наиболее важные отечественные и зарубежные достижения в области науки, техники и производства электроэнергии: разд. Применение СКТ в тепловых сетях г. Минска. М.: Ин-формэнерго, 1986. С.8-14.

39. Лось А.О., Шверницкий К.Ю., Богацкая Г.В. Бесканальная прокладка трубопроводов из самокомпенсирующихся секций. Энергетическое строительство. №9. 1990 г. С. 19.

40. Лямин А.А., Скворцов А.А. Проектирование и расчет конструкций тепловых сетей. М.: Стройиздат, 1965 г. 295 с.

41. Манюк В.И., Каплинский Я.И., Хиж Э.Б. и др. Наладка и эксплуатация водяных тепловых сетей. М.: Стройиздат, 1988 г. 432 с.

42. Мигай В.К., Быстров П.Г. Интенсификация теплообмена в волнистых трубах. Теплоэнергетика. 1976 г. № 11. С.74-76.

43. Мигай В.К., Фирсова Э.В. Теплообмен и гидравлическое сопротивление в пучках труб. М.: Наука, 1986 г. 215 с.

44. Миллионщиков М.Д. и др. Гидравлическое сопротивление и поля скорости в трубах с искусственной шероховатостью стенок. «Атомная энергия». № 31, вып. 4, 1973 г. С. 10-12.

45. Миллионщиков М.Д. и др. Профили скорости в гладких и шероховатых трубах. Предприятие ФЭИ-117, 1973 г.

46. Миллионщиков М.Д. и др. Исследование полей скоростей и коэффициентов гидравлического сопротивления в трубах с искусственной шероховатостью стенок. Предприятие ФЭИ-385, 1973 г.

47. Миллионщиков М.Д. Турбулентные течения в пограничном слое в трубах. М.:1. Наука, 1969 г. 318 с.

48. Мурин Г.А. Гидравлическое сопротивление стальных труб. /Изв. ВТИ. 1948 г. № 10. С. 25-28.

49. Никурадзе. Закономерности турбулентного движения в гладких трубах. Сборник «Проблемы турбулентности». М. JL, 1936 г. 125-137 с.

50. Новиков В.И., Лось А.О., Стариков Н.П., Заверткин И.А. Самокомпенсирующиеся теплопроводы. Энергетическое строительство. № 1, 1986 г. С. 30-32.

51. Nocasinolich М. Tung Р Cold Spinging of Piping Sistem-" Heat, Piping and Air Condition" 1982, V-54, № 1, p. 99-103.

52. O.M. Кэри Мл., Вайнштейн JI.M., Бушнел Д.М. Уменьшение сопротивления твердой поверхности с помощью волн малой амплитуды контура поверхности. // Снижение вязкостного трения. Под ред. Хью Г.П. М.: Машиностроение, 1984 г. С. 165-188.

53. Патон Б.Е., Новиков В.И., Лось А.О. и др. Способ бескомпенсаторной прокладки трубопроводов. Авт. свид. СССР № 11617694; кл. 16 21/00, 1985 г.

54. Предварительные напряжения трубопроводов. Vorspannungen von Rohrle: tun-gen / Gillessen Robert//Energie tehnick-1991-41 N10-11. C.385-388.

55. Преображенский А.П. Теплотехнические измерения и приборы. — М.: Энергия. 1978 г. 704 е., ил.

56. Раевский Г.В. Труба со спиральным сварным швом. Авт. свид. СССР № 317309; кл. 162 9/06, 9/16; 1969 (1976 г.) г.

57. Раевский Г.В., Лось А.О., Иванцов О.М. Трубы для газо- и нефтепроводов с непрерывным компенсатором осевых деформаций. Автоматическая сварка, №2, 1977 г. С. 15-17.

58. Рейнольде А.Дж. Турбулентные течения в инженерных приложениях. : Пер. с англ. М.: Энергия, 1979 г. 220 с.

59. Семячкин Б.Е., Ильин В.В. Преднапряжение трубопроводов при бескомпенсаторной прокладке. Пути повышения технического уровня строительства в

60. Тюменской области. Тезисы докладов. Тюмень, 1987 г. С. 7-8.

61. Скворцов А.А., Заверткин Н.А. Повышение надежности конструкций подземных тепловых сетей. — М.: Энергоатомиздат, 1986 г. 104 с.

62. Скворцов А.А. Компенсаторы температурных удлинений трубопроводов. Энергетическое строительство за рубежом, 1979 г. № 6, 5 с.

63. Скворцов А.А. Применение волнистых компенсаторов. Энергетическое строительство за рубежом, 1971 г. № 5, 11 с.

64. Соколов Е.Я. Теплофикация и тепловые сети. Москва, изд. МЭИ, 2000 г. 472 с.

65. Справочник проектировщика. Проектирование тепловых сетей.// под. ред. Николаева А.А. М.: Стройиздат, 1965 г. 295 с.

66. Справочное пособие. Водяные тепловые сети./Под ред. Громова Н.К., Шуби-. на Е.П. — М.: Энергоатомиздат, 1988 г. 375 с.

67. Строительные нормы и правила. СНиП 2.04.07-86. Тепловые сети. М.: Министерство России, 1996 г. 45 с.

68. Тепло- и массообмен. Теплотехнический эксперимент. Справочник. — М.: Энергоиздат. 1982 г. 512 е., ил.

69. Чжен П. Отрывные течения. Т. 2, М.: Мир, 1973 г. 236 с.

70. Шаповал А.Ф. и др. Бескомпенсаторная прокладка трубопроводов с электронагревом. — Серия «Монтаж сантехнических и вентиляционных устройств». Экспресс-информация. М.: 1986 г., вып. 6. С. 8-9.

71. Шаповал А.Ф., Ильин В.В., Семячкин Б.Е. и др. Особенности сооружения теплопроводов в районах Западной Сибири. Нефтяная промышленность. Сер. Техника и технология добычи нефти и обустройство нефтяных месторождений ВНИИОЭНГ. Вып. 17. Москва. 1988 г. 52 с.

72. Шаповал А.Ф., Семячкин Б.Е., Ильин В.В. Электронагрев при бескомпенсаторной прокладке трубопроводов. Системы создания микроклимата промышленных зданий. Межвузовский сборник. Иркутский политехнический институт. Иркутск, 1988 г. С. 24-28.

73. Шаповал А.Ф., Умеркин Г.Х., Ильин В.В. Гидравлическое сопротивление гофрированных труб. М.: Антикоррозионная защита. 2003. № 6. С. 7-8.

74. Шаповал А.Ф., Умеркин Г.Х., Ильин В.В. Технология сооружения трубопроводов тепловых сетей из гофрированных самокомпенсирующихся труб. М.: Антикоррозионная защита. 2003. № 6. С. 9-10.

75. Швец Б.Я., Сивашенко Т.И. Потери напора в гибких металлических трубопроводах. Вопросы надежности гидравлических систем. / Науч. труды Киевского института гражданской авиации. 1964г. вып. 3, 51-58.

76. Шлихтинг Г. Теория пограничного слоя. М.: Наука, гл. ред. физ.-мат. Литературы. 1974 г. 711 с.

77. Юхимец П.С., Лось А.О., Яковлев Б.В. и др. Опыт проектирования и эксплуатации теплотрассы и самокомпенсирующихся труб в г. Минске. Энергет., и электрификации: Сер. Сооружения тепловых электрических станций. Экс-прес-информ.-1988. Вып 5. С. 1-8.