автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Устойчивость и напряженно-деформированное состояние предварительно напряженных двускатных балок с затяжками

ВВЕДЕНИЕ. ^

Глава I. ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННЫЕ КОМБИНИРОВАННЫЕ СИСТЕМЫ В

НЕСУЩИХ КОНСТРУКЦИЯХ ПОКРЫТИЙ.fO

1.1. Конструктивные решения комбинированных систем. /О

1.2. Предварительное напряжение комбинированных систем.№

1.3. Краткий обзор исследований по расчету сжатых и сжато-изогнутых стержней и стержневых систем. 2/

1.4. Цели и задачи исследования.

Глава 2. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ОБЩЕЙ УСТОЙЧИВОСТИ КОМБИНИРОВАННЫХ СИСТЕМ.4f

2.1. Методика определения расчетных длин в балках жесткости комбинированных систем.4f

2.1.1. Определение расчетных длин в двускатных балках с прямолинейной затяжкой.

2.1.2. Определение расчетных длин в двускатных балках с одной промежуточной стойкой в пролете.3/

2.2. Исследование устойчивости предварительно напряженных двускатных балок с затяжками.

2.2.1. Определение усилий в затяжках.

2.2.2. Предельная поперечная нагрузка в комбинированных системах.

2.2.2.1. Предельная поперечная нагрузка в двускатных балках с прямолинейной затяжкой.

2.2.2.2. Предельная поперечная нагрузка в двускатных балках со стойкой 7/

2.2.3. Графический и табличный способы определения коэффициентов расчетных длин в комбинированных системах.

2.2.4. Практический способ расчета предварительно напряженных двускатных балок с затяжками на общую устойчивость.

Глава 3. КОМПОНОВОЧНЫЕ СХЕМЫ И АНАЛИЗ НЕСУЩИХ КОНСТРУКЦИЙ ПОКРЫТИЙ С ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННЫМИ ДВУСКАТНЫМИ БАЛКАМИ С ЗАТЯЖКАМИ./

3.1. Компоновочные схемы покрытий с двускатными предварительно напряженными балками.

3.2. Численный анализ конструктивных параметров комбинированных систем на основе искусственного регулирования усилий./2/

3.2.1. Максимальный опорный эксцентриситет затяжек в комбинированных системах./

3.2.2. Численный анализ факторов, обуславливающих выбор стержневых затяжек для двускатных балок без промежуточных стоек./

3.2.3. Анализ конструктивных параметров двускатных балок с промежуточной стойкой в пролете./

3.3. Примеры конструкций узлов двускатных балок с затяжками./

Глава 4. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ МОДЕЛЕЙ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННЫХ ДВУСКАТНЫХ БАЛОК С ЗАТЯЖКАМИ./

4.1. Цели и задачи исследования./

4.2. Содержание экспериментального исследования. /

4.3. Исследование расчетных длин на основе планирования полного двухфакторного эксперимента. /

4.3.1. Выбор факторов и функции отклика./

4.3.2. Методика экспериментального определения коэффициентов расчетной длины./

4.3.3. Определение функции отклика при равномерном дублировании опытов./

4.4. Основные результаты экспериментального исследования двускатных балок с затяжками и их анализ./

4.4.1. Определение внутренних усилий и расчетных длин в балках при физическом и численном экспериментах./

4.4.2. Напряженно-деформированное состояние моделей двускатных балок с прямолинейными затяжками./

4.4.2.1. Нормальные напряжения в сечениях двускатных балок с затяжками./

4.4.2.2. Прогибы балок./

4.4.2.3. Углы поворота сечений на опорах и в приопорной зоне.

4.4.3. Испытание модели блока до потери несущей способности.2/

4.4.3.1. Напряженно-деформированное состояние балок за пределом упругости.2/

4.4.3.2. Причины и характер разрушения блока из алюминиевых балок с затяжками.

4.4.3.3. Сравнение экспериментальных значений разрушающей тгрузки и прогибов с расчетно-георетичес-кими.

В области капитального строительства Основными направлениями экономического и социального развития СССР на I98I-I985 годы и на период до 1990 года [i], утвержденными ХХУТ съездом КПСС, первостепенное значение придается повышению уровня индустриализации строительного производства и степени заводской готовности конструкций и деталей, расширению области применения новых эффективных конструкций и снижению их материалоемкости. Снижению металлоемкости конструкций способствуют: применение легких ограждающих конструкций и прогрессивных профилей проката, искусственное регулирование усилий (предварительное напряжение). Проблеме снижения металлоемкости, как одному из основных направлений повышения эффективности использования стали в строительных конструкциях, уделялось внимание и раньше [246].

Особенно перспективными представляются несущие конструкции в покрытиях зданий, выполненные из двутавров с параллельными гранями полок или из широкополочных двутавров с применением эффективных ограждающих конструкций из стального профилированного листа или кровельных монопанелей [7]. Такие конструкции создают условия для конвейерной сборки и крупноблочного монтажа покрытий и на этой основе увеличения производительности труда на монтажных и кровельных работах в среднем в 1,5 раза и сокращения затрат ручного груда на 15-20% [8]. Перспективному направлению, связанному со снижением массы конструкций и значительному снижению трудоемкости изготовления и монтажа по сравнению со сквозными фермами, в полной мере отвечают комбинированные системы "двускатная балка с затяжкой" с верхним поясом, выполненным из эффективных профилей в виде двутавров с параллельными гранями полок или из широкополочных двутавров. Значительного повышения эффективности таких конструкций, т.е. снижения расхода металла при заданной несущей способности или жесткости проектируемой конструкции, можно добиться предварительным напряжением.

В СССР предварительно напряженные металлические конструкции нашли наиболее широкое применение в плоских сплошных и решетчатых конструкциях [9419] с высокопрочными стальными затяжками, расположенными как в пределах жесткой части конструкции, так и вынесенными за ее пределы. Эффект предварительного напряжения конструкций при выносе затяжек за пределы жесткой части значительно возрастает [9,10,12,14416,18,19].

Влияние предварительного напряжения затяжек, вынесенных за пределы жесткой части комбинированных систем, на повышение их общей устойчивости в плоскости действия изгибающих моментов изучено недостаточно. Особенно это относится к назначению расчетных длин при проверке общей устойчивости балок жесткости в плоскости действия изгибающих моментов, когда затяжки имеют эксцентриситет в опорных узлах балок. Поэтому разработка таких комбинированных систем, в которых расчетная длина при проверке общей устойчивости в плоскости изгибащего момента может быть меньше полного пролета, представляется актуальной и отвечает главным задачам современного строительства - повышению эффективности и снижению материалоемкости строительных инструкций.

Настоящая работа посвящена разработке и исследованию конструкции комбинированной системы типа "двускатная балка с затяжкой". Целью работы является исследование общей устойчивости такой системы в плоскости действия изгибающих моментов и разработка методики определения расчетных длин для выполнения проверки на общую устойчивость в указанной плоскости. Устойчивость двускатных балок с затяжками из плоскости считается обеспеченной жестким покрытием с элементами связей. Методологической основой исследования является экспериментально-теоретический анализ напряженно-деформированного состояния конструкции с проверкой теоретических положений экспериментальным исследованием.

Научную новизну работы составляют:

- исследование особенностей напряженно-деформированного состояния двускатной балки с затяжкой при различных усилиях предварительного напряжения и эксцентриситетах крепления затяжек в опорных узлах;

- разработка методики определения расчетных длин для расчетов на общую устойчивость в плоскости изгибающего момента;

- разработка методики расчета на общую устойчивость сжато-изогнутых балок жесткости в плоскости действия изгибающих моментов;

- экспериментальное исследование действительной работы комбинированной системы "двускатная балка с затяжкой".

Практическая ценность работы заключается в расширении области эффективного использования прокатных балок (снижения массы и трудоемкости изготовления) в результате предварительного напряжения высокопрочных затяжек и уменьшения расчетной длины в плоскости балок.

Область применения конструкции - покрытия промышленных и сельскохозяйственных зданий и сооружений (производственные помещения, склады, гаражи, мастерские и т.д.).

На защиту выносятся:

- методика определения расчетных длин для расчетов на общую устойчивость в плоскости изгибающего момента;

- методика расчета на общую устойчивость сжато-изогнутых балок жесткости комбинированных систем "двускатная балка с затяжкой" ;

- результаты экспериментальных исследований действительной работы в упругой и упруго-пластической области большеразмерной модели двускатной балки с затяжкой.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

1. На основании исследования изогнутой оси балок жесткости комбинированных систем типа "двускатная балка с затяжкой" разработана методика определения расчетных длин для проверки общей устойчивости в плоскости действия изгибающих моментов двускатных балок с прямолинейными затяжками и затяжками ломаного очертания, имеющими одну промежуточную опору-стойку в середине пролета.Теоретические исследования изогнутой оси двускатных балок с затяжками выполнены для упругой области работы конструкций.

2. Составлены дифференциальные уравнения упругой линии верхних поясов двускатных балок с затяжками, загруженных расчетными распределенными линейными нагрузками по всему пролету. Для составления и решения дифференциальных уравнений аналитическим методом с целью определения расчетных длин двускатных балок с затяжками осуществлена замена заданных расчетных схем комбинированных систем более простыми эквивалентными схемами. Замена осуществлена методом эквивалентных поперечных нагрузок.

3. На основе искусственного регулирования усилий в двускатных балках с затяжками выполнено преобразование дифференциальных уравнений упругой линии верхних поясов балок к безразмерному виду, разработаны методика решения дифференциальных уравнений и способы определения коэффициентов расчетных длин: по графикам - для двускатных балок с прямолинейными затяжками; по таблицам - для двускатных балок с "ломаными" затяжками и одной стойкой в середине пролета.

4. Теоретическими исследованиями установлено и экспериментально подтверждено влияние на расчетные длины двускатных балок с затяжками эксцентриситета крепления затяжек в опорных узлах балок и усилий предварительного напряжения в затяжках. Уменьшение расчетных длин во внешне статически определимых шарнирно опертых по концам двускатных балках с затяжками обусловлено разгружающим напряженным состоянием, которое создается внецентренно закрепленными на опорах затяжками и вызывает "эффект упругого защемления" на опорах.

Экспериментально установлено, что этот эффект повышается с увеличением усилия предварительного напряжения в затяжках и сохраняется до исчерпания несущей способности балок.

5. В стадии эксплуатации в комбинированных системах "двускатная балка с затяжкой" рекомендуется отдавать предпочтение равно-моменгному состоянию балок жесткости. В качестве характеристики равномоментного состояния предложено использовать отношение изгибающих моментов в середине и в четверти пролета М2/М^ - -1,0.

Теоретическими исследованиями установлено, что при равномо-ментном состоянии двускатных балок с внецентренно закрепленными на опорах прямолинейными затяжками при увеличении относительного опорного эксцентриситета затяжки Kan=e0/7/f от 0,2 до 0,6 коэффициент расчетной длины уменьшается от ju - 0,8 до ju =0,6.

Для балок с "ломаными" затяжками, имеющими одну промежуточную опору-стойку в середине пролета, установлена зависимость коэффициентов расчетной длины от дополнительных (кроме опорного эксцентриситета) факторов: углов наклона затяжки и балки жесткости, заданных отношением tgJ$/£poc , и относительной жесткости затяжки балки Ej/^ /ЕУ . Влияние различных факторов на коэффициенты расчетной длины названных балок нашло отражение при разработке таблиц для определения коэффициентов JU .

6. Разработан с учетом требований СБиП 11-23-81 "Стальные конструкции. Нормы проектирования" практический способ расчета на общую устойчивость в плоскости изгибающего момента предварительно напряженных двускатных балок с затяжками. Предлагаемый способ расчета позволяет на основе искусственного регулирования усилий определять эксцентриситет приложения продольной силы e=Af/A/ в расчетных сечениях внецентренно сжатых двускатных балок с затяжками без построения эпюр внутренних усилий. Составлены графики для определения эксцентриситета <£? в двускатных балках с прямолинейными затяжками и предложен аналитический способ определения эксцентриситета продольной силы в двускатных балках со стойкой.

7. Разработаны компоновочные схемы покрытий одноэтажных промышленных зданий со стальным и смешанным каркасами пролетами 184 -536 м и шаге колонн 6 и 12 м с несущими конструкциями в виде комбинированных систем "двускатная балка с затяжкой".

Компоновочные схемы покрытий рассмотрены для различных шагов двускатных балок с затяжками (от 3 до 12 м) и различных способов монтажа - отдельными конструктивными элементами и блоками.

8. На основе искусственного регулирования усилий, позволяющего "задавать" в характерных сечениях комбинированных систем заранее обусловленное отношение изгибающих моментов Mz/^1 » вы~ полнен численный анализ основных параметров двускатных балок с прямолинейными и "ломаными" затяжками, влияющих на выбор их конструктивной формы: опорного эксцентриситета затяжек, уклона балок жесткости, угла наклона затяжек к горизонтальной оси и усилий предварительного напряжения в них.

Численным анализом установлена область применения стержневых затяжек в двускатных балках в зависимости от отношения Mz/Mf = 0,54-1,75 и расчетной линейной распределенной нагрузки 5430 кН/м для различных пролетов ( / = 18436 м) и уклонов (/ = = 0,08340,167), опорных эксцентриситетов затяжек ( вол = 0,040,5м) и углов их наклона к горизонту ( f> = 047°).

9. По результатам численного анализа основных конструктивных параметров сформулированы требования к конструктивной форме и узлам комбинированных систем двух видов - двускатная балка с прямолинейной затяжкой и двускатная балка с "ломаной" затяжкой и промежуточной стойкой в середине пролета. Разработаны конструкции опорных узлов, воспринимающих усилия от затяжек при различных эксцентриситетах крепления их на опорах, а также конструкция среднего узла в двускатной балке со стойкой в середине пролета.

10. Численными расчетами двускатных балок с прямолинейными внецентренно закрепленными на опорах затяжками на общую устойчивость в плоскости изгибающего момента при расчетных длинах

С0 = 0,7+0,9 С (в зависимости от отношения Mz/Mf и /Соп = = еОГ}/f ) установлено, что в таких балках достигается экономия металла на 10+20$ по сравнению с балками, в которых затяжки закреплены в центре тяжести опорных сечений ( е0/? = 0) и расчетная длина равна величине пролета.

11. На основе планирования полного двухфакторного эксперимента выполнено исследование расчетных длин, вычисленных по нулевым точкам экспериментальных эпюр изгибающих моментов на моделях двускатных балок с прямолинейными затяжками. Получена адекватная математическая модель, отражающая зависимость коэффициентов расчетной длины от двух факторов - отношения изгибающих моментов в характерных сечениях и опорного эксцентриситета затяжек {еоп). Анализом уравнения регрессии установлено:

- зависимость коэффициента расчетной длины уи от перечисленных выше факторов {Mz/Mf , еоп) является нелинейной;

- уменьшение коэффициента расчетной длины при увеличении усилия предварительного напряжения в затяжках и эксцентриситета крепления их в опорных сечениях балки;

- более интенсивное уменьшение коэффициента расчетной длины при увеличении опорного эксцентриситета, чем при увеличении усилия предварительного напряжения в затяжках;

- более интенсивное уменьшение коэффициента расчетной длины при взаимодействии влияющих на него факторов ( Mz /М* и еоп ) по сравнению с их раздельным (независимым друг от друга) влиянием.

12. На основании экспериментальных данных получена нелинейная эмпирическая зависимость коэффициента расчетной длины от вида эпюры "М", заданной отношением М2/М,. Эмпирическая аппроксимирующая функция вида ju = -f (М2/М{) » полученная с использованием ортогональных полиномов Чебышева, имеет хорошее совпадение с теоретическими значениями коэффициентов расчетной длины, вычисленными для соответствующих отношений M2/Mf по предлагаемой в работе методике. Максимальное отклонение опытных значений коэффициентов расчетной длины от теоретических составляет -2,5+-4,45?.

Достоверность опытных значений коэффициентов расчетной длины ju , полученных по нулевым моментным точкам экспериментальных эпюр изгибающих моментов, подтверждена различными способами определения этих коэффициентов - по нормальным напряжениям, вычисленным в характерных сечениях приопорных участков балки, и по углам поворота, зафиксированным на этих участках приборами,измеряющими общие деформации. Вычисленные различными способами экспериментальные коэффициенты ju имеют близкие по величине значения.

Коэффициенты расчетной длины, вычисленные по результатам численного эксперимента (на ЭВМ) на моделях двускатных балок с прямолинейными затяжками, имеют отклонение от теоретических в пределах от -4,6 до -11,2$.

13. Экспериментально установлено, что в балках с внецентренно закрепленными в опорных узлах предварительно напряженными затяжками по сравнению с балками, в которых затяжки закреплены в центре тяжести опорных сечений, при всех прочих равных условиях:

- увеличивается в 1,7 раза грузоподъемность при заданном уровне напряжений в расчетном сечении;

- снижается в 1,5 раза интенсивность нарастания сжимающих напряжений в расчетном сечении, характеризуемая приростом напряжений на единицу нагрузки;

- снижается в 1,4 раза интенсивность нарастания прогибов и значительно уменьшается величина прогиба, отсчитываемого от не-деформироваиного состояния, а при значительных усилиях предварительного напряжения в затяжках в ряде случаев возможен остаточный выгиб конструкции.

14. Экспериментально проверена и подтверждена надежность разработанной конструкции опорных узлов, воспринимающих значительные усилия (продольную сжимающую силу и изгибающий момент) и обеспечивающих "эффект упругого защемления" опорных сечений при внецентренном креплении затяжек вплоть до исчерпания несущей способности балок.

15. Предельная поперечная нагрузка в каждой из восьми точек моделей двускатных балок с затяжками, при которой наступило исчерпание несущей способности одной из балок блока, составила

Р = 16,9 кН, что соответствует линейной распределенной нагрузке £ = 17,3 кН/м.

16. Установлено, что отношение испытательной нагрузки в точке Ра = 15,7 кН, при которой в балках появились неупругие деформации (текучесть), к расчетной Р =10,6 кН (из расчетов на прочность), выраженное коэффициентом Кт = Рот/ Р =1,48, хорошо согласуется с отношением фактического условного предела текучести = 100,5 МПа к расчетному сопротивлению /Р = 70 МПа, равным буг/Я = 1»44 и являющимся одним из основных критериев сравнения испытательных разрушающих нагрузок с расчетными.

17. Результаты экспериментального исследования расчетных длин, полученные на моделях предварительно напряженных двускатных балок из алюминиевых сплавов со стержневыми затяжками, могут быть использованы при расчетах аналогичных стальных балок, поскольку коэффициенты расчетной длины исследуемых моделей определялись в упругой стадии работы материала.

1. Материалы ХХУ1 съезда КПСС. - М.: Политиздат, 1981. - 223 с.

2. Мельников Н.П. Пути прогресса в области металлических конструкций. М.: Стройиздат, 1974. - 136 с.

3. Кузнецов А.Ф. Строительные конструкции из сталей повышенной и высокой прочности. М.: Стройиздат, 1975. - 80 с.

4. Хромец Ю.Н., Ширяев Г.А. Снижение материалоемкости промышленных зданий. -М.: Стройиздат, 1977. 189 с.

5. Сарычев B.C. Эффективность применения железобетонных, металлических и деревянных конструкций. М.: Стройиздат, 1977. -223 с.

6. Каплун Я.А. Стальные конструкции из широкополочных двутавров и тавров / Под ред. Н.П.Мельникова. -М.: Стройиздат, 1981. -- 143 с.

7. Апарин И.Л. По пути интенсивного развития. Пром.стр-во, 1983, № I, с.II-14.

8. Киевский В.Г. На передовые рубежи науки и техники. Пром. стр-во, 1983, № 2, с.2-6.

9. Бирюлев В.В., Силенко В.П. Стальные неразрезные фермы с регулируемым напряжением для покрытий промышленных зданий. Изв. вузов. Стр-во и архитектура, 1967, № 6, с.4-8.

10. Сперанский Б.А. Решетчатые металлические предварительно напряженные конструкции. М.: Стройиздат, 1970. - 238 с.

11. Беленя Е.И. Обзор исследования предварительно напряженных металлических конструкций. В кн.: Ш Международная конференция по предварительно напряженным металлическим конструкциям:Тез. докл. Л.: 1971, т.5, с.57-75.

12. Гайдаров Ю.В. Предварительно напряженные металлические конструкции. (Новые виды и области применения). Л.: Стройиз-дат, Ленингр. отделение, 1971. - 145 с.

13. Беленя Е.И. Предварительно напряженные несущие металлические конструкции. 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Стройиз-дат, 1975. - 415 с.

14. Сперанский Б.А., Сперанский Б.Б., Сперанский В.Б. Исследование конструктивной формы предварительно напряженных стальных ферм для покрытий производственных зданий. В кн.: Легкие металлические строительные конструкции. Свердловск, 1975,с.39-49.

15. Сперанский Б.А., Клячин А.З. Возможности регулирования усилий в структурных конструкциях. В кн.: Легкие металлические строительные конструкции. Свердловск, 1975, с.6-18.

16. Беленя Е.И. Создание облегченных металлических конструкций. В кн.: Основные направления развития стальных конструкций и современные методы их изготовления: Тез.докл. М.: Международная ассоциация по мостам и конструкциям, 1978, с.3-6.

17. Сперанский Б.А., Ольков Я.И. Повышение эффективности использования металлических конструкций в строительстве зданий и сооружений. Изв.вузов. Стр-во и архитектура, 1979, № 8,с.126-130.

18. Ференчик П., Тохачек М. Предварительно напряженные стальные конструкции: Пер. с нем. М.: Стройиздат, 1979. - 423 с.

19. Киселев В.А. Строительная механика. 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Стройиздат, 1967. - 549 с.

20. Строительная механика стержневых систем и оболочек / Ю.И.Бу-тенко, С.Н.Кан, В.П.Пустовойтов и др.: Под ред. Ю.И.Бутенко.- Киев: Вища школа, 1980. 488 с.

21. Металлические конструкции. Справочник проектировщика / Под ред. Н.П.Мельникова. Изд. 2-е, перераб. и доп. -М.: Стройиздат, 1980. 776 с.

22. Москалев Н.С. Конструкции висячих покрытий. М.: Стройиздат, 1980. - 331 с.

23. Кирсанов Н.М. Висячие и вантовые конструкции. М.: Стройиздат, 1981. - 158 с.

24. Трущев А.Г. Пространственные металлические конструкции. М.: Стройиздат, 1983. - 215 с.

25. Металлические конструкции (Е.И.Беленя, Н.Н.Стрелецкий, Г.С.Ве-деников и др.; Под общ.ред. Е.И.Беленя. 2-е изд., перераб.и доп. М.: Стройиздат, 1982. - 472 с.

26. Бирюлев В.В., Клячин А.З. Экспериментальное исследование предварительно напряженных стальных составных балок. Изв.вузов. Сгр-во и архитектура, 1966, № I, с.47-57.

27. Бирюлев В.В., Сильвестров А.В., Клячин А.З. Испытание стальных предварительно напряженных неразрезных подкрановых балок.- Пром.стр-во, 1966, Ш I, с.35-38.

28. Бирюлев В.В., Сильвестров А.В., Клячин А.З. Некоторые особенности предварительного напряжения стальных неразрезных подкрановых балок. Пром.строит-во, 1964, № 10, с.18-21.

29. Гайдаров Ю.В. Особенности расчета предварительно напряженных металлических конструкций при подвижной нагрузке. Изв.вузов. Стр-во и архитектура, 1966, № 3, с.1-9.

30. Гайдаров Ю.В. Предварительно напряженные стальные конструкции. Пром.стр-во, 1957, J& 6, с.8-11.

31. Геммерлинг А.В. Об устойчивости преднапряженных балок. -Строительная механика и расчет сооружений, I960, №3, с. 14-16.

32. Петров Д.М. К вопросу о параметрах предварительно напряженных металлических балок. Изв.вузов. Стр-во и архитектура, 1965, JS 12, с.9-15.

33. Петров A.M. Некоторые результаты исследования работы предварительно напряженных балок из алюминиевого сплава АМгб. Изв. вузов. Стр-во и архитектура, 1964, № I, с.19-27.

34. Петров A.M. О подборе сечений предварительно напряженных стальных балок. Изв. вузов. Стр-во и архитектура, 1967, № 9,с.3-6.

35. Сухоруков Е.С. Исследование предварительно напряженной шпрен-гельной конструкции из алюминиевого сплава Д-16Т. В кн.: Стальные предварительно напряженные и тросовые конструкции. -М.: Сгройиздат, 1964, с.30-35.

36. Вахуркин В.М. К выбору формы стальной балки с предварительным напряжением. Строительная механика и расчет сооружений,1959, № 2, с.35-39.

37. Брудка Я., Лубиньски М. Легкие стальные конструкции / 2-е изд., доп. Пер. с польск. М.: Стройиздат, 1974. - 342 с.

38. Лабзенко В.И., Яресько В.Ф. Экспериментальное исследование стальных предварительно напряженных составных балок. Бюллетень строит.техн., 1957, № 12, с.9-11.

39. Вахуркин В.М. Предварительное напряжение стальных конструкций. В кн.: Экономия металла при применении стальных конструкций. -М.: Стройиздат, 1958, с.22-25.

40. Балдин В.А., Кочергова Е.Е. Балки из двух марок стали. Пром. стр-во, 1964, № II, с.20-23.

41. Казарин А.А. Эффект применения балок из стали двух марок. -Пром.стр-во и инж.сооружения, 1966, № 2, с.14-15.

42. Вахуркин В.М. Балки из двух марок стали (бистальные балки).- В кн.: Материалы по металлическим конструкциям. М.:Строй-издат, 1965, вып.9,с.30-35.

43. Бирюлев В.В., Силенко В.П. Стальные неразрезные фермы с регулируемым напряжением для покрытий промышленных зданий. -Изв. вузов. Стр-во и архитектура, 1967, № 6, с,20-28.

44. Бирюлев В.В., Силенко В.П., Заборский А.А. Экспериментальное исследование работы стальных неразрезных двухпролетных ферм, предварительно напряженных путем изменения уровня опор. -Изв. вузов. Стр-во и архитектура, 1969, №3, с.13-19.

45. Клячин А.З. Методика определения оптимальной величины предварительного напряжения в двухпролетных неразрезных металлических подкрановых балках. Изв.вузов. Стр-во и архитектура, 1964, № 12, с.31-38.

46. Лепехин М.В. Об оптимальной величине подъема средних опор в предварительно напряженных неразрезных стальных балках. -Изв. вузов. Стр-во и архитектура, 1961, № I, с.80-86.

47. Колесниченко В.Г. Экономическая целесообразность предварительного напряжения в стальных фермах. Пром.стр-во, 1966, № 9, с.42-46.

48. Сперанский Б.А., Тамплон Ф.Ф. Действительная работа модели предварительно напряженной фермы из алюминиевого сплава под действием длительной статической нагрузки. Изв.вузов.Стр-во и архитектура, 1966, № 12, с.8-15.

49. Сперанский Б.А., Тамплон Ф.Ф. Экспериментальное исследование действительной работы предварительно напряженных ферм из алюминиевого сплава пролетом 30 м. В кн.: Применение алюминия в строительных конструкциях. -М.: Стройиздат, 1966, с.80~&Н.

50. Сперанский Б.А., Тамплон Ф.Ф. Экспериментальное исследование моделей алюминиевых предварительно напряженных ферм кратковременной статической нагрузкой. Изв.вузов. Стр-во и архитектура, 1965, № 8, с.15-24.

51. Сперанский Б.А., Тамплон Ф.Ф. Экспериментальное исследование предварительно напряженной фермы из алюминиевого сплава при развитии пластических деформаций. Изв.вузов. Стр-во и архитектура, 1968, №3, с.3-8.

52. Сперанский Б.А., Крашкин О.Н. Экспериментальное исследование устойчивости двускатных предварительно напряженных балок с затяжками. Изв.вузов. Стр-во и архитектура, 1984, №<2 , с./32-734.

53. Корноухов Н.В. Прочность и устойчивость стержневых систем.М.: Стройиздат, 1949. 376 с.

54. Пиковский А.Н. Статика стержневых систем со сжатыми элементами. М.: Физматгиз, 1961. - 396 с.

55. Феодосьев В.И. Десять лекций-бесед по сопротивлению материалов. -М.: Наука, 1969. 174 с.

56. Геммерлинг А.В. Расчет стержневых систем. М.: Стройиздат,1974. 208 с.

57. Лейтес С.Д. Устойчивость сжатых стальных стержней. ГЛ.: Гос-стройиздат, 1954. - 308 с.

58. Тимошенко С.П. Устойчивость упругих систем (2-е изд. Пер. с англ.)- М.: Гостехиздат, 1955. 568 с,

59. Киселев В.А. Строительная механика: Спец.курс. Динамика и устойчивость сооружений. Учебник для вузов. 3-е изд.испр. и доп. - М.: Стройиздат, 1980. - 616 с.

60. Ржаницын А.Р. Устойчивость равновесия упругих систем. М.: Стройиздат, 1955. - 320 с.

61. Болотин В.В. О понямш устойчивости в строительной механике.- В кн.: Проблемы устойчивости в строительной механике. М.: Стройиздат, 1965, с.30-35.

62. Ржаницын А.Р. Строительная механика. М.: Высшая школа,1982.- 400 с.

63. Тимошенко С.П., Гере Дж. Механика материалов / Под ред. Э.И. Григолша. Пер. с англ. М.: Мир, 1976. - 670 с.

64. СНиП 11-23-81. Стальные конструкции. Нормы проектирования. -М.: Стройиздат, 1982. 93 с.

65. Сопротивление материалов / Г.С.Писаренко, В.А.Агарев,A.JI.Квитка и др.: Под ред. Г.С.Писаренко. Киев: Вища школа. 1974. -673 с.

66. Слепов Б.И., Костылев В.В. Устойчивость упругих систем. Л.: Изд. Военно-морской ордена Ленина академии, 1961. - 348 с.

67. Тимошенко С.П. Устойчивость стержней, пластин и оболочек. -М.: Наука, 1971. 808 с.

68. Рогицкий С.А. Новый метод расчета на прочность и устойчивость.- М.: Машгиз, Урало-сибирское отделение, 1961. 352 с.

69. Климанов В.И. Устойчивость сложных стержневых систем. Дис. канд.техн.наук. Свердловск, 1961. - 158 с.

70. Блейх Ф. Устойчивость металлических конструкций / 2-е изд-е. Пер. с англ. М.: Физматгиз, 1959. - 544 с.

71. Снитко Н.К. Устойчивость сжатых и сжато-изогнутых стержневых систем. Л.: Госстройиздат, 1956. - 208 с.

72. Воронцов Г.В. Прочность и устойчивость сжато-изогнутых стержней и плоских рам: Учеб.пособие. Новочеркасск: НПИ, 1959. -162 с.

73. Власов В.З. Тонкостенные упругие стержни. -М.: Стройиздат, 1940. -24 7с.

74. Справочник проектировщика промышленных, жилых и общественных зданий и сооружений. Расчетно-теоретический. Кн.2 / Под ред. А.А.Уманского. 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Стройиздат, 1973. - 416 с.

75. Краюшкин О.Н. О расчетной длине сжато-изогнутой двускатной балки с затяжкой. Б кн.: Прогрессивные методы расчета,проектирования и монтажа строительных конструкций: Тез.докл.кон-ференции молодых ученых. - Свердловск, 1979, с.15-16.

76. Краюшкин О.Н. Определение расчетной длины при исследовании общей устойчивости двускатной балки с затяжкой. В кн.: Исследование пространственных конструкций: Межвузовский сборник. - Свердловск; УПИ, 1981, вып.З, с.142-151.

77. Краюшкин О.Н. Уточнение расчетной длины в предварительно напряженных балках с затяжкой. В кн.: Вопросы оптимизации при расчете и проектировании металлических конструкций:Тез.докл. научно-технической конференции. - Свердловск, 1981, с.17-18.

78. Краюшкин О.Н. Определение расчетной длины сжато-изогнутой двускатной балки с затяжкой на основе метода регулирования усилий. Свердловск, 1982. - 14 с. - Рукопись представлена УЖ Деп. в ВНИИИС: № 3582-82.

79. Перечень единиц физических величин, подлежащих применению в строительстве (СН 528-80). М.: Стройиздат, 198I. - 32 с.

80. СНиП II-6-74. Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования.-М.: Стройиздат, 1976. 60 с.

81. Виленкин Н.Я. Метод последовательных приближений. М. ^'Наука", 1968. - 108 с.

82. Крашкин О.Н. Практический способ расчета на общую устойчивость двускатной предварительно напряженной балки с затяжкой. Свердловск, 1982. - 12 с. - Рукопись представлена УШ. - Деп. в ВНИИИС: № 3581-82.

83. Легкие металлические конструкции одноэтажных производственных зданий. Справочник проектировщика / Под ред. И.И.Ищенко. М.: Стройиздат, 1979. - 196 с.

84. Кочетов Б.В., Огай К.А., Клевцов К.В. Строительно-монтажный конвейер. М.: Стройиздат, 1974. - 168 с.

85. Спиридонов В.М. Основные направления типового проектирования на I98I-I985 гг. Пром. стр-во, 198I, В 7, с.5-7.

86. Руководство по тензометрированию строительных конструкций и материалов. М.: НИИЖБ, 1971. - 314 с.

87. Долидзе Д.Е. Испытание конструкций и сооружений. М.: Высшая школа, 1975. - 252 с.

88. Спиридонов А.А. Планирование эксперимента при исследовании технологических процессов. -М.: Машиностроение, 1981. 184с.

89. Гурский Е.И. Теория вероятностей с элементами математической статистики: Учеб. пособие. М.: Высшая школа, 1971. - 328 с.

90. Львовский Е.Н. Статистические методы построения эмпирических формул: Учеб. пособие. М.: Высшая школа, 1982. - 224 с.

91. Румшиский Л.З. Математическая обработка результатов эксперимента. М.: Наука, 1971. - 192 с.

92. Безухов Н.И., Лужин О.В. Приложение методов теории упругости и пластичности к решению инженерных задач: Учеб. пособие. -М.: Высш.школа, 1974. 200 с.

93. Серенсен С.В., Когаев В.П., Шнейдерович P.M. Несущая способность и расчет деталей машин на прочность / Под ред. С.В.Серенсена 3-е изд., перераб. и доп. - М.: Машиностроение, 1975. - 488 с.

94. Степнов М.Н. Статистическая обработка результатов механических испытаний. М.: Машиностроение, 1972. - 232 с.

95. Аронов Р.И. Испытание сооружений: Учеб. пособие. М.: Высш. школа, 1974. - 187 с.

96. Инструкция по эксплуатации вычислительного комплекса "Супер--76" для прочностного расчета строительных конструкций на ЭШ "Минск-32" / А.С.Городецкий, В.С.Здоренко, А.В.Горбовец и др. Киев: НИИАСС, 1978. - 142 с.

97. Львовский Е.Н. Статистические методы построения эмпирических формул: Учеб.пособие. М.: Высшая школа, 1982. - 224 с.

98. СНиП 11-24-74. Алюминиевые конструкции. Норда проектирования. М.: Стройиздат, 1975. - 47 с.

99. Shanley F.B. Inelastic Column Theory. Journ. of the Aeron. Sc., 1947, v. 14, No. 5, p. 261-267.

100. Gilligan J.A. The fourth dimension in design. Ins Hew concepts in steel design and engineering. - Pittsburg, United States Steel Co., 1961, p. 150-160.

101. Hadley H.M. Steel bridge girders with prestressed composite tension flanges. Civ. Engng, N.Y., 1966, H. 5, p. 91-95.

102. Reagan R.S. Behavior of prestressed composite beams. J. Struct. Div., Proc. ASCE, 1967, H. St. 6, p. 35-40.

103. Needham F.H., Exemin A.A., Longinow A. Development and use of prestressed steel flexural members. J. Struct. Div., Proc. ASCE, 1969, H. St.6, p. 48-53.

104. Magnel G. Coustruction en acier precomprine. "Li'ossature me ta Hi que", 1956, No. 6, S. 13-21.

105. Fritz Б. Weitgespannte stahlerne Hallendacher und Kuppeln.-"VDI Zeitschrift", v. 101, 1959, No. 4, S. 411-419.

106. Design of hybrid steel beams. Report of the Subcommittee 1 on Hybrid Beams and Girders of Joint ASCE-AASHO Committee on Steel Plexur8l Members. J. Struct. Div., Proceedings of the ASGE, 1968, H. St. 9, p. 18-25.

107. Renever W.D., Ekberg C.E. Flexural fatigue tests of prest-ressed steel I-beams. J. Struct. Div., Proc. ASGE, 1964, H. St. 2, p. $1-45.

108. Schilling Ch.G. Webcripping tests on hybrid beams. J. Struct. Div., Proc. ASGE, 1967, H. St. 1, p. 10-18.

109. Samuely J.P. Structural prestressing. Proc. Instn. Civ. Engrs, 1952, p. 48-57.

110. Chamberlain D.A. Prestressed wind bracing in Queen Elisabeth Hotel. Civ. Engng., N.Y., 1957, H. 8, p. 5-18.