автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Трещиностойкость и деформативность сборно-монолитных изгибаемых конструкций с учетом влияния предварительного загружения сборного элемента

На правах рукописи

СИРАЗИЕВ Ленар Фиргатевич

□□34543БЭ

ТРЕЩИНОСТОЙКОСТЬ И ДЕФОРМАТИВНОСТЬ СБОРНО-МОНОЛИТНЫХ ИЗГИБАЕМЫХ КОНСТРУКЦИЙ С УЧЕТОМ ВЛИЯНИЯ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО ЗАГРУЖЕНИЯ СБОРНОГО ЭЛЕМЕНТА

Специальность 05.23.01-Строительные конструкции, здания и сооружения

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

0 5 ДЕК 2008

Пенза 2008 г.

003454963

Работа выполнена в Казанском государственном архитектурно-строительном университете.

Научный руководитель - Советник РААСН, доктор технических наук,

профессор

Мирсаяпов Илизар Талгатович,

Официальные оппоненты - Чл.-корр. РААСН, доктор технических наук,

профессор

Римшин Владимир Иванович - доктор технических наук, профессор Болдырев Геннадий Григорьевич

Ведущая организация - Открытое акционерное общество

«Татагропромстрой»

Защита состоится 19 декабря 2008г. в 13 часов на заседании диссертационного совета ДМ 212.184.01 в Пензенском государственном университете архитектуры и строительства по адресу: 440028, Пенза, ул. Г. Титова, д.28, корп. 1, конференц-зал.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Пензенского государственного университета архитектуры и строительства.

Автореферат размещен на официальном сайте университета \УЕВ:\\г\у\у.§а5а.реп2а.сот.ги.

Автореферат разослан «19 » ноября 2008 г.

Ученый секретарь диссертационного^овета ДМ 212.184.01 /МА^

В.А. Худяков

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ.

Актуальность темы: Удельный вес монолитного железобетона в общем объеме железобетонных, конструкций особенно высок в гражданских зданиях, сооружениях черной и цветной металлургии, горнорудной, химической и некоторых других отраслей промышленности. При устройстве монолитных железобетонных конструкций 35-45% трудозатрат падает на устройство и разборку опалубки. В сочетании со значительным расходом древесины это приводит к значительному удорожанию таких конструкций и увеличению сроков их возведения. Поэтому индустриализация работ при возведении подобных сооружений представляет актуальную задачу.

Одним из путей реализации отмеченной задачи является переход к сборно-монолитным железобетонным конструкциям, объемы и область применения которых как у нас, так и за рубежом, в настоящее время постоянно расширяются. Однако реализация технических и экономических преимуществ сборно-монолитных железобетонных конструкций перед монолитными, а в некоторых случаях и перед полностью сборными конструкциями, сдерживается недостаточной изученностью влияния предыстории работы сборно-монолитных конструкций за период набора прочности монолитным бетоном. Поэтому весьма актуальным и своевременным является разработка новых методов расчета трещиностойкости и деформативности сборно-монолитных конструкций с учетом предыстории загружения.

Цель и задачи исследований. Целью данной работы является разработка методов расчета ширины раскрытия нормальных трещин и прогибов сборно-монолитных изгибаемых конструкций с учетом предварительного загружения сборного элемента и с учетом физической нелинейности арматуры и бетона.

В связи с этим в работе поставлены следующие задачи:

- изучить особенности напряженно-деформированного состояния, развития прогибов и ширины раскрытия нормальных трещин сборно-монолитных изгибаемых конструкций с учетом предварительного загружения сборного элемента и с учетом физической нелинейности арматуры и бетона;

- провести экспериментальные исследования трещиностойкости и деформативности сборно-монолитных изгибаемых конструкций с учетом

предварительного загружения сборного элемента;

- разработать новые методы расчета прогибов и ширины раскрытия трещин сборно-монолитных железобетонных конструкций с учетом предварительного загружения сборного элемента;

- выполнить проверку точности предлагаемых методов расчета ширины раскрытия нормальных трещин и прогибов путем сравнения теоретических результатов с данными проведенных экспериментов.

Автор защищает:

- результаты экспериментальных исследований трещиностойкости и деформативности сборно-монолитных железобетонных изгибаемых элементов;

- методы расчета ширины раскрытия нормальных трещин и прогибов сборно-монолитных железобетонных изгибаемых элементов;

- аналитическую зависимость для определения прогибов сборно-монолитных конструкций с учетом предварительного загружения сборного элемента;

- результаты проверки точности и надежности предлагаемых методов расчета ширины раскрытия нормальных трещин и прогибов сборно-монолитных железобетонных изгибаемых элементов.

Научную новизну работы представляют:

- деформационные методы расчета ширины раскрытия нормальных трещин и прогибов сборно-монолитных железобетонных изгибаемых элементов на основе аналитических диаграмм деформирования бетона и стали с учетом предварительного загружения сборного элемента;

- упрощенные методы расчета ширины раскрытия нормальных трещин и прогибов сборно-монолитных железобетонных изгибаемых элементов с учетом предварительного загружения сборного элемента;

- новые экспериментальные данные о характере разрушения и развития прогибов, ширины раскрытия нормальных трещин, деформаций бетона и арматуры сборно-монолитных железобетонных изгибаемых элементов при изменении уровня предварительного загружения сборного элемента.

Практическое значение работы заключается в том, что в результате выполненных экспериментальных и теоретических исследований разработаны методы расчета ширины раскрытия нормальных трещин и

прогибов сборно-монолитных железобетонных изгибаемых с учетом предварительного загружения сборного элемента, позволяющие повысить надежность проектируемых несущих конструкций, а в ряде случаев расчетную несущую способность и за счет этого получить более экономичные конструктивные решения. Результаты диссертационной работы использованы в проектировании объектов жилищного и гражданского строительства в Республике Татарстан, выполняемых Головной проектно-изыскательской и научно-производственной фирмой

«Татинвестгражданпроект», при расчете сборно-монолитных междуэтажных перекрытий. Кроме того, методы расчета прогибов и ширины раскрытия нормальных трещин в сборно-монолитных конструкциях используются учебном процессе в Казанском государственном архитектурно-строительном университете при изучении дисциплины «Композитные конструкции».

Апробация работы. Основные положения работы доложены на научно-технических конференциях кафедры железобетонных и каменных конструкций КГ АСА в 1998-2001 гг.; на Всероссийской научно-технической конференции ПГАСА «Актуальные проблемы современного строительства», г. Пенза, 1999г.; на Международной молодежной конференция «Молодежь -науке будущего» г.Набережные Челны, 2000г.; на Международной научно-практической конференции «Строительство-2000», г. Ростов-на-Дону, 2000 г.; на Всероссийской научной конференции студентов и аспирантов «Молодые исследователи - региону», г. Вологда, 2004г.; на симпозиуме «Актуальные проблемы компьютерного моделирования конструкций и сооружений», г. Нижний Новгород, 2007 г.; на кафедре оснований, фундаментов, динамики сооружений и инженерной геологии КазГАСУ в 2002 - 2007 гг.

Публикации. По материалам диссертации опубликовано 9 печатных работ, в том числе 1 статья — в журнале, входящем в перечень ВАК.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, пяти глав, общих выводов и списка использованной литературы.

Общий объем работы составляет 184 страниц, в том числе - 100 страниц машинописного текста, 78 рисунков, 19 таблиц и список использованной литературы из 90 наименований.

Диссертационная работа выполнялась на кафедрах «Железобетонные и

каменные конструкции» и «Оснований, фундаментов, динамики сооружений и инженерной геологии» Казанского государственного архитектурно-строительного университета в 1998-2007 г.г. под руководством Советника РААСН, доктора технических наук, профессора И.Т.Мирсаяпова и кандидата технических наук, доцента Г.С.Валеева.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Дополнительный монолитный бетон, включаемый в совместную работу со сборным, имеет другой возраст, другие физико-механические характеристики, включается в работу конструкции постепенно по мере увеличения прочности. Сборно-монолитная конструкция после бетонирования монолитной части превращается в составную конструкцию, напряженно-деформированное состояние которой меняется во времени вследствие изменения реологических свойств монолитного и сборного бетонов в связанных условиях. Неодновременное вступление в работу бетонов приводит к изменению области совместного деформирования, что отражается на дальнейшей работе конструкции под нагрузкой.

Исследованию трещиностойкости и деформативности сборно-монолитных конструкций посвящены работы Ф.С.Белавина, А.Б.Голышева, И.И.Улицкого, А.В.Харченко, В.Ф.Усманова, А.Е.Кузьмичева, Н.С.Метелюка, О.В.Михайлова, С.М.Питулько, В.П.Полищука, Э.Г.Ратца, А.В.Юркша, Т.М.Пецольда, Д.Н.Лазовского, Г.В.Марчюкайтиса и др. Большая работа также была проведена сотрудниками Казанской ГАСА Я.Г.Сунгатуллиным, И.Т.Мирсаяповым, В.Ш.Фатхуллиным, Г.С.Валеевым, Ю.Н.Волковым.

Выполненный обзор и анализ результатов имеющихся экспериментальных и теоретических исследований расчетов ширины раскрытия нормальных трещин и прогибов сборно-монолитных железобетонных изгибаемых элементов позволяет дать следующую общую оценку современного состояния проблемы. В экспериментальном плане проблема трещиностойкости и деформативности сборно-монолитных железобетонных изгибаемых элементов с учетом предварительного загружения сборного элемента не достаточно изучена. Существующие

методы расчета сборно-монолитных железобетонных конструкций базируются на классической теории железобетона, связанной с методом расчетных сечений, в котором напряженно-деформированное состояние составной конструкции рассматривается в предельном состоянии, учет нагрузок в период монтажа или усиления конструкций под нагрузкой производится с помощью эмпирических коэффициентов условий работы, не учитывается предыстория работы конструкции. Расчет сборно-монолитных конструкций осуществляется только после набора монолитным бетоном заданной прочности.

Изучение состояния вопроса позволило обосновать направления дальнейшего развития исследования.

В качестве опытных образцов изготовлялись сборно-монолитные железобетонные балки прямоугольного сечения, со следующими размерами: длина 2100 мм, ширина 100 мм, высота сборного и монолитного бетонов по 100 1 мм. В качестве продольной растянутой арматуры использовалась арматурная сталь 012 мм класса А-Ш, в качестве поперечной арматуры -сталь 0 8 мм класса А-1, установленные с шагом 100мм в приопорной зоне. Переармирование по наклонному сечению произвели для предотвращения появления наклонных трещин.

Образцы подразделялись на серии, различающиеся друг от друга уровнем предварительного загружения сборного элемента.

1 серия - сборные элементы - испытывались для определения разрушающей нагрузки.

2 серия - испытывались сборно-монолитные балки без предварительного загружения сборного элемента.

3-5 серии - балки с предварительным загружением сборного элемента с уровнем нагружения 0.3, 0.6 и 0.75 от разрушающей нагрузки сборной балки.

Всего было изготовлено 5 серий по 3 образцов в каждой серии.

Испытываемые элементы изготавливались на стенде лаборатории

кафедры ЖБ и КК КГАСА в жесткой разборной стальной форме. После распалубки балки 3, 4, 5 серий устанавливались на стенд по схеме свободно-опертой балки, создавалось предварительное загружение с помощью штучных грузов. Нагрузка прикладывалась в виде двух сосредоточенных сил в третях пролета. И в пригруженном состоянии производилось намоноличивание сборных элементов в деревянных опалубках.

На третьи сутки после омоноличивания, балки распалубливались и для изучения напряженно-деформированного состояния сборно-монолитной конструкции в процессе набора прочности устанавливались дополнительные механические приборы, а на поверхность монолитной части в середине пролета наклеивались тензорезисторы. Наблюдение за изменением НДС конструкции проводилось до стабилизации прогибов. И на всем периоде набора прочности монолитным бетоном замерялись прогибы балок в середине пролета, деформации растяжения и сжатия в арматуре, деформации сжатия-растяжения в бетоне, осадка опор ригеля, деформации сдвига в контактном шве, вертикальные деформации между сборным и монолитным бетонами балки на расстоянии 330 мм от опоры.

После стабилизации прогибов производилось разгружение составных балок и их установка на пресс ИПС-200 для проведения дальнейших испытаний до разрушения. Величина нагрузки задалась и контролировалась по манометрам испытательной машины. В процессе испытаний измеряли продольные деформации бетона и арматуры опытных конструкций, горизонтальные и вертикальные деформации контактного шва, прогибы, длину и ширину раскрытия нормальных трещин. Деформации бетона и арматуры фиксировали тензодатчиками базой 50 и 20 мм соответственно. Измерение прогибов, деформаций контакта осуществлялось индикаторами часового типа с ценой деления 0,01мм.

Все опытные образцы сборно-монолитных изгибаемых элементов разрушились по нормальному сечению вследствие достижения

напряжениями в сжатой зоне предела прочности на сжатие.

В период набора монолитным бетоном заданной прочности при выдержке конструкции под нагрузкой в сборном элементе в нижней его зоне на начальном этапе наблюдений (1-20 суток) происходит увеличение растягивающих деформаций, а на втором этапе появляются дополнительные сжимающие деформации, что очевидно связано с перераспределением усилий в составной конструкции. В монолитном бетоне происходит постоянное увеличение деформаций сжатия.

При увеличении уровня предварительного загружения (0.3, 0.6 и 0.75) сборного элемента ширина раскрытия трещин в сборно-монолитных изгибаемых конструкциях увеличивается на 17, 38 и 40%, а прогибы увеличиваются на 11, 15, 17%.

В диссертации экспериментальный материал представлен в виде графиков и таблиц развития прогибов, деформаций бетона и арматуры, деформаций контактного шва, схем развития трещин и разрушения.

При расчете прогибов и ширины раскрытия нормальных трещин сборно-монолитных железобетонных изгибаемых элементов за основу принята теория В.И. Мурашева.

В общем случае прогибы и ширина раскрытия нормальных трещин определяются исходя из вышеописанного напряженно-деформированного состояния сборно-монолитных железобетонных элементов с учетом предварительного загружения сборного элемента и представляются в виде (рис. 1.).

/ = 4т5-/02; (1)

r{t)

°С7Г (') ~ £smhrc ~ £btrJcrc > (2)

где fit) - прогибы железобетонного изгибаемого элемента в рассматриваемый момент времени;

Рис.1. Напряженно-деформированное состояние сборно-монолитного железобетонного изгибаемого элемента после образования трещин (к расчету прогибов и ширины раскрытия трещин).

- кривизна нейтральной оси на участках с трещинами;

Б - коэффициент, учитывающий расчетную схему конструктивного элемента;

/0 - расчетный пролет конструктивного элемента;

асгс (?) - ширина раскрытия нормальных трещин в рассматриваемый момент времени;

е$т - средние относительные деформации продольной растянутой арматуры на участке с трещинами;

sbtm " средние относительные деформации бетона растянутой зоны на участке между нормальными трещинами по оси продольной растянутой арматуры;

1СГС - расстояние между нормальными трещинами.

Кривизна нейтральной оси сборно-монолитного изгибаемого железобетонного элемента на участке с трещинами определяется по средним деформациям продольной растянутой арматуры и бетона сжатой зоны.

Неравномерность распределения деформаций верхних фибр бетона сжатой зоны на участке между трещинами учитывается коэффициентом ц/ь.

Влияние работы растянутого бетона между трещинами на величину средних деформаций продольной растянутой арматуры учитывается коэффициентом iys.

Таким образом, для расчета прогибов и ширины раскрытия нормальных трещин сборно-монолитных железобетонных изгибаемых элементов с учетом предварительного загружения сборного элемента необходимо определять напряжения и деформации в продольной растянутой арматуре [сД^ие^)], бетоне сжатой зоны [o-¿(/)íí£-¿(?)], а также коэффициенты y/s, ц/ъ и расстояние между трещинами 1СГС.

Для расчета прогибов и ширины раскрытия трещин предлагаются два метода.

Первый метод основан на деформационной модели расчета железобетонных конструкций с использованием аналитических диаграмм деформирования материалов.

Общая деформационная расчетная модель для расчета прогибов и ширины раскрытия нормальных трещин сборно-монолитных железобетонных стержневых изгибаемых элементов разрабатывалась на основе аналитических диаграмм деформирования бетона и арматуры. Такой подход позволяет с единых позиций рассчитывать конструктивные элементы

на прочность, трехциностойкость и деформативность с учетом нелинейных свойств материалов при кратковременном статическом и длительном статическом нагружениях.

Исходя из гипотезы плоских сечений, трансформированных диаграмм зависимостей « иь - Еь » и «о^ -£$» и из уравнений равновесия для любого рассматриваемого момента времени и режима нагружения определяются напряжения в бетоне сгй(- и арматуре <т51-, соответствующие деформации и е^. По деформациям в бетоне еы и арматуре е^ вычисляются прогибы конструктивного элемента и ширина раскрытия нормальных трещин.

контактный шов монолитный бетон

сборный бетон

Рис 2. Схема усилий, эпюра напряжений и деформаций при расчете на основе аналитических диаграмм деформирования бетона и арматуры.

В данном случае уравнения равновесия имеют вид:

М, = М1 + + Шы.

^ = Н] <*ь {х)\{х)с1х + (ТЬ У6 (х)\(х)с1х -о о

- I аы к/ (*)}>(*)& - СГ„ (е, К = о,

(3)

(4)

Мг = аь [е£* (х)\(хХх -ЬмГ}Ьс + аь [Есьб {х%{х)хйх +

о

+ 1 (х)\(х)х4х + СГ5 (£■, )А, {к0 - х),

где сг^е/,), а5 ) - зависимости «напряжения - деформация» бетона и арматуры;

£'1'{х\ Еьб{х) ' закон изменения деформаций монолитного и сборного бетонов по высоте сечения;

Ь(х) - функция изменения ширины поперечного сечения по высоте; М1 - изгибающий момент от действия внешней нагрузки;

+ адГ]А${К-х)- (7)

- дополнительный изгибающий момент вследствие возникновения и развития дополнительных остаточных деформаций в арматуре от ползучести и усадки монолитного бетона в связанных условиях;

....... 2 3

\„ун , —ув) ( допн . _допв)

I ¿2 +аьг1ь , I 62 Ь2 )ъ

х

(8)

хЪ{х-уН2},

- дополнительный изгибающий момент вследствие возникновения остаточных дополнительных напряжений в монолитном и сборном бетоне от усадки и ползучести монолитного бетона в связанных условиях;

ЕЬс(-, - модули упругости сборного и монолитного бетонов

соответственно;

Аге(ц, , " соответственно площадь, статический момент, момент

инерции приведенного сечения.

Вычисление внутренних усилий по формулам (5) и (6) выполняются методом последовательности приближений, пока не выполнится условие:

где в - заданная точность вычислений.

Уравнения (3) - (6) справедливы для всех стадий напряженно-деформированного состояния сборно-монолитного железобетонного элемента, включая и стадию разрушения.

После определения из (3) - (6) еы и е^ переходим к вычислению прогибов и ширины раскрытия нормальных трещин, при этом должны соблюдаться условия сы < еЪи, е^ < е5и.

Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси конструктивного элемента, производится из условия:

асгс<[асгс], (10)

где \асгс ] - предельно допустимая ширина раскрытия трещин.

Следуя В.И. Мурашеву ширина раскрытия трещин определяется из условия, что на участке между трещинами, где происходит взаимное смещение арматуры и бетона, сумма удлинений бетона и ширины раскрытия трещин равна удлинению арматуры на этом участке.

Ширина раскрытия трещин определяется по формуле:

асгс ~ ^сгс^зт ~ • (11)

Расчет по прогибам производится из условия, прогибы элемента от внешней нагрузки не должны превышать предельно допустимые значения:

М- (12)

Прогибы сборно-монолитной конструкции определяются по формуле (1) с использованием значений кривизны на участке с трещинами по средним деформациям бетона и арматуры.

Для изгибаемых элементов с трещинами в растянутой зоне кривизна определяется по формуле:

г к0

где ££,„(/), £ш (/) - средние деформации в бетоне наиболее сжатой грани элемента и в продольной растянутой арматуре.

Величины е^ (/) и определяем по формулам;

вьпк)=еь№ь, (14)

*ш(') = ®*('У«(0. (15)

где у/ъ - коэффициент, учитывающий неравномерность распределения деформаций крайнего сжатого волокна бетона по длине участка с трещинами и принимаемый для тяжелого бетона усредненно, равным 0,9;

у/5([) - коэффициент, учитывающий работу растянутого бетона на участке с трещинами.

Значения деформаций е5, следовательно, и кривизна 1 /г

определяются последовательным приближением исходя из уравнений (3) -(6).

При вычислении кривизны изгибаемого элемента от действия усадки и ползучести до приобретения монолитным бетоном заданной прочности рекомендуется пользоваться следующей формулой:

(16)

г кЦУы

где *(f)=(e,ln(f) + a2| а^' ^

2

м,

- ал + а5

(17)

/

коэффициент, учитывающий постепенное включение монолитного бетона в работу сборно-монолитной изгибаемой конструкции по мере набора монолитным бетоном заданной прочности;

^J/^f - уровень предварительного загружения сборного элемента по

отношению к разрушающему моменту;

щ =0,0195; а2 =0,9533; аг =3,8367; а4 = 3,5897; а5 = 1,7726-

эмпирические коэффициенты при 0,3 < <0.7 и для монолитного

бетона классов BIO - В25.

Для инженерной оценки прогибов и ширины раскрытия нормальных трещин сборно-монолитных железобетонных изгибаемых элементов, кроме деформационного метода разработаны также упрощенные методы расчета, учитывающие как изменение напряженного состояния, так и изменение прочностных свойств материалов. В целях упрощения расчета сборный и

формуле: ' = КЬ1\ 1 - ^ I + ^, (18)

монолитный бетоны приводятся к одному эквивалентному по прочности и деформативности, и таким образом, расчет сборно-монолитной конструкции сводится к расчету обычных (несоставных) железобетонных элементов.

При этом эпюра напряжений принимается трапециевидной, изменение напряжений учитывается функциями накопления напряжений Нт и Н^. Трудоемкость вычислительной работы существенно меньше по сравнению с диаграммным методом, в то же время, расчет является более наглядным и позволяет анализировать изменение всех основных параметров.

Сопротивление «приведенного» бетона осевому сжатию определяется по

5а

где - статический момент монолитного бетона сжатой зоны составного сечения относительно нейтральной оси при х = ; 5 - статический момент всей сжатой зоны относительно той же оси. Текущие значения напряжений к моменту времени 1;:

(19)

^ (') = ^ ('*) + + Асг5 (/), (20)

где сгА (/0), <т^(/0) - начальные напряжения в бетоне сжатой зоны и растянутой арматуре;

&Ь°"({)> - дополнительные напряжения в бетоне сжатой зоны и

растянутой арматуре, возникающие вследствие проявления ползучести «приведенного» бетона сжатой зоны в связанных условиях; Аст^), Лег,. (V) - дополнительные напряжения в бетоне сжатой зоны и растянутой арматуре, возникающие из-за разности деформаций ползучести сборного и монолитного бетонов.

Для принятой расчетной схемы приведенного среднего сечения (рис.3) начальные напряжения в бетоне сжатой зоны и растянутой арматуре определяем по формулам:

а.и)=_г 2М™т _я (214

и

а,0о) = асть(1о)-

где 4 =

(1-ЛГ _-/их + д/(//а)2 + 2^а(1 - Л2)

(22)

относительная высота сжатой

зоны;

Я = 1 - V - коэффициент пластичности бетона сжатой зоны. я"| С

нейтральная ось

Ах

б)

Рис. 3. Расчетная схема усилий и эпюры напряжений при расчете прогибов и ширины раскрытия трещин сборно-монолитных изгибаемых конструкций упрощенным методом:

а) схема усилий и эпюры напряжений; б) приведенное сечение.

При вычислении начальных напряжений вводится ограничение £ < 0,55, которое подтверждается результатами экспериментальных исследований.

Дополнительные напряжения в бетоне сжатой зоны и растянутой арматуре, возникающие вследствие проявления ползучести «приведенного» бетона, определяются по формулам:

\лъ

- а

А

гей

1ге4

^on{t) = boZ±Esepl{t), (24)

x ^

где spi (t) - пластические деформации ползучести крайнего волокна сжатой зоны бетона:

Spl{t) = C(f,T)f{f,r)ab{t0), (25)

/(f; г) = 1 - е'Ж-^ при у = 0,04.

В сборно-монолитных конструкциях сборный и монолитный бетон имеют различные меры ползучести. Вследствие этого в процессе длительного действия постоянной нагрузки деформирование составляющих бетонов происходит в связанных условиях, что приводит к возникновению еще одного дополнительного напряженного состояния из-за разности деформаций ползучести сборного и монолитного бетонов. Для определения дополнительных напряжений из-за разности деформаций ползучести составляющих бетонов поступаем следующим образом:

- напряжения в эквивалентом бетоне перераспределяются между сборным и монолитным бетонами пропорционально вкладу каждого бетона в общее сопротивление сечения, исходя из уравнения (18), заменяя при этом

К0Н на 4б на асб{(0);

- вычисляются деформации ползучести составляющих бетонов в свободных условиях;

- определяется разность деформаций ползучести сборного и монолитного бетонов Дspi = s^f" - ecpj;

- вычисляются дополнительные напряжения в растянутой арматуре:

A as(t) = ^^AeplEs-, (26)

хсб

- определяются дополнительные растягивающие напряжения в монолитном бетоне:

ёь.

- а

\ес1

1ге<1

Подставляя в уравнения (19) - (20) выражения для а^0"^), а Асгь({), сг5(() вычисленные по формулам (23), (24), (26), (27), после

некоторых преобразований и упрощений получим текущие значения напряжений:

(0=(28)

«

<7,(0= (29)

где , - функции накопления напряжений в бетоне сжатой зоны и

растянутой арматуре соответственно.

Наь + Н^пр

1

\red_ \.АГес1

к-

^гес1

'-гей

(30)

я -1 I ^ Н +«■

, (31)

2 / 4 ' Я мои

хсб\

где Я^, Не>мон, Несб - функции накопления деформаций

приведенного, монолитного и сборного бетонов соответственно;

1

¥ = -

1 +

-1

"1

(32)

Функции накопления деформаций «приведенного», сборного и монолитного бетонов вычисляются по единой формуле, и численные значения будут отличаться в зависимости от меры ползучести Сда(/;г) и модуля упругости Еы.

Деформации в бетоне сжатой зоны и растянутой арматуре выражаем через напряжения:

г ,

ь

£Ь = ЕЬе + еЪр1 --

Еьу

(34)

(35)

где - текущие напряжения в бетоне сжатой зоны и в

продольной арматуре.

Тогда уравнение кривизны нейтральной оси сборно-монолитного железобетонного изгибаемого элемента при действии длительной статической нагрузки представится в виде:

К (О;

1

■С(пт)

(36)

Тогда выражение для определения прогибов сборно-монолитных конструкций имеет вид:

¡ела

/ =

+<г,((0)Н1

аь

Еъ

Уъ

Ширина раскрытия трещин определяется по формуле:

асгс ^ЗП^СГС Уз

а,

(Фо

'^СГС'

-5-/02. (37)

(38)

Сравнение результатов расчета по предлагаемым методам с результатами экспериментальных исследований показали

удовлетворительную сходимость.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. Существующие нормы проектирования железобетонных конструкций (СНиП 2.03.01-84*) не учитывают все факторы, влияющие на трещиностойкость и деформативность сборно-монолитных изгибаемых элементов до приобретения монолитным бетоном заданной прочности. В настоящее время отсутствуют практические методы расчета ширины раскрытия нормальных трещин и прогибов сборно-монолитных изгибаемых элементов с учетом предварительного загружения сборного элемента при статическом нагружении с учетом физической нелинейности бетона и арматуры. В связи с этим назрела необходимость в разработке практических методов расчета трещиностойкости и деформативности сборно-монолитных изгибаемых элементов с учетом предварительного загружения сборного элемента при статическом нагружении с учетом физической нелинейности бетона и арматуры.

2. Разработаны деформационные методы расчета прогибов и ширины раскрытия трещин сборно-монолитных изгибаемых элементов на основе аналитических трансформированных диаграмм деформирования бетона и арматуры, реальных режимов деформирования материалов в составе конструкции. Такой подход позволяет с единых позиций рассчитывать ширину раскрытия нормальных трещин и прогибы конструкций при статическом нагружении с учетом предварительного загружения сборного элемента. В диссертации приведены уравнения изменения деформаций по высоте сечения с учетом неупругих свойств бетона, арматуры, уровня предварительного загружения сборного элемента.

3. В диссертации предложена методика трансформирования исходных диаграмм деформирования бетона для учета влияния предварительного загружения сборного элемента. Полученные аналитические зависимости для описания трансформированных диаграмм деформирования арматуры и бетона в компактной форме учитывают наблюдаемые в экспериментах влияния уровня предварительного загружения сборного элемента и относительные деформации материалов. Использование предложенного

способа трансформирования диаграмм деформирования бетона позволяет более точно оценивать трещиностойкость и деформативность нормальных сечений сборно-монолитных железобетонных изгибаемых элементов.

4. Разработаны упрощенные методы расчета ширины раскрытия нормальных трещин и прогибов сборно-монолитных изгибаемых элементов, учитывающие физическую нелинейность бетона и арматуры, предварительное загружение сборного элемента. Трудоемкость вычислительной работы существенно меньше по сравнению с деформационным методом, в то же время расчет является замкнутым и более наглядным, что позволяет анализировать изменение всех основных параметров.

5. Выполнены экспериментальные исследования трещиностойкости и деформативности сборно-монолитных изгибаемых элементов с целью обоснования гипотез, положенных в основу расчетных моделей по оценке ширины раскрытия нормальных трещин и прогибов с учетом предварительного загружения сборного элемента, а также для проверки точности и надежности инженерных методов расчета. Результаты исследований показали, что все опытные образцы разрушились по нормальному сечению вследствие достижения напряжениями в сжатой зоне сборно-монолитных несущих элементов предела прочности на сжатие. Трещины в растянутой зоне образовались, в основном, в зоне чистого изгиба и затем, по мере увеличения уровня нагружения, распространялись по ширине и по высоте сечения элементов и приводили к окончательному физическому разрушению опытных сборно-монолитных железобетонных балок. Закономерности развития прогибов, полных и остаточных деформаций бетона и арматуры изгибаемых элементов зависят от уровня предварительного загружения сборного элемента. Деформации с различной интенсивностью развиваются на всем протяжении испытаний. Эти результаты позволили получить аналитические зависимости изменения кривизны нейтральной оси сборно-монолитных изгибаемых элементов при длительном действии предварительного загружения, значительно

упрощающие инженерные расчеты. Испытания позволили установить, что увеличение уровня предварительного загружения сборного элемента приводит к увеличению деформаций бетона и арматуры, увеличению прогибов и ширины раскрытия нормальных трещин, к изменению закона распределения деформаций по высоте сечения.

6. Результаты расчетов по предложенным методам удовлетворительно согласуются с экспериментальными данными. Их достоверность и надежность подтверждается данными испытаний 15 сборно-монолитных железобетонных изгибаемых элементов, отличающихся уровнем предварительного загружения сборного элемента.

Основные положения диссертации опубликованы в следующих

работах:

1.Валеев, Г.С. Развитие теоретических основ сопротивления сборно-монолитного железобетона [Текст] / Г.С. Валеев, Л.Ф. Сиразиев, И.И. Захиров // Материалы 30-й Всероссийской научно-технической конференции ПГАСА «Актуальные проблемы современного строительства»: Сборник статей.- Пенза, 1999, с. 14-15.

2. Сиразиев, Л.Ф. Пространственная работа каркасно-панельного жилого здания [Текст] / Л.Ф. Сиразиев // Материалы 51-й республиканской научной конференции. Сборник научных трудов аспирантов - Казань, 2000г., с. 130133.

3.Соколов, Б.С. Многоэтажное крупнопанельное здание [Текст] / Б.С. Соколов, Л.Ф. Сиразиев, М.В. Фурман, Б.И. Тихомиров // Свидетельство на полезную модель №15900. - Москва, 2000г.

4. Валеев, Г.С. Предварительное загружение сборных элементов сборно-монолитных изгибаемых конструкций [Текст] / Г.С. Валеев, Л.Ф. Сиразиев, И.Н. Галлямов, А.Ф. Шарапов // Международная молодежная конференция «Молодежь - науке будущего»: Сборник статей. - Набережные Челны, 2000г., с.142-143.

5. Валеев, Г.С. Сборно-монолитные конструкции перекрытий в каркасно-панельных жилых зданиях [Текст] / Г.С. Валеев, Л.Ф. Сиразиев //

Материалы международной научно-практической конференции «Строительство-2000»: Сборник статей. - Ростов-на-Дону, 2000., с.51-52.

6. Мирсаяпов, И.Т. Расчет прогибов сборно-монолитных изгибаемых конструкций [Текст] / И.Т. Мирсаяпов, Л.Ф. Сиразиев //Всероссийская научная конференция студентов и аспирантов «Молодые исследователи -региону»: Сборник статей - ВГТУ, - Вологда, 2004 г., с.238-240.

7. Мирсаяпов, И.Т. Инженерный метод' расчета трещиностойкости и деформативности сборно-монолитных изгибаемых конструкций с учетом предварительного загружения сборного элемента [Текст] / И.Т. Мирсаяпов, Л.Ф. Сиразиев // Вестник отделения строительных наук РААСН, выпуск №11// Периодическое научное издание. - Курск, 2007 г., с. 125-128.

8. Мирсаяпов, И.Т. Трещиностойкость и деформативность сборно-монолитных изгибаемых конструкций с учетом предварительного загружения сборного элемента [Текст] / И.Т. Мирсаяпов, Л.Ф. Сиразиев // «Актуальные проблемы компьютерного моделирования конструкций и сооружений»: Тезисы докладов, Нижегородский государственный архитектурно-строительный университет, Нижний Новгород, 2007 г., с. 100102.

9. Мирсаяпов, И.Т. Инженерные методы расчета трещиностойкости и деформативности сборно-монолитных изгибаемых конструкций с учетом предварительного загружения сборного элемента [Текст] / И.Т. Мирсаяпов, Л.Ф. Сиразиев // «Промышленное и гражданское строительство»: Журнал, №9, Москва 2007г. - с.42-43.

Сиразиев Ленар Фиргатевич Трещиностойкость и деформативность сборно-монолитных изгибаемых конструкций с учетом влияния предварительного загружения сборного элемента 05.23.01 - Строительные конструкции, здания и сооружения Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Подписано в печать 30.10.2008.

Форм. 60x84 1/16. Печать ризографическая.

Бумага тип №1. Печ. л. 1,5 Тираж 100. Заказ S6Q.

ПМО КГАСУ 420043, Казань, Зеленая, 1

ВВЕДЕНИЕ.

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ.

1.1. Цель и задачи исследований.

1.2. Расчет по прочности.

1.3. Расчет по образованию трещин.

1.4. Расчет по ширине раскрытия трещин.

1.5. Расчет по деформациям.

1.6. Учет влияния усадки и ползучести на трещиностойкость сборно-монолитных конструкций.

2. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ СБОРНО-МОНОЛИТНЫХ БАЛОК С УЧЕТОМ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО ЗАГРУЖЕНИЯ СБОРНОГО ЭЛЕМЕНТА.

2.1. Конструкции опытных образцов и технология их изготовления.

2.2. Методика испытаний.

3. РЕЗУЛЬТАТЫ ИСПЫТАНИЙ.

3.1. Трещиностойкость балок. Ширина раскрытия трещин и расстояния между ними.

3.2. Деформативность балок.

3.2.1. Деформации бетона сжатой зоны и растянутой арматуры.

3.2.2. Прогибы.

ВЫВОДЫ ПО 3 ГЛАВЕ.

4. АНАЛИЗ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ И

МЕТОДЫ РАСЧЕТА ПРОГИБОВ И ШИРИНЫ РАСКРЫТИЯ НОРМАЛЬНЫХ

ТРЕЩИН СБОРНО-МОНОЛИТНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ С УЧЕТОМ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО ЗАГРУЖЕНИЯ СБОРНОГО ЭЛЕМЕНТА.

4.1. Метод расчета прогибов и ширины раскрытия нормальных трещин на основе аналитических диаграмм деформирования бетона и арматуры.

4.1.1. Общие физические соотношения для расчета прогибов и ширины раскрытия нормальных трещин.

4.1.2. Определение деформаций в бетоне и арматуре сборного элемента при предварительном загружении.

4.1.3. Определение деформаций в бетоне и арматуре после бетонирования монолитной части.

4.1.4. Расчет по раскрытию нормальных трещин.л.

4.1.5. Расчет по прогибам.

4.1.6. Аналитические зависимости для описания диаграмм деформирования бетона.

4.1.7. Диаграмма сжатия бетона при длительном нагружении.

4.1.8. Диаграмма деформирования арматурной стали.

4.1.9. Диаграмма деформирования арматуры на участках между трещинами

4.1.10. Кусочно-линейные диаграммы деформирования арматуры и бетона

4.1.10.1. Исходные диаграммы при кратковременном статическом нагружении.

4.1.10.2. Трансформированные диаграммы.

4.2. Упрощенный метод расчета прогибов и ширины раскрытия нормальных трещин при длительном действии статической нагрузки.

4.2.1. Основные предпосылки.

4.2.2. Расчетные зависимости при длительном статическом нагружении

4.2.3. Расчет прогибов сборно-монолитных железобетонных изгибаемых элементов при длительном статическом нагружении.

4.2.4. Расчет по раскрытию нормальных трещин сборно-монолитных железобетонных изгибаемых элементов.

Удельный вес монолитного железобетона в общем объеме железобетонных конструкций особенно высок в гражданских зданиях, сооружениях черной и цветной металлургии, горнорудной, химической и некоторых других отраслей промышленности. При устройстве монолитных железобетонных конструкций 35-45% трудозатрат приходится на устройство и разборку опалубки. В сочетании со значительным расходом древесины или металла это приводит к значительному удорожанию таких конструкций и увеличению сроков их возведения. Одним из путей снижения стоимости железобетонного строительства, экономии материалов и повышения индустриализации работ при возведении частей зданий и сооружений, выполняемых в монолитном железобетоне, является широкое внедрение сборно-монолитных конструкций. Поэтому индустриализация работ при возведении подобных сооружений представляет актуальную задачу.

Одним из путей реализации отмеченной задачи является переход к сборно-монолитным железобетонным конструкциям, объемы и область применения которых как у нас, так и за рубежом, в настоящее время постоянно расширяются. Однако реализация технических и экономических преимуществ сборно-монолитных железобетонных конструкций перед монолитными, а в некоторых случаях и перед полностью сборными конструкциями, сдерживается недостаточной изученностью влияния предыстории работы сборно-монолитных конструкций за период набора прочности монолитным бетоном. Поэтому весьма актуальным и своевременным является разработка новых методов расчета трещиностойкости и деформативности сборно-монолитных конструкций с учетом предыстории загружения.

В настоящее время, несмотря на то, что работа сборно-монолитных конструкций при действии внешних нагрузок может заметно отличаться (в количественном отношении) от работы обычных железобетонных конструкций, их проектирование производится приближенно на основе общих соображений, используемых в обычном железобетоне. В наибольшей степени это относится к трещиностойкости и деформативности, когда различие в прочностных и деформативных свойствах «старого» и «нового» бетонов и двухстадийный характер работы конструкции, обусловленный предварительным загружением сборного элемента, проявляются особенно заметно.

Исследование распространяется на сборно-монолитные конструкции много- и малоэтажного строительства, при реконструкциях, на бетонных усилениях методом наращивания сечения и восстановлениях повреждений бетона в сжатой частях сечения изгибаемых элементов.

В первой главе дан обзор состояния вопроса и сформулированы основные задачи исследования.

Во второй главе содержатся сведения об объеме эксперимента, конструкции опытных образцов, технология их изготовления, физико-механических свойствах бетонов и арматуры, методике испытаний.

В третьей главе изложены результаты экспериментальных исследований и их анализ.

В четвертой главе изложены результаты теоретических исследований по разработке расчетного аппарата для определения напряженно-деформированного состояния, прочности по нормальному сечению, ширины раскрытия нормальных трещин и деформаций (прогибов) сборно-монолитных изгибаемых конструкций с учетом предварительного загружения сборных элементов.

Автор защищает:

- результаты экспериментальных исследований трещиностойкости и деформативности нормальных сечений сборно-монолитных железобетонных изгибаемых элементов;

- методы расчета трещиностойкости и деформативности нормальных сечений сборно-монолитных железобетонных изгибаемых элементов;

- результаты проверки точности и надежности предлагаемых методов расчета трещиностойкости и деформативности нормальных сечений сборно-монолитных железобетонных изгибаемых элементов.

Научную новизну работы представляют:

- деформационные методы расчета трещиностойкости и деформативности нормальных сечений сборно-монолитных железобетонных изгибаемых элементов на основе аналитических диаграмм деформирования бетона и стали с учетом предварительного загружения сборного элемента;

- упрощенные методы расчета трещиностойкости и деформативности нормальных сечений сборно-монолитных железобетонных изгибаемых элементов с учетом предварительного загружения сборного элемента;

- новые экспериментальные данные о характере разрушения и развития прогибов, ширины раскрытия нормальных трещин, деформаций бетона и арматуры сборно-монолитных железобетонных изгибаемых элементов при изменении уровня предварительного загружения сборного элемента.

Практическое значение работы заключается в том, что в результате выполненных экспериментальных и теоретических исследований разработаны методы расчета трещиностойкости и деформативности нормальных сечений сборно-монолитных железобетонных изгибаемых с учетом предварительного загружения сборного элемента, позволяющие повысить надежность проектируемых несущих конструкций, а в ряде случаев и расчетную несущую способность и за счет этого получить более экономичные конструктивные решения. Результаты диссертационной работы использованы в проектировании объектов жилищного и гражданского строительства в Республике Татарстан, выполняемых Головной проектно-изыскательской и научно-производственной фирмой «Татинвестгражданпроект», при расчете сборно-монолитных междуэтажных перекрытий. Кроме того, методы расчета прогибов и ширины раскрытия нормальных трещин в сборно-монолитных конструкциях используются учебном процессе в Казанском государственном архитектурно-строительном университете при изучении дисциплины «Композитные конструкции».

Апробация работы. Основные положения работы доложены на научно-технических конференциях кафедры железобетонных и каменных конструкций КГАСА в 1998-2001 гг.; на Всероссийской научно-технической конференции ПГАСА «Актуальные проблемы современного строительства», г. Пенза, 1999г.; на Международной молодежной конференция «Молодежь - науке будущего» г. Набережные Челны, 2000г.; на Международной научно-практической конференции «Строительство-2000», г. Ростов-на-Дону, 2000 г.; на Всероссийской научной конференции студентов и аспирантов «Молодые исследователи - региону», г. Вологда, 2004г.; на симпозиуме «Актуальные проблемы компьютерного моделирования конструкций и сооружений», г. Нижний Новгород, 2007 г.; на кафедре оснований, фундаментов, £ динамики сооружений и инженерной геологии КазГАСУ в 2002 - 2007 гг.

Публикации. По результатам работы опубликовано 9 статей, в том числе 1 статья - в журнале, входящем в перечень ВАК.

Объем работы. Диссертация состоит из введения, 4 глав, общих выводов, списка литературы. Объем - 191 стр., включая 65 рисунков и 19 таблиц.

Основные выводы

1. Существующие нормы проектирования железобетонных конструкций не учитывают все факторы, влияющие на трещиностойкость и деформативность сборно-монолитных изгибаемых элементов до приобретения монолитным бетоном заданной прочности. В настоящее время отсутствуют практические методы расчета ширины раскрытия нормальных трещин и прогибов сборно-монолитных изгибаемых элементов с учетом предварительного загружения сборного элемента при статическом нагружении с учетом физической нелинейности бетона и арматуры. В связи с этим назрела необходимость в разработке практических методов расчета трещиностойкости и деформативности сборно-монолитных изгибаемых элементов с учетом предварительного загружения сборного элемента при статическом нагружении с учетом физической нелинейности бетона и арматуры.

2. Разработаны деформационные методы расчета прогибов и ширины раскрытия трещин сборно-монолитных изгибаемых элементов на основе аналитических трансформированных диаграмм деформирования бетона и арматуры, реальных режимов деформирования материалов в составе конструкции. Такой подход позволяет с единых позиций рассчитывать ширину раскрытия нормальных трещин и прогибы конструкций при статическом нагружении с учетом предварительного загружения сборного элемента. В диссертации приведены уравнения изменения деформаций по высоте сечения с учетом неупругих свойств бетона, арматуры, уровня предварительного загружения сборного элемента.

3. В диссертации предложена методика трансформирования исходных диаграмм деформирования бетона для учета влияния предварительного загружения сборного элемента. Полученные аналитические зависимости для описания трансформированных диаграмм деформирования арматуры и бетона в компактной форме учитывают наблюдаемые в экспериментах влияния уровня предварительного загружения сборного элемента и относительные деформации материалов. Использование предложенного способа трансформирования диаграмм деформирования бетона позволяет более точно оценивать трещиностойкость и деформативность нормальных сечений сборно-монолитных железобетонных изгибаемых элементов.

4. Разработаны упрощенные методы расчета ширины раскрытия нормальных трещин и прогибов сборно-монолитных изгибаемых элементов, учитывающие физическую нелинейность бетона и арматуры, предварительное загружение сборного элемента. Трудоемкость вычислительной работы существенно меньше по сравнению с деформационным методом, в то же время расчет является замкнутым и более наглядным, что позволяет анализировать изменение всех основных параметров.

5. Выполнены экспериментальные исследования трещиностойкости и деформативности сборно-монолитных изгибаемых элементов с целью обоснования гипотез, положенных в основу расчетных моделей по оценке ширины раскрытия нормальных трещин и прогибов с учетом предварительного загружения сборного элемента, а также для проверки точности и надежности инженерных методов расчета. Результаты исследований показали, что все опытные образцы разрушились по нормальному сечению вследствие достижения напряжениями в сжатой зоне сборно-монолитных несущих элементов предела прочности на сжатие. Трещины в растянутой зоне образовались, в основном, в зоне чистого изгиба и затем, по мере увеличения уровня нагружения, распространялись по ширине и по высоте сечения элементов и приводили к окончательному физическому разрушению опытных сборно-монолитных железобетонных балок. Закономерности развития прогибов, полных и остаточных деформаций бетона и арматуры изгибаемых элементов зависят от уровня предварительного загружения сборного элемента.

Деформации с различной интенсивностью развиваются на всем протяжении испытаний. Эти результаты позволили получить аналитические зависимости изменения кривизны нейтральной оси сборно-монолитных изгибаемых элементов при длительном действии предварительного загружения, значительно упрощающие инженерные расчеты. Испытания позволили установить, что увеличение уровня предварительного загружения сборного элемента приводит к увеличению деформаций бетона и арматуры, увеличению прогибов и ширины раскрытия нормальных трещин, к изменению закона распределения деформаций по высоте сечения.

6. Результаты расчетов по предложенным методам удовлетворительно согласуются с экспериментальными данными. Их достоверность и надежность подтверждается данными испытаний 15 сборно-монолитных железобетонных изгибаемых элементов, отличающихся уровнем предварительного загружения сборного элемента.

1. Абдуллаев, К.У. Исследование трещиностойкости, несущей способности и деформативности изгибаемых сборно-монолитных железобетонных элементов Текст.: дисс. канд. техн. наук, М. 1997.

2. Александровский, C.B. Расчет бетонных и железобетонных конструкций на изменения температуры и влажности с учетом ползучести Текст.: монография / C.B. Александровский Стройиздат, М. -1973.

3. Арутюнян, Н.Х. Некоторые вопросы теории ползучести Текст.: монография / Н.Х. Арутюнян Гостехтеоретиздат, М., 1952.

4. Арутюнян, Н.Х. Современное состояние развития теории ползучести Текст. / Н.Х. Арутюнян, C.B. Александровский // Ползучесть и усадка бетона и железобетонных конструкций. М., Стройиздат, 1976, с. 137-139.

5. Астафьев, Д.О. Расчет реконструируемых железобетонных конструкций Текст.: монография / Д.О. Астафьев С.-Пб., 1995 г.

6. Байков, В.Н. Построение зависимости между напряжениями и деформациями сжатого бетона в системе нормируемых показателей Текст. / В.Н. Байков, C.B. Горбатов, З.А. Димитров // Известия ВУЗов: Строительство и архитектура. 1976. - №6. - с. 15-18.

7. Байков, В.Н. Об уточнении аналитических зависимостей диаграммы растяжения арматурных сталей Текст. / В.Н. Байков, С.А. Мадатян, JI.C. Дудоладов и др. // Известия ВУЗов: Строительство и архитектура. 1983. -№9.-с. 1-5.

8. Балявичус, Р. Учет нелинейной ползучести в расчетах железобетонных элементов Текст. / Р. Балявичус, Е. Дулинскас // Бетон и железобетон-2002.-N1.-с. 27-30.

9. Бачинский, В .Я. О построении диаграмм состояния бетона по результатам испытаний железобетонных балок Текст. / В.Я. Бачинский, А.И. Бамбура, С.С. Ватагин и др. // Строит, конструкции. Киев, 1985. - Вып. 38.- с. 43-46.

10. Ю.Беглов, А.Д. Ползучесть бетона и модели евростандартов Текст. / А.Д. Беглов, P.C. Санжаровский, В.М. Бондаренко // Бетон и железобетон- 2005.-N2. -с. 29-30.

11. П.Беглов, А.Д. Нелинейная ползучесть железобетонных балок Текст. / А.Д. Беглов, C.B. Кузнецов, P.C. Санжаровский, В.М. Бондаренко // Бетон и железобетон- 2005.- N3. -с. 26-29.

12. Белавин, Ф.С. Трещинообразование в монолитном бетоне сборно-монолитных конструкций Текст. / Ф.С. Белавин В кн.: НИИЖелезобетона, вып. 6, 1962.

13. Бондаренко, В.М. Некоторые вопросы нелинейной теории железобетона Текст.: монография / В.М. Бондаренко Харьков: Изд-во Харьк. Ун-та, 1968.-322 с.

14. Бондаренко, В.М. Некоторые вопросы развития теории реконструированного железобетона Текст. / В.М. Бондаренко, С.И. Меркулов // Бетон и железобетон- 2005.- N1. -с. 25-26.

15. Бондаренко, В.М. Инженерные методы нелинейной теории железобетона Текст.: монография / В.М. Бондаренко, C.B. Бондаренко М., 1982.

16. Бондаренко, В.М. Примеры расчета железобетонных и каменных конструкций Текст.: монография / В.М. Бондаренко, В.И. Римшин М.: Высшая школа, 2007 - 576 с.

17. Бондаренко, В.М. Некоторые практические вопросы усиления железобетонных конструкций Текст. / В.М. Бондаренко, В.Ф. Степанова // Вестник OCH РААСН -2008.

18. Бондаренко, C.B. Усиление железобетонных конструкций при реконструкции зданий Текст.: монография / C.B. Бондаренко, P.C. Санжаровский -М.: Стройиздат, 1990.-352 с.

19. Валеев, Г.С. Прочность и деформативность сборно-монолитных железобетонных конструкций по контактному шву с учетом длительного действия статических нагрузок Текст.: дисс. канд. техн. наук, М. 1988.-190с.

20. Верещагин, B.C. Использование блочной модели деформирования для определения кривизны оси изгибаемых элементов с трещинами Текст. / B.C. Верещагин, // Бетон и железобетон- 2001.- N3. -с. 16-19.

21. Вишневецкий, Г.Д. Основы расчета стержней и стержневых систем на ползучесть и релаксацию Текст.: монография / Г.Д. Вишневецкий JL, 1979.

22. Гвоздев, A.A. О расчете перемещений (прогибов) железобетонных конструкций по проекту новых норм Текст. / A.A. Гвоздев, С.А. Дмитриев, Я.М. Немировский // Бетон и железобетон, 1962, № 6.

23. Гибшман, М.Е. Расчет комбинированных конструкций мостов с учетом усадки и сил искусственного регулирования Текст. / М.Е. Гибшман // Бетон и железобетон, 1963, №9.

24. Голышев, А.Б. Расчет сборно-монолитных конструкций с учетом ползучести и усадки монолитного бетона и изменения его механических свойств Текст. / А.Б. Голышев // Труды ХСИ, Тезисы и аннотации докладов- Харьков, 1961.

25. Голышев, А.Б. К разработке методики расчета сборно-монолитных конструкций с учетом длительных процессов Текст. / А.Б. Голышев // Совещание по вопросам ползучести строительных материалов и конструкций, Тезисы докладов -М., 1962.

26. Голышев, А.Б. Расчет сборно-монолитных конструкций с учетом фактора времени Текст.: монография / А.Б. Голышев, В.П. Полищук, Ю.А. Колпаков -Киев, «Бущвельник», 1969.

27. Голышев, А.Б. Расчет железобетонных стержневых конструкций с учетом фактора времени Текст.: монография / А.Б. Голышев, В.П. Полищук, И.В. Руденко Киев, «Буд1вельник», 1975.

28. Голышев, А.Б. Методические рекомендации по расчету сборно-монолитных конструкций по предельным состояниям Текст. / А.Б. Голышев, В.П. Полищук, Я.Г. Сунгатуллин, В.Ф. Усманов, А.В.Харченко НИИСК-Киев-1983.-76с.

29. Голышев, А.Б. Проектирование и изготовление сборно-монолитных конструкций Текст.: монография / А.Б. Голышев, В.П, Полищук, Я.Г. Сунгатуллин НИИСК.- Киев - 1975.

30. Дмитриев, С.А. Предельные состояния элементов железобетонных конструкций Текст.: монография / С.А. Дмитриев, С.М. Крылов, Н.И. Карпенко, Ю.П. Гуща-НИИЖБ.- М., Стройиздат- 1976.31.3алесов, A.C. Расчет ширины раскрытия наклонных трещин Текст. / A.C.

31. Карабанов, Б.В. нелинейный расчет сборно-монолитных железобетонных перекрытий Текст. / Б.В. Карабанов // Бетон и железобетон- 2001.- N6. с. 11-18.

32. Карпенко, Н.И. Общие модели механики железобетона Текст.: монография / Н.И. Карпенко М.: Стройиздат, 1996. - 413 с.

33. Карпенко, Н.И. Теория деформирования железобетона с трещинами Текст.: монография / Н.И. Карпенко М. Стройиздат, 1976. - 208 с.

34. Карпенко, Н.И. Исходные и трансформированные диаграммы деформирования бетона и арматуры Текст./ Н.И. Карпенко, Т.А. Мухамедиев, А.Н.Петров // В сб.: Напряженно-деформированное состояние бетонных и железобетонных конструкций М. НИИЖБ, 1986. - с.7-25.

35. Карпенко, Н.И. Метод расчета расстояния между трещинами в изгибаемых железобетонных элементах Текст. /Н.И. Карпенко, Е.В. Горшенина // Бетон и железобетон. 2006. -№5 - с.13-15.

36. Карпенко, С.Н. Способ усиления и расчета усиленных монолитных железобетонных перекрытий Текст. / С.Н. Карпенко, И.Г. Чепизубов // Промышленное и гражданское строительство- 2005.- N8. -с. 27-28.

37. Кизирия, Г.В. Расчет конструкций с учетом деформаций ползучести бетона Текст.: монография / Г.В. Кизирия Тбилиси: Мецниереба, 1969.

38. Кириллов, А.П. Выносливость сборно-монолитных железобетонных конструкций Текст.: учеб. пособие / А.П. Кириллов, И.Т. Мирсаяпов, И.Т. Мирсаяпов Иваново, 1990.

39. Клевцов, В.А., Кремнева Е.Г. Расчет прочности нормальных сечений изгибаемых железобетонных элементов, усиленных под нагрузкой Текст. / Изв. вузов. Строительство, 1997, №9.

40. Кодекс-образец ЕКБ-ФИП для норм по железобетонным конструкциям Текст. / М.: 1984. 284 с.

41. Комар, А.Г. Испытания сборных железобетонных конструкций Текст.: монография / А.Г. Комар, E.H. Дубровин, Б.С. Кержнеренко, B.C. Заленский. М.: Высш. школа, 1980. - 269 с.

42. Колчунов, В.И. Расчет составных тонкостенных конструкций Текст.: монография / В.И. Колчунов, JI.A. Панченко // М.: Изд-во АСВ, 1999. 281с.

43. Колчунов, В.И. Расчетная модель для определения трещиностойкости составных железобетонных балок с податливым швом сдвига Текст. / В.И. Колчунов, А.И Никулин // Известия высших учебных заведений. Строительство -2000.- №10. с. 8-13.

44. Крылов, С.Б. Исследование решения уравнений изгиба железобетонных плит с трещинами Текст. / С.Б. Крылов // Бетон и железобетон- 2002.- N4. -с. 2728.

45. Крылов, С.Б. Численное исследование ползучести бетона в стержневых изгибаемых конструкциях с трещинами Текст. / С.Б. Крылов // Бетон и железобетон- 2003.- N4. -с. 19-20.

46. Крылов, С.Б. Расчет железобетонных балок на основе теории упруго-ползучего тела Текст. / С.Б. Крылов // Бетон и железобетон- 2003.- N5. -с. 23-25.

47. Крылов, С.Б. Уравнение поперечного и продольного изгиба железобетонного стержня с учетом ползучести бетона Текст. / С.Б. Крылов // Бетон и железобетон- 2003.- N6. -с. 22-23.

48. Крылов, С.Б. Особенности применения уравнений теории ползучести к расчету стержневых изогнутых и сжато-изогнутых железобетонных конструкций Текст. / С.Б. Крылов // Промышленное и гражданское строительство 2004,- N4. -с. 32-33.

49. Кузьмичев, А.Е. К расчету сборно-монолитных конструкций по образованию трещин Текст. / А.Е. Кузьмичев // Бетон и железобетон- 1974.- N8. ,

50. Кузьмичев, А.Е. К расчету элементов сборно-монолитных конструкций по предельным состояниям второй группы Текст. / А.Е. Кузьмичев, P.O. Магомедов // Бетон и железобетон- 1982.- N1.

51. Кузьмичев, А.Е. Трещиностойкость и деформативность сборно-монолитных конструкций с преднапряженными сборными элементами Текст. / А.Е. Кузьмичев, P.O. Магомедов // Прочность и трещиностойкость коротких железобетонных элементов Казань, 1989.

52. Кузьмичев, А.Е. К расчету трещиностойкости и деформативности сборно-монолитных конструкций из предварительно напряженных элементов Текст. / А.Е. Кузьмичев // Бетон и железобетон- 1967.- N9.

53. Кузьмичев, А.Е. О расчете прогибов железобетонных сборно-монолитных конструкций Текст. / А.Е. Кузьмичев // Бетон и железобетон- 1975,- N2.

54. Кузьмичев, А.Е. Особенности работы несущих конструкций из сборно-монолитного железобетона в многоэтажных промышленных зданиях Текст. / А.Е. Кузьмичев // Бетон и железобетон 1963.- N1.

55. Кузьмичев, А.Е. Особенности расчета сборно-монолитных конструкций по образованию трещин и по деформациям Текст. / А.Е. Кузьмичев // В сб. НИИЖБ: Предварительно-напряженные конструкции зданий и сооружений -М., 1981.

56. Лазовский, Д.Н. Теория расчета и конструирование усиления железобетонных конструкций эксплуатируемых строительных сооружений Текст.: автореф. докт. техн. наук / Д.Н. Лазовский Минск , 1998.

57. Лившиц, Я.Д. Расчет железобетонных конструкций с учетом влияния усадки и ползучести бетона Текст.: монография / Я.Д. Лившиц — «Высшая школа», Киев, 1971.

58. Маилян, Р.Л. Сопротивление железобетонных статически неопределимых балок силовым воздействиям Текст.: монография / Р.Л. Маилян Ростов-на-Дону, изд-во Ростовского университета, 1989. - 176 с.

59. Маилян, Р.Л. Расчет преднапряженных двухслойных балок Текст. / Р.Л. Маилян, М.И. Мбуямба // Бетон и железобетон- 1980.- N7.

60. Мамедов, Т.И. Расчет прочности нормальных сечений элементов с использованием диаграммы арматуры Текст. / Т.И. Мамедов // Бетон и железобетон- 1988.- N8.

61. Маслов, Г.Н. Термическое напряженное состояние бетонных массивов при учете ползучести бетона Текст. / Г.Н. Маслов // Известия НИИГ, т. 28, Госэнергоиздат, М., 1941.

62. Махно, A.C. Оценка надежности изгибаемых элементов, усиленных наращиванием сечения Текст. / A.C. Махно // Бетон и железобетон- 2001.-N6.-с. 18-20.

63. Мбуямба, М.И., Маилян Р.Л. Деформации двухслойных изгибаемых предварительно-напряженных элементов Текст. / М.И. Мбуямба, Р.Л. Маилян // В сб.: Вопросы прочности, деформативности и трещиностойкости железобетона, РИСИ, вып. 6 Ростов-на-Дону, 1978.

64. Мирзаев, П.Т. Исследование деформативности преднапряженных сборно-монолитных керамзитобетонных балок при длительном действии постоянных и переменных нагрузок Текст.: автореф. дисс. канд. техн. наук / П.Т. Мирзаев Киев, 1975.

65. Мордич, А.И. Опыт практического применения и результаты натурных испытаний сбороно-монолитного каркаса БелНИИС Текст. / А.И. Мордич, В.Н. Белевич, В.Н. Симбиркин, Д.И. Навой// Бюллетень строительной техники -2004.-N8.

66. Морозов, С.Б. Расчет сборно-монолитных конструкций по деформациям Текст. / С.Б. Морозов, В.П. Полищук // В сб.: Сборно-монолитные и монолитные железобетонные конструкции промышленных зданий и сооружений — Казань, КИСИ, 1988.

67. Мурашов, В.И. Теория появления и раскрытия трещин, расчет жесткости Текст. / В.И. Мурашов // Строительная промышленность, № 11, 1940.

68. Мурашов, В.И. Трещиностойкость, жесткость и прочность железобетона Текст.: монография / В.И. Мурашов М.: Машстройиздат, 1950.-268 с.

69. Назаров, Ю.П. Автоматизированное проектирование плоских монолитных и сборно-монолитных перекрытий каркасных зданий Текст. / Ю.П. Назаров, Ю.Н. Жук, В.Н. Симбиркин // Промышленное и гражданское строительство -2006.-N10.-с. 48-50.

70. Немировский, Я.М. Жесткость изгибаемых железобетонных элементов при кратковременном и длительном загружениях Текст. / Я.М. Немировский // Бетон и железобетон 1955.- N5.- С. 172-176.

71. Никулин А.И. Трещиностойкость, деформативность и несущая способность железобетонных балок составного сечения Текст.: автореф. дисс. канд. техн. наук /А.И. Никулин Белгород, 1999. -20 с.

72. Паньшин, JI.JI. Оценка эффективности неупругой деформационной модели при расчете нормальных сечений Текст. / JI.JI. Панынин, М.В. Крашенинников // Бетон и железобетон- 2003.- N3. -с. 19-22.

73. Пецольд, Т.М. Расчет усиления железобетонных конструкций эксплуатируемых строительных сооружений Текст. / Т.М. Пецольд, Д.Н. Лазовский //Бетон и железобетон- 1998.- N6, 1999.-№1.

74. Пирожков, Г.И. Воздействие усадки бетона плиты в объединенных балках Текст. / Г.И. Пирожков // Труды НИИЖБ, вып. XIII, 1958.

75. Питулько, С.М. Исследование трещиностойкости и деформативности изгибаемых сборно-монолитных конструкций при кратковременном и длительном действии нагрузки Текст.: автореф. дисс. канд. техн. наук / С.М. Питулько М., 1972.

76. Полищук, В.П. Об аналитическом описании процесса деформирования бетона под нагрузкой Текст. / В.П. Полищук // В сб.: Вопросы прочности, деформативности и трещиностойкости железобетона Ростов-на-Дону, РИСИ, вып.6, 1978, с.31-37.

77. Полищук, В.П. Расчет сборно-монолитных конструкций по образованию нормальных трещин с учетом неупругих деформаций Текст. / В.П. Полищук // Бетон и железобетон 1982.- N3.

78. Полищук, В.П. Некоторые релаксационные задачи в центрально нагруженной призме Текст. / В.П. Полищук // Сборник трудов ЧПИ, № 96, Исследования по бетону и железобетону, Челябинск, 1962.

79. Попеско, А.И. Инженерный метод расчета усиленных железобетонных стержней с коррозионными повреждениями Текст. / А.И. Попеско, О.И. Анцыгин, A.A. Дайлов // Бетон и железобетон 2006.- N2.- с. 11-13.

80. Попеско, А.И. Расчет усиленных под нагрузкой железобетонных стержней с коррозионными повреждениями Текст. / А.И. Попеско, О.И. Анцыгин, A.A. Дайлов // Бетон и железобетон 2006.- N4.- с. 22-24.

81. Проектирование железобетонных сборно-монолитных конструкции Текст.: Справочное пособие к СНиП / М.: Стройиздат, 1991.-72с.

82. Проектирование и изготовление сборно-монолитных конструкций Текст. / Под ред. А.Б. Голышева.- Киев, Будивельник, 1982 152с.

83. Ратц, Э.Г. Трещиностойкость сборно-монолитных конструкций Текст. / Э.Г. Ратц, М.М. Холмянский, Ф.С. Белавин // В кн.: НИИЖелезобетон, вып.6, 1962.

84. Рекомендации по проектированию усиления железобетонных конструкций зданий и сооружений реконструируемых предприятий. Наземные конструкции и сооружения Текст. // Харьковский ПСС М., 1992.

85. Ржаницын, А.Р. Теория ползучести Текст.: монография / А.Р. Ржаницын -М.: Стройиздат, 1968. 418 с.

86. Ржаницын, А.Р. Составные стержни и пластинки Текст.: монография / А.Р. Ржаницын М.: Стройиздат, 1986. - 310 с.

87. Руководство по проектированию железобетонных сборно-монолитных конструкций Текст. / НИИЖБ: М., Стройиздат - 1977 - 63с.

88. ЮО.СНиП И-21-75 Бетонные и железобетонные конструкции Текст./ М., 1976 г.

89. СНиП 2.03.01-84* Бетонные и железобетонные конструкции Текст. / М., 1989г.

90. СНиП 52-01-2003 Бетонные и железобетонные конструкции. Общие положения Текст. / М.: ФГУП ЦПП, 2004г.- 37с.103 .СП 52-101-2003 Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры Текст. / М.: ГУЛ «НИИЖБ», 2004г.- 86с.

91. СП 52-102-2003 Предварительно напряженные железобетонные конструкции Текст. / М.: ФГУП ЦПП, 2005г.- 56с.

92. Сунгатуллин, Я.Г. Особенности проектирования сборно-монолитных железобетонных конструкций по второй группе предельных состояний Текст.: учеб. пособие / Я.Г. Сунгатуллин Казань- 1981. -52 с.

93. Юб.Сунгатуллин, Я.Г. Особенности расчета сборно-монолитных железобетонных конструкций по первой группе предельных состояний Текст.: учеб. пособие / Я.Г. Сунгатуллин Казань- 1983. - 45 с.

94. Сунгатуллин, Я.Г. Исследование прочности и деформативности сборно-монолитных конструкций при различных режимах нагружения Текст.: учеб. пособие / Я.Г. Сунгатуллин, В.П. Полищук, В.Ш. Фатхуллин, Г.С. Валеев Казань 1984.

95. Сунгатуллин, Я.Г. Сборные и сборно-монолитные железобетонные конструкции Текст. / Я.Г. Сунгатуллин // Межвуз. сборник науч. трудов// КИСИ, ЛИСИ Казань - 1975.

96. Турукалов, Б.Ф. К вопросу о расчете стержневых железобетонных элементов с учетом полных диаграмм деформирования материалов Текст. / Б.Ф. Турукалов, Б. Таинг // Бетон и железобетон- 2004.- N5. -с. 23-27.

97. ПО.Улицкий, И.И. Расчет железобетонных конструкций с учетом длительных процессов Текст.: монография / И.И. Улицкий, Чжан Чжун-яо, А.Б. Голышев Киев.: Госстройиздат УССР, 1960. 494 с.

98. Ш.Усманов, В.Ф. Влияние предварительного загружения сборных элементов на трещиностойкость и деформативность сборно-монолитных конструкций Текст.: автореф. дисс. канд. техн. наук / В.Ф. Усманов Киев,1980, 19с.

99. Харламов, C.JI. Трещиностойкость, деформативность и несущая способность двухслойных железобетонных изгибаемых элементов с верхним слоем из тяжелого бетона Текст.: автореф. дисс. канд. техн. наук / C.JI. Харламов Москва, 2000. - 24 с.

100. ПЗ.Харченко, A.B. Исследование прочности сборно-монолитных изгибаемых конструкций по нормальным сечениям Текст.: автореф. дисс. канд. техн. наук / A.B. Харченко Киев,1978, 20с.

101. И.Цейтлин, С.Ю. Железобетонные преднапряженные элементы с поперечными трещинами от обжатия. Исследование и создание методов расчета экономичных конструкций Текст.: автореф. дисс. докт. техн. наук / С.Ю. Цейтлин -М., 1981. 46с.

102. Чирков, В.П. Прогнозирование ширины продолжительного раскрытия трещин изгибаемых элементов с учетом случайных факторов Текст. / В.П. Чирков, С.А. Зенин // Бетон и железобетон- 2002,- N3. -с. 13-15.

103. Пб.Шилин, A.A. Усиление железобетонных конструкций композиционными материалами Текст.: монография / A.A. Шилин, В.А. Пшеничный, Д.В. Картузов-М.: Стройиздат, 2004.- 144 с

104. Юркша, А.Б. Исследование работы преднапряженных сборно-монолитных железобетонных балок при кратковременных статических и многократноповторных нагрузках Текст.: автореф. дисс. канд. техн. наук / А.Б. Юркша -Вильнюс, 1971. 21 с.

105. Ягупов, Б.А. К вопросу об усилении железобетонных конструкций Текст. / Б.А. Ягупов, В.Ф. Степанова, В.М. Бондаренко // Бетон и железобетон- 2008.-N4.-с. 17-21.

106. Якобсон, К.К. О воздействии температуры и усадки на объединенное сечение металлической балки с железобетонной плитой Текст. / К.К. Якобсон // Труды НИИЖБ, вып. XI, 1955.

107. Aliawdin, P. Behavior of reinforced concrete elements under restrained flexure Текст. / P. Aliawdin, V. Simbirkin // Problemy budownietwa — Red. naukowa R. Switka. Zielona Gora: Uniwersytet Zielonogorsky, 2003.

108. Badoux, J.C. Horizontal shear connection in composite beams under repeated loading Текст. / J.C. Badoux, C. Hulsbos // ACI Journal, 1967. Vol. 64, №12. -P.811-819.

109. Birkeland, H.W. Differintial Shrinkage in composite beams Текст. / H.W.Birkeland // Journal of the American Concrete Institute, vol. 56, № 11, 1960.

110. Brenson, D.E. Camber in prestressed cjncrete beams Текст. / D.E; Brenson, A.M. Ozell // Journal of the American Concrete Institute, vol. 4, № 3, 1959.

111. Buseman, R. Kriechberechnung von Verbundtragern unter benutzung von zwei Kriechfasern Текст. / R. Buseman // "Der Bauingenieur", № 11, 1950.

112. Chang, H.W. Prestressed concrete composite beams under repeated loading Текст. / H.W. Chang, T.J. Chang // ACI Journal, May 1976. Vol.73, №5. -P.291-295.

113. Cziesielski, E. Tragfähigkeit geschweibter Verbindungen im Betonfertigteilbau Текст. / Е. Cziesielski, М. Friedmann // Deutscher Ausschuss für Stahlbeton, heft 346, 1983.

114. Evans, R., Benavior of prestressed concrete composite beams Текст. / R. Evans, A. Parker // Journal of the American Concrete Institute, vol. 51, № 9, 1955.

115. Furtak К. Calculation of flexible connectors when reinforcing concrete members. 4th International Conference Safety of bridge structures Текст. / К. Furtak // Krakow University of Technology, Krakow, Poland. September 1992.

116. Jimenez, R. Bond and Dowel Capacities of Reinforced Concrete Текст. / R. Jimenez, N. White, P. Gergely //- ACI Journal, 1979.

117. Ruhle, H. Ergeuisse von Danerlast und Bruchlast versuchen au schlaff bewehrteu Betonverbundbalken Текст. / H. Ruhle //"Bauplaung-Bautecknik", №3, 5, 6, 1957.

118. Ruhle, H. Vohrgespannte Betonverbundkonstruktior Текст. / H. Ruhle // Betonstein Zeitung, 1959.

119. Saemann, J.C. Horizontal Shear Connections Precast Beams and Cast-in-Place Slabs Текст. / J.C. Saemann, G.W. Washa // Journal of ACI. November 1964, Proceedings v.61, №11.

120. Sattler, K. Theorie der Betonverbundkonstruktionen Текст. / К. Sattler // Verlag, Berlin, 1953.

121. Schwegler, G. The Use of Prestressed CFRP-Laminates as Post-Strengthening Текст. / G. Schwegler, T. Berset// 16 Congress of IABSE, Lucerne, 2000, CD.

122. Soroushian, P. Analysis of Dowel Bars Acting Against Concrete Core Текст. / P. Soroushian, K. Obaseki, M.C. Rojas, J. Sim // ACI Journal, 7,8/1986.

123. Tsoukantas, S.G. Shear Resistance of Connections between Reinforced Concrete Linear Precast Elements Текст. / S.G. Tsoukantas, T.P. Tassios // ACI Structural Journal, 1989.

124. Zuk, W. Thermal and Shrinkage stresses in composite beams Текст. / W. Zuk // Journal of the American Concrete Institute, vol. 58, № 3, 1961.