автореферат диссертации по кораблестроению, 05.08.04, диссертация на тему:Совершенствование теории и технологии упрочнения стальных деталей при ремонте транспортной техники

73 .ОН

АКАДЕМИЯ ТРАНСПОРТА РОССИИ ДАЛЬНЕВОСТОЧНЫЙ НАУЧНЫЙ ШЛТ

На правах рукописи ТАРАСОВ Валентин Васильевич

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ТЕОРИИ И ТЕХНОЛОГИИ УПРОЧНЕНИЯ СТАЛЬНЫХ ДЕТАЛЕЙ ПРИ РЕШИТЕ ТРАНСПОРТНОЙ ТЕХНИКИ

о5.0 £ оч

ослбсаюийй доклад на соискание ученой степени доктора транспорта

Владивосток 1994

Работа выполнена в Дальневосточной государственной морской академии имени адмирала Г. И. Невельского

Официальные оппоненты - доктор технических наук,

профессор, академик АТР ' Г. Я. Термов (ДВГТУ), доктор технических наук, профессор, академик АТР Б. И. Друзь (ДВГМА).

Ведущее предприятие Находкинский судоремонтный

завод

Защита состоится " / " 1994 г. в 4 ° часов

на .заседании Специализированного совета Дальневосточного научного центра Академии транспорта России по присуждению ученой степс 1и доктора транспорта.

(69С059,•г. Владивосток, ул. Верхнепортовая, 50-а, ДВГЫА им. адм. Г. И. Невельского).

Доклад разослан "3О" /А. 1993 г.

Ученый секретарь Специализированного совета

к. ф. а. н., доцент г- Варенников С. И.

ОБЩАЯ .ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТ

Актуальность работ. Работа любой детали сопровождается возникновением в ней напряжений, которые возрастают к периферии поперечного сечения. Кроме того, в поверхностном слое детали сосредоточены основные концентраторы напряжений. Поэтому разрушение детали начинается, как правило, с ее поверхностного слоя - самой напряженной части детали.. Следовательно, для существенного повышения прочности детали необходимо, а зачастую и достаточно, повысить прочностные характеристики, превде всего ее наиболее нагруженных поверхностных слоев. Одним из эффективных способов такого упрочнения является электромеханический, при котором осуществляется деформирований поверхност-ногг слоя с одновременным его нагревсм электрическим током. Следствием д?йс вия термического фактора является не только . облегчение пластического деформирования, повышающего чистоту поверхности, но и создание условий, обеспечивающих протекание (Назовите превращений, что способствует существенному повышению ме.._'яических свойств по сравнению с обычным наклепом..

и • напраЕлап'ост'з работ. - Основная цель работ1 - Совер-иенст^сЕ'.-чие технолог ы изготовления и восстановления деталей, в условиях ремонтного производства, с обеспечением качества соизмеримого с деталями,- изготовленными по технологии их мае- , сового производства Реализация поставленной цели осуществлялась по следующим направлениям::

1. теоретическое исследование процесса злектремеханичес-кого упрочнения;

2. технологическое исследование процесса электромеханического упрочнения;

3. исследование структурных, факторов электромеханического, упрочнения;

4. разработка и внедрение оборудования, инструмента и технологии упрочнения стальных деталей.

Объекты исследования. Объектами исследования были выбраны конструкционные среднеуглеродистые стали 30, 40, 45 и низколегированные стали 40Х, 40М1 и ЗЗХМЮА, а также инструментальная сталь У8. -

Методы исследований. Процесс электромеханического упрочивши является чногофакторным, поэтому для его исследования применялась комплексная методика, позволквиая получить многочисленные и объективные данные.

Микроструктурные исследования выполнялись на металлографических микроскопах. Микро^вердость структурных составляющих сталей определяли на приборе ПМТ-3. i

Электронная микроскопия выполнялась на электронном микроскопе УЗМВ-100.

Рентгеиоструктурные исследования проводились на дифрак-тометре ДР0Н-2.0.

Дислокационная структура выявлялась на относительно массивных образцах методом электролитического полирования с последующим травлением.

Оценка чистоты поверхности проводилась измерением среднего арифметического отклонения- профиля на профилографе- про-филометре модели 201.

, Износ '.ьэ испытания проводились на машине трения ЫИ-1Ы с моделирование« работы подшипника скольжения по. схеме "вал -'втулка". ' ..

Экспериментальные данные обрабатывались методами статистического анализа.

Достоверность результатов подтверждается экспериментальной проверкой и практическим использованием работ на проиавод-стве, а также положительными решениями и рекомендациями по об-сулдаемым доклада--! автора на конференциях, семинарах и научно-технических советах различного уровня.

Научная новизна. Научная новизна работ может быть оценена применительно к определенному периоду времени и направлению исследований.'

Та;<, новизна результатов работ, по направлению теоретического исследования процесса электромеханического упрочнения, состоит в том, что впервые расчетным путем удалось определить время теплосилового воздействия. Анализ временного фактора позволил оценить полноту протекания фазовых превращений в зависимости от исходно . структуры стали.

Новизна результатов работ, по направлению технологического исследования процесса электромеханического упрочнения,

эотоит з том, что егюреш удалось установить наличие дву" об-аетей режимов, приводящих к различной природе упрочнения, на зковании этого была предложена классификация еозюжных видов лектромеханического улоочнения.

Новизна результатов работ по нсоледовакию структурных акторов электромеханического упрочнения заключается в уста-овлекии оптимальной исходной микроструктуры л (¡¡акторов, опре-елякщих веля'»5иу упрочнения и толщину упрочненного слоя, в оюром возможно формирование структура поддай закалга. Олкса-ы особенности <\пртенсига, полученного в результате электро.ме-анического упрочнена« и показано влияние степени чегировакия тачи на глубину упрочненного слоя и его микротзррдость.

Новизна результатов работ по совершенствованию технологии прй»йййЗ£.гзго оборудования и инструмента состоит в гом, что ¡гтерв*"^ пронодено комплексное исследование одной из разновид-гостей зл-ктрокеучгаческой обработки - электромеханическое о<з-ъатыЕаяке. Рг.орсботаны к внедрены в производство установки на Загс переоборудованных гсарочннх трансформаторов ГСД 1000-3 и ГС-500. Сконструирована и внедрена в производство пневматическая зр^га со следящей системой регулирования давления воз-' дух" 1; я:>;-гкоц:'лкнЯ|'в. о'Л'-гпечи?..а!:п1чл стабильность и устойчивость процгсса сС^'у:7: . ■, Проведено сравнительное исследование инстр>мг:;гпл1!-:'-:х »рн-исв, которое выявило всгмогг.-г.ть использования беггодьфрздсвых твердых сплавов, что с/гественно расширяет возмокнооти электромеханического упрочнения.

Практическая ценность и реализация работ.

Практическая ценность работ автора по всем направлениям заключается в том, что все они в той или иной степени способствовали повыпен'чо э$Фжгир,к->с7и изготовления и восстановления деталей з условиях ремонтного производства различной транспортной -г тники. Работы по совершенствованию технологии, применяемого оборудования и инструмента' при обработке крупногабаритных деталей, проводились непосредственно на судоремонтных предприятиях Дальнего Востока, в частности, на Приморском, Находкинском и Владивостокском судоремонтных заЕодах. Ряд работ этого направления еодкл в "Сборник статей по научно-техническим проблемам, решенным ВСРЗ в творческом содружестве с ДВЕИМУ", который бил издан во Владивостоке в 1970 г. Отдель-

кые результаты работ использованы другим: авторами при написании пнографий и научных трудов. Часть работ реализована при написании учебных пособий.

Апробация работ производилась на представительных научно-

технических советах, конференциях и семинарах. Научно-технические отчеты, в которых автор обозначался как руководитель темы или ответственный ее исполнитель, обсуждались по месту их выполнения на советах соответствующих организаций.

■ Публикации. Основное содерл.*.ние работ по теме доклада включает 30 наименований (Приложение 1). В приложение 2 еклю-чены научные работы 8 наименований, отражающие совершенствование технологии судоремонтного производства. Кроме того, как лично, так.и в соавторстве, разработано 30 учебно-методических работ. В списке научных рс">от указаны соавторы э'-лх' работ.

•ХАРАКТЕРИСТИКА НАПРАВЛЕНИЙ ДЕЯТЕЛЬНОСТИ АВТОРА.

1. Административно-организаторская деятельность.

2. "аучно-исследовательская деятельность.

3. Учебно-методическая деятельность.

Администрати чо-организаторская деятельность автора включает работу на должностях начальника кафедры технологии материалов.и начальника судомеханического факультета е Дальневосточном высшем инженерном морском училище (Дальневосточной государственной морской академии) им. адм. Г. И. Невельского.

Воглавляя факультет автор руководил .и принимал непосредственное участие в разработке новых учебных планов, больвсе внимание уделял развитию межпредметных связей, компьютеризации и информационному обеспечению учебного процесса. \

На руководимой автором кафедре, в настоящее время, создана лабораторная база, позволяющая проводить научные исследования на достаточно высоком современном уровне.

На кафедре активно развиваются новые современные методы обучения и воспитания курсантов. Внедрен программированный контроль знаний по ос ювным разделам курса технологии конструкционных материалов и материаловедение. Разработана и успешно внедряется рейтинговая оценка освоения этого курса в целом.

Это с?лыгг ка'1;лру р, ряд однсй из лул/х б'регионе.

Научно • ксс;.лдовите.«ьская ;; -гтолдггет! сопутс?г.овзд1 всему ГкфКОДУ трудоиод ДОЯ сельклстк -П'ШО. ДКЛиЛИЯЛ II РУГОЕО-

Д1И наунк'^ксоледс^атол^окиет у або-;:.¡хлюднедо много работ "екскерткдго характера по заказ;.н с пролзюдг; гда.

У1К'бно-штсд;гкс!-лл работа в о--легком связана с подготовка';'; пн/едереь 1-1. КЗ л 14.04 з ДВП!Л им. адм. Г. И. К'-гсдьского. Автор рук'ЛСИ'т /цяшжкш проектированием и научной цзбетей куроангоз. 1'м язпюаич методические указан;::? для выполнения лабораторных и практичуок»« р&Сот, учеб«.© пособия лдя курсантов преподавателе;:, т^погле и р-Лючк» программОЗцкй перечень уде'чга-методических работ Еклччает бо • неа-.'-че; с,ний; рдерябатшаш эвторок и в соавторстве с препо-дават'-'ллм'л кафедр академии. Наиболее вдачимдми из них следует от'т»г>:. :'чеСные пособия "Упрочняюкяг »»толы обработки г. суд.:рс-:;:нте" (соавторы Д^бркк П. И. .Седых В. 'Л. ,^ломенблит А. >1) '^."¿'...•кл контпол1<рук.:;:;:х .программ, организация и проведение контроля рабогы курсакчев е прлмзн-'-к;:н( течнкчгтг? ер-дегр" (соавтор Подьзлоц.зин м Ч.). Е го;:; ььл^л в издательатде "Тоанедоет" учебник для кургантод морских акад.-м/пЛ специально-:л\; 1д. Со ""еч'Д' " . г• д7Рре,молТа'' (оолятерк С. К , бе/и'.-: о. К. 1.

¡'.?А1КАЯ ХАРЛКТЕРИСПО РЛВГ.

1. Теоретически'' исследование процесса ГгЛЖТГОМЭХШ-'ИЧЭСКОГО уирОЧНеКПД.

Существеннее пов> -зониэ изнссостоййос?и деталей с 'удеслЕ, ляется, глаЕНЬ" образом, п' 'ем ьгеденмд в технологию их производства дополнительных чнергсемких оэт.м'чй термической и химико-л "рмическои обработки, которые не всегда приемлемы и рациональны в условиях ремонтного произведет?.:».

Актуальной задачей является изыскание таких «ттсдев сп-работки деталей, коте;-1.'« сочетали он ! одмз'оюстъ яъгуч^кил кл.Л\одгаой чисто!;( поЕсрхнссги с оякоьр-г м-нш.-ч упрс-шепнем поверхностного слоя. К такому методу, г г-цреде.'.енчой степени, можно отн..-сти электромеханическую сСр .ботку ('"МО).

Нагрев поверхностного слоя обрабатываемой детали при 31,10 пройяво ттс/ злектрокснтактным методом.

Анализируя распределение температуры и влияние скорости нагрева на протекание диффузионных процессов и фазовые превращения* е стали с учетом реальных соотношений объемов нагретой контактной зоны и детали в целом было показано, что температура нагрева контактной зоны может превосходить критическую, вызывал фаговые превращения. Поэтому для схучая нагрева до температур подкритического интервала упрочнение может быть достигнуто за счет наклепа. При нагреве же до температур фазовых превращений и последующей высокой скорости охлаждения, определяемой интенсивностью отвода тепла от тонкого поверхностного .слоя в тело детали, к структурным изменениям, происходящим при пластической деформации, добгвляются структурные игменения, шзванкые фаговыми превращениями. Естественно, что оба фактора влияют на упрочнение, которое в последнем случае напоминает высо-кс емлэратурную термомеханическую поверхностную обработку.

Таким образом, анализ изменения температуры в поверхностном слое при ЗМО позволил теоретически установить наличие дгух областей режимов, приводящих к различной природе упрочнения.

Л.тя определения скорости нагрева и оценки полноты протекания диффузионных процессов и степени завершенности процесса аустенизация и гомогенизации полученного аустенита к моменту достижкия конечной температуры нагрева в контактной зоне детали определены теоретические зависимости времени теплосилового воздействия на поверхностный слой детали от условий обработки, Под ним подразумевается промежуток времени между моментом входа любой точки обкатываемой поверхности в зону контакта и выхода из нее. Око молет быть определено как отношение пройденного точкой контакта пути к скорости обкатывания. Путь же в пеовом приб ижении может быть отоздествлен с" длиной д/ги кон-акта, которая определяется кинематикой точки контакта Траектория движения точки контакта для цилиндрической поверхности определяется следующей системой уравнений:

С1)

где - радиус обкатывающего ролика; . .

у - угол контакта;

С ~ часть подачи, приходящаяся на единицу угла поворота детали;

в - угол поворота детали;

£ - продольная подача.

Элементарная длина кривой контакта ролика с детачью при .электромеханическом обкатывании цилиндрических" поверхностей определяется:

После математич ских преобразований и дифференцирования х, у, 2 из уравнений (1) по ¿г^-полная длина кривой контакта ролика с деталью может быть определена как:

<7

Определив угол контакта ^ и подставив его значение в гкражние (3), после соответствующих пг^образосаний полная дл1!':-л кривой копт-".:ггц тоисбрзтает окончательный вид

По найденным гнач-зниям длин дуг контакта можно определить зависимость Бремени тепло-силового воздействия при различных скоростях электромеханического лбкатывания по следующей формуле:

. юоа

В приведенных выше выражениях приняты следующие обозначения.-■ Т) - диаметр обкатывающего ролика, мм; Ы ~ диаметр обрабатываемой детали, мм; £ - остаточная глубина внедрения ролика, мм; Уу окружная скорость детали, м/мин.

- 1П -

\?ч рис.. 1 ирчкдггм зчвжкыегч пгмгненйя чрешю* теило-счы 01 воздействия от скорости обработки (обкагывавич) для р.е.-ычаш диаметров обрабатываемых деталей и остаточных глубин чнедронни ролика.

Тсчюм образом, ке основании прс&ведвкшн расчетов усга-ксзлено, что громя теплосилового воздействия при электромеханическом обкатыьанин на скоростях до 100 м/мин ваходигся в ¡¡¡••-Д'/лах от тысячных до десятитысячных делай секунды.

К'е>льтаты данных расчетов присели I: возможности определяю скорости нагрева до заданной температуры в гавкснмссти от н:.'.-:?лонных технологических параметров.

«нгмитруя найденные значения скоростей нагрева до заданных температур, исходные структуры, закономерности даф-фуокешшх процессов и фазо»« преврашений, можно оценивать ^эм« состояние сплавов (полноту совершения необходимых фч-ошх переходов и степень гомогенизации полученных при этом ч%г), соответствующее окончанию члектроконтактного нагрева и структурные Р зультаты, которые могут бьпь получены в результате последующего быстрого охлаждения.

Технологическое чссл^дованпе процесса электромеханичес кого упрочнения.

Га результаты ЭМО влияют такие технологические параметры к\к иид.ч тока, усилие приетаа обрабатывавшего инструмента, скорость '"бработки, продольная подача и число проходоз. При опрепеленном соотношении теплового я временного факторов, т.е. силы Т-кл и скорости обработки возможно упрочнение поверхностного слоя за счет фэзовых превращений. В этом случае, помимо технологических параметров, существенное влияние оказывает состояние исходной структуры обрабатываемых деталей.

Поэтому нами была поставлена задача определить, при каком соотношении силы тока, давлении и скорости обработки (основных -.••;хио5огкч*скмх параметров) происходят обусловленные фазовыми ¡¡р-рр:'1".ен1:лчи-структу. яые изменения в поверхностном слое детали.

и -

Т-1СГ4; с

10 20 30 40 50 ЬО 70 80 90 100

, м/ мин

Рис.1. Время контактирования в зависимости от скоросш обкатывания, диаметра летали и остаточной глубины внедрения ролика

- 1.2 -

Экспериментальные исследования ЗЫО производились ггои с;:де тока эт 100 до 900А с усилием пркж:м& инструмента от 30 до 100 кто, при скорости обработки от 3,5 до 60 м/мин.

Для изготовления многих деталей магин используют средне-углеродистые качественные стали (ГОСТ 1050-88).1 Структура та ких сталей без предварительной термообработки представляет собой сочетание гомогенных (ферритных) и гетерогенных (перлитных) зерен.

' В результате металлографического исследования образцов в поверхностных слоях этих сталей после З'/О были обнаружены структурные изменения, соответствующие эффекту неполной закалки. Происходящие фазоЕие превращения для случая исходной фер-рито-перлитной структуры приводят к получению феррито-мартен-ситной структуры поьерхно тного слоя. Ыартенситкме участки в структуре имеет вйд сплошных светлых зерен, соответствующих по размерам, конфигурации и расположению бываим перлитным участкам.

i . В свясУ с тем, что фазовые превращения и структурные из-

менения при ШО происходят б условиях практически одновременного действия температуры и приложенного давления было высказано предположение о.наличии пластической деформации обоих фаз (аустенкта и фер. лта) в температурном интервале фазовъс-. превращений. Проведенными экспериментами, нами впервые было доказано, чтоллруктурно-свободнъй феррит при ЭЮ механически наклёпывается. Это, в свою очередь, 'означает то, что аустенит, как более пластичная фаза, тем более наклёпывается и при последующем охлаждении наклепанный аустенит превращается в мартенсит.

Таким образом, в зависимости от соотношений параметров режима ЭМО поверхностное упрочнение доэвтектоидннх сталей мо->,ет быть получено в результате наклепа или же комбинированного воздействия пластической деформации и фазовых превращений. В последнем случае упрочнение в общем имеет термомеханическую природу и характеризуется следующими особенностями, обусловленным}! неполным превращением исходной феррито-перлитной структуру в аустек;т. Сохранившийся структурно-свободный Феррит упрочняется за счет горячего наклепа Перлит исходной структуры проходит полный цикл высокотемпературной термомеханической обработки.

Доведенными экспериментами было установлено, что при Э!,!0 происходит дробление зерен исходной структуры на фрагменты, размеры которых шяые размеров исходных герэн в среднем на два порядка. Вследствие этого внутри зо$чк иоявляотся дополнительные поверхности раздела с по?!тонной плотностью дислокаций в них , следовательно, в оЗъек* дс-Ф^од )взлного слоя в цел-'м. Такие внугрикристалличеекие поверхности раздела затрудняют перемещение дислокаций, вследствие ч-'то поверхностного слоя детали приобретает покышчиое сопротивление пластическому деформирован!'.», т.е. упрочняется. Кчрлду с -этим в поперхностяом слое возникают преимущественно остаточн1« нздояхения сжатия. Действие температурного Флкгора (силы тока) в этом случае сводится к уменьшению -усилил, необходимого длл осуществления одной и тол.я? степени деформации поверхностного Слоя, что делает электромеханическое упрочнение предпочтительным при обработке то; их и длинных осей и валов, а такжз тонкостенных пустотелых деталей.

Получение структуры н..п:.-чой 2 среднеуглеродисткх

конструкционных стеля:; с исходной гртх перлитной структурой пкшодег к неоднородноес к значен.!й ?.<;;>'-р:>?;-еупости в поЕерхноет-нц-.1 слое, что а больвшютв* с г.сом лен си Неприеилимым.

¡'олиосты, г.-птнал серу/л у. \ - "о. ерх;:остнем слое мо-

экгь доотнг.г/: ,„.;> ОНО сталей с лег структуре кото-

рых оюу':ст:'7ъ7' : \ еу.лгурко-смсод;:;.:;! рр;,т. Такому треб .ванию отвечает либо с^'.-.лъ ззтектепдного состава, либо доэвтектоидяш стали, имеюцне к.-.-.'од.чую мелкодпеперену::) структуру с равномерной гетерогенностью, которая мо.иэт Сыть подготовлена термическим улучшением, одинарной термообработкой или нормализацией.

Исследование микроструктур, формруяглхся при Г'О за счет фазовых превг 'цений, поке ало, что поверхностный упрочненный слой имеет неодинаковую структур/ и целится как бы на два слоя. Верхнт из них, начинающийся от обрабатываемой поверхности, практически не травится и остается таким уе светлым, каким бил полированный шлиф до воздействия реактива. Ьа ним следует переходный слой, на протяжении которого твердость плавно уменьшается от твердости светлого слоя до исходной твердости стали. Таким образом, полная глубина упрочнен;« при. ЗМО состоит из двух слоев.

14 -

ГлуРмна светлого слоя и полная глубина упрочненного слоя . определялись исходя из результатов измерения микротвердости и исследования микроструктуры. При этом главным критерием для определения глубины светлого слоя служила микроструктура, а для определения полной глубины упрочненного слог - микротЕер-дость.

Еьшвление зависимости глубины упрочненного слоя от силы тока показало, что с увеличением силы тока полная глубина упрочненного слоя Еозрастаот- практически линейно и она близка как для■нормализованного так и отожженного состояний.' Величины жэ глубин белого слоя на образцах с исходной структурой после нормализации превосходят их величины на образцах с исходной структурой после отжига.

Таким образом, полная глубина упрочненного слоя возрастает с увеличением силы тока и не зависит от исходной структуры, глубина же белого слоя также возрастает с увеличением силы тока, но она существенно зависит от вида предшествовавшей С.ЛО термообработки. Увеличение степени дисперсности исходной структуры' способствует большему продвижению*границы белого слоя вглубь детали. Это может быть объяснено тем, что фазовые превращения в гетерогенных структурах начинаются на межфазных границах раздела. Поэтому чем больве степень дисперсном;, феррито карбидной смеси, тем большую площадь таких границ ока содержит и, следовательно, с тем большей скоростью переходит в аустенит при данной плотности тока. •

Определение зависимости глубины упрочненного слоя от продольной подачи производилось на образцах эвтектоидной стали УЗ Диапазон величин подач (0,13 - 0,52 мм/об) был выбран таким об разо;м, чтобы обеспечить многократность теплосилового воздействия за период движения точки инструмента в направлении продоль ной подаем на длине пятна контакта Проведенные эксперименты показали, что в исследованном диапазоне подач, глубина упрочненного слоя не зависит от величины продольной подачи.

Основным исходным условием назначения величины продольной подачи при ЗЮ является обеспечение приемлемого профиля границ упрочненного слоя. Пои зтбм ке следует стремиться к занижению продольной подачи, т. к. это не приводит к существенному вылрав лению профиля границы упрочненного слоя, но значительно снижае производительность.

Исследовании зависимости глубины упрочненного слоя >т числа преходив показало, что лолна* глубина упрочненного слоя, образовавшегося в процессе осушт-отвл-пил первого прохода, незначительно уволичцрнетоя при втором проходе, а трети;! проход практически но увеличивает ее. До першего п;охигн сталь имела ^ерр'.то-кзрбидяу» структуру, а после его осумзготзл^ния в герхней (наружно.'1) части поверхностного слсл оорх у«с* б-лкй слой, по которому движтсч инструмент при втором проход-. слой по сравне-к:»? с феррагс-'кнрблдной смесъю хармггеригу^гся оолее высоким уровнем свободной энергии и,1 следовательно, меьынй термодинамической устойчизостью. поэтому оз с божьягЛ скоростью аустениги-руется при нагреве. Аустениг, в свою оч-редь, оказывает меньшее сопротигггни* пластическому де^рмироьэвер, <» л #ррито-карбидная смесь.

Так:'м образом, при втором проходе по сравнению с первым, богее вн-лиг-гль1 ч доля времени, контактирования приходится на дейси-.'е Г'- "иг.ан.го сопротивления плати«»«»»;/ деформированию, что приводит .; уз-лг-ь-шяо глублкв прсил/ис-дскня пластической -у *т>пщ!и и р.иной полной глубине упроченного слоя.

Оценка. героховатостл поверхности после оМЭ соуц-еетвлялась по -оооо; ч/ среднего ст-:.' ••-т.пчтекого отклсис-зия неровностей профиля. ' СО'О т ..• о ::р:; обработке резанием поперечная

'лерохс-г. :0'___■ пр*г.>".'.'.. 1 родолькуч. Ввиду готово, поперечн л

¡кг-охсеатоо"'-. бчло лс;, ована в квл'еатве основного критерия ккрогеомегриц павер:.н :о'ш, полученной после о!,О. Обработка, зкеперкнентал'ных давние показала пэЕьт.енн;- чистоты поверхности поел1 по сравнению с исходной причем, больсее повышение' чистоты относится к поверхностям, 5ол~е г--обую предварительную сОгч£огку. 3 ле бреш необходимо отметить, что увеличение давления ст СО до 75 кгс при обработке с током в интервал от сео до 030« дает, при прочих равных условиях, практически одинаковую чистоту поверхности.

Р. '/ооледование структурных факторов элАктрошхпиич»скэго упрочнения.

Д-:; ебч-евечення в поверхностном слое сред.чеугл^рсднст.чх прсс-тьх и нкзколбгароЕЗйньж констручцнонькх сталей полной ва-кзлка необходимо проведение предварительной термической ..оса-

оотки с целью получения структура, не содержащей избыточного Ф?рргта и, следовательно, представляющей собой феррита-карбид-ку.-и с>,..;сь той или иной степени дисперсности с равномерным распределением карбидной фазы. Наиболее благоприятной исходной структурой, для получения максимально еозможой толщины электромеханически закаленного белого слоя, является тростит закалки. Это объясняется тем обстоятельством, что" тростит закалки имеет пластинчатую форму карбидных частиц, которая имеет более благоприятные кинетический к термодинамический факторы аустенизании. Однако, тростит закалки, как. и тростит отпуска, не обеспечивает оптимального сочетания прочности и вязкости сердцевины стальных деталей, подвергающихся в условиях эксплуатации значительным динамическим нагрузкам.

Поэтому, если исходить из необходимости обеспечения оптимального сочетания прочности и вязкости сердцевины стальных деталей, предназначенных для работы в услловиях трения скольжения и наличия значительных динамических нагрузок, то необходимо 15 качестве исходной структура выбирать структуру сорбит отпуска, а в качестье предварительной термической обработки, обеспечивающей получение такой структуры, назначать термическое улучшение.

Термически у учтенные' структуры, как правило, формируются в среднеуглеродистых конструкционных сталях, которые шроко. применяется для изготовления большой номенклатуры довольно ответственных деталей. Поэтому имеет большое практическое значение проведение исследований по определению елияпия степени легирования стали на результаты электромеханического упрочнения в особенности при формировании в поверхностных слоях закалочных структур. С этой целью нами были проЕедены экспериментальные исследования, для которых выбраны поЕерхностногааливаемые стали 40?• 40ХН и з&лйМЮА. Химический состав этих сталей дает Еогможность определить влияние степени легирования на результаты электромеханического упрочнения. Учитывая особенности ЭЮ по кратковременности температурного воздействия, исследуемые стали по химическому составу подобраны с относительно низким суммарна содержание: карбидообразующих элементов. Это приводит к тому, что в исходной структуре отсутствуют специальные карбиды. Кроме того, исследуемые стати подобраны с практически одинаковым содержанием углерода, что дает возможность оп-

ределить влияние степени легирования на результаты оМО. Исходные микроструктуры средне.глероднстых сталей 40Х, 40ХН и 33X2МЮЛ представляли собой сорбит отпуска, ориентированный по ' бывшему мартенситу.

Электромеханическое упрочнение проводилось без принудительного охлаждения обрабатывающего инструмента при варьировании силы тока в интервале от 500 до 800А с шагом варьирования в 100А. Нижняя граница указанного регулирования силы тока (500 А) принята исходя иг того, что она является минимальной силой тока, которая стабильно обеспечивает получение технически существенной глубины упрочненного слоя за счет фазовых превращений. Другие технологические параметры в связи с тем, что они не оказывают определяющего влияния на величину упрочнения и толщину упрочненного слоя, имеющего закалочные структуры, были приняты постоянными и имели следующие значения; V = 3,6 м/мин; р = 30 кгс; Б - 0,22 мм/об. Обработка проводилась в один и два прохода.

Микроструктуры поверхностных слоев сталей 40Х, 40ХН и 38У2М0А после электромеханического упрочнения выглядят практически одинаково. Идентичность полученных структур подтверждается распределением микротвердости по поверхностному ело» на всех и:следованных с;-- 'ых (рис. 2,3,1).

Из графиков видно, что увеличение силы тока приводит к увеличению как поверхностной микротвердссти, так и толщины ■щрочненнсго слоя.

Математическая обработка результатов измерения микротвердости показала, что для каждой силы тока микротвердость поверхностного слоя, образовавшегося в результате фазовых превращений, понижается с. увеличением степени легирования стали (рис. 5). Это может быть объяснено тем, что превращение исходной двухфазной феррито-карбидной структуры в аустенпт по своей природе является диффузионным процессом. Поэтому, для протекания процесса аустегизации необходимы диссоциация карбидов и диффузия углерода и легирующих элементов. Карбидообразукцие элементы, растворенные в цементите, способствует увеличению его устойчивости против протекания диссоциации, поэтому при аустенизации они будут труднее диссоциировать и переходить в твердый раствор (аустенит). Диффузионная подвихнссть легирую-и>и элементов меньше, чем у железа. Кроме того, легиру щие

... - 1 !

ri \ 1 - 5ССА 2 - CATA .

Г \ \ 3 - 4 - с ли ХА

\ \ \ \ V

\ i \ \ о

l lV

o..j о.! o.» aro ars азо

/'/:> í-íví слоя

Рис,2. Распределение шгкротвсрдосги по глубине упрочненного слоя в стали 40Х.

"i.xílM

Ния.МПл XÍCO

C.Oj <и 0,(5 С. 20 0,25 0,25 S, мм Глу^ч-:.-, -

Рис.3. Распределение миг.ропср-достп по глубине уГПХЗЧНСШЮГО слоя в стали 40ХН.

0,1 0.15 0.2i1 ГП'уСпиа слэя

Рис.4. Распредслсгок; лшхрегсвер-

ЯОСТИ ПО ГЛ\01ШС >ИрОЧНС1ШОГО

слоя в стали }£Х2МЮЛ.

элементы укеьиаот диффузионную подвидзгость углерода.

Указанные влияния легчруюцих элементов приводят к гому, что в результате аустенизации более легированно!"! стали, образуется аустенит с меньшим содержанием углерода и большим количеством распределенных в нем нерзстворенкых карбидов. Аустенит хе с меньшим содержанием углерода образует более низко углеродистый мартенсит, обладающий менькей микротвердостью.

Описанное вьше влияние легпрутощк олементоВ' на процессы фазовкс превращений приводят к тому, что повышение степени легирсгачня стали способствует уменьшению тслад-шы слоя, упрочненного за счет фазовых превращений (рис.6).

ífeoro полемики . азвернуто вокруг строения белого слоя, получаемого при электромеханическом упрощении Нчгш исследования, при обработке стали 25 с исходной феррито-пэрлитной структурой, ''сназали, что места бывшая перлитных участков преХ.гагшяг собой мартенсит неоднородной концентрации по углероду е ::.ли;:ае:< неполностью раотворнзсегссд перлитного цементите. ...ичие части керастворенного цементита обтясняет-ся малым временем контактирования, которое при скорости обка-счванил 3,5 м/мин, составляло порядка О.СОЗ долей секунды. В ус/ъ-^-нх дедаи?.- експерпменддз максимальная температура нагрева ке п>.«п 0С0 - • : *•: как не происходило полиморфного преври:д >: ■•■:ру ■ . ого феррита. Дли условий интенсивной теплгподочч c::.:i-:e; нагрета в дскрлтичзсссг и межкритическом интервала;.: температур близки и составляют порядка 15*104 "С/с.

Степень дисперсности .аерлита исходной структуры определялась сравненной микроскопической крртгап» со стандартной скалой и соответствовала i балле' с ме.кпластинчат^ расстоянием 0,6 мк.

ГТри этих „ .лоеиях обеспечивается встреча границ аустенита внутр»: берритного промежутка перлита, т.е. происходит полнее лроврэг.-л.»'? перлитного феррита в аустенит, цементит лэ не успевает в нем полностью раствориться.

Последующее быстрое охлаждение, происшедшее за счет теп-лэотвода lo внутренние слои холодной детали, привело к сохранении части нерастворенкого цементита и к А—-U превращению с получением мартенсита неоднородной концентрации по" углероду.

С целью определения влияния степени легирования стали на

Mi кро тсгс[

Сила тока

Рис. 5. Зависимость мжротвсрдосш упротненкого слоя от степени лепгрокпшя стали и сшы тока.

¡00 600 700 800 Д Л

C,v:.4 тока

Рис. 6. Зйписимосгь глуОнны распространения '{газовых Jiperpauicmift при электромеханическом упрочнении ог степени ЛеГИрОПаШЯ СШП£ К CilitH тока.

структурсобрагоганне поверхностных слоез било проведено гэкт-генсгра^ичэское исследование. Этому исследованию были подвергнуты образцы из сталей У8, 40Х, 40X11 и 28/1ЗДА. Исходная структура этих сталей перед ЗЮ сорбиг отпуска?

Рентгеновский фазовый анализ пок&^йл, что во всех случатх в поверхностных слоях электромеханически упрочненных образцах имеется мартенсит. Однако на всех дКрактограмох мартенситныи дуплет не растеплен. Это свидетельствует о тем, что содержание углерода в мартенсите менее 0,6 % по массе (для стали УЗ) и метет быть объяснено тем, что диффузионный процесс перлйто-аустенктного превратгкия реализуется на стадии образования неоднородного по концентрации углерода аустенита и неполностью растворившихся частиц перлитного цементита.

Результаты фазового анализа исследованных отелей пред-стан.^эны е таблице.

Нсмгр Марсз к Офаинт.з | <>з?оеьй сосгаз

1 2 Уа V« Этг'.он 1 (П .Ц^л-нтгп-£N'0 1 Мтс-нсгс, Ау::-»пг; 1>ч-гпит

4 Юл " 40Х ->тал:>н эмо С": у^ \ гг , Ц: м нт-гг № егтг к с 1 -гг^ н • гг^П нткг Ду-гнет,

5 !. к?х>; 1 9МО

1 ~ 8 1-ггглсн л'!. 1(> М-1,.лгс,!.;г1, Лл-'1.т-н,.гг, Цем'Ч" г

Анализ полу-:е-;:;ых результатов по исследованию сталей УЗ, 40Х, 40ХН и 28лМЮА показал, что электромеханическое упрочнение присади'"» к образованна в поверхностном слое мартенсита, аусте-нита и цементита. Мартенсит во всех исследованных сталях малоуглеродистый. Количество остаточного аустнкита находится в пределах 6 - 7,.

4. '"заработка внедрение оборудования, инструмента и технологии упрочнения стальных деталей.

В зависимости от вида обрабатываемых деталей для 3!>!0 могут быть использованы токарные, фреэернно и другн*- металлорежущие станки. В качестве источника переменного тока мсгут быть использованы покитаюцие трансфо; маторн как специально изготовленные, так и переоборудованные для этой цели сварочные'

трансформаторы. Нами предложены схемы переоборудования сварочных трансформатооов ТОО. 1СОЭ-3 и 70-500.

Одним из в&кних технологических параметров режима 3!л0 является усилие прижима рабочего инструмента к обрабатываемой детали. Поэтому существенное значение имеет выбор державок для рабочего инструмента.

Для обеспечения стабильности процесса ЭМО, поддержания постоянного давления инструмента на деталь, независимо от геометрии обрабатываемой поверхности, облегчения контроля за установленным давлением, в процессе обработки сконструирована и внедрена пневмодержавка со следующей системой регулирования . давления воздуха в цилиндре.

Пневмодержавка создает усилие в пределах 25 - 100 кто при давлении Еоздуха в систе* 3-5 кг/сме. Для регулирования давления Еоздуха в пновмоцилиндре служит распределительное устройство следящего действия, которое состоит из двух регулято-'ров давления типа РД - 2,5, ппичем один из них переоборудован.

, Простг конструкции разработанной технологической оснастки для ЗШ позволяет без значительных затрат производить ее изготое"ение на ремонтных предприятиях и включать в технологический процесс изготовления и ремонта улучшаемых деталей повышенной прочности таких как оси, валы, плунжеры, штоки, коленчатые и кулачковые валы, втулки и т. п.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ.

1. На основании анализа елиякия исходной структуры, скорости нагрева на протекание диффузионных процессов и фазовых " превращений в стали и учета результатов ьыполпененних расчетов по определению времени контактирования дана классификация возможных разновидностей электромеханического упрочнения по происходящим процессам и получаемым структуоным результатам в поверхностных слоях. При этом показано, что упрочнение может быть достигнуто за счет пластической деформации или же за счет совместного влияния пластической деформации и протекающих фазовых превращений.

?.. Результаты исследования условий, приводящих к фазовым превращениям, по?салываж, что характер структуры упрочненного

слоя определяется соотношением основных параметров процесса электромеханического упрочнения (силы тока, давления и скорости обработки).

Определена совокупность соотношений этих параметров, соот-вэтавукиу:-: переходу от унрочнзния накгехюи к особому виду высокотемпературного термоыеханического упрочнения. На основании этого построена диаграмма областей режимов, сбеспочивапвдх нужную природу упрочнения.

3. Исследование строения поверхностных слоев. (кэрмирухчце-госл при электромеханическом упрочнении на рекшмах, исклвчад-:олх фазовые презра^ени; показало, что основными улроч:-шк:щ'ми Факторами являются: дробление форритпоА 4ази на фрагменты, измельчение блоков внутри фрагментов, увеличение протяженности В!1утрифаговых погерхностей раздела, увеличение плотности дислокаций з г^темах, свободных от субгракпц. и увеличение степени дисперсности це:.. -нтитной фазы.

4. 11рогедуы;ыми электронномккрсскопигескими и рентг.лю-структурными исследованиями строения мартенсита, полученного после электромеханического упрочнения, выявлены особенности е*"> строения. Этот мартенсит характеризуется' неоднородностью

• кониекгртии по углероду /. к'-аичисм в нем неполностью растворившейся части («рлктн'.'Г1/ •»/»•»итигх Такое строение сбуслев-лпвает более высокую '¡черд-а.ть по с|.звненип с гр/.-рдостмо гомогенного мартенсита.

5. Еыявлены оптимальны-3 режимы ЭМО по чистоте обработанной поверхности и показаны зависимости окончательной шероховатости обработанной поверхности от технологических параметров процесса.

6. Определен з&васимост. микротвердости упрочненного слая и глубины распространения фазовых пр-.^с-игнии при электромеханическом упрочнении от степени легирования стали и силы тока.

7. Разработаны и внедрены в производство установка! для ЗМО на базе переоборудованных сварочных трансформаторов ТОЛ 10С0 - 3 и ТО - 500.

8. Сконструирована и внедрена в производство пч^вмоднр-жавка со следящей «¡истемэЛ регулирования даг.т-ния воздуха а пн^вмоцчлиндре, обеспечирающпя стабильность и устойчивость

процесса ЭШ.

Изложенное позволяет квалифицировать совокупность работ автора как научно-практическое обобщение, е котором представлены научные, технические и технологические решения, реализация которых вносит значительный Еклад в ускореме научно-технического прогресса, путем освоения нового технологического процесса, представляющего больной интерес в дальнейшем повышении износостойкости, надежности и долговечности при изготовлении и ремонте различных деталей машин ответственного назначения.'

пгидаашия

Приложение 1.

Список научянх работ автора, отра.глюсих основное содержание обобщавшего доклада.

1. Сзг.Ыа В. К. , Корона В. 3. , Тарасов В. В. Иегюльзог"..:,! сварочных трансформаторов и янеш.юдерхнвок при электромеханической обработке. - Научные труды ДВВШУ, вып. 10, Владивосток,

'1970, с. 172-183.

2. Седых В. И. , Чарассв В. В. К ропросу обработки шеек крейцкопфа э.текгромгхгническим способом. - Сб. статей по научно техническим проблемам, решенным БОРЗ в творческом содружеств« с ДВВЙМУ им. адмирала Г. Л Невельского. Владивосток, 1970, с. 4.2-46.

3. Саднх В. И. , Тарасов В. В. , Корона В 3. О конструктивном усовершенствовании технологической оснастки для электромеханического сглахивания. - Сб. статей по научно-техническим проблем' решенным БСРЗ в творческом содружеств« с ДЕВ^ШУ им. адмира.м Г. ',1 Козельского. Владивосток, 1970, с. 54-05.

4. с«» дых В.!;. , ¡г,; лсоз ЕВ.-, Цой П. X Электромеханическое восстановление 1!илн'>: ^..^чеоккх деталей по наружной поверхнс

- Научные ^руди ДВ2;:?£/, вып. 10. Владивосток, 1970, с. 183-195.

5. Седых В. И., Тарасов В. В. , Богусевский С. Л Экспериментальное исследование электромеханического восстановления цилиндрических деталей. - Сб. статей по научно-техническим проблемам, решенным ВОРЗ в творческом содружестве с .ЛЕВИНУ Влади-востов.1270, с. --17-54.

5. Тарасов В В. , Добрюк П. И. Расчетное определение геометрических элементов упругого контакта при электромеханической обработке. - Научные труды ДБЕИМУ, ни. 11, Владивосток, 1971, сЛ 36-147.

7. Тарасов В. В. , Добрюк П. И. Расчетное определение длины дуги контакта и времени тепло-силового воздействии при электромеханической обработке вращающимся роликом. - Научные труды ДВВИЧУ.сып. 11, Владивосток, 1971. с. 316-335.

8.. Тарасов В. В. , Лобрюк ПИ., Щ.-к-лькое В. П. Исследование

злс-ьтроьь.лшг;с-о>-ою упро--ыенил стали 35 с исходной Фе>ррито-псрг 'пой структурой. - Шучт» тр7Л>.! ДШ»2иУ, вып. 12, Едадчвое-гок,11,<75. е.22.9-237.

9. Тарасов В. В., П. Кссяодовг.тге структурных факторов электромеханического упрочнения. - Научные труды ДЬТПУУ. вып.13. Владивосток, . с. 250-254.

10. Тарасов Б. В. , Дибрюк И И. Экспериментальное исследование шш технологических п.-лраизтро.в электромеханического оОк?.уие:пНЛя на структуру погерхпос него слоя. - Научные труды ДБВ150', вып. 13, Владивосток, 1971. с. 233-241.

11. Добрж П.!!. , Тарасов В. Б. , Дмитриев И. Л. Исследование строения и сьоиств мартенсита, полученного в результате электромеханического обкатывания. -.Научные труды ДЕШ4У. Вып. 13,Владивосток, 1671. с. 242-249.

1". Тарасов В. В. Исследование структурных факторов поверхностного упрочнения при электроуеханическом обкатывании. -Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук., ДНПЙ,Падивисток, 1872. 162 с.

13. Тарасов В. Е. Исследование структурных факторов поверхностного упрочнения при электромеханическом обкатывании. Агторефешт диссертации на соискание ученой степени кандидата

.'хнических наук. Г5ПИ, Владивосток, 1372,25 с.

14. Тарасов В. В. , Добркк П.И.- Исследование влияния технологических параметров обкатывания на чистоту обработанной поверхности. - Научные труды ДВВИМУ,вып. 16,Владивосток,1372. с. '30-95.

15." Седых В. И. , Тарасов В. В. , Корона В. 3. Электромеханический способ восстановления изношенных плунжерных пар да?. ШШИ 1й» СССР,серия "Судоремонт", вып. 3(288), М. , 1573.

16. Дойргк П К., ТарасоЕ В. Е Расчетное определение.времен и тег.л силового воздействия при .электромеханическим раскатывании. - Научные труды ДВВИМУ. Сип. 19,Владивосток, 1973.

сч 83-88.

17. Тарасов В. В. Исследование износостойкости стали 45, подверг'дутой электромеханическому обкатыванию. - Научные труды двв;;уу, иль 23 "»ладиЕОСток, 1974. с. /8-31.

18. -Тарасов В. В. , Добрюк II И. Особенности механизма поверхностного деформационного упрочнения при злектромеханичес-

ком обкатывании. - Исследования по эффективности и качес ву судоремонта. Сб. науч. тр. Ьып. 1, Владивосток, 1978. с. 111-113.

19. Тарасов В. В., Добрюк II И. Влияние .электромеханического обкатывания ка дислокационную структуру и поверхностное деформационное упрочнение стальных деталей. - Исследования по эффективности и качеству судоремонта. Сб. науч. тр. Вып. 2, Владивосток, 1979. с. 72-78.

20. Тарасов В. Е.Кривошеева Г. Б., Килик В. А. Влияние сил^ тока на результаты электромеханического упрочнения огали У8. - В кн.: Исследования по эффективности и качеству судоремонта. Владивосток, 1980, с. 42-48.

21. Тарасов В. В. , Добокк НИ. , Килин В. А. , Кривошеева

Г. Б. Елияние продольной подачи и числа проходов на результаты электромеханического упрочнения стали У8. В га.: Исследования по з" Активности и качеству судоремонта. Владивосток, 1980. с. 43-52.

22. Тарасов К В. , Добрюк И Я .Коивосеева Г. Б. ,Килин В. А, Электромеханическое упрочнение термически улучшенных сталей 45 и 40Х. В кн.: Исследования по эффективности и качеству су-дор монта. ДВЕИМУ, Владивосток, 1982.с. 72-74.

23. Тарасов В. В. .Добрюк Л. И. .Крпвосеева Т. Б. Электромеханическое упрочнение ¿акалеша« и низкоотпущенных сталей 45 и -10"Г - В кн.: Вопросы эффективности и качества судоремон.а.

- Владивосток: ДВЕ!.0.17.1333, с. 28- 31.

24. Тарасов В. В. , Добрюк Ц И. , Килин Е А. Электромеханическое упрочнение средноуглеродистых низколегированных конструкционных сталей. - В кн. : Исследования по эФиктивности й качеству технического обслуживания и ремонта флота - Владивосток: Д8Е:МУ, 1986,с. 51-56.

25. Тарасов Е В. , Добрюк П. И. Влияние гтепени легирования на олект: змеханическое упрочнение поверхностного слоя средне-углеродистых конструкционных сталей. Исследования по технологии судоремонта и техническому обслуживанию судна. Сб. науч. тр.

- Владивосток: ДВВШ71988, с. 71-74.

26. Тарасов В. В. (рук.), Добрюк П И. , Нилин В. А. исследование электромеханического упрочнения углеродистых конструкционных сталей.//Отчет о НИР, N гсс. рог. 80005126,- Владивосток: ДЕЕЙМУ, 1978,-71с.

27. Тарасов Б. В. (рук.), Добркк ПИ. , Кривомеева Г. 3. , Кидин А, Исследование электромеханического упрочнения зьтек-тоидной стали.//Отчет о НИР, N гос. per. 80072744,-Владивосток; ДВВИМУ.1980,-47с.

28. Тарасов В. Е (рук.), Добрюк П. И., Нилин Ь. А. Исследование электромеханического упрощения конструкционной стали после различных видов термообработки. //Отчет о НИР, N гос. per. 81026999,-Владивосток: ДВВИМУ, 1Й82. -34с.

' 29. Тарасов 3. В. (рук.) Добрюк >1 .Килин В. А. Исследование электромеханического упрочнения мало - средкелегированных конструкционных сталей. //Отчет о НИ?, Н гос. per.01830050087,-Еладивосток: ДЕВШУ, 1985, -52с.

30. Тарасов В. В. (рук.), Борисенко А. К. , Добрюк П. И. , Кривонеева Г. Б. ,Килин В. А, Исследование геометрии ских качеств поверхностного слоя при электромеханической упрочняще-чисто-: эй обработке. //Отчет о НИР, N гос. per.01860011252,-Владивосток: ДВВИМУ, 1988. -71с.

Приложение 2

Работы,, отражающие совершенствование технологии судоремонтного производства

1. Тарасов В. В. Устранение искривления фундаментальных рам судовых двигателей внутреннего сгорания по замеренным раскепам коленчатого вала. ЦВКТй ШФ СССР, Москва, N 15 (193), 1969. -23с.

2. Тарасов В. В., Добрюк П. И Металлографическое исследование результатов наплавки стеллита ВЗК на сталь 4Х14Н14Е2И.-Баучные труды ДВВИМУ,вып. 27(4.), Владивосток, 1975. с. 46 -50.

3. Добрюк П. И., Тарасов а В. Исследование структурного сопряжения сормайта N 1, наплавленного на сталь 4Х14Ш4В2М. -Научные труды ДЕВЙМУ, вып. 2?{ 4}, Владивосток, 1975. с. 50-54.

4. Тарасов В.К Добрюк ПИ. Об образовании эвтектики в зоне термического вл-яния стали 40Х14Н14В8М. - Научные труды ДВВИМУ,вып. 31(5), Владивосток, 1976. с. 98-102.

5. Морозов ЛЯ, Фломенблит А.И.,Тарасов ЕВ., Килин Е.А. Пути повышения качества накатанных зубчатых колес.- Научные

труды ДВВИМУ, вып. 31 (55), Владивосток, 1976. с. 85-90.

6. Тарасов В. В. , Добркк Е И. Восстановительная наплавка выпускных клапанов судовых дизелей проволокой аустенитного класса. - Исследования по эффективности и качеству судоремонта Сб. науч. тр. Вып. 2. - Владивосток: ДВВИМУ,1979, е. 83-35.

7. Тарасов В. В. (отв. исп.) Исследование -технологии полуавтоматической наплавки проволокой аустенитного класса и. сплавом сормайт еыхлопных клапанов и коромысел двигателей "Бурмейстер и Вайи".//Отчет о НИР, N гос. per. 74038731, -Владивосток: ДВВШ/, 1975. -44с.

8. Тарасов В. В. (рук.),Добркк П. Я Исследование характерных повреждений выпускных клапанов судовых £ЕС,наплавленных различными материалами.//Сггчет о НИР, N гос. per. 77059716,-Владивосток: ДВВИМУ, 1976.-38 с.

Усл. печ. л. 1,7 Формат 60x84 1/16

Тира-« 100 • Заказ iOP.O

Отпечатано в офсетной лаборатории ДВГМА им. адм. Г. Я Невельского Владивосток, 59, ул. Верхнепортовая, 50а