автореферат диссертации по строительству, 05.23.05, диссертация на тему:Совершенствование технологии изготовления железобетонных шпал

КИЕВСКИЙ ТШЕЕЖРНО-СТРОИТЕЛЬЬШ ИНСТИТУТ

На правах рукописи

ЛИХОВОЙ БИКХСР АРСЕНЬЕВИЧ

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ ИЗГ010ВЛЕНШ ' ШЕЗОШСНННХ НЗПА1

05.23.05 - Строительные материалы и изделия

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на сонснание степени кандидата технических наук

... Киев 1992

Работа выполнена в Винницкоы политехнической институ Научный руководитель: кандидат технических наук, профессо

В.Д.Свердлов

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

А.А.Старосельский кандидат технических наук, доцент Н.Г.Русанова

Ведущее предприятие: Гниванский объединенный завод железе

тонных конструкций концерна "Главжел бетон*

Защита состоится " СыЛ^и?^^ 199а р. в /У часов на заседании специализированного совета К 068.06.06 при Киевскон Ордена Трудового Красного Знаив* инженерно-строительное институте по адресу: 252037, Кие] Воздухофлотский проспект, 31.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Киев< инженерно-строительного института по адресу: 252СЕ7, Кие] Воздухофлотский проспект, 31. Специализированный совет и специальности 05.23,06 - Строительные материалы и издала Автореферат разослан

Ученый секретарь специализированного совета кандидат технических наук

А.В.Голубничий

-31 !

. "I ОВДАЯ ХАРАКТЕРИЯЖА. РАБОТЫ.

- Актуальность проблемы. Наша страна является крувдеЯлей железнодорожной державой мира. Грузонапряженность ее железных дорог в 10 раз выше, чем в США, Ежегодная потребность в шпалах составляет свыше 15 или. штук. Учитывая, что для укомплектования I км аута деревянным,; кладами требуется 2 га первосортного леса, 90& келезнодорожного пути комплектуется железобетонными опалами, годовая потребность в которых составляет 13,5 млн. штук.

Срок службы железобетонной шпалы 1-го сорта определен 50 лет. Как следует из анализа статистических данных, наблюдений за состоянием железнодорожных путей з стране преждевременный выход шпал из строя связан преимущественно с обнажение« арматуры в торце шпалы и активным трещинообразованиеы в подрельсовых углублениях.

Разрушение торца шпалы вызвано в основном несовершенством сакозаанкеривания струн в бетоне. Одной из причин нарушения самозаанкеривзния является резкая передача лредналрязения с фор-ьч на бетон, что характерно для применяемой в настоящее время технологии изготовления шпал. Граница зоны самозаанкеривания заходит в участок с максимальными изгибающими моментами, возникавшими при эксплуатации шпал.

Разрушения в поярельсовых площадках, где также изгибавшие моменты имеют максимальные значения вызваны наряду с прочими причинами, наличием трещин в стенках монтажных отверстий, появляших-ся в результате раскатывания пустотообразуюшк элементов при извлечении из свекеотформованного бетона.

Существующая агрегатная технология изготовления шпал характеризуется высокими затратами ручного труда. По данным ВНИИ, железобетона наиболее трудоемкими являются операции по образо-

вакию монтажных отверстий, составляющие 35,4$ общих трудозат рат.

Рабочей гипотезой исследования явилось предположение о во мощности"с помощью технологических приемов:

I. обеспечить плавную передачу усилия обжатия на бетон, ч в значительной степени уменьшит трещинообразование в зоне ан керовки и размер зоны анкеровки;

2» исключить возможность образования.формовочных трещин в подрельсовых углублениях путем изменения конструкции пустото образователен и порядок их извлечения;

3. снизить трудозатраты процессов формованиями распалубка

Цель исследования - совершенствование существующей технологии, обеспечивающей улучшение качества шпал и снижение тру емкости их изготовления.

Цель определила задачи исследования:

- оптимизировать продолжительность передачи усилия обкату с упоров формы на бетон;

- разработать конструкции несъемных пустотообразущих эле иып'ов оснастки для образования монтажных отверстий ^ Етпалах;

- ксследовать способы распалубки железобетонных шал ;

- разработать критерии оценки качества самозаанкеривания струны в торцах шпал ;

- разработать систему количественных оценок класса операций исследуемых переделов;

- определить технико-экономическую эффективность исследования.

Научная новизна работы:

- расчитана граничная продолжительность передачи усилия

напряжения на бетон, сникающая возможное появление продольных трещин в контактном слое бетона ( составлявшая 0,3 сек.) при изготовлении различных видов напряженных конструкций;

- определены формовочные уклоны на гранях пустотообразо-вателей и угол скоса торца формы, позволявший контролировать процесс распалубки во времени;

- предложен расчет траектории бездефектной распалубки кантованием формы;

- установлен критерий оценки степени заанкеривания струны в бетон;

- разработан способ определения зоны анкеровки струны в бетоне ( А.С.СССР » 1520441, ША С 01 33/38. Бол. # 41, 1989/;

- предложена система оценок класса отдельных операций и технологии в целой.

Практическое значение работы:

- разработана технология изготовления железобетонных шпал, улучшавшая юс качество и повышавшая производительность груда с уменьшением себестоимости изделия и улучшением условий труда (А.С.СССР К» 1544935, Жй Е 04 С 21/12; Боя. » 7, 1989;

Р 1597433, ШМ Е 04 С 21/12. Бол. 3 37, 1990) ;

- разработаны конструкции несьеыных пустотообразователей (А.С.СССР И» 776924, МКИ В 28 В 7/30. Бол. !? 41, i960; !? 1052387, ШШ В 28 В 7/30. Еол.Я 41, 1983; 5 1548057, ШИ В 28 7/30. Бзол. » 9, 1989);

- разработана форма (A.C. СССР Я II6I399, ШШ В 28 В 7/04. Бол. .9 22, 1985) ;

- разработано нестандартное оборудование: пресс для распалубки шпал, кантователь для уборки концевых закимов с пластинчатого конвейера;

- реконструирован пластинчатый конвейер едя возможности тра портирования концевых захзаюв;

- разработано устройство для регулирования длины струн в ст нопакете ( А.С. СССР Р 1087235, ШШ В 21 Р Э/00. Бол. № 15, 158

На защиту выносятся:

- технология фэрьгования Еелезобетонных шал с использование несьемных пустотообразуюших элементов, а такте технология расп лубки изделий, обеспечивающая ллавнуо передачу предваригельног напряжения арматуры на бетон изделия;

- конструкции пустотообразователей и фошы в соответствии с предложенным способом распалубки;

- траектория (. приемы ) бездефектной распалубки кантованием формы;

- критерий оценки степени заанкеривания струны в бетоне;

- система оценок класса отдельных операций по сборке и разборке систем, требуших систематической переналадки, и операций распалубки изделий;

- система оценок технологии по приоритетным статьям затрат;

- результаты опытно-промышленной проверки исследований.

Реализация работы в промышленности.

Опытно-промышленные испытания проводились на Гнивенскоы заводе спецхелезобетона в несколько этапов. С I августа 1366 года по I апреля 1987 года работала первая технологическая лш оснащенная несъемными плитаым подрельсовых углублений. Эконом: ческий эффект составил 25,5 тыс.руб.

С 20 ноября 1987 года по октябрь 1988 года первая технолог! ческая линия была оснащена 55 формами с несьемными пустотооб-разователяии.

В настоящее время ведутся работы по проектированию усовер-

пенствованной технологической линии с использованием результатов исследовать данной работы.

Апробация работы:

Отдельные раздаты и работа в целом докладывались: на областных научно-технических конференциях в 1979-1990 годах, на республиканском семинаре "Сокращение затрат ручного труда в строительстве" (г. Севастополь), на совещании в Главзелезо-бетоне МПСМ СССР с годовым отчетом, на.семинаре главных инженеров Главжелезобетона, на заседании секции промышленности сборного железобетона научно-технического Совета Минстрой-материалов СССР в 1982 г., на областном научно-техническом семинаре "Механизация и автоматизация производственных процессов в промышленности строительных материалов".

Публикации.Основное содержание диссертации опубликовано в печатных работах, в том числе 8 авторских свидетельств.

Объем работы.Диссертационная работа состоит из введения, пяти глав, общих выводов, приложений. Работа содержит 193 страницы машинописного текста, 50 рисунков, 8 таблиц, приложений. Список литературы включает 154 наименования.

СОДЕРЖАШЕ РАБОТЫ

Во введении, обоснована актуальность работы, её цель, изложена научная новизна, практическая ценность и результаты её реализации.

В первой главе проведен анализ научных исследований и производственного опыта изготовления предварительно напряженных шпал.

Установлено:

I. Применяющийся в настоящее время способ передачи пред-

варительного напряжения арматуры не обеспечивает плавной передачи напряжений с арматуры на бетон, что влечет за собой увеличение зоны аккеровки и снижение долговечности.

2. Операции по чистке, сборке, установке и извлечена} пус-тотсибразователей и алюминиевых плит является наиболее трудоемкими и вредными для здоровья рабочих.

3. Применение извлекаемых из бетонной смеси пустотообразо-вателей и диафрагм ведет к повреждению структуры прилегающего бетона и, в конечном счете, снижению морозостойкости железобетонных шпал.

4. Одним из параметров, направленных на совершенствование технологии изготовления железобетонных шпал, является, прежде всего, приведение в соответствие параметров применяемого обору дования с требованиями стандарта к качеству и к точности изготовления шпал. '

5. Долговечность шпал и снижение трудоемкости их изготовлен могут быть обеспечены при прочих равных условиях технологическими параметрами производства.

6. Нарушения сплошности железобетона возникав? в материале в результате его эксплуатации как неизбежное явление при эксплуатации лзбого материала, а также как проявление скрытых и явных технологических дефектов. Указанные нарушения более резко проявляется в железобетоне как конгломератной материале на силикатном вянущем, так как они возникают на уровне микроразрушений еаэ на стадии формирования структуры материала.

Повышение производительности труда, улучшение качества шпал и санитарно-гигиенических условий труда возможны в нескольких направлениях:

а) упрощение конструкции железобетонной шпалы и скреплений,

чтм привело бы к упрощении оснастки, технологических переделов;

б) создание принципиально новых технологических линий на основе комплексно» механизации и автоматизации;

в) реконструкция технологических линий на основе модернизации действующего оборудования и оснастки, расширения объема выполняемых операций на различных технологических переделах отдельнили механизмам.

Учитывая требования об эффективности использования существующих технологических линий и оборудования, о преимущественном направлении на реконструкцию действующих предприятий взамен строительства новых, были изучены возможности и выявлены резервы по улучшение качества, снижению трудоемкости изготовления шпал и улучшению санитарно-бытовых условий труда рабочих.

Вторая глава содержит характеристики применяемых материалов, описание технологической линии изготовления шпал, методику экспериментальных исследований.

При передаче обжатия с упоров на бетон.уменьшенный при растяжении диаматр стержня в процессе передачи обжатия пытается восстановить первоначальные размеры, что и происходит на длине зоны перераспределения, где стержень имеет вид усеченного конуса. Большее основание конуса - на торце бетона. За счет увеличения диаметра стержень в зоне перераспределения обнимается. _ . .

Известно, что поперечное обкатие способствует увеличении сцепления арматуры с бетоном.

Таким, образом, в торцевой части преднапряженного элемента следует ожидать возникновения максимума напряжения обжатия бетоном арматуры. Под воздействием последнего, а также под

влиянием усадочных н вторичных напряжения, в бетоне кзгут во никать тре:цины. Вместе с тем величина взаимных смешений ^ достигает максимума такке в торце элемента, и естественно ок дать, что нарушения сплошности келезобетона (в особенности пренапряженного) будут больэе проявляться в торце элемента.

Величина смещения р монет характеризовать состояние контакта мовду арматурой к бетоном.

Вместе с тем, замер величины смещения арматуры относитель бетона на торце элемента является сложным, т.к. происходит депланация сечения бетона вокруг арматуры, и необходимо правильно выбрать точку, относительно которой следует отсчитать смещение арматуры.

Поэтому, в качестве критерия оценки степени заанкеривания струны в бетоне предложено рассматривать длину зоны, где условно отсутствует адгезия бетона к струне.

Известно» что велиична втягивания сечения струны в бетон характеризует зону анкеровки. Аналогичной характеристикой монет служить угол поворота этого сечения при закручивании защемленной в бетоне арматуры.

Однако, при известном моменте, приложенном к стераго в Д£ ном сечении, мояно определить свободную длину стергсня, инъгл словами - участок стержня, где к нему отсутствует адгезия 6« тона.

Способ определения участка с нарушенной адгезией зацгецен авторским свидетельством.

Выведено дифференциальное уравнение равновесия струны, ш ходящейся в условиях обжатия затвердевшим бетоном. Подстано! ка в уравнение экспериментальных значений Vх позволяет вычислять зону перераспределения напряжений, применив укороче]

ныэ образцы.

В технологии приоритетной является экономия живого труда. Это снижение трудозатрат за счет увеличения затрат по другим статьям должно найти свое отражение в величине рейтинга. Накладные расходя, расходы по содержанка и эксплуатации оборудования в меньшей мере содержат затраты живого труда, а потому коэффициенты удельного веса к ним должны быть ниже. Сырье и материалы, где часть живого труда наименьшая, будут иметь коэффициент учета удельного веса самый низкий.

Увеличение потребительской стоимости изделия(качество) , улучшение условий груда и другие улучшения, если они поддастся расчету по их экономической эффективности, а также уменьшение себестоимости имепг один коэффициент. Тот же коэффициент применяется и при увеличении стоимости, но с минусом.

Летодика позволяет менять приоритеты затрат.

Результаты расчета структуры себестоимости по дриоритетам затрат предложено называть рейтингом технологического процесса:

<- Рт» = 7Г& + 4 3 + н$< + )

где ос- изменения по статьям затрат;

• д -г 1 I + * ^ ^*

Рр - базовый рейтинг

Ро * Г ЬРз+ ЧРч + Рг

Предложены числовые значения классов операций по сборке и разборке пустотообразуших элементов.

В третьей главе приведены результаты теоретических исследований по оптимизации режима передачи напряжения во времени,

дан математический анализ процесса распалубки шпал, расчитана классность технологических процессов на постах сборки-разборки пустотообразоЕателей и распалубки изделий, а также рейтинги базовой и усовершенствованной технологий. Расчитаны формовочные и распалубочные уклоны элементов форм.

Граштоная продолжительность передачи усилия напряжения на бетон, исключающая появление продольных трещин в контактном слое бетона составляет 0,3 сек. Расчеты основаны на законах распределения скорости волны деформации при передаче напряжения со струны йа бетон. Путем сопоставления допускаемой максимальной скорости распространения волны деформации в бетоне и возникашцей в струне при мгновенной передаче напряжения на бетон установлена минимально допустимая продолжительность процесса передачи напряжения.

При снятии формы со шалы появляются зоны захвата враща-щейся формой с закрепленными на ней пустотообразователяыи, лесаиргдака пластинчатом конвейере шал.

Во избежание появления таких зон, были рассмотрены возможности изменения взаимного исходного положения формы и шпал.

Определены траектории бездефектной распалубки в зависимости от длины рычага кантователя, углового коэффициента поверхности контакта формы с изделием, взаимного расположения по вертикали кантователя к пластинчатого конвейера.

Определялась величина предварительной сдвижки опальной плети вниз, исключавшая появление зон захвата формой шалы.

Установлено, что увеличение абсолютной величины углового коэффициента ведет к. укеньаенио величины ^ предварительной сдвижки шпалы вниз, увеличение длины рычага кантователя в

меньшей степени влияет ка величину а, ,

Для уменьшения вел и та ни у- следу ег опустить пластинчатый конвейер.

В реальных условиях первой технологической линии необходимая величина предварительной сдвижки составила 2,5 см, что не повлекло за собой необходимости опускать пластконвейер. Принятый уклон поверхности пустотообразователя 1/12 удовлетворяет условиям бездефектной распалубки.

Рейтинг базовой технологии Р0 = 0,1x1 + 0,115x2 + 0,155x3 + + 0,63x4 « 3,318

Рейтинг усовершенствованной технологии:

р „ .3,313 + ( 4 х 0,0258 + 3 х 0,0073)_ 3 К4 "I - 0,034 " "

Коэффициент классности технологического процесса сборки-разборки пустотообразователей при базовом варианте равен 8,25, при усоверпенствованном - 21.

Коэффициент классности технологического процесса распалубки при базовом варианте равен 2,083, при усовершенствованном -5,25.

Из рассмотрения условия равновесия концевого заяима при его сдпиаке по скошенному торцу формы установлено, что для контролируемой во времен!! распалубки изделия, угол скоса торца фор-га долкен находиться в пределах:

«Ък, < > 4

Соблюдение левой части неравенства обеспечивает передачу преднапряжения к моменту разъединения торца формы и концевого загина. Соблюдение правой части неравенства гарантирует передачу обжатия преднапряаения без самопроизвольного скольжения

концевого зажима по наклонной поверхности торца формы.

приведены результаты расчетно-эксперимен-тальных исследований по определению усилий в шпальной плети при распалубке базовым и предложенным способом, эпюра качества торца шпалы, расчитана длина участка перераспределения напряжений со струны на бетон.

Установлено, что при существующем способе передач»! усилия с формы на бетон в половине струнопакета могут появляться дополнительные усилия величиной до 2,5 т.

В предложенном нами способе распалубки шпал один из концевых зажимов струнопакета сдвигается по торцу формы. Для этого на указанном торце выполнены скосы.

При движении зажима по скошенному торцу происходит укорочение струнопакета. При этом уклон скошенного торца должен соответствовать величине укорочения плети (в нашем случае уклон равен 12,5:150 = 1/12), т.к. величина укорочения плети составляет 12...13 мм,.

К точу моменту, когда концевой зажим оказывается сдвинутым с торца формы, обжатие полностью передается на бетон. При этой обеспечивается постепенное плавное обжатие бетона в отличие от применяемых в настоящее время технологических приемов. Однако, следует учесть, что конструкция скошенного торца формы выполнена таким образом, что концевому зажиму требуется пройти 37,5 мы по вертикальной нескошенной поверхности, пока он перейдет на скошенную поверхность. При этом возможно удлинение стальной плети с появлением дополнительных растягивающих усилий в нем.

При кантовании форда со спальной плетью при неснятом обжатии формы сгрунопакетоы шальная алеть, закрепленная на тор-

цах фзрх'ы, провисает свое!! серединой, образуя цепь из жестких дисков (шпал), соедщенных между собой пзарнирами ( оголенные диафрагмами участки струнопакета между торцами шпал) .

Во время распалубки стал путем сдвижки концевых зажимов по торцу формы с помоаьл двух гидроцилиндров (домкратов) потребуется два домкрата, работающих параллельно.

При коэффициенте трения стали по стали $ = (}15 усилие сдвижки на домкрате долкно составить

А/тр - 33,3 -0,1$ * 5Т

Проведенные исследования показали, что дополнительные растя-гиваошие усилия в шлальной плети в предложенном способе распалубки не превыиаот аналогичных усилий при базовом варианте.

По результатам измерения длин участков струн с нарушенной адгезией строится эпэра качества торца шпалы, где четко прослеживается также тенденция к увеличении длины участка с нарушением адгезии в нижних струнах, что обьясняется деструктивными процессами, протекающими в открытом защитном слое бетона при термо-вланной обработке.

• Ординаты эпюры качества при плавной передаче обжатия имеют на 205& меньшие значения, чем при существующей технологии.

Результаты определения длины участков перераспределения напряжений, полученные по предложенной методике с укороченными образцами апроксимируются на графике ¿р * / (СГ0) прямой линией. При (70= 1200 Ша ¿о = 14 см.

Рис. I Эгшра качества торца шпалы.

В пятой главе изложены результаты промышленной реализац!-результатов исследования и технико-экономическое обоснован!

Характерной особенностью современной технологической лш " производства железобетонных шпал является относительно плавная (по сравнению с перерезыванием струн) передача уси; обяатия с формы на бетон изделия. Более плавный спуск пред напряжения по сравнению с перерезыванием осуществляется за счет применения волнистых клиньев, заяатых упорными болтам При отвинчивании последних, струны, скользя по изгибам вол нистых клиньев, уменьшают, в некоторой степени, скорость удара по торцу ипалы.

Второй особенностью технологии является применение съеь ных разборных пустотообразователей и плит подрельсовых уг; лений. Применение съемных плит и пустотообразователей пре; ределено существующим способом передачи обжатия с формы

на бетон.

В настоящее время передача обжатия осуществляется до извлечения изделия из формы, в результате чего происходит подвин-ка шпальной плети по дну формы, что обязательно приводит к заклиниванию плети на форме при наличии на ней несъемных пустотообразующих элементов. Кроме того, в связи со сложным сечением монтажного отверстия под путевые болты по высоте опалы, пустотообразователь выполнен разборным.

Третьей особенностью является штампование рифленой поверхности днища шпалы и доуплотнение бетонной смеси с помощью гравитационного пригруза.

Первоначально было предложено обеспечить плавную передачу усилий обжатия с помощью гидроцилиндров, позволяющими осуществлять передачу обжатия, с формы на бетон практически с любой наперед заданной малой скоростью; причем передача обжатия на бетон должна осуществляться после извлечения изделия из формы. Этого можно достичь путем передачи усилия обжатия с формы на упор (или фундаменты) натяжной станции, в результате чего шпальная плеть фиксируется на захватах натяжной станции, а разгруженная от обжатия форма снимается с изделия, и лишь после этого напряжение со струн передается на бетон. При такой схеме распалубки несъемные пустотообразователи и плиты не оказывают заклинивающего воздействия на изделие. Для того, чтобы пустотообразователи выполнять неразборными, предложено к разработке три варианта решения:

а) изготовление фигурных головок разрушаемыми;

б) пустотообразователи с трансформирующейся фигурной головкой;

в) разделить пустотообразователь на две части с закрепле-

нием нижней половины на форме, а верхней - на гравитационном пригрузе.

Предложен способ распалубки изделий, обеспечивающий плавную передачу усилия обжатия на бетон с заданной скоростью, и одновременное извлечение изделия из формы, что позволило применить несъемные пустотообразущие элементы, т.к. при данном способе распалубки заклинивания плети на пустотообразо-ватслях при передаче усилия обжатия не происходит.

Выполнены необходимые конструкторские разработки.

основные вывода

1. Разработана технология формования железобетонных шал с использованием несъемных пустотообраэущих элементов, а такке технология распалубки изделий, обеспечивающая плавную передачу предварительного напряжения арматуры на бетон. Предложенные технологические приемы позволили снизить общие трудозатраты на 30^, существенно улучшить условия труда и качество шпал.

2. Разработаны конструкции пустотообразователей (A.C. 7769Z СССР, МКИ4 В 28 В 7/30; а.с. 1052387 СССР, МКИ4 В 28 В 7/30; а.с. 1548057 СССР, МКИ4 В 28 В 7/30), формы для изготовления железобетонных опал (A.C. II6I399 СССР, МКИ4 В 28 В 7/04).

Установлено, что угол скоса торца формы для контролируемой передачи напряжения определяется по зависимости:

Предложены способы распалубки железобетонных изделий

(А.С. 1544935 СССР, ЖИ4 Е 04 Г- 21/12; а.с. 1597433 СССР, МКИ4 Е 04 С-21/12).

3. Предложен и применен способ количественной оценки технологичности отдельных операций при сборке-разборке оснастки и распалубке с целью определения классности технологического передела.

4. Впервые предложена система рейтинговых оценок технологии изготовления железобетонных изделий, как количественной оценки соотношения статей затрат в себестоимости изделия.

5. Выполнено аналитическое обоснование механизма распалубки поворотом рычага кантователя. Выявлена зависимость предварительной вертикальной подвижки изделия от угловых коэффициентов поверхностей изделия и формы, длины рычага и взаимного положения по высоте центра вращения рычага и шталы.

6. Установлено, что при плавной передаче предварительного напряжения на бетон при изготовлении преднапряженных изделий, армированных высокопрочной проволокой, зона анкеровки

находится в линейной зависимости от передаваемого усилия А- : С^о.опогг Рс.

7. Получена система трансцендентных уравнений для определения зоны анкеровки по замерам величин втягивания сечения струны в бетон на укороченных образцах.

Устройство для регулирования длины струн защищено авторским свидетельством № 1087235 МКИ4 В 21 Р 9/00.

8. Результаты исследований использованы на Гниванском заводе спецжелезобетона на первой технологической линии цеха шпал.

Экономический эффект за 5 месяцев работы по предложенным результатам исследований составил 25,5 тыс.руб.

9. Улучаены условия труда рабочих на постах сборки-разборки пустотообразователей и распалубки.

10. Обеспечивается отделение отходов бетона от отходов проволоки.

3

11. Экономический эффект от внедрения технологии на I ы шпал составляет 2-42 руб.. Ожидаемый экономический эффект по Главжелезобетону составит 3,3 млн. руб. в год.

12. Предложенный способ распалубки с плавной передачей напряжения арматуры на бетон, может быть реализован при изготовлении различных видов преднапряженных конструкций.

Результаты исследования позволили создать предпосылки для исключения ручного труда на посту сборки-разборки пустотообразователей.

Основное содержание диссертационной работы отражено в следующих работах:

1. A.C. 776924 СССР, МНИ4 В 28 В 7/30. Пустотообразоэател для -образования монтажных отверстий в железобетонных шпалах. А.Я.Савчук, А.Ф.Пономарчук, В.А.Лиховой. -2с.: ил. 2.

2. A.C. 1052387 СССР, ШШ4 В 28 В 7/30. Пустотообразова-тель для образования монтажных гнезд в железобетонных шпалах. А.Ф.Пономарчук, В.А.Лихавой. - 3 е.: ил. 2.

3. A.C. 1087235 СССР, МКИ4 В 21 Р 9/00. Устройство для торможения и натяжения проволоки при изготовлении стру нопакета. А.И.Мохнатюк, В.С.Павленко, В.А,Лиховой. - 3 ил. 2.

4. A.C. II6I399 СССР, !Ш4 В 28 В 7/04. Форма для изготог ления железобетонных шпал. В.А.Лиховой, А.Ф.Пономарчуи Г.М.Райдун. - 3 е.: ил. 5.

5. А.С. 1520441 СССР, МКИ4 & 01/V 33/38. Способ определения нарушения сцепления струны с бетоном/ В.А.Лиховой, А.Ф.Пономарчук, А.Д.Чернышов/ - 2 е.: ил. I.

6. А.С. 1544935 СССР, МКИ4 Е 04 & 21/12. Способ распалубки предварительно напряженных железобетонных изделий.

/В.А.Лиховой, А,Ф.Пономарчук, Г.М.Райдун/ - 3 е.: ил. 2.

7. А.С. 1548057 СССР, Ш4 В 28 В 7/30, Пустотообразователь для образования каналов в железобетонных шпалах под закладные болты/ В.А.Лиховой, А.Ф.Пономарчук, Г.М. Райдун, Д.Г.Авраменко, Ы.И.Созанский, Л.У.Лиховая/ -

3 с.: ил. 5.

8. А.С. 1597433 СССР, МКИ4 Е 04 & 21/12. Способ распалубки железобетонных изделий/ В.А.Лиховой, Г.М.Райдун/ -3 е.: ил. 3.

9. Савчук А.Я., Пономарчук А.Ф., Лиховой Б.А. и др. Устройство для расформовки железобетонных шпал// Промышленность сборного железобетона. Москва. 1962. Вып. II.

10. Пономарчук А.Ф., Лкговой В.А., Сзвчу?. А.Я. Совершенствование технологии и оборуловг-ния при изготовлении железобетонных шал не Гниванском заводе спецжелезобетона // Промышленность сборного железобетона. Москва. 1982. Вып. 8.

11. Лиховой В.А. и др. Совершенствование технологии изготовления келезобетенных шпал с использованием несъемной оснастки // Промышленность сборного железобетона. - М. - 1983. Вып. 12.

12. А.Я.Савчук, А.ФЛономарчук, В.А.Лиховой, Е.А.Вишневский. Пустотообразователь для образования монтажных отверстий в келезобетонных опалах // Промышленность

сборного железобетона. - М. - 1982. Вып. 7.

13. Бирюков А.И., Ковдращенко В.И., Лиховой В,А., Савчук Райдук Г.М. Енедрение результатов совместных разрабо ток Винницкого политехнического института и Гниванск го завода спецкелезобетона. В1МИЭСМ, Экспресс-информ ция, 1987, в. 3, с. Ю-15.

14«. Л.Я.Савчук, А.З.Пономарчук, З.А.Лиховой, Е.А.Вшневс кий. Пустотообразователь для образования монтажных отверстий под путейские болты в железобетонных шпале УкрШИКГИ, Информационный листок № 82-07, серия 181] 1982.

15. Лиховой В.А. Изготовление железобетонных шпал с нест ной оснасткой // Тезисы докладов и сообщений облает! научно-технической конференции "Достижения строител1 ной науки - производству". Винница, 1986.

16. Лиховой В.А. Снижение затрат ручного труда при изго' лении железобетонных шпал // Тезисы докладов на обл; ном семинаре "Механизация и автоматизация производс венных процессов в промышленности строительных мате; лов", Винница, 1984.