автореферат диссертации по строительству, 05.23.15, диссертация на тему:Совершенствование несущих конструкций пролетных строений автодорожных мостов, напряженно армированных стеклопластиковой арматурой

РГб од

1 и "" ПЕТЕРБУРГСКИЙ

ГОСУД^СТДЦДНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ

| I 11111

На правах рукописи

КУЛИШ

Владимир Иванович

СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ НЕСУЩИХ КОНСТРУКЦИЙ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ АВТОДОРОЖНЫХ МОСТОВ, НАПРЯЖЕННО АРМИРОВАННЫХ СТЕКЛОПЛАСТИКОВОЙ АРМАТУРОЙ

05.23.15 — Мосты и транспортные тоннели

Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук в форме научного доклада

САНКТ-ПЕТЕРБУРГ 1993

Работа выполнена на кафедре «Мосты, основания и фун даменты» Хабаровского политехнического института.

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

ВЛАСОВ Г. М.; доктор технических наук, профессор

ТЕЛОВ В. И.; доктор технических наук, профессор КОСТЯЕВ П. С.

Ведущая организация — Акционерное общество «Мост строительная фирма «Автомост».

Защита состоится .» . _ _ _ 1993 года

в {■?. час на заседании специализированного совета Д 114.03.04 при Петербургском государственном университете путей сообщения в ауд^^З/по адресу: 190031, Санкт-Петербург, Московский пр., 9.

С научным докладом можно ознакомиться в библиотеке ПГУПСа.

Научный доклад разослан «■?/.» . 1993 г.

Ученый секретарь специализированного совета

И. М. ЧЕРНЕВА

I. ОВДШ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Намоченное на период до 2000 года снлление металлоемкости национального дохода вдвое планируется обеспечить созданием промышленного производства широкой номенклатуры новых, высокопрочных, коррозионно-стойких композиционных материалов и пластических масс для применения во многих областях, способных заменить остродефицитные природные материалы и вяяущие, черные и цветные металлы.

Важное место в деле сокращения расхода стали заниг/аот регулирование напряжений, которое, по мнению акад.Н.П.Мельникова, к 2000 году будет реализовыЕаться во всех случаях, где осуществление его возмогло. Применительно к конструкциям пролетных строений мостов -это предварительное напряжение с помощью высокопрочных композиционных материалов, типа стеклопластиков. Именно по этой причине Госстрой СССР с 1960 г. рекомендовал вводить коэффициент 3,2 к ценим на сталь при сравнении вариантов ее замены неметаллическими материалами в тех случаях, где по техническим и эксплуатационным условиям это возкояно. Расширение производства и использования новых материалов, в частности стеклопластиков, .поставлено акад. Л,П.Александровым в качестве одной из задач перед наукой до псица столетия.

В качество объекта исследования рассмотрит несуща конструктивные форм пролетных {¡троений автодорожных мостов адаптированные к введению начальных напряженай посредством пучков или патяг.ек скомпонованных из высокопрочных низкомодульных однонаправленных стержней из стеклогогастиковой арматуры (СПА). Предметом настоящего исследования является выявление конкурентоспособных несущих конструкций напряженно армированных СПА адекватных новым условиям хозяйствования.

1.1. Актуальность исследования определяется его связью: комплексной целевой программой по Достижению »мирового технического уровня в транспортном строительстве на 19881990 годы и на период до 2000 г., проблема "Стройпрогресс-2000".

1.2. Цель исследования продиктована отрешением к адаптации и созданию новых конструктивных решений пролетных строений я сопутствующих элементов крепела СПА при создании предварительного напряжения, сочетаниях координацию фундаментальных, экспериментально-теоретических Я работ в с$ере методов проектирования, изготовления и эксплуатации и тем самым обеспечивающих жизнеспособность этого нового перспективного научного направления.

1.3. Методика исследований. Вабрашюо научное направление по использовании СПА для создании начальных напряжений в пролетшос строениях автодорожных мостов базируется на конструктивный поиск и отбор приемлемых решений для разработки рабочих моделей, теоретические исследования для разработки плана эк' сперашнтальных исследований, деталировку, опытное проектирование

в строительство, обобщение результатов модельных, лабораторных и натурных экспериментов, выполнявшихся для реальных моотов и их узлов.

1.4. Достоверность результатов. Достоверность и обоснованность результатов выполненного исследования подтверждается теоретическими выкладками, полученными на основании законов механики де^оршруемах тол; результатами сопоставительного анализа напряжений и перемещений, полученных теоретическим путем

п при испытании лабораторных и натурных конструкций; вориф1кацвеЯ, основанной га применении вероятностных мотодов оценки результатов оксперимонта на заданный уровень достоверности.

1.5. Научная новизна. Совокупность проведенных исследований, подчиненных применению СНА при создании начальных напряжений в пролетных строениях автодорогам мостов, можно классифицировать как новое научное направление, которое можно дифференцировать применительно к решению следующих аспектов проблема:

- осуществлена защита отечественного приоритета в области разработки анкерных в захватных устройств длл СПА, ее стыка, компоновочных решений пучков, затяжек, а таксе отдельных конструктивных деталей и пролетных строений в целом;

- разработана методика расчета анкерных в захватных устройств для СПА.;

- нормировали потери предварительного напряжения' СПА для клееных деревянных, металлических и железобетонных пролетных строений автодорожных мостов;

- созданы 'законченные методики проектирования пролетны* строений из древесины, металла и железобетона напряженно армированных СПА;

- осуществлено впервые в мире опытное строительство дерево-(1975 г.), сталежелезобетонного (1981 г.) и стоклопластбетонного (1989 г.) мостов, причем последнего как части комплексной программы по возможному переводу заводов МЕБК на производство стеклоплаот-бетоаных конструкций;

- найдеыг эффективные приемы усиления, ыоддемпфировання и сейсмостойкой зшциты мостов затяжками из СПА;

- сделан краткосрочный прогноз, свидетольствуодий о том, что массового внедрения СПА 1««но ожидать к 2000 г.

1.6, Практическая ценность проведенных автором исследований определяется потребностями мостостроения. Основным заказчиком, ^.инансирущим проведение работы, бил Мингозтодор РС5СР и его подразделения, где осуществлялось опытное строительство (Амуравтодор, Примо^чвтодор, Хабаровскавгодор, Хабаровский завод МЕБК, МСУ-Г2).

Результаты исследований попользовались для написания нор?,дативной до1су[/онташш:

- Руководство по проектировании клеоных деревянных конструкций. ГЛ., 1977. - 192 с.

- Роко!.:о!щат1ии по проектированию антисейсмических и демпсТируп-щих устройств дли гашения колебаний разрезных металлических пролетных строений мостов. - Хабаровск, 1985. - 57 с.

- Рекомендации по проектированию стеклогогастбетошшх автодорожных мостов. - Хабаровск, 1390. - 74 о.

По материалам диссертации автором написаны 10 учебных пособий.

2. ОСНОВНЫЕ полашия И РЕЗУЛЬТАТЫ, вьсгоамж НА ашзпт

В последнее время все четче вырисовывается яонцетшя ускоренного освоения природных росурсов л иарациванин эконо(.тического потенциала в районах восточнее Урала, обладающих неисчислимнкл природшь ш богатствами, сырьевыми и энергетическими источниками. Скорейшее решение поставленных задач диктует развитие сети путей сообщения при рациональном использовании материальных и {инансовшс ресурсов в строительстве. Одним из направлений в решении этой задачи являет«! к-пссоеое применение эффективных композиционных материалов и облегченна конструкций, широкое использование местных материалов, доступных для быстрого освоения и дающих наибольший народнохозяйственный Э'Кект.

Ожидаемое резкое увеличение объемов строительно-монтажных работ должно сопровождаться повыяением уровпя индустриализации и увеличением степени заводской готовности конструктивных элементов сооружения.

Тагам образом, вопросы рационального экономически обоснованного использования материалов в несуп?их конструкциях должны решаться на'-ряду с совершенствованием конструктивных форм и технологии, повышением надежности и долговечности, улучшением эксплуатационных качеств сооружений, при сокращении сроков пх строительства (щшщип многофункциональности).

Анализ положения по использованию (Ж в несущих конструкциях вызывает серьезную озабоченность тем обстоятельством, что научные исследования и внедрение в практику строительства их идут крайне медленно в не в топ мора, которая соответствует важности этой про. блемы для народного хозяйства страны; кроме того в последнее время появились серьезные конкуренты со сторо!ш объединенной Германии, Японии и.Китая.

Для характеристики практических результатов работ, на основе которых подготовлен наотоядий доклад, следует выделить несколько этапов, которые в определенной степени отражаю? эволюцию изменения взглядов автора на проблему использования СПА в ctjopo мостостроения.

Начальный этап применения СПА для армирования клееных деревянных прогонов (нейтральная основа) подытожен в монографиях/1.1, 2.1/.

Вгорой этап характеризовался развитием приемов продналряжения свободными затянкамп (атмосферное воздействие) /2.2/.

На третьем этапа осуществлен переход к армированию СПА железобетонных конструкций (кислотно-щелочная срода) / 2.3 /.

Вопросы конструктивного плана по повышению конкурентоспособности традиционных решений главных балок пролетных строенай напряженно армированных СНА защищены авторскими свидетельствами, выданным! на имя ХабШ /5.1...5.67/. Отдельные теоретические положения рассматривались в работах /1.3,3,4.1.„.4.6/. Некоторые вопросы по повышению експлуатационной надежности мостов освещены в монографии /1.4/. .Обобщение результатов исследований осущэствлеко на двух уровнях в I9B9 / 1.2 / и 1992 / 1.5 / годах.

Из основного научного результата ыоано выделить следующие составные части.

2.1. Макромеханическая модель СПА

•

Толчок к изучении и разработке непрерывных волокнистых композиций дала прежде всего их перспективность как конструкционного материала для создания напряжений в несущих строительных конструкциях. В связи с этим целесообразно рассмотреть механику таких композиций в целях аналитического расчета нужных механических и геометрических свойств их компонентов, а также технологии их производства и применения. При изучении структуры СПА была выбрана довольно простая модель, которая, как показали экспериментальные исследования, адекватно отражала реальное поведение С11А под нагрузкой. Такой подход основан на том, что в большинстве случаев статического нагружения размеры поперечного сечения волокна малы по сравнению с размерами поперечного сечения СПА и с размерами,в пределах которых

приложенная нагрузка или смвщршю значительно изгоняется, т.о. рпс-ст/ятринались ороднне статигтичопкио напря-жмсим и де!орг ;и:ии компонент и ког/пояш'ии, а но истинное распределение и неП шшр> жчниЯ и деформаций. Это позволило заменить реальную неоднородную структуру, со;:тоям^м из нескольких фо, каждая из которых изотропна, и^'ализи-ронацнш однороднш, но анизотропным материалом,

С сонрпмшни/х позиций СПЛ следует рассматривать кмк композипн-онный материал, нключпмциП арг/ирумцип стекловолокна и основу 11:1 полимерного сгшаумзиго. П.1ис1олоо лаяние Ш1учно-исследоиательсют ра1о-ти по стекловолокну и разработке его промышленной технологии проведены ро П1ПП'СВ.ч докт.пч.-.наук М.С.Аслановой н Г.Д.Андриевской, к.т.н. В.Е.Шейко, М.Г.Черняком, А.®.очком, Я.Л.Екольниковым, С.С.Катуковым, А.Г.Сорлчишиным и др. Ценными свойствами стекловолокна являются высокая прочность, химическая, <Зио—, огне- и хладосто11кость, низкая теплопроводность, малая гигроскопичность и дяалектричность. О прочности стекловолокна можно судить по табл.2.1.

Таблица 2.1 Механические свойства стекловолокна

Диаметр волокна, ККМ Предел прочности при разрыве. Подуль упругости Е Ю 3, 1/Па Разрывная длина, км

6...8 Г7С0...2500 40...60 115.. .142

Ю... 12 1500...2100 40...60 НО...125

14...16 1350...1500 50...70 105...110

18...20 1250...1300 50...70 90...105

В середине 70-х годов в ИСлА Госстроя БСС? и ЕЛИ докт.хкм.науя Н.Н.Ермоленко и Ю.В.Кондратьевой синтезированы составы стекол ТТк п 7Тм стойкие к кислотам и щелочам, но но нашедшие промышленного применения. При использовании СТА в бетонных конструкциях предъявляется щелочестойкость. В начале 80-х годов в ГосШйстекла разработано такое стекло (Щ-15-ЕТ). Волокно из этого стекла за 3 месяца з насыщенном растворе извести потеряло прочность всего на 2,3 %. Про-мыпшенннЗ. выпуск стекловолокна из стекла марки Щ-15-ЕТ налахеп на Московском опытном стекольном завод о ГосНЖсгекла. Объем выпуска з 1985 г. - 15 т, алан 1990 г. - 1000 т.

Для получения непрерывного стекловолокна используют (ГзльорпкЯ ■ способ, заклочаювдйся в вытягивании со скоростью до 3500 ц/Ъш расплавленной стекломассы через отверстия диаметром 0,8...3 га. Дпа-мотр стекловолокна для CEA - 3...25 ккм. Число элементарных монозо-локо.ч в першчной ннгп в зависимости от числа фильер - 100 , 200

или 400. Из 60 первичных тлей формируют стеклоагут-ровинг, сматываемый в покошш массой до 20 кг.

На поверхности стеклянных волокон в процессе их формирования возникают иикротрощщш, при попадании влаги в которые прочность волокна снижается. Наиболее опасны поперечные шкротрезданы. Чем боль-•ше скорость вытягивания стекломассы, тем болыао вероятность ориентации трещпн вдоль волокна. При снижении скорости эта опасность устраняется, но увеличивается диаметр волокна, что обуславливает снижение прочности. В этой случае замасливание и защита полимерным овязущпм стекловолокна представляются необходимыми условиями изготовления СПА и обуславливают ее коррозионную стойкость. 5азико-ме-ханпчеогае свойства полимерных связукцзх дая СПА представлены в табл.2.2.

Таблица 2.2

Сизнко-механическио свойства отвервдешшх смол

Тип смолы Удельный вес, г/см3 Продел^прочности, Модуль Юнга, Усадка, *

растя- Ев ндо изгиб слагав кратковр. дли—

Фенолъгля 1.3 50 . 70 75 2,2 0,66 - 5

Эпоксидная 1,12 £0 130 120 3,5 10,5 1.6

Полиэфирная 1,2 50 100 100 1.6 — 7

Для изготовления стеклопластаковоЙ аркатуры с шроким диапазоном ее применения используют эпоксифонолышй компаунд, табл.2.3.

Таблица 2,3

Состой зпокопфонольного компаунда

Наименование ооставлящах ГОСТ, ТУ, ОСТ Содержание по масое,%

Эпокоидная смола Э-20 (шш смола ЗИС-1) ГОСТ 10587-84 ' 47,., 37

(ТУ 38-1091-76) (¿4

Фенолформальдегидная смола ЛБС-1 (лак бакелитовый) ГОСТ 901-78 20,..32

Отвердитель диниаадиашд ТУ6-09-3967-75 0,135

Ацетон технический ГОСТ 2768-84 2,37

Спирт втиловый ОСТ 84-2154-84 29,8

Цря поотроелии ивкромегатлеской модели СПА будем исходить ив того, что непрерывное волокно однородно насыщено по поперечному сечению, ориентировано в одном направлении и жестко сцепляется о мат-

рицой, так что на поверхности раздела волокна и материала основы проскальзывания нет.

Условие равновесия сил действувдих вдоль волокон:

= ^ 6САС + <5>Л/ =9 . 6-с - (Гт \'т * . (I)

Дополнение (I) условием совместности деформаций ( - £ггг = £^ ) позволяет получить отношение нагрузки воспринимаемой волокном к нагрузке на матрицу при естественном условии равенства обьомпй долей волокна ( V/ ) и матрица (единице

Из соотношения модулей упругости композита ясно, что объемная доля волокна долина быть максимальной. Хотя компактная упаковка цилиндрических волокон достигает 91 %, но при объемной доле волокон выше 80 % свойства композиции обычно ухудкаются из-за того, что матрица не в состоянии смочить и проептать пучки волокон. Это ухудшает сцепление волокон с основой и приводит к образованию пустот.

Очень высокие значения прочности д удельной прочности СПЛ обеспечиваются больной прочность» стекловолокна п способностью кошозл-цип к ее эсЕфектпвнсму использованию, поскольку отношение /Ет = 13...20. Например, для профилей "Полистал" фирмы "Е-Шер" при оодер» гаюш волокна 70 $ объема смола, зшкмалцая 30 %, носот нагрузку всего около 1,5

Интересно, что если объемное содержи-то непрерывного пологам провниает некоторое значение Ут1!г , то предел прочности СЕА достигается в идеальном случае при общей деформации, равной дефорггац'.;;! разрушения волокон. При этом все еще предполагается, что волокна однородны и равнопрочны. Предел прочности СНА рассчитывают по ¡[юр-муле

+ , гп (3)

где бу - предел прочности при растяжении волокон в композиции;

£/ ~ напряжение в матрица при деформации разрушения волокна. .

Наблюдается ситуация. Если все волокна разорвутся одновременно, то композиция разрушится при условии, что одна матрица по выдержит действующего на нее напряжения. При испытаниях СПА ее волокна продолжали дробиться, когда ьт > , так что действительная прочность композиции равна 6"ти, поэтому разрушение всех волокон лрдводпт к немедленному разрушению СПА только тогда, когда

6:и "¿/и^* (6т)(< (1- 5ти0' -> '

где - предел прочности при растязешш матрицы.

Для СДА разность между напряженном в матрице при предельной деформации волокна и пределом прочности при растяжмши ма-

ла, при этом критическая объемная доля весьма нонначитольна.

Вопрос о деформации СНА вдоль волокон можно разделить на два . отапа: I) волокна и матрица деформируются упруго; 2) волокна продолжают демпфироваться упруго, и »матрица начинает деф«р,/иР0Баться пластически.

На первом этапе модуль упругооти СИЛ вычисляют по "правилу смесей", следующим из (2)

11а втором этане кривая деформирования матрицы нелинейна, так что модуль упругости СНА вычисляют поточечно

где {¿Р/п / с/Ст ) - тангонс угла наклона деформационной кривой матрицы при деформации .

Ктах,оптимальное поведение композиции записит от структурного оданства ое компонентов, онредолэ!Шых при построении модели. Пове-дещ:е СПА весьма усложняется, так как в ной объединяются хрупкие волокна с большим разбросом прочноотн при растяжении и полухрупкгш опоксифвнолышя матрица. Проиесо нарушения единства заключается в накоплении критического числа разрывов волокон, которые н конечно:.; итого поочередно распространяется параллелыю волокнам путом рас-прострмюшш трещин ила в матрице,иди по поверхности раздела мнт-, рша-водокно перпендикулярно волокнам, приводя к разрушению. В теориях прочнооти подобных композиций используется статистическая характеристика прочности волокон и некоторый критерий критического накопления разрывов волокон в кучке. Как вложение в эту статистическую теории используют критерии распространения трещин в матрипе параллельно волокнам, чтобы сформулировать критерий "двойственного разрушения.

Ниже будут даны некоторые замечания, касащиеся описания поведения композлпии на оснопе средней прочности волокон, списанной выше, и статистического анализа прочности пучка волокон. Обо эти теории, как отмечает акад. Ю.Н.Работнов, дают ,гшт, материал для ориентировочных суждений, уточнение этих теорий т]«бует исчерпыванцеЯ статистической информации не только о прочности монодолокоц, но и о распределении модуля упругости. Распределение Вйкбулла не огшск-вает достаточно точным образом расгцюделенио прочности Nомогюлокон, фактически ^определенно окагщнпвтсл бимодальным, поэтому экст]>апо-ляпия прочности на малые р&зршшие длины моноволокон является ненадежной. Определение неэффективной длины в больной г.'оре условно.

4*£туп

■т'т ■

(5)

(6)

Роатлиуем ндож бимодалыюоти на смеси двух нормальных здконор. Внпч.'ок) по ииборко, ха^чктеризунчоП продели прочности гоноволонон, оивним сроднее значение продела прочности стекловолокна (Ту , рис.2.1. Сптом им ото Г оснонной выборки выделим значения случайных

величин мопытх и больших 6", и получим, таким образом,

две выборки, из которых,используя закон Гаусса, нпЛдом уравнение частоты ПОЯОЛОШ1Я минимальных и максимальных отклонений гяучаИноИ величины ¡2 ^ г

Ротах.

(У)

Рис.2.1

Принимая (Ту за истинное сроднее значение основной выборки и, приравнивая Рдт±гг = Ротхх 13 кесте их пересечения, найдем линейную комбинацию частот появления пулевых отклонений

сон^Ь

(8)

^отзх.

Отклонение от среднего значения выборки до ворпзн колоколооб-разных кривых, определяющих интервал осибки минимакса, найдем согласно рис.2Л

5

Ълых -

Условие нормировки для сконструированной бимодальной кривой распределения плотности вероятностей

(9)

/9»

•О

'-А

-а

•Ъг ' '

из которого найдем значение рат{„ , а следовательно, и по (8)

V = V ■ „ /с , что дает возможность сделать вероятную оценку

Гд тя X. ' О я/

огабки минимакса а

р• /кып гхР(• 5*»Х ^)"С- (И)

Обобщения: на случай конструирования частично группированных выборок из нормальной совокупности / 4.57 /; на смесь равномерного

в нормального распределений / 4.63 /. Для композиции „стеклянное волокно - эпоксидная смола'объемное содержите волокон, при котором распространение попоречной трещины и продольное рлекгшдашно равновероятны, составляет \^ = 0,2...0,3. Для СПА ^ = 0,7. Другие .обобаошш будут даны нижо.

2.2. Свойства стсклопластиковой арматуры

Фиэико-мохшшческио 'характеристики СПА диамотром 6 мм из стокло-жгута-ромшга РШ-10-2520-78 и эиокси^ополыюго свлзушдего, содержащего эпоксидную смолу ЭД-20, преимущественно в соответствии с ТУ-7 БСС? Р1-65, приведены в табл.2.4 /1.2, 1.5, 2.3/.

Таблица 2.4

Сазико-мехшкчоские характерпстикд СПЛ диаметром 6 мл

Наименование характеристик Кд. изм. Значение

I. Иомпнальшй дпаиотр ММ 6+0,15

2. Ваг спиральной обмотки мм 210,5

3. Временное сопротивление: разрыву 1600

сяатию Г,Па 400'

4. Портативное соггротквлонпо ( Р и 0,98),

Яря Прочность пра статическом вагибо МПа 1400

5. Ша .1300

' 6. Начальный модуль упругости, £ МПа 50000

7. Относительное удлинение перед разрывом % 2,9

8. Плотность (объемный вес), £ г/снэ 2,02

3. Содержание связукдего % 17...20

10. Стопопь отверадеюи связутоэго Справоч1ше характеристики ЧГ • ео...ее

II. Модуль упругости поперек волокон,£

асг Г,Па Т4000

12. КоэЭДлниенты Пуассона (оси х -продольная; 1 , у - поперечные) 'Мух • См,) " (Мг) - 0,068 0,4

13. - 0,27

Нормлтивноо сопротивление поперечному обжатию в пазах (дашшо ХабТЫ), т>

СП МПа 400

Расчетное сопротивление СПА для предельных состояний первой (прочность, устойчивость) и второй (трещиностойкость, дефорлатдв-

ноотъ) групп определяют, вводя к нормативным сопротиплогешм пиинт (1оаоп:!с:ног:ти по пргатуро ( к, = 1,3; * 1,0), ,ч тага-о киз'[-(Хиллоит ДЛИТН.'Ц.НОЙ прочности ( Тп7 = 0,65) И ЦП СООТПОТСТНуКЦИП !(:>-эЭДнлионти условий работы (табл.2.5, 2.6)

Яр, " Пгч тл1 Д ; Яр2 - Ярп 7Т7Г (12)

Предельную неличину иродпарительного няпрнжотш ограничиигиот/г 3/

брЬО.ЧЬЯрг (ГО

Таблица 2.5

Козф|ттонтн условий работы СПА в агроссив.мй српдо

Обу с л л а 'Iвагли о ¡[ян? ор! 1 СМ.ччение

1. Воздействие на СП.\ агрессивных сред: - едкого натрия ( ОН ) - води - сильвинита {МС£ МаСС) - атгос^орно-влахностных условий - кипящей поди 72 чпся 2. Совместное воздействие агрвссинннх сред л бетона: - раствора сильвинита и бетона на портландцементе, пропитанного петролатуг-ом - сорной «налоги и ¡толишрбетона &АМ - атмос^ерно-влажноотннх условий и бетона на портландцементе, пропитанного потролату?гом - воды и бетона на портландцементе, пропитанного пегролатумом Коэффициент условий работы СПА при тепловом в 0,85 0,88 0,05 0,84 0,7 0,0 0,8 0,8 0,8 Таблица 2.6 оздойотаии

Обуславливающие факторы Значение

1. Пропариванио в конструкциях 1ш портландпе-менте по режиму 2+3+6+3 при £ = 80...85°С 2. Совместное воздействие термообработка и сро-ды бетона 3. Тепловое воздействие под нагрузкой на СПА вне конструкций - при 80°С - при 100°С - при 150°С - при 200°С - при 300°С 0,92 0,97 0,95 0,9 0,85 0,8 0,65

Продельная температура эксплуатации СПЛ под действием изгибающего момента 100...120°С. При температуре свыше 400°С СПА полностью исчерпывает ноеущую способность.

Ввиду высокой прочности СПА в относительно низкого ее модуля упрутооти рационально иопользовать СПА в строительных конструкциях из различных материалов можно, липа, создавая в них предварительные (начальные) напряжения. Цучки, скомпонованные из одношллравленных стержней СПА, должны обладать химической стойкость»), особокно к щелочам по связи о бетонными конструкциями. Кромо того.датенц быть обеспечены закрепление СПА в натяжных захватах и пи^юдача длцтель-них реактивных усилий с СПА на конструкции осуществ-шокая нарумш-ыи ц внутренними анкерами, а в бетонных конструкциях - и их комбинацией. Эти два условия представляют серьезные требования к исходны;.! материалам ц технике изготовления. Хотя эти искания и бшш трудными, но с позиций сегодняшнего дня они как-будто преодолены. Однако в ходе экспериментальных и конструктивных поисков было подмечено, как часто случается на практике, что при одновременном воздоПстпии нагрузки в коррозионной атаки многие смолы, которые при обычных условиях придавали СПА высокую прочность, не обеспечивали длительную защиту стекловолокон, так как становились "npoiwuaoMiMi", очевидно, в результате появления щелевых капилляров. Причины этого яления ече кедоотаточно кзучонн и по всей вероятности овязани с внутренними на-цряжениямл в материале основы, возникгтеяма в процессе относительно быстрого отверзДэния связующего матрицы при производство СПА. Эта проблема тем серьезное, чом в болыией степени требуется использовать потенциал моноволокна.

До настоящего времена ез;э но верифпдаровани критерии, позволяэ-пзо прогнозировать склонность к растрескиванию матрицы под калряхс-нзег.т. Конечно, качество СПА зависит как от природы сгдлы л апрота волокон, так и от системы и условий отверздсния. Эта ьависимоота давно вскрыты, но осуществление конкретного сочетания хараотерлстик, особенно для преднапряжогаюго бетона,отягоцаетсл, так как матрица пз может одновременно удовлетворить противоречивым требованиям, icaic каксимальпая химическая стойкость, повииспноо удлинение при разрыво, высокая прочность при ютеншальных напряжениях и стойкость к шкро-растрескпвапию. На практике в этом случае следует искать когафоыис-са, в котором увивались бы реальные технические возможности и экономическая конъюнктура.

2.3. Экспорпментплыю-тооротическне исследования СПЛ

ГТроф. Т.Лин п кошда 50-х годов, анализируя розультати першлс американских исследований по СПЛ, отметил, что практическому использованию ео должно предшествовать разреиенио некоторых вогтроосп, пз которых он выделил технологию изготовлешш, химическую стойкость и разработку анкерных устройств, учитывая, что втот восьгл хрупкий материал склопои к излому в местах з&тяма. Пралтичоскп первые два вопроса были вскоре решены как в СССР, усилиями И.^.Образцова, Ю.Н.Работнова, 0.Я.Борга, К.В.Михайлова, B.w.Иванова, D.M.Ревы, Ю.М.Вильдапского, Н.П.Фролова, И.В.Подчостго, С.С.Таврида, Р.Г.Литвинова, Ю.М.Пагевич, И.С.Скорнниной, Г.3.Кондратьевой, В.О.Залого, Л.С.>,;идмана, И.Ю.Белущ!0Г0, Б.В.Пакашдзо, В.Е.Казарц-нова, Л.П.Зайцевой, Л.Я.Спмосюк, С.Д.Столбы и др., Tai; и за рубежом J.Jackson , I. Xubiniky, А Rubinsky, S. H->//jtst , ti 5omest R. Мл ппз-feld, S. Rehm,¿.Frirtke, £. Wischers, 3.11otuÜ<i,M iveder, L. Preis. Вопрос же об анкерогжо растянулся л здесь можно выделить пять направлений :

- первоо палравлешю предусматривало апкеровку СПА пабизпимя устройствами. Так по предложению В.С.Когана (Харьковский ПромстроЯ-ШЖпроект) передача усилия на СПЛ осуществлялась песком, сжимаемым' в стальном стакане;

- второе направленно определил Е Международный конгресс по преднапряжешюму армобстону - заливка СПЛ в стальном стакано синтетической смолой, преимущественно эпоксидной, с наполнителями пз кварцевого песка или карборунда. Эти анкеры показали падежпую работу при кратковременном интенсивном, длительном и пульсахиогашх па-груже!шях СПА. Эта идея реализована нами в опытном строительство в стыковом узле пучка СПА и утилизуемых концевых петель аз высокопрочной стальпой проволоки, рис.2.2,а;

- третьим направлением ашееровкп СПА, сложившимся в начало 60-х годов, явилось усиление концов стержней периодического профиля стеклонитью, пропитанной синтотическим связующим. Примером этому служит патент Японии Л- 52-25177; ■

- четвертое направление, развитоо в ХабПИ, базируется па применении принципа сепарации, реализуемом в обжзхающнх СПА пластинах (рис.2.2,б) или составном клине;

- пятоо паправлише - внутренние анкеры, расчленяющие пучок на прядп с их перегибом и раскрытием поверхности СПА для снепленпя с бетоном (приншп дробности), рис.2.2,в.

Изобретения по захвату и ашееровко СПА, созданное в Харьковской ПромстроШИ ¡проекте, ХасШ и ШО ЕелстроЯнаука, составляет отечест-

п/S-

QlPffitûrmiffijî

п

J-/1

]é

£

Puc.zz

венный фонд по этой пробломо. Как видно из иллюстрация оснотшх идей гшгаровки (рис.2.2), в фонде представлены решения необходимые и достаточнио ухо в пастояг.со врогля надежно осуществлять захвят, стыковку, натяжение и аияоровку СПА в конструтагиях, возводимых по различит/ технологиям работ.

Очевидно, что само по себе созданпо ретоний по анкоровко СПА, гак бы tm были огст оригинальны, и особенности работы СПА в этих устройствах предопределяют эксперимепталыю-тооротическоо исслодо-вшше их работы с иелыо выработки рекомендаций, при помощи которых можно било бы с большой степенью достоверности проектировать эта устройства и доводить их до рабочих чертежей, пригодных для серий-пого производства.

2.3.1. Состоите вопроса анкеровкп СНА и задачи последовали

Изучение лито1>атурц позволило установить линь одну работу по анкереиип СПА сотрудников НПО ЕзлстроЯняука Ю.В.Дегтяря п С.С.аш-рида, в которой приводиш результаты экспоримептпльпо-теорстпчоо-кого исследования захвата для СПА-, состоящем из двух пластин, об-етмаемих винтом.

В этой работе четвертого направления сформулированы два условия, обеслечлвадзю надоллую работу захвата при кратковременной п длительном действии сил

M*Ra£t (14)

где /V - внешняя нормальная сила сзатия; Яа - расчетная сила сопротивления смятию арматуры; С - длина пластины захвата; F -сила сопротивления трению; Р - сила яатязепяя арг.атурн; ¿¿st~ коэффициент статического трепля.

Опытный путем было установлено, что Яа- 2,5...3,0 пЦ/сц при размещении СПА в полукруглых канавках пластип, радиус которых соответствовал радиусу СПА, a 0,3...0,5. Црп других типах пазов Иа было меньше.

Длина пластин захвата, обеспечивающая анкереиие СПА:

hP_, (15)

НаЪ, Ъг

где Ь - коэффициент, зависящий от места приложения нормальной силы; # - коэффициент, учитывающий разброс да ; -лоэффша-епт,учитывающий подвпжку СПА.

Хотя зта работа и постановочная, но она, как п работа Б.В.На-кападзе, натолкнула на необходимость изучения влияния сил трепля

ie

по поверхности контакта. В мопогра^га / 1.5 / показано, что касательные усилия значительно меньше нормальных давлений и их влшншо на впутронние напряжения невелико. Однако они существенно влияют па тангоштаалышо напряжения б вблизи поверхности в зоно контакта. Эта напряжения на граница области контакта могут быть оие-•непы:

сгр,/Я. (16)

Ка ооноватш теории Гринвуда и Траппа для шероховата поверхностей максимальные касательные напряжения равны 0,29^(0) и достигаются на глубине — л

i - 0,35а*ш o.2ïJiJrpcr)dr/Jpir)dr. (17)

Так кал р(0 ) заметно убывает с ростом псроховатости, л а "возрастает , то максимальные касатолышэ капрякшшя уменьшаются и располагаются на большей глубине, чем для гладких. Поэтому, учитывая регулярность обмотки СНА и относительную ее гладкость в малом, сдвиговоо наяряг.огао могло сцонить при горцзвеко:.* контакте гладких поверхностей:

%i»xr 0.31^(0) на гдубипо а = 0,5X, (IG)

где А. - шаг спиральной обмотки.

Эта основополагающая идол о дойстзии касательных напрялоний на 1шЗкомодулышй сторяень и была положена в ослсЬу нришшпа сепарации, ди^ереншрувдом тронио сиепления и тропке скольжсшм.

Таким образом, работоспособность а'нкориых и захватных устройств для С ГУ, качествошю можно считать изучешюй. Но из-за нмзкомодуль-постп и относительно низкой прочности СПА при поперечном обжатии ггродставляотся необходимым вксперимопталыю-тсоротическим путем росить следующие задач]-.:

- оценить действие касательных усилий в СПА па коцтакто с об-жимныт.а пластинами ;

- выявить влияние коэффициента трошш ка возможность сагошше-ровга СПА в захватах и анкерах;

- исследовать подтшеу СПА и обгшмогешх ее деталей;

- изучить удлинение СПА в зоне аикоропки при иатгог.сы-.к. •

2.3.2. Условия самоанкеровки сторхля СПА

Рассмотрим самоашеровку СПА прл составном клине, рис.2.3,

Усилив нат)Цг.еш!я Ра «. (Га Аа уравновешивается с одной стороны далзлешжссэтшй составного клина на стенки паза, с другой - силами сопротивления трению Р^ . Это позволяет условие анкеровкл выразить в таком виде

Pf°SAcrPe/t9* *ра . (19)

где <* - угол образующей клинового паза; <иСг~ коэффициент статического трения мекду СИЛ и секциям! составного клипа.

а

Ъг-ба/а

Рис.2.3

Из (19) и (10) выразим условия самозаанкеривания СПА, т.о. сэ заклинки без приложения к секциям клина впресссвочного усилия

мсг >2^01; >, 0,31 ¿¿етшО,31. (20)

В гидродомкрате марки ДП-63-315, используемом для натяяензл СПА захватами по а.с. И 57С374, наклон образующей 1:12; 0,084, а

0,16, что в два раза меньше в сравнении с условием прочности по действии максимальных касательных напряжений.

2.3.3. Касательные напряжения в СПХсганкеругщпх усилий

Рассмотрим действие погонной сосредоточенной тангенциально!! силы йх на полупространство, рис.2.4.

рис.2.4

Склокм вначале два полупространства по пх граппцаы, где действует удельная сила 2 (Ц . В этом случае поле напряяоппй .в неограниченном пространстве с цилиндрическими координатами г , д, х долкно быть осесиммотричным и не зависящим от 9 и X . Искомое по-, ла напряжений найдом рассматривая равновесие галиндра радиуса г . при 6.

гяг<ггх—гах (21)

в декартовых координатах.

Гух- Чг£ смд-0ЛУ/(Я*1) ; т0*-йхг/(*>•*) .

Деформированное состоя1ше определяется единственной компонентой, поскольку поле деформаций не зависит от а и /дх 'О

(22)

на поверхности (2 = 0) имеем

а также, пренебрегая жестким смещением, йу •

Пусть шлинде радиуса оделап из материала с модулем упругоо-т> £/• и склеен по границе с упругим подпространством ( 8я ), тогда из (22) имоем условие совместности

^ Т*т£Я1р.. (23)

Напряжения и перемещения, обусловленные действием касательных усилий, распределенных по участку - С2> < у * ¿^ , находятся суммированием сосредоточегагых сил на полоско с/л .

Пусть касательные усилия распределяются по эллипсу

чх(у) -Iт)** , -и * у > <24>

тогда из (21) по соотношениям в декартовых коордапагах "найдем Вычисление шггегралов ко сложно. В частности на поверхности

По поромещопиям поворхноотп, определяемым из (22), 1ягло судить об удлапошш стерлзш в зоне шшеровни:

дя ж; у-5 &1ь ' * .

"Ч

2.3.4. Теоротичоскат опенка апкоровки гладкой СПА

Дополним поло напряжо1шй предыдущего пункта действием сглмавдих стержень СПА усилий, рис.2.5,

Обозначив функцию лзмоиешш радиального давлония по цилиндрической повотаюсти в зависимости от угла </ кал Р (V ), а ро-

зультлрущую давлогаш на одагашо длины р

виде

р - 2 га/Р(^) с 03 V ¿/у е

представим в следутеом (28)

Ра

Рис.2.5

В монография / 1.5 / показано, что действие нагрузки на упругую полуплоскость из трапстрогаюго материала вызывает в ней простоо радиальное распределение напргко;шй,совподатеое с фундаментальным ре-иопием Алемана для изотропного тела. В этом случае линии одинаковых напряжений превращаются в окружнооти, а при ограничении упругой полуплоскости цилиндрическим вырезом радиуса га закон радиального напряжения подчиняется закону косинуса, достигая максимального значения по линии действия сила

б;- - (2р/(Яг)) СОЗ?

"су

•О.

(29)

Справедливость формулы (29) была подтверздена при исследовании папряжето-дефрмяровгишого состояния пластмассовых втулок в подшипниковых узлах, где при силовом взаимодействии стального цилиндра с полиамидной втулкой было получено простое радиальное распределение контактного давления, а позже и нами. Все это позволяет вакоп изменения радиального давления в зависимости от угла ч> выразить в функции максимального радиального давления Яп и результирующего этого давления на единице длины в соответствии о (28):

6Г =ра>) ' Я, созу ; р-2Я„гау"гг-л у>су . (30)

Так как продольное усилие в обжатом стержне СПА изменяет интенсивность радиального давления по длине зоны анкеровкя за счет поперечных деформаций, то величина Яц , найденная из (30), будет том достоверней, чем меньше будет длина обжкманздх деталей, то есть опа может служить условием нормировка для установления расчетного давления, вычисляемого по формуле Герца

Я. = , Р'-----■ (31)

гг

Эта величина не нормирована и ее определение является одной из задач экспериментального исследования СПА.

Приняв закон изменения поперечного давления по длине анкеровки СПА в виде четверти вллипоа (ом.п. 2.3.3), воспользуемся условием статики, приравнивая объем эпюры радиального дапления по поверхности контакта СПА п обжимающих ее деталей внеинему усилию поперечного обжатия ^

, (32)

где Р - внешное'уоилие поперечного обгатин стеряня СПА; Ра - усилие натяжения СПА; сх. - угол образующей конусного паза; 1а - длина зоны анкеровки; у? - половила угла охвата СПА в пазе.

Проинтегрируем (32) в разрешим его относительно искомой длипы зош шшерошга

I „._Ш____(зз)

а

При анкеровке СПА наибалызео практическое значогае вмоют два случая: пепыташзе стерший на разрыв и шшзровка при создании контролируемых уоклий при вводении начальных напряжений.

Мшшудльпо допустимая душна зоны шпееровки стертая СПА при испытании его на разрыв определится условием, при котором его разру-С0Н20 происходит на участке ыэзду захватами (контролыщз н отдания

СПА). В соответствии о вткы, еслз принять

¿ат^ - ^---

Длина зоны аякеровкЕ СПА при создании контролируемых начальных капрядензй может быть получена к а (34) заменой Ярп на бр = 0,75

Ярг, а. на Реп •

2.3.5. Особенное™ апкоровка СПА о регулярной обмоткой

Обмотка СПА слузазт повышении ее сцепления с бетоном, но. при натядониз СПА она является концентратором напркгопЕй. Основываясь па принципе суперпозиции п принимая во внимание, что радиальное суммарное давление р (у ) пе моггет превышать величина какекмаль-еого давления при поперечном обжатии СПА, па основе (30) и вырастая (3.160) /1.5/ найдем

р(х)--р*р*ссз РЫ)-(о,5Ясп + Ц5Лспст (35)

Поступая так, как и пра выводе (32), найдем

я а "Гв' ¿а

4 (г-т1а/х.)] , (зу)

где Ог- функции Гюссоля первого родя нулевого и второго порядка.

2.3.С. Поперечное обжатие СПА в зоне анкеровкп

Практическое значеняо состоит в оценке совместного перемещения СПЛ а обличающих деталей, а также и зазора молду последними. Совместное продольное перемещение СПА с деталями 4а определяется из геометрического подобия в зависимости от утла образуипей паза Л и поперечной деформации С,ТА Л , для определения которой необходимо рассмотреть произвольную точку касания стержня и паза клипа, рис. 2.С,а

(ЗВ)

¿а'ЛС^СС.

Рис.2.5

Гелл обозначить перемесите точки А в радяальпом направления В СПА - и/г , секция клина - , то упругое сближение тел <Гся</> будет разно их су!.?,га, но учитывая тот факт, что Е ас г 5яЛ и следовательно можно пренебречь, окончательно получим

« Гсоз^. (39)

Тогда, если р (у) - радиальное давление на поверхности контакта, то на элемент МЫ стержня (рис.2.6,б) будут действовать сила Р (уО^^У и ос антипод, позволяете воспользоваться регаотаем С.П.Тпмовенко для цилиндра сжимаемого сосредоточенны;,-л силами

¿"„"РЬУЪ ¡-гв^смЬ-^ЬЦцНу-чЧ + 1>, у

г "/'а %с^¡т] f_ (40)

Поскольку упругое сближение / , обусловленное поперечной до— формацией, достигает максимут/а при у = 0, то его величину найдем, положив в (40) V7 = учитывая, что д гае

,М2 = 0,4 - коэффициент Пуассона СПА в плоскости изотропии

('-<"!)(% 0.5%)/(ЦГЕасг ) . (41)

Долее пополним эту деформацию компонентой радиальных перемещений от продольного.усилия,действующего па СПА

' где (и3 ш 0,27 - коэффициент Цуассона в плоскости изотропии (табл. 2.4).

Оценкой влияния обмотки СПЛ на поперечные деформации может слузгать отношение "действительной" области контакта гладкого стержня к "кажущейся" с обмоткой, выраженное через длины зон анкеровок (33) и

2.3.7. Удлинение арматурного стержня в зоне фиксации

Найдем продольную относительную деформацию стержня при законе изменения продольного напряжения по четверти эллипса

где рс - радиальное поперечное давление; ¿л^ 0,068, а по ней и удлинение стержня СИЛ в 'зоне фиксации

А^с/х + + (45)

Ед'а оо Еасг -?£л £асг

Для случая регулярной обмотки СПА (44) примет вид:'.

' ¡^-^¡^^ Щт " -

2.3.0. 1,'атодика проведения экспериментальных исследовата!!

Конструкция испытательной установки включала два кольцевых захвата с пазами под секции составного клина. Один из захватйв располагался на натяхном гидродомкрате ДП-63-П5, второй воспринимал рэ-активные усилия через пластину и центрирующий шарнир.

Методика проведения экспериментальных работ включала контроль силы натяжзния СПА, измерение совместного продольного перемещения парк идентичных стериюй и секций составного клина относительно кольцевого захвата, фиксатаю вытяжки стержней из захватов и установление полного удлинения СПА меяду захватами.

Для получения гарантированной информации о требуемых задачами исследования хараз<теристиках испытания проводились сериями с количеством образцов стержней СПА в серии равном восьми и обеспеченностью Р - 0,98, соответствующей ТУ-7 БССР 1-85.

Для испытаний по сериям из разных партий СПА отбирались стпря-ни длиной 1,6 м, распиливаемые надвое и устанавливаемые диаметрально парой в составных клиньях кольцевых захватов. Так как разруие-1ше пар сопровождалось разрывом одного из стержней, то обеспеченность характеристик в упругой стадии за счет удвоения повышалась до Р= 0,991.

Испытания предусматривали дифференциацию длин захватов: 170 мм (серия Г), распиливаемых после испытаний на длину IOC мм (серия Б -СПА без обмотки, В) и 50 мм (серия А - СПА без обмотки). Нагруконие образцов ступенями 0,2 PPi3p, (серия А) и (0,12...0,15 )Ррир (серии Б,В,Г). Длительность ступени - 60 сек.

По даннил пробных испытаиий было установлено, что поперечное обхагие СПА составляет 0,1...О,2 мм. Это обстоятельство и было положено для норкировачия точности изготовления секций составного клипа и отработки методики, опенки их пригодности для натяжения СПА, включающей виполпонио восьми контрольных измерений с точностью 0,05 мм в соответствии со СТ СЭВ 303-76, рис.2.7.

$ hU ч- - - "Ж * -—'

1 . ■i li н н ЬФ

6 sz—^

4 -- 1

1- _/ 4J

Рис.2.7

По результатам замеров x,t • • ■ xs вычислялись параметры:

a'O^-Xj -X,; b = da-x4 -х„; d^a + x, d2-b *x3 * xs;

0,5 (dt-d,) = AL + L /ctg<x - условие пригодности, (47)

где L - длина клиповых вкладкой; с. = 4°45 ; АL - допуск по CT СЭЗ 145-75 длп десятого класса точности (квалитета), равный 0,15 мм. Контактирута-ио поверхности секции клипа, взаимодействующие с пазами захватов, обрабатывались до Б-9 класса чистоты и смазывались для умоньзеикя коо^уицпента трения.

Измерение усилия натяяешм СПА включало тройной контроль по показаниям манометра, динамометра Д0С-50 и тензометров Листова ТА-2 с базой 50 мм.

Перемещении стержней СПА фиксировались индикаторами часового типа с поной деления 0,01

2.3.9. Результаты экспериментального исследования

Данные испитшшй пар стершей серий Л, Б и В, Г приведены на рас.2.8...2.10, где по ступошш дшш изморенные силы натяжония одного стержня Ра (кН), совместное поремоаоние стержней с секциями ютна Д а<Р (мм) и удлинение стержней в зоне фиксации Д С (мм) и теоротичоскп вычисленные аналога ¿вг п д£г .

В сориях А,Б,В причиной разрыва стержней било раздробление в зоне фиксации. В серии Г разрыв некоторых пар стершей проазопод на участке между захватами. Результаты первой г. последней ступоизй во внимание но проникались: первой - в силу обмятая обмотга С11Л, последней - как соответствующей процессу разруыешш.

Зй.уор дллтель!шх порекощонкй секций клана длиной 170 мм ссладст-шо обмлтпя обмотки и ползучести эпоксн£онольного связующего показал ¡:х затухание на четвертые сути п вшвм их прокмуцэстЕошюз развитие и порвав часы после натяжения.

Тафшиа 2.7 •

Длительные цврсмоцекгя секшй клана длиной 170 мм

Дофоркащя Копт Ж

600 700 800 зио

А а , »я 3,0 4,20 4,50 4,75

< км 1,0 0,Г5 0,80 0,85

Цгцовсндая деформация _ Да соответствует акг.ору, Еоспргипкаа-вдму ус::л:;о натяхеная с гдцродомкрата; длительная - дефор-

мациям обоих апкороа.

2.3.10. Нормирование сопротивления С11& поперечному обааткэ

Сопротивление СПД поперечному обжатая определялось по результатам испытания пар стераней серии А и представлено в табл.2.8,гдо сопротивление ЯСГ1 оценено по выражении (33) с использованием

, р л уд . Следовательно, закон простого радиального распрс-додонля давлений в СПА может быть подтвержден оценкой длины зоны анкоровка по формуле (34), где используется Ясп , нормированное по отому закону.

30 Сел/! 'юге

20 10

/

/ Л ар

А

50

о о,} 1 '.5 г & ы 4

Рас. 2.8

30

20

г

¿е

Серии ¿30*4.

5,3

103

'(О)

0,5 I 15 г А5 3 3,5 Л, мм

Рас. 2.9

20

Ю

\[г

Сери1

Г

и а

о Ц5 1 И 2 2.5 3 3,5 4

РиС.2.Ю

Таблица 2.8

Сопротивление СПА поперечному обжатию

Индекс пар СПА Диаметр СПА, ш Разрывное усилие, кН Разрывное напряженно в СПА, Ша

A-I 6,12 16,94 575,6

А-2 6,05 16,30 555,9

А-3 5,77 15,70 580,1

А-4 5,83 15,70 576,6

А-5 5,82 15,70 578,3

А-6 6,14 17,44 577,3

А-7 6,12 17,44 581,3

А-8 6,12 16,22 561,9

Сила обжа(-тия, 1 кЯ/см

Сопротивление раздроблению,

ИПа

Отклоне-! imo от ! срод|о-

20,41 19,55 18,84 18,84 18,84 20,92 20,92 19,82

424,6 403,4

407.6 404,3 404,1 425,3

426.7 405,3

+12,0

- 9,2

- 5,0

- 8,3

- 8,3 +12,7 +14,1

- 7,3

"правилу

Нормативное сопротивление СПА поперечному обжатию по трех сига" (Р = 0,997) составляет

RCn-x-ЗСГ= 412,6-3-10,75 = 380 МПа Учитывая, что коэффициент вариации невелик V - (б"/х).Ю0 «• 2,83/5, что свидетельствует о высокой однородности СПА, оиешш средина ошибку среднеарифметического . т б'Д/Тр = 3,83 Ша и показатель точности % » {m/i )-I00 = I % - достоверность пх высока, поетому к оценке нормативного сопротивления можно применить "правило тройной ошдбкп" (Р= 0,997)

412,6 - 3.3,64 = 400 Ша (46)

2.3.11. Оценка длины зоны оикеровкл СПА

Ыанпмалыю допустимая длина зоны анкеровки стержня СПА диаметром 6 мм вз условия равнопрочности на разршз между захватами п сжатая поперек волокон в месте фиксации, вычисленная по формуле (34), с временным сопротивлением Лрп_ = 1250 МПа, пршшжл по ТУ-7 БССР 1-81, утлом образующей клиновидного паза 4°45 , нормативным сопротивлением при поперечном обжатил Нсп ~ 400 Ша, принятым по данным предыдущего пункта, углом охвата 155°20' , составляет 14,7 см (гладкая СПА) и 20 см (СПА с обмоткой).

В этой связи с целью проверки приемлемости выражений (33) в (37),определяющих длину анкоровки стержней гладкой и с обмоткой СПА, подтверждения простого распределения радиального давления, получо-

ипя информации по величинам поперечных деформаций и удлинения стераней из зон фиксации необходимо использовать результаты испы-тшшя сторл-лей серий Б и В,Г с ¿иксадией в захватах, удовлетворяющих условию

(j « 100 мч < tamin « tj =OÛ ИМ.

При испытании, однако, лишь у половины пар сторжной, защемлон-1ШХ во вкладшах длиной 170 мм, разрыв наблюдался между захватами.

Таким образом, по характеру разрыва сторяней серии 1' мояно сдолать вывод о том, что Фактическая прочность СПА больше, чем даваемая по ТУ БССР I-8I, а длина захвата 170 ш - практически минимальна.

При среднем диаметре стержней серии 7, равном 0,596 мм, продозь-ном напряжении бр = 1410,8 Ша максимальное радаальпоо давление составило = 38G,I ,МЛа. Следовательно, Kai« в захвате длиной

170 юл, так и в захвате длиной 50 юл в отношении закона изменения радиального давления наблюдается изоморфизм с инвариантом относительно fíen и простого распределения радиального давления.

Таким образом, для оценка длины зоны шторовкп стор-лей СПА диаметром 6 мм, удоатетворяпцей условию равнопрочности стержноЗ разрыву и раздроблению, в выражение (34) должно вводиться корматдлпоо сопротивление СПЛ разрыву по результатом испытаний серии Г 1400 МПа, регламентируемое ныне ТУ-7 БССР 1-85, а нормативное со-протиатекле СПА поперечному об.тлтию - пэ результатам испытаний серии А, равное ffcn = 400 ¡.Ma и приведенное в табл.2.4.

2.3.12. Деформации стерзней в зоне аыкеровкл

Стерли! СПА в зоне анкеровки подвергаются поперечным и продольным деформациям, влилвдим на потери прэдналрягекия. Для сравнения фзстлческих поперечных деформаций при обяатиа гладких стержней, в зоне фиксации с теоретическими, определяемыми по вырааенаю (42), воспользуемся даншд.ти испытаний стергдей серии В, закрепляемых в захватах длиной 100 мм без обмотка. Средняя арифметическая подарочная деформация по данным испытание составила à ПФ = 0,201 ми, при баф = 901,3 i.ûla; Re = 397 МПа. При этих :-.о данных а угле охвата-стершей в пазах 155°22 теоретическая поперечная деформация по (42) составила Лаг = 0,208 мм (¿7(3,5 #)), что позволяет засвидетельствовать приемлемость формулы (42) для оцеша поперечных деформаций гладких стерхнеи СПА.

Для стержней с обмоткой (серия В) поперечная деформация соста- . вила Д^р = 0,406 мм, а теоретическая по формуле (42), укногап-ная на коэффициент m (43), учитывающий отношение действительной

области контакта к кажущейся, равна Дог= 0,416 (0(4 %)). Что касается витяжкн СПА из зоны олкеровки, то для оравнония фактических дашшх, полученных при испытании сторжней всех серий, сгруппируем их х приведем в табл.2.9, там же дани и теоретические удлинения, подсчитанные по выражениям (45),(46).

Таблица 2.9 Вытяжка стержней СПА аз зоны анкеровки

Длина захвата, ш Фактические показатели Теоретиче рыт ю :кая

Ра . кН 6h .Ша ,1.511а Д Сф,ш л/г. (45). № - ¿¿г, (48) № , „

50 100 ПО 14,6 23,0 34,6 520 814 1266 373 372 335 0,50 1.4 3,35 0,512 1,46 3,66 1,39 3,44

На основе анализа табл.2.9 можно рекомендовать для оценки вытяжка СПА аз захватов в анкеров следувдш формулы: - ддя гладких стержней

*ta6h + A, tab (49)

•ft а Еасг

для стержней с обмоткой

.Т ta6a , JZ " ~Тс--- ""Г" —Г?-* •

4Еа -tEacr

их-

(50)

2.4. Потери предварительного нацряхешш

Рационально использовать прочностные свойства СПА в строительных нзгибаошх конструкциях из различных материалов можно, лишь создавая в hex предварительные (начальные) напряжения: растяжение -в СПА, сжатие - в конструкции. Важнейшей особенностью проектирования конструкций из дерева, металла, бетона, напряженно армированных СПА, является оцонка суммарных потерь создаваемого в пой предварительного напряжения.

Состоявшийся в 1974 году (г.Канок) симпозиум по стеклошшотико-вой арматуре признал целесообразным интенси4гншровать развитие яс-слодованпй по использованию СПА для армирования клееных деревянных конструкций, тоншко-экономическая вффективность применения которых к тог^ времена была доказана. Близость значений коэффициентов лянейпого темпоратурного расширения СПА в древесины, низкий модуль уцругоста СПА с высокая коррозионная стойкость древесины и арматуры благоприятствовала созданию обдогченннх, проднапряженшх корро-

зиостойких конструкций увеличенных пролетов из этого материала. Рассмотрим потери проднапряженин ОПА ¡слеошх деревянных балочных конструкций.

2.4.1. Потори предварительного напряжения ОНА в клееных деревянных конструкциях /1.1/

Потери предварительного напряжения СПА в клееных деревянных балках рассмотрим для случая криволинейного размещения стержней в приопорных участках, что было осуществлено на кафедре мостов ХабШ в лабораторных исследованиях и при опытном производственном строительстве.

Потори в СПА от усадки древесины ( <), ) выражаются зависимостью

(51)

где \ЫР , 'Л;, - среднеинтегральнал влажность древесины в момент создания предварительного напряжения н эксплуатационная влажность;

о/у - коэ®[иииент усадки- вдоль волокон соответствующий изменению*!/ на I % в пределах от нуля до точки насыщения клеточных оболочок; ~ спа ~ модуль упругости СПА (табл.2.4).

Влажность точки насыщения сосны, ели, дуба - 29...31 %, кадра сибирского - 28...30 %, лиственницы сибирской - 31...33 %, липы -29 %, ясеня - 23 %. Коэффициент усадки вдоль волокон для лапы,осины, ильма, ивы - 1,2-Ю ; лиственницы - (0,6...0,65)'10~4; алл, сосны, кедра - (0,5...0,55)*10~4.

От ползучести древесины

бг=1,25бу,(1- 0,31 ехр-1,6} Еа/Е„ , (62)

где - напряжения в древесине на уровне центра тягости СПА от постоянной нагрузки и сил предварительного напрягепия с учетом возможных потерь.

От релаксации напряжений

6"3= 0,06 б> , (53)

где <5Р - контролируемое предварительное напряженно в СПА.

От трения о стенки паза

б4=6р[1-ехр-(*х -+^9)1, (54)

где в = У/57°18 - сум,1а углов перегиба арматуры в радианах па длине от домкрата до рассматриваемого сечения; х - суммарная длина прямолинейных участков паза от домкрата до рассматриваемого се-» чонля, и.

Значения коэ£<£иииента трения арматуры о степхл паза п по--эффшиента £ , учитывающего местные отклонения прямолинейного

участка паза от его проектного положения, могут бить приняты по табл.2,1011.1)

Таблица 2.10 Коэффициенты трения арматуры в пазах

Арматура Tin поверхности паза Ни I к длины паза

Металлическая Древесана - -

Листовая сталь 0,35 0,003

СПА Древесина 0,7 0,001

Листовал сталь - -

От проскальзывания арматуры на участке ее анкеровкн

где А0 , - проскальзывание арматуры в момент отпуска д раа-

влваемоо со вроманом (примерная величина проскальзывания в соответствии с /1.1/коавт бить принята 3 мм); Х-^р-Ъб^с!^ /2Ясна длина зоны проскальзывания СИЛ, причем Оспа - диаметр СПА; Я сип - нормативное сопротивление дровоошш скалывании.

2.4.2. Потеря продаарзтельиого напряжения СПА в мвтаишчасках конструкциях

Потери предварительного напряжения СПЛ в металлических конструкциях рассмотрим для случая размещения путеа, нкеяадго в продельной случас 40 стороной СПЛ даакэтром 6 мм, под ищем поясом балкп, с аикороЕВОЙ стороной в устройствах, приведенных в / 1.2 /, и т/аху-цах донодвителызу» ашюровку и сшоксЕдпо-дамонтном компаунде, залитом в пространство молву рзбракз упоров.

Преднанрягешшо затязсаш нз СПЛ металлические балка могут бить использовали в качостве пролетных строений автодорожных мостов, для чего их объединяет о г.слсзоботопной платой проезгей часта.

По сравнении со стальной работа затязки из СПА имеет ряд особенностей, обусловленных калечаем обмотки, развитием пароме £о времени и разницей коеффгцяоитоп линейкой температурной деформации.

В развитие Инструкции по проектированию предварительно напря-еэшшх стальных конструкций рассмотрим потери предварительного на-црягешш аатягка, выполношюй в отличие от традиционного варианта из СПА.

Потери от релаксации напряжений d воздушно-сухих условиях составляют

<ff= 0,0Сб>, где б~р - контролируемое напряжение.

Потери предварительного напряжении от податливости анкерных закреплений опонивагггел выражением

^(^^Ea/ej. <56>

где Да - мгновенная деформация (втягившше деталей анкера совместно с СПА) анкерних устройств после передачи усилия натяжения с захвата гидродомкрата на анкер, зависящая от уровня создаваемых контролируемых напряжений ; à ат - коночное длительное приращение деформации анкерного устройства вследствие обштия оплетки и ползучести эпокенфенольного связующего CI1A при поперечном обжатии в а.чкере, проявлявдееся, в основном, в первые часы после натяжения.

Величина àa может быть найдена по выражению (38) с подстановкой в него Л по ('12) в. зависимости от уровня создаваемых контролируемых напряжений и длины зоны фиксации, либо для практических целей при диаметре стержней 6 мм, длине зоны фиксации 170 мм, угле образующей конусного отверстия (клиновидного паза) 4°45', угле охвата стержня СПА в пазах 155° и различных уровнях преднапряжения принята по табл.2.II, где приведены п Ддг->

Таблица 2.II

№новенные и длительные перемещения обжимающих СПА деталей[1."',

Деформации Контролируемое напряжение в СПА. Ша

600 700 800 900

Аа , мм AffT' ш 3,90 4,20 1,0 J 0,95 4,50 0,90 4,75 0,85

Мгновенную деформацию Ла принимают для анкера, на который передается усилие натяжения с гидродоыкрата, а длительную дефор'.гашв учитывают для обоих анкеров.

Потери преднапряжения от разницы линейных коэффициентов температурной деформации оцениваются следующим выражением

бз^^зг , (57)

где , <*а( - коэффициенты линейной температурной деформа-

ции стали и СПА в 1/град.С, принимаемые = 1,2* 10"^ 1/град.С;

= 0,5*10"^ 1/град.С; Ь - температура, для которой оценивается 6"з ; - температура при создании начальных напряжений в балке.

Учитывая, что потери от разницы линейных коэффициентов температурной деформации могут бить как положительными, так и отрицательными, в расчет следует вводить значение минимальных и максимальных суммарных потерь.

2.4.3. Потери предварительного напряжения СПЛ

в стеклопластбетонных конструкциях / 2.3 /

В стеклопластбетонных конструкциях различа:от первые (на стадии обжатия бетона) и вторые (на стадии эксплуатации) потери предварительного напряжения СПА.

В конструкциях с натяжением СПА на упоры к пори и-.: потерям относят потери, обусловленные деформативность» анкеров, релаксацией напряжений в СПА(в размере 50 % от полных), темпоратурным перепадом, быстроте куцей ползучестью и деформативность» форы.

Ко вторым потерям относят потери вследствие усадки и ползучести бетона, от релаксации напряжений в СПА (в размере 50 % от полных).

Если заранео известен срок загружешш конструкций, то потери от релаксации напряжений в СПА ( ) оценивают по формуле 1СиШЗа

б^т&р , (58)

где Ь - время, сутки, со дня натяжения арматуры; т и п - коэффициенты, принимаемые равными соответствешю 0,013 и 0,17 в воздушно сухих условиях при температура 20°С; 0,02 и 0,2 -"в воздуиаю сухих условиях н температуре Б0°С; 0,027 и 0,2 - в водояасиценном состоянии и температуре 20°С; 6~р - предварительное напряжение без учота потерь (контролируемо).

Если срок загружены конструкции неизвестен, то пршшмают по (53).

Потери от температурного перепада(разности температур натянутой СПЛ в зонах нагрева и анкеровки на упорах ) определяются вырааешем

6г-(<*чц-. (59)

где = 1-10"6 1/град С, О.бб^Ю"6 - коэффициенты ли-

нейной температурной деформации бетона и СПА; а1 - разность между температурой прогроваемой конструкции и устройства, воспринимающего усилие натяжения, °С; £а - модуль упругости СПА.

Потери от деформации анкеров ( ), расположенных на упорах или торцах форм, при натяжении СПА серийннш! гидродомкратами,могут быть определены по формуле (56) о применением рекомендаций по оценке Аа и &аГ'

Так как пучки СПА в стеклопластботошшх конструкциях отгибать но рекомендуется, потери 64 = 0.

Потери от деформаций стальных форм при натяжении СПА на упоры, закрепленные на торцах форм, оценивает по формуле

, (60)

где - сближение упоров на линии действия усилия предварительного обжатия, определяемое из расчета деформаций форм; £ - расстояние между наружными гранями упоров; ^ = ( п- 1 )/(2п), где п - число пучков, натягиваемых неодновременно.

При отсутствии данных о технологии изготовления и конструкции форм потери от деформации форм следует принимать равными 7,5 МПа.

Потери от быстронатекающей ползучести бетона естественного твердения при натяжении СПА на упоры

$' прп <5ВР/ЯВР ±0.8,

Ь - 5 +24(Щ, - °'8) > ^ %Р/ЯВР >ав, (61)

где 6~др - напряжение в бетоне на уровне центра тяжести преднапря-женной СПА с учетом потерь 61 ■ ■ ■ б~5 ; /7ВР - передаточная прочность бетона.

Для оценки бетона, подвергнутого гешговлагностной обработке, потери умножаются на коэффициент 0,85.

Потери от усадки бетона 6г в зависимости от способа передачи усилия натягения СПА и условий твердений бетона принимаются по табл. 2.12.

Тасщща 2.12

Потери от усадки бетона, МПа

Способ передачи усилзш Условия твердения бетона Бетон классов на прочность и на статие

натяжения СПА В35 и ниже МО М5 л выше

на упоры естественного твердения 10 12,5 15

с тепловой обработкой 9 10 12,5

на бетон независимо от условий твердения 7,5 9 10

Потери от ползучести бетона определяются в зависимости от отношения / по выражениям

, при {52)

^ = <<(%/( ~ 0.315) , при %/Яь >0,95-,

где б~^ - напряжете в бетоне на уровне центра тяжести предна-пряженной СПА с учетом потерь ■ ■ б~а ; л - коэсКишшнт,принимаемый <* = I - для бетонов естественного твердения и =0,85 подвергнутых тепловой обработке.

Суммарная величина потерь предварительного цаирамония СПА в от-'личие от стальной высокопрочной арматуры в 3...3,5 раза ниже благодаря вчетверо меньшему модулю упругости.

2.5. Клееные деревянные конструкции

Отношение модулой упругости СПА и древесины / - 4,

расчетных сопротивлений - Яд / - 40. В этой связи, для эффективного использования СПА в ней создают начальное предварительное растягивающее напряжение, балка при этом в сродном сечении подвергается сжатию с изгибом, рис.2.П.

Рис.2.П

Напряжения в нижней фибре балки (сжатие)

где

5

" ИIV

-

Ые

°4—ьн-<

(63)

(64)

сумма потерь предварительного напряжения.

Напряжения в верхней фибре балки (растяжение)

в г~г ьи

Из предельных фибровых предварительных напряжений еидно, что если в нижней зоне расчетное сопротивление древесины как бы увеличивается вдвое, то в верхней - только в полтора раза. При работо балки па постоянные и временные нагрузки суммарное напряжение достигнет предела в верхней зоне, что и будет определять предельную несущую способность п размеры балки. При максимальном предварительном напряжении объем преднапрякенной балки на 33 % меньше, чем обычной. Стремление увеличить длину преднапряженной балка приводит к тому, что определяя®® в оценке несущей способности становятся

скалывающие напряжения. Для уменьшения скалывающих напряжений на кафедре мостов и тоннелем ХабШ предложено криволинейной армирование приопорных участков клееных деревянных балок, рис.212.

Стержни СПЛ вклеиваются в пазы на боковых гранях бглок. При криволинейном ар'Лфовашш высвобождаемая на кошевых участках энергия от нормальных усилий идет на восприятие перерезывающих сил -это для клееных деревянных балок является значительным преимуществом, т.к. ведет к енжинпю скалыиалющх напряжений.

71

Рпс.212

Если для опредслешюсти пучок отогнуть по квадратной параболе / 1.1 /

у » ах *■ Ьх +С (65)

с граничным условиями:. х = п I, у - к'п. \ х~ 0, ¿/=¿''=0, Ь = с = 0, а = Йосле подстановки граничных условий -

уравнение параболы приобретает вид, рис.212

у-ьн^Спгг*.

Изгибающий момент от силы предварительного напряжения

(66)

¿гр х ] со5 агс ¿а р-р х ,

Продифференцировав по X , получим

-V '¡Л1*1 1+4(*Ьх)г(п1)-*

Аз

(67)

(68)

Чт? ' (пг)* ------^стн

По усилиям аД- л осуществляются црочностнке расчеты прод-напряженной с помощью СПА клееной деревянной конструкции.

Сведения о других конструктивных решениях можно почертить из учебных пособий /3.1...3.4, 3.6, 3.10/, статей п описаний к а.с. /5.51...5.61/.

2.6. Сталежеле.?обетошше пролетные строения

Рассматриваемые в докладе несущие конструкции можно с современных позиций отнести к классу сплошных или тонкостенных конструкций, причем последние характеризуется тег.:, что протяженность их в прост-

ранстве по всем основным измерениям выражаются величинами разных порядков, т.е.

<га/в * о.1 $0,1; к/1. <0,1.

С этих позиций металлические конструкции являются тонкостенными, а вот сталебетонные под класс тонкостенных уже не подходят, а это пока основной тип пролетных строений мостов.

Резкой границы между расчетными схемами нет. Так, например,при решении некоторых специальных задач по теории стержней сплошного сечения приходится учитывать дополнительные факторы, связанные с деплананией, и пользоваться фактически вариационными методами теории тонкостенных стержней В.З.Власова. В данном пункте ставится задача синтеза этих двух классов расчетных схем.

Рассмотрим зеркально-симметричное относительно вертикальной оси оу поперечное сечение, включающее железобетонную плиту и I. -образные металлические балки (рис.2.13,а). При абсолютной жесткости контура и равенстве цулю деформаций срединной поверхности каждой прямоугольной полосы поперечного сечения раскроем значения относительных

Условия отсутствия сдвига в срединной плоскости

На основании рис.2.13,б = уВ , Щ =хв. Продифференцируем их по г и,внеся в (69) и (70)

,.дв дих тШ^ ^, *д1~~дх ' *31 ду

проинтегрируем по направлениям поперечных осей, вводя в рассмотрение выражения

%<(£/у4х; у/=';хс[у; (71)

/(ди/дх)4х=-/ув'с^х 4 а); (72)

ри/ду^у = -/х9'¿У4 ¿"¿Л' (73> Интерпретация напряжений в концепция ГУтса;

= = £(Ых/дг) — . (74)

сгу -£{.у - е(ди^/з1) =.- ;. (75)

Оценим константы (2) и 2 ). Для этого возьмем сумму проекций всех действующих в поперечном сечешп сил па продольную ось г . При нагрузке, перпендикулярной оса балки, получил выражения я'Ир г!» а С

/Ф^^Ч'^'1^1-^ ' (77)

из которых следует, что = (я ) = 0, когда

и тогда • 4 .

> Зх-евУх , Ев ъ. (78)

Далее возьмем сумму моментов всех действующих в поперечном сечении сил относительно осей Ох и Од •.

£ >.1х-/у<Гс/А=в "я ¿А = /£зУ/х с/уМ =/£ в'^ухус/уЛх » с;

¿А*/ев'х/ус/х:с[А -/£в"/ь/х • о;

из которых выделим секториально-координатнке центробежные моменты относительно осей Ох и Оу

//(УХ)у^уа'х *Jfvyc/g¿x£зfj'0lff(xy)xcted>l.JfYxdxdy'J^шat ^ где уху - функция деплаианип, названная проф. В.З.Власогл/ гиперболическим законом аксиальных площадей, которую можно также ка-

звать обобщенной координатой депланалии поперечного сечения стержня и определяемой:

*(х,у)=ху. (80)

Эта функция является следствием применения гипотезы равенства нулю относительных деформаций сдвига в срединных плоскостях прямоугольных полос, следовательно, закон аксиальной депланатши одинаково справедлив как душ открытых, так и для замкнутых поперечных композитных сечений. Равенство секториально-координатных центробежных моментов (79) нулю указывает, что центр кручения является полюсом секториально-координатных площадей и совпадает с центром изгиба поперечного сечения.

Вводя в рассмотрение бикомевт

Bf y(x.y)dxdy-J/Sxydxdy, (8I)

из (78) выразим значения обобщенных напряжений и раскроем

Rf =-ffEB "(ху fdxdy « - £3"//Х 'tfdxdy £9% , (&>)

где Jf - бимомент инерции сечения, равный по определению

j/'/fxtfdxdy. ^ (83)

Выразим аз (02.) - Eff и внесем в'(79), разрешив отно-

сительно нормальных напряжений в контакте, где *fydx»fxdy*^ тогда на основе принципа совместности относительных деформаций получим сг

s? êf-a,. сПЛ гсг . 6х(г) _ Fcr у/

где коэффициент п = ЕСг/Епл - коэффициент приведения, раскрывающий ввдтрошшэ статическую неопределимость композитной конструкции.

Опешш касательные напряжения при стесконном кручении. Для этого выделим из плиты бесконечно малый элемент со сторонам! dî и dx , рис.2.14.

Возьмеи су;«у проекций всех сил, приложенных к элементу, на продольную ось бруса _ &г , считан Sady

Ïfpdïdx -dJ^f-dxdi = ^dxdy - §rdxdy~o (85)

п помня, что Cy = - Ев "y , a dxdy=A проинтегрируем

jf^dxdy = Ee^Mx^dxdy^ (86)

где ^ Ci) - произвольная функция, зависящая от г и представляющая величину касательного напряжения по продольному сечению X.-о (начало отсчета координаты X ). Помечая это начало в торце сече -пил и считая отот край свободным от внепких сдвигалцих сил, будем и:готь lu)-о

сокториально-ноординатшй статический момент части сечения, заклю-чешшй между началом отсчета координаты, выбранной нами у края сечения, и той точкой, для которой определяется касательное напряжение. Сормула (85) принимает более простой вид

G^Sdx

х гг^^т^

[6/+ *&£)] Jx

Рио.2.Н

Коэффшвонт приведения, раскрывающий внутренней статическую неопределимость при касательных перемещениях от стесненного кручонля, находится тагаа пз условия совместности относительных деформаций при сдвиге шшты относительно верхних поясов I -образных металлически* балок с использованием формулы (86) bis при одинаковом значении 8W и соотношении S^^J^ =» ^пл » порождаемом сингулярностью при предельном переходе относительно контакта

&а.я1£1.££Г.ф!> 4 nrr„I<L. (88)

В теории сплопкостенчатых стр'ржней В.З.Ечасова используются не условия равновесия, а закон Гука, поэтоиу козффпциеггг приведения будет иметь вид

I n t^nJr " V бег л

~Влл ¿пл <Гст) йм ~ п~а

Таким образом, различие в оценке касательных напряжений и коэ^ фатаентов приведения, практически равных ( Всг Есг ZCj-^пл)

Пег

(82)

Л,

те

ru

ипл

та

составляет предает отличия развиваемой здесь теории и теории сплош-ностенчатых стержней В.З.Власова, с одной стороны, с другой же, более близкое ее совпадение о его теорией тонкостенных стержней.

Для оценки величины касательных напряжений необходимо найти из-гибно-крутящий момент Л/у> . Составим условия равновесия моментов всех осевых сдвигающих сил Т ¿/у ¿х. относительно центра изгиба пространственного зеркально-симметричного относительно вертикальной оси стержня <7у , рис.2.15.

Тс?хс/у [

Рис.2.15

Так как вращение относительно центра изгиба происходит против . часовой стрелки, то с учетом (86)&15 , получим выражение

Уу '-^ус/ху =Ев^/ус/х/ХуСх, у)с/х<*У, которое проинтегрируем по частям, учитывая, что

у)с/х(/у-/Д?(Х,у)гс*х11у = - £8% , (до)

а //ч> (*, У -о; ^^Л^С*.У)¿¿¿У «

Окончательно формула для оцени: касательных напряжений будет

иметь вид с

^ - -- (91)

На основании принципа независимости действия усилий нормальные и касательные напряжения при изгибком кручении долгаш пополняться другими сопутствующими напряжениями / 1.5 /. Особенности проектирования праднапряжошшх с помощью СПА разрезных металлических пролет-дых строений можно найти в монографии / 1.2 /.

2.7. Стеклопластбетоняые конструкции

Идея использования стеклянного волокна для армирования бетонных конструкций впервые била выдвинута советским архитектором А.К.Буро-вш в 1040 г. Л тол:ко в последние десятилетия, когда была достигнута надежна1! защита стекловолокна али.'оборосшшкатного состава от щелочной среда бетона за счет эпоксифенолыюго связующего в СПА, а

также разработали составы щелочестойках стекловолокон (например, Щ-15-i.T), на пути практического применения этой идеи были получены положительные результаты.

В 1978 году нгаШЗ Госстроя СССР и 1ШТО БелстроЙнаука выпустили "Рекомендации по расчету конструкций со стеклопластиковой арматурой" в ориентации на CHsül П-21-75 "Бетонные и железобетонные конструкции" с учетом специфических свойств СПА а особенностей ее работы в бетоне.

В 1990 г. на основе последних данных о свойствах СНА, результатах разработки технологии ее анкеровки а натяжения, изучения работы при низках температурах п пульсачлонных нагрузку кафедрой "Мосты, основания и фундаменты" по заданию Минавтодора РСОСР выпущены "Рекомендации по проектировании стоклопластботошгых автодорожных мостов" / 2.3 / в ориентации на СШШ 2.05.03-84.

В соответствии с / 2.3 / стекяопластбетонлые балка смешанного армирования рассчитывают в предположении упругой работы материалов. ТрецаностоЛкость стеклонластботопных балогг должна отвечать категория "2а", т.о. в стадии эксплуатации конструкции при самом невыгодном загружена временной нагрузкой, в нижней зоне балок не должно возникать поперечных трещин, lía осново производственного опыта в будущем, возможно, может быть допуцено образование поперечных грезил под действием временной нагрузки с их закрытием при действии только собственного веса конструкции. Это приводит к некоторому сокращению расхода СНА по сравнения с нынешпш требованием к трездностойкости, когда растягавающае напряжения в нижней зоне баша от действия суммарного нормативного момента в стадш эксплуатация Ин D сородпие пролета ограничиваются величиной 0,4 , где - сопротавло-

1Ш9 бетона растяжению. Из этого условия необходимое усилие предварительного напряжения СПА в стадии эксплуатации А'у за вычетом потерь должно быть но менее

где £„ - расстоя1ше между нейтральной осью и нижней грапья балка; 8Р - расстоя;ше между нейтральной осью балка к центром тяжести преднапряженной арматуры; A red • Jretí ~ площадь поперечного сеченая а момент инерции приведенного к бетону стеклопластбетонного сеченая.

Контролируемое напряжение СГР в СПА принимается в соответствии с п.2.2, потеря предварительного напряжен-я - по п.2.4.3.

Расчет сечений, нормальных к продольной оса балка, должен проводиться в зависимости от значения относительной высоты сжатой зо ш

(92)

¥<*x/h0 , не превышающей предельного значения /у , пря котором предельное состояние бетона сжатой зоны наступает не ранее достижения в растянутой СОЛ напряжения, равного расчетному сопротивлению г?р , т.е. предполагается образование поперечной трещины. Значение J определяется по формуле

(93)

где со =» 0,85-0,008 Rbt ; ЯР+ 100-6^, Gp - контролируемое напряжение в СПА, Г.Па; 6"¿ - предельное напряжение в арштуре сжатой зоны, принимаемое равным 100 Ша.

Расчет тавровых, двутавровых в коробчатых сечений с платой в сжатой зоне при íf =x/he 4 следует производить в зависимости от положения границы сжатой зоны: 1

- когда граница сжатой зоны проходит в плите, тогда расчет прочности выполняют по условна, рис.2.16

M* Rbbjxfa-ojx) + nscAs(h0,-aJ') + ^С^РС^'^) > '(94) а высоту сжатой зоны х находят из условия

RpAp +R¿AS í Rbbfx + RscA's +6pÂ'p *' . (95>

Рис.2.16

- если гршипа сжатой зоны проходит в ребре, то расчет по прочности выполняют из условия, рис.2.17

М« ЯьЬх(}?0-С,5х) + - Ь)г7; (Ьа - 0,5Ь;) 44 (Ьо, - а1) * 6рсАр (Ьо-йр ) , (96) а высоту сжатой зоны определяют по формуле

Рр Ар +П}А,- Рле 4 -СрсАр* % Ьх + (Ь, -Ь)Ь+ . (97)

Поперечные силы воспринимаются бетоном сжатой зоны и вертикальная сторжнями сеток ребра.

Хотя пучки СПА по всей длине имеют спепление с ботоном конструкция, передачу сосредоточенных усилий пучков СПА на бетон следует предусматривать а местах постановки внутренних анкеров (п.2.3) /23/.

2.8. Усиление разрезных сталежолезобетонных пролетных строений надопорными затяжками из СТА

Ото направленно исследований появилось в результате поиска новых сф-ор применения СПА в мостостроении. Дело в том, что традиционная способы усялопая сталеголззоботогашх пролотпих строений сводятся я разеттая сочеппй дополнительным металлом, устанавливаемы;,! п пгябалоо напрякошшх зонах, или к предварительному папрягонию за-т.т^га-гз, располагаемыми едоль няжнах поясов. Серьезными недостатка-гл традиционных способов усиления является значительные матерпалосм-^ооть я трудост.кость, необходимость длдтольного перерыва дпиязягл и подеодспля подмостей, особенно в русловой часта. В болыпей стенопа ухгазаплиэ недостатка устраняются в варианте усиления разрээгшх ста-ло™злоэобото7Ш!К пролетных строений при числе пролетов боло о ,2 .либо ргзпш.! двум, осуществляемом постановкой падепорпкг связей - жесткой распорки I з уровне шжиого пояса и короткой проднапряЕепной аатяг-пп 2 пз высокопрочного материала а уровне верхнего, превращающих разрэзпт пролетные строения в частично-пэразрозниэ, усилия а кото-риз зависят от соотпсиепня г.есткостей элементов, рлс.2.18.

Прзгропленио распорет к нижнему поясу осуществляется па оварко :тлт! сисокопрочпьт болтах, а анкера затягзсп опираются на упоры, прп-Е^ре:г.а:о п стокко вблизи верхнего пояса п к опорному ребру гесткос-та.

Начальное натяжение п самонатяжение надопорных связей создают отрипательные моменты, уменьшающие положительные моменты в пролетах, что повышает их грузоподъемность. Приведенная масса пролетного строения, объединенного в единую плеть, увеличивается, что приводит к уменьшению амплитуды колебаний при пропуске по нему подвижной нагрузки.

Введение надопорных связей обусловливает особенности размещения опорных частей, заключающиеся в необходимости Е,уеть одну неподвижную опорную часть в случае многопролетного моста в исключении шш снижении горизонтальных усилий на высокие опоры моста вследствие замены неподвижных опорных частей на подвижные.

Расчетная схема частагчно-нёразрезной балки представлена на рис. 2.19,а. За основные неизвестные приняты усилия в ь'здопорных связях. Основную систему получим, расчленяя верхние горизонтальные связи над опорами, с приложением в местах разреза единичных усилий, рис. 2.19,6. Любое усилие ¡\!п = I деформирует только два смежных пролета, к которым оно приложено, л вызывает перемещения только по направлению основных неизвестных слева а/п- ( , а/п , справа Ып+ / • Канонические уравнения, следовательно, не будут полными, так как побочные перемещения по направлению других неизвестных будут равны цулю.

Каноническое уравнение метода сил, основанное на том, что перемещения по направлению неизвестных усилий равны нулю, для частичио-неразрезной балки имеет вид

4-, 4,/7 тА'„<Гпп + С (93)

Для вычисления коэффициентов при неизвестных с грузового члена воспользуемся единичными и грузовыми эпюрам , Л ъ Мр , рис. 2.1Э,в-£.

рис. г.19

Коэффициенты при неизвестных и грузовое перемещение в выражении (98) найдем по формуле Мора о учетом ступенчатого изменения моментов инерции по длинам пролетов / 1.2 /

где индекс Л обозначает число участков балки с постоянным сечением; Епз , Епн , Апд , - модули упругости материалов и площади поперечных сечений верхней и шшшй надопорных связей над опорой

Поскольку поперечные сечения участков, в пределах которых вычисляется интегралы, постоянны, а подинтегралыше функции или одна из них линейны, то вычисление интегралов может -быть заманено "перо-ыыогекием" эпюр подинтегралышх Функций по правилу Верещагина.

Более того, для упрощения вычисления перемещрнпй по выражениям (98)...(102) балки со ступенчатым изменением момечтов инерции рассмотрим как балки "постоянного" сечения с моментом инерции Эа , в которых приведение длин по участкам осуществляется по Быраганию:

гдо Зд - момент инерции балки "постоянного" сечения о приведенной длиной; , J¿ - длина п момент инерции t -го участка балки.

В качество момента инерции балки "постоянного" сочения удобнее ьсаго принять и клеит инерцип балки d середине пролета, так как даш-па участка с этим ыомзнтоы пнорцпз имеет каибольаув протяхаякость, В соответствии с этим для балки, пмосаей пять участков, в продзлах которых моменты инерции постоянны, при длинах участков £, - ÍS"X1 ( , Sj * х3-хг (рзо.2.19,а), приведенная длина пролета находится по выражению

Поскольку приведенная длина балки "постоянного" езчешш отличается от деЁстгитагьпой, то операцию приведения необходимо выполнить и и отношении плооздой стар грузовых моментов. Приведэнзая площадь грузоаоЗ огшры в соответствии с рис.2.19,г: имеет вид

" п "

-х-

(103)

(104)

Усилия, входящие в выражение (98), являются усилиями самонатяжо-пая надопорных связей под действием обращающихся нагрузок. Найдя коэффициенты при неизвестных п грузовое перемещение, о учетом приведенных длины н площади впюрн грузового момента каноническое уравнение (98) при объединении надопорнымз связями двух однотипных пролетов примет вид

яз которого выразим усилие самонатяжонля

ц ш . I 3?вВй° ■• з1н£3° У' (107)

где 1 - расстояние между осят.я надопорных связей; !а , Е3 , Ае ,

, £п, Ан - длины, модули упругости п площади поперечных сечений верхней и нижней надопорных связей; йа - момент инерция балки, к которому приводятся длины пролетных строений п эпюры моментов, опе-пешда о учетом действительного состояния бетона плиты п швов объединения.

О случае объединения надопорнымз связями трех однотипных пролетных строений максимальное уоилпе сачонатяженвя пздопоршс связей будет возникать при загруженил двух смежных пролетов п, поэтому, может быть оценено выражением (107).

Необходимый отрицательный момент в серодано пролета балка Мус , обеспечивающий увеличение ее грузоподъемпоотп, оценивается внраго-шзем

, (108) гдо - суммарные напряжешш в поясах боз усиления, а требуемый Ездопоряый момент М1"=2Мус.

Если усилие самопатяжеппя овязей пз создает требуемый отрзпа-тольпыЗ надопорпый момент, то в пзх вводится пачальноо коптролируо-моо усялпо, которое может бить пайдепо по разнзне между требуемым усилием в надопорных связях п усштса самопатягенпя

Л^-Л'/'-^ ' (109)

Если -з усилие самонатягепня превосходят требуемое усп-лпо , то надопорные связи устанавливаются без предварительно-

го напряжения, а их площада обусловливаются усилием самонатягешш. При предварительном напряженна надопориых связей их сечение определяется суммой усилий.

При тробуемом усилии з надопорных езязях целям нормальной эксплуатации моста отвечает уменьшение уоплгл самояатяженпя пра угзет-

чешл доли контролируемого усилия, что обеспечивается применением в ватяжке низкомодульного высокопрочного материала - СШ.

Для создания начальных контролируемых усилий в надопорной затяа-ка можно приподнять противоположный конец балки на величину

Д„ - а/(но)

определяемую требуемым удлинением затяжки из геометрического подобия, и, по закреплению затяжки, вернуть в исходное положение.

Более подробно вопросы регулирования усилий в частично наразроз-кых балках изложены в учебном пособии / 3.9 / и мопографш / 1.4 /. Приемы усиления приопорных зон клееных деревянных балок мостов / 3.10 / не так актуальны, ввиду их малого количества, а для железобетонных мостов предстоит поиск и отбор конструктивных решений.

2.9. Преимущества использования СПА в сейсмостойком строительстве

Чтобы полностью использовать продел прочности СПА на разрыв необходимо преодолеть относительное удлинение 3 %. В то время как теория надежности стальной и преднапрягаемой арматуры предполагают,что за проделала; 0,3 % наступает необратимое состояние текучести, когда конструкция начинает обнаруживать признаки неминуемого разрушения, т.о. в СПА переход от состояния эксплуатации к состоянию разрушения в традиционном понимании обнаруживается вследствие ее низкого модуля за счет повышенных обратимых деформаций ужо на очень ранней стадии, а именно, когда профиль из СПА для компенсации дальнейших увеличений нагрузки обладает еще запасом несущей способности более высоким в сравнении со стальной за пределом текучести пли в области упрочнения. Это несомненное преимущество для сейсмостойкого строительства.

Почта с идентичных позиций в мостостроении предпочтение с позл-цеС сейсмостойкости необходимо отдать температурно- или частично-коразрззны:.! системам, сочетающим в себе преимущества разрезных и не-разрозных балок. Наиболее целесообразным является прием объединения разрезных пролетных строений в надопорных участках с помощью демпфирующих устройств, позволяющих существенным образом изменить расчетную cxeiy сооружения ы осуществить регулирование усилий как в стадии мсатажа и эксплуатации, так и при сейсмических воздействиях /3.7, 3,9, 1.4, 5.24...5,50/. Наряду с поддеглпфпрованием концов балок необходимо еще ограничить смещения пролетных строений в горизонтальной плоскости па основе принципа "щипающей посадки", что достигается устройством опорных частей заданной подвижности / 2.2 /.

2.10. Сшп? строительства з эксплуатации мостов о применением СПА

2.10.1. Клоегше деревяннио прогони

Б 1975 году по проекту кафедры "Мосты п тоннели" Хабаровского полатсшшческого института в содружестве о Амуравтодором закончен строительством и введен в эксплуатацию порвыЛ в миро клееный доро-шиай моот 9 м длшш, балки которого о размером поперечного сочетая 20x60 см из оли проднапряжены четырьмя пучкамл по четыре стержня днамотром по 4 га из стеклопластлковой арматуры. Шооть балок пролетного строения объединены попарно диафрагмам! п вютчоны в совместную работу с яелезобетоппсй плитой проезжей части марки ЗбО, толстой 15 см, рио.2.20. Плита объединена с болютш с пемочыэ ком-бпнированшгс связуюплх элементов, Диаметр двух стержней основы -18 ¡-;, ют постановка петель - 30 см, диаметр петель - 14 мм. Класс пргтптурп А-11. Основа объединена о деревяшпм балками на эпоксид-по-пем-лггиом :'лео. ГаСарэт моста 5*2x0,73 м, нагрузка А-11, НК-СО / 1.1 /.

пл

Г) 11 г:г/г

• гЦ

, га "Л ^

....V - -

Ею. 2.20

По оду в этссгпуатацгло опытное прояотяоо строоппо сагрукалссь гусош;чкой цагрузксЯ с вэссм катдей единицы по 33 т. Но схсмо I погружения па пролетном ст^оеяла устанавливалась одна единица оо споцонпеи к поргбрипу. По схомз II к первой одшпшо вплотную уста-пазлпзатаоь вторая гуссгачная нагрузка. В продольном направлен?.!!, учяттаая поболкпую д-тиху мсота, нагрузка располагалась по одггД по-ппея, при котороЗ равподойстпутлап находилась в езроданз пролета. В сотом сравпенго дашшх испитандй с результатам зтпслсшй подт-

верцило потребную несущую способность и жесткость опытного пролетного строения и соответствие ого работы принципам, заложенным в расчетные схемы.

По истечению пятилетней оксплуатации опытное пролетное строение било обследовано. На момент освидетельствования качество клееных деревянных балок и ш.лты проезжей части из железобетона было хорошим. Однако в местах отгиба боковых пучков из СПЛ к опорам в некоторых балках уже были заметны визуально трещины между древесиной и поли-мербетошшм заполнением паза, обеспечивающим прикрепление пучков из СПЛ к деревянным балкам.

По результатам освидетельствования 1989 г. качество железобетонной плиты проезжей части осталось хорошим, но в клееных деревянных балках наметилось трещииообразование, как традиционное по клеевым прослойкам между досками в нижней растянутой наиболое напряженной зоне клееных деревянных балок, таге л новое, в зоне над отогнутыми цучкаки из СПА. Качество традиционно слабых в отношении трещицооб-разования приопорных зон клееных деревянных балок хороиое, что сви-дотельствует о положительном эффекте действия отогнутых в опорных 80нах пучков из СПА.

Таким образом, наряду с положительными свойствами предварительно напряженных пучков из СПА. вскрылись и некоторые особенности пх неэффективной работы, поэтому внимание исследователей, проектировщиков, инженеров должно быть направлено на создание новых конструктивных форм клееных деревянных балок с использование?/ СПА, экспериментально-производственную апробацию пх, разработку рекомендаций по проектированию, унификации сортаментов СПА, выпуску ГОСТов и СНпП / 3.10 /.

2.10.2. Сталежолезобетонное цролетное строение моста

Второй мост с СПА построек в СССР в 1981 г. в Приморском крае через р.Шкотовна на 35 км автомобильной дорога Шкотово - Партизанск. Экспериментальное пролетное строение моста состоит из вести металлических првднапряжепных балок, объединенных монолитной железобетонной плитой проезжей части. Основными характеристиками опытного пролетного строения являются: полная длина - 12 м; габарит проезжей часта п тротуаров - ГБ+2х1 м; расчетные нагрузки Н-30, НК-80.

В качестве главных балок в пролетном строении использованы двутавры Л 45. Для обеспечения требуемой несущей способности двутавры цреднапрягалнсь затяжками из СПА. В каждой затяжке использовано по 12 стершей диаметром 6 мм. 3 затяжках использована СПА, изготовлен-вся на технологической линии ТЛ-СПА-3 е НПТО "Белстройнаука".

Необходимая величина предварительного напряжения нижних поясов балок составила Х,Яу = 69 Ша (0,33 И у ), при этом эксплуатационное усилие предварительного напряжения составило 215 кН, а напряжение в СПА - 672 Ша (0,42 <5вр). Контролируемое усилио предварительного напряжения рав1Млось 236 кН при напряжении в СПА равном 738 Ша (0,46 &др ).

Натяжение затяжек осуществлено гидродоккратом ДП-63-315, предназначенным для натяжения пучков из 24 стальных проволок диаметром 5 мм. Для захвата СПА на домкрате попользовалось устройство по а.с. Л 576374.

Анкеровка СПА в опытном пролетном строении осуществлена в стальных круглых обоймах длиной 160 мл с помощью конических пробок и заливкой пространств между стержнями эпоксидно-цементным компаундом. Для опираиия анкеров затяжек длиной 7,7 м поред их натяжением к нижним поясам балок приваривались упоры с подкропляющпш ребрами длиной 25 см. Для обеспечения выносливости анкерных закреплений затяжек из СПА пространства между ребрами упоров заполнялись эпокспд-но-пемэнттгм компаундом. Каждый упор приваривается к балке четырьмя фланговыми ивами.

Защита затяжек из СПА от механических воздействий осуществлена у трет балок сзоллорамл 'Л 14, у остальных - равнополочшаш уголка-га! й 10, приваренными к нижним поясам по всей длине затяжек и вгаю-чшепдл в расчетное сечение балок.

Изготовление и предварительное папряконлв балок било осуществлено в лаборатории кафодрц мостов Хабаровского политехнического института. Мост был закончен строительством Шкотовсгшм ДРСУ ПРОО "Прнморавтодор" в 1981 году п сдан в эксплуаташио. Результаты и с питаний 1981 г. представлена на рлс.2.21, 2.22.

Повторпоо испытание было проведено в 1935 году. Пятилетний опит отсплуатшка моста положптелыпгЗ. Результаты лепитагкй, проводеннж с интервалом а 4,5 года, несмотря на пзменешш методика раочота сталсжолезобзтоннкс (ИЗБ) конструкций, показала, что концепция оцогая напряженного состояния затяжек осталась неизменной, а фактическое уеллпэ самонатяжения затязгок при нагрузках, с0став.тяет!1пс ?8% нормативных, но превысило 2,1 % от эксплуатационного усилия предварительного напрятенгл, практически по влаяет на напряженное состояли о СТ2Б конструкции я благоприятно сказывается па выносливости он-кэрпых занрэплзнай. Анализ результатов обоих испытаний позволяет указать на удовлетворительную сходимость „кспернуенталыппс дачных, каегющзгея напряженно-деформированного состояния, о теоретические поло^епгямя, как действовавазго ранео СП 200-62, так а езодогшого

\У (&2,3)(S$j)5CH (ss,2)ss¿(o,7) (SO.S)SWSV) is'

Сяу.очхтятсние 3J2 4.es i, i

3irmgatf,t}H(f/r) 4.SJ ~4~53 08

■-измеренный PAH TOP

------Теогггичесниии ¡рлигор паз ичгтл лозлтливости о5'елиненцяплнШ

----------- —„— —— с учгтм лсЗАтлизктпсИ'гц/нем? пЛигы

Рис. 2.21

о

42 «

°А iO U

У.'си

_J '.....................0.....'

' i Л.1Л

!

1

W

Рис. 2.22

О 01.01.86 г. ШиП 2.05.03-84, при учете податливости шва обьедино-кяя.

Поскольку при обоих испытаниях зафиксированы относительные прогибы порядка 1/1000, а по СМ 2.05.03-84 стройподъем но задается пролетным строениям с относительным прогибом I/I600, то создшшем предварительного напряжения обеспечены не только требуемая несущая способность прокатных балок, но и их предварительный внгиб па величину 0,72 см.

2.10.3. Стеклопластботонпыа пролетные строения

С начала 80-х годов в СРГ отеклопластиковуи арматуру стали применять для армирования бетонных мостов. Мост небольшого пролета построен в Г.Дюссельдорфе, в качества напрягаемой арматуры в котором применены отерши из стеклопластика, называемого в ФРГ " Paltstai". Это первый мост такого типа, построенный па общей транспортной сети. Стержни диаметром 7,5 им (элементы HIV ) изготовлены химической фирмой "Байер" (" Bayer") из тогашх параллельных стеклянных волокон (СО % по веоу), связанных синтетической смолой. Предел прочности стержней достигает 1600 Ша при разрывном усилии одного стержня около 70 жН, что соответствует прочности качественных арматурных сталей.

Трэтай в праетпкэ мостостроения СССР мост с .применением СПА построен в 15 СЭ году по задании Хабаровсказтодорз в ЕЛО Хабаровского драя.

В поперечном сечении степлопластбзтонного пролетного строения длиной 15 м установлены 5 робрлстых, боз ушарэная в нютвй зоне.балов. Габарит прооэг.ой части и тротуаров - Г&(-2х1 м, расчетные нагрузи - А—II, нк-ео.

Балки пролетного стррешш пзготовлоны па Хдбаро веком заводе Г.ЕБК, строительство моста осуществлено силами Г.С7-12. Балки были нзготсв-лгпн в опалубочных формах, продназкачешшх для выпуска ребристых балок из предварительно напряженного железобетона, и имеющих в качестве напрягаемой арматуры пять пучяов из 24-х стальных проволок диаметром 5 мч класса Вр-11. Армированао стсклопластббтонных балок было принято комбинированны?*: создание начальных напряжений в них осуществлялось четырьмя пучками СПА по 24 стержня диаметром 6 мм в каждой л одним тпповш пучком из стальных проволок. Армирование балок пзпапрягазкой арматурой класса A-I и А-П было оставлено боз немзна-

Н2Й.

Для предварительного напряжения пучков из СПА, прз использования существующего натяжного оборудования,било предложено иопользовать

концевые петли из СБА диаметром 5 мм (13 петель), являющихся отходом основного производства.

Соединение стеклопластиковых и стальных частей пучков осуществляли в лаборатории кафедры мостов Хабаровского политехнического института заливкой эпоксидно-цементным компаундом стыковых узлов (анкеров), представлямих собой отрезки труб, в которые были пропущены влерахлест концы стержней СДА и СБА. Были проведены испытания на разрыв в производственных условиях трех типов анкеров, отличающихся длиной и диаметром отрезков труб. Состав полимерного компаунда не варьировался и был следуладм: эпоксидная смола ЭД-20-1 массовая часть; отвердитвль - полиэтиленполиамин - 0,1 м.ч.; пластификатор -дибутилфталат - 0,15 м.ч.; наполнитель - цемент - 2 м.ч.

Наилучшие результаты (проскальзывание стальных прополок в компаунде начиналось при 650 кН) были достигнуты в анкерах, имеющих длину труб 30 см, диаметр - 90 мм и толщину стенки - 4 мм. При изготовлении анкеров этого типа дополнительно выполнялись технологические опорацпи: обезжиривание стальных проволок на участке стыка; выравнивание длин стальных проволок путем постановки винтовых сжимов на местах перегиба петель; попарное объединение стальных и стек-лопластиковых стержней цроволочными скрутками на мосте стыка. Анкеры описанного типа были приняты к исполнению и использованы для натяжения пучков СПА при контролируемом усилии 480 кН и контролируемой напряжении в СПА 760 Ша (0,47'5ВР ).'

Суммарная величина потерь предварительного напряжения пучков СПА, оцененная в соответствии с п.2.4.3, составила'63,7 МПа, в то время как стальная арматура имела бы суммарные потери 190 Ша.

Справедливость оценки потерь предварительного напряжения СПА была подтверждена при лабораторных исследованиях и натурном статическом испытании стеклопластбетонной балки длиной 15 м, которое цред-поствовало строительству опытного моста. Испытание балки било проведено на территории завода-изготовителя. Класс бетона по данным строительной лаборатории соответствовал проектному В45.

Расчетная схет балки при испытании соответствовала ее положению в пролете моста. В качестве испытательной нагрузки использовались дорожные плиты весом 4,2 т каждая. Нагрузка от плит передавалась через деревянные прокладки, расположенные в третях пролета. Вес испытательной нагрузки на последней ступени загружения составил 33,6 тс.

Нагрузка па балку прикладывалась в три ступени: 2,5 и 8 плит. Перерывы между загружонияыи составили 20 минут.

С учетом потерь предварительного напряжения СПА момент трещино-образовг/щя составил 1120 кН«ы, а фактический, соответствухщЛ ыак-

спкалышй испытательной нагрузке с учетом собственного веса балка, бц* равен 1105 к!Ьм, при этом трещин в балке зафиксировано не было.

В полом работа стеклопластбетонных балок до появления трещин соответствует работе предпапряхеншгх железобетонных балок со отальной высокопрочной арматурой, а низкомодульиость СПА, по данным лабораторных исследований, вызывает повышенную де$ормативность балок в большее раскрытие поперечных трепаш только после их появления.

Статические испытания проведены в 1989 г. пра одачо моста в эксплуатацию и подтвердила достоверность принятых рабочих гипотез.

2.11. Экономическая эффективность применения (Ж

Технические возможности применения СПА очень пярокп, сферы га пх »^активного Еспользовапия, когда она применяются как заменители традиппонных материалов,значительно уже, так как до настоящего времени они дороже большинства традиционных материалов. Оптимальные о технической п экономической точки зрения решения становятся возмож-1ш, когда требуются но только механическая прочность, по п какая-пп-будь пз типичных характеристик композита, например, низкий удельный еоо, коррозионная стойкость, неограниченные запасы сырья, хорошая работа пря отрицательных температурах, высокая усталоотная прочпость, короче-коиыижтура рынка.

Для определенности рассмотрим структуру затрат в ценах 1984 г., опрэдоляхздях стоимость I кг СПА диаметром 6 мл, изготовлешюй на предприятиях стройяндустрия по технологии НПО "Бзлстройнаука" на тохнологпчоокой линяя ТЛ-СПЛ-4 производительностью 50 т в год.

Стоимость технологической лшшп 30,0 тыс.руб. Оореднэшша аглор-тпзапнонные отчисления - 2,65 тно.руб. Затраты, отпосепнта па I кг СП\! 2650:50000 = 0,053 руб. Стоимость электроэнергия на I кг СПА -0,12 руб.

Расчет статья затрат "Основная зарплата", табл.2.13.

Таблица 2.13

МэсячшгД фонд зарплаты па обслуживание ТЛ-СПА-4

Обслуживаясдай персонал ТЛ-СПА-4 Кол-во Оклад, руб. Сумма,руб.

Старап'.й пнгэнор 4 180 720

Инженер 4 160 640

Итого: 1360

Годовой фонд зарплаты 1360.12 = 1632и руб. Затраты на I кг СПА (163^0:50000) « 0,33 руб. В табл.2.14 - загрпты ¡та "Сырье я оснсшпэ иатоглалы".

Таблица 2.14 Затраты по статье "Материалы" на I кг СПА

Наименование материала Расход,кг Стоимость, руб. Сумма, руб.

I. Стекложгут па зрчаслнвате-ле 4Э 0,862 0,75 0,65

2. Смола ЭД-20 0,134 3,46 0,46

3. Лак бакелитовый ЛБС-1 0,116 0,69 0,08

4. Спирт этиловый 0,015 0,68 0,01

5. Ацетон 0,020 0,40 0,01

6. Нить обмоточная ВС-6 0,010 0,70 0,01

7. Диниандиамид 0,030 8,67 0,26

Итого: 1,48

В табл.2.15 дана калькуляция-прогноз на промышленное изготовление I кг СПА диаметром 6 ш на ТЛ-СПА-4.

Таблица 2.15

Стоимость I кг СПА

Наименование статьи затрат Сумма, руб.

I. Сырье и основные материалы 1,48

2. Основная зарплата 0,33

3. Дополнительная зарплата, 10 % 0,03

4. Отчисления на соцстрах, 12 % 0,04

5. Расход на содержание оборудования 0,05

6. Электроэнергия 0,12

7. Накладные расходы, 12 % 0,04

Себестоимость I кг СПА 2,09

Рентабельность (0,15) 0,31

Оптовая цена 2,40

В заклгяопао дадим оценку удельной стоимости стальной я стесло-пластиковой арматуры на црогкознруемув цэну. Под удельной столмостьэ градационно будем понимать стоимость I т матервала, отнесенную к проделу прочности, учитывая щи этом, что удельный вес стальной ар->.ч1 туры в 3,88 раза больше СПА.

Удольнал.прпведошшя к стали, стоимость СПА в о том случае соста-

ЕСТ

" _ _ 2400-2.02 0 30£

"ш о'глл Хст ~ 2000.7,85 ~ '

Удельная стоимость стальной высокопрочной арматуры

Г 2-= 0.304,

см Ьел 1900

где СсвА ~ стоимость I т высокопрочной арматуры по прейскуранту И 01-18.

Сопоставление удельных стоимостей стальной л стоклоялаотпковой арматур привело к альтернативной ситуации, • , • >

По выходу в свет рекомендаций / 2.3 / бил выполнен среднесрочный прогноз на ретроспективу до признания пдои ашшровют СПА (А.о. Я 435337, 1974 г.) через обобщенный коэффициент полноты * 0,737), характеризующий вероятный уровень развитая техники внедрения СПА / 4.48 /

Т-^ехр^О^2- 7Ъ + о,<в)- 15е'хр(з;о,/»2-о.>31+о,1й) - !5-о,К-плат.

Это свидетельствует о том, что массового внодренпя СПА в сфере строительства модно ояпдать к 2000 году.

2.12. Основные научные результаты п выводи

2.12.1. В облает: стошгопластлковоЗ арматуры:

- обоснована перспективность примоно1гпя СПА для создания началь-шлс напряжений в пролетит строениях лз плоской древесины, металла

а железобетона;

- оценено сопротивление СПА поперочному обтлтка;

- установлена минимальная длина зоны анкорошм СПА по условия равнопрочности сопротивления разрыву мелду шпеерамп и раздробленно при поперечном оЛтлтии в зоне фпкешган анкеров а захватов;

- уточнено временное сопротивление СПА разрыву;

~ верифицирован продол еынослзвости СПА пря разрыве;

- опредолони попероч)шо деформация СПА могду об^млпдши оо до-таляка, обуславливающими продольное их перемещение;

- даны формулы для оценки вытягкл СПА из зоны Сдксапдл;

- вскрыта торкоустойчквость СПА;

- нормированы потера предварительного напряжения СПА для клееных деревянных, иотадшчэскпг п г.злезоботоннш: пролетшо; строожй автодорожных мостов.

2.12.2. Выполнен комплекс поисковых а экспоримэпталыю-творотя-чосетх ясследоважй по совершенствованию ..снстругстнвгагх реиош'й н г.и-работко критериев рациональности (1ормц клееных деровянных прогонов папряхенно армированных СПА, обесп-зчивасщах:

- комплексное использование лесосечного Фонда Дальнего Востока;

- рациональное применение гибридных конструкций;

- устройство железобетонной плиты, включоиной в совместную работу с клееными деревянными балками посредством новых видов связующих элементов.

2.12.3. Проведены исследования по совершенствованию и адаптации металлических конструкций пролетных строений,напряженных свободными затяжками из СТА с ориентацией:

- на небольшие пролеты, преимущественно из прокатных профилей, сталежелазобетонных мостов;

- металлические супертонкостенные балки с поясами, подкрепленными раскосагдз;

- безфасоночные сквозные конструкции из прокат!шх профилей, в которых с особой силой проявляются эффекты следящей силы.

2.12.4. Реализована комплексная программа экспериментально-теоретических и производственно-технологических исследований по оценке возможности перевода заводов мостовых железобетонных конструкций на изготовление стеклопластботошшх балок смешанного армирования, для чего:

- откорректирована работа стеклопластбетошшх балок на действие момента и поперечной силы, изгиба и кручения, в том числе для стек-лопластбетошшх балок при действии температурного поля;

- вскрыты особенности оценки устойчивости прэ/напряяенной стек-лопластбетошой балки;

-- постулировано кручение стеклопластбетонной балки таврового сочетая со смешанным армированном в случае, когда расчет на скалыза-ш:а базируется на предельной прочности материалов;

- верифицировано действие многоповторязащейся нагрузки;

- учтена виброползучость в стеклопластбетонных балках;

- проведены лабораторные статические испытания тавровых стеклопластбетонных бачок расчетным пролетом 4,6 м;

- испытан стыковочный узел пучка из стеклопластпковой и стальной арматур;

- обоснованы конструктивные изменения натяжного устройства стенда Хабаровского опытно-экспериментального завода МЕБК;

- разработаны временные ТУ на изготовление опытных стеклопластботошшх балок длиной 15 м;

- запущена и отработала технологическая линия по изготовлению стокяоплаотбетощшх балок 15 м длины;

- проведены производственные статические испытания балок 15 м длины , статические и динамические испытания опытного моста.

2.12.5. Разработаны, как альтернатива расииреши сфер нримене-юш СПА, конструктивные приемы повыиенин эксплуаташонной надежности пролетных строений автодорожных мостов, путем:

- усиления коипэвых зон клееных деревянных балок наклонными затяжками из СПА;

- трансформации разрезных главных балок сталежелозобетопных мостов в частично-неразроз)ше системы постановкой затяжек из СПА и распорок в надопоршле зонах;

- постановки свободных затяжок в железобетонных пролетных строениях.

2.12.6. Обоснована приемлемость и перспективность применения антисейсмических и демпфирующих уоТро'стп с щщшнанпем СПА и других композиционных материалов.

2.12.7. Проведено опытно-показатольноэ строительство автодорожных мостов из клееной древесины (1975 Г.), прокатного металла (1981 г.) и железобетона (1989 г.) напряженно армированных СПА.

2.12.0. Обоснована конкурентоспособность СПА а сравнении о высокопрочной стальной арматурой.

2.12.9. Дан среднесрочный прогноз, подтЕЗрдпзппй перспективность применения нзеутцзг конструктивных ферм в мостостроения о ЩПМОПОШ'.СМ СПА.

Основные положения явссорталка оцуйлпкоЕапы в сходуюдах работах:

1. Монографии

1.1. флни В.И. Кгеедорогяишо мосты о гатезойетоЕНОЙ влитой, - "!.: Транспорт, 1979. - 160 с.

1.2. Цуляи В.И., Казаранов В.Е. Несутдзе конструкции, напряженно ар-мяровашвд стоялопластиковоЭ арматурой. - Хабаровск: КТО СтроЯивдуст-риа, 1989. - 108 о.

1.3. К^лпи В.И., Гоммоз С.Н. Моталгачоскпо супортошсостонныо конструкции . - Владивосток: Изд. ДЕГ7, 1992. - 132 о.

1.4. Куллп В.'!. Повышение эксплуатационной надежности сталсжолезобо-тошшх мостов. - М.: Транспорт, Г992. -104 с.

1.5. Кулиш В.И. Структурная механика контакта, - Хабаровск: Хабар, политост.ин-т, 1992. - 294 о.

2. Офчпналъко утвержденные рокомендадш

. 2.1. Руководство по проектирована клееных десовяпмхх конструкций. -И., 1977. - 192 о.

2.2. Рекомевдашги по проектировании антисейсмических и демпфирующих устройств для гашения колебаний разрезных металлических пролетных строега1Й мостов. - Хабаровск: Хабар.поллтехп.ин-т, 1985. - 57 с.

2.3. Рекомендации по проектированию стеклопластбетошшх автодорожных мостов. - Хабаровск, 1990. - 74 с.

3. Учебные пособия

3.1. Цулии В.И. Современные конструктивные формы клееных деревянных мостов: Теория п расчет. - Хабаровск, 1973. - 109 с.

3.2. Кулиш В.И. Современные конструктивные формы клееных деревянных мостов: Основы оптимального проектирования. - Хабаровск, 1974. -252 с.

3.3. Кулип В.И., Белуцкий И.Ю., Быков Б.С. Современные конструктивные формы клееных деревянных моотов. Часть 3. Примеры проектирования. - Хабаровск, 1975. - 220 с.

3.4. Кулип В.И., Болушшй И.К. Ползучесть, усадка и тормонапряаенноо состояние комбинированных конструкций. - Хабаровск, 1976. - 110 с.

3.5. Кулиш В.П., Белуцкий И.Ю., Казаринов В.Е. Сталежелезобетопиые мосты малых пролетов с использованием прокатного металла. - Хабаровск, 1976. - 112 с.

3.6. Кулии В.И. Численные методы расчета искусственных сооружений. -Хабаровск, 1978. - 110 с.

3.7. Кулии В.И. Сейсмостойкость мостовых сооружений. - Хабаровск, 1984. - 80 с.

3.8. Кулип В.И., Белуцкий И.Ю. Примеры расчета клееных деревянных пролетных строений мостов, набираемых из различных пород. - Хабаровск, 1985. - 97 с.

3.9. Кулио В.И., Белуцкий И.Ю.. Сталежелезобетонные пролетные строения частично неразрэзной системы. - Хабаровск, 1986. - 109 с. ЗЛО. Кулии З.И., Белуцкий И.Ю., Цуканов В.П. Приемы усиления при-опорпых зон клееных деревянных балок. - Хабаровск, 1989. - 96 с.

<1. С т а т ь и

4.1. Кулиш В.И. К вопросу поиска рациональных конструктивных форм несущих алиментов с использованием пластмасс//Катериалы техн.семинара "Экономя иатери-злов и применение пластмасс в промышленности. -Хабаровск: ИБТИ, 1967.

4.2. Кулиш З.И. Особенности расчета балок, работающих с различными модулями упругости i.pii схатии и растяяенин//Мосты и автомобильные дороги. - Хабаровск: Хабар.политехи.ян-т, 1969. Вып.XI. С.28-30.

4.3. Кулиш В.И., Акчурии И.И., БелушшЛ И.Ю. Особенности расчета гибридных изгибаемых элементов с линейной структурой//Мосты п автомобильные дороги. Хабаровск: Хабар.политехи.ин-т, 1969. Вып.XI.

С.31-33.

4.4. Кулиш В.И., Глибовиикий B.C., Шашон Л.Г. Оптимальное армирование клееных дороляшм балок//Мосты я автомобильные дороги. - Хабаровск: Хабар.политехи.ин-т, I960, Вып.ХГ. С.42-45.

4.5. Кулиш В.И., Глибовиикий Ю.С. О некоторых особешюстях определения геометрических характеристик комбинированных сечений//Строчтоль-ная механика и строительные конструкции. - Хабаровск: Хабар.политехи, ин-т, 1971. Вып.ХХУ. С.197-200.

4.6. Кулиш В.И., Глибовиикий B.C., Болуыкий И.Ю. Экспериментальные исследования гибридных клееных балок//Общотехнлческие науки. - Хабаровск: Хабар.политехи.ин-т, 1971. Вып.ХХУ1. С.97-104.

4.7. Кулзш В.Л., Накашидзе Б.В. Напряженное состояние клееных деревянных балок со стеклооластлковой арматурой//Стеклопластбетонные конструкции. - Йшск: ИСиА Госстроя БССР, 1972. Вып.1. С.92-101.

4.С. Кулига В.И. и др. Новые конструктивные формы пролотшлс строений о использованном облагороженной древесины//Техпическай прогресс в строительстве п ремонте автомобильных дорог. - Хабаровск: Тез.няуч-но-тохн.семинара, 1972. C.II-I3.

4.9. Кулиш В.И., Еолушшй И.Ю. О влиянии внутренней структуры бетона па ого упругио характерзстЕкн/УТохничоскпе наугаг.-Хабаровск: Хабар, политеха.лн-т, 1972. C.II6-II9.

4.10. Кулнш В.И., Някитсико Е.А. О принципе аддитивности деревянных олемонтов/УИсследование мостовых конструкций. - Хабаровск: Хабар, политеха.пн-т, 1972. C.I04-II0.

4.11. Куляи В.И., Глибовпшшй Ю.С., Бэлушгай И.Ю. Опенка прогибов деревянных изгибаемых элементов при" длительном действия пагрузки//0б-цотехнлчеокие наука. - Хабаровск: Хабар.политеха.ин-т, 1972. С.149-153.

4.12. Кулиш В.И. Зантовыэ рамнобалочные мостц//Праменонио клоеиых деревянных конструкций в транспортном; сельскохозяйственном л промышленном производство. - Хабаровск: Тоз.докл.Зонального иауч.-тохн. сечтшара, октябрь 1973. С.41-42,

4.13. Кулиш В.И., Кяклтенко Е.А. Исследование напряженного состояния краев'ых зон деревянных армированных сто0к//Строителы;тво п эксплуатация автомобильных дорог Дальнего Востока. - Хабаровск: Хабар.поли-тэхн.пн-т, 1973. С.I57-I6I,

4.14. Кулда В.И. О целесообразности применения конструкционного взо-па в клееных дзрезянных балках//Прякенегао клееных дерэшшных кон-т-

рукций в транспортном, сельскохозяйственном и промышленном производстве. - Хабаровск: Тез.докл.науч.-техн.семинара, октябрь 1973. С.9-10.

4.15. Кулио В.И. Расчетные сопротивления древесины при изгабо//При-монение клееных деревянных конструкций в транспортном, сельскохозяйственном и промышленном производство. - Хабаровск: Тез.докл.на-учно-техн.семинара, октябрь 1973. С.8-9.

4.16. Кулии В.И., Накаиидзо Б.В. Армирование клееных дереачнных балок и оценка потерь иреднапрякения в стеклопластиковой арматуре// Стрптельство и архитектура. - Новосибирск: Изв.вузов, IS74. № 3.

С.36-41.

4.17. Кулиш В.И. Использование СПА для армирования клееных деревянных прямоугольных балок//Симпозиум по стеклопластиконоЛ арматуро. -Минск, 1974. С.I09-II2.

4.18. Кулиш В.И., Быков Б.С. Особенности определения геометрических характеристик клееных деревянных сечений//Разнитие и совершенствование конструктивных форм мостов малых пролетов. - Хабаровск: 'Тез. -докл. Зональной науч.-техн.кон?., май 1974. С.37-39.

4.IS. Кулиш В.И. Расчет бимодульнцх изгибаемых.элементов//Мосты на автомобильных дорогах. - Хабаровск: Хабар.политехи.ен-т, 1974. С.31-39.

4.20. Кулиш В.И., Ли В.Л. Прогнозирование долговечности и надежности сплошных клееных деревянных'балок мостов//Развитие и совериенст-вование конструктивных форм мостов малых пролетов. - Хабарочск: Тез. докл.Зональной науч.-техн.конф., май 1974. С.37-39. 4.2I-. Кулиш В.И., Накалшдзе Б.В. Разработка надежных захватных устройств для стеклопластиковой армдтурк//Симпозиум по стеклопластиковой арматуре. - Минск, 1974. С.120-123.

4.22. Кулиш В.И., Казаринов В.Е. Анкеры для натяжения стеклопластп-ковой арматуры//Сбобщение опыта применения и перспективы развития предварительно папряхвшшх конструкций на Дальнем Востоке. - Владивосток, 1975. С.103-106.

4.23. Кулиш В.И., Белугкий И.С. Использование теории сплайнов к расчету процессов деформирования//Примоне}Ше композиционных материалов в строительстве. - Хабаровск: Тез.докл.Зональной науч.-техн.конф., ишь IS75 . 0.57-60.

4.24. Кулив В.И. Линейная модель деформационно-анизотропных сторж-;ш.1//Пр;'жне;ц:о композиционных материалов в строительстве. - Хабарове;:: Тез.докл.Зока-гьной науч.-техн. конф., ишь IS75. С.24-26.

4.25. Кулиш В.К. Особенности раскрытия внутренней статической неопределимости армированной композш:ии//Применонае композиционных ма-

териалов в строительстве. - Хабаровск: Тоз.докл.ЗоналыюЯ науч.техн. конф., июнь 1975. С.23-24.

4.26. Кулиш В.И., Болупкий И.В. Особенности сжатия ограниченшм контактом в клооных деревянных конструкш:ях//Совремешшо направления развития и соперпонстропания оснований и фундаментов в транспортном, промышленном и гражданском строительстве. - Хабаровск: Тез.докл. Зональной науч.-техн.конф., октябрь 1975. С.101.

4.27. Кулиш В.И., Глибовяикий К.С., Болупкий И.В. Принципы компоновки пород н расчот гибридных изгибаемых элемонтоз о линейной структу-роЯ/Д'ослодованио работы клееных деревянных конструкций. - Хаба-ронск, 1975. С.9-23.

4.2В. Кулиш 3.II. Перспективы использования стеклопластикопой арматуры для армирования ботонных конструкний/Лйобщенно опита применения и перспективы развития предварительно напряженных конструкций на Дальнем Востоио. - Владивосток, 1975. С.100-103.

4.29. Кулиш В.П., Волуикий И.В. Особенности работы предварительно напряженной железобетонной бални//0бобк}ош1о опыта применения и порспоктпви развития предварительно напряженных конструкций на Дальнем Востоко. - Владивосток, 1975. С.73-77.

4.30. Г.'отодические указания по проектированию я изготовлению клоониг п клеефанорных конструкций пролетных строений автодорожных мостов, объединенных с железобетонной плитой: Изготовление, транспортирование, хранение и монтаж клееных а клеофаперных элементов конструкций. Топика безопасности п промименпая санитария. - Хабаровск, 1976.

44 о.

4.31. ГЛэтодачэокяо указания по проектированию и изготовлению клееных и клеефакэрних конструкций пролетных строений автодорожных мостов, объединенных с железобетонной плитой: Общпо требования. Материалы. Нормативные и расчетные характеристики материалов. - Хабаровск,IS76. 41 о.

4.32. Г.'этодкчзские указания по проектированию а изготовлению клееных п клеефанерных конструкций пролетных строений автодорожных мостоп, объединенных с железобетонной плитой: Проектирование пролетных строена 2 с пссущима конструкциями в виде клееных деревянных и клеефанерных балок. - Хабаровск, 1976. 42 с.

4.33. Методические указания по проектированию а изготовлению клееных п клеефанорных конструкций пролетных строений автодорожных мостов, объединенных о жзлозоботонноЛ плитой: Стыки, соединения, связующие элементы. Ездовоэ полотно пролетных строений. - Хабаровск, IT"6.

46 с.

4.34. Кулиш В.И. Использование метода инвариантного погружения для решения систем линейно-разностных уравцоний/УЭксперимонталышо и теоретические исследования искусственных сооружений. - Хабаровск: Хабар.политехи.ин-т, 1977. С.3-9.

4.35. Кулиш В.И., Ли В.Д. К вопросу расчета трещиностойкости клееных деревянных конструьгай/УИсследованпя по строительным конструкция!.! и строительной механике. Томск, 1977. С.43-45.

4.36. Кулис В.И., Бедуцкий И.Ю., Глибовиикий B.C. О взаимосвязи характеристик ползучести бетона при изгибе/Доследования по строительны:.! конструкциям и строительной механике. - Томск, 1977. С.12-22.

4.37. Кулиш В.И., Болупкнй И.Ю., Золарзин К.В., Чеботарь В.М. Напряженное состояние комбинированных деревометалличоских ферм при дополнительных воздействиях/Автомобильные . дорога и искусственные соору-хения в условиях Дального Востока и Крайнего Севера. - Хабаровок: Хабар.политехи.ин-т, 1978. С.140-143.

4.38. Кулкш В.И. Управление колебаниями балок/УИоследованио долговечности п экономичности искусственных сооружений на дорогах. - Д., 1979. С.56-63.

4.39. Кулиш В.И. К опенке наибольшого характеристического числа матрицы упругих перемещений/Доследование долговечности и экономичности искусственных сооружений. - Ленинград, I960. С.5&-64. .

4.40. Кулиш В.И., Болуцкий И.Ю., Быков Б.С., Цукйдов В,П. Опыт проектирования, строительства п эксплуатации клееных.деревянных мостов с железобетонной шштой//УП Всесоюзное совещание дэро&ников "Ускорение науч.-техн.прогресса, повышение производительности труда и качества дорожных работ". Тез.докл. и сообщений. Автодорожные мосты.

- Г,!., 1981. С.50-52.

4.41. Рчулпи В.И., Казаринов В.Е. Захватное устройство для стекло-пластиковой арматурц//Ин$орм.листок is 21-82/ЦНТИ. - Хабаровск, 1982. 4 с.

4.42. Кулаш В.И. К расчету клееных деревянных балок с лине£но-измо-кяемым по высоте модулем упругости//Дроблемы совершенствования строительных конструкций на Дальнем Востоке. - Хабаровск: Хабар.политехи.пн-т, 1982. C.I2S-I32.

4.43. Кулии В.И., БелуцкиЯ И.Ю., Быков Б.С., Цуканов В.П. Опыт проектирования, строительства и эксплуатации клееных деревянных мостов с хелезобетонпой плитой/Автомобильные дороги, 1982. Ji 10. С.7-9.

4.44. Кулиш В.И., Казаринов В.Е. Опытноо сталежелезобетонное пролет-пса строение, предварительно напрягешюе стеклопластиковкми затягка-^/Ннформ.лпстов 20-Б2/ЩГГИ. - Хабаровск, 1982 . 3 с.

4.45. Кулиш В.И. Особенности канонических уравнений метода сил частичио-норазрезшгх балок//Проблемы оонарыенстпопания строительных конструкций па Дальнем Востоко. - Хабаровск: Хабар.политехи, ин-т, 1982. 0.34-43.

4.46. Кули:1) В.!!., Казарвнов В.Е. Потери предварительного напряжения СПА//Сопротиалснаэ предварительно напряженных элементов железобетонных конструкций с арматурой бея снеплегаш с бетоном. - Владивосток, 1982. С.70-73.

4.47. Кулши В.II. Мотодпческие указания по штекерному прогнозированию для студентов 1У-У курсов специальности 1211,1212. - Хабаровск, 1983. - 28 с.

4.48. Кулиш В,И., Еолуикий И.Й., Казарпнов В.Е. Напряженное состояние стальных балок при касательной ш\грузке//1!сследовшгае долговоч-носта п экономичности искусственных сооружений. - Ленинград, 1983.

4.49. Кулиш В.И., Казаранов В.Е., Данилевский В.И., Стовба С.Д. Экспорямэнтально-тэоротичвскме исследования длины зоны анкоровка стержней СПА//!''С1сусоТл)01шыо сооружения в условиях Дальнего Востока л Крайнего Севера. - Хабаровск, 198-1.

4.50. Кулиш В.И., Томплов С.Н. Экспериментально-теоретические исследования тонкостенной металлической балкл/Д!скусствешшо сооружения d условиях Дальнего Воотока и Крайнего Севера. - Хабаровск, 1984.

4.51. Кулап В.И,, Казаринов В.Е. Повышенно сейсмостойкости разроз-shix сталебетонных пролетных строений надопоргопя связямп/'/Прогноз сейсмической опаоноотп на Дальнем Востоко. - Южно-Сахалинск: Тез. докл.СахКНШ, 1984.

4.52. Кулиш В.И., Грияин А.И., Сакогач С.А, Исследование работы стоклопластботонных баяок//ПУти снижения материалоемкости несуищх конструкций пшеепорного назначения: Тез.докл.ПТК. - Хабаровск, 1987.

4.53. Кулиш З.П., Казарапов В.Е. Сталогелезоботошшэ пролотные строения небольшой длины, предварительно напряженные СПА//Пути cira-~огаш материалоемкости несущих конструкций инженерного назначения: Тез.докл.НТК, - Хабаровск, 1987.>

4.54. Кулиш В.И., Томилов С.Н. '.'■сталлаческлй блок пролетного строения моота с сунертонхостенныш балкшлл-<1>врьпми//^форм.лнсток о нн-учно-тохначеском достижении 5 88-32. - Хабаровск: Хабар.иезотраеловой терратораальный 1ДГГИ, 1988. - 3 с.

4.55. Кулиг В.И., Казараяов В.Е. Стыковой узел пучков из высокопрочных ствялопластаковых я стальных стеранеЦ/ИжТорм.лаоток 0ПТг

Л 88-42. - Хабаровск: Хабарл.еаотраслеаой торрЛиГГИ, 1988. - 3 с.

4.55. Кулии; В.И. К построении бимодального нормального распредоло-ппя//Цути повышения качества, надобности и долговечности конструкций инженерного назначения: Тез.докл.НТК. - Хабаровск, 1988^.

4.57. Кулиш В.И., Казаринов В.Е. Прогнозирование предела выносливости стеклопластиковой арматуры//Путп повышения качества, надежности и долговечности конструкций инженерного назначения: Тез.докл.НТК. - Хабаровск, 1988.

4.58. Куллп ВЛ1., Казаринов В.Е. Потер': напряжений в СПА//11ро0леыы и перспектив;« применения полимерботонных материалов в народном хозяйстве Д5 региона: Тез.докл.НТК. - Хабаровск, ХВВУ, 1989.

4.59. Кулик В.К. и др. Результаты на-урных испытаний стеклопяастбе-тонной балки//Проблемы и перспективы применения полимербетонных материалов в народном хозяйстве дБ региона: Тез.докл.НТК. - Хабаровск: ХВВУ. 1989.

4.60. Кулиш З.И., Казаринов В.Е. Исследование анкерующей способности СПА в металлополиморбетошшх ашсорах//Пробломы н перспективы, примелша:я полиморбетонных материалов в народно:.! хоачдства ДВ региона. - Хабаровск: ХВВУ, 1989.

4.61. Кулии В.И., Болу; шин ПЛЭ. Оцеш:а тормопапр.яжешого состояния стоглопластбетошшх балок/Доделирование работы и расчеты на прочность инженерных сооружешй в условиях Дальнего Востока и Крайнего Севера. - Хабаровск, 1989. С.22-28.

4.62. Кулиа; В.И., Золотухин Л.Я; Оценка расчетного, сопротивления стали эксплуатируемых конструкшш//Соверасаствованг0 строительных конструкций для условии Дальнего Востока. - Хабаровск, 1991. С.91-97. •

5. Авторские свидетельства: - Захваты и анкара

5.1. A.c. 435337 СССР. Захват для натяжения арматуры/Йакашидзе Б.В., Кулиг: В.К. Заярл.20.06.72. 0лубл.05.07.74. Вал. ß 25.

5.2. A.c. 522313 СССР. Устройство для натяжения стержиои/КУлиш В.И. Заявл.2С.05.75. Опубл.25.07.76. Б:ол. В Z7.

5.3. A.c. 543722 СССР. Устройство для ааанкорпванпя арматуры пр&-вдуцаетвегаю схаклопластиковой/Кулпи В.И., Казаринов В.Е. Баявл. 28.07.75. Опубл.25.01,77. Бад. Я 3.

5.4. Л.с. 5-15733 СССР. Устройство для анкеровки арматуры/Кулиш В.И., Казаринов В.Е. Заявл. 18.08.75. 0публ.05.с2.77. Бш. К 5.

5.5. A.c. 57S374 СССР. Захват для натяжения арматуры/Кулиш З.И., Казаринов В.Е., Казаринов А.Е. Заявл.17.05.76. Опубл.15.10.77. Ем. Ä 36.

5.6. A.C.626I0I СССР. Устройство для закрешгошш арматурн/Кулпи Б Л. Заявл.19.04.77. Опубл.30.С9.78. Бил..'* 36.

5.7. А.с.626182 СССР. Анкер для арматурнкх пучков/Ху.тжы В.И. Заявл. 19.04.77. Опубл.30.09.78. Еял..'Г> 35.

5.8. А.с.626183 СССР. Аш;ор для арматурных пучков/Кулмн В.И. Заявл. 25.04.77. Опубл.30.09.78. Бюя.Я 36.

5.9. А.с.632810 СССР. Анкер для арматурных пучков/Кулиш В.П., Каза-ряпов В.Е., Белуккий К.Ю. Заявл.29.03.77. Опубл. 15.II.78. Бхи..'Е 42.

5.10. А.с.669031 СССР. Аикор/Ку-жз В.И., Заварзин К.В., Казаринов З.Е. Заявл.20.02.78. Опубл.25.06.79. Бш.-'f 23.

5.11. А.с.673712 СССР. Устройство для закрепления армятурп/Куят В.П. Заявл.04.04.78. Опубл. 15.07.79. Bm.ü 26.

5.12. А.о.708036 СССР. Устройство для анкеровкл арматурц/Казпринов В.Е. Кулиш З.И., Корпан П.П. 3аявд.13,09.77. Опубл.05.01.80. Бш.« I.

5.13. А.о.715748 СССР. Устройство для закрепления арматуры/Кулиш В.И., Казаринов В.Е. Заявл.01.06.78. 0пу0лЛ5.02.00. Баш. Л 6.

5.14. A.C.7277S6 СССР. Аргдтуриый эломэит/Кулкп В.И. Заявл.03.04.78. Опубл. 15.04.СО. Бал.Г' 4.

5.15. А.о.751987 СССР. Устройство для анноровки пучка арнатуры/Ку-ляга В.И., Казаринов В.Е. Заявл. 18.10.78. Опубл.30.07.30. Бил.)« 2С.

5.16. A.0.77S539 СССР. Устройство для аикеровки пучка арматуры/Кулиш В.И., Казаринов В.Е. Заявл.I7.II.70. Опубл.15.11.80. Бал.й 42. .

5.17. А.о.798250 СССР. Устройство для закрепления ленточной армату-рн/Кулка З.И., Казаринов В.Е., Е'.гаоп Б.С., Чеботарь 3.U. Заявл. 12.03.79. Опубл.23.01.81, Бвл.» 3.

5.18. А.о.872692 СССР. Стык пучка арматуриЛчУ-'иа В.И. .ДашшовскгЛ H.H. Заядл.12.12.79. Опубл.15.10.ßl. Блл.№ 38.

5.19. А.е.912878 СССР. Анкер для артатурн/Кулвш З.И., Бэлушаь И.В. Заяа-1.08.07.80. Опубл. 15.03.82. Вял,Я 10.

5.20. А.с.922247 СССР. Устройство для закрепления ленточлой армату-рн/Куляш В.И., Белупкий И.50. Заязл.24.06.80. Опубл.23.04.32. Ем.

J» 15.

5.21. А.с.958616 СССР. Устройству для закрепления ленточной армату-рн/Кулии В.И. Заявл. 13.10.80. Опубл. 15.09.82. Бш.й 34.

5.22. А.0.1222788 СССР. Устройство для шторовкя арматури/Куляш В.И., Казаринов В.Е., Дэндловскнй B.Ii., Стовба С.Д. Заявл. 16.10.84. Опубл. 07.04.86. Бпл.В 13.

5.23. А.с.1325152 СССР. Арматурный элсмент/Кулкш В.И., Сакович С.А., Данилевский В.И. Заявл.05.03.86. Опубл.2С 37.87. Еюа.й 27.

5.24. Ззявка па ззобр,4903ТС7/33. Анкгрнов уотроЗстьо/Казараноч З.Е,, Ку-таш В.И. Прнорзтет 18.01.91. Пол.рея,1й.01.92.

- Антисейсмические п демпфирующие устройства

5.25. А,с.607874 ССОР. Многопролетний мостДдаш В.И., Корляков В.Д. Заявл.21.12.76. Опубл.25.05.78. Бюл.К 19.

5.26. А.с.622919 СССР. Устройство для гашения колебаний разрозных пролетных строений мостаДуллш В.'Л. Заявл.20.12,76. Опубл.20.12.78. БюЛ.]« 33.

5.27. А.с.632794 СССР. Устройство для гашения колебаний разрезных пролетных строений моста/Кулига В.И., Гунов А.II., Мазурковнч С.Я., Корляков В.Д. Заявл.28.04.77. Опубл. 15.11.78. ЪшЛ 42.

5.28. А,с.657110 СССР. Устройство для гашения колебаний разрезных пролетите строений костаДулш В.И. Заявл.27.06.77. Опубл. 15.04.79. Бис. Я 34.

5.29. А.с.661057 СССР. Устройство для галюння колебаний разрезных пролетных строений мостаДулиш В.И., Корляков В.Д., Белупкпй И.Ю. Заявл.01.11.77. Опубл.05.05.79. Бш.й 17.

5.30. А.с.661058 СССР. Устройство для гашония колебаний разрезных пролетных строений мостаД/лпш В.И. Заявл,01.11.77. Опубл.05.05.79. Еол. Л 17.

5.31. А.с.670664 СССР. Устройство для гашения тлебакий разрезных пролетных строошш моста/Кулиш В.И., Корляков В,Д. Заявл.20.02.78. Опубл.30.06.79. Бш.й 24.

5.32. А.с.678128 СССР. Устройство для гашения колебаний разрезных пролетных строений моста/Кулиш В.И., Корляков В.Д., Судаков В.И. За^шл.10.11.77. Опубл.05.08.79. Бал .К 29.

5.33. А.с.703620 СССР. Устройство для гашения колебаний разрезных пролетных строений моста/Кулиш В.К. Заявл.20.09.77. Опубл.15.12.79. Бюл.Я 46.

5.34. А.с.737547 СССР. Устройство для гашенкя колебаний разрезных пролетных строений мостаДулиш В.И., Судаков В.И., Корляков В.Д. Заявл.05.12.77. Опубл.05.12.80. Бюя.» 20.

5.35. А.с.781"?4 СССР. Устройство для гашения колебаний разрезных цролэтных строений мостаДулзи В.И., Корляков В.Д., Судаков В.И. Заявл.17.10.77. 0публ.23.Г1.80. Бал.К 43.

5.36. А.с.789646 СССР. Сейсмостойкий мостДулип В.И. Залвл.08.01.79. Опубл.23.12.80. Бот.й 47.

5.37. А.с.798227 СССР. Опорная часть мостаДулиш В.И. Заявл. 11.03.79. Опубл.23.01.81. Бш.й 3.

5.38. А.с.844748 СССР, фундамент сейсмостойкого здашиДуляш В.И. Залил.25.12.78. Опубл.07.07.81. Бюл.Л 25.

5.39. А.С.Р63825 СССР. Спорные аптлсейстшческио устройстваДулпи В.И. Заявл.ТЭ.03.79. Опубл. 15.09.81. Бш.й 34.

5.40. А.с.885402 СССР. ипогопролетлый моот/Цулии в.И. Заявл.II.03.СО. Опубл.30.II.81. Бвл.Л 44.

5.41. А.о.885411 СССР. Опорная часть моста/Кулии В.И. Заявл. 18.02.80. Опубл.30.II.81. Бш.Ж 44.

5.42. А.с.885412 СССР. Гйталллчоская подвитая опорная часть/ Кулиш В.И. Заявл.05.03.СО. Опубл.30.II.81. Бвл.» 44.

5.43. А.с.£585413 СССР. СОорпая чаоть моота/КУлиш З.И. Еаявл.20.03.80. Опубл.30.11.81. Бш.."'44.

5.44. А.с.585189 СССР. Подвижная опорная часть/Кулзп В.И. Заявл. 01.07.81, Опубл.30.12.82. Бш.Я 48.

5.45. А.0.996609 СССР. СоПсмоотойнкЯ 1,'0Ст/Кула'л В.И., Столба С.Д. атявл. 14.07.81. Опубл.15.02.83. Блл.,!; 6.

5.46. А.0.1065566 СССР. Катковая опорная часть моста/Кулп'л В.И. 2а-явл. 15.06.81. Опубл.23.03.83. Бш.Я II.

5.47. А.с.1015023 СССР. СоИсмоотойкий мост/Кулип В.И. Заявл.01.07.81. Опубл.30.04.83. Бм.Я 16.

5.48. А.с.1071677 СССР. Ноподваг:ял опорная часть коста/Кулаа В.И. Заявл.02.11.82. Спубл.07.02.04. Тдл.П 5.

5.49. А.о.1071678 СССР. Поподвижная опорная чаоть иоста/Кулаи В.И. Заявл.02.11.82. Опубл.07.02.84. Еш..1! 5.

5.50. А.с.1077972 СССР. Подвижная опорная честь мосто/Кулли В.И., Кулка А.В. Заявл.01.09.82. Опубл.01.09.81. Еаи.гё 9.

5.51. А.0.1252455 СССР, Предварительно папрянеппая гаогспролетпоя балочная гопструнцая/Кулкш В.И., Каэарапов В.2. Заявл.02,II.84. Опубл.23.08.86. Ем.К 31.

- Клееные деревяшшэ балки

5.52 . 808627 СССР. Югоонал доровянкая болка/Кугпш В.И,, Быков Б. С., Белуцклй И.Ю., Федоров В.Д., Ниютенло Е.А. Заявл.07.05.79. Опубл. з Б.И., 1981, 11 8.

5.53. А.с.8530-16 СССР. Клееная деревянная балка/Кулиш В.И., Болуц-кай И.Е., Федоров В.Д., Заварэлн К.В,. Заявл.28.II.79. Опубл.в Б.И., 1981, »29. ч.

5.54. А.с.872691 СССР. Клееная деревянная балка/Кулиш В.И., Болуц-кий И.С., Федоров В.Д., Заварзлн К.В. Заявл.17.32.79. Опубл.в Б.И., 1981, № 38.

5.55. А.с.885494 СССР. Клееная деревянная балка/Кулиш В.И.,' Белуц- . кий И.Ю., Быков Б.С., Федоров В.Д. Заявл.12.03.80. Опубл.* Б.И., 1981, № 44.

5.56. А.с.896213 СССР. Деревгдная балка/Кулиш В.И. Заявл.II.04.ТО. Опубл.в Б.И., 1982, Я I. ■

5.57. А.с.509070 СССР. Клееная доровшшая балка/Кулиш В.И., Бедуцкий И.Ю., Бнков Б.С., Глнбовицкий Ю.С, 3аявл.31.03.ед. Опубл.в Б.И., 1982, 1> 0.

5.58. А.с.947348 СССР. Клооная дерошннал балка/Кулиш В.И., Белуц-кш" И.Б., Цуканов В.П. Заявл,¿1.02.81. Опубл.в Е.И.,1982, & 28.

5.59. А.с.989009 СС^Р. Клеоная деревянная балка/^улиа В.И., Бедуцкий И.Ю., Цуканов В.П., Быков Б.С. Заявл. 16.06.81. Оцубл.в Б.И., IS83, й 2.

5.60. А.о.989010 СССР. Клееная деревянная балиа/Кулши В.И., Болуцкий И.Ю., Цуканов В.П. Заявл.16.06.81. Опубл.в Б.И.,1983, JS 2.

5.61. А.с.1006567 СССР. Клееная деревянная балка/фляга В.И. ,Белуц-кий И.Ю., Цуканов В.П. Заявл.22.06.81. Опубл.в Б.И.,1983,И II.

5.62. A.C.II29306 СССР. Клееная деревянная балка/Кули:': В.И., Цуканов В.П., Бадуцкий И.Ю. Заявл. 23.11.82. Опубл.в Б.И., 1984, № 46.

- Металлические балки

5.63. А.о.863799 СССР. .Металлическая балка/Кулит В.И., Шонн П.Д1, Белушшй И.Ю., Поречин А.А. Заявл.27.12.79. Опубл.в Б.И.,1981, й 34.

5.64. А.с.894126 СССР. Тонкостенная металлическая балка/Кулиш В.И,, Шеин Н.Д. 3аяэл.05.03.80. Опубл.в Б.И., 1981, Я*48.

5.65. А.с.897994 СССР. Металлическая балка/Кулии В.И., Шеин Н.Д., Бедуцкий И.Ю. Заявл.14.04.80. Опубл.в Б.И., 1982, it 2.

5.66. Л.с.916703 СССР. Металлическая балка/Кулдш В.И., ГСеин Н.Д. .'Заявл.04.08.80. Оцубл.в Б.И., 1982, й 12.

5.67. А,с.1049534 СССР. Тонкостенная металлическая балка/Кулиш В.П., Каин Н.Д., Томилов С.Н., Белуцкий И.Ю., Данилевский В.И. Заявл. 29.03.82. Опубл.в Б.И., 1983, J5 39.

5.68. A.C.II5032G СССР. Тонкостенная металлическая балка/Кулиш В.И., Тошлов С.Н. Заявл. 06.05.83. Опубл.в Б.И., 1985, Л 14.

6.- Рекламные издания

6.1. й.таллические плитные пролетные строения'мостсв//ПристовдовыС листок ВДНХ СССР. - Хабаровск, 1986. - 2 с.

6.2. Захватные и анкерные устройства для вксокоярячисй шзкомодуль-ной стоктопластлковой арматуры//Прис т е идо г a ii лисдыс ВДНХ СССР. - Хабаровск, 1986. - 2 с.

6.3. "еталлнчоскиб плитные пролетные строшпш мостов//Пристондоиый листок СССР. - М.: ЦБНТИ Ыинавтодора РСФСР, 1987. - 3 о.

7. Sapytíesama nyteiKamni

7.1.VI, ttcotísh. The Seirstopment of [iter's method in Estimation oj sUbititi Of Rod Co^dsd by tracking force//The First Soifiet Union - ChirtA. 5<mps¿um on „ Ths sctust ProbCems of t-Ye scientific and tffchnoíogicaí Progress irf thsfjr £jstern flegion 0,7 ths Ssss ty Soviet Union ~Chin¿ Birsct coopera. -tion. Abstracts. HhábArovsk, 1931. -p. 12.

7.2. VL tiuiah, I. Lf. BsMsky. linear Industria i Structures 0/ Hybrid &Cu3d Wood ¿«w Optt,nii3¿i0^7he second Int&matio/iai ó¿mpo-stum on Promotion of Scisoftjic and TecfmotagicjS Progress in the far test, - HJrbin: PRC. -V.298,

n>

Подписано юпечати 16. 0Э.9Эг. Усл. пвч. л. 4,5

Почать офсотпая. Ьумвга для миояит. апп. Формат 84x60 I/I6

Ти£аж 150 окэ.^ _ _ 2аказ ¡J&?.___Ьосплэтно.___

Тип. ПЕУПС 190031,Са«кт-Пвтврбур. , Московский пр. .9